автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Влияние конструктивных и режимных параметров на показатели разделения несмешивающихся жидкостей в гидроциклонах

ВВЕДЕНИЕ .,.

ГЛАВА I. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПРИМЕНЕНИИ АППАРАТОВ 1ЩРО-ЦИКЛОННОГО ТИПА ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ НЕСМЕШИВАЮЩИХ-СЯ ЖИДКОСТЕЙ (ЭМУЛЬСИЙ)

1.1. Основные методы разделения эмульсий

1.2. Конструкции гидроциклонных аппаратов для разделения несмешивающихся жидкостей . II

1.3. Гидродинамика гидроциклонных аппаратов

1.3.1. Поле скоростей в гидроциклонах

1.3.2. Влияние степени турбулентности потока на эффективность работы гидроциклона

1.4. Общая производительность и распределение потоков в гидроциклонах ■.

1.5. Оценка эффективности работы гидроциклонов при разделении несмешивающихся жидкостей

1.6. Варианты схем соединения гидроциклонов при разделении несмешивающихся жидкостей

1.7. Выводы по состоянию вопроса и постановка задачи исследования

ГЛАВА 2. ГИДРОДИНАМИКА ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ПРОТИВОТОЧНОГО

ГИДРОЦИКЛОНА

2.1. Основы электродиффузионного метода диагностики турбулентных потоков

2.2. Экспериментальная установка. Методика проведения эксперимента

2.3. Распределение тангенциальной составляющей скорости потока в объеме аппарата

2.4. Степень турбулентности потока в объеме цилиндрического противоточного гидроциклона

ГЛАВА 3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ РАЗДЕЛЕНИЯ НЕСМЕШИВАЮЩИХСЯ ЖИДКОСТЕЙ (ЭМУЛЬСИЙ) В ГИДРОЦИКЛОНАХ

3.1. Поведение капель жидкости в турбулентном потоке

3.2. Поведение эмульсий в центробежном поле в гидроциклоне

3.3. Определение критической скорости разделения несмешивающихся жидкостей в гидроциклонах

3.4. Особенности разделения несмешивающихся жидкостей (эмульсий) в гидроциклонах

ГЛАВА 4. ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ И РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ

НА ПОКАЗАТЕЛИ РАЗДЕЛЕНИЯ НЕСМЕШИВАЮЩИХСЯ ЗШД

КОСТЕЙ В ГИДРО ЦИКЛОНАХ

4.1. Описание экспериментальной установки. Методика проведения экспериментов. Определение ошибки измерения

4.2. Определение основных показателей разделения несмешивающихся жидкостей (эмульсий) в гидроциклонных аппаратах различных конструкций

4.2.1. Разделение несмешивающихся жидкостей (эмульсий) с легкой дисперсной фазой в гидроциклонных аппаратах

4.2.2. Разделение несмешивающихся жидкостей (эмульсий) с тяжелой дисперсной фазой в гидроциклонных аппаратах

4.2.3. Влияние крупности дисперсной фазы разделяемой эмульсии на эффективность сепарации несмешивающихся жидкостей в гидроциклонах

4.3. Расходные характеристики" гидроциклонных аппаратов при разделении несмешивающихся жидкостей .'.

4.3.1. Общая производительность и распределение потоков в цилиндрическом противоточном гидроциклоне

4.3.2. Общая производительность и распределение потоков в цилиндро-коническом гидроциклоне

ГЛАВА 5. ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПОЛУЧЕННЫХ

РЕЗУЛЬТАТОВ

5.1. Метод расчета технологических параметров работы гидроциклонов при разделении несмешивающихся жидкостей

5.2. Разработка новых конструкций гидроциклонных аппаратов для разделения несмешивающихся жидкостей

5.3. Внедрение гидроциклонов в технологические процессы

ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

В принятых ХХУ1 съездом КПСС "Основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года", в других директивных документах партии и правительства подчеркивается, что всемерное повышение эффективности производства - принципиальная основа современного экономического развития, важнейшая хозяйственно-политическая задача нынешнего этапа коммунистического строительства. Отмечается, что путем ее реализации является скорейшее техническое перевооружение отраслей промышленности, внедрение новейших достижений науки и передового опыта [iJ.

Руководствуясь этими решениями, в настоящее время, в общем объеме капитальных вложений значительно увеличивается доля средств, направляемых на реконструкцию и техническое перевооружение действующих предприятий и существующих технологических процессов, с целью их дальнейшей интенсификации. Это обусловлен но тем, что, как показывает прантика, средства, выделенные на эти цели, окупаются в среднем в Б раза быстрее, чем при создании аналогичных производственных мощностей [i].

Так, в ряде отраслей промышленности для качественного разделения больших объемов неоднородных дисперсных систем вместо низкоэффективного и громоздкого отстойного оборудования широкое распространение получают аппараты центробежного типа - гидроциклоны. Простота конструкции, отсутствие движущихся частей, удобство в эксплуатации позволяют использовать их для осветления, сгущения и классификации суспензий и пульп в широком интервале концентраций и гранулометрического состава исходных продуктов. Промышленному использованию гидроциклонов способствует также значительный экспериментальный материал и результаты теоретических исследований, посвященные созданию математической модели сепарации дисперсных неоднородных систем типа жидкость - твердое тело.

В то же время, несмотря на несомненную перспективность, гидроциклоны до сих пор недостаточно полно используются для проведения процессов разделения несыешивающихся жидкостей (эмульсий). Очевидно это обусловлено более сложным механизмом процесса сепарации, а также отсутствием достаточно надежных методов инженерного расчета, основанных на достоверных опытных данных [2,3]. Решение этой проблемы невозможно без проведения тщательных комплексных исследований и выяснения общих закономерностей разделения несмешивающихся жидкостей, изучения влияния конструктивных параметров и технологических режимов работы на гидродинамику гидроциклонов и эффективность сепарации в этих аппаратах»

Большую роль при разработке производственного процесса играет также правильный выбор самой конструкции аппарата, которая наряду с высокой производительностью должна обеспечивать необходимое качество получаемых конечных продуктов. К таким аппаратам, как показывает практика, наряду с традиционными цилинд-роконическими, можно отнести и цилиндрические противоточные гидроциклоны с тангенциальной разгрузкой нижнего продукта. Однако, если для первой из указанных конструкций имеется обширный экспериментальный и теоретический материал по гидродинамике и расходным характеристикам, то для второго типа аппаратов все эти данные практически отсутствуют.

Исходя из этого, целью настоящей работы являлось: - исследование влияния геометрических параметров и режимных факторов на распределение тангенциальной скорости потока, радиальной и тангенциальной степеней турбулентности в объеме

- 7 цилиндрического противоточного гидроциклона;

- разработка методики расчета локальных значений тангенциальной составляющей скорости потока в цилиндрическом противоточном гидроциклоне в целью использования ее при разработке метода инженерного расчета ожидаемых показателей разделения несмешивающихся жидкостей;

- исследование влияния конструктивных и режимных::парамет-ров на показатели разделения несмешивающихся жидкостей в цилинд-роконическом и цилиндрическом противоточном гидроциклонах, выявление основных закономерностей проведения процесса;

- уточнение метода расчета расходных характеристик гидроциклонных аппаратов, применительно к разделению несмешивающихся жидкостей;

- разработка метода инженерного расчета ожидаемых показателей разделения несмешивающихся жидкостей на основании полученных теоретических и экспериментальных результатов;

- разработка рациональных конструкций аппаратов гидроциклонного типа для проведения качественного разделения несмешивающихся жидкостей (эмульсий).

Научную новизну работы представляют:

- полученные данные по распределению тангенциальной скорости, радиальной и тангенциальной степеней турбулентности в объеме цилиндрического противоточного гидроциклона;

- разработанная методика расчета локальных значений тангенциальной скорости в цилиндрическом противоточном гидроциклоне;

- расчетная зависимость предельной скорости подачи исходной эмульсии в гидроциклон, превышение которой при определенных условиях приводит к ухудшению процесса сепарации за счет интенсивного эмульгирования;

- методика расчета расходных характеристик цилиндроконического и цилиндрического противоточного гидроциклонных аппаратов при разделении несмешивающихся жидкостей;

- разработанный на основании выявленных закономерностей проведения процесса метод инженерного расчета ожидаемых пока

•i зателей разделения несмешивающихся жидкостей (эмульсий) в ци-линдроконическом и цилиндрическом противоточном гидроциклоне с тангенциальной разгрузкой нижнего продукта.

В работе защищаются:

1. Результаты экспериментального исследования распределения тангенциальной скорости потока, радиальной и тангенциальной степеней турбулентности в объеме цилиндрического противоточного гидроциклона.

2. Методика расчета локальных значений тангенциальной скорости в цилиндрическом противоточном гидроциклоне.

3. Полученные зависимости для расчета расходных характеристик цилиндроконического и цилиндрического противоточного гидроциклонов при разделении несмешивающихся жидкостей.

4. Метод инженерного расчета ожидаемых показателей разделения несмешивающихся жидкостей в гидроциклонах различных конструкций, разработанных на основании выявленных в ходе теоретических и экспериментальных исследований основных закономерностей сепарации эмульсий.

Автор выражает глубокую признательность научным руководителям д.т.н., профессору А.М.Кутепову и к.т.н., доценту И.Г.Тер-новскому за большую научно-методическую помощь, оказанную на всех этапах выполнения работы.

ШВА I. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПРИМЕНЕНИИ АППАРАТОВ ГИДРОЦИКЛОННОГО ТИПА ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ НЕСМЕШЙВАЮЩИХСЯ ЖИДКОСТЕЙ (ЭМУЛЬСИЙ).

I.I. Основные методы разделения эмульсий.

Во многих технологических процессах химической и смежных с ней отраслей промышленности требуется качественное разделение неоднородных дисперсных систем типа жидкость - жидкость (эмульсии). Применяемые в народном хозяйстве в настоящее время способы деэмульгирования условно можно разделить на следующие группы [4-6].

1. Химический способ, заключающийся в удалении барьеров, препятствующих коалесценции капель за счет введения в систему химических веществ - деэмульгаторов, нейтрализующих действие защитного слоя. Деэмульгатор, адсорбируясь на межфазной поверхности дисперсной фазы, способствует делегированию, пептизации и коллоидному растворению механически прочного гелеобразного слоя [5]. Вытеснив с поверхностного слоя капли природные эмульгирующие вещества, деэмульгатор образует гидрофильный адсорбционный слой, обладающий значительно меньшей структурно-механической прочностью, что ускоряет процесс коалесценции.

2. Механический способ - расслоение эмульсий под действием гравитационного, центробежного полей или ультразвука, способствующих коалесценции капель за счет снижения кинетической устойчивости эмульсий.

3. Термический способ, заключающийся в подогреве и отстаивании эмульсий при атмосферном или избыточном давлении. Положительный эффект в этих случаях достигается за счет того, что при нагревании ускоряются скорости химических реакций, протекающих в эмульсиях, изменяется природа поверхностного слоя, уменьшается вязкость, то есть создаются условия, благоприятные для распада эмульсий.

4. Электрический способ, при котором между глобулами дисперсной фазы образуются дополнительные электрические поля и возникают электрические силы, способные преодолеть сопротивление стабилизирующих глобулы слоев. В результате действия основного и дополнительных электрических полей происходит столкновение глобул и разрушение образовавшихся вокруг них пленок, что существенно интенсифицирует процесс коалесценции.

С целью минимального расхода энергии и ценных реагентов (деэмульгаторов) в промышленных технологических процессах обычно используют различные комбинации вышеуказанных способов.Так, например, при деэмульгировании и обезвоживании нефтей на промыслах, в СССР широко используется термический отстой под давлением с применением деэмульгаторов [7].

В настоящее время значительное внимание уделяется развитию наиболее дешевого - механического способа разделения несмешива-ющихся жидкостей, разработке и внедрению новых конструкций се-парационной аппаратуры, основанных на этом способе. Применяемые до недавнего времени отстойные резервуары имели ряд существенных недостатков, таких, как большие габаритные размеры, длительность проведения процесса и, за счет этого, испарение части легколетучих компонентов. Использование центрифуг позволило значительно повысить качество и скорость разделения, однако низкая производительность и требование высококвалифицированного обслуживания ограничивают их широкое применение в многотоннажных технологических процессах.

В последние годы в нашей стране и за рубежом появился ряд исследований, в которых делаются попытки использования гидроциклонов для разделения эмульсий в различных областях техники

8-27]. Как известно, эти перспективные аппараты обладают рядом положительных качеств: простотой конструкции, относительно небольшим размером и весом, высокой производительностью и надежностью, возможностью автоматизации и регулировки в процессе работы, невысокой стоимостью, отсутствием движущихся частей, а также контакта обрабатываемых систем с окружающей средой.

Благодаря этому гидроциклоны успешно внедряются в нефтедобывающей промышленности для проведения процессов деэмульгирова-ния и обессоливания нефти [8-13], для очистки промысловых и мас-лосодержащих сточных вод металлургических, нефтеперерабатывающих и химических заводов [14-17]. Имеются сведения [18-20] о применении гидроциклонных аппаратов для очистки жидких хладагентов от масла в холодильных установках на предприятиях мясной и молочной промышленности. Ведутся опытно-промышленные разработки по использованию гидроциклонов при получении фотографических эмульсий повышенной концентрации [21-23]. Потенциально перспективны гидроциклонные аппараты в качестве контакторов-сепараторов для проведения массообменных процессов, в частности процессов экстракции, с одновременным разделением получаемых продуктов Г24-27]. Несмотря на то, что указанные разработки носят в основном прикладной характер без глубокого изучения основных закономерностей процесса, они указывают на реальную возможность применения гидроциклонов для разделения целого ряда жидких неоднородных систем.

ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

1. Проведены комплексные исследования гидродинамических характеристик цилиндрического противоточного гидроциклона с тангенциальной выгрузкой нижнего продукта, получены профили тангенциальной составляющей скорости жидкости, тангенциальной и радиальной степеней турбулентности в объеме аппарата.

2. Предлагается зависимость, позволяющая рассчитывать локальные значения тангенциальной составляющей скорости потока в сепарационной зоне цилиндрического противоточного гидроциклона.

3. Установлено, что дробление капель дисрерсной фазы под действием высоких градиентов скоростей происходит не в рабочем пространстве гидроциклона, а на выходе эмульсии из питающего отверстия в корпус аппарата.

4. Получена и экспериментально подтверждена расчетная зависимость предельной скорости подачи эмульсии в гидроциклон, превышение которой при определенных условиях приводит к ухудшению процесса сепарации за счет интенсивного эмульгирования.

5. Предлагаются уравнения для расчета расходных характеристик цилиндрического противоточного и цилиндроконического гидроциклонов для случая разделения несмешивающихся жидкостей.

6. Предложен метод инженерного расчета ожидаемых показателей разделения жидких двухфазных систем в гидроциклонах разных конструкций на основании установленных закономерностей поведения эмульсий в поле центробежных сил инерции, исследования влияния конструктивных параметров и режимных факторов на показатели разделения в этих аппаратах.

7. Результаты проведенных исследований позволили разработать четыре новые оригинальные конструкции гидроциклонов для

разделения несмешивающихся жидкостей, защищенных авторскими свидетельствами СССР.

8. Предложена конструкция высокопроизводительного гидроциклона для очистки жидкого аммиака от масла. Опытный образец изготовлен во ВНИКТИхолодпроме и прошел заводские испытания. Серийный выпуск гидроциклонов - маслоотделителей планируется начать с 1985 года. Расчетный экономический эффект составит 250 тыс.руб.

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

D(R) ~ диаметр (радиус) цилиндрической части гидроциклона ; с4х - диаметр питающего патрубка; dа - диаметр верхнего сливного патрубка; с!и - диаметр нижнего разгрузочного патрубка;

U.Lh " Длина цилиндрической и конической части гидроциклона;

V - текущий радиус;

Ет - длина заглубления верхнего сливного патрубка; - высота зоны сепарации в гидроциклоне; оС - полный угол конусности гидроциклона;

Vy,Vr-, Vs - тангенциальная,радиальная, осевая (вертикальная) составляющие скорости жидкости эмульсии;

У4г Vr, Vs - пульсационные компоненты скорости жидкости в гидро цик лоне;

Vex - осредненная скорость потока в питающем патрубке;

Va7'n ~ минимальная скорость потока в питающем патрубке, соответствующая началу процесса сепарации;

VT нр ах - критическая (предельная) скорость потока в питающем патрубке, соответствующая началу интенсивного эмульгирования;

Vve - значение тангенциальной скорости на участке Ус = const;

- коэффициент падения скорости на входе в гидроциклон;

QaSui - общая производительность гидроциклона;

Q&,Qh - производительность гидроциклона по верхнему и нижнему продуктам;

Pex - давление в питающем патрубке; ^ - коэффициент гидравлического сопротивления аппа-тата; г - степень турбулентности потока в тангенциальном и радиальном направлении; ^vr-^zr^tz- касательные напряжения Рейнольдса; Е - эффективность процесса сепарации; Ф - объемная доля дисперсной фазы в эмульсии; /£>«собъемная концентрация компонента в исходной эмульсии, верхнем и нижнем патрубка; с/ср - средний объемный диаметр капли в эмульсии; dtifa) - диаметр (радиус) капли не подвергающейся дроблению на входе в гидроциклон;

- граничный диаметр капли дисперсной фазы; Р - динамическая вязкость; У - кинематическая вязкость; vV - турбулентная кинематическая вязкость; Р - плотность;

- межфазное поверхностное натяжение; $ - ускорение силы тяжести.

S?

ИНДЕКСЫ р - дисперсная фаза;

С - дисперсионная среда;

Э - эмульсия;

В - верхний слив; и - нижний слив;

БХ - вход в гидроциклон.

1. Материалы ХХУ1 съезда КПСС. - М.: Политиздат, 1982. -223с.

2. Гелъперин Н.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.: Химия, 1981, в двух книгах - 812с.

3. Касаткин А,Г. Основные процессы и аппараты химич.технологии. М.: Химия, 1973.- 752с.

4. Клейтон В. Эмульсии. Их теория и технические применения. М.: Издатинлит, 1950. 679с.

5. Эмульсии. Л.: Химия, 1972. - 448с.

6. Эмульсии нефти с водой и методы их разрушения. Левченко Д.Н., Бергштейн Н.В., Худякова А.Д., Николаева Н.М. М.: Химия, 1967. - 200с.

7. Позднышев Г.Н. Стабилизация и разрушение нефтяных эмульсий. M.s Недра, 1982. 221с.

8. Мустафаев A.M., Гутман Б.М. Гидроциклоны в нефтедобывающей промышленности. М.: Недра, 1981. - 260с.

9. Гутман Б.М., Ершов В.П., Мустафаев A.M. Расчет гидроциклонных установок для нефтедобывающей промышленности. Баку: Азернешр, 1983. - Ю9с.

10. Терновский И.Г., Кутепов A.M. О возможности разделения водо-нефтяных эмульсий в гцдроциклонах. Известия ВУЗ. Нефтьи газ, 1979, № 3, с.25-30.

11. Адельшин А.Б., Иванов Н.В., Обезвоживание нефти с применением гидроциклонов. Нефтяное хозяйство, 1976, № 8,с.45-47.12. у. van Rossum. Версгг-at/on of Smufsion& in a Cycfone.- In: R.Rietema , C.G. Ver-ve-r. Cycfones. in Industry, Ocjms ^^ 7~ciam , №61

12. I-C; TAew M.T.7De£enfiam Р&.,Со£тапШрта It -s,cafe experiments on fiydrocycEones fordeWaterincj £icjp>t Inter na^ionaf con /е re neeon fiydrocycfones. Cctm&ric/ye ,/9&0,p. J&9-20Z.

13. Пушкарев B.B., Южанинов А.Г., Мэн C.K. Очистка масло-содержащих сточных вод. М.: Металлургия, 1980. - 200 с.

14. Аделыпин А.Б., Иванов Н.В., Гришин Е.М. Промышленное применение блочных гидроциклонных станций на нефтяных промыслах ТаССР. Исследование и промышленное применение гидроциклонов. Тез.докл. I симпозиума, Горький, 1981, C.I09-III.

15. Caiman J).а., ТЯе w М.Т., Corney D.R. Nydrocyctones for oi£/ Water separation. — International с on^er&n-ce on ftydr-ocijcEones,. Cam В ridge , /9&0,p. /43 ~ /65.

16. HimBer G.R., T&ewM.T. Experiments on oi£/water separation witR draayc.£oneb . ~ Bur. Conference on mi-tiny and Ce.ntr-ifu^a£ Reparation.

17. Camiridye . /974, p. £///-£

18. Мирмов H., Емельянов Ю. Применение гидроциклонов для отделения масла от жидкого аммиака. Мясная индустрия СССР, 1972, № 8, с.28-29.

19. Абдульманов Х.А., Вагабов И.И. Об эффективности разделения масла и жидкого аммиака в гидроциклоне. Холодильная техника, 1975, № I, с.24-27.

20. Креймер И.Г., Иванов Р.Б., Пономаренко А.В., Пытченко В.П., Гейгер А.Г., Конюхов Б.Е. Эффективность применения гидроциклонов для отделения мвела в холодильных системах. Холодильная техника, 1978, № 6, с.17-19.

21. Ушомирский Н.Г., Виленский Ю.Б., Леви С.М. Непрерывный процесс получения фотографических эмульсий с применением гидроциклонов. Химическая промышленность, 1974, № 3, с.50(210)--55(215).

22. Яблонка С., Маркоци В. Применение гидроциклонов для повышения концентрации фотографических эмульсий. Тез.докл.на международном конгрессе по фотографической науке. Серия А-В.1. М., 1970, с.325-328.

23. Journal?, /956, V. 5, a/4, p. 545-55/.26. moPijneu* F. Extraction in /^e Hydraufic. CucEone.— CptemiccxL and Proc.e.s^ Engineering, /962,

24. Гельперин И.И., Пебалк В.Л., Замышляев В.Г., Харламов Ю.А. Исследование гидравлики и массообмена в гидроциклонах для систем жидкость-жидкость. Тр.Моск.ин-та тонкой химич.технологии им.М.В.Ломоносова, 1975, т.5,вып.2, с.185-190.

25. Bofinet /77. Trenne-n Zweier %Piisig&ei te.n im Hijdrozijkfon.-- CPiemie Incfenie.ur TeafiniA , /969, 8c/. 4/s. 3S/-327.

26. Байдуков В.А., Прилуцкий Я.Х., Лейбовский М.Г. Новые конструкции отечественных напорных гидроциклонов. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1982. - 40с.

27. Авторское свидетельство СССР № 566503, Б.и.№ 20, 1982.

28. Авторское свидетельство СССР № 517323, Б.и.№ 22,1976.

29. Авторское свидетельство СССР № 713590, Б.и.№ 5, 1980.

30. Авторское свидетельство СССР № 567503, Б.и.№ 29,1977.

31. Авторское свидетельство СССР № 584895, Б.и.№ 47,1977.

32. Авторское свидетельство СССР № 476033, Б.и.№ 25,1975.

33. Патент США № 3784468, 1974.

34. Патент США № 4II6790, 1978.

35. Поваров А.И. Гидроциклоны на обогатительных фабриках.-М.: Недра, 1978. 232с.

36. Тат-jan G. On tfie Ueavy Suspension Developingin tpie. titjdrocycfone.- data /ес^л/'cq , v. 2/, //-3-4,p. 3&P-399.

37. Ыоот- M.I.G.Jnyftam ЛВ. Тит-&и£еп{ spin in a eye £on&. Tfte. Transacfions, of irfie Institution of

38. Соколов В.А. Изучение взаимосвязи и влияния гидравлических и конструктивных параметров на эффективность очистки водыв гидроциклонах. Автореферат дисс.на соиск.учен.степ. М;; ВНИИ В0ДГЕ0, 1976. - 23с.

39. Акопов М.Г. Основы обогащения углей в гидроциклонах.-М.: Недра, 1967. 178с.

40. Михайлов П.М., Роменский А.А. Влияние некоторых размеров гидроциклона на его гидродинамические характеристики. Тр. Ленингр.политехнического института, 1970, № 316, с.ПЗ-Пб.

41. Смульский И.И. Об особенностях измерения скорости и давления в вихревой камере. В сб.: Теплофизика и физическаягидродинамика . Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1978, с.125-132.

42. Поваров А.И., Иванова Л.Е. Сравнение гидроциклонов различных конструкций. Обогащение руд, 1958, № 5, с.22-31.

43. Щукин В.К., Халатов А.А. Теплообмен, массообмен и гидродинамика закрученных потоков в осесимметричных каналах. -М.: Машиностроение, 1982. 199с.

44. Дроздов Е.В., Щербаков В.И., Трубников И.А. Анализ полей скоростей и давлений в напорном гидроциклоне. Исследование и промышленное применение гидроциклонов. - Тез.докл.первого симпозиума, Горький, 1981, с.202-205.

45. Кутепов A.M., Терновский И.Г., Кузнецов А.А. Гидродинамика гидроциклонов. Журнал прикладной химии, 1980, т.53,12, с.2676-2681.

46. Терновский И.Г., Кутепов A.M., Лагуткин М.Г. Исследование распределения тангенциальной скорости жидкости в цилиндрическом прямоточном гидроциклоне. Журнал прикладной химии, 1981, т.54, № 9, о.2066-2070.

47. Титков В.И., Томсонс Я.Я., Данилов Н.С. Лазерный допле-ровский измеритель скорости, В кн.: Экспериментальные методыи аппаратура для исследования турбулентности, материалы Ш Всесоюзного совещания, Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1980, с.36-40.

48. Хусаинов И.Я., Измерение поля скоростей движения жидкости в микрогидроциклоне оптическим измерителем скорости. Исследование и промышленное применение гидроциклонов, Тез.докл. первого симпозиума, Горький, 1981, с.213-216.

49. Шестов Р.Н. Гидроциклоны. Л.: Машиностроение, 1967.80с.

50. Найденко В.В. Применение математических методов и ЭВМ для оптимизации и управления процессами разделения суспензий в гидроциклонах. Горький: Волго-Вятское кн.изд-во,1976.-287с.

51. Васильев О.Ф. Основы механики винтовых и циркуляционных потоков. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1958. - 144с.

52. Бостанддиян С.А. Однородное винтовое движение в конусе. Прикладная математика и механика, 1961, т.25, вып.1,с. 140-145.

53. Бостанджиян С.А. Однородное винтовое движение в конусе с диафрагмой. Механика жидкости и газа, 1966, № I,с.44-50.

54. Е>£оот М.1.6.7Гп^Яат D.B. ТАе LeaAaje 8//ео/ in jf/?e Indu s^r-iof Cycfane. — Trans. Insin. C&em. E-ncj375, v. 53, V/, p. 7-/0.

55. Дриссен М.ж. Теория турбулентного потока в гидроциклоне. В кн.: Применение гидроциклонов на зарубежных обогатительных фабриках. Тр.ин-та механобр., 1961, вып.130,с.62-77.

56. H&Bsq£1 D.F a &tudy of 17?oh on of t~>o£ic! part /' с /е s> in Q Нуа/т-аи fie. С^сЕопе .— Trans . lns>tn. Chem. EncjTS., /932 , v. л/2 , p. 2>?-/0&.

57. Безверхий А.А., Ходос C.M. 0 закономерностях течения жидкости в гидроциклоне. Кокс и химия, 1973, № 2, с.36-38.

58. Ta-rjqn е. Contribution io iho. Ona£ytics> of ifie. medium Fiow Qnd Pressure Drop in tydracy с fon&s-acta Tecfinica9/36/t ,p.3??-3i92.

59. Фихтман С.А. Величина показателя n в уравнении длягидроциклона. Обогащение и брикетирование угля, 1962, № 2, с.57-58.

60. Fonie-in Г. J". 7 Dij Ksmcm С. Hi^dr-ocycfono. , it's Qppilccttian and Expfano/ion. In: Resent Developments in miner-af? Dressing , London 7 /95Ъ,р. 2Z9-2U5.

61. WeQdPey С.И. Q Basic Т&ъот-у of Ну о/-rocycEone.777eofianics. -four-no £ 177ecanicfu& , /д?2 , и. //, и/3 ,p. здз-4#/.

62. Щербаков В.И. К расчету тангенциальных скоростей в гидроциклонах. Изв.ВУЗов. Строительство и архитектура, 1976, № 6, С.Ц8-128.68. hiiqe E.Q. Hydr-ocycfone. FuncJamenici^^ . Ьи££. In&t. mining and

63. Кузнецов А.А. Исследование влияния параметров конструкции и режимных факторов на показатели разделения суспензий в гидроциклонах. Автореф.на соиск.учен.степ.к.т.н.МИХМ, 1980, 16с.

64. Кринер Г. Гидроциклоны. В кн.: Применение гидроциклонов при обогащении угля. - М.: Госгортехиздат, I960,с.7-30.

65. Косой Г.М. Расчет скорости движения жидкости в гидроциклоне по графоаналитическому методу. Обогащение руд, 1965, № 2, с.20-24.

66. Кузнецов А.А. Исследование влияния параметров конструкции и режимных факторов на показатели разделения суспензийв гидроциклонах. Дис.на соиск.учен.степ.канд.техн.наук(05.17.08) М.: Б.и., 1980. 184с. - В надзаг.: МИХМ.

67. Лагуткин М.Г. Исследование влияния конструктивных и режимных факторов на процесс классификации суспензий в гидроциклонах. Автореф.дисс.на соиск.учен.степ.к.т.н.,МИХМ,1981,16с.

68. Re£sa£fD.F Q а/ Не 77?о*/ог? о/ soft с/ Pa-rticfes in a Hydr-aufic СусРапе.In: Recent Developmentsin ПИпета£ DressingLondon ,S95b ,p. 209-22?.

69. T« r-jan G. On the. T-Aeory an d use of J-h-jdro-сус£опе.~ Ctcta Tec^n/'ca , /SS2>?v, p. 389-4//.

70. Акопов М.Г., Классен В.И. Применение гидроциклонов при обогащении углей. М.: Госгортехиздат, I960, - 128с.77. 5с hu£>qt-t И. Zut pr-ozess&e.s>~f'/mmenden Ra£zfe der* Тит£>и£е.пг гQei / Ten'?-Auf£>e.<rei -tunys TecAnik , , Sd./5,/S9ts>. 50//2.

71. A/eese Т. T>er Hydrozykton afs Turbutenz

72. Hfassierer.- CAemi&cJ>e Гес£ „;j?, /9?/ Bc(.9b,S3>,*.M6-/52.

73. Пилов П.И. Турбулентная модель гидроциклона. Обогащение полезных ископаемых, 1980, № 26, с.9-15.82. mutter В.,Уее£е Т., И. Вегес&пипдvon Hydracyc tonennac.fi dem Тит&иtens mode. £t.

74. Фихтман С.А. Очистка производственных сточных вод от взвесей в гидроциклонах малых размеров. Автореф.дис.на соиск. учен.степ.к.т.н., М.ВНИИ В0ДГЕ0, 1977, 21с.

75. Кирхберг Г. Обогащение угля в гидроциклонах. В кн.: Применение гидроциклонов при обогащении угля, М., I960,с.42-61.

76. Пилов П.И. Исследование процесса разделения зернистых материалов в гидроциклонах с помощью турбулентной диффузионной модели. Автореф.дисс.на соиск.учен.степ.к.т.н., г.Днепропетровск, 1976, 22с.

77. Поваров А.И. Гидроциклоны. М.: Госгортехиздат, 1961,266с.

78. Шипунова Н.С. Методы расчета гидроциклонов. М.: ЦНИИТЭИлегпищемаш, 1971. - 85с.

79. Барский В.Г. О методе расчета производительности гидроциклона. Изв.ВУЗов. Цветная металлургия, 1963, № 6,с.51-63.

80. Измайлова А.Н. Экспериментальное исследование работы гидроциклонов на тонкодисперсных суспензиях. Химическое и нефтяное машиностроение, 1967, № 5, с.15-18.

81. Кутепов A.M., Терновский И.Г. Определение расходных характеристик гидроциклонов, работающих в режиме осветления суспензий. Химическая промышленность, 1972, № 5,с.50(370)-53(373).

82. Та rjan G. £оте. Theoretical Quo.^iansan C^as*bifyincj апо/ Separating Hydrocycfones,.- QcJ-ск 7e.c£nic.a, /96Л v.32,

83. A.R., Rec/c/y M.S., Rrisfma mu -rig R., Cfiircm-jivi C. Pressure. Drop on Twa-Pfiose. Ffow tftroucjPi a HydrQ-cycfone.-Indian Jourrnaf af Teftnofagy, /9?6t v./4, ,p. 26/-364.

84. IHafiajan Pai V.J. Liquid- Liquid £>ерат~а Irion E^icie-ncy and Voiume iLpEii in Hi^drac^aFone.^.- Indian C&e m ica£ £n

85. Барский JI.A., Плаксин И.Н. Критерии оптимизации разделительных процессов. М.: Наука, 1967. - П8с.

86. Сулла М.Б., Фихтман С.А. Применение энтропийного показателя для оценки эффективности сгустительных устройств. Водоснабжение и санитарная техника, 1972, № II, с.11-13.

87. Бонет М. Разделение двух жидкостей в гидроциклоне. -М.: ВИНИТИ, 1974. 30с.

88. Применение гидроциклонных установок в добыче нефти./ Мустафаев A.M., Гутман Б.М., Караев У.А., Ершов В.П. М:: ВНИИ0ЭНГ, 1979. - 65с.

89. TTJisusffinq 77 7/?е efea+r-ocfremicaf m&iftod /п transport phenomena.-Advances in He.at Trans fens., tQ?/, v. ? ? p. 16&.

90. Накоряков B.E., Бурдуков А.П. Электродиффузионный метод диагностики турбулентных потоков. В кн.: Экспериментальные методы и аппаратура для исследования турбулентности. Новосибирск, ИТФ СО АН СССР, 1977, с.25-42.

91. Гешев П.И., Черных А.И. Частотные характеристики электродиффузионного датчика скорости. Прикладная механика и1.. ;техническая физика, 1979, ft 4, с.78-82.

92. Бурдуков А.П., Кашинский О.Н., Малков В.А., Однорал В.П. Диагностика основных турбулентных характеристик двухфазных потоков. Прикладная механика и техническая физика,1979, № 4, с.65-73.

93. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1974. - 7iic.

94. Устименко Б.П. Процессы турбулентного переноса во вращающихся течениях. Алма-Ата: Наука, 1977. - 228с.

95. Левич В.Г. Физико-химическая гидродинамика. 2-е изд., перераб. - М.: Физматгиз, 1959. - 700с.

96. Баранаев М.К., Теверовский Е.Н., Трегубова Э.Л. О размере минимальных пульсаций в турбулентном потоке. Докл. АН СССР, 1949, т.66, № 5, с.821-824.

97. ПО. Колмогоров А.Н. О дроблении капель в турбулентном потоке. Докл.АН СССР, 1949, т.66, № 5, с.825-828.

98. Питерских Г.П., Валашек Е.Р. Экстракция в турбулентном потоке. Химическая промышленность, 1956, № I, с.35-41.

99. Кутепов A.M., Терновский И.Г. Исследование осветления суспензий гидроциклонами малого размера. Теоретические основы химической технологии, 1972, т.6, № 3, с.440-448.

100. Кузнецов А.А., Кутепов A.M., Терновский И.Г., Трухи-на Т.В. Об оболочке нулевой вертикальной скорости в гидроциклоне. Изв.ВУЗ. Химия и химическая технология, 1981, т.24, № 7, с.922-924.

101. Rurrxsheidt F.D., 777аson ^.G.ParticEe motion in bfieared suspensions.- Jwrna£ of CoP£oid a/nd Interface /science , /967, v. /6, p. 2/0-26/.

102. Непомнящий E.A., Павловский В.В. Расчет поля скоростей в гидроциклоне на основе ламинарного аналога осредненного турбулентного течения. Теоретические основы химической технологии, 1979, $.13, № 5, с.787-790.

103. Кутепов A.M., Лагуткин М.Г., Непомнящий Е.А., Терновский И.Г. Турбулентная вязкость закрученного потока в цилиндрическом прямоточном гидроциклоне. Журнал прикладной химии,1983, т.56, № 4, с.926-929.

104. Leonard RЛ, Bern.stem G.f RM.,Zei%&-£ег О.О. Liquid- iicfu'td dispersion in tur&ufent Couettef£ow.- рлзз-зоъ.

105. Гужов А.И., Гришин А.П., Медведева Л.П., Медведев В.Ф. О механическом поведении неустойчивых эмульсий. Инженерно-физический журнал, 1976, т.30, № 3, с.467-472.

106. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. Справочное руководство. М.: Наука, 1971. - 192с.

107. Зайдель А.Н. Ошибки измерений физических величин. -Л.: Наука, 1974. Ю8с.

108. Найденко В.В., Адельшин А.Б., Иванов Н.В. Исследование очистки сточных вод нефтяных промыслов в напорных гидроциклонах. Исследование и промышленное применение гидроциклонов. Тех.докл. I симпозиума, Горький, 1981, с.Цб-119.

109. Кутепов A.M., Терновский И.Г., Пашков В.П. Исследование влияния высоты цилиндрической части гидроциклона на показатели его работы. Химическое машиностроение, 1977, вып.7,с.II8-I22.

110. Авдеев Н.Я. Характеристика распределения дисперсной фазы эмульсий. Коллоидный журнал, 1970, т.32, № 5,с.635-638.

111. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1975. - 559с.

112. Цыганов Л.Г. Гидродинамические характеристики и разделяющая способность турбоциклонов. Автореф.на соиск.учен.степ, к.т.н. МИХМ, 1983, 16с.

113. Терновский И.Г., Кутепов A.M., Кузнецов А.А. Номограмма Для расчета производительности гидроциклонов. Журнал прикладной химии, 1978, т.51, № 9, 1978, с.1967-1971.

114. Панченко Г.М., Цабек Л. К. Поведение эмульсий во внешнем электрическом поле. М.: Химия, 1969. - 190с.

115. Гельперин Н.И., Пебалк В.Л., Замышляев В.Г., Харламов Ю.А. Использование гидроциклона в экстракционных установках. Журнал ВХО им.Д.И.Менделеева, 1975, т.20, № 6, с.716-717.