автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Влияние конструктивной подачи на процесс фрезерования цилиндрическими фрезами

№ правах рукописи

¿1 ЬсП

МОИСЕЕВ ЕВГЕНИИ ЕВГЕНЬЕВИЧ

ВЛИЯНИЕ КОШГРУКГИВЬЮЙ ПЭДАЧИ НА ПРОЦЕСС ФРЕЗЕРОВАНИЯ ЦИЛЩДРИЧЕа<ИМИ ФРЕЗАМИ

Специальность 05.03.01 - 'Т1роце«ь1мехш11чесхойифшико-те?шиче-

асой обработки, станки и инструмент"

Автореферат лиссертащш на соискание ученой степени кандидата технических няутс

Туш- 2000

Работа выполнена на кафедре "Инженерная графика н дизайн" Тульского государств е1Шого университета

№учнып руководитель Нзучный консультант

Официальньк оппоненты

доктор технических наук, профессор С. А Васин доктор тега и [ческих 5 иук, профессор МВ Ушаков

доктор технических наук, профессор Ю.Н Федоров кандидат технических наук ЕПГамов

Ведущее предприятие

ГУЛ "ПНПП "Сшив" г.Тула

Защита диссертациисостоится "3О" /2 3300г..в "//"часов на заседании диссертационного совета К063.47.01 Тульского государ ственно-го университета ( 300600, г. Тула, пр. Ленина, 92, ауд. 9-101).

С диссертация! можно ознакомится в библиотеке Тульского государственного университета

Автореферат разослан -/2-_2000 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Е.И.фБД.КН

¡{654-138.1,0

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Возросшие в последние время требования к по-вышешао гцхлЕвошггельносп1, сшскешпо себескягмосш, а также к повышению качества механической обработки метагаюв резанием требуют изыскания, новых путей и подходов к реализации подобных процессов. В настоящий момент широко распространенные методы обработки ( токарная, фрезерная и т.п) в большинстве случаев приблизились к пределу своего потенциала в об-ластиихкшгематического аэвершенствования. ГЬэтет.у основными направления их дальнейшего развития являются: автоматизация всего технолопгческо-го процесса создание новых высокопроизводителышк ннсгрументальных материалов, совершенствование износостойких покрыла! разработка огппмаль-ньк форм режущей части инструмента

В настоящее время такие международные произвол! гтелн фрезерного инструмента как "Fette Tool Sesttm Inc" ( Германия), "Wddon" (США.), "AVeisberg"( Гфмания ), "Sandvic Coromant" ( Шзеция ) и многие другие проводят крупные исследования в области создания цилиндрических и кошевых фрез повышенной проюводителыюсш на основе формирования в процессе обработки малых по размерам срезаемых слоев сложной формы Формирование таких слоев производится путем нанесеиия на режущей части 1шструмеита специальных стружкораздетггельных канавок В лпфатурных исгочшшах рекомендуется npoi сводить их размадение по винтовой линии, часто называемое '>сонструкпшной подачей". Фзрма и располэжешie данных каиавок обеатечшагот возможность повышения произЕодпггелшости процесса фрезерования. при незначительных затратах на их реализацию.

Основными показателями, оказывающими влияние на процесс обработки и ограничивающими повышение режимов резания, являются: результирующая сила резания и ее колебания, температурный и вибрационный режимы. Однако в существующей научной литературе отсутствует описание влияния формы срезаемых слоев на данные параметры Так, для толщин срезаемых слоев более 0.5 ммiс< влияние на оптовые xqxsrqxrcn па £ процесса обработки не значтельно, а основной характер! кл жон является площадь срезаемого слоя В тоже время при фрезеровании эта толщина редко превышает 0.3 мм. ГЪэтому ее влияние на процесс резашга может оказаться существенным, особенно в области развили динамических колебаний и вибраций, так как значительная часть рабочей траектории режущего зуба проходит в зоне переходного процесса (врезания;.

Отсутствие теоретических обоснований и практических рекомендащш не позволяет рационально использовать вышеуказанное направление повышения протсводителшости для получения максимального эффеюа и создания отимальных конструкций инструмента ГЪэтому актуальными являются исследования, позволяющие выявить структурные и математические взаимосвязи между конструктивными параметрами режущей части фрезерного инстру-магта и физхгческнми условиями процесса резания металлов,-

Научные исследования по представленной теме в качестве инициал юной работы проведены в Тульском государственном }нивераггете на базе кафедр '1-кг1ергателыгоп геометрии и дгоайна" н""йсстру?.гаггалыськ и метрологических систем" совместно с ГУП'ТТМ II 1"Отгав~' г.'Гута

Цель и задачи работы. Щпью работы является повышение эффектив-носпг процесса фрезерования на основе установления закономерностей влт!я-ния конструктивных параметров режущих кромок фрез на процессы, происходящие в зоне резания.

Для достижения посташкнной цели необходимо решить следующие основные задачи:

¡.Установить существование взаимосвязи н количественных соотношений между составляющими силы резания и параметрами срезаемого слоя, особенно для значений его толщин, не превосходящих 0.3 мм, что соответствует условиям фрезерованги концевыми и цилиндрическими фрезами.

З.Установшь влияние изменения условий врезания на динамические характеристики пq:>exoднoгo процесса, а также на весь процесс удаления срезаемого слоя.

3. Установить степень зависимости ашовых характеристик процесс! де-формироваши q)eзaeмoro слоя от изменения параметров его поперечного сечения.

4. Выявить причину широкого распространения конструктивного приема, называемого "Конструктивная подача" в концевых цилиндрических фрезах

Для реализации поставжнных задач быш проведены

- теоретические исследования в области установления влияния изменения толщины язеоаемого стоя на составляющие силы резания;

- теоретические исследования в области прогнозировашш изменения формы поперечного сечения срезаемого слоя в зоне деформации;

- экспериментальное исследование влияния основных конструктивных элементов режущей кромки на стшовые и вибрационные харак^жстики процесса фрезерования;

- экспериментальное исследование силовых и вибрационных характеристик переходного процесса (врезания) при фрезеровании.

Методы исследования. Теоретические исследования производились на базе: теории резания металлов, теории плзспиеасон дефэрмации, теории проектирования инструментов и технологии машиностроения. Для составления программ и проведения расчетов использованы основы информатики и программирования.

При выполнении экотерименгальньк исследований использовались методы проведения экспериментов и аналща резузтьтатов, применяемые в теории резания металлов.

Автор защищает:

1. Матемап 1чесга к модели формирования поперечного сечения стружки при заданных параметра:-; срезаемых слоев, свойствегеак процессу фрезерования при оформжюш режущей »¡шети инструмента с элгмешями "конструк-

тивной подачи", включающие модель влияния толщины срезаемого сгаэя не превосходящего 0.4 мм на со ставляющую Рх силы резания и модель струюур-ыого представлшш зоны переходного процесса (врезания) при фрезеровании.

2. Результаты эксперименталый.к исследований, позволяющих оценить преимущества применения 'конструктивной подачи"' при формировании пря- , мозубьк и косозубых концевых и цилщщрических фрез с позиции снижения составляюидкашыресанияи снижения вибрационных характеристик процесса

3. Конструктивные и технологические рекомендации, используемые при проектировании и изготовлении фрезерных инструментов со сложной формой режущих кромок.

Научная новизна работы, заключается в комплексном эксперимен-тально-ана-пгпгческом описании процессов, происходящих в зоне резания концевыми и цилиндрическими фрезами с"конструюпвнон подачей" включающем:

математическую модель формирования краевых, зон стружки, связанную с течением металла е данных зонах в направлении наименьшего сопротивления, описывающую как условия свободного резания, так и условия несвободного резания, хграктерные для работы фрез со сложной формой режущих кромок.

количественный метод оценю: изменения силовых параметров процесса резаштя концевыми и цнлшщричеаснми фрезами с прямыми и бинтовыми зубьями. связанный с I вменением толщины и формы фезаемого слоя при использовании элемаггов 'Жонструтспгоной подачи";

механизм сгаскения уровня вибраций при использовании элементов "конспрукп шной подачт Г".

Практическая значимость работы. На основе полученных математических модели:

доказана эффективность использования сложных форм режущих кромок на концевых и цилиндрических фрезах с винтовыми зубьями, позволяющих на 14... 16% снизтпъ окружную составляющую силы резания и в 2. ..3 раза уровень В1гбраций;

ргсраоотаны рекомендации по вьюору конструкпшньк элементов стру-ккоразделЕггелытых канавок, формг грумцих "*конструктиЕную подачу";

предложена наиболее технологичная схема реал! пашш резу льтатов работы по нанесению д анных канавок

Практическая реализация. Изготовленные на основании результатов работы концевые фрезы 040 мм с винтовым расположением стружкораздели-тельных канавок, обеспечивающих конструктивную подачу срезаемого слоя вдоль оси инструмента, были испытаны на ГУЛ "ПНПП "Сплав" при обработке плит вырубных штампов. Результаты работы приняты к внедрению на ГУЛ 'ТНТГГОшав" г.Тула

Апробация работы. Основные положения и результат диссертационной работы докладывались и обсуждались на 34 и 36 научно - технических

конферешцихпрофессорско - преподавательского сосгава ТупГУ, г. Тута 1998 и 2000 г.

Публикации. ГЬ теме диссертации ошшиковано 4 работы Структур» работы. Диссертащетпзлэженаиа 150 страницах машинописного текста, содерйзгг 88 рисунков, 32 таблицы, состоит га введения, пяти глав, списка литературы, включающего 77 наименований, приложения на 119 страницах.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении рассмотрен ряд задач, стоящих в настоящее время перед шгструментальной промышленностью, определена актуальность работы как дальнейшее ршв^гпк конструкцш метшсюрежупд tx инструментов.

В первой главе дается анализ существутоицк конструкций и область применения фрез с щ^эывистой режущей кромкой ("конструктивной подачей"), выпускаемых зарубежными предприятиями и предприяттими России, что говорит о несомненном преимуществе таких инструментов, учитывая до-полнЕГтельные затраты на реализацию элементов "конструктивной подачи'".

Аналш различных инструментов, i гстгользутопдЕч элементы " конструк-тгшной подачи' (фрезы, протяжки переменного резания, черновые развертки и зенкеры и т.п.), позволил установить, что данное конструктивное решение наиболее часто применимо для концевых и цилицдричесгакфрез. Усгановле-но, что при значительном диаметре фрезы рекомендуется сборная конструк-щш со сменными твердосплавными неперетачшаегушми пластинками. Однако концевые фрезы с диаметром менее 40 мм, используемые при сложных условиях работ и требующие повышенной прочности на изгиб изготавливаются цельными из инструментальных стажа Для таких фрез характерно нанесение на режущей части стружкоразделительных канавок в том 4i [еле и со смещением по винтовой линии, формирующих конструктивно подачу вдоль oat инструмента Такая "Подача" не только делит срезаемый слой на элементы, но и изменяет форму этих элементов рис. 1). {-¿ходя го условий прочности is ¡рекомендаций 'Теоршс проектирования инструмента'" определены предельные-соошошенияконструкшвных параметров таких канавок.

Форма срезаемого слоя в рассматриваемом случае состоит из двух участков: первый с толщиной a р< < (bj - bj;) при a р< 0.2.. .0.3 мм и второй с

толщиной a р£ =0.6... 1.5 мм и пшршой bv, соизмеримой с a р. Соотношение площадей таких участков либо близко по величине, либо площадь второго участка превышает готэщгщь первого. Отказ от симметричного деления стружки и переход к конструктивной подаче указывает, что знач1 стельные преимущества данного конструктивного метода могут базироваться на: 1. снижении суммарной силы резания режущих элементов одного зуба за счет

. наличия участков со значительной а

Рис.1.Форма срезаемого слоя при конструктивной подаче

Рис.2.Принятые направления истечения металла в зоне стружкообразования

2. снижении ашы резания .та счет изменения условий деформации срезаемого слоя в поперечном направлен! ai на участках с a р£/ bv > 1 / 5,

3. сшокешшрадиальной ссхлавлякщей ашы резаши Pz, и увеличеши Ру за счет изменения поверхности резаши и направления схода стрз'жыг,

4. еще большее снижение нагрузки на участке врезания и снижение времени процесса врезания.

Расчеты изменения ашы резания в зависимости от формы срезаемого стоя, проведенньк по теориям, предложенным НН Зоревым и M Мерчантом указывают на снижение силы резания на 10... 15°'о. В то же время, согласно АН Еремину такого снижения вообще не наблюдается. Вшболее значимые результаты получены при расчете по теории С.ССгшина - 30%. Неоднозначные результаты поучаются при расчетах по теориям других авторов. Малая достоверность таких расчетов з'чгаывалась при форлгулировании цели и задач исследования.

Во втопой главе представлены теоретические иссгкдования влияния толщины срезаемого стоя m оставляющую ашы резания и еозмо;шосш течения металла в поперечном направлении.

Шгроко используемая в справочной литературе степенная зависимость с постоянными показателями степени Ypz = 1... 1.05 и Xpz = 0.75.. .0.86

Pz = Cpz а Хл Ь (1)

указывает на значительное нзменеше Р^ в пределах до а = 0.1 мм и не может • выявшъ эффект истюльзоваши конструкшвной подачи. Результаты исследовании процесса резаши при малых толпищах срезаемых слоев, которые даны в работе В.М Ермакова для обработки стати 40, позволили установ1пъ функ-цноналщую связь между Xpz ir а для малых толщин ( 0.02 мм < а < 1 мм ) в форме

С2)

\ и

Расчет удельных сил резания по ( 1 ) it ( 2 ) дает зшчителыгое снижение составляющей ашы резания Pz в пределах а до 1 мм Так если а р = 0.05 мм,

a а pv = 5а р, то Pz снижается в 2 раза, если а р = 0.3 мм, a а р£ = 5а р, то Pz снижается в 1.45 раза, что может объяал пъ i ютользоваг п :е конструктивной подачи Однако данные результаты потребовали экспериментального подтверждения.

Увеличение ширины стружки по краям срезаемого стюя при свободном резании ( рис.2 ) было объяснено свободным течением металла в пределах участка Р = 2а и формированием сложной поверхности сдвига на данном участке. Для обеспечения неразрывности изменения утла сдвюза р предполагалось, что полюс сдвига ( т.О) на первой половине участка Р ( t = а ) перемещается по гиперболе, а на второй части является постоянным ( рис. 3 ). При . .расчетах силы резания Pz на краевых участках использовались усредненные

^ Ч' ,4

:>/ Л

Ж-У/Ы \

Т

6

л

р°/ —п

\

• Д

! | и \

I t \

(У1

Рис.3.Схема формирования стружки на краевом участке при свободном резании

к *

]

б,

1\

. 1 у»

¿У | , |

\ \ <\ 6 А^

Рис.4.Схема формирования строки на краевом участке при несвободном резании

значения углов сдвига ( дта участка АС в сечении с а г = <т i / 3, для участка АБ в сечении с сг з = 0.5 (сг i + 0.5 к ))

1

=

а.

-sm yxt

(3)

cos ух

vactgy x¡ = tgy cos <5,, a xi = a /coso , для участка АС,

a xi = a sin (о i - о i) / coso i для участка АБ. Значеши величии ct qxí порчены сложными преооразованиямн нп осзювс равенства объемов металла q^esaeMoro слоя и стружки:

для участка АБ a cxi = LzL Ж> k L = ^-ÉJlll, sin S¡ " sin y

y - передний угол инструмента, p - угол сдвига срезаемого атоя без учета течения металла на его краях (вычисляется по ( 1) и зависимости В.Ф. Боброва для определения Р; при со + р = 46"');

для участка AC u = V^2 - 2шг0 Г + + л-п

cos д.

Оценивая возможное снижение силы резашга как соотношение суммарных сил резания по направлению течения металла при свободном течении в различных напраалешихи при единой плоскости caBiira, можно получить коэффициент снижения усилия

К = \.5ctgjixl -h 0.5ctgpx3 IctgfJ

Для характеристик металла типа сгаль20. ..40 Кр« 0.& то есть при свободном резании на краевом участке длиной 2а возможно снижение силы резания на 20%.

В случае ступенчатой формы срезаемого слоя течение металла на вдэх-ней ступени в поперечном направлении будет затруднено особенно в точке Б (рис. 4), а полюс зоны сдвига будет находиться на уровне первого слоя М О. Ориентируясь на приведенные выше пожжения после преобразований можно получить соотношения: для участка АС

\аа1 = \jkL [а2 + 2аг (а1 - .т0 )j+ (а, - ,тй )2 - - .т0 )|/ cos ^ [аХ1 - аг / cos St

; ax¡ = V + ГТ У + t\ О "" k L ) - Л

для ллгастка АБ i

/, - a, i eos ¿>,

\ar =

i

P -t a,

sin J. cos 5¡

Дальнейшие преобразования позволяют получить коэффициент снижения усилия на краевом участке длиной 2а

Ictgpri - 0.5 (ctg (1х3 - ctgpsl)

К =_а1 +а2__(5)

2 ctg0

- Расчеты, проведенные для толщин срезаемых слоев, характерных для фрезерования концевымицилиндрическими фрезами показали. что Кр = 0.84...0.86.

Как показывают расчеты. возможное изменение направления смэда стружки. связанное с ее сложной формой ( рис. 1 ) для реально осуществимых при копсгрукпгвггой подаче размеров срезаемых слоев, не превысит 15'. Это незнпч1ггельно сказывается на изменении расчетных толшин срезаемых слоев в направлении схода стружки, поэтому значение Кр можно равным указанному выше.

При использовании фрез с винтовым зубом с углом накюнз не превы- ■ шающем ЗО3...^, образуются небольшие по длине срезземьк элементы ГЬ-этому в процессе расчетов можно пренебречь шменением размеров в пределах одного элемента, а расчетное значение толщины срезаемого слоя принимать согласно угловому положению каждого элемента фц в зоне контакта с припуском

k, =z0±p-{i-l)+Pi(j-l)

г., (б)

'о., = ф - Ф. (/ - 12 - —

■J г . .

i

\а„ - ¿Г.sin <р,. i

Дальнейшие расчеты возможного снижения a ты резания за счет использования элементов конструктивной подачи на режущих кромках инструмента для фрез с винтовыми зубьями проводились по специально разработанной программе с учетом связанного с эпм изменения толщин срезаемых слоев ir краевого коэффициента Кр. Данные расчеты показали, что возможное снижение окружной составляющей силы резания лежит в пределах 14°/0... 16% по отношению к инструменту без конструкпшной подачи.

Результатом теоретических исследований являются зависимости по рас-

чету составляющей Р2 аш резагшя: для свободного резания 'Ь - ~>а Pz = Cfta"Yft {h ~ °-S6a') lia <b <4a p. =CF,aXp--\b-0Mu + ~—(b-2a)

i • - r- i -,

1 L I L lCC

[b > 4a .

P, = С FsaXft \p-4a + 3.6a1 15 ) для одностороннего резания

fb>4a Pz = Сг.ах»{Ь- 2a + l.8alA5)

[è < 4a pz = r(c/g ^ + )( 5 - 0.32 a2: )

где основные шрачетрыщлшимаются по книге В.Ф. Боброва "СЛлювы теории резания металлов", М,1975.

В третьей глппе приведены результаты экспер!lmciпалышх исследований влияния элементов конструктивной подачи на окружную составляющую силы резания.

Экстгеримешы проводились в несколько этапов с использованием высокоточной электронной аппаратуры фирмы Брюль и Iû-ep. В качестве измерительных элементов для контроля усилии и вибраций в процессе обработки использовалось тензокольцо и два акселерометра типа 4374 ( масса m = 0.65 г ), сигналы от которых усиленные теюоиндикатором ( мод 1526 ) ипредусидите-лями ( мод 2635 ) записывались на измерительном мапипофоне ( мод. 7005 ). Результаты измерений в виде осщгаограмм полечены после обработке на ана-лшаторе ( мод 2034 ).

Эксперименты на строгальном оборудовании по выявлению взаимосвязи составляющей Pz силы резания и толщшгы аэезаемого стоя a в пределах 0.ÙÛ5... 1 мм при обработке конструкционной стали 20 показали, что в условиях "свободного " и " одностороннего" резамтя зависимость показателя XpZ от a наблюдается только при a < 0.4 мм ( рис. 5 ). При этом в зоне с a > 0.4 мм наблюдается значительное расхождение с рекомендуемыми в научной и справочной литературе аналитическими зависимостями. Обработка результатов экспериментов позволит получить следующие зависимости

Pz = Ср,ахр!ЬК , (7)

ДГЙ =-1^ 1.003. а

а величина Кзавиагт от соотношения ширины и толщины срезаемого слоя b/a . Так при Ь'те >5 К=1,при2< ha < 5 К= 0.03 (b/a - 2 ) + 0.91, при b/a <2 К=0.91, то есть эксперимент показатг, 1гто влияние краевого течения металла несколько ниже, чем расчетное и состав; иет 9... 10%.

Влияние конструтстивной подачи на процесс фрезерования иишшдриче-скими фрезами и выделение условий использования кооозубых инструментов устанавливались экспфиментально в два этапа фрезерова! сне прямозубым и косозутзым инструментом. Для оценки работы прямозубого инструмента ис-

рис.5.0дностороннее резание (нормированные значения сипы резания Р;

'УЛ

у/77777}

Рис.6.Различные формы срезаемых слоев, получаемых при экспериментах при единой площади Яг

_

пользовалась специальная однорезовая установка, в которой работа фрезерного инструмента с одним зубом прекращалась после каждого оборота Эксте-рткнты проводились на горизонтально - фрезерном стайке 6HS3, а продольная и поперечная подачи на каждый рез реалгоовыватись за счет перемещения стола станка и отслеживались по индикаторам с точностью до 0.01 мм. Обработка по пд цжне производилась в пределах одного шага между стружкоразде-лительными канавками на одном зубе ( 16 мм ), при этом пожчение за счет осевой подачи зуба различных по форме срезаемых слоев ( рис. 6) не даю значимых по велпдше колебаний результатов гомереннй еж силовых так и вибращюшшк параметров. Оценка результатов экспериментов проводилась по ошошешпо к полнопрофильной схеме резания, соответствующей использованию зубьев без конструкпшиой подачи. Результаты экспериментов для случая равенства ширины стружкоразделотельнои канавки ( 8 мм) половине ширины реза1пга и различных значениях осевой подачи представлены на рис.7. Результатыисследованийпоказывают, что использование конструктивной подачи при формировании режуща! кромки прямозубого инструмента снижает суммарную силу резания на 25. „30°- о. При этом наибольшее снижение ожидается при значениях Ек, меньших чем 25% гшгрины етружкораздеш-тельной канавки. Измене! ше углов наклона режушпх кромок у данных канавок в пределах45...80° не дастзнзчпчшкзгзменешш: силырезания шс условий стойкости рекомендуется в размере 45 \

В процессе испытания фрез с конструктгсвной подачей и винтовым 'зубом ( со - 28°) при обработке плоской поверхности шириной 40 мм и работе с различными значениями минутной подачи наблюдалось снижение суммарной окружной силы резания по отношению к фрезам с непрерывной режущей кромкой в пределах 14... 22?-а. что практически совпадает с расчетными данными. Уменьшение эффекта по сравнению с прямозубым инструментом связано с нахождением различны-: элементов зубьев в контакте с припуском различной толщины.

В четвертой главе рассмотрены вопросы влияния изменения формы срезаемого слоя при фрезеровании на вибрационные характеристики процесса Установлено, что основным источником вибраций является переходный прс^ цесс - врезание з\ба в металл припуска, связанный с началом формирования плоскостей сдвига металла При обычных условия эксплуатации инструмента данный процесс длится до достижения толщины срезаемого слоя 0.02..0.035 мм (экспериментальные данные ) (рис. 8). Дальнейшш рост толщины срезаемого слоя ведет к гашению вибраций. Уменьшение длительности данного процесса снижает уровень вибраций. Учитывая интенсивность нарастания толщины срезаемого слоя на участке реалгоацш условий конструктивной подачи следует ожидать значительное снижение общего уровня вибраций. При этом первоначальный контакт режущих элементов с припуском должен про исходшъ )&ншо в данной зоне, что требует противоположного по отношению к расположению зуба инструмента направдания нанесения стружкорааде-лихельных канавой форшгруюшткэшметыконструктданой подачи.

200

150

100

5, *0.2мм'рез

0 12 3 6 £кмм

Рис.7. График зависимости силы Р2 от конструктивной подачи £к для однозубой фрезы с и=0, Рк=16 мм, Ьк=8 мм

5т 10ш 15т £2От' 2Рт 30т зет 40га 45т 50т 55т 60т

О

Рис.8. Временная характеристика уровня вибрации процесса фрезерования

в пределах одного реза при Ь=3 мм, 5Ы=12,5 мм/мин

Эксперимента, проведенные при фрезероиашш узких слоев металла ( Ьф = 3 мм ) фрезой 040 мм при различных подачах, подтвердили данные предположения, при этом с увеличением подачи уровень вибраций изменялся прак-• тически на всех участках зоны резания, а на участке условного формирования плоскостей сдвига его значения наиболее постоянны

При проведении контроля уровня вибраций при обработке прямозубым инструментом с непрерывной режущей кромкой и с реализацией условий кон-стругспшной подачи наблюдаюсь смскение уровня вибраций примерно в 3.. .3.5 раза, причем, в пределах изменения Е к от 0.125 до 0.5 ширины струж-коразделительной канавки, уровень вибраций был достаточно стабильным и не зависел от угла расположения вспомогательных режущих кромок.

Учгпывая, что контакт режущих зубьев с припуском происходит при различной толщине припуска в разных сечениях зуоьев, общий уровень вибраций. а следовательно и степень снижения его за счет условий резания при конструктивной подаче, должен бьпь значительно ниже и находиться в пределах 1.7...2 раз. Эксперименты. проведенньк при использовании конт^евых фрез 040 мм с углом наклона зубьев <а = 283 показали, что ошишковый уровень спбрацнн был достигнут при использовании фрез с непрфывной режущей кромкой и фрез с конструктивной подачей соответственно при достижении подач Бм - 63 мм/мини Эм = 100 мм мин, что также указывает на рациональность применения конструктивной подачи при формировании режущей части фрез с винтовым зу бом.

Оценка качественных показателей процесса обработки фрезами с конструктивной подачей показывает, что при наиболее часто иаюльзуе.мых режимах возможно получение шероховатости обработанной поверхности в пределах Кх З0...40мкм. Поэтомуданные фрезымотут бьпь использованы только при черновой или получистовой обработке.

В пятой главе описаны наиболее экономичные и перспективные с точки зрения автора приемы нанесения стружкоразделителыых канавок, формирующих конструктивную подачу. С^ш включают: их чфновое точение, шлифование одной го сторон канавок по винтовой направляющей и формирование второй стороны радиальным врезанием.

№готовленная опытная партия фрез с конструктивной подача! прошла промышленные испытания на ГУЛ ТН111 "Сплав".

ОСШШЫЕВЫЮДЫ В работе решена актуальная научная задача определения алияния конструктивной подачи на процесс фрезерования цилиндрическими фрезами та основе комплексного экспфимашшьно-анашгшческого описания процесса, происходящего в зоне резания.

Основнью научные и практические результаты заклю гаются в следующем:

1. № основе теореп меских и экспф! ментальных I гселедоваш ш установ-

лепо, что изменение формы цзезаемого стоя при обработке фрезерными инструментами с элементами конструтоивной подачи влияет на ашовые и вибраг-цпонные показатели процесса обработки.

2. УсгановлеБЮ, что основными причинами, влияющими на ашовые и вибрационные показатели, являются изменение толщиныцзезаемого. слоя и увеличение зоны свободного течения металла в поперечном направлении.

3. Установлено, что при фрезеровании толщина срезаемого слоя, находящаяся в пределах а < 0.4 мм. оказывает сло;кное влияние на величину силы резания, а взаимосвязь между ними описывается шперболической зависи-мостыо. В противном случае, то есть при а г 0.4 мм, устанавливается прямая пропорциональная зависимость между этими величинами.

4. Показано, что изменение величины (ххлаалягощен силы резания Р2, связанное со свободным течением металла фезаемого слоя в поперечном на-правлеши, определяется толщиной фезаемого стоя "а а зона изменения аь ловых характеристик не превышает "2а ".

5. Установлено, что значение составляющей Р^, связанное со свободным течением металла срезаемого слоя в поперечном направлении при срезании сложных по (¡юрме слоев, на 14... 16% меньше на краевых участках по сравнению с условиями несвободного резания. Это приводит к тому, что в условиях рассматриваемого процесса обработки, основной причиной сшскения силы резания ( до 30? о ) при использовании фрез с конструктивной подачей является изменение толщины срезаемого слоя.

6. На основе теоретических и экспф1 ментальных исследований установлено. что использование элементов конструктивной подачи на фрезах с винтовым зубом обеспечивает меньший по величине эффект снижения составляющей силы резания Р^, который в рассматриваемых условия составляет

14... 16? о. Это связано с тем, что различные участки зубьев фрезы находятся в контакте с элемента\ш припуска имеющими разлившую толщину.

7. ГЪл\ченызаЕпааюсти. позволяющие на сташмпроектгфованш фрез с конструктивной подачей оценить степень эффекпшносш принятого конструктивного решения.

8. Установлено, что процесс обработки концевыми фрезалт со струж-кораздешггельными канавками, обеспечивающими эффект конструктивной подачи, сопровождается меньшим в два раза и боже уровней! вибраций подсистемы заготовки, чем в случае использования фрез обычной конструтолш. ГЬказано, что данное ал ска л ге уровня вибраций связано с уменьшением длины пфеходного участка зоны резания, на котором происходит процесс врезания зуба инструмента в материал заготовки.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ИЗЛОЖЕНО В РАБОТАХ

1.С.А Васин, ЕЕ Моисеев, МВ Ушаков Определение взаимосвязи между конструктивными параметрами на режущей кромке фрезы и физическими

элементами процесса резания. //Технология меканическои обработки и сбормг. Сб. научн. тр./ТулГУ. - Тула, 1996. - С. 125...128.

2.С.А Васин, MB Ушаков, ЕЕ Моисеев. Влияние толщины срезаемого слоя на силу резания/У Изв. ТулГУ. Сер. Машиностроение. йлц.,3- Часть 1./ ТугсГУ.- Тук 1998. - С. 123... 125.

3. ЕЕ Моисеев, ИВ Ушакова, C.B. ГЬтылицын. Влияние изменения толщины срезаемого стоя на величину силы резания./ Рук дел. во ВИНИТИ № per. 273б - В00 30.10.2000 г. - 16 а Опубл. БУ №12 2000 г.

4. ЕЕ Моисеев, ИВ Ушакова, C.B. ГЬтылицын. Влияние изменения ширины дэезаемого сюя на величину силы резания/ Рук дш. во ВИНИТИ № per. 2737 - D00 30.10.2000 г. - 26 с. Опубл БУ №12 2000 г.

Подписано в печат$2$// РО, формат бумага 60x84 1/16. Бумага типографская М 2 Офсетная печать. Усл. печ. л. /О . Усл. кр.-отт. . Уч. изд.л. О.З

Тираж §0 экз. Заказ ' /

Тульский государственный университет. 300600, г. Тула, пр. Ленина, 92. Редакционнь- издательский центр Тульского государственного университета. 300600, г. Тула, ул. Болдина, 151

»

ВВЕДЕНИЕ

1. АНАЛИЗ ОСОБЕННОСТЕЙ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ФРЕЗЕРНОГО ИНСТРУМЕНТА С КОНСТРУКТИВНОЙ тДАЧЕЙ

1.1. Конструкции и область применения фрез с конструктивной подачей

1.2. Конструктивные и технологические особенности инструментов с конструктивной подачей

1.3. Формирование геометрических параметров срезаемых слоев при фрезеровании цилиндрическими фрезами с конструктивной подачей

1.4. Влияние изменения формы срезаемого слоя ш тангенциальную госпжляющую силы резания

1.5. Шли и задачи исследования

2. ТВОРЕГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРЕИШТХрСТВА ИСПОЛЬЗОВАНИЯ КОНСТРУКТИВНОЙ ПОДАЧИ ДЛЯ ФРЕЗЕРНЫХ Р1СТРУМЕНГОВ

2.1. Влияние изменения толщины срезаемого слоя на величину силы резания

2.2. Исследование влияния изменения ширины срезаемого слоя на величину силы резания

2.3. Влияние изменения формы сечения срезаемого слоя на силы резания

2.4. Исследование особенностей "одностороннего" несвободного) резания

2.5. Влияние угла наклона зуба фрезы на силу резания при использовании конструктивной подачи

Выводы

3. экотерименгальгое уточнение степени влияния коесгрукгшной годачи на изменение силовых

ХАРАКТЕРИСТИК ПЮЩОСА ФРЕЗЕРОВАНИЯ

3.1. Зкшериментальная установка для измерения силы резания и ее динамической состашшЕсщей

3.2. Щшшфиквция собственных частот колебаний элементов тешолошческой системы при фрезеровании

3.3. Определение взаимосвязи между величиной силы резания и тожциной срезаемого слоя

3.4. Оценка степени снижения сжпы резания при использовании конструктивной подачи в качестве метода формирования режущей части цилицщзичежих фрез с прямыми зубьями

3.5. Анализ влияния угла расположения вспомогательной режущей кромки на силу резания

3.6. Влияние конструктивной подачи при использовании фрез с винтовым зубом на силу резания

1воды

4. ^следование динамики процесса фрезерования фрезами с ковстрттившй гюдачей

4.1. Динамические характеристики процесса фрезерования фрезами с конструктивной подачи

4.2. Влияние элементов конструктивной подачи на динамические параметры переход ного процесса

4.3. Влияние конструктивной подачи на процесс врезания косозубык фрезерных инструментов с конструктивной подачей

4.4. Определение параметров конструктивной подачи, связанных с обеспечением требуемой шероховатости обработанной поверхности

4.5. Эксперимштальное определение параметров участка переходного процесса

4.6. Исследование вибраций при формировании однозубым инструментом с углом наклона зуба со = СР с использованием элементов конструктивной подачи

4.7. Прогнозирование уровня вибраций при использовании фрез с винтовым зубом

Выводы

5. ТЕХГОЛСОМВСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФРЕЗЕРНЫХ ИНСТРУМЕНТОВ С КОНСТРЖТШЮЙ ГОДАЧЕИ

5.1. Технологические способы формирования стружко-разделительных канавок, обеспечивающих конструктивную подачу

5.2. Методика проектирования конструктивных и технологических элементов стружкораздешгсельных каншок, ишользуемыхдля формирования элементов конструктивной подачи на фрезерных инструментах

5.3. Изготовление и испытание опытных образцов фрез с конструктивной подачей

Шводы

ССГОЕНЫЕ ВЫВОДЫ

В работе решена актуальная научная задача, определения влияния: конструктивной под ачи на процесс фрезерования щотвдфическими фрезами на основе комплексного эксперимштально-шалиимеского описания процесса, проис-ходящеш в зоне резания.

Основные научные и тфакшческие результаты завшочаются в следующем;

1. На основе теоретических и экспериментальных исследований установлено, что изменение формы срезаемого слоя при обработке фрезерными инструментами с элементами конструктивной подачи влияет на шхговые и вибрационные показатели проц есса обработки.

2. Установлено, что основными причинЕми, влидашщми на силовые и вибрационные показатели,, являются изменение толщины срезаемого слоя и увеличение зоны свободного течвения: металла в поперечном нжфашшшн.

3. Установлено, что при фрезеровании толщина срезаемого слоя, находящаяся в пределах а < 0,4 мм, оказывает сложное влияние на величину силы резания, а взаимосвязь между ними описывается гжфболичежой зависимостью. В противном случае;, то есть при а > 0,4 мм, устанавливается прямая пропорциональная зависимость меэдуэшми величинами.

4. Показано, что шменение величины состшляющей ашы резания Р^ связанное оо свободным течением металла, срезаемого слоя в ¡шперечном шригаши, определяется толщиной азезаемого слоя "а", а зоне изменения силовых характеристик не превышает "'2а".

5. Установлено, что значение составляющей Р15 связанное со свободным течением металла срезаемого слоя в поперечном напраштеш®, примерно в 2 раза меньше- при срезании сложных по форме слоев, на 14. 16% меньше на краевых участках по сравнению с усдавиями несвобод ного резания. Это приводит к тому, что в ушэшяхрасаштривае&юго процесса обработки основной причиной они

212 жения силы резания (до 30%) при жжшьзовании фрез с конструктивной подачей является изменение толщины срезаемого стоя.

6. № основе теооешчесзшхи экшшименгальньк исследований тсгаеовдшо,. что

Л. Д. • • я» использование эжмегоов конструктивной подачи на фрезах с вишовьм зубом обеспечивает меньший по величине эффект по снижения составляющей силы резания Рг;. который в рассматриваемых условиях составляет 14. .16%. Это связано с тем, что различные участки зубьев фрезы находятся в контакте с элементами припл'ска, имеющими различную толщину.

7. Шяучены завишмосга, позволяющие ш стадии проектирования фрез с конструктивной подшей оценить степень эффектности принятого конструктивного решения.

8'. Установлено, что процесс обработки концевыми фрезами со сфушеораздеш-шпьными канавками, обесиечивакзщими эффект конструктивной подачи, сопровождается меишшм в два и более- раза уровнем вибраций подсистемы заготовки, чем в случзае использования фрез обьыной консгрукщш. ГЬказано, что данное снижение уровня вибраций связшо с уменьшением длины переходного участка зоны резания, на котором происходит процесс врезания зуба инструмент в материал заготовки.

213

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основе теоретических и экшфиментальных исследований была разработана математическая модель силы резания при фрезеровании плоскости концевыми фрезами со (лружкоршделитеяьными канавками, обеспечшаюшими эффект конструктивной подачи и установлена связь между уровнем снижения силовых и динш^шческих показателей рассматриваемого процесс и формой срезаемого слоя.

Экспериментальная провфка теоретических выводов дала знэнительную адекватность результатов.

Результаты исследований использованы на ГУЛ "ГНПП "Сплав" г. Туш.

Следует отметить, что полученные результаты и выводы отответствуют использованию цельных фрезерных инструментов при линейной форме режущего элемента, которой обладает преимущественное большинство фрез с конструктивной подачей. Случаи использования радиальных элементов или режущих элементов в виде неперешчиваемых пластин СНГ! требуют дополнительных теоретических и экспфиментштьных исследований для уточнения параметров предложенной математической модели.

СПИСОК ИСГОЖЗОВАБНЬТХ источников

1. АС 1333478 СССР, МКИВ23 С 5/10. Фреза/ Мальцев Ю.Н, Вовк В.Н, Имагшюв ММ, Антонов ЮМ (СССР). -5 е.: ил.

2. Армарего НДжА, Браун Р.Х Обработка металлов резанием. - М: Мшйшосгроение - 1977- с.325.

3. Бобров В.Ф. Влияние утла наклона головки режущей кромки инструмента на процесс резания металшв. - М: Машшз - 1962 - с. 152.

4. Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов. - М: Машиностроение- 1975 - с. 344.

5. Васин Л. А Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук на тему: «Комплексная система проектирования безвибрасционного процесса токарной обработки на основе динамтгческих характеристик элементов технолошческой системы Тула, ТГУ, 1994.

6. Васин С.А, Моисеев Е.Е., Ушаков МВ. Влияние толщины цзезаемого слоя на силу резания // Известия ТулГУ. Саир «Мшганостроение», вып.З/ Россия, Туле, ТулГУ. 1992.

7. Васин С.А, Ушаков МВ., Моисеев Е.Е. Определение взаимосвязи между конструтоивными параметрами на режущей кромке фрезы и физическими элементами процесса резания.// Технология механической обработки и сборки: Сб. науч трудов/ ТулГУ,Тула 1996.

8. Вильнер Г. С. Новые режущие инструменты. Зарубежный опыт - 1990 Ж - с.9-11.

9. Вольшонок З.С., Винальева НП Применение новых методов фрезерной обработки в тяжелом машиностроении.: Обзор - М: ЦНИИГЭИ Тяжмаш, 1987 -с. 48 - Мехеио-сборочное производство, сер. 12. вып. 1.

10. Гилберт А, Маури Д. Концевая фреза Патент 667407Л1Ьейцария// Технология машиностроения. Сводный том: Р.Ж. - 1989 - Ж* - с. 65.

11. Городничев С. В, Диссертация на соискание ученой степени кищэщата технических наук на тему «Влияние конструкций режущей части концевой фрезы на динамику^ процесса фрезерования». Тула, ТГУ. 1996.

12. ГОСТ 45086-69. Фрезы концевые обдирочные с коническим хвостовиком. Технические условия.

13. ГОСТ 16225-81. Фрезы концевые для обработки: легких сплавов. Конструкция и размеры

14. Громшов КГ., Фвдюшин Д.Н, Шведчиков НМ Концевая фреза // Технология машиностроения. Сводный том: Р.Ж. - 1990 - № 6 - с. 59.

15. Деллер Д.Л. Концевая фреза Заявка 2179881 / Великобритания / Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты Вып. сводного тома: Р.Ж. - 1987 - №9 - с. 60.

16. Егунов СВ., Кичкин Б.Н Динамические испытания концевых фрез с волнообразной передней поверхностью / Исследования в области инструментального производства и обработки металлов резанием. - Тула - 1989 - с.89-93.

17. Еремин АН Физическая сущность явлений при резании стали. - М: Машгтв — 1951 - с. 152.

18. Ермаков В.М Выбор оптимальной скорости резания на основе стойно-стной зависимости для режущего инструмента М ВНИИ1ЭМР, Серия 1. 1986 -с. 64.

19. Зорев НН Вопросы механики процесса резания металлов. - М: Машгаз - 1956 - с.368.

20. Кичкин Б. К Концевая фреза с волнообразной передней поверхностью.// Станки и инструмент. -1987 - MIO - с. 15.

21. Концевые обдирочные фрезьг/7Технож>пгя машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструметгы ЕЬтуск сводного тома Р.Ж. - 1994 -№ 7 - с.51. /7 Improved geometry for ripping cutter range /7 Metalwork Prod. - 1994

22. Концевые твфдосплавные фрезы / ГЬр. с англ /7 Технология машиностроения. Cq3. 14А Резание металлов. Станки и инст|зумееты ЕУпуск сводного тома; Р.Ж. - 1988 - Ks 11 - с.75.

23. Концевая фреза (Пер. с англ А Р. Путилова) /7 Режущею инструменты - М: - 1982 - Лг244 - с. 14.

24. Концевые фрезы. /7 Технология мапшнострошия. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты Вып. сводного тома; Р.Ж. - 1987 - № 8 - с. 78 //Neue Fräswerkzeuge /7 MetaLbearbdtung - 1987 — № 3 - с. 37 (Нем.).

25. Концевые фрезы /7 Технология мжпинострошия. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты. В>ж. сводного тома; Р.Ж. - 1988 - № 2 - с. 73 //Allzweck Fräser verdoppeln Fräswerte /7 Industriemdster - 1987 - Ks 9 - c.208 (Hat).

26. Концевые фрезы // Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты Вып. сводного тома- Р.Ж. - 1989 - № 2 - с. 85 //Ffertmetall - SchEchtfraser mit Spantesler Typ NVT // FEM FertigirngstedmologLen -1988 - 65 - № 4 - c.316 (Hat).

27. Концевые фрезы /7 Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты. Вып. сводного тома; Р.Ж. - 1989 - № 2 - с.85 //Schrappfraser for Alumiriium//Mashine - 1988 - Jsfe 9 - с.22 (Нем.).

28. Концевые фрезы /7 Технология машиностроения. Сер. 14. Сводный том: Р.Ж. - 1995 - N2 1 - с.60 //Opticut cutters sand to reduce forgue and chatter /fhfach. and Prod. - 1994 - № 3876 - c.55-152 (Англ).

29. Концевые фрезы // Технология машиностроения. Сф. 14. Сводный том: Р.Ж. -1995-№2-с.51 //Mod Mach Shop - 1994 - Ks 5 - c.67 (Англ).

30. Концевые фрезы для черновой обработки. /7 Технология машиностроения. Сф. 14. Сводный том: Р.Ж. - 1995 - Kg 1 - с. 601 //Fette Н - Tech Roughers //ОМ Tool Eng. - 1994 - №> 6 - с.46-6? (Англ). 31. Концевые фрезы из быстрорежущей стали. /'Технология мшшнострое-ния. Сер. 14. Резание металлов. Станки и инструмшты Выпуск сводного тома Р.Ж. - 1989 - N2 4 - с.63 //'Schruppen und Schlichten in einem Arbeitsgang. №uo: Schaffiraser mit Sdir^benfamiing unter brochenen Schneiden beistet 40 Promut mehr. - 1988 - № 10-c. 229 (Вам.).

32. Концевые фрезы с механически закрепленными режущими пластинами. // Технология машиностроения. Сводный том: Р.Ж. - 1990 - N° 1 — с.96 //Frasée: des Outelsdeux fois plus performents pour les centra d'usinage. //Mach. Prod. - 1989 - M 516 - c.25-30 (Фр.).

33. Ксчжлова AT., Мацфжов P.К, Кашкин MA Точность обработки, заготовки и припуски в машиностроении. Справочник технолога - М: Машиностроение - 1976 - с.288.

34. Кудинов В. А Динамика станков. - М; Машзшосгроение - 1967-с.360.

35. Кузнецов АА, Мальцев Ю.И, Игмаошов ММ Конструкции концевых фрез для вьюокопрошводительной обработки. /ЯЪвые методы обработки резанием конструкционных материалов и эксплуатации режущих инструментов. -M; МЕШЖНОсгроение - 1988 - с. 100-103.

36. Кулешова ИВ, Левин В. H Совершенствование концевых фрез, оснащенных твердосшЕвными пластинами, //Экшресо-тжформщия, Металлорежущий и контрольно-измеритальный инструмент. - М: НИИмаш., - 1979 - M 1 -с. 3-114.

37. Ландау Л. Д., Лифниц Е.М Механика Изд. третье. - М: Наука - 1973 с.208.

38. Ларин M H Высокопроизводительные конструкции фрез и их рациональная эксплуатация. - M ; Машгиз - 1957 - с.272.

39. Лашнев СИ, Юликов МИ Цюекшрование режущей части инструмента с щэименением ЭВМ М: Маплмостроение - 1980 - с.208.

40. Левин В. И Вибродеформационный процесс в металлообработке. Обзор. - М: НИЙмаш., - 1980 - с. 49

41. Левин В.И Концевые фрезы с волнистой режущей кромкой. //Экспресс-информация. Металлоре^щий и котрольно-измфитеяьный. жтструмент. - 1977 -№>5-с.20.

42. Левин В.И Новая многогранная неперетачиваемая пластина с ущжнен-ной режущей кромкой. //Зкспресоинформация. Металлорежущий и контрольно-измфительный инструмент. - М: НИИмаш., - 1980 - № 5.

43. ЛоладзеТ.Н Прочностьиизносостойкость режущего инструмента М: Мешиностроение - 1982 - с.320.

44. Лолздзе Т.Н Стружкообразование при резании металлов. М: Машгиз -1952-с.200.

45. Маргулис Д. К Протяжки переменного резания. Сведловек.: Машгиз -1962 - с.269.

46. Маталин А А, Рысцова B.C. Точность, производительность и экономичность механической обработки. М - Л: Машгиз - 1963 - с.352.

47. Накомура Осиаки. Концевая фреза Заявка 63 - 34010 (Япония) /У Технология машиностроения. Сводный том: Р.Ж. - 1989-№3- с.65.

48. Нзримичи ИА Концевая фреза типа «Рафинг» //Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты Р.Ж. - 1986 - № 5 — с. 75.

49. Падей ММ Технология производства металлорежущего инструмента Л.: Мшшностроение - 1972 - с.264.

50. Шлей ММ Технология шлифования и заточки режущего инструмента М: Машиностроение- 1988-с.Ж.

51. Патент США №3775819, КЛ. 29-ЮЗА-1973

52. Патент США № 4729697. Концевая фреза //Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты: Р.Ж. - 1968 - Ка 11 -с/75.

53. Патент НЬейхщрия. .N2 672447. Сборная концевая фреза //Технология машиностроения. Сводный том; Р.Ж. - 1990 - N° 5 - с. 62.

54. ПЬдурае» В.Н Автоматически рехулируемьк и контролируемые про-цессырезания. М: Маш1Жостроение- 1977-с,304,

55. Рери Н, Стельран С.А Концевая фреза //Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты Выпуск сводного тома Р.Ж.

- 1984-№12-с. 70.

56. Родин ПР. Металлорежущие рщструменты. Учебник для вузов. - 2-е изд. Киев: Вышагпкош- 1979- с.432.

57. Родин ПР. (Зсновы проектирования режущих инструментов. Киев: Вы-ща шкот - 1990 - с.424,

58. Родин ПР. Основы формирования поверхности резания. Киев: Выща школа - 1977 - с. 192.

59. Садов В. А Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук по теме: «Оптимизация процесса многопроходного нарезания резьбы резцом». Тула, ТТИ, 19©.

60. Семенченко ПН, Матюшин В.М, Сахаров Г.Н Проектирование ме-шзшоре^упдах инструментов. М: Машгаз - 1963 - с952.

61. Сборные концевые фрезы //Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки, и штсгрументьг Р.Ж. - 1994 - № 9 - с.62 Л¥епс1ер1айеп-РгаБег агЬейе* \ibraiionsfrd штс! \irt8chaffidi. /Лпсй. - Апж — 1994

- »2 10 (Нем.).

62. Силин С. С. Метод подобия при резании металлов. М: Машиностроение - 1979 - с, 152,

63. Соне Таюо. Концевые фрезы Т-МАХ фирмы "Сш\тк Coromaid".// Технология машиностроения. Сводный том: Р.Ж. - 1988 - № 11 - с. 76.

64. Спецификация на. инструмент меташорежущий на 1999 г. ЗАО «Томский инстрзлмент».

65. Справочник инсфументальщика Ординарцев ИА, Филлипов Г.В., ГШвченко АН и др.: под общей ред. Ординарцева ИА - JL: Машиностроение -1987с.846.

66. Справочник констрзлаораьинструмеитаж^шика: под общей ред. Баран-чикова В. И - М: Машиностроение - 1994 - с.560.

67. Справочник технолога Изд. 3-е под ред. Базановского Ю.В. - М: Ма-пшностроеЕше - 1972 - с.407.

68. Справочник металлиста Справочник в 5-ти томах Том Ред. совет. Мадов АН (пред.) (и др.) - М: Машиностроение - 1975 - с.344.

69. Старков В. К Обработка резанием. Управление стабильностью и качеством в автомобильном производстве, - М: Маоетностроение - 1989 - с.296.

70. SdiHchtfraser mit Spanirdler errecht die listungsfaniglieit dues Schrappirasers. ^ndustriemeista- - 1988 - № 10 - c, 139. //Технология машиностроения. Сер. 14A Резание металлов. Станки и инструменты. Выпуск сводного тома Р.Ж.: 1989 - N° 4 - с.62.

71. Усовершенствованные фрезы /'/Технология машштостроения. Оводаый том: Р.Ж. - 1995-№4-с.55. //Mischine- 1994-№11;№12-с.48;с.62. (Нгм.).

72. Ушаков MB. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук на тему «Теория расчета и технология шготовления инструментов с винтовым затышванием для изделий с мелкоразмерным пфиодическим профилем. Тула, ТГУ, 1998.

73. Хайама Т. Концевые фрезы для черновой обработки. //Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструмшты Р.Ж. - 1986

-№4 —с.74.

221

74. Жмф Ф. Концевая фреза Заявка 3800747 (ФРГ) //Технология машиностроения. Сер. 14А Сводный том: Р.Ж. - 1990 - № 4 - е.®.

75. 1Шидт К Концевые фрезы со спиральной режущей кромкой. /7 Технология машиностроения. Сер. 14А Резание металлов. Станки и инструменты Сводный том: Р.Ж. - 1988 - № 1 - с. 74. /ySchrupp-Schlicht-Fraser nit hochem Standvermögen //Werkstatt und Betrieb - 1987 - № 9 - с. 148-153.

76. Юрте Митчке, Фрезерное дело: Пер. с нем. - Л.: Техника и производство -1927 - с.411.

77. Якимов AB. Абразивно-алмазная обработка фасонных поверхностей.

М: Машиностроение - 1984-с. 312.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОСХ^ИЙЖОЙ ФЦЦЕРАЩИ Тзшьсжий государственный университет

На правах рукописи

МОИСЕЕВ Евгений Евгеньевич

УДК 621.9: 621.92 ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНОЙ ПОДАЧИ НА ПГОЕрОС ФРЕЗЕРОВАНИЯ 1РЛЩЦР№ЮСКИМИ ФРЕЗАМИ

Опециальносгь 05.03.01 - '"Процессы механической и фшикотекничехжой обработки, станки и инструмент"

Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук