автореферат диссертации по приборостроению, метрологии и информационно-измерительным приборам и системам, 05.11.13, диссертация на тему:Вихретоковый контроль резьбы насосно-компрессорных труб

На правах рукописи

СОЛОМЕНЧУК Павел Валентинович

ВИХРЕТОКОВЫЙ КОНТРОЛЬ РЕЗЬБЫ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНЫХ ТРУБ

Специальность 05.11.13- Приборы и методы контроля

природной среды, веществ, материалов и изделий

о

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

11 О КI 2012

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2012

005052957

005052957

Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Национальном минерально-сырьевом университете «Горный».

Научный руководитель -доктор технических наук, профессор

Потапов Анатолий Иванович

Официальные оппоненты:

Гордиенко Валерий Евгеньевич доктор технических наук, профессор, Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет, кафедра технологии конструкционных материалов и метрологии, зав. кафедрой

Ефимов Алексей Геннадьевич кандидат технических наук, ЗАО «НИИИН ШЛЮ «Спектр», зав. отделом технической диагностики металлоизделий

(НИО-12)

Ведущая организация - ФГУП ЦНИИ КМ «ПРОМЕТЕЙ».

Защита состоится 30 октября 2012 г. в 14 ч 30 мин на заседании диссертационного совета Д 212.224.07 при Национальном минерально-сырьевом университете «Горный» по адресу: 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2, ауд.7212.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Национального минерально-сырьевого университета «Горный».

Автореферат разослан 28 сентября 2012 г.

УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ диссертационного совета д-р техн. наук, профессор

ГАБОВ В.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Наиболее распространенной причиной выхода из строя насосно-компрессорных труб является разрушение резьбы из-за возникновения и развития трещин во впадине резьбы, что влечет за собой финансовые потери, связанные с необходимостью проведения подземного ремонта и простоем нефтяной скважины. Проведение мероприятий по неразрушающему контролю резьбы насосно-компрессорных труб особенно актуально ввиду того, что за период эксплуатации скважины в среднем происходит от 1 до 3-х обрывов колонны насосно-компрессорных труб.

Широко распространенные методы акустического и магнитного видов контроля не обеспечивают требуемую достоверность не-разрушающего контроля резьбы, так как профиль резьбы оказывает маскирующее воздействие на средства неразрушающего контроля. Чувствительность методов акустического вида контроля не позволяет обнаруживать мелкие трещины во впадине резьбы, затруднен контроль резьбы тонкостенных труб. Недостатками магнитопорош-ковых методов являются субъективность оценки результатов контроля, невозможность измерения глубины трещин, затруднения при контроле внутренней резьбы. Недостатками метода магнитной памяти металла, феррозондового и магнито-вихретокового методов являются ограничения, накладываемые на форму объекта контроля, не позволяющие производить контроль резьбы с переменной высотой профиля. Общим недостатком методов магнитного вида контроля является отсутствие возможности контроля резьбы изделий, изготовленных из неферромагнитных металлов и сплавов.

Среди видов неразрушающего контроля перспективным является вихретоковый. На результаты контроля резьбы не влияет толщина стенки трубы, возможен контроль изделий, изготовленных как из ферромагнитных, так и неферромагнитных сплавов. Возможно измерение глубины и протяженности трещины.

Промышленностью поставлена задача, обеспечить обнаружение и измерение размеров трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб, глубиной 2 в диапазоне от 0,3 мм до 2 мм с основной допускаемой погрешностью измерения глубины трещи-

3

ны ±(0,15г+ 0,1) ММ, однако в настоящее время на рынке нет вихретоковых средств неразрушающего контроля, удовлетворяющих предъявленным требованиям.

Необходимы изучение влияния параметров резьбы на сигнал вихретоковых преобразователей (ВТП), разработка принципиально новых специализированных ВТП и алгоритмов выделения информативных параметров их сигнала, что требует проведения дополнительных теоретических исследований, лабораторных и производственных экспериментов.

Цель работы: Разработка вихретоковых средств неразрушающего контроля резьбы с высокой степенью достоверности результатов контроля, обеспечивающих проведение мероприятий по приемочному и эксплуатационному неразрушающему контролю резьбы насосно-компрессорных труб с целью повышения их эксплуатационной надежности.

Идея работы: Использование ВТП с обмотками, витки которых повторяют форму впадины резьбы, расположенными тангенциально к поверхности объекта контроля (ОК), позволяет повысить чувствительность ВТП к глубине трещины во впадине резьбы и уменьшить влияние мешающих параметров, что приводит к достижению требуемого уровня достоверности неразрушающего контроля резьбы насосно-компрессорных труб.

Задачи исследования:

• провести анализ методов повышения чувствительности и отстройки от мешающих параметров вихретоковых средств неразрушающего контроля;

• разработать способ выделения информативного параметра сигнала ВТП на фоне влияния мешающих параметров, позволяющий обнаруживать и измерять размеры трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб с заданной погрешностью;

• разработать средства метрологического обеспечения измерений размеров трещин во впадине резьбы, рассчитать погрешность измерения метрологических параметров, разработать методику калибровки средств метрологического обеспечения;

• изготовить и провести испытания разработанных средств неразрушающего контроля резьбы насосно-компрессорных труб;

• провести внедрение результатов работы на промышленном предприятии.

Положения, выносимые на защиту:

1. Применение тангенциального трансформаторного трехобмоточного скомпенсированного вихретокового преобразователя с обмотками, витки которых повторяют форму впадины резьбы, ведет к увеличению плотности вихревых токов во впадине и её уменьшению на вершинах резьбы, обеспечивая увеличение чувствительности к глубине трещины во впадине резьбы и уменьшение влияния на результаты контроля изменения высоты профиля при контроле резьбы насосно-компрессорных труб.

2. Установлена закономерность местоположения точки на комплексной плоскости, относительно которой вычисляется фаза сигнала вихретокового преобразователя, обеспечивающая измерение глубины трещины во впадине резьбы на фоне изменения зазора между вихретоковым преобразователем и объектом контроля в широком диапазоне девиации магнитной проницаемости материала объекта контроля с заданной погрешностью.

3. Применение на контрольном образце канавки круговой формы, имитирующей резьбу, вместо спиральной канавки резьбы, обеспечивает заданные метрологические характеристики контрольного образца за счет того, что искусственный дефект, расположенный во впадине имитируемой резьбы, располагается по центру канавки на всем своем протяжении.

Методы исследований.

Для исследования взаимодействия ВТП и ОК использовался комплексный метод, включающий в себя компьютерное моделирование, основанное на методе конечных элементов и экспериментальные исследования сигналов полноразмерных макетов ВТП на контрольных образцах и отрезках труб и муфт, бывших в употреблении.

Исследование алгоритмов выделения информативного параметра сигнала ВТП проводилось с применением методов математи-

ческого моделирования.

Исследование путей улучшения метрологических показателей контрольных образцов проводилось эмпирическим методом и интерпретацией статистических данных.

Научная новизна работы:

- Разработана конструкция ВТП, отличающаяся использованием тангенциального возбуждения вихревых токов, позволяющая значительно увеличить чувствительность ВТП к глубине трещины во впадине резьбы с одновременным уменьшением влияния мешающих параметров - высоты профиля резьбы, зазора между ВТП и ОК и магнитной проницаемости материала ОК;

- разработан фазовый метод выделения информативного параметра сигнала ВТП, отличающийся тем, что фаза сигнала ВТП измеряется относительно точки на комплексной плоскости, координаты которой определяются установленной закономерностью, обеспечивающий измерение глубины трещины с заданной погрешностью в заданных диапазонах девиации мешающих параметров;

- разработана конструкция контрольного образца, отличающегося применением вместо спиральной канавки резьбы кольцевой канавки, имитирующей резьбу, а так же методика его калибровки, отличающаяся способом измерения глубины искусственных дефектов, позволяющие изготовить, и аттестовать контрольный образец с искусственными дефектами заданных размеров и формы;

- разработан, изготовлен, испытан и запущен в серийное производство прибор и набор средств неразрушающего контроля резьбы, позволяющий обнаруживать и измерять трещины во впадине резьбы глубиной в диапазоне от 0,3 мм до 2 мм с основной допускаемой погрешностью измерения глубины трещины ±(0,1 ЪЪ + 0,1) мм;

- разработана методика контроля резьбы насосно-компрессорных труб с применением тангенциальных ВТП.

Обоснованность и достоверность научных положений подтверждается сходимостью результатов математического моделирования с результатами экспериментальных исследований в лабораторных условиях на контрольных образцах и реальных ОК.

Практическая ценность работы заключается в следующем:

• разработана совокупность средств неразрушающего контроля, предназначенная для обнаружения и измерения размеров трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб с заданной погрешностью;

• разработаны рекомендации по обработке первичной измерительной информации при измерении глубины трещин на фоне воздействия мешающих параметров при проведении контроля вих-ретоковым методом;

• обеспечен запуск в серийное производство вихретоковых средств неразрушающего контроля резьбы;

• изготовлена и внедрена установка механизированного контроля резьбы насосно-компрессорных труб.

Реализация выводов и рекомендаций работы.

Результаты диссертационной работы переданы в ООО «Па-кер» и ООО «ПЕРМЬ-Глобалстройсервис» для использования при проведении мероприятий по неразрушающему контролю резьбы продукции предприятия. Помимо этого результаты работы могут быть применены для контроля резьбы бурового, геологоразведочного оборудования, динамического оборудования нефтеперерабатывающих, нефтехимическоих и химических предприятий.

Личный вклад автора:

• обоснована возможность применения тангенциальных ВТП для обнаружения и измерения размеров трещин во впадине резьбы с целью повышения достоверности неразрушающего контроля;

• разработан алгоритм обработки сигналов с ВТП, обеспечивающий измерение глубины трещины во впадине резьбы на фоне изменения зазора между ВТП и ОК, в широком диапазоне девиации магнитной проницаемости материала ОК;

• предложена конструкция, технология изготовления и методика калибровки контрольного образца дефектов резьбы с заданными метрологическими характеристиками.

• предложена методика проведения неразрушающего контроля резьбы насосно-компрессорных труб с использованием тангенциальных ВТП.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы докладывались и получили положительную оценку на конференциях: «И всероссийская конференция студентов, аспирантов и молодых ученых «Измерение, контроль и диагностика», г. Ижевск, 2012; «XIX всероссийская конференция по неразрушающему контролю и технической диагностике», г. Самара, 2011 г.

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 9 печатных работ, в том числе четыре в изданиях, входящих в список рекомендуемых ВАК Минобрнауки России, получен патент

на изобретение.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав и заключения, изложенных на 187 страницах. Содержит 93 рисунка, 10 таблиц и список литературы из 84 наименований.

Во введении дана общая характеристика работы, обоснована ее актуальность, сформулирована идея диссертационной работы, на основании которой поставлены цель и основные задачи исследования, а также определены научная новизна и практическая ценность

результатов работы.

В главе 1 проведен анализ характеристик и параметров ОК и характерных дефектов, возникающих при производстве и эксплуатации ОК. Проведен обзор и анализ существующих видов, методов и технических средств неразрушающего контроля резьбы и дана их критическая и сравнительная оценка. Произведен обзор технических средств неразрушающего контроля резьбы вихретоковыми методами. Сформулированы задачи исследования.

В главе 2 проведен анализ взаимодействия магнитного поля нормального и тангенциального ВТП с ОК, обоснован выбор первичного тангенциального трансформаторного трехобмоточного скомпенсированного измерительного вихретокового преобразователя для измерения размеров трещин во впадине резьбы. Определен перечень и диапазон девиации мешающих параметров, характерных для контроля резьбы насосно-компрессорных труб, а так же степень их влияния на результаты контроля. Выбран информативный параметр сигнала ВТП, предложен алгоритм вычисления виртуальной точки на комплексной плоскости, относительно которой вычисляется фаза сигнала ВТП. Приведены результаты испытания тангенци-

8

ального ВТП и алгоритма выделения информативного параметра сигнала ВТП.

В главе 3 проведены обоснование и разработка узлов тангенциального ВТП, конструкции первичного тангенциального трансформаторного трехобмоточного скомпенсированного измерительного вихретокового преобразователя.

В главе 4 предъявлены требования к метрологическому обеспечению измерения глубины трещин во впадине резьбы, проведено обоснование и разработка конструкции, технологии изготовления и методики калибровки контрольного образца дефектов резьбы, рассчитаны погрешности измерения нормируемых характеристик контрольного образца. Разработана методика контроля резьбы насосно-компрессорных труб.

В главе 5 приведены результаты экспериментального лабораторного исследования методики и средств неразрушающего контроля резьбы, результаты испытаний в цеховых условиях промышленного предприятия. Проведен анализ результатов испытаний и анализ эффективности результатов диссертационной работы. Приведены перспективы развития и области применения результатов работы.

В заключении представлены основные выводы по результатам исследований в соответствии с целью и поставленными задачами.

ЗАЩИЩАЕМЫЕ НАУЧНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Положение 1.

Применение тангенциального трансформаторного трехобмоточного скомпенсированного вихретокового преобразователя с обмотками, витки которых повторяют форму впадины резьбы, ведет к увеличению плотности вихревых токов во впадине и её уменьшению на вершинах резьбы, обеспечивая увеличение чувствительности к глубине трещины во впадине резьбы и уменьшение влияния на результаты контроля изменения высоты профиля при контроле резьбы насосно-компрессорных труб.

При проведении процедуры неразрушающего контроля резьбы вихретоковым методом на сигнал ВТП влияют как контролируемые, так и мешающие параметры. Контролируемым параметром яв-

9

ляется глубина трещины, расположенной во впадине резьбы. Мешающие параметры, по природе их возникновения, можно условно разделить на электрофизические - это мешающие параметры характеристик материала ОК и геометрические, которые можно условно разделить на мешающие параметры взаимного расположения ВТП и ОК (зазор, наклон, смещение ВТП относительно поверхности ОК), и мешающие параметры формы и размеров элементов резьбы.

Отличительной особенностью резьбы насосно-компрессорных труб является конусная форма и длинный участок сбега резьбы, на протяжении которого высота профиля резьбы и его форма значительно изменяются, что является сильным мешающим параметром при вихретоковом контроле. Уменьшение влияния изменения высоты и формы профиля резьбы особенно актуально ввиду того, что на участке сбега резьбы, в последних трех витках чаще

всего возникают трещины.

На рис. 1, а изображена модель нормального ВТП с круговыми обмотками и картина распределения плотности вихревых токов в ОК. Из рис. 1, а видно, что наибольшая плотность вихревых токов наблюдается не во впадине резьбы, где ожидается возникновение трещин, а на вершине резьбы. Распределение плотности вихревых токов определяет чувствительность ВТП к свойствам ОК в объеме протекания вихревых токов. Изменение свойств ОК в зоне максимальной плотности вихревых токов обуславливает максимальную чувствительность ВТП к этим изменениям. ВТП, изображенный на рис. 1, а, будет максимально чувствителен к параметрам вершины резьбы (высоте и форме профиля резьбы) и минимально чувствителен к трещинам во впадине резьбы.

Для уменьшения влияния высоты и формы профиля резьбы представляет интерес использование ВТП с обмотками, витки которых повторяют форму впадины резьбы. На рис. 1, б изображен ВТП с обмотками, витки которых повторяют форму впадины резьбы, расположенный над впадиной резьбы тангенциально.

Из рис. 1, б видно, что плотность вихревых токов наибольшая во впадине резьбы, тогда как на вершинах резьбы плотность вихревых токов значительно ниже.

Рис. 1. Модель картины распределения плотности вихревых токов, (а) - для нормального ВТП с круговыми обмотками, (б) - для тангенциального ВТП с обмотками, витки которых повторяют форму

впадины резьбы.

а) 1 -

0,5 6)° °'5*е<>вн

Рис. 2. Годографы зависимости 6'*вн от контролируемого и мешающих параметров, (а) - для нормального ВТП с круговыми обмотками, (б) - для тангенциального ВТП с обмотками,

витки которых повторяют форму впадины резьбы, линия влияния 2,2- линия влияния /г; 3 - линия влияния /г5; 4 - линия влияния ц; Н.У. - точка, соотв. нормальным условиям: 2=0 мм; к = 0,2 мм; = 1,412; ц = |дн.

Рис. 4. Зависимость ¿/*цН(/г) при различных значениях ц и закономерность положения точки X измерения фазы (/*Вн Для диапазонов допускаемого изменения И от 0 до 0,1; от 0,1 до 0,2; от 0,2 до 0,4 мм.

Сравним соотношение чувствительности к влиянию мешающих параметров для нормального и тангенциального ВТП. На рис. 2, а представлены годографы зависимости комплексного относительного вносимого напряжения £/*Вн от контролируемого и мешающих параметров для нормального ВТП с круговыми обмотками, на рис. 2, б ~ для тангенциального ВТП с обмотками, витки которых повторяют форму впадины резьбы.

Анализируя годографы, представленные на рис. 2, становится очевидно, что помимо большей абсолютной чувствительности тангенциального ВТП к Ъ, наблюдается меньшее влияние на результат контроля высоты профиля резьбы /г5 и зазора Ъ между ВТП и ОК.

На рис. 3 представлены графики зависимости значения дополнительной погрешности А2(1г$), обусловленной изменением высоты профиля резьбы, а - для нормального ВТП с круговыми обмотками, б - для тангенциального ВТП с обмотками, повторяющими форму впадины резьбы.

Рис. 3. Зависимость Л?(/г5), (а)-для нормального вихреВТП с круговыми обмотками, (б) -для тангенциального ВТП с обмотками, повторяющими форму впадины резьбы.

В результате проведенных экспериментов значение дополнительной погрешности обусловленной изменением высоты профиля резьбы, для тангенциального ВТП не превышало 0,17 мм, что в 7 раз меньше, нежели для нормального ВТП.

Положение 2.

Установлена закономерность местоположения точки на комплексной плоскости, относительно которой вычисляется фаза сигнала вихретокового преобразователя, обеспечивающая измерение глубины трещины во впадине резьбы на фоне изменения зазора между вихретоковым преобразователем и объектом контроля в широком диапазоне девиации магнитной проницаемости материала объекта контроля с заданной погрешностью.

Ввиду того, что изменение глубины 2 трещины вызывает относительно большее изменение фазы Ц*вн нежели амплитуды, при проведении контроля оптимально использовать фазовый метод вихретокового контроля. Изменение зазора Н между ВТП и ОК вызывает относительно большое изменение амплитуды, нежели фазы £/*вн-Изменение магнитной проницаемости ц вызывает соизмеримое изменение как фазы, так и амплитуды ¿/*Вн- Традиционно применяемая отстройка от зазора с применением балансировки ВТП позволяет с удовлетворительной точностью отстроиться от влияния зазора А, но только при номинальном значении ц. При изменении ц, характерном для перехода с одного ОК на другой, установленная балансировка ВТП перестает удовлетворять заданным требованиям достоверности контроля.

По сути, традиционная балансировка ВТП - это перемещение точки отсчета фазы £/*вн по оси мнимых значений на комплексной плоскости вверх или вниз. Необходим более совершенный алгоритм выделения информативного параметра из сигналов ВТП.

Для вычисления координат точки X, отсчета фазы £/*Вн, удовлетворяющей заданным требованиям достоверности контроля в широком диапазоне девиации ц, предложен следующий алгоритм:

1) на комплексной плоскости строятся линии влияния А при

различных значениях ц;

2) на каждой линии влияния Л выбираются 2 точки Н\ и Л2, соответствующие началу и концу диапазона допускаемого изменения Ъ для данного ВТП;

3) через каждые пары точек строятся прямые, для которых вычисляются координаты точки пересечения.

Функции прямых вычисляются по формуле:

12

a, ReUBn +bl lmU'm + c; =0, (1)

где Ret/*ßH и Imf/*BH - реальная и мнимая составляющие

Ü* вн;

а» Ь\ и с\ -коэффициенты уравнения прямой, вычисляемые по формулам:

a_\mÜlK{h = h1)-\mÜ'm{h = h]) RcÜ'm(h = h2)-RcÜ,BH(h = h,)'

b = 1; (3)

с = - Im Ü*BH (h = hl)-aRe Ü*BH (h = hl). (4)

Точка пересечения прямых является искомой отсчетной точкой X. Координаты точки пересечения прямых вычисляются по формулам:

ReX = - ~; (5)

аК\ ~а>Л

Im X = - a'C'+1 ~ a>+ic> . (6)

На рис. 4 представлена зависимость U*BH(h) при значениях ц, отличающихся между собой на и 10%, а так же закономерность положения виртуальной точки X, измерения фазы ¿/*Вн, для различных диапазонов допускаемого изменения h.

Из четырех предложенных точек измерения оптимальной является точка X(h = 0,1...0,2). Этой точке соответствует наибольший диапазон допускаемого изменения И, при этом амплитуда (У*Вн остается на приемлемом уровне.

Вычисление фазы ф, напряжения £У*вн, относительно отсчетной точки X производится по следующей формуле:

(im Ох/ Wlmx/ ) ^ V / Re Ох' Л / Rex/

1 + (Im Ох/ 1* (Iure/ I ' /ReОх' \ /Rex'J

где Re Ох и Im Ох - координаты точки установки значения нуля, смещенные относительно отсчетной точки X, вычисляемые по

ф = -arctg

(7)

формулам:

Re Ох = Re (z = о) - ReX; (8)

Im Ox = Im (z = o) - ImX, (9)

где Re(z = o> и Im@ = o> - реальная и мнимая составляющие напряжения ?У*вн, соответствующие точке установки значения нуля.

Rex и Im* - реальная и мнимая составляющие £/*вн> смещенные относительно отсчетной точки X, вычисляемые по формулам:

Rex = ReÜ'BH-ReX; (10)

Imc = Imf/;H-ImZ. (11)

На рис. 5 приведена зависимость фазы ф, напряжения 0*ш, вычисленная относительно отсчетной точки X, а - от глубины Z трещины во впадине резьбы, б - от зазора h при значениях ц, отли-

Рис. 5. Зависимость ср, напряжения (/*Вн> вычисленная относительно отсчетной точки X, (а) - от 2, (б)-от к при различных значениях (х.

На рис. 6 представлен график зависимости значения дополнительной погрешности А2{К), обусловленной изменением Л, при различных значениях ц.

Рис. 6. Зависимость ДД/г) при различных значениях ц.

Из рис. 6 видно, что зависимость дополнительной погрешности ЛД/г), обусловленной изменением И в диапазоне от 0 до 0,3 мм не превышает 0,05 мм, что удовлетворяет исходным требованиям.

Положение 3.

Применение на контрольном образце канавки круговой формы, имитирующей резьбу, вместо спиральной канавки резьбы, обеспечивает заданные метрологические характеристики контрольного образца за счет того, что искусственный дефект, расположенный во впадине имитируемой резьбы, располагается по центру канавки на всем своем протяжении.

Контрольные образцы (КО) предназначены для передачи величины контролируемого параметра - глубины искусственного дефекта, имитирующего трещину во впадине резьбы, актуальных характеристик ОК, и мешающих параметров средству неразрушающе-го контроля.

Заданный предел доверительного интервала погрешности измерения глубины искусственных дефектов - 0,02 мм. КО должны передавать не все характеристики ОК, а только требуемые. К таковым относятся электромагнитные свойства материала ОК, высота и форма профиля резьбы, шаг резьбы.

Создание трещины заданных размеров и измерение её разме-

ров - весьма трудоемкая задача. Трещина может быть заменена узкой прорезью, нанесенной методом проволочной электроэрозии. Дно такой прорези и её вертикальная проекция являются прямыми линиями.

Для КО дефектов резьбы традиционный проекционный способ измерения глубины прорезей не применим, непосредственное измерение глубины прорези глубиномером, ввиду сложности формы поверхности КО в зоне искусственного дефекта, так же не эффективно. Оказывается оправданным косвенное измерение глубины искусственного дефекта через измерение его проекции оптическим методом.

На рис. 7 изображен эскиз КО дефектов резьбы и участок, содержащий искусственный дефект крупным планом.

а) б)

Рис. 7 . (а)-Эскиз КО дефектов резьбы, (б) - участок, содержащий искусственный дефект крупным планом, (в) - разрез участка, содержащего искусственный дефект. Я - протяженность прорези, У - угол наклона КО (дна прорези) относительно горизонта, Г- глубина прорези.

При проведении калибровки КО, производятся измерения диаметра Д КО во впадине резьбы и протяженности Я прорези.

Глубина/"прорези вычисляется по формуле:

2

где Д- диаметр КО во впадине резьбы, П — протяженность прорези. Основными источниками погрешности являются:

— угол У наклона КО (дна прорези) относительно горизонта;

— инструментальная погрешность измерительного прибора;

16

Г =

, мм,

(12)

- погрешность измерения, вносимая оператором. Влияние изменения угла наклона У на погрешность измерения можно охарактеризовать формулой:

Д-УД2-(С08(У)Я)2

Лу =----Г, мм, (13)

где У - угол наклона КО (дна прорези) относительно горизонта.

Без использования специальных инструментов возможна установка КО на столик с максимальным отклонением У - ±5°. Таким образом, погрешность измерения Ду, вносимая углом У, для Д = 56,7 мм составляет:

- для прорези Г= 0,3 мм: Ду = -0,002 мм;

- для прорези .Г= 0,5 мм: Ду = -0,004 мм;

- для прорези Г = 1,0 мм: Ду = -0,008 мм;

- для прорези Г= 2,0 мм: Ду = -0,016 мм. Инструментальная погрешность Дл прибора измерительного двух координатного ДИП-6, используемого при калибровке КО, задана формулой:

Дл = ± (0,001 + L / 200), мм, (14)

где L - измеряемый размер, мм. Для измеряемой величины Д— 56,7, Д = 1,3 мкм. Погрешность измерения, вносимая средством измерения вычисляется по формуле:

А и =----Г, мм, где (15)

Ди =Д± (0,001 +Д/200), мм, (16)

ЯИ = Я± (0,001 + Я/200), мм. (17)

Погрешность измерения, вносимая средством измерения, составляет:

для прорези Г= 0,3 мм: Ди = ±0,08 мкм; для прорези Г- 0,5 мм: Ди = ±0,1 мкм; для прорези Г= 1,0 мм: Ди = ±0,2 мкм; для прорези Г= 2,0 мм: Ди = ±0,3 мкм.

Погрешность, вносимая оператором До очень сложна для теоретической оценки. Данные об ошибке оператора следует проецировать со статистической выборки результатов измерения похожих контрольных образцов, например образцов из комплекта мер моделей дефектов КММД-21.

Основным источником погрешности оператора является нечеткость границы прорези и загрязнение поверхности КО. По статистике проведения поверок КО из КММД-21 за 12 месяцев 2011 и 4 месяца 2012 года, вычисленная погрешность измерения глубины прорези, вносимая оператором, составляет До = 0,008 мм.

Результирующая погрешность Дх вычисляется по формуле:

ЛЕ = д/Д2у + Д2И + Д20 +2*гт *АУДИ +2*гт *ДУД0 +2*гш *Д0ДИ , мм(18)

где Гун, Гуо, г0„ - коэффициенты, определяющие способ суммирования разнородных погрешностей.

Для упрощения, коэффициенты г принимаются в двух крайних значениях: г = 1 и г = 0, обозначающие чисто алгебраическое и чисто геометрическое суммирование погрешностей. Результаты вычислений приведены в таблице 1.

Таблица 1. Суммарная погрешность измерения глубины прорезей._

г Д£, мкм

Г= 0,3 мм Г =0,5 мм Г= 1,0 мм .Г=2,0 мм

г= 1 10 12 16 24

г = 0 8 9 11 18

Результаты вычислений, представленные в таблице 1, подтверждают, что значение доверительного интервала погрешности измерения глубины прорезей составляет А = 0,02 мм, что соответствует заданному значению.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ В диссертации, представляющей собой законченную научно-квалификационную работу, на основе анализа литературных источников и выполненных теоретических и экспериментальных исследований была решена актуальная научно-практическая задача - обнаружение и измерение глубины трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб.

На основании проведенных исследований получены следующие научные результаты работы:

1. Для обнаружения и измерения размеров трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб целесообразно применять вихретоковый вид контроля с применением тангенциального ВТП.

2. Разработан и реализован способ выделения информативного параметра сигнала ВТП, позволяющий измерять глубину трещины во впадине резьбы на фоне изменения зазора между ВТП и ОК в широком диапазоне девиации магнитной проницаемости материала ОК с заданной погрешностью.

3. Разработана конструкция и методика калибровки КО, обладающего заданными метрологическими характеристиками. Обосновано использование на КО круговой канавки, имитирующей резьбу вместо спиральной канавки резьбы.

4. Изготовлен и испытан набор средств неразрушающего контроля резьбы, позволяющий обнаруживать и измерять трещины во впадине резьбы глубиной X в диапазоне от 0,3 мм до 2 мм с основной допускаемой погрешностью измерения глубины трещины ±(0,152 + 0,1) мм.

5. Результаты работы переданы в ООО «Пакер» для проведения сплошного неразрушающего контроля резьбы продукции предприятия.

Основное содержание диссертационной работы опубликовано в следующих работах:

В журналах рекомендованных ВАК:

1.Коротеев М.Ю., Соломенчук П.В., Вихретоковый контроль резьбы оборудования нефтегазовой отрасли. // Экспозиция Нефть Газ №4/Н (16), август 2011, С. 4-8.

2.Сясько В.А., Соломенчук П.В., Коротеев М.Ю., Вихретоковый неразрушающий контроль резьбы насосно-компрессорных труб. // Контроль. Диагностика. №10, 2012, С. 17-22.

3.Потапов А.И., Соломенчук П.В., Сясько В.А., Обеспечение достоверности при неразрушающем вихретоковом контроле резьбы с использованием тангенциальных преобразователей. // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. № 9, 2012, С. 58-64.

4.Коротеев М.Ю., Соломенчук П.В. Вихретоковый контроль резьбы бурового оборудования. // Экспозиция Нефть Газ №5 (23), сентябрь 2012, С. 127-130.

В журналах и сборниках докладов научно-технических конференций:

5.Сясько В.А., Соломенчук П.В., Пивоваров И.С. Электромагнитная толщинометрия защитных покрытий металлических изделий. // В мире неразрушающего контроля №2 (40), июнь 2008, С. 32-36.

6.Сясько В.А., Соломенчук П.В. Количественная оценка характеристик металлических изделий с использованием вихретоко-вых методов НК. // В мире неразрушающего контроля №4 (50), декабрь 2010, С. 26-29.

7.Сясько В.А., Ройтгарц М.Б., Коротеев М.Ю., Соломенчук П.В. Контроль качества паяных соединений стержней статорных обмоток турбогенераторов на заводе «Электросила». // В мире неразрушающего контроля №2 (48), июнь 2010, С. 40-43.

8. Коротеев М.Ю.,Соломенчук П.В. Разработка ВТП для контроля хвостовой балки МИ-2. - XIX Всероссийская научно-техническая конференция по неразрушающему контролю и технической диагностике: тезисы докладов. Самара, 6-8 сентября 2011 г. -М.: Издательский дом «Спектр», 2011, С. 283-284.

9.Сясько В.А., Чертов Д.Н., Соломенчук П.В. Вихретоковый НК углепластиковых изделий авиакосмической техники. - XIX Всероссийская научно-техническая конференция по неразрушающему контролю и технической диагностике: тезисы докладов. Самара, 6-8 сентября 2011 г. - М.: Издательский дом «Спектр», 2011,С. 394.

РИЦ Горного университета. 24.09.2012. 3.673 Т. 100 экз. 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2

Оглавление.

Список обозначений.

Введение.

1 Анализ современного состояния методов и средств неразрушающего контроля резьбы насосно-компрессорных труб.

1.1 Описание объекта исследования, предмета исследования.

1.2 Анализ современного состояния видов и методов неразрушающего контроля резьбы.

1.3 Анализ технических средств неразрушающего контроля резьбы вихретоковыми методами.

1.4 Постановка задачи.

2 Теоретическое обоснование вихретокового вида неразрушающего контроля резьбы.

2.1 Анализ взаимодействия электромагнитного поля нормального вихретокового преобразователя с круговыми обмотками с объектом контроля.

2.2 Анализ взаимодействия электромагнитного поля тангенциального вихретокового преобразователя с объектом контроля.

2.3 Определение мешающих параметров вихретокового контроля и отстройки от их влияния.

2.4 Анализ и выбор информативных параметров и принципов их выделения из сигналов вихретокового преобразователя, разработка алгоритмов преобразования измерительной информации.

2.6 Выводы по главе 2.

3 Разработка прибора контроля резьбы.

3.1 Принципы построения прибора, структурная схема прибора.

3.2 Структурная электрическая схема тангенциального вихретокового измерительного преобразователя.

3.3 Векторные диаграммы тангенциального вихретокового первичного измерительного преобразователя.

3.4 Детектирование сигнала тангенциального вихретокового измерительного преобразователя.

3.5 Разработка конструкции тангенциального вихретокового первичного измерительного преобразователя.

3.6 Исходные требования к конструкции преобразователя для контроля резьбы Показатели назначения.

3.7 Принципы оптимизации вихретоковых первичных измерительных преобразователей.

3.8 Сетка проведения испытаний.

3.9 Методика оценки результатов испытаний.

3.10 Выбор оптимальной конструкции первичного вихретокового измерительного преобразователя.

3.11 Обеспечение стабилизации условий контроля.

3.12 Выводы по главе 3.

4 Научно-методические принципы неразрушающего вихретокового контроля резьбы.

4.1 Обзор нормативной документации.

4.2 Метрологическое обеспечение измерения глубины трещин во впадине резьбы.

4.3 Практическая реализация контрольного образца.

4.4 Калибровка контрольного образца и работа с базой данных результатов калибровок.

4.5 Требования к методике контроля резьбы.

4.6 Анализ опыта производства, контроля и эксплуатации насосно-компрессорных труб.

4.7 Учет неконтролируемых параметров объекта контроля в методике контроля резьбы.

4.8 Разработка методики контроля резьбы.

4.9 Определение критериев приемки при сопоставлении контролируемого и мешающих параметров.

4.10 Требования к протоколу контроля резьбы.

4.11 Выводы по главе 4.

5 Экспериментальное исследование методики и средств неразрушающего контроля резьбы.

5.1 Экспериментальное исследование методики и средств неразрушающего контроля резьбы на контрольных образцах и реальных изделиях в лабораторных условиях.

5.2 Испытания методики и средств неразрушающего контроля резьбы в цеховых условия промышленного предприятия.

5.3 Анализ результатов испытаний.

5.4 Анализ эффективности результатов диссертационной работы.

5.5 Перспективы развития и области применения результатов диссертационной работы.

5.6 Выводы по главе 5.

Наиболее распространенной причиной выхода из строя насосно-компрессорных труб является разрушение резьбы из-за возникновения и развития трещин во впадине резьбы, что влечет за собой финансовые потери, связанные с необходимостью проведения подземного ремонта и простоем нефтяной скважины. Проведение мероприятий по неразрушающему контролю резьбы насосно-компрессорных труб особенно актуально ввиду того, что за период эксплуатации скважины в среднем происходит от 1 до 3-х обрывов колонны насосно-компрессорных труб.

Широко распространенные методы акустического и магнитного видов контроля не обеспечивают требуемую достоверность неразрушающего контроля резьбы, так как профиль резьбы оказывает маскирующее воздействие на средства неразрушающего контроля. Чувствительность методов акустического вида контроля не позволяет обнаруживать мелкие трещины во впадине резьбы, затруднен контроль резьбы тонкостенных труб. Недостатками магнитопорошковых методов являются субъективность оценки результатов контроля, невозможность измерения глубины трещин, затруднения при контроле внутренней резьбы. Недостатками метода магнитной памяти металла, феррозондового и магнито-вихретокового методов являются ограничения, накладываемые на форму объекта контроля, не позволяющие производить контроль резьбы с переменной высотой профиля [6]. Общим недостатком методов магнитного вида контроля является отсутствие возможности контроля резьбы изделий, изготовленных из неферромагнитных металлов и сплавов.

Среди видов неразрушающего контроля перспективным является вихретоковый. На результаты контроля резьбы не влияет толщина стенки трубы, возможен контроль изделий, изготовленных как из ферромагнитных, так и неферромагнитных сплавов. Возможно измерение глубины и протяженности трещины.

Промышленностью поставлена задача, обеспечить обнаружение и измерение размеров трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб, глубиной Ъ в диапазоне от 0,3 мм до 2 мм с основной допускаемой погрешностью измерения глубины трещины ±(0,1 ЪЪ + 0,1) мм, однако в настоящее время на рынке нет вихретоковых средств неразрушающего контроля, удовлетворяющих предъявленным требованиям [14].

Необходимы изучение влияния параметров резьбы на сигнал вихретоковых преобразователей (ВТП), разработка принципиально новых специализированных ВТП и алгоритмов выделения информативных параметров их сигнала, что требует проведения дополнительных теоретических исследований, лабораторных и производственных экспериментов.

Целью диссертационной работы является разработка вихретоковых средств неразрушающего контроля резьбы с высокой степенью достоверности результатов контроля, обеспечивающих проведение мероприятий по приемочному и эксплуатационному неразрушающему контролю резьбы насосно-компрессорных труб с целью повышения их эксплуатационной надежности.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: провести анализ методов повышения чувствительности и отстройки от мешающих параметров вихретоковых средств неразрушающего контроля; разработать способ выделения информативного параметра сигнала ВТП на фоне влияния мешающих параметров, позволяющий обнаруживать и измерять размеры трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб с заданной погрешностью; разработать средства метрологического обеспечения измерений размеров трещин во впадине резьбы, рассчитать погрешность измерения метрологических параметров, разработать методику калибровки средств метрологического обеспечения; изготовить и провести испытания разработанных средств неразрушающего контроля резьбы насосно-компрессорных труб; провести внедрение результатов работы на промышленном предприятии.

Научная новизна работы: разработана конструкция ВТП, отличающаяся использованием тангенциального возбуждения вихревых токов, позволяющая значительно увеличить чувствительность ВТП к глубине трещины во впадине резьбы с одновременным уменьшением влияния мешающих параметров - высоты профиля резьбы, зазора между ВТП и ОК и магнитной проницаемости материала ОК; разработан фазовый метод выделения информативного параметра сигнала ВТП, отличающийся тем, что фаза сигнала ВТП измеряется относительно точки на комплексной плоскости, координаты которой определяются установленной закономерностью, обеспечивающий измерение глубины трещины с заданной погрешностью в заданных диапазонах девиации мешающих параметров; разработана конструкция контрольного образца, отличающегося применением вместо спиральной канавки резьбы кольцевой канавки, имитирующей резьбу, а так же методика его калибровки, отличающаяся способом измерения глубины искусственных дефектов, позволяющие изготовить, и аттестовать контрольный образец с искусственными дефектами заданных размеров и формы; разработан, изготовлен, испытан и запущен в серийное производство прибор и набор средств неразрушающего контроля резьбы, позволяющий обнаруживать и измерять трещины во впадине резьбы глубиной 2 в диапазоне от 0,3 мм до 2 мм с основной допускаемой погрешностью измерения глубины трещины ±(0,152 + 0,1) мм; разработана методика контроля резьбы насосно-компрессорных труб с применением тангенциальных ВТП.

Обоснованность и достоверность научных положений подтверждается сходимостью результатов математического моделирования с результатами экспериментальных исследований в лабораторных условиях на контрольных образцах и реальных ОК.

Практическая ценность работы заключается в следующем: разработана совокупность средств неразрушающего контроля, предназначенная для обнаружения и измерения размеров трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб с заданной погрешностью; разработаны рекомендации по обработке первичной измерительной информации при измерении глубины трещин на фоне воздействия мешающих параметров при проведении контроля вихретоковым методом; обеспечен запуск в серийное производство вихретоковых средств неразрушающего контроля резьбы; изготовлена и внедрена установка механизированного контроля резьбы насосно-компрессорных труб.

Структура и объем работы: диссертация состоит из введения, 5 глав и заключения, изложенных на 187 страницах. Содержит 93 рисунка, 10 таблиц и список литературы из 84 наименований.

5.6 Выводы по главе 5

Экспериментальное исследование дефектоскопа в лабораторных условиях показало способность дефектоскопа к выявлению трещин во впадине резьбы глубиной от 0,3 мм и измерение глубины 2 трещин в диапазоне от 0,3 мм до 2 мм с основной допускаемой погрешностью измерения ±(0,15Z+0,l) мм на фоне мешающих параметров, встречающихся на реальных ОК: изменение зазора между ВТП и поверхность ОК в диапазоне от -0,1 до 0,2 мм (значение «0» величины зазора соответствует номинальной величине защитного зазора 0,1 мм, значение -0,1 мм - соответствует полному исчерпанию защитного зазора), контроль в статическом режиме обеспечивается при изменение ¡л* в диапазоне ±3%, изменение высоты профиля резьбы, в диапазоне от ¡г$ = Ы ном до 0 мм.

Испытания дефектоскопа в цеховых условиях промышленного предприятия подтвердили заявленные технические характеристики. В процессе испытаний были обнаружены реальные трещины в резьбе ОК.

В перспективе развития возможно увеличение номенклатуры контролируемых ОК, увеличение величины зазора, через который возможно проведение контроля, уменьшение влияния р, уменьшение порога чувствительности и расширение диапазона измерения глубины трещин.

Заключение

На основании проведенных исследований получены следующие научные результаты работы:

1) Для обнаружения и измерения размеров трещин во впадине резьбы насосно-компрессорных труб целесообразно применять вихретоковый вид контроля с применением тангенциального ВТП. Разработана конструкция ВТП, реализующая способ тангенциального возбуждения вихревых токов, позволяющая значительно увеличить чувствительность ВТП к глубине трещины во впадине резьбы с одновременным уменьшением влияния мешающих параметров — высоты профиля резьбы, зазора между ВТП и объектом контроля и магнитной проницаемости материала ОК;

2) Разработан и реализован способ выделения информативного параметра сигнала ВТП, позволяющий измерять глубину трещины во впадине резьбы на фоне изменения зазора между ВТП и ОК в широком диапазоне девиации магнитной проницаемости материала ОК с заданной погрешностью. Указанный способ основан на фазовом методе выделения информативного параметра, отличающийся тем, что фаза сигнала ВТП измеряется относительно точки на комплексной плоскости, координаты которой определяются установленной закономерностью, обеспечивающей измерение глубины трещины с заданной погрешностью в заданных диапазонах девиации мешающих параметров;

3) Разработана конструкция и методика калибровки КО, обладающего заданными метрологическими характеристиками. Обосновано использование на КО круговой канавки, имитирующей резьбу вместо спиральной канавки резьбы. Конструкция контрольного образца, отличается применением вместо спиральной канавки резьбы кольцевой канавки имитирующей резьбу, метод его калибровки, отличается способом измерения глубины искусственных дефектов, позволяющие изготовить, и аттестовать контрольный образец с искусственными дефектами заданных размеров и формы;

4) Изготовлен и испытан набор средств неразрушающего контроля резьбы, позволяющий обнаруживать и измерять трещины во впадине резьбы глубиной 2 в диапазоне от 0,3 мм до 2 мм с основной допускаемой погрешностью измерения глубины трещины ±(0,152 + 0,1) мм. Указанный набор средств неразрушающего контроля резьбы запущен в серийное производство.

5) Разработана методика контроля резьбы насосно-компрессорных труб с применением тангенциальных ВТП.

1. Артемьев Б.Г., Ю.Е. Лукашов. Поверка и калибровка средств измерений Книга. Москва: ФГУП «Стандартинформ», 2006. - 408 с.

2. Бычков Ю.А., Золотницкий В.М., Чернышев Э.П., Белянин А.Н. Основы теоретической электротехники Книга. СПБ: Издательство «Лань», 2008. - 592 с. - Учебное пособие.

3. Вишняков С.В., Гордюхина Н.М., Федорова Е.М. Расчет электромагнитных полей с помошью программного комплекса А^УБ. б.м. : МЭИ (ТУ) Кафедра электрофизики, 2003.

4. Герасимов В.Г., Клюев В.В., Шатерников В.Е. Методы и приботы электромагнитного контроля Книга. Москва, Спектр, 2010, 256 с.

5. Дорофеев А.Л. и др Теория и промышленное применение метода вихревых токов Книга. Москва: Машиностроение, 1969. - 96 с.

6. Дорофеев А.Л. и др, Расчет параметров однообмоточного и двухобмоточных датчиков Раздел книги. // Промышленное применение электромагнитных методов контроля. Москва: [б.н.], 1974.

7. Дорофеев А.Л. и др. Индукционная толщинометрия Книга. -Москва: Энергия, 1978. 184 с.

8. Дорофеев A.JI. Электроиндуктивная дефектоскопия. Книга. -Москва: Машиностроение, 1967. 230 с.

9. Дорофеев А.Л., Казаманов Ю.Г. Электромагнитная дефектоскопия. Книга. Москва: Машиностроение, 1980. - 232 с.

10. Дякин В. В. Теория и расчет накладных вихретоковых преобразователей Книга. Москва: Энергоатомиздат, 1981.- 135с.

11. Дорофеев А. Л., Никитин А.И., Рубин А. Л. Индукционная толщинометрия Книга. Москва. Энергия, 1978. - 184 с.

12. Коротеев М.Ю., Соломенчук П.В. Вихретоковый контроль резьбы оборудования нефтегазовой отрасли Журнал. // Экспозиция Нефть Газ.: Экспозиция, 2011. 4/н (16). - стр. 4-8.

13. Коротеев М.Ю., Соломенчук П.В. Вихретоковый контроль резьбы бурового оборудования Журнал. // Экспозиция Нефть Газ.: Экспозиция, 2012. -5 (23). стр. 127-130.

14. Неразрушающий контроль. Справочник в 8 томах. Книга. Под редакцией Клюева В.В. Москва: Машиностроение, 2006. - Т. 2: 8: 687 с.

15. Остапчук В.Г., Куликов В. А., Семенов С. JI. Автоматизированный контроль параметров резьбы. http.7/www.micron.ru/information/articles/2/

16. Потапов А.И., Сясько В.А. Неразрушающие методы и средства контроля толщины покрытий и изделий. /Научное, методическое, справочное пособие. Книга. СПб: Гуманистика, 2009. - 903 с.

17. Пустовойтенко И.П. Предупреждение и ликвидация аварий в бурении. Книга. Москва: Недра, 1988. - 281 с.

18. Савельев И.В. Курс общей физики. Электричество и магнетизм. Москва, Астрель ACT, 2006,333 с.

19. Семин В.И. Современные методы проектирования резьбовых соединений труб нефтегазового сортамента для строительства скважин // Дис. д-ра техн. наук 25.00.15, 05.02.13. Москва: б.н., 2005.

20. Соболев B.C., Шкарлет Ю.М. Накладные и экранные датчики Книга. Новосибирск, Наука. 1967- 141 с.

21. Субботин С.С., Соколова Н.Г., Брюханов О.Ф., Михайленко В.И. Дефектоскопия нефтяного оборудования Книга. Москва: Недра, 1975. - 264 с.

22. Сырямкин В.И., Титов B.C., Якушенков Ю.Г., Галиулин P.M. и др. Системы технического зрения: Справочник. "Радио и связь", Томск, 1993, 367 с.

23. Сясько В.А. Булатов A.C., Коротеев М.Ю. Вихретоковый измеритель Патент.: № 2384839: Патент на изобретение РФ.

24. Сясько В.А. Сканирование при вихретоковом контроле Статья. // В мире неразрушающего контроля. 2010. - № 3. - стр. 24-26.

25. Сясько В.А., Ивкин А.Е. Обеспечение достоверности результатов измерений толщины металлических покрытий магнитными и вихретоковыми методами в условиях машиностроительных производств Статья. // Метрология. 2011. - №2. - стр. 10-13.

26. Сясько В.А., Ройтгарц М.Б., Коротеев М.Ю., Соломенчук П.В. Контроль качества паяных соединений стержней статорных обмоток турбогенераторов на заводе «Электросила». // В мире неразрушающего контроля №2 (48), июнь 2010, С. 40-43.

27. Сясько В.А., Соломенчук П.В. Количественная оценка характеристик металлических изделий с использованием вихретоковых методов НК Статья. // В мире неразрушающего контроля. 2010. - № 4. - стр. 26-29.

28. Сясько В.А., Соломенчук П.В., Коротеев М.Ю. Вихретоковый неразрушающий контроль резьбы насосно-компрессорных труб Статья. // Контроль. Диагностика. 2012. - №10. - стр. 17-22.

29. Сясько В.А., Соломенчук П.В., Пивоваров И.С. Электромагнитная толщинометрия защитных покрытий металлических изделий Статья. // В мире неразрушающего контроля. 2008. - № 2. - стр. 32-36.

30. Шумиловский H.H., Ярмольчук Г.Г., Грабовецкий В.П., Прусов М.А. Методы вихревых токов для контроля производственных параметров. Основы теории и расчетов Книга. Фрунзе, Илим, 1964. - 295 с.

31. Языков В. А. Конечно-элементный анализ напряженно-деформированного состояния резьбового соединения. Журнал. // Вестник ТОГУ. [б.м.]: Технические науки, 2007. - 1 (4). - стр. 111-118.

32. Комплект мер моделей дефектов КММД-21. Описание типа средства измерения // Приложение к свидетельству № 42267 об утверждении типа средств измерений. Москва: ВНИИОФИ, 2011.

33. Общие технические условия по ремонту поршневых компрессоров Текст.: утв. Министерством нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности СССР 06.03.1985. — Волгоград: 320 с.

34. РД 39-0147014-217-86 Инструкция по эксплуатации насосно-компрессорных труб. Книга. Куцбышев: [б.н.], 1987. — 171 с.

35. РД 39-2-787-82 Методика дефектоскопии концов бурильных труб. Книга. Куцбышев: [б.н.], 1983. - 20 с.

36. РД-13-03-2006 Методические рекомендации о порядке проведения вихретокового контроля технических устройств и сооружений, применяемых и эксплуатруемых на опасных производственных объектах. Книга. Москва: НТЦ "Промышленная безопасность", 2007. - 40 с.

37. РМГ 29-99 Рекомендации по межгосударственной стандартизации. Государственная система обеспечения единства измерений. Метрология. Основные термины и определения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2001. - 62 с. - Введен с 2001-01-01.

38. ГОСТ 11708-82 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба. Термины и определения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1987. — 34 с. - Введен с 1984-01-01.

39. ГОСТ 18353-79 Контроль неразрушающий. Классификация видов и методов. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2004. - 12 с. - Введен с 1980-07-01.

40. ГОСТ 21014-88 Прокат черных и цветных металлов. Термины и определения дефектов поверхности. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1989. - 62 с. - Введен с 1990-01-01.

41. ГОСТ 21105-87 Контроль неразрушающий. Магнитопорошковый метод. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1992. - 27 с. - Введен с 1988-01-01.

42. ГОСТ 23979-80 Переводники для насосно-компрессорных труб. Технические условия. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1980. - 19 с. -Введен с 1980-07-01.

43. ГОСТ 23829-85 Контроль неразрушающий акустический. Термины и определения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1986. — 19 с. -Введен с 1987-01-01.

44. ГОСТ 24289-80 Контроль неразрушающий вихретоковый. Термины и определения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1980. - 55 с. -Введен с 1981-07-01.

45. ГОСТ 24450-80 Контроль неразрушающий магнитный. Термины и определения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1980. - 15 с. - Введен с 1982-01-01.

46. ГОСТ 24705-2004 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Основные размеры. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2005. - 19 с. - Введен с 2005-07-01.

47. ГОСТ 28487-90 Резьба коническая замковая для элементов бурильных колонн. Профиль. Размеры. Допуски. Текст. Введен 1993-01-01. — Москва: Издательство стандартов, 2006. - 11 с.

48. ГОСТ 4.177-85 Система показателей качества продукции. Приборы неразрушающего контроля качества материалов и изделий. Номенклатурапоказателей. Книга. Москва: Издательство стандартов, 1994. - 54 с. - Введен с 1987-01-01.

49. ГОСТ 6211-81 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трубная коническая. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2003. — 8с . -Введен с 1983-01-01.

50. ГОСТ 631-75 Трубы бурильные с высаженными концами и муфты к ним. Технические условия. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2002. -21 с. - Введен с 1977-01-01.

51. ГОСТ 632-80 Трубы обсадные и муфты к ним. Технические условия. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2002. — 134с . - Введен с 1983-01-01.

52. ГОСТ 633-80 Трубы насосно-компрессорные и муфты к ним. Технические условия. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2010. — 30с . -Введен с 1983-01-01.

53. ГОСТ 8.009-84 Государственная система обеспечения единства измерений. Нормируемые метрологические характеристики средств измерений. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2003. - 28 с. - Введен с 1986-01-01.

54. ГОСТ 8.315-97 Государственная система обеспечения единства измерений. Стандартные образцы состава и свойств веществ и материалов. Основные положения. Книга. Минск: Издательство стандартов, 1997. - 45 с. -Введен с 1998-07-01.

55. ГОСТ 9150-2002 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Профиль. Книга. Минск: Издательство стандартов, 2002. — 8 с. -Введен с 2004-01-01.

56. ГОСТ Р 50864-96 Резьба замковая коническая для элементов бурильных колонн. Профиль, размеры, технические требования. Книга. -Москва: Издательство стандартов, 1996. — 35 с. Введен с 1997-01-01.

57. ГОСТ Р 51906-2002 Соединения резьбовые обсадных, насосно-компрессорных труб и трубопроводов и резьбовые калибры для них. Общиетехнические требования. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2008. — 53 с. - Введен с 2003-01-01.

58. ГОСТ Р 52203-2004 Трубы насосно-компрессорные и муфты к ним. Технические условия. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2004. - 48 с. -Введен с 2009-09-01.

59. ГОСТ Р 53365-2009 Трубы обсадные и насосно-компрессорные и муфты к ним. Основные параметры и контроль резьбовых соединений. Общие технические требования. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2010. — 37 с. - Введен с 2010-03-01.

60. ГОСТ Р 53366-2009 Трубы стальные, применяемые в качестве обсадных или насосно-компрессорных труб для скважин в нефтяной и газовой промышленности. Общие технические условия. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2010. - 187 с. - Введен с 2010-03-01.

61. ГОСТ Р 53697-2009 Контроль неразрушающий. Основные термины и определения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2009. — 12 с. -Введен с 2011-01-01.

62. ГОСТ Р ИСО 12718-2009 Контроль неразрушающий. Контроль вихретоковый. Термины и определения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2011.-36 с. - Введен с 2010-12-01.

63. ГОСТ Р ИСО 15549-2009 Контроль неразрушающий. Контроль вихретоковый. Основные положения. Книга. Москва: Издательство стандартов, 2011. - 12 с. - Введен с 2011-01-01.

64. Rosado Luis Filipe Soldado Granadeiro Non-Destructive Testing Based on Eddy Currents. Detector de Falhas em Soldaduras. Отчет. : Master's Degree Dissertation in Electronics Engineering. Lisbon, Portugal: [б.н.], 2009. — 110 p.

65. Rosado Luis S. Non-Destructive Testing Based on Eddy Currents Журнал. 2009. - 10 p.

66. Jenkins S.A., Hansen John. Defect sizing with a 'weldscan' probe using an eddy-current model. Current Enterprise Ltd., Kent, UK; 2 Hocking NDT Ltd., St. Albans, UK. 2010.

67. Weld Inspection Probes В Интернете. GE Inspection systems, - 08 08 2012. - http://www.ge-mcs.com/en/eddy-current-testing/probes/1213-weld-inspection-probes.html.

68. TSC inspection systems. ACFM stands for Alternating Current Field Measurement, http://www.tscinspectionsystems.co.uk/

69. Bailey D.M. Shielded Eddy Current Probes Статья. // Material Evaluation. 1983. - № 7: Vol. 41. - pp. 776 - 778.

70. Blitz J. Electrical and Magnetic Methods of Nondestructive Testing Книга. London: Chapman and Hall, 1997.

71. Davis J.M. and M. King. Mathematic Formulas and Refferences for Nondestructive Tasting Eddy Current. Книга. - Las Vegas: NV: Art Room Corporation, 2001.

72. Hagemaier D.J. Eddy Current Standard Depth of Penetration Статья. // Material Evaluation. 1985. -№11: Vol. 43. - pp. 1438-1442.