автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.01, диссертация на тему:Улучшение условий труда операторов мобильных сельскохозяйственных машин путем применения кондуктивных панелей обогрева

На правах рукописи

Кожанов Владимир Николаевич

УЛУЧШЕНИЕ УСЛОВИЙ ТРУДА ОПЕРАТОРОВ МОБИЛЬНЫХ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ МАШИН ПУТЕМ ПРИМЕНЕНИЯ КОНДУКТИВНЫХ ПАНЕЛЕЙ ОБОГРЕВА

Специальность 05.26.01 - Охрана труда (в агропромышленном комплексе)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Орел-2005

Работа выполнена на кафедре «Безопасность жизнедеятельности» Федерального государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Челябинский государственный агроинженерный университет".

Научный руководитель - кандидат технических наук,

доцент Ю.И. Аверьянов

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор А.П. Лапин - доктор технических наук,

профессор Г.А. Круглое

Ведущая организация - Министерство сельского хозяйства

Челябинской области

Защита диссертации состоится 20 мая 2005 года в 14 часов 30 минут на заседании диссертационного совета К 220.073.01 при Федеральном государственном научном учреждении «Всероссийский научно-исследовательский институт охраны труда» по адресу: 302016, г. Орел, ул. Комсомольская, 127

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГНУ «Всероссийский научно-исследовательский институт охраны труда»

Автореферат разослан

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук И.А. Хуснутдинов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Развитие агропромышленного комплекса Российской Федерации предусматривает устойчивый рост сельскохозяйственного производства за счет повышения производительности труда на предприятиях всех форм собственности, что напрямую зависит от ускорения научно-технического прогресса и повышения роли человеческого фактора. Это связано с разработкой и внедрением новой высокопроизводительной, конкурентной и комфортабельной техники, в частности, мобильных сельскохозяйственных машин (МСХМ).

Усиление роли человеческого фактора предполагает решение ряда социально-экономических задач. Одна из задач - повышение эффективности использования высокопроизводительной сельскохозяйственной техники путем улучшения условий труда оператора при ее эксплуатации. В связи с этим МСХМ оснащаются различными модификациями кабин, в частности, с увеличенной площадью их остекления, существенно улучшающей обзорность, но увеличивающей теплоотток из нее. Это требует применения новых, более эффективных средств нормализации микроклимата.

Решению проблемы переохлаждения организма человека традиционными средствами нормализации микроклимата посвящены многочисленные исследования. Однако предлагаемые методы решения данной проблемы обладают рядом недостатков, устранение которых сдерживается объективными причинами: несовершенством отдельных элементов конструкций; высокой энергопотребляемостью; возможностью вредного воздействия на организм оператора. Эти методы не позволяют избавиться и от принципиального недостатка - локального переохлаждения тела человека

В то же время в области разработки систем жизнеобеспечения для экстремальных термических условий имеется значительный прогресс, в частности, предложены схемы и обоснованы параметры для систем локального терморегулирования теплового состояния организма человека.

Кроме того, эффективность функционирования традиционных систем обеспечения термокомфортности оператора в кабине МСХМ оценивается показателями микроклимата, а системы локального терморегулирования — другими показателями, в том числе имеющими физиологическую и даже субъективную природу.

Таким образом, из вышесказанного следует необходимость выработки критерия интегральной оценки комфортности микроклимата и разработки новых средств обеспечения комфортного теплового состояния оператора в кабине. Одним из таких средств является кондуктивная панель обогрева (КПО).

Цель работы. Улучшение условий труда операторов мобильных сельскохозяйственных машин за счет обеспечения их термокомфортности.

Объект исследования. Процесс формирования теплового состояния оператора КПО в условиях охлаждающего микроклимата.

Предмет исследования - установление закономерностей взаимодействия между рабочими элементами КПО и телом оператора.

Научная новизна

- теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность ускорения процесса формирования комфортного теплового состояния оператора в кабине МСХМ КПО;

- теоретически обоснованы и экспериментально установлены критерии комфортности микроклимата в кабинах МСХМ по теплоощущениям и теплосодержанию оператора, а также их интегральный показатель;

- теоретически обоснованы и экспериментально доказаны рациональные конструктивные и режимные параметры КПО.

Практическая ценность:

- предложенный интегральный критерий оценки комфортности условий микроклимата позволяет: оценить эффективность новых средств нормализации микроклимата при их испытании и эксплуатации, обеспечить возможность снижения времени такой оценки на 8... 10%;

- разработанная конструкция экспериментального образца КПО позволяет активизировать процесс формирования комфортного теплового состояния организма оператора в кабинах машин без изменения в них параметров микроклимата;

- использование КПО в кабинах МСХМ на основных видах работ позволило повысить работоспособность и производительность труда оператора на

10... 15%.

Результаты исследований могут быть использованы научно-исследовательскими и конструкторскими организациями при совершенствовании и разработке новых конструкций терморегулирующих устройств.

Внедрение результатов исследований.

Разработанные методики:

- оценки условий микроклимата в кабинах МСХМ;

- систематизации средств обеспечения термокомфортности человека по функциональной принадлежности, принципу и способу реализации, путям и широте воздействия на организм;

- обоснования процесса и выбора способа регулирования теплоподвода к поверхности тела оператора КПО;

внедрены в ТОО «Сапар», ПК «Жол-Болсын», ТОО «Александровское», Коста-найская область, Республика Казахстан, а также в учебный процесс при изучении дисциплины «Охрана труда» в Костанайском инженерно экономическом университете, Костанайском государственном университете.

Апробация. Основные положения диссертационной работы докладывались, обсуждались и одобрены на международных научно-технических конфе-

ренциях: ЧГАУ (г. Челябинск, 2003...2005 г.г). КИнЭУ (г. Костанай, 2002...2005 г.г.) и КГУ (г. Костанай, 2002...2004 г.г.).

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в 8 печатных работах в сборниках научных трудов ЧГАУ, журнале «Вестник ЧГАУ», журнале «Вестник КГУ», в журналах «Механизация и электрификация сельского хозяйства» и «Тракторы и сельскохозяйственные машины», оформлена заявка на полезную модель.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка литературы из 117 наименований и содержит 195 страницы машинописного текста, включая 42 рисунка, 5 таблиц, 15 приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении даны: краткое обоснование актуальности темы диссертации, цель и задачи исследований, их практическая значимость и основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе проведен анализ отечественных и зарубежных публикаций, посвященных оценке влияния параметров микроклимата, традиционных и нетрадиционных средств обеспечения термокомфортности оператора на формирование его теплового состояния, в частности, в кабинах МСХМ.

Для улучшения условий труда операторов и повышения эффективности использования МСХМ, последние оснащаются кабинами с большей площадью остекления поверхности, что в холодный период года приводит к увеличению теп-лооттока из нее. В связи с этим возникает проблема, вызванная, с одной стороны, необходимостью повышения обзорности кабины, с другой — обеспечение теплового комфорта организма человека.

Решению проблемы обеспечения теплового комфорта оператора, за счет традиционных средств нормализации микроклимата посвящены исследования М.В. Михайлова, Л.Г. Маляренко, В.П. Хохрякова, Е.Л. Улицкого, А.В. Дорошенко, СВ. Гусевой, В.А. Соболева, В.М. Шабанова, B.C. Шкрабака, В.П. Шацкого, П.Г. Митрофанова, А.И. Викторова, А.В. Кравцова, Ю.И. Аверьянова и др. Однако традиционные средства нормализации микроклимата не позволяют избавиться от локального переохлаждения тела оператора в области его контакта с сиденьем. Это приводит к дискомфортному тепловому состоянию оператора в кабинах машин и, как следствие, к снижению его работоспособности.

Разработкам систем жизнеобеспечения в экстремальных термических условиях посвящены работы М.С. Глекеля, Г.В, Мавро, СМ. Городинского, Г.А. Иванова, Н.Г. Ландо, А.Ю.Нефедова, B.C. Кощеева, Е.И. Кузнец, И.Д. Чебыше-вой и др., в которых предложены схемы и обоснованы параметры систем терморегулирования теплового состояния организма человека, поскольку последние предназначены для ношения на теле человека, поэтому использование их в

кабинах мобильных сельскохозяйственных машин затруднено. Кроме этого, не изучен процесс формирования теплового состояния организма оператора в условиях реальной эксплуатации машин; отсутствует обоснование конструктивных и режимных параметров устройств и оценочный критерий эффективности их функционирования.

Таким образом, обоснование интегрального критерия комфортности микроклимата и разработка новых средств обеспечения термокомфортности оператора, например КПО для кабин МСХМ, является актуальной задачей.

Анализ ранее проведенных исследований позволяет выдвинуть следующую гипотезу: посредством КПО (с использованием традиционных средств) можно обеспечить термокомфортность оператора в кабине современной МСХМ, а оценку теплового состояния организма оператора проводить при помощи интегрального критерия оценки комфортности микроклимата.

Для достижения поставленной цели и подтверждения выдвинутой гипотезы были определены следующие задачи исследования:

1. Обосновать интегральный критерий оценки комфортности условий микроклимата в кабинах МСХМ в переходный и холодный период года и выявить степень его соответствия в условиях реальной эксплуатации.

2. Установить закономерности влияния КПО на формирование теплового состояния организма оператора в кабинах МСХМ в условиях охлаждающего микроклимата.

3. Выявить рациональные конструктивные параметры и режимы работы КПО для кабин МСХМ в условиях охлаждающего микроклимата с последующей разработкой ее конструкции.

4. Оценить экономическую эффективность предлагаемой КПО.

Во второй главе приводятся теоретические исследования, которыми предусматривалось:

- определить показатели дефицита тепла в кабине МСХМ;

- определить показатели (мощности) теплового потока КПО;

- обосновать конструктивные параметры КПО;

- обосновать параметры средств подачи жидкости в трубках КПО и схему регулирования теплоподвода к телу оператора КПО;

- обосновать интегральный критерий комфортности микроклимата.

Для определения показателя дефицита тепла составим тепловой баланс кабины МСХМ в холодный период года. В этот период основное количество теплоты теряется из кабины через стенки и неплотности.

С учетом сказанного уравнение теплового баланса для кабины МСХМ в холодный период года имеет следующий вид:

1д = (151к1+о,з151к1)Д1-д„-д5-дд + дпо,1-дот, (1)

где Х<3 — дефицит теплоты в кабине, Вт; Б, — площадь поверхности ¡-й стенки, М2; к , — коэффициент теплопередачи ¡-й стенки, Вт/(м °С); Д1 темпе-

ратур воздуха, количество теплоты передаваемой воздуху от человека,

Вт; С?, и <3Д - количество теплоты, передаваемое соответственно от электрооборудования и агрегатов, Вт; С? П011 - количество теплоты от ограждающих поверхностей, Вт; (5от - количество теплоты от системы отопления, Вт.

Коэффициенты теплопередачи ¡-ых стенок могут быть определены по формуле:

где ан, а» - коэффициенты теплоотдачи между наружным воздухом и стенкой кабины, стенкой кабины и воздухом внутри кабины, Вт/(й ^С,); § , - толщина стенки кабины, м; X, - коэффициент теплопроводности стенок, Вт/(м °С).

Коэффициенты теплоотдачи ан и а, могут быть выражены через скорость МСХМ следующим образом:

ан = 7,1 +0,018-V.; (3)

а. = 5 + 0,0945- у„ (4)

где V, — скорость движения машины, м/с.

Перепад температур определяется по формуле:

А1 = 1„-1., (5)

где температура наружного и внутри кабины воздуха,°С.

Количество тепла выделяемого человеком может быть определено по формуле:

дч= 186-1,81.. (6)

Для определения количества теплоты от ограждающих поверхностей запишем выражение:

с? по. = Зпо.а.С^о, -1,), (7)

где Б П0. — общая площадь кабины МСХМ, м2; а, - коэффициент теплоотдачи между стенкой кабины и воздухом внутри кабины, Вт/(м2 °С,); темпера-

тура ограждающих поверхностей,°С; температура воздуха внутри каби-ны,°С.

Для упрощения расчета примем некоторые допущения: коэффициенты теплоемкости и теплопроводности стенок кабины при изменении температуры воздуха изменяются незначительно, воздух в кабине нагревается одновременно во всех элементарных объемах, температура воздуха примерно равна температуре стенок Оно, = I(} по. = 0).

После преобразований уравнение (1) с учетом формул (2...7) и вышеуказанных допущений примет следующий вид:

10 = кпс + кнс + в,- к, + Бп- клН^-О - (186 - 1,8- О -

где соответственно площади прозрачных стенок, непрозрачных

2

стенок, крыши и пола, м .

Для определения зависимости дефицита тепла от температуры наружного воздуха была разработана программа на ЭВМ. Для расчета использовались вы-

ражения (3.8) В результате расчетов получена зависимость показателя дефицита тепла от температуры наружного воздуха (рис 1).

Рис 1 Зависимость показателя дефицита тепла ((}) в кабине трактора от температуры наружного воздуха 0„) в холодный период года

Как видно из рис.1, заводская система отопления как устройство для обеспечения комфортного микроклимата в кабине может быть использована при температуре наружного воздуха не ниже минус 10°С. При температуре наружного воздуха ниже минус 10°С возникает дефицит тепла в теле оператора, который возможно устранить за счет использования предлагаемой КПО. Для этого необходимо определить показатели мощности теплового потока КПО.

В процессе теоретических исследований тепловых потоков (рис.2) в зоне контакта тела человека с рабочими элементами КПО, состоящего из трубок с теплоносителем, получено уравнение теплового баланса в развернутом виде:

Сн-М,^ ср/Дт = СЖСЖ( („„-^„.Л + а..^,.-!, )*„, (9)

где С, -теплоемкость тела человека Втч/ (кг-°С ); Мч - масса тела человека, кг; Д^ср/Ат - изменение средней температуры тела человека в целом за определенный период времени,°С/ч; Ож - расход жидкости в КПО, кг/С^т-® п л о е м -кость жидкости в КПО, Втч/(кг°С); ав, - коэффициент теплообмена от вентилируемого воздуха к телу, Втч/(м2оС); ^„о ^ ВЬ1Х, 1,,, Ь, - температура жидкости соответственно на входе и выходе КПО, вентилируемого воздуха и тела человека, °С; площадь кондуктивной панели, м2.

Анализ уравнения (9) подтверждает возможность регулирования температуры жидкости на входе в рабочие элементы (трубки) КПО при максимальном ее расходе, путем смешивания части охлажденной телом жидкости выходящей из них, к горячей, поступающей из теплообменника. При этом решается основная задача - обеспечение равномерной температуры жидкости во всех трубках предлагаемого устройства.

Ьг к к к

а) б)

Рис 2 Схема тепловых потоков в зоне контакта тела человека с КПО и ее конструктивные параметры при существовании вентиляционного зазора (а) и плотного контакта (б) 1- тело человека, 2 - пакет одежды, 3 - воздушный зазор, 4 - рабочие элементы (трубки) КПО, 5 - спинка или подушка сидения, ^ 1ж - температура тела и жидкости, °С, (1, в - диаметр и шаг трубок КПО, м, Ь - расстояние от поверхности тела человека до центра трубок

толщина пакета одежды, м

Известно, что основная доля теплового потока между поверхностью тела человека и устройствами, обеспечивающими локальное терморегулирующее воздействие, приходится на теплопроводность через стенки трубки и одежду. В связи с этим плотность мощности теплового потока от КПО, с учетом свойств теплопроводности материалов и сред может быть определена по формуле:

где ДС?Ч - дефицит тепла в организме человека, Вт ч; Рч —площадь поверхности тела человека, м.

Зависимости плотности мощности теплового потока цтп, при заданной скорости повышения температуры от массы тела человека, при различных значениях его роста приведены на рис.3.

Из рис.3 видно, что они практически линейны, при этом скорость изменения средней плотности мощности теплового потока составляет приблизительно 20 Вт/м2 на каждые 10 кг увеличения массы тела человека. С увеличением массы интенсивность прироста средней плотности мощности теплового потока несколько уменьшается, а для большего роста происходит снижение. Диапазон изменения средней плотности мощности теплового потока, при изменении массы тела человека от 60 до 90 кг, составляет 230. ..317 Вт/м2.

Установлено, что в зоне контакта рабочих элементов КПО с телом человека возникают тепловые потоки за счет теплопроводности через одежду, посредством излучения, контактной теплопередачи, конвективного переноса тепла. Кроме того, трубки могут отдавать тепло спинкам сиденья.

Рис 3 Зависимость платности мощности теплового потока от массы тела (Мт) человека, для заданной скорости повышения температуры его тела, при различном росте (Нч)

человека

Анализ составляющих общего, удельного теплового потока (Ркп) и литературных источников, позволяет считать, что основной составляющей теплообмена между телом человека и КПО является теплопроводность через одежду. Но при появлении вентиляционного зазора между телом человека и рабочими элементами КПО существенной составляющей теплообмена может стать излучение.

Удельный тепловой поток между телом человека и КПО может быть определен по формуле

Чт :

2ж Хв дж-Ц.)

, , , 2к Ь к с!, агсп [вп-«п-]

в Б

(И)

где ят - общий удельный тепловой поток, Вт/м; Хв - теплопроводность воздуха, Вт/(м-°С);1г, ^ — температуры тела и жидкости, °С; Ь — расстояние от тела до центра трубок, м; d, s — диаметр трубок и их шаг, м.

В результате анализа полученной зависимости общего (суммарного) удельного теплового потока от шага и диаметра трубок КПО определены их рациональные величины. Полученные для различных значений заданной величины теплоподвода, температуры теплоносителя, толщины пакета одежды и температуры поверхности тела оператора номограммы, позволяют, задавшись значением одного из конструктивных параметров, определить значение другого. Кроме того, обоснованы рациональные параметры подачи жидкости в трубках КПО и определены их числовые значения, числовое значение объемного расхода жидкости через КП обогрева при диаметре с1 =5.6 мм и шаге в = 13 мм трубок, суммарной длине трубок количестве трубок

шт, которое составило 63 л/ч, и величина падения давления Нт на трубках, которая составила 250 Па.

Суммарная удельная мощность теплового потока, снимаемая с единицы длины трубки КПО, будет являться функцией вида:

ЧсУм = Р(1ж,1гД,,5,с1), (12)

где толщина пакета одежды, м.

Предполагая, что каждая трубка на одинаковой длине Ь (м) контактирует с поверхностью тела оператора, можно определить значение полной мощности теплового потока, подаваемого КПО:

кп — Чсум' (13)

где Ьр — длина трубок КПО.

Обеспечение термокомфортности и, связанного с этим, рационального уровня теплоподвода к поверхности тела человека в единицу времени может быть достигнуто при условии равенства полной мощности теплового потока и уровня теплоподвода к поверхности тела человека:

Чсу„ Ц = д0, (14)

На рис.4, представлены зависимости суммарной мощности удельного теплового потока при температуре жидкости ^ = 48°С от шага и длины трубок.

мм (1, мм

а) б)

Рис 4. Зависимость суммарной мощности удельного теплового потока (ЯсуМ) КПО, при температуре жвдсосги и = 48 °С а) от шага (8) трубок, при различных значениях диаметра

(с1) трубок; б) от диаметра (с!) трубок, при различных значениях шага (8) трубок

Как видно из рис.4, зависимость суммарной мощности удельного теплового потока от шага трубок носит насыщающийся характер, однако предельные значения достигаются при очень больших значениях шага трубок 8. В то же время при «разумных» значениях диаметра трубок эта зависимость носит монотонно возрастающий и явно выраженный характер.

С целью обоснования интегрального критерия комфортности для оценки микроклимата представим существующие понятия теплоощущения и теплосодержания в виде двух взаимосвязанных функций, отражающих как параметры и факторы среды, так и физиологические показатели человека:

Бч <->■ С?, или Р,(1В, Ф„, ув, гп, дмех, Лод) ¥2 к, V сч, Мч), (15) где 8Ч - показатель характеризующий теплоощущение организма человека, балл; С?ч - показатель характеризующий теплосодержание организма человека, Втч; Рь Р2 - символы функциональных зависимостей; ^ ^ 1к, 1р, ^ -температуры воздуха, поверхности ограждений, кожи, ректальная и тела чело-

века, °С; ф„ - относительная влажность воздуха, %; — скорость движения воздуха, м/с; <Змех — энергия, затрачиваемая на выполнение механической работы, Вт; Дод — теплозащитное свойство одежды, с 1 е л ь н а я теплоемкость тела человека, Втч/(кг°С); Мч — масса тела человека, кг.

Для устранения разночтений между показателями оценки теплового состояния организма оператора и общепринятым представлением о нормативных параметрах микроклимата предлагается разделить последние на три зоны комфортности: оптимальную, допустимую и недопустимую, или критическую -для условий холодного и переходного периода года.

С целью характеристики зон комфортности условий микроклимата показателями Бч и <3Ч предлагается ввести понятие критериев комфортности, числовые значения которых можно определить из следующих выражений:

Кк5 = к; (вцф— Б, Н)/8Ч „; (16)

Ккч = К^ (цч ф - Чч „УЧч „, (17)

где критерии комфортности условий микроклимата, учитывающие

соответственно оценку теплоощущения и теплосодержания организма человека, усл.ед.; к5, к,, - нормирующие коэффициенты теплового ощущения и теплового содержания человека, учитывающие перевод величин в условные единицы; 5Чф, Бцн — фактическая и нормативная величина показателя теплового ощущения человека, балл; фактическая и нормативная величина по-

казателя удельного теплового содержания человека, Дж/кг.

Полученные выше зависимости, эмпирические данные, заимствованные как из литературных источников, так и результатов собственных исследований, позволили определить связь критериев комфортности условий микроклимата и значений показателей теплоощущения и удельного теплосодержания организма человека, зон комфортности с учетом условий «теплого» и «холодного» периодов года.

Предположение, что психофизиологический и теплофизический аспекты теплоощущений оператора равнозначны, позволяют получить интегральный критерий комфортности условий микроклимата:

ИКк = (Кя + Ккч)/2. (18)

Зависимость интегрального критерия комфортности (ИК,) условий микроклимата от текущих значений теплоощущения и теплосодержания организма оператора позволяет качественно и количественно оценить соответствие комплекса параметров микроклимата их нормативным значениям. Кроме этого, становится возможным адекватно оценивать эффективность функционирования устройств, корректирующих не только микроклимат кабин машин вообще, но и систем, в которых оператор контактирует с их теплорегулирующими частями.

В третьей главе приводятся методики полевого и лабораторного исследований по определению показателя теплового состояния (теплоощущения) оператора в зависимости от параметров микроклимата в кабинах машин и показателей теплосодержания и теплоощущения организма оператора в зависимости от параметров и режимов работы КПО в холодный период года. Для проведе-

ния лабораторных экспериментальных исследований были изготовлены климатическая камера, на базе модифицированной кабины трактора, и экспериментальный образец КПО, установленный на сиденье в кабине трактора (рис 5)

Рис 5 Климатическая камера на базе модифицированной кабины трактора

Климатическая камера оборудована электрокалорифером и теплообменником, что позволяло изменять параметры микроклиматических условий. Необходимая степень тяжести труда для испытуемого обеспечивалась за счет выполнения им действий, связанных с перемещением органов управления.

Для полевых и лабораторных исследований были выбраны рекомендуемые средства измерения параметров метеорологических условий среды и микроклимата в кабинах машин, имеющие погрешности измерения, не превышающие указанных в ГОСТ 12.2.002 — 86. ССБТ. «Техника сельскохозяйственная. Методы оценки безопасности», а также модернизированный прибор ТЭТ-2 с коммутатором для одновременного замера параметров температуры жидкости на входе и выходе и поверхности кожи исследуемого оператора.

Для определения рациональных конструктивных параметров и режимов работы исследуемой конструкции КПО был использован полнофакторный эксперимент. В качестве критериев оптимизации были выбраны теплосодержание и теплоощущение оператора, в качестве оптимизируемых факторов - длина трубок КПО и температура жидкости в них.

Интервалы варьирования факторов выбраны на основе теоретических исследований и с учетом конструктивных параметров сиденья.

Факторный эксперимент, обработка результатов эксперимента и их проверка были проведены с учетом общепринятых методик и использованием стандартных программ на ЭВМ.

В четвертой главе приводятся результаты полевых и лабораторных экспериментальных исследований.

Обработка результатов полевых исследований предусматривала выполнение двух этапов: первый предварительная обработка, включающая отсев грубых ошибок и проверку соответствия распределения результатов измерений закону нормального распределения; второй — выбор вида моделей и

кону нормального распределения; второй — выбор вида моделей и построение регрессионной зависимости теплоощущения оператора от параметров микроклимата в кабине МСХМ.

В результате полевых исследований получены статистические параметры микроклимата в кабинах МСХМ и определено уравнение математической модели зависимости теплоощущения от параметров микроклимата:

5Ч =0,30ЙВ -0,096фв -0,91ЙвУв +0,0131в1п +0,92Ув1п +0,00092рв -0,0121„, (19) где температура воздуха и поверхности кабины; относительная

влажность воздуха, %; V, — скорость движения воздуха, м/с.

На рис.6 показаны сечения поверхностей отклика для теплоощущений при средних значениях влажности и скорости воздуха от температур воздуха и поверхности ограждения ^ Под средним значением здесь понимается величина, соответствующая середине интервала варьирования фактора.

Как видно из рисунка, влияние температуры воздуха и поверхности ограждения кабины на теплоощущения оператора почти равнозначное, причем влияние температуры воздуха более явно выражено.

II 114713.» 15 ктьзз я

а)

Рис.6. Сечения поверхностей отклика для теплоощущений в начале, середине и конце интервалов их измерений (соответственно индекс: 0; 5; 10) при средних значениях влажности и скорости воздуха: температуры воздуха (и), при фиксированных температурах поверхности (а) и температуры поверхности (ъ), при фиксированных температурах воздуха (б)

Из зависимостей видно, что дискомфортное тепловое состояние организма оператора обусловлено больше его переохлаждением, чем перегревом. Термокомфортное состояние организма оператора в кабинах МСХМ наблюдается в весьма узком диапазоне изменения температуры воздуха.

В результате лабораторных исследований получен общий вид уравнения математической модели зависимости теплосодержания, теплоощущения и критериев комфортности от конструктивных и режимных параметров КПО:

у(Ьт,1„) = В0 +В, Ц +В2 1ж +В3 Ьт 1ж +В4 [Д +В5

и вычислена МНК-оценка коэффициентов их полиномов (таблица).

Для нахождения оптимальных значений искомых параметров (Ьт, ^ выполнен, перерасчет значений откликов по уравнениям регрессии в значения критериев комфортности, а также интегрального критерия комфортности сразу по двум уравнениям регрессии. Полученные по результатам расчетов графики зависимостей представлены на рис.7.

Таблица

Результаты оценки коэффициентов полиномов уравнения регрессионных моделей зависимостей

Наименование показателей Теплосодержание 1 Теплоощущение

Во 22.822 -45.415

Коэффициенты полиномов в, 6.314 ! 2 569

В2 -0.643 0.146

Вз -2.083-10' -3 81910"'4

в4 -0.096 -0.04

в5 0.015 3.472-10"*

Критерий Фишера Расчетный 132 884 20.636

Табличный 1.9898

Степени свободы для дисперсий большей 26

меньшей 20

На каждой из этих зависимостей (см. рис.7) имеются два характерных участка: один соответствует резкому росту потребной суммарной длины трубок по мере уменьшения температуры теплоносителя, другой ее весьма незначительному изменению.

Рис. 7. Зависимости потребной суммарной длины трубок (Ь,) от температуры теплоносителя (и) при условии минимальности критериев комфортности по: теплосодержанию (1); теплоощущению (2) и интегральному критерию (3)

Таким образом, при изменении температуры жидкости в пределах 45..52 °С потребная суммарная длина трубок будет находиться в пределах 26,0...31,5 м. Если учесть результаты теоретических исследований и принятые на основе их анализа значения диаметра и шага трубок, то можно рекомендовать суммарную длину трубок, соответствующую излому кривой (3) - 31,5 м и температуру жидкости - 48,0 °С.

На рис.8 показаны зависимости, полученные путем теоретического моделирования и зависимости, полученные путем аппроксимации опытных данных, а также нанесены опытные точки.

Ьсум , м t«, °С

а) б)

Рис.8. Теоретические и экспфименхалшые зависимости средней температуры поверхности кожи человека (йс.ср.в) от а) суммарной длины трубок (Ьсум); б) температуры жидкости (t,); теоретические кривые (—, —,- • •• X экспериментальные кривые (•••,

+++); опытные точки (#)

Как видно из рис.8, теоретические и опытные кривые имеют одинаковые тенденции увеличения, но между ними имеются расхождения. Причем для зависимостей от суммарной длины трубок L^,, характерно наибольшее отклонение. Кривые зависимостей температуры поверхности кожи t,^, от температуры жидкости t* вполне удовлетворительно совпадают, кроме значений с Ley,, = 28 м.

Таким образом, наибольшее расхождение между теоретической моделью и лабораторными опытами наблюдаются в области высоких температур жидкости и при средних значениях суммарной длины трубок. Поскольку экспериментальные значения t^, выше теоретических, то в этой области значений Ley,, и t,, наблюдается более эффективный подвод тепла к телу человека посредством КПО, нежели теоретически предсказываемый. Кроме этого, возможно, что неравномерный шаг трубок КПО более эффективен, чем равномерный.

Тем не менее, следует отметить довольно высокую степень соответствия теоретических моделей и результатов лабораторных опытов, так как средне-квадратическая относительная погрешность отклонения опытных данных от теоретических кривых не превышает

Таким образом, можно считать, что использованные теоретические модели вполне приемлемы для обоснования параметров и расчета показателей КПО.

В пятой главе «Ожидаемая социально-экономическая эффективность от применения инженерно-технических мероприятий» приведены экономические расчеты, результаты которых показывают, что оснащение МСХМ КПО за неблагоприятный период в условиях охлаждающего микроклимата позволяет получить экономию в размере 6800 рубля.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

Выполненные теоретические и экспериментальные исследования позволяют сделать следующие выводы и рекомендации:

1. Термокомфортность человека является одним из основных факторов характеризующим условия производственной среды, степень удовлетворительности трудом и работоспособность. Исходя из того, что МСХМ используются в различных природно-климатических зонах, и каждый оператор обладает индивидуальными психофизиологическими особенностями организма, возникает необходимость в обосновании параметров комфортности тепловых состояний организма оператора.

2. Обоснован интегральный критерий комфортности условий микроклимата для холодного периода года и выявлена его зависимость от текущих значений теплового ощущения и содержания организма оператора, позволяющие качественно и количественно оценить соответствие параметров микроклимата в кабинах МСХМ их нормативным значениям.

3. Анализ полученных теоретических зависимостей и особенности конструкции сиденья в отношении его площади, на котором предусмотрено размещение КПО, а также ранее проведенные исследования позволяют считать, что наиболее рациональный диаметр трубки (ё) равен 0,0056 м, а шаг трубок (8) равен 0,013 м. Установлено, что при средних значениях массы тела и роста человека (75 кг и 1,75 м) и комфортном значении скорости подъема температуры тела (2°С в час) потребная средняя плотность мощности теплового потока к поверхности тела оператора составляет 268 Вт/м2, при этом полная мощность теплового потока составит 486 Вт.

4. Теоретические исследования динамики изменения удельного теплового содержания организма оператора от длины трубок КПО в условиях охлаждающего микроклимата показали, что рациональная длина трубок может быть равна: 30 м при температуре жидкости 48°С. Определено числовое значение объемного расхода жидкости через КПО при диаметре <1 =5.6 мм и шаге б = 13 мм трубок, суммарной длине трубок количестве трубок

шт, которое составило 63 л/ч, и величина падения давления Нт на трубках, которая составила 250 Па.

5. На основе теоретических исследований и литературных источников была разработана конструкция экспериментального образца КПО для обеспе-чеиия комфортного теплового состояния организма оператора в кабине МСХМ, с параметрами

6. По результатам экспериментальных исследований установлено, что температура жидкости оказывает наибольшее влияние на формирование теплового состояния организма оператора в условиях охлаждающего микроклимата, чем длина трубок КПО. При этом комфортное тепловое состояние организма оператора наблюдается при определенном сочетании температуры жидкости и длине трубок: - температура жидкости 48°С и длина трубок 30 м.

7. Полученное уравнение регрессионной модели зависимостей теплосодержания, теплоощущения и критериев комфортности позволило определить геометрические размеры КПО (длина трубок 29.44 м; диаметр трубок 5.6 мм) и режимный параметр (температура жидкости 48 °С) для стандартных размеров сидений.

8. На основании результатов экспериментальных исследований установлено, что изменение теплового ощущения организма оператора от его теплосодержания при воздействии и без воздействия КПО имеют общую точку, находящуюся практически в зоне теплового комфорта, соответственно при теплосодержании 124 кДж/кг и тепловом ощущении 3 балла. Это подтверждает эффективность воздействия КПО на формирование комфортного теплового состояния организма оператора в помещении малого замкнутого объема.

9. Годовой социально-экономический эффект от внедрения КПО на одну МСХМ за неблагоприятный период в условиях охлаждающего микроклимата может составить 6800 руб.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Особенности процесса формирования термокомфортности оператора мобильной сельскохозяйственной машины // Вестник науки. - Костанай: КГУ, 2003. - № 4. - С. 28-32.

2. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Социально-экономическая проблема обеспечения термокомфортности операторов мобильных сельскохозяйственных машин // Вестник науки. - Костанай:КГУ, 2003. - № 4. - С. 33-37.

3. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Способы и средства обеспечения термокомфортности оператора мобильной сельскохозяйственной машины // Вестник науки. - Костанай:КГУ, 2004. - № 1. - С. 30-34.

4. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Результаты исследований комфортности микроклимата в кабинах мобильных сельскохозяйственных машин в холодный период года // Вестник ЧГАУ. - Челябинск: ЧГАУ, 2004. - Том 43. - С. 7-10.

5. Кожанов В.Н. Обоснование тепловой мощности кондуктивной панели для обеспечения термокомфортности оператора мобильной сельскохозяйственной машины // Вестник ЧГАУ. - Челябинск: ЧГАУ, 2004. - Том 43. - С. 84-87.

6. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Теоретическое обоснование конструктивных параметров кондуктивной панели обогрева // Материалы ХЬ11 научно-технической конференции, ч. 2. - Челябинск: ЧГАУ, 2005. с. 45-50.

7. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Обоснование критерия для оценки комфортности условий микроклимата в кабинах мобильных сельскохозяйственных машин // Тракторы и сельскохозяйственные машины, 2005.- № 4.- С.36-38.

8. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Определение оптимальных параметров кон-дуктивной панели обогрева // Механизация и электрификация сельского хозяйства, 2005.- № 4.- С.27-28.

20

0572?- 0526

Кожанов Владимир Николаевич

УЛУЧШЕНИЕ УСЛОВИЙ ТРУДА ОПЕРАТОРОВ МОБИЛЬНЫХ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ МАШИН ПУТЕМ ПРИМЕНЕНИЯ КОНДУКТИВНЫХ ПАНЕЛЕЙ

Специальность 05.26.01 - Охрана труда (в агропромышленном комплексе)

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Отпечатано в Костанайском инженерно-экономическом университете. Подписано в печать 15.03.2005. Заказ № 95 . Тираж 100 экз. Формат 60 х 84

1/16.

458007, г. Костанай, ул. Черны ""••"-х-«™ <>о Издательство КИнЭУ. Рег.№201

ОБОГРЕВА

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Социально-экономическая проблема обеспечения термокомфортности операторов мобильных сельскохозяйственных машин и тракторов.

1.2. Особенности процесса формирования термокомфортности оператора мобильной сельскохозяйственной машины или трактора.

1.3. Способы и средства обеспечения термокомфортности оператора мобильной сельскохозяйственной машины или трактора.

Актуальность темы. Развитие Агропромышленного комплекса Российской Федерации предусматривает устойчивый рост сельскохозяйственного производства за счет повышения производительности труда на предприятиях всех форм собственности, что напрямую зависит от ускорения научно-технического прогресса и повышения роли человеческого фактора. Это связано с разработкой и внедрением новой высокопроизводительной, конкурентной и комфортабельной техники, в частности мобильных сельскохозяйственных машин (МСХМ).

Усиление роли человеческого фактора предполагает решение ряда социально-экономических задач. Одна из задач - повышение эффективности использования высокопроизводительной сельскохозяйственной техники путем улучшения условий труда при ее эксплуатации. В связи с этим МСХМ оснащаются различными модификациями унифицированной кабины, в частности, с увеличенной площадью ее остекления, существенно улучшающей обзорность. Однако, увеличение площади остекления кабины приводит в холодный период года к увеличению теплооттока из нее, что требует применения новых, более эффективных средств нормализации микроклимата.

Таким образом, налицо проблема, связанная, с одной стороны, необхо-. димостью увеличения обзорности кабины - для улучшения наблюдения за технологическим процессом, с другой - необходимостью снижения теплооттока из кабины - для улучшения термокомфортности организма оператора.

Решению проблемы переохлаждения организма человека традиционными средствами нормализации микроклимата посвящены многочисленные исследования. Однако предлагаемые методы решения данной проблемы обладают рядом недостатков, устранение которых сдерживается объективными причинами: несовершенством отдельных элементов конструкций; высокой энергопотребляемостыо; возможностью вредного воздействия на организм оператора. Эти методы не позволяют избавиться и от принципиального недостатка - локального переохлаждения тела человека.

В то же время, в области разработки систем жизнеобеспечения для экстремальных термических условий имеется значительный прогресс, в частности, предложены схемы и обоснованы параметры для систем локального терморегулирования теплового состояния организма человека.

Кроме того, эффективность функционирования традиционных систем обеспечения термокомфортности оператора в кабине МСХМ оценивается показателями микроклимата, а системы локального терморегулирования — показателями теплового состояния организма, имеющими в частности физиологическую природу.

Таким образом, из вышесказанного следует, что существует необходимость выработки критерия интегральной оценки комфортности микроклимата и разработки новых средств обеспечения комфортного теплового состояния оператора в кабине МСХМ. Одним из таких средств является кондуктив-ная панель (КП) обогрева.

Цель работы - улучшение условий труда операторов мобильных сельскохозяйственных машин за счет обеспечения их термокомфортности. Объект исследования - процесс формирования теплового состояния оператора КП обогрева в условиях охлаждающего микроклимата.

Предмет исследования — установление закономерностей взаимодействия между рабочими элементами КП обогрева и телом оператора.

Научная новизна:

- теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность ускорения процесса формирования комфортного теплового состояния оператора в кабине МСХМ КП обогрева;

- теоретически обоснованы и экспериментально установлены критерии комфортности микроклимата в кабинах МСХМ по теплоощущениям и теплосодержанию оператора, а также их интегральный показатель; л

- теоретически обоснованы и экспериментально доказаны рациональные конструктивные и режимные параметры КП обогрева.

Практическая ценность:

- предложенный интегральный критерий оценки комфортности условий микроклимата позволяет: оценить эффективность новых средств нормализации микроклимата при их испытании и эксплуатации, обеспечить возможность снижения времени такой оценки на 8. 10%;

- разработаная конструкция экспериментального образца КП обогрева, позволяющая активизировать процесс формирования комфортного теплового состояния организма оператора в кабинах машин без изменения в них параметров микроклимата;

- использование КП обогрева в кабинах МСХМ на основных видах работ позволило повысить работоспособность и производительность труда оператора на 10. .15%.

Результаты исследований могут быть использованы научно-исследовательскими и конструкторскими организациями при совершенствовании и разработке новых конструкций терморегулирующих устройств.

Внедрение результатов исследований.

Разработанные методики:

- оценки условий микроклимата в кабинах МСХМ;

- систематизации средств обеспечения термокомфортности человека по функциональной принадлежности, принципу и способу реализации, путям и широте воздействия на организм;

- обоснования процесса и выбора способа регулирования теплоподвода к поверхности тела оператора КП обогрева; внедрены в ТОО «Сапар», ПК «Жол-Болсын», ТОО «Александровское», Кос-танайская область, Республика Казахстан, а также в учебный процесс при изучении дисциплины «Охрана труда» в Костанайском инженерно экономическом университете, Костанайском государственном университете.

Апробация. Основные положения диссертационной работы докладывались, обсуждались и одобрены на международных научно-технических конференциях: ЧГАУ (г. Челябинск, 2003.2005 гг.), КИнЭУ (г. Костанай, 2002.2005 гг.) иКГУ (г. Костанай, 2002.2004 гг.).

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в 8 печатных работах в сборниках научных трудов ЧГАУ, журнале «Вестник ЧГАУ», журнале «Вестник КГУ», в журналах «Механизация и электрификация сельского хозяйства» и «Тракторы и сельскохозяйственные машины», оформлена заявка на полезную модель.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и рекомендаций, списка литературы из 117 наименований и содержит 195 страниц машинописного текста, включая 42 рисунка, 5 таблиц, 15 приложений.

ВЫВОДЫ

Выполненные теоретические и экспериментальные исследования позволяют сделать следующие выводы и рекомендации:

1. Термокомфортность человека является одним из основных факторов характеризующим условия производственной среды, степень удовлетворительности трудом и работоспособность. Исходя из того, что МСХМ используются в различных природно-климатических зонах, и каждый оператор обладает индивидуальными психофизиологическими особенностями организма, возникает необходимость в обосновании параметров комфортности тепловых состояний организма оператора.

2. Обоснован интегральный критерий комфортности (ИКк) условий микроклимата для холодного периода года и выявлена его зависимость от текущих значений теплового ощущения и содержания организма оператора, позволяющие качественно и количественно оценить соответствие параметров микроклимата в кабинах МСХМ их нормативным значениям.

3. Анализ полученных теоретических зависимостей и особенности конструкции сиденья в отношении его площади, на котором предусмотрено размещение КПО, а также ранее проведенные исследования позволяют считать, что наиболее рациональный диаметр трубки (с!) равен 0,0056 м, а шаг трубок (б) равен 0,013 м. Установлено, что при средних значениях массы тела и роста человека (75 кг и 1,75 м) и комфортном значении скорости подъема температуры тела (2°С в час) потребная средняя плотность мощности теплового потока к поверхности тела оператора составляет 268 ВтЛушри этом полная мощность теплового потока составит 486 Вт.

4. Теоретические исследования динамики изменения удельного теплового содержания организма оператора от длины трубок КПО в условиях охлаждающего микроклимата показали, что рациональная длина трубок может быть равна: 30 м при температуре жидкости 48°С. Определено числовое значение объемного расхода жидкости "\УЖ через КПО при диаметре d =5.6 мм и шаге s = 13 мм трубок, суммарной длине трубок LT = 29.44 м, количестве трубок NT = 32 пгг, которое составило 63 л/ч, и величина падения давления Нт на трубках, которая составила 250 Па.

5. На основе теоретических исследований и литературных источников была разработана конструкция экспериментального образца КПО для обеспечения комфортного теплового состояния организма оператора в кабине МСХМ, с параметрами Вк = 440 мм, LK = 920 мм.

6. По результатам экспериментальных исследований установлено, что температура жидкости оказывает наибольшее влияние на формирование теплового состояния организма оператора в условиях охлаждающего микроклимата, чем длина трубок КПО. При этом комфортное тепловое состояние организма оператора наблюдается при определенном сочетании температуры жидкости и длине трубок: - температура жидкости 48°С и длина трубок 30 м.

7. Полученное уравнение регрессионной модели зависимостей теплосодержания, теплоощущения и критериев комфортности позволило определить геометрические размеры КПО (длина трубок 29.44 м; диаметр трубок 5.6 мм) и режимный параметр (температура жидкости 48 °С) для стандартных размеров сидений.

8. На основании результатов экспериментальных исследований установлено, что изменение теплового ощущения организма оператора от его теплосодержания при воздействии и без воздействия КПО имеют общую точку, находящуюся практически в зоне теплового комфорта, соответственно при теплосодержании 124 кДж/кг и тепловом ощущении 3 балла. Это подтверждает эффективность воздействия КПО на формирование комфортного теплового состояния организма оператора в помещении малого замкнутого объема.

9. Годовой социально-экономический эффект от внедрения КПО на одну МСХМ за неблагоприятный период в условиях охлаждающего микроклимата может составить 6800 руб.

124

1. Абрамов И.П. и др. Скафандры и системы для работы в открытом космосе. - М.: Машиностроение, 1984. - 280 с.

2. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Социально-экономическая проблема обеспечения термокомфортности операторов мобильных сельскохозяйственных машин // Вестник науки. Костанай:КГУ, 2003. - № 4. -С. 33-37.

3. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Теоретическое обоснование конструктивных параметров кондуктивной панели обогрева // Материалы XLII научно-технической конференции, ч. 2. Челябинск: ЧГАУ, 2005. с. 45-50.

4. Аверьянов Ю.И., Кожанов В.Н. Результаты исследований комфортности микроклимата в кабинах мобильных сельскохозяйственных машин в холодный период года // Вестник ЧГАУ. Челябинск: ЧГАУ, 2004. - Том 43. -С. 7-10.

5. Адлер Ю.П., Марков Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. - 280 с.

6. Агарков Ф.Т., Максимович В.А. и др. Физиологическая оценка кондуктив-ного теплосъема в системе индивидуальных средств противотепловой зашиты.-Л., 1973.-С. 53-54.

7. Анализ состояния заболеваемости работников сельскохозяйственного производства, факторы формирования и основные направления ее профилактики / Еськин П.И. и др. Н Науч. тр. ВНИИОТ Госагропрома СССР. Орел, 1988. -С. 5-16.

8. Антошкевич B.C., Звягинцев П.С. Эффективность конструкторских мероприятий, направленных на улучшение условий труда механизаторов // Тракторы и сельхозмашины. 1982. - №3. - С. 17-19.

9. Ануфриев JI.H., Кожилов И.А., Позин Г.М. Теплофизические расчеты сельскохозяйственных производственных зданий. М.: Стройиздат, 1974. - 216 с.

10. Арефьев В.А. и др. К вопросу применения термоэлектрического кондиционера в кабинах тракторов и самоходных сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины. 1990. - №4. - С. 12-14.

11. Архипов Г.В., Архипов В.Г. Автоматизированные установки кондиционирования воздуха. М.: Энергия, 1975. -201 с.

12. Афанасьев Р.Ф. Гигиенические основы проектирования одежды для защиты от холода. М.: Легкая индустрия, 1977. - 132 с.

13. Ахмеджанов М.А., Султанов A.C. Состав и температура воздуха в кабине трактора // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1975.-№12. - С.42-43.

14. Бавро Г.В. и др. К вопросу оптимизации режима кондуктивного тепло-съема, осуществляемого костюмом жидкостного охлаждения // Медико-технические проблемы индивидуальной защиты человека. М., 1977. - Вып. 7. - С. 39-46.

15. Банхиди JT. Тепловой микроклимат помещений: Расчет комфортных параметров по теплоощущениям человека /Пер. с венг. В.М. Беляева, под ред. В.И. Прохорова и А.Л. Наумова. М.: Стройиздат, 1981. - 248 с.

16. Баркалов Б.В., Карцис Е.Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях. М.: Стройиздат, 1982. — 312 с.

17. Бартон А., Эдхолл О. Человек в условиях холода. Пер: с англ. М.: Изд-во иностр. лит., 1957. — 333 с.

18. Басаргина Л.А., Чубарова З.С. Спецодежда для различных отраслей промышленности. Под ред. П.П. Кокеткина. М. ,1978. - С.39-46.

19. Богословский В.Н. и др. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. — М.: Стройиздат, 1985 367 с.

20. Богословский В.Н., Поз М.Я. Теплофизические основы утилизаторов тепла систем отопления, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1983. - 320 с.

21. Буянов B.B. О влиянии интенсивности тепловых нагрузок на некоторые показатели физической работоспособности. В кн.: Медико-технические проблемы индивидуальной защиты человека. М!, 1973, Вып. 13, с.23-36.

22. Вайсман А.И. Здоровье водителей и безопасность дорожного движения. — М.,1979.

23. Веденяпин Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработки данных. М.: Колос, 1973. - 199 с.

24. Витте Н.К. Тепловой обмен человека и его гигиеническое значение. — Киев.: Медгиз УССР, 1955. 148 с.

25. Волнум А.Д.,Зенсер М.Г. Кондиционер для кабины зерноуборочных комбайнов // Холодильная техника. 1980.- № 3. - С. 14-18.

26. Воронин Г.И. Системы кондиционирования воздуха на летательных аппаратах. М.: Машиностроение, 1973. - 444 с.

27. Временная методика определения сравнительной' эффективности^ мероприятий* направленных на улучшение санитарно-гигиенических показателей условий труда на новой сельскохозяйственной технике. — М., 1984. 34.с.

28. Гигиена производственного микроклимата. Киев: Здоровье, 1977.-287 с.

29. Глушко A.A. Космические системы жизнеобеспечения. М.: Машиностроение, 1986. - 303 с.

30. Городинский С.М., Бавро Г.В., Кузнец Е.И и др. Принципы нормирования микроклимата изолирующих средств индивидуальной защиты // Гиг. и сан. -1973. №1. - С.45-49.

31. Городинский С.М., Кузнец Е.И., Малкиман И.И. и др. О зависимости времени переносимости человеком нагрузки от исходного теплосодержания организма // Космическая биология и авиакосмическая медицина. М., 1972. -Т.1.- 192 с.

32. Грачев Ю.П. Математические методы планирования экспериментов. М.: Пищевая промышленность, 1979. - 200 с.

33. Дейнега В.В. Гидропривод сельскохозяйственных машин: Учеб. пособие., Всесоюзн. с.-х. ин-т заоч. образования. М., 1989. - 217 с.

34. Деревянко В.И, Овсянников Е.П., Криводубский O.A., Пономарев А.И. Расчетный анализ тепловых потоков в кабины тракторов и сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины. 1972. - №2. - С. 8-10.

35. Деревянко В.И., Овсянников Е.П., Маляренко Л.Г., Жилин Ю.В. Исследование и оптимизация параметров системы кабина кондиционер для тракторов и сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины. - 1980. - №7. - С. 6-8.

36. Долгошеев A.M., Михайлов М.В., Трахтенбройт М.А. Направления работ по улучшению условий и безопасности труда на сельхозмашинах // Тракторы и сельхозмашины. 1988. - № 11. - С. 16-18.

37. Доспехов Б.А. Методика полевого опыта. М.: Колос, 1979. - 416 с.

38. Ермакова И.И. Исследование динамических процессов в системе терморегуляции человека методом цифрового моделирования: Автореф. дне. канд. мед. наук. Л., 1974. - 21 с.

39. Завалишин Ф.С., Манцев М.Г. Методы исследований по механизации сельскохозяйственного производства. -М.: Колос, 1982. 231 с.

40. Залетаев В.М. и др. Расчет теплообмена космического аппарата. М.: Машиностроение, 1979. - 312 с.

41. Зарубежные системы нормализации микроклимата в кабинах тракторов // Тракторы, самоходные шасси и двигатели: Обзор. М., 1978. - 28 с.

42. Иванов К.П., Майстрах Е'.В. и др. Руководство по физиологии. Физиология и терморегуляция. — Л.: Наука, 1984. 470 с.

43. Измеров Н.Ф. Руководство по гигиене труда. В 2-х т. М.: Медицина, 1987.-Т.1-368 с.

44. Ильюхин М.С., Сидоренков Ф.Т. Основы теплотехники. М.: Агропром-издат,1987. - 144 с.

45. Кабина тракторов. Wie qutsind Fahrerkabinen? // Nowotny Prakt Landtechn, 1981.-№ 10.-C. 306-308.

46. Кандрор И.С., Демина Д.М., Ратнер Е.М. Физиологические принципы са-нитарно- климатического районирования территории СССР. М.: Медицина, 1974.-176 с.

47. Карнаух Н.Г., Алферов В.В. Гигиеническое обоснование нормирования микроклимата в шахтах Кузбасса // Вопросы гигиены, физиологии труда в черной металлургии. Киев: Здоровье, 1974. - С. 94 - 100.

48. Каспаров A.A. Гигиена труда и промышленная санитария. М.: Медицина, 1981.-368 с.

49. Кожанов В.Н. Обоснование тепловой мощности кондуктивной панели для обеспечения термокомфортности оператора мобильной сельскохозяйственной машины // Вестник ЧГАУ. Челябинск: ЧГАУ, 2004. - Том 43. - С. 8487.

50. Колесников В.А. Социально-психологические аспекты условий труда и быта и закрепление кадров в сельском хозяйстве // Науч. тр. ВНИИОТСХ. -Орел. Вып.2. 1980. - С.28-33.

51. Кощеев B.C., Бавро Г.И., Саливон С.Г., Ландо Н.Г. К вопросу оценки физиологической эффективности систем искусственного терморегулирования // Важнейшие теоретические и практические проблемы терморегуляции. Новосибирск, 1982. -С.236-237.

52. Кощеев B.C., Кузнец Е.И. Физиология и гигиена индивидуальной защиты человека в условиях высоких температур. М.: Медицина, 1986. - 256 с.

53. Лазуткин В.П. Направления работы по нормализации параметров микроклимата в кабинах сельхозмашин // Теоретические и экспериментальные исследования по улучшению условий труда на сельскохозяйственных машинах. -М., 1981.-С.8-14.

54. Ландо Н.Г. Характеристика физиологических реакций организма на локальное охлаждение поверхности тела в условиях тепловой изоляции: Авто-реф. дис. канд. М.,1970, 16 с.

55. Львовский E.H. Статистические методы построения эмпирических формул: Уч. пособ. для втузов. 2-е изд., перераб. и доп. -М.: Высш. шк.,1988. — 239 с.

56. Лиопо Г.Н., Циценко Г.В. Климатические условия и тепловое состояние человека. Л.: Гидрометиздат, 1971. - 142 с.

57. Лях Г.Д., Смола В.И. Кондиционирование воздуха в кабинах транспортных средств. — М.: Металлургия, 1982. 128 с.

58. Максимович В. А. Критерий комфортности микроклиматических условий // Техника безопасности, охрана труда и горноспасательное дело. - 1977. -№6. - С. 22-23.

59. Маляренко Л.Г. Устройство для распределения приточного воздуха в кабинах тракторов // Тракторы и сельхозмашины. — 1972. — №2. — С. 8-10.

60. Маляренко Л.Г., Семянникова М.Г. Расчет тепловой нагрузки на кабину трактора // Тракторы и сельхозмашины. 1976. - №7 - С. 20-21.

61. Маляренко Л.Г., Тарасов Т.Н. Исследование панели лучисто-конвективного обмена в качестве системы воздухораспределения для помещений малого объема на примере кабины трактора // Тракторы и сельхозмашины. 1982. - №2. - С. 15-17.

62. Мельников C.B., Алешин В.Р., Рощин П.М. Планирование эксперимента в исследованиях сельскохозяйственных процессов. Л.: Колос, 1980. - 168 с.

63. Методические рекомендации по оценке условий микроклимата и прогнозированию его влияния на организм работающего человека /Сост. Павлухин Л.В.; ВНИИОТ ВЦСПС, Л.: Лениздат., 1986. - 90 с.

64. Михайлов В.А. Испарительные насадки воздухоохладителей кабин тракторов // Тракторы и сельхозмашины. 1984. - № 2. - С. 12-15.

65. Михайлов В.А. Особенности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов // Тракторы и сельхозмашины. 1984. - №3. - С. 15-17.

66. Михайлов В.А. Обеспечение нормируемых параметров микроклимата и тракторных кабин // Тракторы и сельхозмашины. 1990. - № 1. - С. 18-21.

67. Михайлов М.В., Гусева C.B. Методы улучшения условий труда водителя на зарубежных комбайнах // Тракторы и сельхозмашины. 1973. - №3. — С. 41-42.

68. Михайлов М.В., Гусева C.B. Микроклимат в кабинах мобильных машин. — М.: Машиностроение, 1977. 230 с.

69. Михайлов М.В. Метод вариантного предпроектного анализа средств нормализации микроклимата в кабине // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1981. - №6. - С.46-50.

70. Михайлов М.В. Экспериментальная проверка метода теплового баланса для выбора средств нормализации // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. — 1981. — №8. С.55-56.

71. Михайлов М.В. Метод расчета комфортных условий в кабине самоходной машины // Теоретические и экспериментальные исследования по улучшению условий труда на сельскохозяйственных машинах. М., 1981. - С.36-58.

72. Михайлов М.В. Методы расчета комфортного микроклимата в кабинах тракторов и сельхозмашин // Гигиена труда и профзаболевания. — 1986. №3. -С. 56-59.

73. Некрасов Б.Б. и др. Справочное пособие по гидравлике, гидромашинам и гидроприводам. Минск: Высшая школа, 1985.

74. Нефедов А.Ю. К обоснованию оптимальной и допустимых температур теплоносителя при использовании костюма локального охлаждения в изолирующем снаряжении // Медико-технические проблемы индивидуальной защиты человека. М., 1980. Вып. 21. С.57-66.

75. Новые методы расчета комфортных условий микроклимата в кабине. Сер. «Сельскохозяйственные машины ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш». №14.-М., 1982.-54 с.

76. Опыт физиолого-гигиенической характеристики климата территорий заселения на основе оценки теплового состояния человека: Автореф. дис. . .канд. мед. наук. М., 1967. - 20 с.

77. Основные положения методики определения экономической эффективности новой техники в тракторном и сельскохозяйственном машиностроении / МТСХМ, ГКНТ при СМ СССР. М., 1973.

78. Основы улучшения микроклимата тракторных кабин //' Janssen Jan. Grund Laqon Landtehn. 1976. № 2. - С. 35-43.

79. Отраслевые методические указания и нормативно-справочные материалы для определения экономической эффективности новой техники в тракторном и сельскохозяйственном машиностроении / МТСХМ, ЦНИИТЭИ тракторо-сельхозмаш. — М.,1976.

80. Оценка теплового состояния организма с целью обоснования оптимальных параметров производственного микроклимата (материалы к методическим рекомендациям) / НИИГТ и ПЗАМН СССР. М., 1982. - 21 с.

81. Пекер Я.Д., Мардер Е.Я. Справочник по оборудованию для кондиционирования воздуха. Киев: Будевельник, 1977. - 264 с.

82. Пережогин М.А., Аверьянов Ю.И. Определение параметров комфортного микроклимата в кабинах мобильных сельскохозяйственных машин по тепло-ощущениям операторов // Охрана труда в АПК: Сб. науч. тр. Вып. 2. — Вильнюс: Мокслас, 1988. С. 113-116.

83. Табунщиков Ю.А., Хромец Д.Ю., Матросов Ю.А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений. М.: Стройиздат, 1986 - 380 с.

84. Прохоров В.И. Системы кондиционирования воздуха с воздушными холодильными машинами. М.: Стройиздат, 1980. - 176 с.

85. Райхман С.П., Буянов B.B. Тепловые нагрузки, физическая работоспособность человека при использовании средств индивидуальной защиты // Гигиена и санитария. 1976. - № 3. - С.41-45.

86. Рамзаев П.В. О методике термоэлектрических измерений в гигиеническом эксперименте // Гигиена и санитария. 1960. - № 7. - С.64-67.

87. Репин Г.Н. Гигиена труда и меры защиты при работе на холодильниках. М.: Медицина, 1972.

88. Репин И.С. Функциональная характеристика реакций теплорегулирую-щих структур переднего гипоталамуса на некоторые физиологические и патологические раздражители // Теплообразование в организме. Киев, 1964. -С. 185-186.

89. Русанов Н.П., Ширков A.C. Состояние безопасности и условий труда в сельском хозяйстве // Науч. тр. / ВНИИОТСХ. Орел, 1980. - Вып.2 - С. 3-9.

90. Самолдин A.A. Безопасность труда на внутризаводском транспорте / 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1991. 288 с.

91. Старунова H.H. Повышение безопасности труда операторов МСХМ сельскохозяйственного назначения за счет инженерно-технических мероприятий // Диссертация. Челябинск, 2003

92. Седов Г.М., Яковенко Ф.М. и др. О балльной оценке уровня условий труда на тракторах, комбайнах и сельхозмашинах // Тракторы и сельхозмашины. 1978.-jY» 12.-С. 5-10.

93. Система кондиционирования воздуха для салона тракторного средства: A.c. jYo 704834 СССР, кл В 60 Н 3/06, 1980.

94. Система кондиционирования воздуха для транспортных средств: A.c. № 199972 СССР, кл В 60 Н 3/06, 1981.

95. Система кондиционирования воздуха для транспортного средства: A.c. № 3504 (44) 20 СССР, кл В 60 Н 3/06, 1983.

96. Создание и внедрение унифицированной каркасной кабины: A.c. № 3504144/20 СССР, 1984.

97. Теория и техника теплофизического эксперимента: Учеб. пособие для вузов / Ю.Ф. Гортышов, Ф. Н. Дресвянников, Н.С. Идиатуллин и др.; Под ред. В.К. Щукина. -М.: Энергоатом из дат, 1985. 360 с.

98. Теплообмен и тепловой режим космических аппаратов / Под ред. Дж. Лукаса. М.: Мир, 1974. - 543 с.

99. Тетерников В.Н. и др. Анализ некоторых методов комплексной оценки производственного микроклимата // Научные работы институтов охраны труда ВЦСПС. Вып. 101. -М.: Профиздат, 1976. - С.84-88.

100. Топоров Н.К. Основы безопасности деятельности. СПб., 1992. - 173 с.

101. Улицкий Е.Я. Пути улучшения условий труда при работе на повышенных скоростях // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. — 1964. №5. - С.26-27.

102. Уманский С.П. Снаряжение космонавта. М.: Машиностроение, 1982. — 127 с.

103. Устройство кондиционирования воздуха в кабине транспортного средства: A.c. № 2903986 СССР, кл В 60 Н 39/00.

104. Холодильные машины. Справочник // Под ред. A.B. Быкова. М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. - 224 с.

105. Хохряков В.П. Вентиляция, отопление и обеспыливание воздуха в кабинах автомобилей. — М.: Машиностроение, 1987. 152 с.

106. Хохряков В.П., Крамаренко М.А., Козырев В.В. Тепловой расчет системы кондиционер кабина // Тракторы и сельхозмашины. - 1991. - №12. - С. 18-21.

107. Хохряков В.П., Крамаренко М.А. Методика расчета систем кондиционер кабина транспортного средства // Холодильная техника. - 1991. - №4. - С. 24-26.

108. Цивина Т.А., Ажаев А.П. Модель теплообмена человека и идентификация её параметров (физиологические исследования и математическое моделирование). -Физиология человека. 1979. - № 1. - С. 159-166.

109. Шабанов B.M., Ильинич И.М. Улучшение условий труда механизаторов // Тракторы и сельхозмашины. 1975. - №9. - С. 22-24.

110. Шабанов В.М. Итоги работы и дальнейшие задачи по улучшению условий труда механизаторов // Тракторы и сельхозмашины. 1975. - №9. — С. 3.

111. Шкрабак B.C., Митрофанов П.Г. Эргономико-психологические основы безопасности деятельности: Уч. пособие. — СПб., 1994. 264 с.

112. Эргашев К. Санитарно-гигиеническая оценка условий труда трактористов и комбайнеров в период полевых работ в условиях адыгейской автономной области // Гигиена труда и профессиональные заболевания. 1975. — №9. — С.44-46.