автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.04, диссертация на тему:Трение водосодержащих дисперсных смесей по металлической поверхности

На правах рукописи

Барабанщиков Юрий Германович

ТРЕНИЕ ВОДОСОДЕРЖАЩИХ ДИСПЕРСНЫХ СМЕСЕЙ ПО МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ПОВЕРХНОСТИ

Специальность: 05.02.04 - Трение и износ в машинах

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

2 с о;:т 20:1

Санкт-Петербург 2011

4857837

Диссертационная работа выполнена на кафедре Машиноведения и деталей машин ФБГОУ ВПО "Санкт-Петербургский государственный политехнический университет"

Научный консультант: доктор технических наук, профессор

Чулкин Сергей Георгиевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук

Фадин Юрий Александрович;

доктор технических наук Лысенков Павел Михайлович;

доктор технических наук

Скотнккова Маргарита Александровна.

Ведущая организация: Открытое акционерное общество «Санкт-

Петербургский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт «АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ»

Защита состоится 27 октября 2011 года в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 002.075.01 при Учреждении академии наук, Институте проблем машиноведения РАН по адресу: 199178, Россия, Санкт-Петербург, В.О., Большой пр., 61. Телефон/факс: 321-47-78, 321-47-82

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Института проблем машиноведения РАН

Автореферат разослан "_" сентября 2011 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, д. т. п., профессор

В. В. Дубаренко

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Во многих отраслях промышленности (строительной, металлургической, химической, нефтедобывающей, горнодобывающей, горно-обогатительной, сельском хозяйстве) на разных технологических стадиях существует необходимость в перемещении и механической обработке вязко-пластичных сырьевых сред. Для этих целей используется соответствующее оборудование, основные узлы которого, как правило, изготовлены из металлов. Трение таких сред по металлическим поверхностям вызывает значительный износ оборудования, приводит к существенным потерям энергии и, во многих случаях, влияет на качество продукции. Этим прикладным вопросам посвящено довольно значительное число публикаций. В то же время, с чисто научной стороны, трибологические аспекты взаимодействия вязко-пластичной среды с твердой металлической поверхностью практически не изучены. К ним можно отнести проблемы формирования поверхностных слоев контактирующих тел, влияние структуры вязко-пластичного тела на характеристики внешнего трения и износа контртела, соотношение между внешним и внутренним трением, влияние среды, разработку методов и устройств для исследования трения таких трибологических пар, подходы к управлению трением и износом.

В полной мере сказанное относится к водосодержащим дисперсным смесям (ВДС), которые охватывают большой круг практически важных сырьевых материалов для производства изделий из керамики, бетона и т.п. и составляют предмет исследований настоящей работы. Актуальность этой темы обусловлена следующими причинами.

Наличие воды в дисперсной смеси в разной степени связанности и химической активности приводит к сложному поведению системы в условиях трения, в частности, к возникновению процесса электро-химического изнашивания. Твердые частицы ВДС вызывают сильный абразивный износ металлических частей рабочих органов машин и механизмов. Поскольку полностью исключить износ невозможно, возникает задача регулирования процессов трения и изнашивания в приемлемых масштабах. Качество изделий, полученных па

3

основе ВДС, в значительной степени определяется наличием поверхностных и внутренних дефектов, образующихся в заготовках при формовании, вследствие внешнего и внутреннего трения.

Цель работы. Основной целью настоящей работы является исследование закономерностей трения и изнашивания, возникающих при движении водосо-держащнх дисперсных смесей по металлической поверхности и разработка методов регулирования этих процессов.

Задачи исследований. 1. Разработать способы испытаний вязко-пластичных материалов на трение и изнашивающую способность. 2. Установить основные закономерности процесса трения ВДС по металлической поверхности и сопровождающих этот процесс электрических и тепловых явлений. 3. Разработать метод регулирования трения керамической массы. 4. Установить влияние трибо-реологических свойств керамической массы на изнашивание металлических поверхностей. 5. Разработать критерий оптимального режима трения керамической массы (КМ) при формовании, позволяющий уменьшить энергозатраты и снизить дефектообразование в изделиях.

Новые научные результаты: ¡.Способы определения трибо-реологнческих свойств строительных материалов, признанные изобретениями (а. с. №№ 1352320, 1352324, 1397807). Методика определения количественного соотношения между внешним и внутренним трением.

2. Закономерности трения ВДС по металлической поверхности и возникающих при этом электрических явлений. Математическая модель трения керамической массы, учитывающая нелинейность процесса.

3. Закономерности абразивного изнашивания металлической поверхности керамической массой. Математическое выражение для интенсивности изнашивания. Электрохимическое изнашивание металла керамической массой. Способ непрерывного контроля интенсивности изнашивания (а.с. № 1420459).

4. Математическая модель трибо-реологической системы с переменной вязкостью. Критерий оптимального режима трения при формовании изделий.

5. Методика регулирования внешнего трения КМ и снижения ее изнашивающей способности.

Практическая ценность работы. Использование разработанных в диссертации положений позволяет минимизировать энергетические и материальные затраты на производство строительных материалов. Это обусловлено двумя причинами: 1) сокращением потребляемой мощности машин в результате оптимизации режима трения и приведения материала в состояние с наименьшей вязкостью; 2) уменьшением износа рабочих органов машин на основе непрерывного контроля интенсивности изнашивания и снижения изнашивающей способности ВДС автоматическим регулированием влажности пристенного слоя. С этой целью разработаны способы непрерывного контроля интенсивности изнашивания рабочих органов машин (а. с. № 1420459) и непрерывного контроля влажности потока КМ (а. с. № 1264073). Использование в производстве рекомендуемых значений критерия оптимального режима трения, позволяет снизить дефсктообразовапие в изделиях и повысить их прочность.

Внедрение результатов работы. Основные результаты диссертации внедрены па следующих предприятиях: ЛПО "ПОБЕДА" (г. Колпино, Лен. области); ООО "КОНТИНЕНТ" (г. Никольское, Тосненского р-на, Лен. Области); ООО "ВЫСОТНИК" (г. Кириши, Лен. области); ООО "ПРАГМАСТРОЙ"; НПО "АЛГОРИТМ"; ОАО «АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ»; ООО НПСФ «ОСТ-СЕЙСМ» (Санкт-Петербург); Научно-испытательной лаборатории СПбГПУ, а также в учебном процессе.

Апробация работы. Основные положения работы докладывались и обсуждались на: Всесоюзной научно-технической конференции "Научные проблемы современного энергетического машиностроения и их решение" (Ленинград, 1987); Российской научно-технической конференщш "Инновационные наукоемкие технологии для России" (Санкт-Петербург, 1996); II международном симпозиуме по транспортной триботехнике "Транстрнбо-2002" (Санкт-Петербург, 2002); Международной научно-практической конференции "Теоретические и практические проблемы развития электроэнергетики России"

(Санкт-Петербург, 2002); VIII Всероссийском совещании "Высокотемпературная химия силикатов и оксидов" (Санкт-Петербург, 2002); Научно-практической конференции "Развитие инфраструктуры объектов туризма и спорта(Санкт-Петербург, 2002); Международном конгрессе "Современные технологии в промышленности строительных материалов и строниндустрнн" (г. Белгород, 2003); V Международной конференции "Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности конструкций и методы их решения" (Санкт-Петербург, 2003); VI-X1, XV Всероссийских конференциях "Фундаментальные исследования в технических университетах" (Санкт-Петербург, 2002-2011 гг.); Городском семинаре по механике в Институте проблем машиноведения РАН (Саикт-Петербург, 20 января 2011 г.); Международной научно-практической конференции "Современное машиностроение наука и образование" (Санкт-Петербург, 14-15 июня 2011 г.).

Публикации. По материалам диссертации опубликованы 61 научная работа, в том числе 17 - в изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа, общим объемом 308 страниц, состоит из введения, 6 глав, заключения и 9 приложений, включает 97 рис. и 63 табл. Список литературы содержит 318 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулирована цель исследования, перечислены новые научные результаты, указана практическая значимость работы.

Первая глава посвящена исследованию достижений науки и техники в области абразивного изнашивания и трения водосодержащих дисперсных систем. Рассмотрены существующие представления о формировании свойств материалов при трении в процессе их переработки. Сформулированы проблемы получения строительных изделий, связанные с трением водосодержащих сырьевых смесей (керамической массы, строительных растворов и бетонов) по металлической поверхности и изнашиванием последней.

Водосодержащие дисперсмые системы (ВДС) обусловливают один из наиболее интенсивных видов изнашивания - абразивное изнашивание (М.М.Хрущов, М.А.Бабичев). Характер изнашивания зависит от содержания абразивных частиц, их твердости, геометрии зерен, гранулометрического состава, а также в значительной степени определяется плотностью, прочностью массы, степенью закрепления частиц в ней, поверхностными свойствами дисперсной системы, ее влажностью (М.М.Тененбаум, С.Н.Шамшетов). С повышением влажности изнашивающая способность почв возрастает до некоторого максимума, после чего начинает резко падать вследствие перехода почвы в пластичное состояние (С.П.Васильев, Л.С.Ермолов). Особенно быстро изнашиваются рабочие органы почвообрабатывающих и землеройных машин, а также технологического оборудования промышленности строительных материалов (Б.М. Коган, С.М. Кауфман, Т.А. Запина). Затраты на ремонт шпекового пресса для производства кирпича, вызванные износом, составляют в год 30-35 % от стоимости пресса (В.В.Коротеев).

В литературе отмечается непостоянство коэффициента трения ц и противоречивость результатов его определения у различных авторов. Например, Г.С.Гура, Н.П.Блещик и др. указывают на снижение ц с ростом влажности, а Е. Динглинжер, А.Ф. Вадюнина и др. - наоборот, на его повышение.

Основные свойства ВДС зависят от соотношения энергий взаимодействия частиц и внешних механических воздействий (Н.Б.Урьев). Такие структуры отличаются резко выраженной зависимостью вязкости от скорости деформации (П.А.Ребиндер). Однако при разработке технологического оборудования эта зависимость не учитывается (А.В.Турепко).

При напряжениях внешнего трепня, не превышающих предел текучести, ВДС скользит по подкладке, как единое целое. В противном случае происходит течение в слоях пасты. При этом градиент скорости уменьшается с расстоянием от поверхности скольжения (Д.М.Толстой). При скольжении керамической массы по твердой поверхности проявляется ориентациоиный эффект в направлении трения (В.С.Фадеева). Это приводит к неравномерной усадке при сушке

и обжиге и к образованию трещин по границе слоев (В.И.Морозов, В.В.Козлов, В.Ф.Павлов). По другим сведениям, прочность изделий в результате ориентации частиц возрастает (А.Ф.Быхова, С.П.Ничипоренко, В.В.Хилько).

С.П.Ннчипоренко указывает на образование скрытых дефектов - поверхностей с ослабленными связями между частицами при формовании КМ.

При трении изменяются электропотенцналы контактирующих тел (Л. Леб, С.Н. Постников, А.И. Свириденок, О.В.Холодилов и др.). В условиях жидкой электролитической среды трение существенно ускоряет процесс анодного растворения металла в местах фрикционного контакта (Прейс Г.А., Дзюб А.Г., Лазарев Г.Е., Харламова Т.Л., Верейкин В.И. и др.). Возникновение разности потенциалов при трении дисперсных систем наблюдали многие авторы (Ю.Ф. Дейнега, Г.В. Виноградов, B.C. Фадеева, Е.Е. Бибик, О.М. Мазуренко), однако до сих пор нет удовлетворительного объяснения механизма этого явления.

Во второй главе описаны методы экспериментальных исследований керамической массы, цементного раствора и бетона.

Влияние внутреннего трения ВДС на свойства материалов исследовалось с помощью устройства, представленного на рис. 1. Внутреннее трение в

ВДС 2 (деформация сдвига) возникало при вращении эксцентрикового колеса с частотой со от 2 до 24 с"1 и соответствующего попеременного перекашивания шарнирной формы 3. Относительная деформация сдвига составляла 7=0,4. После 100 сдвиговых циклов КМ, не вынимая из рамок, сушили, а бетонную смесь выдерживали сутки во влажной среде.

Рис. 1. Устройство для деформирования КМ:

1 - основание; 2 - КМ; 3 - шарнирная форма; 4 - боковые сгенкн; 5 - привод с редуктором; б - притру!

Затем рамки 3 разбирали и образцы испытывали на сжатие нормально к боковой поверхности.

Внешнее трение ВДС исследовалось с помощью устройств, представленных на рис. 2. Детали 1 и 3 выполнены из оргстекла.

Рис. 2. Схемы испытания: 1 - вращающаяся форма; 2 - ВСС; 3 - ползун; 4 - контртело (скользящий электрод); 5 - электрод сравнения; б - канал для термосташрования; 7- термопара; о-вспомогательные электроды; 9-упругий элемент силонзмернтеля; 10- тензорезисторы; 11 -упоры; 12 -вал; 13-резец; У— измерительные усилители;/1- гальванометры

Применяли в основном две схемы испытания; кольцо по кольцу (схема 1) и плоскость по цилиндру (схема II). Прижимающую силу создавали с помощью сменных грузов.

В схеме I тензометрический силоизмеритель калибровали по крутящему моменту, а в схеме II - по силе трения. В схеме II отработавший поверхностный слой ВДС удаляется с помощью резца 13 и во фрикционный контакт вступает вновь образованная поверхность. Скользящий электрод 4, электрод сравнения 5 (неподвижный относительно ВДС) и вспомогательные электроды 8 изготовлены из одного и того же металла. Резец 13 электрически изолирован от корпуса.

Методика электрических измерении. Измерительная схема подключается к любой паре электродов и используется как при измерении трибо-ЭДС, так и напряжения от внешнего источника, подключаемого к клеммам А и К.

При замкнутых контактах К1 электромагнитного реле производится измерение напряжения и на нагрузке Калиброванный сигнал для этого снимается с магазина сопротивлений /?3 и подается на вход усилителя постоянного тока У1 типа Ф7024С/4 с входным сопротивлением около 30 МОм. Одновременно по падению напряжения на образцовом резисторе с помощью усилителя У2 (Ф8024С/1) измеряется сила тока 1 в цепи. При замыкании контактов К2 и и, соответственно, размыкании контактов К\ цепь ячейки трения закорачивается проводником ЛК1=0,04 Ом, вход усилителя У2 подключается параллельно резистору /?к, и производится измерение тока короткого замыкания /к|. Выходные сигналы усилителей У7 и У2 записывались на диаграммной ленте светолучевого осциллографа Н145. Электрические параметры вычислялись по формулам: ЭДС=и+1-г=и-11:,/(1к -1) и г=ЭДС/1^=Ш(1„-1), где г - внутреннее сопротивление ячейки.

Определение скрытой теплоты. Применялся калориметр типа Кальве. При определении , например, теплоты фазового перехода воды в ВДС обеспечивали постоянство температуры калориметрической среды 0 и коэффициента теплоотдачи (а=сош0. Определяли изменение температуры образца / во време-(-.. "о ^ о^ ни т (рис. 3, кривая аЬ) и рассчи-

Рнс. 3. Изменение температуры (а) и тепловой инерции образца (б) при испытании потерянная образцом в про-

время Л, складывается из скрытой теплоты Л и теплоты с1£)с, потерянной при понижении температуры тела на с!1. с1()с-а5(1'-())с1т, где - ход температуры (кривая аЬ') при 1=0. Тогда, сИ=а8-(1ч')с]х= аЛ'-(с-е>Л. Интеграл от сЧ в преде-

тывали термическую инерцию образца £=ск/еЛп(1-0) как функцию температуры. Выделение скрытой теплоты В начинается при температуре (точка с), а заканчивается при температуре 1К (в точке с1) он. Теплота с!0„ = а5'(1-

цессе теплообмена со средой за

лах от !„ до I, пропорционален площади /(„, а в пределах от /,, до 1К - всей площади А=А,+Азаключенной между кривыми е и е'. Зависимость е' от I определяется путем итерационного согласования величин е' и А,!А по формуле е-(1—

В главе 3 приведены результаты исследований процессов трения и изнашивания металлической поверхности под действием ВДС. Установлены два пороговых значения влажности керамической массы % и 1УЦ~20 %

(рис. 4). В работе показано, что при влажности XV( и ниже система проявляет

Рис. 4. Основные закономерности трения и изнашивания под действием ВДС. Пороговые значения влажности

свойства твердого тела и скользит по контакту, как единое целое. При влажности (Гп и выше система ведет себя подобно жидкости. Она прилипает к поверхности контртела и скольжение по контакту прекращается, заменяясь течением в объеме ВДС. При \У<\УГ, сила трения падает с увеличением скорости, как это имеет место в случае твердых тел, если же 1У>\УГ, то сопротивление движению возрастает подобно тому, как это происходит в жидкости. Параметры трения и изнашивания, а также электрических явлений изменяются, главным образом, в пределах между пороговыми значениями влажности. В этом же интервале находятся значения формовочной влажности

КМ при производстве керамических изделий. Экспериментально установлены зависимости силы трения Р или т=/75, изнашивающей способности ВДС J и трибо-ЭДС Е от прижимающей силы Р (нормального давления р), влажности IV, скорости скольжения V, природы контртела, дисперсности и состава ВДС.

Трение ВДС. Установлено, что при влажности КМ \\'<\У] зависимость удельной силы трения т от нормального давления р является линейной и подчиняется закону Кулона. При 1¥>1У, величина с1х1(Лр уменьшается при увеличении IV. С ростом р удельная сила трения т стремится к некоторому постоянному пределу С, а ¿/т/ф - к 0. На основе исследований предложено уравнение, описывающее процесс трения ВДС:

где Цо ~ коэффициент трения при р=0. (3 - параметр консистентности, зависящий, главным образом, от влажности ВДС. По физическому смыслу (3 представляет собой площадь истинного контакта, устанавливающуюся под действием р= 1. Обратная величина (1/(3) есть предел текучести пасты. В случае не-деформируемых тел (3=0 и t/T/í//;=Un=const, что после интегрирования дает линейный закон трения Кулона. В случае идеальной жидкости (3=со и dildp=0.

Результаты расчетов по уравнению (2) хорошо согласуются с экспериментальными данными (рис. 5). Сравнение полученных значений пределов текучести в покое а,„л и при скольжении а,/ с 1/(3 показывает, что величина 1/(3 имеет весьма близкие значения с а,/. При JF>15 % значения 1/(3 и а,/ практически совпадают. Отрезок, отсекаемый кривой на отрицательной ветви оси абсцисс, равен давлению адгезии ри. Влияние влажности КМ на (i0 и адгезию показано на рис. 6. Уравнение (1) отражает то обстоятельство, что трение ВДС включает два одновременно протекающих процесса - скольжение по контакту и течение в объеме.

Изнашивающая способность ВДС. Исследовано влияние на интенсивность изнашивания J=Am/ví следующих факторов: влажности КМ, нормального

dxldp =Цо-ехр(-(3/}), или в интегральной форме т=С-(Ц(/Р) ехр(-Рр),

(1) (2)

давления, износостойкости контртела, содержания и гранулометрического состава абразивной составляющей, формы зерен. Из испытанных песков, применяемых в производстве, наиболее опасным является песок средней крупности из отсевов дробления гранита. При замене этого песка па морской песок, имеющий окатанные зерна, интенсивность изнашивания снижается на 60 %.

1/Р

юо кПа

''ч IV, %

Рис. 5. Кривая зависимости \-j\p) по Рис. 6. Влияние влажности КМ на формуле (2) и экспериментальные точки коэффициент трения и адгезию

Установлен второй порог влажности ¡¥п, при котором внешнее трение полностью замещается внутренним. При этом 7=0. При влажности /^ интенсивность изнашивания максимальна. Участок зависимости 3=Д\У) при 1УЦ>1У>1У/ может быть с достаточной для практики точностью аппроксимирован линейной функцией, уравнение которой имеет вид:

3=]-Р(\\\-\\>), (3)

где у" - коэффициент пропорциональности, мг/(мкН%), представляющий собой интенсивность изнашивания при единичной нормальной силе Р, и разности (1УЦ-1У) в 1 %. Значениеу зависит от свойств материалов пары трения, а значение IV,, - только от свойств ВДС (табл. 1). Глина, согласно табл. 1, получена в результате удаления из КМ фракции песка с размером частиц более 0,1 мм. При этом порог влажности И',, увеличился более чем в 1,5 раза, а коэффициент изнашивания у уменьшился в 50-60 раз.

Таблица 1

Влияние характера материалов на параметры \ и П'„

Материал контртела Керамическая масса (фракция <5 мм) Глина (фракция <0,1 мм)

/, мг/(мкН-%) | И'„, % / , мг/(мкН%) | (Гп,%

Сталь СтЗ 2,0 19,8 - -

Никель 2,1 20,1 - -

Латунь 6,9 20,0 0, 13 32,8

Медь 7,8 18,9 0, 14 29,7

Цинк 8,8 19,3 0, 14 29,0

Формула (3) применима при Р<82-4.21У (Р в Н, IV в %). В работе показано, что одной из причин отклонения зависимости от линейного закона при высоких Р является «некулоново» трение (по В.А.Буфееву), проявляющееся в значительной степени в случае вязко-пластичных тел. Поэтому при малой нормальной силе площадь фактического контакта устанавливается под действием тангенциальных составляющих тензора напряжений и не реагирует на увеличение Р до определенного критического значения Рк. При Р<РК увеличение силы Р вызывает пропорциональный рост нормального давления р и соответствующий ему рост интенсивности изнашивания J. Возрастание интенсивности изнашивания J при Р>РК происходит за счет роста фактической площади контакта, вызванного увеличением Р, согласно уравнению 5,/,=/Уо„,, где о,„ -предел текучести пасты. Другой причиной нарушения зависимости (3) является уменьшение вязкости пасты с ростом нормальной нагрузки. Указанные обстоятельства подтверждены экспериментальными данными.

Увеличение скорости перемещения массы приводит к росту скорости изнашивания ./'(износа в единицу времени), однако интенсивность изнашивания./ (износ на единицу пути) остается неизменной и от скорости практически не зависит. При этом J'=k■v, где коэффициент пропорциональности к зависит от влажности и может быть приближенно описан линейной функцией к=2,54-0,13 IV. В результате получается уравнение

./'=0,131' (19,

где 19,8 - есть IVц в %, а 0,13 - произведение у •А' в мг/(м %), при делении которого на N=0,02 кН получаем у'=6,5 мг/(м кН %). Найденные значения параметров у и IV,, хорошо согласуются с результатами опытов.

Соотношение между внешним и внутренним трением. Доля внешнего трения ВДС (¿.) в общем сопротивлении определяется по разработанной авто-

ром методике, основанной на регистрации процессов, происходящих на фрикционном контакте. К ним относятся: 1) изнашивание контртела, характеризуемое интенсивностью J=Al¡1/vl - потерей массы Ат за единицу пути трения; 2) трибоионная эмиссия (см. ниже), характеризуемая трибо-ЭДС (Е). Показано, что ^=7/7,гах=£У£'т'1Х, где Jmах и Етм - предельные значения J и Е, имеющие место при отсутствии внутреннего трения. Параметр >. может быть представлен как X=N/(N/+N¡]), где Ы/- и N4 - скорости диссипации энергии, соответственно, при внешнем и внутреннем трении.

При влажности (V/ и ниже когда система скользит по контакту, как единое целое У=Утах (соответственно, Е=Ет:1Х) и Х,= 1. При влажности и выше скольжение по контакту прекращается, заменяясь течением в объеме ВДС. При этом J=0 (соответственно, Е=0) и >.=0.

Корреляция между J и Е позволила разработать способ непрерывного контроля интенсивности изнашивания путем измерения трибо-ЭДС в технологическом процессе.

Параметр к уменьшается с ростом влажности и при увеличении нагрузки.

Полученные значения X показывают, что в схеме испытания II, в отличие от схемы I, доля внешнего трения сокращается с увеличением влажности более резко, что объясняется различием в напряженном состоянии образцов.

Влияние внешнего трення на прочность н структурные характеристики материалов. Готовили образцы-цнлиидры из керамической массы и бетонной смеси, которые после приобретения ими прочности испытывали па сжатие (/?Сж), изгиб (Ятг) и растяжение при раскалывании (Ярр). Каждая партия образцов состояла из двух серий. Образцы основной серии в вязко-пластичном состоянии (до отвердевания) подвергали трению (трибообработке) по торцовым поверхностям стальными контртелами в течение 90 с при /7=0,5 с-1 и при нормальном давлении 0,33 или 2,25 МПа. Образцы контрольной серии трибообработке не подвергались.

Установлено, что трение влияет на прочность материалов при всех видах испытаний. В результате трения прочность па изгиб и сжатие керамического

сырца повышается на 5-15 % Прочность на растяжение при раскалывании /?рр при влажности близкой к \УГ (12-14 %) возрастает после трения на 30-48 % и растет с повышением р. При влажности IV» IV/ (15-19 %) прочность прн раскалывании в результате трения снижается. В случае керамического черепка три-бообработка оказала такое же влияние на прочность, как и в случае сырца.

Для образцов цементного камня получено снижение прочности на растяжение при раскалывании на 11,5 % и повышение прочности при сжатии на 20 % после трения. Аналогичные результаты получены для бетона. Снижение прочности на растяжение при раскалывании бетона тем больше, чем выше В/Ц.

Глава 4 посвящена изучению электрических и тепловых явлений, сопровождающих процесс трения.

Трибо-ЭДС. Между двумя электродами, один из которых находится в неподвижном контакте с ВДС, а другой скользит по ее поверхности, возникает разность потенциалов под действием которой во внешней цепи протекает электрический ток, пока происходит скольжение (рис. 7-6). При полной физической симметрии трибоячейки потенциалы электродов в состоянии покоя равны (см. рис. 7-а) Потенциал скользящего электрода смещается в отрицательную сторону и приобретает значение у/; Потенциал неподвижного электрода \|/0 остается без изменения. Разность потенциалов Е=*\/Г\\1ц является электродвижущей силой (трибо-ЭДС).

При увеличении влажности КМ Е сначала возрастает, достигает максимума при 1У=1¥/ =12-13 %, а затем снижается в связи с уменьшением В схеме 11 падение Е с ростом IV происходит быстрее, чем в схеме I, и при 1У=1УЧ~19 % трибо-ЭДС обращается в нуль. Это показывает, что электризация вызвана внешним трением.

В случае цементного раствора (ЦР) зависимость Е от водоцементного отношения также проходит через максимум (при В/Ц=0,40). Портландцемент в составе теста показал значения Е не ниже, а в отдельных случаях — выше, чем ЦР. Кварцевый песок (фракции 0,05-2,5 мм, влажностью около 10%) характеризуется низкими значениями Е. Таким образом, величина трибо-ЭДС цемент-

ного раствора и бетона определяется топкодисперспой составляющей - портландцементом.

а) в покое

Неподвижный электрод

6) при трении

Скользящий электрод

, С- Я*- О- С- Ъ- Ф-

/=0

, О С5 «"¿$>0 й®а Ф<Э © Ф ф Ф

11111111111111

т * * * * ,

? т т *т ? Т т ' Т ? гт

Т Т т * * 1 т

?!!гп?;*|?!1;;!!

ЧУ

ей

Неподвижный электрод

\|'а=М'к=Н'<) £=0

Неподвижный электрод

0

|/|>0

Е=\\>г\\) о

Рис. 7. Схема, поясняющая возникновение ЭДС при трении

С увеличением нормального давления трибо-ЭДС сначала быстро возрастает, а затем принимает постоянное значение.

Распространенная в литературе гипотеза о пленочном механизме возникновения трибо-ЭДС, не объясняет ряда экспериментальных фактов, например, влияния скорости или возрастания Е при уменьшении изнашивающей способности КМ в результате удаления абразивной составляющей (песка).

Трибоионная эмиссия. Установлено, что с увеличением скорости скольжения V внутреннее электрическое сопротивление ВДС (г=Е/1 К1) падает. Увеличение электропроводности ВДС с ростом скорости имеет место и при пропускании тока от внешнего источника. Обнаружено, что электропроводность во время трения зависит от направления тока, снижаясь при отрицательном потенциале на скользящем электроде и возрастая при обратной полярности. Эффект асимметричной проводимости исчезает при остановке движения. Это подтверждается также смещением синусоиды переменного тока относительно нулевого значения при пуске и остановке движения. При этом сумма амплитуд полуволн сохраняется неизменной. При изменении полярности приложенного напряже-

17

пия в 1 В, скачок потенциала на скользящем электроде, в отличие от неподвижного, не изменяет своего знака, то есть действию внешнего электрического поля противостоит противоположно направленное поле в двойном электрическом слое (ДЭС), который поддерживается на скользящем электроде процессом трения. Симметрию проводимости нарушает неизменная полярность ДЭС на фрикционном контакте, т. к. в одном из направлений тока носители заряда перемещаются по полю ДЭС, а в другом - против поля, преодолевая потенциальный барьер.

Процесс возникновения разности электрических потенциалов при трении ВДС можно пояснить следующей схемой (рис. 8). В состоянии покоя трибоси-стемы катион, находящийся в решетке металла на его поверхности, обладает потенциальной энергией, отвечающей в среднем точке а. Перемещение катиона

Рис. 8. Изменение потенциальной энергии катиона при переходе из металла в дисперсионную среду ВДС: 1 - при статическом контакте в начале процесса; 2 - то же при достижении равновесия; 3 - при трении

влево вглубь решетки требует большой работы на преодоление сил отталкивания. Если граничащей с металлом дисперсионной средой является полярная жидкость, например вода, то ион при переходе в водный раствор, как известно,

становится гидратированным. При этом высвобождается энергия гидратации и уровень нона понижается до точки Ь (кривая 1). Для перехода в раствор катион должен преодолеть энергетический барьер а для перехода из раствора в металл энергетический барьер ()к, который больше, чем ()л. Гидратированный катион удерживается на расстоянии энергетического минимума 80.

Разность электростатических потенциалов между металлом и раствором V пропорциональна суммарному заряду катионов, перешедших в раствор: Г=(5„/еа)а, где о - поверхностная плотность заряда; еа=£ое - абсолютная диэлектрическая проницаемость среды. Работа, требуемая для переноса заряда с/а, в расчете на единицу площади, равна с/А=Ус1с=(Б0/£.л)ас]а, что после интегрирования от 0 до а дает А=(ди/2еа)сг. В результате имеем У2= (280/Еа)А.

Работа А равна выигрышу в энергии ()к-()л от перехода катионов металла в раствор. При этом разность электростатических потенциалов между металлом и раствором составит Гн=[(250/еа)(2к-£>а)]|/2. По мере перехода катионов в раствор У,х растет, затрудняя процесс растворения и облегчая обратный процесс (катодный). В результате понижается уровень потенциальной энергии иона на поверхности металла (точка а перемещается вниз до точки с) и повышается уровень потенциальной энергии иона в растворе (точка Ь перемещается вверх до точки </). Через короткое время эти уровни становятся одинаковыми и устанавливается динамическое равновесие, при котором 0а=£?к=2о и скорости анодного и катодного процессов равны (кривая 2).

Включение процесса трения нарушает установившееся равновесие вследствие сообщения катиону кинетической энергии. При этом уровень катиона в металле повышается (точка с поднимается вверх до точки е). С этого момента начинается дополнительный переход катионов из металла в раствор (из точки е в точку с/), который в итоге дает выигрыш в энергии Qf (кривая 5). При разомкнутой внешней цепи процесс перехода будет продолжаться до достижения нового равновесия (кривая 4). Разность потенциалов между металлом и ВДС в результате трения увеличится на величину (// =[(251,/еа)0/]1'2, которая равна трибо-ЭДС (Е=У/). Поскольку трибо-ЭДС возрастает со скоростью скольжения, а

19

также усиливается выпрямляющий эффект, то из уравнения (4.1) следует, что глубина потенциальной ямы, вызываемой трением, является функцией скорости: £}/=()/(у). Следовательно,

Е=[(2ЪЛШ(у)]т. (4)

Отношение 8о/еа есть величина, обратная электрической емкости С на единицу площади ДЭС. Методом перезарядки ДЭС во время трения КМ по схеме 1 при ^=12,6 %, /7=1 с4 н N=166 Н получено среднее значение С для электрода из стали 12Х18Н10Т, равное 25,4 мкФ/см2. При Е =325 мВ это дает работу, затраченную на перенос заряда @/ (\>), около 1,3-10"6 Дж/см2.

Если внешняя цепь замкнута по ней протекает электрический ток за счет перемещения электронов от скользящего электрода к неподвижному. Внутри ВДС устанавливается поток катионов встречного направления (см. рис 7-6). Катионы покидают металл скользящего электрода (трибоиоиная эмиссия) и откладываются на неподвижном электроде (избирательный перенос). Таким образом, происходит растворение металла при трении (электрохимическое изнашивание), что отмечалось в литературе.

Тепловой эффект при трении. Экспериментально установлено, что в течение первых 2-6 с трения теплоты () выделяется больше, чем затрачивается работы А. Разность Аи=0~А, соответствующая понижению внутренней энергии системы, составляет в опытах с КМ значение порядка 1,6 Дж/см2. Наличие теплового эффекта, не связанного с диссипацией работы, указывает на переход системы в термодинамически более устойчивое состояние. Изменения силы трения в латентном периоде совпадают с характером таковых при самоорганизации структуры, известной из работ по трению, что позволяет считать струк-турообразование в пристенном слое ВДС обусловленным не только ориентацией частиц, но и структурированием жидкой фазы в пристенном слое толщиной (по нашим данным для КМ) около 300 мкм.

Глава 5 посвящена разработке способа регулирования внешнего трения ВДС и оптимизации режима формования изделий.

Регулирование трения ВДС. Внешнее электрическое поле вызывает перемещение влаги в ВДС (электроосмос), что изменяет силу трения. Установлено, что при отрицательном потенциале на контртеле сила трения возрастает, если И/<М//и убывает, если 1¥> IV/. При положительном потенциале - наоборот. Сила трения может быть снижена в несколько раз (рис. 9).

Путем расчетов по величине электрокинетического потенциала С, установлено, что под действием электрического поля происходит смещение объема воды, как единого тела, в сторону катода. Прн этом между анодом и водным телом образуется обедненная влагой зона, шириной х, а вблизи катода - зона шириной 5, обогащенная влагой. За 0,6 с от начала опыта 5 составила от 120 до 320 мкм в зависимости от напряженности электрического поля Н составляющей 315 В/см. В средней части образца, длиной Ь—(8+х), влажность остается неизменной и равной исходному значению 1¥0. Таким образом, электрическое поле, изменяя внешнее трение не влияет на внутреннее трение ВДС.

Указанное распределение влаги подтверждено непосредственным измерением влажности, а также вольтамперными характеристиками различных участков образца, включая граничные слои лг и 8.

Смещению влаги под действием силы электрического поля цН (где ц - объемная плотность положительно заряженных противоионов диффузной части ДЭС) противодействуют: результирующая электростатическая сила, вызванная разделением зарядов на границах ВДС с электродами -Рч=с1Е1с1х (Е - энергия взаимодействия зарядов), и сила, равная градиенту по-

Рис. 9. Изменение удельной силы трения КМ ((['=17 %) относительно исходного значения при действии электрического поля, напряженностью: 1 - 3: 2 - 6, 3 - II, -I - 15 В см (схема I; контртело -лгиунь:р-89 кПа; т—6.3 см/с)

тенциала влаги с1\\,!с1х, возникающему между средней частью и слоями л' и 8, примыкающими к электродам. Для состояния равновесия можно записать:

В работе показано, что в случае полного водонасыщения слоя 5, можно принять с]\\.,1с1х'~\1л1?>, где |1(/5 - градиент потенциала влаги у анода. Поскольку полное равновесие наступает прн /=0, связь между напряженностью электрического поля и толщиной антифрикционного слоя можно представить уравнением

Н=\1л1Ь{\-Ы2иУ,0)9, (5)

Уравнение (5) показывает, что необходимая напряженность электрического поля должна быть тем больше, чем выше потенциал влаги, меньше объемная плотность зарядов диффузного слоя и влажность ВДС.

Система регулирования трения апробирована в ленточном прессе СМК-21 кирпичного производства ООО "Высотник". Отрицательный потенциал подавался через корпус на мундштук, головку и шнековый винт, положительный -на футеровочную рубашку цилиндра пресса. При этом рубашка была электро-изолирована от корпуса с помощью прокладок из промасленной крафт-бумаги. Регулируемое электрическое поле создавалось с помощью источника постоянного тока ИПТ-12М. При работе пресса контролировали потребляемую мощность, измеряя индукционным способом силу потребляемого тока. Оптимальное значение подаваемого напряжения, соответствующее минимальной потребляемой мощности, составило 160-180 В. В результате увеличения влажности поверхностного слоя изделий было сокращено количество поверхностных дефектов, улучшен внешний вид кирпича и повышена его марка со 100 до 125. Количество брака сокращено на 45 %.

Оптимальный режим внутреннего трения ВДС. Критерий оптимального режима внутреннего трения ВДС получен на основе предложенной механической модели трибо-реологической системы с переменной вязкостью (рис. 10).

-Ф„=Ф„.,+1/п'„-

-ф,=ф|+1/г|,:-

-ф,=ф„+1/г|'|-

-фо=1/ц'|>-

ты

КБ? КБ!1

Ус

Уч

ППг1

У1

б,

Ь

в„

ШУ

у»

Рис. 10. Модель трибо-реологической системы с переменной вязкостью

Модель включает п элементов Шведова-Бингама (В) с вязкостью ц', и пределом текучести т,; элемент Гука С и элемент трения Ег. Если т()=0 (в случае жидкости), первый элемент Бингама (В0) с элементом Гука образуют тело Максвелла. Каждый элемент В„ описываемый уравнением х=х,+ц'1(с1у1/ск), начинает работать при достижении своего предела текучести т,. Прн этом подвижность модели ф (величина обратная вязкости) возрастает с подключением каждого нового

элемента В, на величину ф',= 1/ц'„ т. е. ф,=фм+ф';- Общая подвижность фцепочки

* ,

из п элементов В, равна фА = £ф,- . Для каждого элемента можно записать

/-о

с/у(м=ф'о(т-Хо); ¿/у 1 /с//—Ф'I(т-тI); ... ¿/у,/(Л=ф'„(т-т„), где ф'о=фо; ф'|=ф|-фо; ф'г=ф2-

к к

ф:) и т.д. Легко показать, что Еф'(т~т,)= Хф,(т/+| -т,). Тогда, при л—>оо и

/=0 1=0

(т,-+1—т,)—>0 получаем — = — — + |ф(т)с/т. В условиях стационарного течения с// С о

(когда с/т/<Л=0) при оптимальной скорости деформации имеем

к

|ф(т) с/т. Экспериментальпо установлено, что при с/у/<Л>(с/у/с//)Ш1Т

сЬЛ = т* Ж Лпт

имеет место снижение прочности образцов. В этом случае скорость деформации превышает скорость релаксации напряжения, т. е. — > |ср(т) с/т, что при-

сЛ о

водит к возникновению дефектов структуры. Мощность, которая необходима, чтобы поддерживать деформацию пасты с данной скоростью, составляет

Тг сН

Ы= |—с/т. Величина N равна площади под кривой с/у/сЛ^Дт) на соответст-о Ж

вующем интервале напряжений (рис. 11). Аналогичный интеграл от правой

¿у/<к

части вышеприведенного неравенства представляет собой мощность, затраченную против сил внутреннего трения:

А',,

1к /

о

Тк

/ср(т) с/т

о

с/т .

(6)

О Х0 X! ъ2...хт

Рис. 11. Реологическая кривая ВС С

Из (6) следует, что подвижность пасты равна <p(^)=d!Nr|/dт2. Величину Л'п, равную скорости диссипации механической энергии, можно определять как скорость производства энтропии по результатам измерения тепловыделения. Поскольку верхним пределом интегрирования в (6) является напряжение Тд, соответствующее оптимальной скорости внутреннего трения, то ^ характеризует предельную диссипирующую способность пасты. Условие оптимального режима внутреннего трения запишется в виде А^=А',1, то есть полезная мощность обрабатывающей машины должна быть равна предельной способности пасты к диссипации.

Внешнее трение является вторым каналом диссипации энергии. При наличии проскальзывания общая мощность диссипации равна Nm^Nri+dA|/dt, 1 ь

где Аг = — \zrStiL — количество работы, затраченной на внешнее трение; 5 -^ о

площадь поверхности трения; Ь - путь трения; V - объем переработанной пасты. Условие оптимального режима трения принимает вид N=Nц/(\-X).

При М>(1-Х.)Л/дМ1: подводимая энергия не успевает диссипироваться полностью, и избыточная ее часть переходит в поверхностную энергию разрывов сплошности. При N<(l-X)Nml: падает производительность машины, и возрастают энергозатраты, т. к. внутреннее трение увеличивается с понижением скорости перемещения.

Приведенные теоретические положения подтверждены в результате экспериментальной проверки влияния трения ВДС на прочность и структурные характеристики материалов.

В главе 6 приведены данные о внедрения результатов исследований. Основные положения и разработки диссертации внедрены на следующих предприятиях:

- ЛПО "Победа" (г. Колпино, Лен. области) — «Способ контроля влажности сырьевой керамической массы». А. с. СССР № 1264073, кл. в 01 N 33/38, 16.01.85; «Устройство для определения коэффициента трения движущейся пасты». А. с. СССР № 1352324, кл. в 01 N 3/56, 16.01.85. Годовой экономический эффект 372 тыс. руб. в ценах 1989 г.

- ООО "Континент" (г. Никольское, Тосненского р-на, Лен. области) -«Способ контроля износа металлических поверхностей при контакте с влажной дисперсной системой». Авторское свидетельство СССР № 1420459, кл. в 01 N 3/56, 27.02.87. Годовой экономический эффект 78 тыс. руб. в ценах 1997 г.

- ООО "Прагмастрой" - учет трнбореологических свойств при подборе состава бетона. Экономический эффект при бетонировании ростверка 115 тыс. руб. в цепах 2003 г.

- НПО "Алгоритм" (Санкт-Петербург) - рекомендации по оптимизации режима трения включены в проект гидроизоляционной защиты подводного трубопровода.

- ООО "Высотник" (г. Кириши, Лен. области) - Система регулирования трения керамической массы по металлическим поверхностям рабочих органов ленточного пресса. Годовой экономический эффект - 3,5 млн. руб. (2003 г).

- ОАО «АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ» (Санкт-Петербург) - результаты использованы при разработке проектной документации по внутренней защитной оболочке здания реактора Ленинградской АЭС-2.

- НПСФ «ОСТ-СЕЙСМ» (Санкт-Петербург) - результаты включены в проекты производства бетонных работ по возведению здания турбины и здания реактора с эстакадой транспортного шлюза.

- Научно-испытателыюй лаборатории СПбГПУ - «Способ определения коэффициента трения пасты». А. с. СССР № 1352324, кл. в 01 N 19/02, 16.01.85; «Устройство для испытания материалов на трепне». А. с. СССР № 1352320, кл. в 01 N 3/56, 08.10.85; «Способ определения криотермических характеристик бетона». А. с. СССР № 1236370, кл. в 01 N 33/38, 21.06.84; «Способ определения температуры замерзания воды в материале». Авторское свидетельство СССР № 1105816, кл. в 01 N 33/38, 27.04.83.

- ГОУ СПбГПУ - результаты использованы в учебном процессе.

В результате внедрения получена экономия материальных и энергетических затрат, снижение износа оборудования и брака изделий. Внедрение результатов работы на указанных предприятиях подтверждено соответствующими документами, приведенными в приложении к диссертации.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенных исследований получены следующие основные результаты:

1. Разработаны новые способы и испытательные устройства, признанные изобретениями (а. с. №№ 1352320, 1352324, 1397807, 1236370, 1105816).

2. Установлены основные закономерности трения ВДС по металлической поверхности. Предложено математическое выражение, учитывающее нелинейный характер трения ВДС. Получено экспериментальное подтверждение.

3. Разработана методика экспериментального определения количественного соотношения между внешним и внутренним трением.

4. Исследованы основные закономерности электрических явлений при трении ВДС. Предложена математическая модель, объясняющая механизм возникновения электродвижущей силы при трении ВДС. Показано, что электрические явления лежат в основе электро-химического изнашивания более твердого тела более мягким.

5. Установлено что трение вызывает анизотропию электрической проводимости граничного слоя ВДС на скользящем электроде.

6. Установлено, что при трении керамической массы происходит выделение теплоты, не являющейся результатом диссипации, а связанной с понижением внутренней энергии системы.

7. Исследованы процессы изнашивания металлической поверхности керамической массой. Предложена математическая модель интенсивности изнашивания. Получено экспериментальное подтверждение.

8. Предложена математическая модель трибо-реологической системы с переменной вязкостью. Разработан критерий оптимального режима трения КМ при формовании, справедливость которого подтверждена экспериментально.

9. Разработан метод регулирования внешнего трения КМ. Предложена математическая модель, описывающая связь толщины антифрикционного слоя с влажностью КМ, степенью насыщения пустотного пространства водой, напряженностью электрического поля.

10. Основные положения и разработки диссертации внедрены на ряде предприятий Санкт-Петербурга и области, а также в Научно-испытательной лаборатории «Политехтест КСМ» СПбГПУ и в учебном процессе. В результате внедрения получена экономия материальных и энергетических затрат, снижение износа оборудования и брака изделий.

Работы автора по теме диссертации, опубликованные в изданиях, рекомендованных ВАК РФ

1. Изменение фазового состава воды и кинетика тепловыделения бетона, твердеющего при отрицательной температуре // «Гидротехническое строительство», 1981, № 4. С. 18-22 (соавт. Миронов С.А., Парийский A.A.).

2. О внешнем и внутреннем трении дисперсных систем // Механика композиционных материалов и конструкций. 2003. Т. 9, № 3. - С. 307-320.

3. Трение и изнашивающая способность керамической массы // Трение и износ. 2003. Т. 24. № 4. - С. 452-457.

4. Изнашивание металлических поверхностей при трении керамической массы // Научно-технические ведомости. 2003, № 4. - СПб.: Изд-во СПбГПУ.- С. 47-51.

5. Тепловыделение при трении дисперсных систем // Научно-технические ведомости 2004, № 1. - СПб.: Изд-во СПбГПУ,- С. 221-226.

6. Способ определения фазового состава воды в дисперсных структурах строительных материалов // Вестник БГТУ имени В.Г. Шухова. 2003. № 5. Ч. I. - С. 224-227.

7. Роль трения в процессах обработки и формования керамической массы // Вестник БГТУ имени В.Г. Шухова. 2003. № 5. Ч. II. - С. 22-24.

8. Электрические явления при трении дисперсных систем. 4.1. Трибо-ЭДС // Трение и износ. 2004. Т. 25. № 2. - С. 155-160.

9. Электрические явления при трении дисперсных систем. 4.II. Односторонняя проводимость граничного слоя // Трение и износ. 2004. Т. 25. № 3. - С. 266-270.

10. Электрические явления при трении дисперсных систем. 4.III. Трибоионная эмиссия // Трение и износ. 2004. Т. 25. № 5. - С. 481-485.

11. О влиянии нормальной нагрузки на коэффициент трения керамической массы // Механика композиционных материалов и конструкций. 2004. Т. 10, № 2. - С. 211-223.

12. Управление трением керамической массы // Строительные материалы. 2004. № 9. Приложение Наука, № 4. - С. 10-12.

13.0 повышении пластичности бетонных смесей в гидротехническом строительстве //«Гидротехническое строительство», 2007, № 5. - С. 24-27. (соавт. К.В. Семенов).

14. Влияние электрического поля на триботехнические свойства керамической массы // Научно-технические ведомости. 2011, № 1 (117). - СПб.: Изд-во СПбГПУ.- С. 101-108. (соавт. С.Г.Чулкин).

15. Трение керамической массы по металлической поверхности // Научно-технические ведомости. 2011, № 1 (117). - СПб.: Изд-во СПбГПУ.- С. 268-278. (соавт. С.Г.Чулкин).

16. Трение дисперсных смесей на основе портландцемента // Научно-технические ведомости. 2011, № 2 (123). - СПб.: Изд-во СПбГПУ,- С. 337-346. (соавт. С.Г.Чулкин).

17. Анизотропия электрической проводимости керамической массы при трении // Научно-технические ведомости. 2011, № 2 (123). - СПб.: Изд-во СПбГПУ.- С. 184-191. (соавт. С.Г.Чулкин).

Авторские свидетельства на изобретения

18. A.c. № 1352324, СССР, МКИ G 01 N 19/02. Способ определения коэффициента трения пасты / Опубл. 15.11.87. Бюл. 42 (соавт. С.Г.Никольский, А.В.Чурилло, Л.Н.Игнатьев).

19. A.c. № 1397807, СССР, МКИ G 01 N 19/02. Устройство для определения коэффициента трения движущейся пасты / Опубл. 23.05.88. Бюл. 19 (соавт. С.Г.Никольский, Л.Н.Игнатьев).

20. A.c. № 1420459, СССР, МКИ G 01 N 3/56. Способ контроля износа металлических поверхностей при контакте с влажной дисперсной системой. / Опубл. 30.08.88. Бюл. 32.

21. A.c. 1352320 СССР, МКИ G 01 N 3/56. Устройство для испытания материалов на трение / Опубл. 15.11.87. Бюл. 42 (соавт. С.Г.Никольский, Л.Н.Игнатьев).

22. A.c. № 1105816, СССР, МКИ G 01 N 33/38. Способ определения температуры замерзания воды в материале / Опубл. 30.07.84. Бюл. 28 (соавт. С.Г.Никольский).

23. A.c. № 1236370, СССР, МКИ G 01 N 33/38. Способ определения криотермических характеристик бетона / Опубл. 07.06.86. Бюл. 21.

24. A.c. № 1264073, СССР, МКИ G 01 N 33/38. Способ контроля влажности сырьевой керамической массы / Опубл. 15.10.86. Бюл. 38 (соавт. С.Г.Никольский, А.В.Чурилло, Л.Н.Игнатьев).

Публикации в прочих изданиях

25. О внешнем трении керамической массы // Строительные материалы из попутных продуктов промышленности, Межвуз. сб. трудов ЛИСИ, 1988. С. 21-27 (соавт. А.В.Чурилло).

26. Электродвижущая сила при трении дисперсных систем // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы VII Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003. - С. 99-100.

27. Роль миграции воды в процессах морозного разрушения бетона // «Укладка и уход за бетоном при строительстве гидротехнических сооружений». Материалы конференций и совещаний по гидротехнике, Л., «Энергия», 1979. С. 96-100.

28. Фазовые переходы воды при гидратации цемента в замороженном бетоне // «Строительные материалы из попутных продуктов промышленности». Межвуз. тематический сб. трудов Л., ЛИСИ, 1985 (соавт. Парийский A.A.).

29. Создание опытного образца устройства для контроля влажности движущейся рабочей массы // Отчет по теме 107503, Гос.рег.№ 0185.0001907, Инв.№ 02860112795, 1986. 65 с. (соавт. С.Г.Никольский).

30. Непрерывный контроль влажности сырьевой керамической массы // «Научные проблемы современного энергетического машиностроения и их решение». Тезисы докл. Всесоюзной НТК Л.: 1987. С. 49 (соавт. Никольский С.Г., Чурилло A.B.).

31. О роли адсорбции воды в тепловыделении цемента // «Бетоны для водопропускных сооружений». Материалы конференций и совещаний по гидротехнике, Л., «Энергия», 1980. С. 75-78 (соавт. Запорожец И.Д.).

32. Электрические явления при трении // Триботехника на железнодорожном транспорте. Сб. тр. II междунар. симп. по транспортной триботехнике «Транстрибо-2002». СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2002. с. 23-31.

33. Трение дисперсных систем // Фундаментальные исследования в технических университетах. Материалы VI Всероссийской конференции по проблемам науки и высшей школы. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2002. с. 183-184.

34. Определение содержания льда в бетоне с химическими добавками // «Строительные материалы из попутных продуктов промышленности». Межвуз. тематический сб. трудов Л., ЛИСИ, 1983. С. 52-56 (соавт. Парийский A.A.).

35. Бетон для высоконапорных массивных энергетических сооружений // «Научные проблемы современного энергетического машиностроения и их решение». Тезисы докл. Всесоюзной НТК. Л.: Изд-во ЛПИ, 1987. С. 47 (соавт. Парийский A.A., Суходолова С.М.).

36. Вопросы проектирования корпусов высокого давления // «Исследования и расчет строительных конструкций энергетических сооружений» Межвузовский сборник. Л.: Изд-во ЛПИ, 1987. С. 64-69 (соавт. Иванов Д.А.).

37. Контроль изнашивания при трении керамической массы // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы VII Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003. - С. 198-199.

38. Влияние влажности на фрикционные параметры глинистых дисперсных систем // Межвузовский сборник научных трудов по гидротехническому и специальному строительству. М.: МГСУ, 2002. С. 188-193.

39. К вопросу о долговечности бетонных конструкций // Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности конструкций и методы их решения. Тр. V Междунар. конф. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003. - С. 37-41.

40. Контроль износа рабочих поверхностей машин для производства строительных материалов // «Инновационные наукоемкие технологии для России». Тезисы докл. Российской НТК СПбГТУ, 1996.

41. Трение дисперсных систем как источник электрического тока // Теоретические и практические проблемы развития электроэнергетики России. Тр. Междунар. научно-практич. конф. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2002. с. 197-198.

42. Свойства воды в дисперсных силикатных системах // Высокотемпературная химия силикатов и оксидов. Тезисы докл. VIII Всеросс. совещ. СПб.: Изд-во ИХС РАН, 2002. с. 185.

43. Влияние технологических факторов на свойства материалов в конструкциях // Развитие инфраструктуры объектов туризма и спорта. Труды научно-практич. конф. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2002. С. 37-41.

44. Контроль изнашивания как фактор повышения надежности технологического оборудования // Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности конструкций. Тр. V Междунар. конф. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003. - С. 41-45.

45. Особенности тепло-влажностного режима материалов в конструкциях ледовых полей // Развитие инфраструктуры объектов туризма и спорта. Труды научно-практич. конф. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2002. С. 41-44.

46. К вопросу об особых свойствах граничных слоев воды // Межвуз. сборник научных трудов по гидротехническому и специальному строительству. М.: МГСУ, 2002. С. 27-32.

47. Электроосмос и потенциал влаги в дисперсной системе // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы VII Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003. - С. 222-223.

48. Строительные материалы и изделия. Основные свойства. Уч. пособие. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003. - 112 с (соавт. Никольская Т.С., Никольский С.Г.).

49. Реологическая модель с переменной вязкостью // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы VIII Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2004. - С. 204-205.

50. Перераспределение влажности керамической массы при трении // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы VIII Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2004. - С. 222-223.

51. Трибоионная эмиссия // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы VIII Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2004. - С. 64-65.

52. Анизотропия проводимости дисперсных систем при трении // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы IX Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2005. - С. 115-116.

53. Электротрибоника дисперсных систем // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы IX Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2005. - С. 116-117.

54. Скольжение бетонной смеси по металлической поверхности // Фундаментальные исследования в технич. университетах. Материалы X Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2006. - С. 331-332.

55. Повышение прочности бетона // Фундаментальные исследования и инновации в технич. университетах. Материалы XI Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2007. - С. 269-270.

56. Повышение долговечности бетона башенных градирен // Фундаментальные исследования и инновации в технич. университетах. Материалы XI Всеросс. конф. по проблемам науки и высшей школы. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2007. - С. 270-271. (соавт. Беляева С.В.).

57. Регулирование трибологических свойств строительных смесей // Труды СПбГТУ, № 502. - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2007. - С. 100-113.

58. Исследование н разработка базовых составов бетона. Научно-техническое сопровождение производства бетонных работ зданий и сооружений ЛЛЭС-2 / Отчет по теме 140108902 от 01 октября 2009 г., Гос.рег.№ 01201054386, Инв.Л» 02201053676 (соавт. К.В.Семенов).

59. Трение и структура водосодержащих дисперсных систем // Фундаментальные исследования и инновации в национальных исследовательских университетах. Материалы XV Все-росс. конф. Т. 2. - СПб.: Изд-во Политехнического ун-та, 2011. - С. 97-98. (соавт. С.Г.Чулкин).

60. Оптимизация режима формирования керамической массы на основе учета внешнего трения // Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин, механизмов, оборудования, инструмента и технологической оснастки от нано- до макроуровня. Материалы 13-й Международной научно-практической конференции, Ч. 2. - СПб.: Изд-во Политехнического ун-та, 2011. - С. 426-433. (соавт. С.Г.Чулкин).

61. Учет трения при формовании керамической массы // «Современное машиностроение. Наука и образование». Материалы международной научно-практической конференции. -СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2011. - С. 153-162.

Подписано в печать 02.09.2011. Формат 60x84/16. Печать цифровая. Усл. печ. л. 2,0. Тираж 100. Заказ 7956Ь.

Отпечатано с готового оригинал-макета, предоставленного автором, в типографии Издательства Политехнического университета. 195251, Санкт-Петербург, Политехническая ул., 29. Тел.:(812)550-40-14 Тел./факс: (812) 297-57-76

Актуальность работы. При формованйи керамического кирпича, бетонных и других изделий из соответствующих водосодержащих дисперсных смесей (ВДС) имеет место сильное изнашивание рабочих органов машин и механизмов. Трение керамической массы (КМ), бетонной смеси и других материалов о металлическую поверхность повышает энергозатраты и вызывает поверхностные дефекты в изделиях в виде задиров и разрывов. Кроме того, скрытые дефекты образуются внутри объема изделий в результате внутреннего трения. Трещины, возникающие при эксплуатацииительных конструкций из бетона, нередко обусловлены скрытыми нарушениями коагуля-ционнойктуры при укладке и уплотнении бетонной' смеси.

Нарушение структуры ВДС под действием механических напряжений хорошо известно в физико-химической механике [258, 184]. Суть нарушений [238] состоит в ослаблении связей (увеличении расстояний)-между частицами, расположенными по обе стороны» поверхности действия наибольших усилий сдвига. Эти частицы, как правило анизометричные, ориентируются в направлении сдвига и образуют поверхность скольжения, к которой одновременно поступает вода со взвешенными в ней коллоидными частицами дисперсной фазы. В бетонных смесях по ослабленным связям может происходить расслоение в результате седиментационных процессов, что резко снижает морозостойкость бетона [228].

Одним из способов снижения энергетических затрат при формовании и одновременного повышения качества изделий является оптимальное сочетание режима трения* с трибо-реологическими свойствами, формуемой ВДС. Существенного снижения дефектности изделий можно достичь при условии полной диссипации керамической массой (бетонной, смесью) мощности механического воздействия. При этом мощность, затрачиваемая машиной, становится минимальной. Существует два канала диссипации механической энергии: внутреннее (вязкость) и внешнее трение. Вязкость является достаточно изученным свойством дисперсных систем, однако в расчетах параметров обрабатывающих машин и механизмов не учитывается зависимость вязкости от скорости деформации. Вопросы, связанные с внешним трением ВДС и его влиянием на структуру и прочность, изучены в недостаточной степени. Поэтому отсутствует критерий для согласования состава КМ и режима ее обработки, что не позволяет на практике оптимизировать структуру материала. Не учитывается влияние трения и соотношения процессов течения в объеме и скольжения по металлической поверхности на свойства материалов. При проектировании состава КМ, как правило, не принимаются во внимание ее трибологические свойства и изнашивающая способность.

Вопрос, о внешнем трении ВДС представляет интерес не только с практической стороны, но и как одно из поверхностных явлений, тесно связанное с особенностями воды в граничных слоях и определяющих свойства материалов и физико-химические процессы в строительных конструкциях [119120]. Пластические деформации при формовании' ВДС обусловлены скольжением твердых частиц друг относительно друга по слою разделяющей их жидкости [137-138]. В> зависимости от масштаба рассмотрения этот процесс можно считать как внутренним (для ВДС), так и внешним трением (для час! тиц). Учет внешнего трения ВДС необходим не только при получении строительных материалов, но и в других отраслях промышленности (металлургической, химической, нефтедобывающей, горнодобывающей, горнообогатительной и др.) и сельском хозяйстве [173].

Сила трения, являющаяся составляющей внешнего воздействия, должна быть достаточной для возбуждения пластического течения пасты, необходимого для ее эффективной гомогенизации и механоактивации. Механоакти-вация является важным процессом с точки зрения- технических свойств готового изделия. Под механоактивацией понимается аморфизация поверхностных слоев частиц, существенно ускоряющая процессы их взаимодействия с другими веществами [155]. Если сила трения недостаточно велика и имеет место проскальзывание пасты относительно рабочих органов машин, процесс сдвига может быть локализован в тонком пристенном слое, что резко снизит эффективность механической обработки. Если проскальзывание необходимо (например, при экструзии), а сила трения* слишком велика, то это может приводить к различным дефектам структуры (свиль, "драконов зуб" и др.) [265]. Таким образом, должен соблюдаться определенный баланс между силами внешнего и внутреннего трения ВДС.

Практически во всех устройствах пластического формования керамическая масса проходит через, так называемые, условные каналы, различного поперечного (прямоугольный, кольцевой, щелевой) и продольного (винтовой, конический, клиновой) профиля [240-241]. При этом основным видом деформации является сдвиг [255]. Винтовой канал имеет место в шнековых машинах. Решающим фактором для перемещения материала в канале шнека является величина, коэффициента трения между пастой и шнеком и между пастой и цилиндром. Чтобы материал вообще мог перемещаться к головке пресса, он должен притормаживаться от вращения и, в то же время, проскальзывать по винтовой лопасти шнека. Для > этого коэффициент трения о поверхность шнека должен быть малым, а о стенки цилиндра большим [273]. Соблюдение такого соотношения коэффициентов трения-особенно важно в зоне загрузки экструдера или насоса [139]. Притормаживание осуществляется силами трения массы о стенки корпуса. При большом сопротивлении движению возникает обратный поток (утечка) массы между лопастями шнека и корпусом, в результате чего производительность падает и может стать даже нулевой, какой бы мощностью не обладала машина [249]. Часто при экстру-дировании керамической массы для снижения трения о стенки формующего канала на поверхность трения подается вода через специальную' систему отверстий [66].

При вальцевании материал затягивается в щелевой канал между вращающимися навстречу друг другу валками. В случае различной окружной скорости валков осуществляется перетирание и гомогенизация пасты. Здесь необходимо превышение сил внешнего трения на валках над силами сопротивления пасты сдвигу [256].

При всех способах формования приложенное давление распределяется по объему заготовки неравномерно, вследствие наличия внешнего трения [97]. Неучет трения может привести к значительной неравноплотности прессовок за счет потери давления (до 80 %) [232].

Основоположники науки о трении (Амонтон, Эйлер, Кулон) решали задачи, связанные, главным образом, с запросами флота. Важнейшими из них были: определение сил, возникающих при спуске судов со стапеля, определение сил трения в талях и других такелажных системах. Позднее исследования процессов »трения «и износа проводились в основном применительно к потребностям- машиностроения и касались работы различных узлов и механизмов в условиях смазки или при использовании антифрикционных материалов. Большой- вклад в создание науки о трении внесли ученые нашей страны: Н.П. Петров, В.Д.Кузнецов, Н.Н.Давиденков, Г.М.Бартенев, Б.В.Дерягин, И.В'.Крагельский, А.К.Зайцев, Д.В.Конвисаров, И.М:Любарский, А.С.Ахматов, Г.В.Виноградов, Д.М.Толстой, Н.Е. Жуковский, Е.А. Чудаков, П.А. Ребиндер, М.М. Хрущев, В.А. Белый, Н.Н. Тененба-ум, В.Н.Кащеев и др. За рубежом известными учеными в этой области являются: Д.А.Томлинсон, Ф.Боуден, Д.Тейбор, Б.Тауэр,' С.Баходур, В.Гарди, К.Лудема, А.Комерон, Н.П. Су, Д.Бакли, М.Амбрустер, Н.Краузе, Н.Уетц, Н.Чихос, Г.Фляйшер, Г.Польцер, Р.Марчак, С.Пытко, Ю.Подгуркас и др.

В Санкт-Петербурге вопросами трения и износа занимаются В.Е.Бахарева, А.Я.Башкарев, А.П.Гаршин, П.М.Лысенков, Л.И.Погодаев, М.Е.Подольский, М.А.Скотникова, Ю:А.Фадин, Ю.Н.Цветков, С.Г.Чулкин и др. Наиболее изученными материалами, работающими в парах трения, являются металлы и пластмассы [62]. Вопросам трения ВДС не уделялось достаточного внимания. Вместе с тем ВДС имеют ряд особенностей, отличающих их от других материалов с точки зрения трибологических свойств. Жидкая фаза ВДС (вода с растворенными в ней веществами), выступающая в роли прослойки между трущимися телами, обладает как смазывающими, так и ан-тисмазывающими свойствами, в зависимости от природы материалов трибо-системы и характера пленки [194, 289, 296, 303]. Частицы дисперсной фазы, обладая высокой твердостью, оказывают абразивное действие на материалы, вызывая интенсивный износ металлических частей рабочих органов машин и механизмов. На контакте металла с электролитической средой, каковой является жидкая фаза дисперсной системы, протекают электрохимические реакции [188], приводящие к скачку электрического потенциала, изменению химического состава среды и характера трения, коррозии, металла [208]. Скорость коррозии металла при трении* на 1-2 порядка выше, чем на поверхности без трения [98].

Целью работы-является снижение затрат на производство строительных материалов за счет уменьшения износа*рабочих органов машин, экономии энергоресурсов^ и сокращения брака продукции путем- регулирования трибо-реологических свойств материалов и применения оптимальных режимов трения при формовании изделий.

Задачи исследований: 1. Разработать способы испытаний вязко-пластичных (легко »деформируемых) материалов на трение и изнашивающую способность. 2. Установить основные закономерности процесса трения ВДС по металлической-поверхности и сопровождающих этот процесс электрических и тепловых явлений. 3. Установить влияние трибо-реологических свойств керамической массы на изнашивание металлических поверхностей. 4. Разработать критерий оптимального режима трения КМ при формовании, позволяющий уменьшить энергозатраты и снизить дефектообразование в изделиях. 5. Разработать метод управления,трением керамической массы.

Новые научные результаты:

1. Способы определения трибо-реологических свойств строительных материалов, признанные изобретениями (а. с. №№ 1352320, 1352324, 1397807). Методика определения количественного соотношения между внешним и внутренним трением. : -132., Закономерности трения ВДС по металлической поверхности и возникающих при этом электрических явлений, а также влияние трения на прочность бетона и керамических изделий. Математическая- модель трения керамической массы, учитывающая нелинейность процесса. Гипотеза механизма возникновения трибо-ЭДС.

3; Закономерности абразивного изнашивания металлической поверхности керамической массой. Математическое выражение для: интенсивности изнашивания; Электрохимическое изнашивание металла, керамической массой: Способ непрерывного контроля интенсивности изнашивания (а.с. № 1420459);

4. Математическая модель трибо-реологической системы с переменной вязкостью; Еритерий«оптимального режима трения, при формовании изделий.

5. Методика управления внешним трением КМ и снижения ее изнашивающей способности;-. • .

Практическая ценность работы. Использование разработанных • в диссертации положений позволяет минимизировать энергетические и материальные затраты на производство строительных материалов;! Это обусловлено двумя причинами: 1) сокращением потребляемой мощности машин в результате приведения: материала: в состояние с наименьшей вязкостью, что достигается .путем применения предложенного критерия; оптимального режима трения при формовании; 2) уменьшением износа рабочих органов машин на основе непрерывного контроля интенсивности изнашивания и снижения изнашивающей способности В ДС автоматическим: регулированием влажности пристенного слоя; С этой целью разработаны способы непрерывного контроля интенсивности изнашиванияфабочих органов машин (а. с. № 1420459) и непрерывного контроля влажности потока КМ-(а. с. №1264073).

Внедрение результатов работы. Основные результаты и выводы диссертации внедрены на следующих предприятиях: Л ПО "Победа" (г. Колпино, Лен. области) - годовой экономический эффект 372 тыс. руб; в ценах 1989 г.; ООО "Континент" (г. Никольское, Тосненского р-на, Лен. области) - годовой экономический эффект 78 тыс. руб. в ценах 1997 г.; ООО "Прагмастрой" — экономический эффект при бетонировании ростверка 115 тыс. руб. в ценах 2003 г.; НПО "Алгоритм" (Санкт-Петербург) — рекомендации по оптимизации режима трения включены в проект гидроизоляционной защиты подводного трубопровода; ООО "Высотник" (г. Кириши, Лен. области) - годовой экономический эффект — 3,5 млн. руб. (2003 г); ОАО «АТОМЭНЕРГО-ПРОЕКТ» (Санкт-Петербург); СПбГПУ в научно-исследовательской лаборатории и учебном процессе.

Апробация работы. Основные положения работы докладывались и обсуждались на Всесоюзной научно-технической конференции "Научные проблемы современного знергетическогої машиностроения и их решение" (Ленинград, 1987); Российской научно-технической конференции "Инновационные наукоемкие технологии для- России" (Санкт-Петербург, 1996); II международном симпозиуме по транспортной триботехнике "Транстрибо-2002" (Санкт-Петербург, 2002); Международной^ научно-практической конференции "Теоретические и практические проблемы развития электроэнергетики России" (Санкт-Петербург, 2002); VIII Всероссийском совещании "Высокотемпературная химия силикатов и оксидов" (Санкт-Петербург, 2002); Научно-практической конференции "Развитие инфраструктуры объектов туризма и спорта(Санкт-Петербург, 2002); Международном конгрессе "Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройин-дустрии" (г. Белгород, 2003); V Международной^ конференции "Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности конструкций и методы их решения" (Санкт-Петербург, 2003); VI-XI, XV Всероссийских конференциях "Фундаментальные исследования в технических университетах" (Санкт-Петербург, 2002-2011 гг.); Городском семинаре по механике в Институте проблем машиноведения РАН (Санкт-Петербург, 20 января 2011 г.).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 61 научная работа, в том числе 17 — в изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа, общим объемом 308 страниц, состоит из введения, 6 глав, заключения и 7 приложений, включает 94 рис. и 64 табл. Список литературы содержит 318 наименований.

6.5. Выводы к главе 6

Основные положения и разработки диссертации реализованы в производственных условиях ряда-предприятий Санкт-Петербурга и Ленинградской области.

В строительстве монолитного здания, по адресу: СПб, Богатырский пр, 31, фирмой "Прагмастрой", в научно-производственном объединении "Алгоритм!' (Санкт-Петербург), в-ООО "Континент" (г. Никольское, Тосненского р-на, Лен. области) при разработке состава.ВДС и назначении режима обработки использовался критерий оптимального режима, предложенный автором:

На производственной линии предприятия "Высотник" (г. Кириши, Лен. области) при ленточном формовании кирпича на шнековом прессе применен способ регулирования трения керамической массы.

В ООО "Континент" внедрен в производство способ непрерывного контроля интенсивности изнашивания металлических поверхностей под действием керамической массы.

При получении, строительного кирпича на ЛПО "Победа" (г. Колпино, Лен. области) использовался прибор (а. с. № 1264073) для непрерывного контроля влажности движущейся керамической массы, основанный на измерении силы трения.

-264В ОАО (Санкт-Петербургский научно-исследовательский и проектно-конструкторскийинсппут«АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ» результаты диссертации использованы при разработке проектной документации по Внутренней защитной оболочке Здания реактора Ленинградской АЭС-2.

В результате внедрения получена экономия материальных и энергетических затрат, снижение износа оборудования и брака изделий.

-265— ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основании литературных данных сформулированы следующие проблемы получения строительных изделий, связанные с трением по металлической поверхности водосодержащих дисперсных смесей (керамической массы, строительных растворов и бетонов):

- Высокие абразивные свойства этих смесей обусловливают интенсивный износ рабочих органов машин.

- Непостоянство' коэффициента трения приводит к неравномерности работы технологического * оборудования;

- Трение ВДС способствует образованию скрытых дефектов в изделиях, проявляющихся в виде трещин при последующей обработке, твердении или в процессе эксплуатации материалов. ,

- ВДС, отличаются резко выраженной зависимостью внутреннего трения от скорости деформации, что необходимо учитывать при выборе критерия для оптимальных условий работы машин.

- ВДС при трении становятся неоднородными в результате расслоения, перераспределения- влажности и ориентации* анизометричных частиц. В керамическом производстве анизотропия проявляется в виде направленного вспучивания изделий и неравномерной усадки при сушке и обжиге, приводящей к образованию трещин по границе слоев. .

В результате проведенных исследований получены следующие основные результаты:

1. Для исследования трения ВДС разработаны новые способы и устройства, позволяющие установить степень участия внешнего и внутреннего трения в диссипации работы, исключить нестационарность процесса трения, обусловленную воздействием трения на один и тот же участок поверхности пасты, оценить влияние напряженно-деформированного состояния'пасты на параметры трения (а. с. №№ 1352320, 1352324, 1397807).

Для определения тепловых эффектов при трении разработаны калориметрические способы определения скрытых теплот, теплоемкости и тепловыделения дисперсных структур (а. с. № 1236370, 1105816).

2. Установлены основные закономерности процесса трения КМ по металлической поверхности и характер влияния на трение-скорости, нормального давления, влажности и других факторов.

Предложено математическое выражение, учитывающее нелинейный характер трения ВДС и включающее три параметра: коэффициент трения при нормальном давлении р=0, предел напряжений трения и параметр Р, который- отражает структурно-механическое состояние материала. В случае недеформируемых тел, Р=0 • и экспоненциальный закон трения переходит в линейный закон Кулона. В случае жидкости, р=оо - коэффициент трения обращается в нуль и в силу вступает закон ¡вязкости.

3. Разработана методика экспериментального определения количественного соотношения между внешним и внутренним трением в виде параметра X=N/ /(Nj+Nn), принимающего значения от 0 до1, где Nj- и N4 -мощности, диссипированные при* внешнем' и внутреннем1 трении, соответственно.

При влажности KM W/ =13,0 % и ниже Х—1 — система проявляет свойства твердого тела и скользит по контакту, как единое целое. При влажности =19,6 % и выше А,=0 - скольжение по контакту прекращается, заменяясь течением в объеме материала.

4. Исследованы основные закономерности электрических явлений при трении ВДС. Предложена математическая и вербальная модель, объясняющая» механизм возникновения электродвижущей силы при трении ВДС. Показано, что электродвижущая сила, вызванная трением, является универсальным свойством ВДС, но зависит от природы и характера тел трибоси-стемы. Установлено, что расслоение ВДС обусловлено электрическими явлениями при трении.

-2675. Установлено что трение вызывает анизотропию электрической проводимости граничного слоя ВДС на скользящем-электроде и аномальную устойчивость двойного электрического слоя? ( ДЭС); который не инвертируется напряжением противоположного знака, что1 облегчает анодное растворение скользящего электрода.

6.Установлено, что при трении керамической-массы происходит выделение теплоты, не являющейся результатом диссипации, а связанной с понижением внутренней энергии системы. Согласно расчетам по полученному значению теплового эффекта;, толщина пристенного; слоя, на которую распространяется процесс упорядочения структуры, составляет около 300 мкм.

7. Исследованы процессы изнашивания металлической поверхности керамической массой; Разработана математическая модель, интенсивности изнашивания в виде уравнения (3.13), параметры которого /и характеризуют изнашивающую способность, пасты и могут быть использованы при подборе ее состава с целью минимизации износа оборудования; а также при оценке износостойкости металлов:

Установлена возможность регулирования интенсивности изнашивания изменением параметра-!Тс. При Х=1 (IV/=13 %) интенсивность изнашивания У максимальна. При увеличении влажности X снижается и при Аг=0 (Жп=19,6%), .7=0. .

8: На основе предложенной' механической! модели трибо-реологической сис темы с переменной' вязкостью и полученному уравнению (5.28) разработан критерий оптимального режима трения КМ при формовании. Условие оптимального режима имеет вид М=(1-Х)МДНС, где N — мощность, затрачиваемая, на деформацию формоизменения ВДС); 7УдИС - предельная^ скорость диссипации механической работы, на которую способна ВДС; А, - доля внешнего трения в .диссипации энергии. При N>(1 -А,)А(дИС подводимая работа не успевает диссипироваться полностью- и избыточная ее часть расходуется на образование новых поверхностей (разрывов сплошности).

При Л^<(1-А,)/УцИС возрастают энергозатраты и интенсивность изнашивания, т. к. вязкость ВДС увеличивается с понижением скорости деформации.

9. Справедливость критерия оптимального режима трения подтверждена экспериментально. Установлено, что существует оптимальная скорость формования ВДС (£/у/й^)опт, при которой прочность бетона и керамики получается наибольшей. При оптимальном значении этой скорости ВДС имеют наименьшую бингамовскую вязкость, что минимизирует энергозатраты на их обработку.

10. Разработана методика управления* внешним трением КМ, основанная на применении электроосмоса, при котором влажность керамической массы у катода возрастает, у анода снижается, а в средней части- остается без изменения. Соответственно, изменяется характер внешнего трения при сохранении объемных свойствматериала.

Предложена математическая- модель, описывающая связь толщины обогащенного влагой слоя с влажностью КМ, степенью насыщения пустотного пространства водой, напряженностью электрического поля:

11. Основные положениями разработки-диссертации внедрены-на следующих предприятиях:

- ЛПО* "Победа" (г. Колпино, Лен: области) — «Способ контроля влажности сырьевой керамической массы». А. с. СССР № 1264073, кл. в 01 N 33/38; 16.0Г.85; «Устройство для определения коэффициента трения движущейся» пасты». А. с. СССР № 1352324, кл. в 01 N 3/56, 16.01.85. Годовой экономический эффект 372 тыс. руб. в ценах 1989 г.

- ООО "Континент" (г. Никольское, Тосненского р-на, Лен. области) -«Способ контроля износа металлических поверхностей при контакте с влажной дисперсной системой». Авторское свидетельство СССР № 1420459, кл. О 01 N 3/56, 27.02.87. Годовой экономический эффект 78 тыс. руб. в ценах 1997 г.

-269- ООО "Прагмастрой" - учет трибореологических свойств при подборе состава бетона. Экономический эффект при бетонировании ростверка 115 тыс. руб. в ценах 2003 г.

НПО "Алгоритм" (Санкт-Петербург) - рекомендации по оптимизации режима трения включены в проект гидроизоляционной защиты подводного трубопровода.

- ООО "Высотник" (г. Кириши, Лен. области) — Система .управления трением керамической массы по металлическим поверхностям рабочих органов ленточного пресса. Годовой экономический эффект - 3,5 млн. руб. (2003 г).

-ОАО «АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ» (Санкт-Петербург) - результаты использованы при разработке проектной документации по внутренней защитной оболочке здания реактора Ленинградской АЭС-2.

- Научно-испытательная лаборатория «Политехтест КСМ» СПбГПУ -«Способ определения коэффициента трения пасты». А. с. СССР № 1352324, кл. О 01 N 19/02, 16.01.85; «Устройство для испытания материалов на трение». А. с. СССР № 1352320, кл. О 01 N 3/56, 08.10.85; «Способ определения криотермических характеристик бетона». А. с. СССР № 1236370, кл. О 01 N 33/38, 21.06.84; «Способ определения температуры замерзания воды в материале». Авторское свидетельство СССР № 1105816, кл. О 01 N 33/38, 27.04.83.

- ГОУ СПбГПУ - результаты использованы в учебном процессе.

В результате внедрения получена экономия материальных и энергетических затрат, снижение износа оборудования и брака изделий. Внедрение результатов работы на указанных предприятиях подтверждено соответствующими документами, приведенными в приложении к диссертации.

1. Абдурагимова Л. А., Алекперова Н.Г. О вязкости предельно-разрушенных структур суспензий глин и влиянии / на нее гидроокиси натрия // Колл. ж. 1958. Т. 20, № 6. - С. 681-686.

2. Абдурагимова JI.A., Ребиндер П.А., Серб-Сербина H.H. Упруго-вязкостные свойства тиксотропных структур в водных суспензиях бентонитовых глин // Колл. ж. 1955. Т. 17, № 3. — С. 184-195.

3. Адам Н.К. Физика и химия поверхностей. — M.-JL: Гостехтеориздат, 1947.-552 с.

4. Акустические и электрические методы в триботехнике / Свириденок А.И., Мышкин Н.К., Калмыкова Т.Ф., Холодилов О.В. Минск: «Наука и техника», 1987. - 280 с.

5. Алексеев С.Н. К расчету сопротивлений в трубах' бетононасосов // "Механизация строительства". 1952. № 1. —С. 8-13.

6. Алфрей Т. Механические свойства высокополимеров. Пер: с англ. — М.: ИЛ; 1952.-620 с.

7. Альперович И.А., Будников П.П. Влияние деаэрации на пластичность и тиксотропию глины // Докл. АН СССР. 1951. Т. 79, № 4. С. 651-655.

8. Ананян A.A. Оценка средней толщины пленок воды в талых и мерзлых тонкодисперсных горных породах // "Связанная вода в< дисперсных системах. Вып. 2. М.: Изд-во МГУ, 1972. - С. 106-113.

9. Ананян A.A. О значении короткодействующих сил при' кристаллизации воды в тонко дисперсных горных породах // "Связанная вода в дисперсных системах. Вып. 2. М.: Изд-во МГУ, 1972. - С. L75-179.

10. Ананян A.A. О понижении температуры замерзания грунтов и фазовых переходах воды в лед в мерзлых грунтах // "Связанная вода вдисперсных системах". Вып. 4. М.: Изд-во МГУ, 1977. С. 167-171.

11. Ахматов A.C. Молекулярная физика граничного трения. М.: Физматгиз, 1963.-472 с.

12. Ахматов A.C., Учуваткин Г.Н. Аттракционное электромагнитное взаимодействие металлов при граничном трении // Электрические явления при трении, резании и смазке твердых тел. — М.: 1973. С. 7-12.

13. Ахматов A.C. // Исследования в области поверхностных сил. М.: Изд-во АН СССР, 1963. - С. 93.

14. Баженов Ю.М. Электроосмос бетона // Строительная промышленность. 1955. №3.- С. 40-42.

15. Байбаков А.З. Физическое взаимодействие почвы с металлической поверхностью при обработке. Автореф. дис. . канд. техн. наук / Агрофизический НИИ. JI., 1963. — 22 с.

16. Балабеков М.Т., Джаббанов Р. Статистические электрические явления при трении металлов // Теория трения, износа и смазки. — Ташкент. 1975. №43.-С. 121.

17. Барзов A.A., Голдобин Н.Д. Исследование нестационарной' механики резания пластмасс на основе анализа электроакустических явлений // Применение пластмасс в машиностроении. Сб. тр. МВТУ им. Н.Э.Баумана. 1981. Т. 18. С. 30-54.

18. Бахтин П.У. Коэффициент трения стали о почву // «Сельхозмашина». 1953. № 1.

19. Безухов Н.И. Введение в теорию упругости и пластичности. — M.-JI.: Госстройиздат, 1950. 248 с.

20. Беркович И.И. Исследование внешнего трения торфа и фактической площади контакта применительно к процессам прессования. Дисс. Калинин, 1966.

21. Берней И.И. Теория формования асбестоцементных листов и труб. М.: Стройиздат, 1988. - 288 с.

22. Берней И.И. Формование асбестоцементных листов. — М.: Госстройиздат, 1958. 278 с.

23. Бибик Е.Е. Реология дисперсных систем. — Л.: ЛГУ, 1981. — 172 с.

24. Бибик Е.Е., Мазуренко О.М. Потенциалы течения неньютоновской суспензии в канале вискозиметра // Колл. ж. 1986. T.XLVIII, № 4. С. 832-833.

25. Билик Ш.М. Пары трения металл — пластмасса в машинах и механизмах.

26. М.: Машиностроение, 1965. — 311 с.

27. Билик.Ш.М. Пары трения металл — пластмасса в машинах и механизмах.

28. М.: Машиностроение, 1966. 150 с.

29. Бобровский В.А. Влияние термоэлектрических токов на износ инструмента при резании металлов // Электрические явления при трении и резании металлов. — М., 1969. — С. 7-26.

30. Болотный A.B. Заглаживание бетонных поверхностей. Л.: Стройиздат, 1979.- 128 с.

31. Боуден Ф.П. и Тейбор Д. Трение и смазка твердых тел. Пер. с англ. М.: Машиностроение, 1968. — 544 с.

32. Буфеев В.А. Механофрикционный эффект // Трение и износ. 2000. Т. 21. № 3. С. 252-257.

33. Буфеев В.А. О механофрикционном эффекте и силе внешнего трения // Трение и износ. 2000. Т. 21. № 5. С. 474-480.

34. Быхова А.Ф., Ничипоренко С.П., Хилько В.В. О выборе технологии производства керамических масс. Киев: Наукова думка, 1980. — 52 с.

35. Вадюнина А.Ф. Динамика1 коэффициента трения «металл — почва» в зависимости« от влажности и культурного состояния почвы // Ученые записки МГУ, Вып. 44. «Почвоведение», 1940.

36. Валюков Э.А., Волчек И.З. Производство асбестоцементных изделий методом экструзии. М.: Стройиздат, 1975. - 112 с.

37. Васильев В.М. Движение бетонной смеси по трубопроводу // "Гидротехническое строительство". 1953. № 7. — С. 25-26.

38. Васильев C.B. ЭДС при» контактном взаимодействии: тел в условиях резания // Трение и износ. 1983. Т.4. № 4. С. 715-719.

39. Васильев > С.П., Ермолов JI.C. Об изнашивающей способности почв // Повышение долговечности рабочих деталей почвообрабатывающих машин. М.: Машиностроение, 1960. — С. 130-141.

40. Венцель С.В. Смазка и долговечность двигателей внутреннего сгорания. -Киев, 1977.-207 с.

41. Ветров Ю.А. Резание грунтов землеройными машинами. — М.: "Машиностроение", 1971. — 357 с.

42. Ветров Ю.А. Трение между ножом и грунтом в процессе резания // "Строительство". Науч. докл. высш. школы. 1958. № 2.

43. Ветров Ю.А. Трение между ножом и грунтом и липкость в процессерезания // Сб. науч. тр. КИСИ. Вып. 13. Киев: 1959. - С. 147-169.

44. Вода в дисперсных системах /Под ред. Дерягина Б.В., Овчаренко Ф.Д., Чураева Н.В. и др. М.: Химия, 1989. - 288 с.

45. Воларович М.П. и др. Методы управления структурно-реологическими свойствами торфа полутвердой консистенции // Колл. ж. 1963. Т. 25, № З.-С. 286-290.

46. Воларович М.П., Пухленко А.Е. Исследование внешнего трения и прилипания торфа // «Коллоидный журнал». 1939. № 5.

47. Воронин. А.Д. Термодинамическая характеристика энергетического состояния воды в почвах и- горных1 породах // // Поверхностные пленки воды в дисперсных структурах / Под ред. Е.Д. Щукина. М:: Изд-во МГУ, 1988.-С. 18-32.

48. Воронин. А:Д. Термодинамический метод исследования поведения воды в системе почва-растение // Сельскохозяйственная биология. 1966. № 4. -С. 538-548.

49. Воюцкий С.С. Курс коллоидной химии. — М.: Химия, 1975: 512 с.

50. Гайдукевич В.И., Туренко A.B., Шикуть Э.В. Регулирование скорости формования керамических строительных изделий на шнековых прессах // Строительные и дорожные машины. 2001. № 1. — С. 20-23.

51. Галей М.Т. Экспериментально-теоретические работы по изучению некоторых явлений при резании и трении // Электрические явления при трении-и резании металлов. — М.: Наука, 1969. — С. 27-34.

52. Гальперина М.К., Колышкина Н.В. Исследование реологических свойств глин различного минералогичского состава // Совершенствование технологии в производстве изделий строительной керамики. М.: НИИстройкерамика, 1981. - С. 50-68.

53. Гаркунов Д.Н. Научные открытия в триботехнике. Эффект безызносности. Водородное изнашивание металлов. М.: Изд-во1. МСХА, 2004.-С. 384.

54. Георгиевский Г.А., Лебедев Л.А., Бороздинский Е.М. Исследование кинетики электризации при скольжении фрикционных пластмасс по металлу // Электрические явления при трении, резании и смазке твердых тел. -М.: Наука, 1973. С. 12-20.

55. Глобус A.M. Экспериментальная гидрофизика почв. — Л.: Гидрометеоиздат, 1969. — 356 с.

56. Головченко И.П., Мельникова Е.П., Чумичев A.A. Изучение взаимосвязи процесса приработки и возникающих при этом электрохимических явлений // Трение и износ. 1999. Т. 20. № 1. С. 103-106.

57. Голышева Г.И., Громыко Г.Г., Арбит С.Э., Штейнберг М.И., Постников С.Н. В кн.: Трение, смазка, износ. Труды Горьковского политехи, инта, 29, 2, 4 (1973).

58. Гончар И.С. Наблюдения за работой лемехов в условиях полесья // Повышение износостойкости лемехов. — М.: Машиностроение, 1956. -с.74-88.

59. Горчаков Г.И. и др. Коэффициенты температурного расширения и температурные деформации строительных материалов. М.: 1968. - С. 27-32.

60. Горячева И.Г. Механика фрикционного взаимодействия. М.: Наука, 2001.-478 с.

61. Гуменский Б.М. Основы физико-химии глинистых грунтов и pix использование в строительстве. Л.-М.: Стройиздат, 1965. — 256 с.

62. Гура Г.С. О приближенном расчете коэффициента трения скольжения твердых тел по грунту // Вестник машиностроения. 1963. № 7. — С. 2932.

63. Гура Г.С. Исследование эффекта электроосмотического смачивания поверхности трения // Трение и износ. 2002. Т. 23, № 6. С. 682-688.-27666. Гуревич М.И. Пути повышения эффективности производства кирпича. — Л., 1972.-93 с.

64. Густов Ю.И., Туренко A.B., Густов Д.Ю. Повышение износостойкости механического оборудования для производства керамических строительных материалов // Строительные и дорожные машины. 2001. № 3. — С. 22-24.

65. Дейнега Ю.Ф., Виноградов Г.В. О скачке потенциала электризации при остановке потока пластичных дисперсных систем // Колл. ж. 1963. T.XXV, № з. С. 379-380.

66. Демкин Н.Б. Контакт твердых тел при статическом нагружении и трении // Теория трения и износа. — Mi: Наука, 1965. — 26-29.

67. Демкин Н.Б. Фактическая площадь касания твердых поверхностей. — М.: Изд. АН СССР, 1962. 112 с.

68. Дерягин Б. Молекулярная теория трения и скольжения // ЖФХ. 1934. Т. V. Вып. 9.-С. 1165-1176.

69. Дерягин Б.В. Теория гетерокоагуляции, взаимодействия и слипания разнородных частиц в растворах электролитов // Колл. ж. 1954. Т. XVI. Вып. 6.-С. 425-438.

70. Дерягин Б.В. Что такое трение. М.: Изд-во АН СССР, 1952. - 244 с.

71. Дерягин Б.В., Кротова H.A. Адгезия. М.: Изд-во АН СССР, 1949. - 244 с.

72. Дерягин Б.В., Кротова H.A., Смилга В.П. Адгезия твердых тел. М.: Наука, 1973.-280 с.

73. Дерягин Б.В., Лазарев В.П. Исследования по внешнему трению кристаллических поверхностей // ЖФХ. 1934. Т. V. Вып. 4. С. 416422.4

74. Дерягин Б.В., Ландау Л.Д. Теория устойчивости сильно заряженныхлиофобных золей и слипания сильно заряженных частиц в растворах электролитов // ЖЭТФ. 1945. Т. 15. Вып. 11. С. 663-681.

75. Дерягин Б.В., Чураев Н.В., Муллер В.М. Поверхностные силы. М.: Наука, 1985.-396 с.

76. Долгов С.И. Электросмазка почвообрабатывающих орудий // Химизация социалистического земледелия. 1932. № 6. — С. 33-38.

77. Домбровский Н.Г. Сопротивление грунтов копанию ковшом экскаватора // «Механизация строительства». 1940. № 7.

78. Драйер Г. Учение о прочности. — М.: Машиностроение,j 1964.

79. Дробышевская Н.И. Об изменении электродного потенциала стали при трении в паре с полиэтиленом, модифицированным ингибиторами коррозии // Трение и износ. 1989. Т. 10, № 1. С.156-159.

80. Дроздов Н.Г. Статическое электричество в промышленности. — М.: Госэнергоиздат, 1949.

81. Думанский А. В. Лиофильность дисперсных систем. — Киев: Изд-во АН УССР, 1960.-212 с.

82. Думанский A.B., Некряч Е.Ф. Теплота смачивания и связанная вода // Колл. ж. 1955. Т. 17, № 3. С. 168-170.

83. Духин С.С. Электроповерхностные явления и граничный слой. В кн.: Поверхностные силы в тонких пленках и устойчивость коллоидов. - М.: Наука, 1974,-с. 14-24.

84. Духин С.С. Электропроводность и электрокинетические свойства дисперсных систем. — Киев: Наукова думка, 1975. — 248 с.

85. Духин С.С., Шилов В.Н. Диэлектрические явления и двойной слой в дисперсных системах и полиэлектролитах. — Киев: Наукова думка, 1972. 206 с.

86. Духин С.С., Эстрела-Льопис В.Р., Жолковский Э.К.

87. Электроповерхностные явления и электрофильтрование. — Киев: Наукова думка, 1985. 288 с.

88. Дядиченко A.M., JIanca В.Х. Влияние скорости скольжения на коэффициент внешнего трения ячеистобетонной смеси // Реология бетонных смесей и ее технологические задачи. Тез. докл. III Всесоюз. симп. Рига: Риж. политех, ин-т, 1979. — С. 99-100.

89. Дядиченко A.M., Лапса В.Х. Учет площади фактического контакта при определении напряжений трения // Реология бетонных смесей и ее технологические задачи. Тез. докл. Ш Всесоюз. симп. Рига: Риж. политех, ин-т, 1979. С. 158-159.

90. Евдокимов В.Д., Семов Ю.И. Экзоэлектронная эмиссия при трении. -М.: Наука, 1973.-182 с.

91. Егер Дж. Упругость, прочность, текучесть. М.: Машгиз, 1961.

92. Ершова Г.Ф., Зорин З.М., Чураев Н.В. // Колл. ж. 1975. Т. 37. С. 208.

93. Ефремов И.Ф. Периодические коллоидные структуры. — Л.: Химия, 1971.- 192 с.

94. Жузе В.Р., Савичев B.C. Влияние электрического тока на изменение тягового усилия при пахоте // Труды Саратовского ин-та механизации сельского хозяйства им. М.И.Калинина, № 3 Саратов: Изд-во НКЗ СССР, 1937.-С. 139-150.

95. Захаров А.И. Однородность керамики: связь со способом формования и геометрическими характеристиками изделия // Стекло и керамика. 2003. №9.-С. 35-38.

96. Защита от коррозии, старения и биоповреждений машин, оборудования и сооружений: Справ. Т. 1 / Под ред. A.A. Герасименко. М.: Машиностроение. 1987. — 688 с.

97. Зимон А.Д. Адгезия пыли и порошков. — М.: Химия, 1976. 432 с.-2791001 Злочевская Р.И. Связанная вода в глинистых грунтах. — М.: Изд-во МГУ, 1969.-176 с.

98. Иванова О.С. Исследование физико-механических свойств бетонов и фазового состояния воды в них при замораживании в раннем возрасте. Автореф. дисс. на соискание учен. степ. канд. техн. наук. — М.: 1967. 21 с.

99. Иванова О.С., Сергеев К.И., Белова Л.А. О замораживании бетона в раннем возрасте // "Совершенствование общестроительных работ в зимнее время". Новосибирск, 1972. — С. 116-119.

100. Иванченко А.И. Расчет одночервячных прессов. — Киев: Гостехиздат, 1962.-97 с.

101. Избаш Ю.В. О трении между вибрирующей поверхностью и грунтом // Изв. вузов. Серия "Строительство и архитектура". 1959. j\ü 8. С. 12-20.

102. Икрамов У.А. Расчетные методы оценки абразивного износа. М.: Машиностроение, 1987. - 288 с.

103. Икрамов У., Левитин М.А-. Основы триботехники. — Ташкент: Укитувчи, 1984. -184 с. .

104. Ишлинский А.Ю. Осесимметричная задача пластичности и проба Бринелля // Прикладная математика и механика. 1944. Т. 8, № 3. — с. 201224.

105. К вопросу об оценке износостойкости металлов при; трении о грунт / И.В; Южаков, Г.Я. Ямпольский, А.Б. Надточиев, В.И. Гонца, Ю.К. Калугин // Трение и износ. 1989. Т. 10. №1.- С. 160-163.

106. Канаев В.К. Новая технология строительной керамики. М.: Стройиздат, 1990. — 264 с.

107. Кинетика электродных процессов / А.Н. Фрумкин; B.C. Багоцкий, З.А. Иофа, Б.Н. Кабанов. М.: Изд-всМГУ, 1952. - 319 с.

108. Климович А.Ф., Миронов B.C. Электрические явления при трении полимеров // Трение и износ. 1985. Т.6, № 5. — С. 796-806; № 6. — С. 1026-1033.

109. Климович А.Ф., Рутто P.A. О взаимосвязи факторов, определяющих механизм электризации полимеров при трении // Теория трения, износа и смазки. Ч'2. Тез. докл. Всес. науч. конф. Ташкент, 1975. - С. 91-92.

110. Кобеко П.П. Аморфные вещества. М.: Изд-во АН СССР, 1952, С. 169181.

111. Козлов В.В., Павлов В.Ф. Влияние ориентации глинистых частиц на обжиговыеJ свойства легкоплавких глин // Совершенствование технологии в производстве изделий строительной керамики. М.: НИИстройкерамика, 1981.-С. 131-144'.

112. Козлов В.В., Павлов В.Ф. Влияние ориентации глинистых частиц на обжиговые свойства легкоплавких глин // Совершенствование технологии в производстве изделий строительной керамики. М.: НИИстройкерамика, 1981.-С. 131-144.

113. Комохов П. Г. Наукоемкая технология конструкционного бетона каккомпозиционного материала. Часть I // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2002. № 4. — С. 36-37.

114. Комохов П. Г. Наукоемкая технология конструкционного бетона каккомпозиционного материала. Часть II // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2002. № 5. — С. 26-27.

115. Кондратьев Г. М. Регулярный тепловой режим. — М.: Гостехтеориздат, 1954.-408 с.

116. Кондратьев Г. М. Тепловые измерения. — M.-JL: «Машгиз», 1957. 244 с.

117. Копацкий A.B. Исследование электроосмоса в мелкозернистом бетоне // Строительные материалы, строительное производство. Доклады и тезисы докладов к XXIV научной конференции ЛИСИ. Л.: 1966. - С. 77-8 Г.

118. Корнфельд М.И. // «ФТТ». 1969. 11. С. 1611.

119. Коробов Ю.М., Прейс Г.А. Электромеханический износ при резании и трении металлов. — Киев, 1976. — 200 с.

120. Коробов Ю.М., Прейс Г.А. Электропластический эффект при трении и резании металлов // Проблемы трения и изнашивания. Вып. 7. — Киев: Изд-во "Техшка", 1975. С. 3-6.

121. Коротеев В.В. Проблемы повышения износостойкости рабочих органов шнековых прессов для керамических изделий. — М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1989.-48 с.

122. Корушкин E.H. Зависимость износа лемехов от состава почвы // Повышение долговечности рабочих деталей почвообрабатывающих машин. М.: Машиностроение, 1960. - С. 116-123.

123. Крагельский И.В. Трение и износ. М.: Машиностроение, 1968. - 480 с.

124. Крагельский И.В. Трение, изнашивание и смазка: Справочник 1, 2.- М.: Машиностроение, 1978.

125. Крагельский И.В., Виноградова И.Э. Коэффициент трения. Справочное пособие. 2-е издание, переработанное и дополненное. — М.: Матгиз, 1962.-220 с.

126. Крагельский И.В., Щедров B.C. Развитие науки о трении: — М.: Изд-во АН СССР, 1956.-236 с.

127. Красный И.М.' Простой способ определения количества льда в бетоне // Тр. НИИЖБ. вып. 16. М.: Стройиздат, 1974'. С. 122-126.

128. Кройт Г.Р. Наука о коллоидах. М.: Издатинлит, 1955. - 538fc.

129. Круглицкий H.H. Основы физико-химической механики. Часть 2. — Киев: Вища школа, 1976. 208 с.

130. Круглицкий H.H. Основы физико-химической механики. Часть I. Киев: Вища школа, 1975. - 268 с.

131. Кузяев И.М. Анализ взаимосвязи между коэффициентами трения и давлением с учетом температурного поля при транспортировке материалов в винтовом канале червячных машин // Трение и износ. 2002. Т. 23. № 2. С. 154-159.

132. Кунцевич О.В. Бетоны высокой морозостойкости для сооружений Крайнего Севера. Л.: Стройиздат, 1983. - 132 с.

133. Курдюмов С.В., Роберт К.Г. О численных значениях коэффициента трения для различных торфов // «Торфяное дело». 1934. № 10.

134. Курзаев А Б., Квливидзе В. И., Киселев В.Ф. Специфика фазовогоперехода воды на поверхности биологических и неорганических дисперсных тел при низких температурах // "Связанная вода в дисперсных системах". Вып. 4. М.: Изд-во МГУ, 1977. С. 156-166.

135. Лаврентьев В.В. О внешнем трении резины // Колл. ж. 1957. Т. 19, № 4. -С. 522-523.

136. Лазарев Г.Е., Харламова Т.Л., Верейкин В.И. Особенности трения и изнашивания материалов в агрессивных средах // Трение и износ. 1981. Т. 2. № 1. С. 43-52.

137. Лапса В.Х., Чучуев A.C. О' характере поверхностного трения ячеистобетонных смесей и сырца // Реология бетонных смесей и ее технологические задачи. Тез. докл. II. Всесоюз. симп. Рига: Риж. политех, ин-т, 1976. С. 79-80.

138. Лапшин С.А. Электродинамический фактор износа. // Вестник машиностроения. 1980. № 12. — С. 22-26.

139. Лернер Ю.Н. Об электрическом взаимодействии при трении твердых тел // Вестник машиностроения. 2002. № 5. С. 81-82.

140. Литвинов В.И:, Михин Н.М., Мышкин Н.К. Физико-химическая механика избирательного переноса при трении. — М.: Наука, 1979. — 187 с.

141. Лофицкий В.Н. Вопросы технологии земляных работ в гидротехническом строительстве. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1955. — 352 с.

142. Макросян Р.Г. Исследование влияния термоэлектрических и термомагнитных явлений на стойкость резцов. Автореф. дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. — Тбилиси, 1974. — 18 с.

143. Марков В.А. Разработка концепции интегрального механизма формирования свойств, состава песчано-глинистых смесей (ПГС) и смесеприготовительного оборудования: Автореф. дис. . докт. техн. наук / СИбГПУ. СПб., 1997. 38 с.

144. Марочкин В.Н. Осесимметричное напряженное состояние зоны , ' фактического контакта шероховатых поверхностей в условиях полнойпластичности.1 Автореф. канд. дисс. ИМАШ АН СССР, 1958. 21 с.

145. Марочкин В.Н. Предельное пластическое состояние при вдавливании и сжатии усеченного конуса // Трение и износ в машинах. Сб. 13. М.: Изд-во АН СССР; 1959. - С. 84-135.

146. Матвеевский РМ. Температурная стойкость граничных смазочных слоев и твердых смазочных^ покрытий при трении металлов и сплавов. — М.: Наука, 1971.-226 с:159: Методы измерения в электрохимии / Под ред. Э. Эгер и А. Залкинд. -М.: Мир, 1977. Т. 1.-586 с.

147. Механизация процессов формования керамических изделий / Д. Хюльзенберг, Х.-Г. Крюгер, Т. Ретиг, Г. Ферриер.' М.: Стройиздат, 1984.-264 с.

148. Маяускас И.С. Машина для испытания материалов на изнашивание при трении о поверхность сыпучей абразивной массы // Сборник : Методы испытания на изнашивание. Изд-во АН СССР, 1962. - С 33-37.

149. Мигин С. И. Экспериментальные исследования влияния влажности насопротивление связного грунта сдвигу. М.: ВНИИ "ВОДГЕО", 1954. -32 с.

150. Миндюк А.К. О роли заряда поверхности в процессах наводороживания, водородного охрупчивания и коррозионного растрескивания металлов // ФХММ. 1974. Т. 10, № 1. С. 30-34.

151. Миронов В.С,. Климович А.Ф. Электрические явления при трении полимеров // Трение и износ. 1985. Т.6.: № 5. — С. 796-806; № 6. С. 1026-1033.

152. Миронов В.С., Климович А.Ф. О кинетике электризации при фрикционном взаимодействии полимеров с металлами // Трение и износ. 1981. Т. 2. № 3. — С. 552-555.

153. Митчелл Дж., Смит Д. Акваметрия: перевод с английского — М.: Химия, 1980.-600 с.

154. Михайлов Н. В., Ребиндер П. А. О структурно-механических свойствах дисперсных и высокомолекулярных систем // Колл. ж. 1955. Т. 17, № 2. — с. 107-119.

155. Михайлов Н.В. О текучести и прочности структурированных жидкостей //Колл. ж. 1955. Т. 17,№ 1.-е. 68-75.

156. Молекулярные механизмы самоорганизации при трении. Часть I. Исследование самоорганизации в гидродинамическом режиме трения / А. С. Кужаров, К. С. Ахвердиев, К. Кравчик, А. А. Кужаров // Трение и износ. 2001. Т. 22. № 1. С. 84-91.

157. Морозов В.И. Физические основы пластического формования глиняного-286кирпича. М.: Стройиздат, 1973. — 136 с.

158. Морроу. Трение хлопковых изделий // "За овладение техникой", сер. текстильн., 1932.

159. Мур Д. Основы и применение трибоники. Пер. с англ. — М.: Мир, 1978. — 488 с.

160. Муромцев H.A. Использование тензиометров в гидрофизике почв. Л.: Гидрометеоиздат, 1979. - 121 с.

161. Муромцев H.A. Мелиоративная гидрофизика почв. Л.: Гидрометеоиздат, 1991. - 272 с.

162. Надаи А. Пластичность и разрушение твердых тел. Т. 2. Пер. с англ. -М.: Мир, 1969. 864 с.

163. Негматов С.С., Джумабаев А.Б., Иргашев-A.A. Особенности процесса фрикционного взаимодействия полимерных покрытий с хлопком-сырцом // Трение и износ. 1983. Т. 4, № 3. С. 458-466.

164. Нерсесова З.А. Инструктивные указания по определению количества незамерзающей воды и льда в мерзлых грунтах // Материалы по лабораторным исследованиям мерзлых грунтов, сб. 2. М., Изд-во АН СССР, 1954. С. 55-77.

165. Низкотемпературная калориметрия. -М.: Мир, 1971. С. 83-84.

166. Николаев К.Н., Боровков И.А. Экспериментальное определение коэффициентов трения асбестоцементных смесей // Труды ВНИИСтроммаш. 1966. № 6.

167. Никольский С.Г. Акустико-эмиссионный контроль прочности керамических панелей для стен // Пробл. прочности. 1990. № 6. С. 102106.

168. Ничипоренко С.П. К теории обработки пластичных керамических масс. Киев: Изд. АА УССР, 1955. - 40 с.-287183. Ничипоренко С.П. Физико-химическая механика дисперсных систем в технологии керамики // Колл. ж. 1958. Т. 20, № 5. с. 575-584.

169. Ничипоренко С.П. Физико-химическая механика дисперсных структур в технологии строительной керамики. — Киев: Наукова думка, 1968. — 76 с.

170. Ничипоренко С.П., Абрамович М.Д., Комская М.С. О формовании керамических масс в ленточных прессах. — Киев: Наукова думка, 1971. -76 с.

171. Ничипорович A.A. Сопротивление связных грунтов сдвигу при расчете гидротехнических сооружений на устойчивость. М.: Стройиздат, 1948.

172. Ньюмен Дж. Электрохимические системы. Пер. с англ. М.: Мир, 1977. -464 с.

173. О влиянии гидрофобных свойств поверхности на коэффициент трения покоя железорудного концентрата / И.Н. Заславский, A.M. Ушанова, Н.И. Пономаренко, Г.К. Михайлова // Трение и износ. 1981. Т. 2. № 5. -С. 908-911.

174. Овчаренко Ф.Д. Гидрофильность глин и глинистых минералов. Киев: Изд. АН УССР, 1961.-292 с.

175. Овчинников П.Ф. Виброреология. Киев: Наукова думка, 1983. - 272 с.

176. Овчинников П.Ф., Круглицкий H.H., Михайлов Н.В. Реология тиксотропных систем. Киев: Наукова думка, 1972. — 120 с.

177. Определение ресурса рабочих органов шнековых прессов для пластического формования кирпича / В.Д. Мартынов, В.Ш. Орлова, Б.П. Морозов, В.В. Коротеев // Строительные и дорожные машины. 1975. №-2883. С. 20-21.

178. Осипов В.И. Поверхностные пленки воды и "сухое" трение в дисперсных структурах // Поверхностные пленки воды в дисперсных структурах / Под ред. Е.Д. Щукина. М.: Изд-во МГУ, 1988. С. 231-236.

179. Осипов В.И., Соколов В.Н. // Вестник МГУ, сер.геолог. 1974. № 1. — С. 16.

180. Перевознюк Ю.Н. О магнитометрическом исследовании трения скольжения // Трение и износ. 1984. Т. 5, № 1. С. 170-173.

181. Перспективы использования передовых методов снижения износа в сельскохозяйственном машиностроении / М.М. Тененбаум, Б.М. Коган,t .

182. С.М. Кауфман, Т.А. Занина. М.: ЩШИТЭИ тракторосельхозмаш, 1988.-50 с.i 198. Пигулевский М.Х. Физико-механические свойства рыхлых дорожныхматериалов. М.: Транспечать, 1929.

183. Пинчук JI.C., Гольдаде В.А., Неверов A.C. Об электрических явлениях в металлополимерных уплотнениях подвижных сопряжений // Теорияfтрения, износа и смазки. Ч 2. Тез. докл. Всес. науч. конф. Ташкент, 1975.-С. 145-146.

184. Поверхностные пленки воды в дисперсных структурах / Под ред. Е.Д. Щукина. М.: Изд-во МГУ, 1988. - 279 с.1201. Поздняков А.И. Полевая электрофизика почв. М.: МАИК

185. НАУКА/ИНТЕРПЕРИОДИКА", 2001. 188 с.

186. Полак А.Ф. Твердение мономинеральных вяжущих веществ. М.: Стройиздат, 1966. — 208 с.

187. Постников С.Н. Электрические явления при трении и резании. — Горький: Волго-Вятское кн. изд-во, 1975. — 280 с.

188. Прейс Г.А., Дзюб А.Г. Электрохимические явления при трении металлов // Трение и износ. 1980. Т. 1, № 2. С. 217-235.

189. Прохоров В.М. Диффузия ионов в адсорбирующей дисперсной среде // Колл. ж. 1963. Т. XXV, № 1. С. 60-65.

190. Ратинов В.Б., Иванов Ф.М. Химия в строительстве. М., 1977. - 218 с.

191. Ратнер С.И. Разрушение при повторных нагрузках. М.: Оборонгиз, 1959.-352 с.

192. Ребиндер П. А. Проблемы современной коллоидной химии // Поверхностные явления в дисперсных системах. Коллоидная химия. Избранные труды. М.: Наука, 1978. - С. 49-54.

193. Ребиндер П. А. Физико-химическая механика дисперсных структур //5

194. Физико-химическая механика дисперсных структур. Сб. статей Колл. журн. «Наука», 1966. С. 3-16.

195. Ребиндер П.А. О природе пластичности и структурообразования вдисперсных системах // Сборник, посвященный памяти академика П.П.1

196. Лазарева. -М.: Изд-во АН СССР, 1956.-С. 113-131.г

197. Ребиндер П.А. Поверхностные явления в дисперсных системах. Избранные труды. М.: Наука, 1978. - 368 с.

198. Ребиндер П.А. Физико-химическая механика как новая область знания // Поверхностные явления в дисперсных системах. М.: Наука, 1979.1. С.28-39.

199. Ребиндер П.А. Физико-химическая механика. Избранные труды. — М.:1. Наука, 1979. 382 с.216; Ребиндер П.А., Фукс Г.И. Проблемы современной коллоидной химии // Успехи коллоидной химии. М;: "Наука", 1973. — С; 5-8.

200. Рейнер М. Деформация и течение. Введение в реологию. Пер. с англ. — М.: Гос: НТИ нефтяной и горно-топливной лит-ры, 1963.— 381 с.

201. Реология. Теория и приложения: Перев. с англ. / Под ред. Ф. Эйриха. — М.: Изд-во иностр. лит-ры, 1962. — 824 с.

202. Роде A.A. Основы учения о почвенной влаге. JL: Гидрометеоиздат, 1965. - 664 с.

203. Рыжкин A.A. Влияние электрического тока на износ при резании // Электрические явления при трении и резании металлов: — М.: Наука, 1969.-С. 70-82.

204. Семенов В .П., Башкарев А.Я. О коэффициенте* трения между уплотняющей вибромашиной и грунтом // Машиностроение. Тр: ЛПИ. № 309: JE: Изд-во "Машиностроение", 1969. С. 137-141.

205. Силин A.A. Трение и его роль в развитии техники. — М.: Наука, 1983. — ' 176 с. :

206. Синеоков Г.Н. Прибор для определения коэффициента трения // «Сель хозмашина». 1936. № 10.

207. Свойства тонких слоев воды вблизи твердых поверхностей /Б.В.Дерягин, З.М.Зорин, В.Д.Соболев, Н.В.Чураев // "Связанная вода в дисперсных системах". Выт 5. М.: Изд-во МГУ, 1980. - С. 4-13.

208. Сладкова JI.A. Износ зубьев шнекового бура // Трение и износ. 1996. Т. 17. № 5.-С. 658-664: .

209. Структурно-энергетический подход к оценке влияния смазочных композиций на износостойкость трибосопряжений. Ч: 1. Структурно-энергетическая модель изнашивания / JI. И. Погодаев, С. Г. Чулкин, П.

210. П. Дудко, В. Н. Кузьмин // Трение и износ. 2001. Т. 22. № 2. С. 168172.

211. Структурообразование в дисперсиях слоистых силикатов / Под общ. ред. С.П. Ничипоренко. — Киев: Наукова думка, 1978. — 204 с.

212. Судаков В.Б. Морозостойкость бетонов в разном возрасте. — M.-JL: Изд-во «Энергия», 1964. — 174"с.

213. Тарасевич Ю.И., Овчаренко Ф.Д. Адсорбция на глинистых минералах. -Киев: Наукова^думка, 1975. 352 с.

214. Тарасов А.Ф. Дилатометрическая и калориметрическая установки для исследований деформации и льдистости цементного камня при его замораживании // Тр. НИИЖБ. вып. 17. М.: Стройиздат, 1975. С.136-145.

215. Тененбаум М:М. Сопротивление абразивному изнашиванию. — М.: Машиностроение, 1976. — 271 с. Тененбаум М.М., Шамшетов С.Н. Износостойкость и долговечность сельскохозяйственных машин. -Нукус: "Каракалпакстан", 1986. 150 с.

216. Тимохова М.И. Некоторые виды брака в технологии прессования керамических изделий. -М.: ВНИИЭСМ, 1989. 72 с.

217. Ткачев В.Н. Износ и повышение долговечности деталей сельскохозяйственных машин. — М.: Машиностроение, 1971. 591 с.

218. Ткачев В.Н. Механизм износа рабочих органов почвообрабатывающих машин // Теория трения и износа. — М.: Наука, 1965. 152-155;

219. Толковый словарь по почвоведению. -М.: Наука, 1975. 286 с.236: Толстой Д.М. Некоторые соображения о закономерностях трения I рода // Исследования в области поверхностных сил. — М.: изд-во АН СССР, 1956.-С. 158-221.

220. Толстой Д.М. Об эффекте пристенного скольжения дисперсных систем-292// Колл. ж. 1948. Т. 10, № 2. С. 133-147.

221. Толстой Д.М. Скольжение жидкостей и дисперсных систем по твердым поверхностям: Дисс. . докт. физ.-мат. наук. М., 1953 — 350 с.

222. Толстой Д.М. Скольжение жидкостей и дисперсных систем по твердым поверхностям // Сб., посвящ. памяти акад. П.П. Лазарева. — М.: изд-во АН СССР, 1961.-С. 113-125.

223. Торнер Р.В. Основные процессы переработки полимеров. Теория и методы расчета-М.: Химия, 1972. 454 с.

224. Торнер Р.В. Теоретические основы переработки полимеров. М.: Химия, 1977.-463 с.242'. Трапезников A.A. Релаксация деформации и повторное деформирование гелей нафтената алюминия // Колл. ж. 1958. Т. 20, № 4. — с. 476-486.

225. Трибология: Исследования и приложения: опыт США и стран СНГ // Под ред. В. А. Белого, К. Лудемы, Н.К. Мышкина. М.: Машиностроение; Нью-Йорк: Аллертон пресс, 1993. - 454 с.

226. Туренко A.B. О расчете производительности шнекового пресса // Строительные и дорожные машины. 1983. № 3. С. 20-23.

227. Туренко A.B. Повышение качества керамических строительных изделий, формуемых на шнековых прессах // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2000. № 2. — С. 36-37.

228. Туренко A.B. Прессы для производства керамических строительных изделий // Строительные материалы. 1999. № 9. С. 13-16.

229. Туренко A.B. Расчет глиноперерабатывающего оборудования и прессов пластического формования для производства керамических строительных изделий. — М.: МИСИ, 1985. — 86 с.

230. Туренко A.B., Роговой М.И. Оптимальные режимы работы глинообрабатывающего оборудования и ленточных прессов. — М.: ВНИИЭСМ, 1979.-60 с.

231. Уилкинсон У.Л. Неньютоновские жидкости. Перев. с англ. — М.: Мир, 1964.-216 с.

232. Урьев Н.Б. Высококонцентрированные дисперсные системы. М.: Изд-во "Химия", 1980.-320 с.

233. Урьев Н.Б. Физико-химические основы технологии дисперсных систем и материалов. -М:: Изд-во;"Химия", 1988. 256 с.

234. Усманов А.И. Электростатические явления при трении и обработке материалов резанием. Автореф. дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. -Ташкент, 1975.

235. Фадеева В. С. Ориентация частиц пластичных глиняных масс в условиях деформации // Колл. ж. 1957. Т. 19, № 5. G. 640-643.

236. Фадеева B.C. Формирование структуры пластичных паст строительных материалов при машинной переработке. — М.: Издательство литературы по строительству, 1972. 222 с.

237. Фадеева В;С. Формуемость пластичных дисперсных масс. М.: Государственное издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1961. — 128 с.

238. Феттер К. Электрохимическая кинетика. Пер. с нем. М.-Л.: Химия, 1967. - 856 с.

239. Физико-химическая механика дисперсных минералов / Ничипоренко С.П., Круглицкий H.H., Панасевич A.A., Хилько В.В. — Киев: Наукова думка, 1974.-247 с.

240. Фишер Э; Экструзия пластических масс. Mi: Химия, 1970. -264 с.

241. Фрейндлих Г. Тиксотропия. М.: ГОНТИ, ред. хим. лит., 1939.

242. Фридрихсберг Д.А. Курс коллоидной химии. — JI.: Химия, 1984. -368.с.

243. Фролов В.Ф. Моделирование сушки дисперсных материалов. JI.: Химия. 1987.- 208 с.

244. Фрумкин А.Н.Электродные процессы. М;: Наука, 1987. — 336 с.

245. Хандзель-Повержа 3., Першкала А., Пируг Mi Экзоэлек тронная эмиссия при исследовании трения скольжения стали 45 // Трение и износ: 1981. Т. 2, № 1. С. 22-26.

246. Хигерович М.И., Байер В.Е. Производство глиняного кирпича. М.:1. Стройиздат, 1984. — 96 с.

247. Хигерович М.И., Меркин А.Г1., Мирецкий Ю.И. Реологические свойства некоторых поризованных суспензий 7/ Изв., вузов. Стр-во и архитектура. 1967. № к-С. 69-74.

248. Хрущов М.М., Бабичев? М.А. Абразивное изнашивание. М.: Наука, 1970.-252 с. ■■ '■.••■■•■"

249. Чессик Д., Цетлмойер А. Теплоты погружения и природа поверхности твердых тел // Катализ. Вопросы избирательности и стереоспецифичности катализаторов. Перев. с англ. — М.: ИЛ, 1963. С.-295293-334.

250. Чураев Н.В. Физико-химия процессов массопереноса в пористых телах. -М.: Химия, 1990.-272 с.

251. Шенкель Г. Шнековые прессы для пластмасс. Перев. с нем. — Л.: Госхимиздат, 1962. — 468 с.

252. Широков Б.И. Влияние электроосмоса на физические свойства почвы и тяговое сопротивление плуга при пахоте // Повышение износостойкости лемехов. — М.: Машгиз, 1956.

253. Шор Г.И., Лапин В.П. О появлении электрического поля в процессе применения смазочных масел // Электрические явления при трении и резании металлов. М.: Наука, 1969. - С. 108-115.

254. Шпеньков Г.П. Физико-химия трения. — Минск: Изд-во БГУ, 1978. -204 с.

255. Щучкин Н.В. Трение скольжения почвы по металлу и по почве // Сб. «Почвообрабатывающие машины». Вып. 4. М.: Машгиз, 1949.

256. Электрокинетические свойства капиллярных систем / Григоров О.Н., Козьмина З.П., Маркович A.B., Фридрихсберг Д.А. — М.-Л.: Изд-во АН СССР, 1956.-352 с.

257. Электрохимический фактор изнашивания эндопротезов / Л.С. Пинчук, Ж.В. Кадолич, Е.А. Цветкова, В.И.Николаев // Трение и износ. 2000. Т. 21, №5.-С. 489-493.

258. Южаков И. В., Ямпольский Г. Я., Надточиев А. Б. Анализ факторов, определяющих величину износа при трении о грунт // Пробл. трения и изнашивания. Киев, 1979. Вып. 15. С. 32—36.

259. Яковенко А.Т. Коэффициент трения почвы по лемешной стали // Ученые записки Саратовского госуниверситета. 1951. Т. 27.

260. Bagchi Н. Thermoelectric wear of cutting tools during fine machining // Eng.-296

261. Dig.(London). 1978. V. 39, № 7. P. 37-40.

262. Bauser H. Static Electrification of Organic Solids // DECHEMA-Monographien. 1974. Bd 72. N 1370—1409. S. 11-28.

263. Bowden F. P. and Tabor D. The Friction and Lubrication of Solids // "Clarendon Press". Oxford: 1964. - P. 544.

264. Chen L.H. // Scripta Metall. 1985. 19. Pp. 371-375.

265. Chen L.H., Rigney D.A.// Wear. 1985. 105. Pp. 47-61.

266. Chen L.H., Rigney D.A.// Wear. 1990. 2. 136.

267. Coehn A., Lötz A. // "Z.Phys.". 1921. 5. 242.

268. Daniels R.O., West A.C. The Influence of Moisture on the Friction and Surfase Damage of Clean Metals. // Lubrication engineering, July-August, 1955.-Pp. 261-266.

269. Dinglinger E. Über dem Grabewiderstand // «Fördertechnick». 1929. Bd. 22.

270. Grunberg L., Wright K. A studi of the structure of abraded metal surfaces // Proc.Roy.Soc. London, 1955. V.232, N2. - P. 403.

271. Grunberg L., Wright K. Kramer's and Russel's effects on the single zink crystals // Nature. 1953. V.17, № 6. P.890.

272. Gurevich L. On the Theory of Thermal Diffinision. // J.Phys.USSR. 1945. V. 9, N4.-p. 312; N5.-p. 477.

273. Gurney // Proc.Roy.Soc., A. 1932. 136. 378; Ions in Solution, Cambridge. 1936.

274. Hardy W.B. and Hardy J.K. Note on static friction and on the lubricating properties of certain chemical substances // Phil. Magaz. 1919. Vol. 38. P. 32.

275. Hardy W.B. Collected Scientific Papers of Sir W.B.Hardy .//University Press, Cambridge, 1936, Pp. 37-46, 609-737.-297297. Harper W.R. // "Adv.Phys." 1957. N 6. P. 365.

276. Harper W.R. Contact and Frictional Electrification. // Oxford Press, 1967. -373 p.

277. HaxeL O., Houtermanns F., Seeger K. Die Electronenemission von Metalloberflaschen als Nachwirkung einer Mechanischen Bearbeitung der Glimmentladung // Z.Phys. 1961. Bd. 130, N 1. S. 109.

278. Hencky H. Zur Theorie plastischer Deformation und 'der hierdruch im Material hervorgerufenen Nachspannungen // Z. f. angew. Math. u. Mech. 1924. 4. S. 323-334.

279. Horn H.M., Deere D.U. Frictional characteristics of minerals // Geotechnique. 1962. Vol. 12. N. 4. P. 319-335.

280. Kramer J. Exoelectronen nach Bestrahlung // Acta phys.Austr. 1957. Bd. 10, N4.-S. 327.

281. Lord Rayleigh. Lubricating and Other Properties of Thin, Oily Films // Phil. Mag. Series 6. 1918. Vol. 35. Pp. 157-163.

282. Ostwald Wo., Auerbach R. Über die Viskosität kolloider Lösungen im Struktur-, Laminar- und Turbulenzgebiet // Kolloid-Z. 1926. 38. S. 261-280.

283. Parmenter R.H. The Acousto-Elektric Effect // Phys.Rev. 1953. V. 89, N 5. -p. 990.

284. Postnikov S.N. // "Contemporary Physics". 1964. 6, 2. 100.

285. Powers T.C., Brounyard T.L. Studies of the physical properties of hardened Portland cement paste // J. Am. Concr. Inst. 1946. v. 18, NN 2, 3, 4.

286. Powers T.C., Brounyard T.L. Studies of the physical properties of hardened Portland cement paste // J. Am. Concr. Inst. 1947. NN 5, 6, 7, 8.

287. Rideal. Trans.Faraday Soc. 1924. 19. 667.

288. Sachs S. Versuche über Reibung fester Körper // Zeitschr. f. angew. Math, und Mech. 1924. Bd. 4. H. 1.-298311. Sawa M., Rigney D.A.//Wear. 1987. 119. Pp. 369-390.

289. Schachbasian I. Untersuchung über die Abhösion und die Reibung den Bodenarten an Holz und Eisen // Forschungen auf dem Gebiete der Agrikulturphysik. 1890. № XII.

290. Seidl R. Chemicka emise electronu // Cheskosl. casop. phys. 1959. V. 9, N 6. -P. 645.

291. Sppur R. T. "Ploughing" Contribution to Friction // Brit. J. Appl. Phys. 1956. Vol. 7. N7.-P. 260-261.

292. Sujak B. Versuche zur Frage der Electronenemission von deformierten Aluminium // Acta phys.Polon. 1961. V. 20. N 11. P. 889.

293. Sujak B., Biernatki L., Goretski T. Exoelectron emission during phase transformation of magnetic pyrites // Acta phys. Polon. 1969. V. 35. N 3. P. 475.

294. Terzaghi K. Erdbaumechanick. Wien, 1925.

295. Wiedemann G. //Pogg. Ann., 1852, 87. P. 321.