автореферат диссертации по энергетике, 05.14.05, диссертация на тему:Теплоотдача в изогнутых трубах при сверхкритических давлениях веществ

• !

Ч.Л.

АЗЕРБАЙДЖАНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ

НЕФТЯНАЯ АКАДЕМИЯ

На правах рукописи

МУСАЕВ ИМАМГАСАН ВЕЛИ оглы

ТЕПЛООТДАЧА В ИЗОГНУТЫХ ТРУБАХ ПРИ СВЕРХКРИТЙЧЕСКйХ ДАВЛЕНИЯХ ВЕЩЕСТВ

Специальность 05.14.05 — Теоретические основы теплотехники

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Баку —

1993

Работа выполнена в Азербайджанской государственной нефтяной академии.

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор КАЛБАЛИЕВ Ф. И.

Официальные оппоненты:.

доктор технических наук, профессор ИСМАИЛОВ Р. Ш.,

кандидат технических наук, доцент МАМЕДОВ Ш. Г.

Ведущая организация — Сумгаитское производственное объединение «ОРГСИНТЕЗ».

Защита состоится « . 2,. » . Ж & р )М СС-- 1993 г. в /¿^часои на заседании специализированного совета К. 054.02.07 при Азербайджанской государственной нефтяной академии (370601, г.Баку, пр. Азадлыг, 20)

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Азербайджанской государственной нефтяной академии.

Автореферат разослан

,13. » -ЛьНЬа £>$и ■ 1993 г.

Ученый секретарь специализированного совета, к. т. н., вед. научн. сотр.

ПОЛЕТАЕВ Л. Н-

0Н;1АЯ ХАРАКТЕРИСТИКА. РАБОТЫ .

Актуальность томя. Вещества при сверх критически-»: давлегашх (СКД) широко примоияптся е гшяргогико, химической ПрОШШЛОШГОСТИ, в систолах охлатаденкя ракотгшх дп.-ггатолей, в транспорто и хранения газа и датих отраслях современной техники. Особый интерес представляет использование углоподородоп в качестве теплоносителя в разливших устгловках при СКД. Исследований теплообмена при СКД веществ связано с развитием энергетической и химической прон,тленности. Повнгеоние параметров технологических процессов, а такте конструктивные изменения теплообменннх аппаратов, нспользуииргхсл в" энергетической и химической промышленности способствуют увеличении производительности и экономичности этих установок.

Теплообмешшв аппараты со змоевпковнми каналами по конструктивно-технологическим и эксплуатационным характеристик:« значительно превосходит прямогрубгше теплообменники, применяемые в различных областях промшлопности. К достоинствам змеевиковых теплообмен-1шх аппаратов следует отнести их компактность, сравнитпльно простуд компенсацию температурных деформаций и более высокую интенсивность теплоотдачи по сравнению с прямотрубними теплообметшками. Применение ароматических углеводородов в различию теплообменник аппаратах химической промшолетгости, а также перспективность применения ее в автономных парогурбтпшх установках, работящих при СЗС'и требует изменил закономерности теплоотдачи в змеевикових трубох.

Теплоотдача аромагпчпегах углеводородов при СВД веществ в основном исследовала в прямых трубах и отсутствуют рекомендации для расчетов коэффициента теплоотдачи в изогнула трубах. Актуальным является экспериментальное исследование процесса теплоотдачи в зкеевиковых трупах при СКД в широких иптбрвалах4изменения режимных параметров, а также разработка методов расчета адкалышх коэффициентов теплоотдачи, которые нужны для проектирования тепло-обменных аппаратов, работающих в различных отраслях современной техники.

Цдль работы: - экспериментальное исследование и установление основной закономерности теплоотдачи пря движении толуола СКД в вертикальных змеевиках, и предложение расчетной рекомендации.

Задачи исследования: I. 5кспорчк(Э1Г",алы1оо исследование п /становлении закономерностей теплоотдачи толуола при CKJI в Рертя-калъно ряспололшпю.'/ эмоаднке ъ широких интервалах вокгалпяс параметров . 2. Определен;«! тагпсратурнкх роддаоя свояки для лнутреь-нех к нарыта поршвтров и влияние изг.оиония диаметра змеевика на теплоотдачу. 3. Исследование изменения коэагапдпента теплоотдачи для разных гюперочннх сечени" змеевика и выявление влияния свободной конвеннш на интнеэткооти теплоотдачи. 4; Предложение расчетной рекомендации.

Tlayreàn новизна:

1. Получены ношо опнтнна дда.ше по теплоотдаче при широком интервале изменения температуры стойки (. tc = £0 * 6С0°С)' в верти-•tfJibHoll ы/.еввиковоИ rpjtie. при СКД толуола.

2. Установлено, в змеевнковей трубе процесс теплоотдачи происходит интенсивнее, чш в njOT.wi! грубо, и с утгьшсжпс?.; днауетра экеавлка теплоотдача узелич^аотся. •

3. Обнаружено, что на разных участках вертикального згоевика . изменение теплоотдачи неодинаково. С увеличение« тпплозого потока, в верхней части змеевика теплоотдача уме.гьпшптся, в нижней пасти ого увеличивается.

4. /станоЕлг^о Елняниа свободной конвекцтя на теплоотдачу. Под влияние« свободной конвекция изменяется иптенслгность теплоотдачи б верхней и n:ccjieîl чаотг згеотг'ка. С угселггчоигом кассового расхода ( lit > БОСО) влияние гвободнсГ« коняекц!-;! m теплоотдачу ослабляется.

5. ¡Заявлено изменение теплоотдачи по окружности труби змеевика. До текпоратури tt < 150°С гяксж'Ш-ное значение теплоотдачи оЗндруанваегся на ворхне? части змеовика/ С увел::чстпта тепло-.вого njTOKa максимальное зн-чг'пгно теплоотдачи с:о:-;потся в нпэдш сгорону змеевика.

S. Предложены крнтерипльше уравнения для определения лопяль-шлс значат;!! коэ.'Чмг,понта теплоотдачи и темнературч стонга.

Практичеокпя ценность рр.ботн. Продло^еише рпсчет!П'е рекомендации ДЛЯ ОПрСДОЛОП'ЛЯ ЛОКАЛЬНОГО ЗПРЛПП-.!Я TOO'iï'TV'erTa топло-

стда-пц и текпорптурн стенки ? змеегпп'от-их трубг.г при С!',', позго-ляют проокглроватъ экоиомичшт и го-п.тапн'о ттлообг-пч-т" avnpi-тн с опгл/.йг>т::л' яарг«с>»рпкк тти'00б"е?ш, обоспслта:-?, нут> пх рабэту,- •

Реализация результатов рабогн. Результат» настоящего исследования внедрены в Сумгалтском Государствр.шюм Предприятии "ЕВ1-МАД", что позволяет установят* повшокив э^Тективностп технолога-■чосгатх процессов и оптимизации рсяша работа теплообменник аппаратов, которне обеспечивают юс надежную и экономичную работу.

Автор затопает;

1. Выявленные закономерности температурного роятма стенки по няруяноку я внутреннему пердаетру змеевика п зависимость со от плотности теплового потока. ■

2. Изменение теплоотдачи по окружности трубы, л на разных участках зкеевияа, а также зависимость со от плотности теплового г.отока.

3. Рекомендация по расчету локольннх значений коэффициента •теплоотдачи, я температур« стрита до < 150°С.

4. Установленные зокоиоморяоегя алияния свободной конвекции на интенсивность теплоотдачи я'расчетные рекомендации для определения "стольких значений коэгТгТшдоента теплоотдачи с учетом свободной конвекции. • '

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на: .

I» XI Республиканской научной кой?«ренцкя аспирантов BJSoi Азербайджана, г.Баку, 1989 г.; 2, 8-ой Всесоюзной конференции л Двухфазннй потоя в энергетических м-иннах-н аппаратах", г. Ленинград, ISSD г.; 3, Научно-тохнкчвекой конференции Лзорйафинской Нефтяной Академии, г.Баку, 1991 г.; 4. 1-ом Международном сятшозпумэ " Энергия, экология, экономия", г.Боку, IS9I г.

Публикации. Но материалам диссертации опубликовано 8 нечетких работ.

Структура н объем работ,н. диссертация состоят из введения, четирех глав, заводов, списка литоратурн и приложоппя. Работа изложена на ITS страп'.щзх мапмноггасного текста с 52 рисунками и 4 таблицами яксперженталыяга даннж. Список литоратурн состоит из IC8 наименований.

Автор приносит спою искрошшч благодарность к.т.и., доценту, МакедоеоЙ Д.П. за бодызуп пег/опъ, ог:азгл!гую я работе над диссертацией.

сшдаршш РАБОТЫ

Во вподении обоснована актуальность темы диссертационной работа, сторнирована цоль и основнне задачи исследования, научная новизна, практическая ценность, изложении основные положения, вн-1юо1171но автором на защиту, приведены сведения об их реализации и епробпции,

Поргля гдгша посвящена обзору работ по теплоотдаче в прямнх трубах при (ЖД н в эмеевйкотос тгубах до п сворхкрпгических давлениях ноцоотв,

Исследование теплоотдачи в прямых трубйх при СКД вОДоств были ВНП0Л1ЮШ1 для многих яядкостеЯ в широком диапазоне чисел РеГиольдса. Подробно иоелвдоваян норнальнно, ухудиеннне к улучшен-нне режшн теплоотдачи, и вшшлено влияние свободной конвекции на интенсивности теплоотдачи,

Двгтшга среда-в кртыпшоРинх каналах связало с некоторыми особенностями, оказнвавдими существенное влияние н;1 гидро,тишачя-ку и теплообмен.

Дшпша полученные в пряких трубах не могут бить непосредственно использованы для определения температурных условий в изогнутых трубах, имогадихся во всех Фоплообметшх аппаратах. Теплоотдача в пзогнутта трубах при СЕ<Д исследована только с водой в турбулентном роядш течения. Отсутствует экспериментальное исследование с .другими веществами при разных,роликах двияеняя и параметрах.

Втовая глава посвящена описанию экспериментальной установки и пкепериментального участка, методике экспериментального исследования, обработке экспериментолышх данных и оценке их погрешностей ,

Исследование теплоотдачи проводилось на экспериментальной установке, работающей по принципу разомкнутого .циркуляционного контура (рис.1.). Уз.пи установки изготовлены из нпртавеетчей стали /к^8Н10Т.

Давление и циркуляции жидкости в контуре создавались с но-мощьв чагнрохплункерного насоса. Исследуемая яцдкость поступает из напорного бака на вход насоса, эатом через уснокоителтдае

бают на рабочий участок.

В экспериментах соблэд-лись условия гидродина;.'нческоГ стлбч-

лпзашш. Рабочий участок обогревается электрическим током н'пзкого напряжения. Для измерения силы тока используется трансформатор тска УТГ-5 с амперметров. Электрическая развязка рабочего участал осуществлялась •токораздолктелями. Дли охлаждения горячего продукта в схеме имеется холодильник, с помощью которого на приеме насоса поддеряшзаотся низкая температура жидкости.

Рабочий участок представляет собой змеевиковута трубу (Рис.2,) о внутренним диаметром 1,91 + 4,00 мм; длиной обогреваемой части 240 * 402 мм; млщлной стенки 0,45 ♦ 1,00 мм; средний диаметр змеевика 28,5 + 66,5 мм. Температура жидкости на входа и выходе экспериментального участка и температура стенки трубы измеряются с. помощью хромзль-калеловнх термопар из проволоки диаметром 0,2 мм. Показания термопар регистрируется универсальным вольтметром ."Я7--16 А и автоматическим самопишущим потенциометром КСП-4. Горячие опал термопар расположены в различных сечениях трубы, как по внутреннему так и по наружному периметру змеевика, так и па прямых участках' трубы. Плоскость петля змеевика расположена вертикально. Поток был направлен снизу вверх.

Перед началом обработки экспериментальных данных проверялся тепловой баланс. Максимальная возможная погрешность определения не превышала ± 23^.

В гротьей главе анализируются экспериментальные данные по теплоотдаче в следующих интервалах рекимных параметров: . tjh* - ttJüf » 0,tf+ /,st i t^/i^ = <>.06 + О, if,

t ~ (0,^ + Ц) .10Г01М; III ~ !>O0 +• II ООО ; Gx = (l + ZOO)- K?

Графическое изображение изменения температуры стенки по длине» змеевика соответственно по внутреннему и наружному периметром покгзы-вает, что при одинаковых тепловых потоках в прямой части грубы (перед змеевиком до х=50 мм и после змеевика х = 195 мм и более) температура стенки больше, чем в изогнутой чаоти (Рис.З). Поело входа в изогнутую часть трубы температура стешси уменьшается, затем увеличивается. Характер изменения температуры стенки по паруя-ним л внутренним периметрам одинаково, но температура стенки наружной поверхности змеевика меньше, чем на внутренней во всех значениях тепловых потоков. В пульсационном режиме темпоратура стенки падает (на рисунке стрелками показаны области, где начинается пульсация давления яэдкости и температуры стопки). Характер изменения температуры стенки по дляне змеевика прп разданных расходах

Б -

жидкости одинаков (Рис.4.). При постоянном тепловом потоке? о умень-гаеки'ш расхода нндкости температура стенки ув.дагчиваотся и по внутреннему и по наружному периметру змеевика.

Иа рис. 5. представлена зависимость по показаниям

термопар, раопэлонешшх на пряг.-ок участие (кривая I), по внутреннему (кривая 2) и по наружному периметру (кригая 3) змеевика. Характер изменения ^ - ((%) на изогнутых к прямтгх участках одинаков, Ход температурной кр'Т.о!'. изменяется несколько роз, сопровождаясь увеличение« теплоотдачи. Б начальной част:: графика (участок . АБ/ температура стшки увеличивается как при нормальном рет.г.'е. конвективного теплообмена, по и-ери приближения ¿с к 1т (=3-15°С) исслодуемоЯ жидкости (область с::лыюго изменения 'пзических свойств вепоств) образуется сдабонаклогашЯ участок' (росток БЕ), в котором о увеличением Я значение ¿е изменяется мало, а теплоотдача ин-теисн^мцяруотся. С дальнейшим увеличением теплового потока 1С уве-личинается н образуется участок ВГ. При болшгсе значениях плотности теплового потока и внеоких £й теплоотдача сопровождается пульсациями давления кидкооти и вторично интенсифицируется (участок • ПСЕ). На этом участке граТкка гокпоратура стонки с увеличением плотности теплового потока уменьшается от значения, соотвотствумпего точке Г, до значения в точке Д (вторичное улучшение теплоотдачи), -а затем по мере повышения плотности топлопого потока относительно медленно возрастает. Однако при одг.наковнх тспловгос потоках температура стонки по наружному периметру меньое, чем по внутреннему, и по прямому участку труби. Такая закономерность объясняется луч- ■ шм омивапиеы поверхности стенки по наружному периметру.

Изменений коэффициента теплоотдачи в изогнуто?! труба т:оот особый характер. Па теплоотдачу действуют многие Фактор», в том числе диаметр змеевика, массовая скорость и полокеаиа змеевика в пространстве.

На рис.6, показали графики зависимости коэффициента теплоотдачи от диаметра змеевика. С увеличением диаметра змеевика среднее значение коэффициента теплоотдачи уменьшается. Результата экспери-ментальннх данных показнваат, что ( в трубах ^ «2 + 4 км) изменение тешюозгдячи па внутреннем и наружном периметрах на одном поперечном' сечвккл змввэока происходит одновременно я идентично, но в разных поперечных сечениях могут отличаться. На графиках рис.7.

показана зависимость = / (<}) для разного поперечного сечешя змеевика. Из графика видно, -что на верхнем поперечном сечешш (по показаниям термопары ИХ 3, 4 на рис.2) теплоотдача уменьшается с увеличением теплового потока, а'в нижнем сечении нарборот (по показаниям термолзрц № 7, 8).

Сначала с увеличением теплового потока до < (,„ ■ изменение коэМвдиента теплоотдачи происходит медленно, а после ускоряется.

Теплоотдача изменяется также по окружности зкеовига (Рлс. В). :!а входе змеевика теплоотдача га.?еет минимально!? значение, после этого увеличивается, и перейдя через максимум уменьшается. При 4 < 150°С каксш.'альиоо значение теплоотдачи обнаруживается т верхней части зкоевдаа. С увеличением теплового потока место гаксиг/ука смещается по ниянпЯ часта змеевика. Эта закономерность )бьясняотся влиянием' свободно!! конвекция. До начала влияния свобод-то'! конвекции в ЕерхиоП части змеевика теплоотдача больше, чем в пганеГг части. ГГоэтоиу ютекмаштоо знслег.ие теплоотдачи обнаруживается в верхней части..При влиянии свободной конвекции в верхней ¡асти зг/еевика теплоотдача уменьшается, а в шшной части увеличивается. В результате гсанеямальпое значите теплоотдачи .смещается | кижнгао сторону змеевика.

Четвертая гл-ва посвящена расчета™ рекомендациям по тепло-тдаче без учета и с учетом влияния свободно? конвекции. При дви-егеги ллдкостн в изогнутых трубах иплзбокно возникает центробеж-ш" З'Т^скг. Поток падкости пряждааптся к вившей стенке и в попе-■ггно» срчвннд козник-чйт, так называемая вторичная циркуляция. С р.-уючпяиом радиуса кп^чпзкн влияние центробежного эффекта уивнь-ается и в пределе пр; Я а = « (прямая труба) оно совсем исчезает, следствие гозр/зстчния скорости и вторичной циркуляции, увеличивается турбулентность потока и коэ'Млцг'СНт теплоотдачи в. среднем эзрастаот. При переходаог! режиме двялеиня, экспериментальные дпн-•:е, получен-ио для пргпю.'' част--' трубы до змеевика удовлчтворптрл!.-> ол'лепвя'тгея упрЕниг-м; пр^длс-тяпинг/ ?Ла".едоьоЕ Д.П. (Рис.З):

-о,0,л

, -г" '¡г - погчг! иадегяха, в е»яэя о увеличением

■■ - Не У зтапер'мянтатп«* дашше

хороню описываются уравненном предложенным Калбалиевнм Ф.И., получении:.: для турбулентного рожгаа двикешш (Рис.Ю.):

jJu Q.ou &Z- (Л* /л)" и)

Степень п=0,25 при tt < tm и ft > ím ; п в 0,5 при

Дашшо полученные при переходном режиме движения толуола в змеевиках хорошо ояиснвоотся уравнениям (I) с зачетом коэффициента изогнутости я дополнены постояннш коэффициентом (Ряс. II). Экспериментальные данные по теплоотдаче, полученные для внутреннего и нпрулшого периметров в вертикальной змоевмковоГ; трубе при с 150°0 обобщается уравненном:

где А в 0,050; £ « I +• 2,3G c/(/$ef> - для внутреннего периметрл змеевика:

A=U,064 tí £ в 1+3,-54 cJ{/Qtf - для наружного перга/,ртра змеевика.

Уравнения (3) полученн для толуола в интервалах изменения параметров:

Re => + fíOO; it. < /■»"О V ; F>>PKp

ctf * it3/-г 4tooмп ^ + Ы,з н*

При ¿t, )> 150'си Gx, > 10^ влияние свободной конвекции на теплоотдачу в вертикальной зкеевиковой трубе на разных участках разное. С этой целью изогнутую трубу можно разводить на четыре участка ' (Риз.З.): на первом участке (прямая часть трубы) до зкеевика результаты хорошо огшснва-яся уравнением, предложенным Мамедовой Д.П, Лет прямых вортикальянх труб:

Afu„ * o.cOU-HeV:- бГ(*

На втором и третьем участках змеевика . свободная конвекция влияет отроштельно, в результате теплоотдачи уменьшится. Даяние по теплоотдаче обобщается критериальным уравнением (РясД2.):

/ „6,10 гАЧЭ ' 0,10

л/и = Н-С ¿eW' Gfc

f 0,195 -Л = (0,240 -

- дда внутреннего периметра душ нярунного периметра змеевика

На чртвортом. участке зкасгешш свободная коквеКцзя влияет полояп-Т'чИ. 'о я тегтгоогдача увйлячтт'мчея, Даинг-'е по теплоотдаче обобпа-

ятся критериальным уравнением (РисДЗ.):

иАа fí t-üZ ^-aV ié)

jo,OIS - для внутреннего-периметра ^ = 0,020 - для наружного периметра змеевика

Уравнения (5 и 6) получены для толуола в интервалах изменения параметров: • .

ít = ISCO +SOOO \ i^^tso'c. ; 6i ? /<f ■

P > i\f> ; de 5 ),Sf + 4,00 ; яг. U.S-+ 66.J-WM

в ы в о д н

1. Получены новые данные по теплоотдаче при переходном и турбулентном ражие движения толуода C1QI в вертикально раслолс»-ненном змеовике,

2. Выявлено влияние ',диаметра змеевика на интенсивность теплоотдачи. Устаноадено, что теплоотдача при СКД иолуода в змеевико-вой трубе происходит интенсивнее, чем в прямой трубе и с уменыие- • нием диаметра змеевика теплоотдача увеличивается.

3. Теплоотдача изменяется по периметру трубы змеевика. Наибольшее значение теплоотдачи имеет место на наружной части периметра трубЫд.

4. Теплоотдача изменяется по окруотости змеевика. До 150°С максимальное значение теплоотдачи обнаруживается на верхней части змеевика, с увеличением теплового потока максимальное значение теплоотдачи смещается на гошпгаз его сторону.

5. В изогнутой вертикально расположенной трубе при 6г ? 10^ на интенсивность теплоотдачи влияет свободная конвекция. С увели-чешем массового расхода при Йе ? 8000 влияние свободной конвекции на теплоотдачу ослабляется. • ■

6. На отдельных участках змеевика направления движения ело- ' ЗодноЯ и вынузденной конвекдкл или совпадают, - или направлены про-гивопололзго, или направлен, перпендикулярно. В зависимости, от этого влияния свободной конвекции на ент'рствности теплоотдачи в разных участках трубы разное.

7. Экспериментальные данные обобщены в виде критериальных

для определения локальных значений коэс'фдаеита тепло-

отдачи и томпорлтурн стенки.'

Условии^ обозначения: Р - давление, МПа; РКр - критическое давления, ;Па; ~ температура стенки, жидкости, °С; -

температура шдкостп, соответствующая махелдальио? теплоемкости при Р > РКр, °С; критическая температура теплоносителя,°С;

сЦ ~ внутренний диаметр труби, 1-м; ЭС/, - средни" д-да.готр змеовя-ка, м; X - расстояние от входа обогреваемого смотка до термопар, установлении* на стойко трубы, км; % - плотность топлового потока, ВТ/м2; ри - массовая скорость, кг/м".с ; д - плотности теплоносителя, отнесенпне к температуре стенки и жидкости кг/м^;

динам.'гчэскке вязкости теплоносителя, откосошше к температуре стопки к жидкости, Па.с; Не , От, . Рл, > аА* ~ числа РеК-нольдса,.ГрасгЪфа, Ппавдтля, Нуссельта. Остальнне условные обозначения данн в тексте реферата по ходу изложения материала.

Сшюок публикаций по тего дчсссфтацпп:

1. Калбал!:ев'V.!!., Иакедова А.П., Мусаев Я.В.', Рзаев М.Н., Рагпмов 5.А. Теплоотдача толуола пр*. сверхкрдтическях давлениях в изогнутых трубах // Нечть к газ. - 1509. - !' II. - С.ЬЗ-56.

2. Мусаев И.В. Исследование теплоотдачи в криволинейных каналах и свэрхкрчтичёоках давлениях толуола.// Материалу XI Республиканской научной иояйереяцня аспирантов вузов Азербайджана. -Бакы. - 1589. - 0.247. •

3. Калбшмев Ф.Н., Ворд-гев Ч.М.,' ратгов Ф.А., Мусаов И.В., Бабаев Ф.К, Псследонаипо особенности теплоотдачи ароматических углеводородов л переходной области течегшя теплоносителя прт ссерх-1ф'лт!гчгских давлениях в условиях вгсокочастслтоР термозкусткчес-коЛ нрЕстойтевосга // Не-Тть и газ. - 1СМ). - У 9; - С.С5-70.

4. Колбалиов Ф.:*., ''усаев И.В., 'Лманов КД. Температурный реки,: вертикально!! змеевиновоП трубн.// Тезгсн докладов 8-оЯ КсосоюзноС кон'1ере«»т: ,'^зух'Тязтгп1 поток в энергетических кэоятх и аппарата;;. - Л., 1990. Т.З. - С.2(2-2СЗ.

5. Калбадков -5.К., "жедога ,".П., Вордгев Ч."!., Рзаев ".Л., Муопев И.З. Трмпг,рат;;г>!;; '1 ртк:»; труб при ергшгппя'ги с™"?*':;.-»?!•-

ЧССКПХ ЦГНЛ01;' И ЯЧерП-Г.'Т-РЗ'ИХ ГГПЧ С Ортг • 'П.'ТГ *>!

ТГЛОМ // Тгудн 1-ГО ",Г.«ПХ-'Гс\~ > 1 ГОТО " 7"'! ' " Т'Я, -г,— "' ,

6. Калбалкев О.П., ll.r-едова Д.П., Мусаев И.В., Рзаов М.А., Бабаев O.K. Экспорт/,остальное иопледовечно теплоотдачи в вертикальных криволгагеГлнх каналах при сверхкр^тичеоких давлениях ароматических 'углеводородов // Ие^ть и газ, - 1991,- )' 6. - С. 65-67.

7. ?'амедова Д.Я., ',!усаев H.H., Бабаев -5. К, Исследование теплоотдачи в 1фиволинеЯнь'Х каналах при сворхкрипгческих давлениях ароматических углеводородов.// Сб.науч.тр. Технология обработки води на ТЗС, тепло] пз;пгеские свойства и теплообмен электролитов

и жидкостей. - Баку,.1091. - G.G2-E3, . .

8. Калболков 5.1!,, Мамедопа Д.П., Иусаев И.В. Теплоотдача

в зкеояиковнх трубах при пароходном рташе двнкения и СКД толуола // Не-Тть и газ. - 11392Г 9-10. - С.51-53.

Рис.1

Схема экспериментальной установки: I - напорный баи; 2 - насос; 3 - успокоительные баки; 4,5,6,13,14,17 - вентили; 7 - юно-разделители; 8 - нанометры; 9 - эксаериментадьнвя труба; 10 - аатс трансфорыятор; II - понижающий трансформатор; 12 - трансформатор тока; 13 - холодильник; 16 - мврннй бак; 18 - универсальный вольтметр; и - самопишущий патонциомвтр; 20 - Термопары

500 ЧМ

зов 200 100

Рис. 2

Схема измерительного участка: А - токоподводы;. Б - смесительные камеры

0.1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11 наименования термопар

1,П,Ш,1У - разделение термопары на 4 час

ТВ

• ■

V

V,

1 •

а) У

/о юо т 200

1 о'г а о - ч О-Г

'VII

<г) *_*

ж № 1*0 200 е,п»

Рис.З

Зависимость Р» Б,6 мПа;/>и» 700 кг/и2 о; 46,2 км в) - для внутреннего, в) дел нарунного периметра амевэдка; I - 2-105 Вт/м2; 2 - 3,45-Ю5» 3 - 6,5-Ю5; 4 - 8.8-105: 5 - 9,1'Ю

бо 1оо т но но (о юо 140 но I т

Рис.4

Зависимость -р « 5,6 МПа.Д^в 46,2 им; а)^ц =700 нг/м2 с ; бв 400 кг/м2о Ззтеетвшш8 точки относятся н'шзруапону периметру, а овотлш -я внутреннему параметру, амеевяка. I -й» г-Ю^т/м2; 2 - 4-Ю5: 3 - 6-Ю5

гя? У00

гсо 100

А г

А и У - $1

е У-Щ г ¡Р

х-1 <».. 1 • -X « ~3

я

' Рис. 5 Зависимость ¿с - /(£) р « 5,6 Шагри* 7Ш кг/м2с} 46,2 км; I - для прямой ча ' 2 - для внутреннего параметра 3 - для наружного периметра омеваяка

¡»/¿ У

3

V* 1

•ч>,

Рнс. 6 Зависимо«» р - 5,6 '-йв-.ра^ 700нг/м2с; 1,3 2,4 - 6-105^1,2 - для внутреннего периметра, 3,4 - для наружного периметра змеевика

ti- lo'l /}>/"'■ <A>

V

п< . 0 О А 4-( d-Z

о-Ч

0 ос 1 *4 0 w а« с л л©' ÜM

< SC t ( ш- л

Í *

Рис. 7 Зависимость <¿ -

р=5,6)Я1а-,j>ip* 408 кг/м^с;^=46,2m t I-no показаниям термопара £3(см. " 2- £4, 3-S7, 4-JÉ6

> Vе

Ряс. 8 ' сагасваосгь <L ~ j (*f) ■

»1,2-205; 2 «4-юЧт/и2

1.3 - дш} внутреннего пердые'гра сагесвика

2.4 - дая napjEuoro перпиотра вмесетка

ё? Mf

1С"

г> с

N и? SP ' П 0 О

i

Рис. 9

Сравнение, аксперкыаэтпяькнх и расчот-шн значений ддя apsssoS часта трубки перед змеевяггон

ajf

* т és/c? аъ

Г Р А?

7 S S lof

РйС.Ю

Сравнение экспериментальных в расчетных винчений,^ для прямой части трубка после змеевика

*6г

««'•ЛЙС [Ус

v ГЛс)"'2*'

ш

Рис.II

Сравнение экспериментальных я расчетных 8наченийЛ^ для внутреннего а) н наружного (б) периметров змеевика

" 1 3 V У < Г 4 3 1</~ $1

?п° <к°а а О! >4ъ °о%>%0л 1

Ъоо 0 о ¿0 9 «О >{>п о к о

а) Того1 >о0

Рио. 12

Зависимость ) ~ {(6г)

для II и Ш частя змеевика (см.ряс.2); а) для внутреннего периметра

змеевика; б) для наруяного периметра змеевика

_ • . ■ - "

аМ 111111 I

11ГЬУ1,Щ ; _____

6 } V У 6 7 * ь /о>~ I 3 Ч у ь 7 &1

Рис.13

Зависимость ^/(Ч^л-РгЩ) - Ц&ъ для 1У части змеевика; а) для внутреннего периметра змеевина; 0) для няружного периметра змеевика

ы о) 6»

°о\о0с000'

(

а) 1 1 в о

0 ,1 ) г 0 «»о о Л о "»Л

»о«5« «г" О" О й

/

£3 а Л >

« п' Ол( 0<

¿4 У 6 7 /о>~ I У V У 6 7 £