автореферат диссертации по кораблестроению, 05.08.05, диссертация на тему:Теплообмен при конденсации движущегося водяного пара на пакете горизонтальных труб

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МОРСКОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КУРМАНГАЛИЕВ

Ермек Хабибуллович

УДК 621.175

На праплх рукописи

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ДВИЖУЩЕГОСЯ ВОДЯНОГО ПАРА НА ПАКЕТЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБ

Специальность 05.08.05 — судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)

Автореферат диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Санкт-Петербург 1993

ГО ;

Диссертационная работа выполнена на кафедре судовых энергетических установок, систем и оборудования Санкт-Петербургского государственного морского технического университета.

Научный руководитель кандидат технических наук, профессор

В. А. ЧИСТЯКОВ.

Научный консультант кандидат технических наук, доцент

д. и. волков.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

ФЕДОРОВИЧ Е. Д.

канд. техн. наук КОВАЛЕВСКИЙ В. П.

Ведущая организация АО «Ленинградский металлический завод».

Защита состоится «22. » 1993 Г- в часов

в ауд.ОЛП^Да заседании специализированного ученого совета Д 053.23.02 по присуждению ученых степеней доктора технических наук при Санкт-Петербургском государственном морском техническом университете по адресу: 190008, Санкт-Петербург, Лоцманская, 3.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Санкт-Петербургского государственного морского технического университета.

Отзывы просим направлять в адрес специализированного ученого совета в двух экземплярах, заверенных печатью.

Автореферат разослан « 1993 г.

Ученый секретарь специализированного совета доктор технических наук, профессор НАРЕЖНЫЙ Э. Г.

ОЕЦДЯ ХАРАКТЕШСТЖА РАБОТЫ

Актуальность таботы. Тепяообыен яра конденсации Двадг-"" щегося водяного пара реализуется в многочисленных конденсаторах пара стационарных и транспортных энергоустановок. В энергоустановках конденсаторы поверхностного типа являются самой крупней- по габаритам и металлоемкости частью тепиооб-ненного оборудования.

Одним из способов конденсирования заданного количества пара и поддержания заданного давления конденсации в конденсаторе при минимальных ыатериадыш финагоовнх затратах является проектирование конденсаторов с рациональной компоновкой трубного пучка. Проектирование таких конденсаторов - требует совершенствования методики теплового и - гидравлического расчета цри конденсации парана горизонтальных;'пакетах труб. Разработка тучных основ такой методики является актуальней практическсй и научней задачей;

Целью работы является выполнение теоретического и экспериментального исследования теплооймет при конденсации движущегося вертикально вниз практически "чистого" насыщенного водяного пара на отдельных рядах горизонтального пакета гладких труб и получение аппроксишарупцей зависимости для цроизвольного ряда труб, пригодной для ■инженерных тепловых расчетов горизонтальных пакетов труб конденсаторов поверхностного типа в-условиях нисходящего потока двшущегося пара.

Научная новизна:

I. Впервые выполнено теоретическое решение сопряженно!! задачи расчета теплообмена при конденсации дви^щегося вертикально вниз насыщенного водяного пара на горизонтально.* гладкой трубе произвольного ряда, находящегося в трубнем пакете в сладупцей постановке:

1.1. В сопряженной краевой задаче рассчитывались паровой динамический-пограничный слой, гидродинамика и теплообмен в пленке конденсата, с учетом натекания его с вышераспо-ложенннх труб, теплопроводность стенки трубы с учетом шероховатости наружной поверхности трубы, теплопроводность слоя отложений внутри трубы и тепловой пограничный слой охлаждающей воды;

1.2. В решении учтено, что при натекании конденсата о вышераспояокешшх труб теплота в пакете труб при конденсации

движущегося пара передается двумя способами: конвекцией на начальном участке тдрбы и конденсацией на остальной ее части. На каждом участке производился расчет сопряженной" краевой задачи с учет см геометрии пакета труб.

2. Выполнено экспериментальное исследование и получены новые опытные данные по локальной по радам труб теплоотдаче цри конденсации движущегося вертикально вниз насыщенного водяного пара на П-раднсм фрагменте трубного пучка натурного конденсатора с шахматной разбивкой труб.

3. Теоретические и экспериментальные результаты настоящей работы и опытные данные других авторов обобщены однопа-раметрической зависимостью дал инженерного расчета теплообмена при конденсации движущегося пара на любом произвольно выбранном ряде горизонтального пакета труб.

Практическая ценность работы. Предложена методика расчета теплообмена при конденсации движущегося вертикально вниз насыщенного водяного пара на рядах пакета гладких горизонтальных труб. Данная методика используется в детальней (позоннсм) методе теплового и гидравлического расчета конденсатора, разработанного в Санкт-Петербургском государственном морском техническом университете (С-ПШТУ), который с успехом применяется при проектировании конденсаторов на ведущих предприятиях соответствупзего профиля, таких как ПО "Ленинградский металлический завод", ПО "Калужский турбинный завод".

Апробация работы. Основное содержание диссертации отражено в четырех публикациях. Результаты данной работы докладывались га ежегодных научно-технических конференциях в С-ПШТУ (1989-1991 гг.), на 8-й Всесоюзной конференции "Двухфазный поток в энергетических машинах и аппаратах", 23-25 октября 1990 г. в г.Санкт-Петербурге.

Объем -работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения а приложения. Объел работы 157 страниц, в тем числе 3? рисунков, 5 таблиц и список использованной литературы из 93 наименований.

СОДЕШШИЕ РАБОТЫ

Во введении показаны актуальность, цель задачи проведенных теоретических и экспериментальных исследований тепло-

обмена при конденсации движущегося вертикально вниз пара в конденсаторах энергоустановок. В частности, раскрыта.прагсги- . ческая необходимость создания надежной методики расчета теп-лообмета для детального (позонного) метода теплового и гидравлического расчета конденсатора. Показано преимущество детального (позонного) метода перед теми методами расчета, которые основаны на определении среднего по поверхности охлаждения коэффициента теплопередачи с помощью эмпирических зависимостей. Кратко изложено содержание разделов диссертации.

В первой главе приведен обзор теоретических и экспериментальных работ, посвященных исследованиям теплообмена при конденсации движущегося вертикально вниз водяного пара на одиночных гладких горизонтальных трубах (рядах) и пакетах горизонтальных труб, сформулированы задачи исследования.

Из выполненного обзора были сделаны слещукщие вывода:

1. Для одиночной трубы без натекания конденсата теоретические решения теплообмена, полученные в работах Г.Г.Шек-риладзе, Т.Зудаи, Л.Д.Берлава, Д.Баттерворта, В.Ли при граничных условиях постоянства по периметру трубы температурного напора пар-надо ясная стенка трубы Т[\-Тсгн илл удельного тентового потока фстн нэ согласуются с имеющимися опытными данными Л.Д.Бермана, Т.фудаш, Д.В.Ноббса, А.А.ПромкслоЕа, В. 1.1. Пару идейна, В.Ли, А.А.Никола.

2. Удовлетворительное согласование с опытными данными различных авторов (см.п.1) для одиночных труб без натеканпя конденсата дают те теоретические решения, которые выполнялись с граничными условиями постоянства по периметру тру£,ц температурного налога пар-охлавдаюцая вода Тп~Т0.в. и суммарного термического сопротивления стенки трубы и охлаздаыцей в оды Яст+КоА (работы В.М.Марушкина и Т.суда),

3. Лзвестная эмпирическая фориула Л.Д.Бермана для од -ной трубы без натеканйя конденсата и имеющая вид:

¿Г/сТт = ъгъ+В'ф(Ргп/(РгК'К)) ; (г)

удовлетворительно согласуется с опытными данными различных авторов (с!.1.г..1) и с теоретическими решениями, выполнявшимися при тт-акпчгп« условиях, указанных з п.2.

•I. Для яроГ)^ильных рядок пакета труб, находящиеся в условиях натекания сверху конденсата, теореткчесши решений практически не имеется.

Единственное известное автору т литеразуры теоретическое радение В.М.Марушкина выполнено с граничными условиями, указанными в п.2. Однако, это решение не учитывает такие факторы, как наличие га трубах , пакета начального участка конвективного текгообмева (.без коццшсацви) согласно работам И.И.Гогонина , шероховат ость наружной поверхности трубы, термическое сопротивление слоя оглашений внутри'труби, переменность физических свойств охлаждавдей воды поперек потока.

5. Для произвольных рядов пакета труб, находящихся в условиях натекания конденсата, эмпирические формулы различных авторов (Д.В.Ноббса, С.Н.^кса, А.А.Прсмыслова) не согласуется между собой, а татсму необходимы дальнейшие теоретические и экспериментальные исследования, выполняемые в более точной постановке задачи.

Во второй главе изложенб теоретическое решение задачи о теплосхйлене при конденсации движущегося вертикально вниз практически "чистого" насыщенного водяного пара на гладкой горизонтальной трубе, находящейся в ряду шкета труб при на-текании на нее конденсата с выше расположенных труб. Интенсивность теплообмена ш всех трубах в ряде предполагалась при зтсы одинаковой. Такт образам, пакет труб рассчитывается последовательно по рядам.по ходу движения пара, начиная с первого ряда. Перед каждым рядом рассчитываются расход натекающего конденсата с вышерасполсженкнт труб, скорость пара с учетш конденсации пара га вышерасполаженных рядах, температура пара с учетом потери давления на вышерасположенных рядах.

Как будет показано ниже, в отличии от теоретического решения В.М.Марушкина, теоретическое ршение, выполненное авторе» данной работы, учитывает те факторы, перечисленные выше, которые не были учтены в атом решении.

В настоящей работе задача рвпалась в следующем постановке (рис.1). На горизонтальную трубу длиной Ьтр . изготовленную из материала с коэффициентом теплопроводности Лег > имеющую наружный и внутренний диаметры (¿ц и соответ-

ственно, набегает движущийся вертикадаю вниз сухой пасы-' щенный водяной пар со скоростью ¿¿пн и температурой Тп . Сверху на трубу, га ее верхнюю образующую, натекает конденсат с вьшерасполоасенных труб пакета с массовым расходом га единицу длины трубы &к и с температурой, равней темпера-

РисД. Расчеттая схема процесса конденсации.

100 £0 О

ч?

I Уар

_1_I_1_11Сл—1—и

ЩГ <Р/Я 1,0

• Ггрр :=-\\/Л Лтн

Хъ \ Ык . 1 Л 1 1 1

1-1

Тр

о* о

0,5 Ф/ЗГ %0

Рис.2. Теоретическое распределение по полупериметру трубы локальных значений , л^и. , ,

%твн • Тгартрубы с натеканием сверху конденсата. ^

туре насыщения пара 7л (предполагается, что, как и для неподвижного пара, в работах И.И.Гогонита , конденсат щи падении в межтрубнсм пространстве прогревается до температуры пара 7/7 ). Задана абсолютная шероховатость наружной поверхности трубы и термическое сопротивление слоя отложений внутри трубы Нота . Внутри тхубы течет оклавдаыцая вода со средними по сечению скоростью (¿о-в. и температурой - 7а8. . Расстояние между осями труб в горизонтальном ряду •5поп •

Начиная от верхней образующей полу периметр трубы раз-' делается на два участка: при образуется начальный

участок конвективного теплообмена (без конденсации), цри -участок конденсации. Течение пара в пограничной слое и течение кондадсатной пленки считалось ламинарным, а течение охлаждающей воды считалось турбулентным. После точки отрыва парового пограничного слоя от поверхности шгенки конденсата при 1р&~1Рогр касательное напряжение на границе пар-ковденсат Тгр считалось равнш нулю.

Размер начального участка конвективного теплообмена или угол Ц>н определялся из условия, когда тепловой пограничный слой в пленке конденсата, развивающийся от слоя шероховатости на наружной поверхности трубы, выходит на поверхность пленки конденсата. -Течение пара за пределами динамического пограничного слоя щи О «<^отр определялось по фохыуле (по аналогии с потенциальным течением):

Теплоотдача к охлаждающей воде рассчитывалась по методике Б.С.Яеаухова.

Математическая формулировка сопряженной задачи выглядит следующим образ см:

-для пара цри 0*4>$(р0гр'' ,

„ ди.п .4/ dUn.ii дипоо а ип .

(3)

ди„ ^

дх ду

- для пленки конденсата:

-О; (4)

(5)

• 2 -О;

■Л

при о* (рн : г

5 ; (?)

Аж

+

при У

- для слоя шероховатости:

- для стенки т]убы:

- для слоя отложений:

\9-СТН\' Яутл'^н -г ■ т .

---Шн-Тогл ,

- для охлаздаицей воды: ^в• " 8

} ; (К)

; (К)

£а=£>,86 +0,9'(<^£И/¿.тр)0^ при ир/с£вн<£01\

•;(Т4)

при

граничные условия: при У= I

- U„=Una),Vn=0,^=O-, (18)

цри 1

п I/ 1Яегн\ ,, дИк .. dU-n -г -г , .

; (19)

цри у=Дш. I

и-1с-0,Ук-0,Тк-~Пи ) (20)

при О £ Фи i при <5^ +Ддс:

(21)

при {j-Autl

г^стн , = (22)

В результате численного решения системы уравнений (2)-(17) с граничными условиями (18)-(22) на ПЗШ типа IEM PC/AT находятся локальные и средние по периметру трубы значения удельного теплового потока m наружной поверхности трубы фегн » коэффициента теплоотдачи от движущегося оL и неподвижного oifjfj па?3 при прочих равных условиях, температуры наружной и внутренней поверхностей трубы ~Тстн и Тетён соответственно, касательное напряжение на границе пар-коцден-сат 2~Гр (только локальные).

Для учета влияния зависимости физических свойств конденсата от температуры, влияния волнообразования на поверхности пленки конденсата и влияния капиллярных сил, в пером приближении, средняя по периметру трубы величина 3i умножается на соответствугациб поправки , , €g .также как и для неподвижного тра в работах И.И.Гогонина. __

Проведенное сравнение средних по периметру трубы Ы-нп на одиночной трубе без натекания конденсата, подсчитанных по методике, излаженной в данной главе (без учета поправок £-t , ¿V » ¿3 и при условий, что Aui = 0, Я0тл = 0) и по известной фощуле В.1§гссельта показало их удовлетворительное согласование.

Для примера, на рис.2 показаны результаты теоретического решения даннсй работы при следующих исходных данных: материал трубы - латунь ( -Лег = 87 ВтАм'Ю), Lrp - In, Ыц =

0,019 И1,Ы$ц = 0,017 м, ССпн = II м/с, Т„ = 50°С, = ■

0,11 кгАгл'с), 16'10-6 м,/Рог/1 =6*Ю-5 м^'К/Вт, ¿¿аВ. =

I »м/с, Тг,?. = 5°С, = 0,03 м. Па рис. 2 на осях органа? и абсцисс отложены безразмерные величины : Ми. - оС • /Лк ) хЛстнЫн гг ? Т-ТаА </?

Анализ результатов теоретического решения данной работы показал, что для одиночной трубы без натекания конденсата результаты данного теоретического решения удовлетворительно согласуются с теоретическими данными работ Т.Фуджи, А.А.Никода и с опытными данными работы Д.В.Ноббса.

В третьей главе описываются экспериментальная установка й методика проведения экспериментов, обосновывается выбор диапазона изменения факторов, определяющих теплообмен, проводится анализ погрешностей измерений.

Схема экспериментальной установки показана на рис.3. Основные элементы этой установки: I - экспериментальный конденсатор, 2 - вспомогательный конденсатор, 3 - подогреватель охлажцаюцей воды, 4 - циркуляционный насос ссслаждакщей воды, 5 - водокольцевой вакуумнгл" насосный агрегат, 6 - напорный бак охлаждающей воды, 7 - система пароподготовки.

Исследованный пакет гладких горизонтальных труб, находящийся в экспериментальном конденсаторе, состоит из 50-ти латунных труб длиной I м (рис.4), через которые прокачивается охлаадакщая вода. Вертикальный центральный ряд труб состоит кз шести контрольных труб (рис.4), в каждой из которых измерялся нагрев и расход охлаждапцей воды и тшпература наружной поверхности трубы. Нагрев и расход охлавдапцей вода измерялся ртутными лабораторными термометрами и объемным способом соответственно. Тшпература наружной поверхности трубы измерялась посредством медных термометров сопротивления (ТСМ). Давление пара и расход конденсата измерялись водяным вакуумметром и объемным способом соответственно. Температура пара определялась по его давлению, считая пар насыщенным. Массовое содержание воздуха в паре контролировалось лабораторным прибором С.Н.Фукса.

Давление пара варьировалось в пределах Рп = 5+20 кПа, скорость пара в широком сечении ¿¿пн = 6,6+33 м/с, температурный шпор пар-стенка Тц-Тстн = 1.0+12,О°С, удельный тепловой поток 27,4+220 кВг/м , относительное массо-

1 пар

Еис.З. Принципиальная ехала экспериментальной установки.

30

пар

Illy

4/9*1

§

ЙЙЙ?

Ш£оа

м

оофо -оЩ°<9с

■/SO

Рас.4. Схема компоновки пакета, труб.

1 - контрольные тцуСы;

2 - стенка из оргстекла.

вое содержание воздуха в паре £$ = 0,02*0,05?, число Рей-нольдса пленки конденсата ^юр^к'^/^к = О,5»Э0,. температура и скорость охпаждавдей воды = 4,8+Г7°С, й^в. = 0,3*2,0 м/с, степень конденсации пара в исследованном пакете труб. £к = 30+10$, коэффициент теплоотдачи от движущегося пара ¿с = 2,3+25 кВт/(м^'К), коэффициент теплопередачи К = 1*4,6 кВг/(м2"К).

Оценка погрешности измерений покатала, что при средних режимных параметрах и значениях таппаратурного напора . Тд-Тстн = и нагрева охлаздапцей вода 5°С погрешности измерения величин , , составляли 3,6$ соответственно.

В четвертой главе приведены результаты теоретического и экспериментального исследований настояц ей работы.

Сравнение теоретических и экспериментальных результатов настоящей работы показало их удовлетворительное согласование в пределах погрешности теплофизического бвсперимента,

Теоретические и экспериментальные результаты настоящей -работы сравнивались также и с эмпирическими формулами для расчета локального коэффициента теплоотдачи от движущегося пара по рядам труб пакета различных авторов (Д.В.Ноббса, С.Н.Фукса, А.А.Прсмыслова).

Так как проведенное сравнение показало неудовлетворительный характер этих эмпирических формул, то' для расчета среднего по периметру трубы коэффициента теплоотдачи ¿¿£ от движущегося вертикально шиз практически "чистого" сухого насыщенного водяного пара на I -м горизонтальней ряду труб была предложена обобщающая формула слещушпего вида:

; <а>

Я. * . С.Я

аСцп1 "- средний по периметру трубы коэффициент теплоотдачи от неподвижного пара при прочих равных условиях на I -м горизонтальном ряду, который рассчитывается с учетом натекающего сверху конденсата с выше расположенных труб пакета.

Предложенная формула (23) обобщает теоретические и экспериментальные результаты настоящей работы и опытные данные С-ПШГУ (1980-1982 хт.) с погрешностью, характерной для теп-

лсфизического эксперимента. В настоящей работе экспериментально установлено, что границы применимости формулы (23) составляет по давлению пара Рп = 5+20 кПа, по безразмерному комплексу Frn/(PrH-K) = 0,4*40.

Скорость пара при определении числа РГц берется по широкому сечению перед 2 -м рядом труб. Физические свойства пара и конденсата подсчитываются по температуре пара Тр перед i -м рядом труб.

Для первого ряда труб ( £ = I) формула (23) совпадает с формулой Л.Д.Берлана (I).

Предполагается, что формуле (23) учитывает все основные особенности процесса конденсации движущегося вертикально вниз водяного пара в пакете гладких горизонтальных труб.

При сравнении теоретические расчеты данной работы проводились при значениях величин Аш= 16'I0"6 м, Rorn -6'Ю"5 м^'К/Вг, которые определялись по опытным данным.

На ряс.5 показано сравнение теоретических и экспериментальных удельных тепловых потоков на наружной поверхности трубы настоящей работы для 3-й сверху контрольной трубы (для остальных контрольных труб картина аналогичная).

На рис.6 показано обобщение теоретических и экспермен-тальных данных настоящей работы формулой (23) для 3-й сверху контрольной Tjyбы (для остальных контрольных труб картина аналогичная).

На рис.7 показано обобщение опытных данных С-ПШТУ (1980-1982 гг.), полученных при исследовании теплообмена при конденсации движущегося вертикально вниз водяного пара на пакете гладких горизонтальных труб, изготовленного в виде вертикального ряда, формулой (23). _

При обработке теоретических результатов величины оL¿ и ÓLiuíL для соответствующей контрольной трубы подсчитывались по методике, изложенной во второй главе. При обработке экспериментальных результатов величина e¿¿ бралась из эксперимента, величина d-ani подсчитывалась по методике, изложенной в работах Й.И.Гогонина для неподвижного пара с учетом натекающего сверху ш трубу конденсата.»

В заключении диссертации формулируются вывода по работе и излагаются рекомендации по использованию подученных результатов.

В приложении к диссертации приведены таблицы опытных

Вас.5..Сравнение теоретических д.у и эхспери------ удельных тепловых потоков настоящей

ментальных о, работы.

Рис.6. Обобщение теоретических и экспериментальных результатов настоящей работы формулой (23).

а - теория; • - эксперимент;- - расчет

по форлуле (23).

тов

1Q-1 г V 6 8 iL1° г k 6 8 лг

Рис.7. Обобщение экспериментальных результа-С-ПМГУ (1980-1982 гг.) формулой (23").

• - трубы без натекания конденсата; А - трубы с ватеканием сверху конденсата;--расчет по

формуле (23).

данных исследований теплообмена настоящей работы.

ОСНОВНЫЕ вывода ПО РАБОТЕ

1. Впервые выполнено теоретическое решение задачи теплообмена при конденсации двияущегося вертикально вниз водяного пара на пакете горизонтальных гладких труб в более точной постановке задачи, чем предыдущее теоретическое радение В.М.Мару штата.

2. Результаты полученного теоретического решения подтверждены результатами экспериментального исследования настоящей работы и опытными данными других авторов.

3. Предложена зависимость, обобщающая теоретические и экспериментальные результаты настоящей работы и опытные данные других исследователей.

4. Полученная зависимость используется в детальном (позови да) методе теплового и гидравлического расчета конденсаторов с горизонтальными трубными пучками.

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Р - давление, кПа;

Т - температура, °С, К;

£ - удельный тепловой поток, Вт/м^;

Я - термическое сопротивление, м2,К/Вт;

оС - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2,К) ^=\^стн\1(Тп-Ътн) ?

1р - угол от верхней образующей трубы, рад;

X - координата от верхней образу щей трубы вдоль наружной

поверхности, м; у - координата по нормали от наружной поверхности трубы, м;

и - скорость вдоль основного потока, м/с; V- скорость поперек основного потока, м/с; д - ускорение свободного падения, и/с; д ,5 - толщина, м; ^ - коэффициент гидравлического сопротивления;

поправка 1а переменность физических свойств охлаждаю-пей еодн поперек потока;

- поправка гл. начальный участок стабилизации теплообмена;

_____Л-коэффициент теплопроводности, Бт/(м*К);

"\) - кинематическая вязкость, :.-.2/с; --------- -

JX - динамическая вязкость, Па'с;

- теплота парообразования, Ди/кг;

Ср.- удельная изобарная теплоемкость, ЛдДкг'К);

р - плотность, кг/м3;

К= Ъп/(Срк-(Тп- Тстн)) - число Кутателадзе;

Рг- число Прандтля; Frn=и.гпн/(д-<±н)~ число Фруда пара;

Rea-Um'dHl"0R- число Рейнолвдса пара;

• d^c.S. ~ число Рейнольдса охлаждагацей воды.

Нижние индексы.

П- относящийся к пару, к паровому динамическому пограничному слою;

К- относящийся к пленке конденсата;

ТК- относящийся к тепловому пограничному слою в пленке конденсата;

ии,- относящийся к слою шероховатости;

ОТЛ - относящийся к слою отложений внутри трубы;

оЛ - относящийся к охлаждающей воде.

Верхние индексы.

-- относящийся к величине, средней по периметру трубы,

по толщине пленки конденсата;

~ - относящийся к безразмерной величине.

Перечень публикаций, в которых излагается основное содержание диссертации:

1. Модельные исследования двухфазных течокиЗ в межтгуб-нсм пространстве конденсатора./Ту тникова O.A., Калаш Г.И., Кротова H.A., Курмангалиев Е.Х., Назаров В.В., Промыслов A.A.// Расчет и конструирование энергооборуповакия с конденсацией пара: Сб.научн.тр./ЛКИ, Л., I99C. - ~!.'1г-С-1.

2. Экспериментальные исследования процс-ос:. : с глее '■:. при конденсации водяного пара на фралкенто трубпого конденсатора./Курглангалиев Е.Х., Кротоза Н.А»//Гззиск .ххкла-доа 8-й Всесоюзной ковл'ореппии "Двухфазный поток в экорго-т-чсских кашшах и аппаратах", 23-25 октября 1990 г., т.2,

16

с.178.

3.' Еасчетно-эксПериментальные исследования вариантов трубных пучков конденсаторов (этапы I, 2, 3). Отчет о НИР/ ЖИ; руководитель работы В.А.Чистяков, Л., 1990.

4. Расчета о-экспериментальные исследования вариантов трубных пучков конденсаторов. (Заключительный отчет, разделы I, 2, 3). Отчет о НИР/ЛКИ; руководитель работы В.А.Чистяков, Л.; 1991.

П1Ю "Пегас"

Зак.765 Тир.70