автореферат диссертации по металлургии, 05.16.04, диссертация на тему:Теория и технология получения отливок без пригара

VI ь и

СЖ^-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТШИЧЗСККй УНИВЕРСИТЕТ .

На правах рукописи УЖ 621.7-1

РОМАНОВ ОЛЕГ БОРИСОВИЧ ТЕОРИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ПОЛУЧЕНИЯ ОТЛИВОК ЕВЗ ПРИГАРА

Специальность 05.16.04 - литейное производство

Автореферат диссертации на соискание ученоЗ степени доктора технических наук

Саикт- Петербург, 1994

Работа выполнена в Узбекском производственной объединении текстильного иавиностроения "Нзбектекстильиав" Узбекского Государственного концерна но научно-техническому обеспечеши хлопкоперерабативавдей проиывленностя "Узкавхлопкоткань".

Официальные оппонента:

доктор технических наук. проф. Боровский В.Ф.. , доктор технических наук. проф. Васильев В.А., ■ доктор технических наук. проф. Трухов fl.Il.. Ведущее предприятие - ВПТИМТПРОН.

специализированного Совета Д 083.38.08 Санкт-Петербургскоп Государственного технического университета по адресу: 1Э5251, г.Санкт-Петербург. Политехническая ул., 29 (Хшмческий корпус, ауд. 51).

Вав отзыв в двух экземплярах, заверенный початы организации, просим направить по указанному адресу на им! Ученого секретаря специализированного совета.

С диссертацией поено ознакомиться в библиотеке университета

Автореферат разослал •Иг

Зацита состоится

в 1С час на заседашп

Ученый секретарь специализированного Совета, доктор технических наук, доцент

Г.С.Казаков«

0GSft3 ХаРПКТЕРИСТйКй PflGOTa Актуальность проблема. Проблема получения отливок с чистой, iea пригаре, поверхностью имеет заднее народлохозяйетгок'ное ¡начеиие, поскольку ез реиенив позволит уиеньгнть аассу отливок, юкратить объем механической обработки, снизить иаисц иаккн и ¡нести вклад в сниезний энерго- и металлоемкости национального ¡охада.Особое значение эта проблема приобретает для литья в :upue песчано-глинистке форкц, на доли которого приходится до !/3 всего выпуска отливок.

Болыаой вклад в разработку представления о механизме >бразования пригара, создание теории и практических рекомендаций ю получении отлиаок с чистой поверхностью, в том числе и по Калении пригара, снесли: О,Аксенов, П.П.Берг, 0.Ф.Боровский. ).й. Бречко, И.В.Балисовский, Б.А.Васильев, й.Л.Басин, 5, б. Гуляев, С.П.Дорошенко, B.C. Додшиченко, О.Й.Корншкин, ¡».Д.Оболекцев. Г.И.Орлов, Й.П.Трухов, В.Й.Хенкин, Й.Н.Цкбр'лк, и IP.. Установлено большое количество факторов, относящихся к (егаллу, Формовочной си&си и ее компонентам, способу горообразования, степени уплотненна фориы, размерам и скорости ^роби. влиявших на чистоту поверхности отливе::. Некоторые факторы, например, влияние степени уплотнения на величину ярягара, практически не изучались.

Особое значение с научной и практической точек зрения Ийеет г.робеиетная очистка. Рабочие параметры процесса: диаметр, количество а скорость дроби, угол атаки и впеия обработки, в зависимости от величины пригара и площади отливки, пораженной чн. практически не изучались.

Существенное значение имеют вопросы о количественно*. оцв:п:е пригара и расчете необходимых энергетических затрат на его удаление.

Особно требования к чистоте необработанной поверхностз. отливок в сравнении с различными отраслями мезияостроениз необходимо обеспечить для текстильного ндЕхипстроения, что обусловлено его специфической особенностью - запуааемость», приводящей к резному увеличении .сбривносш роьняца, пряак, нити к т.п.

Цель__рзботи - получение отливок с чистой, без пригара,

поверхностью на основе обобщения и развития представлений о Оорнообразованил, разработке теории к технологии реаимоа дроСйметной очистки отливок.

Для достижения цели решены следующие задачи:

- разработка физической модели скеск, стераня н пригара;

- обобцение механизма разруиениа дробью сиеси, старвия и пригара:

- исслбдоыакйе влияний плотности форын на величину пригара;

- исследование распределения плотности по объему формы при различных методах цплотненкя:

- разработка кетсца контроля ь регулирование степени уплотнений оорнк при прессовании перевецавцихнся устройствам« вокального действия (ШЩ);

- теоретичзскоь обоснованна знергетичесаой додели Факел? д^иои - среды из творца* (¡пьдогасшю двивуадхсч яев^аийодеАстгувдйх частей;

рвь-заСотка я исследование, апеда а прибора дьл крличествьяной оценки пригара;

- раэрагвтйа и лйс тошней ¡альяой щ-изгрха

дг»&бя; ' •

разрйОотка и приткет» де^дехе

?ек"1!Моп«чгс>{!га реемкоа дрзбзььтной от^во?;'

- > следуй-^-.г; тм-узгя'тгпня аозоягшЬ для 5а

нзучно-тэхнических решений и их внздрекие в промызлекаости.

Цель и задачи работы определена з соотзегствии с планами по новой техник« и повышения ¡»ффективности производства на" ПО "Ззбектекстильмач" 1971-1375, 1970-1330, 19Б0-1933 г.г.

Научная новизна. Установлено, что структура и физическая модель для форнаэочной смеси, стеркней и пригара имеют обэдй вид, и на зтвй ооков? осуществлено обобщение представлений о механизме их разрувения. Установлена гавнсикость мепли степенью уплотнения форма я величиной получаемого пригара, и показана возаояноеть контроля и получения заранее зарлнной степени уплотнения смеси П5Щ. Предлогена энергетическая модель са;:елз дроби, ' представляющая собой среду из упорадоченно двиеуяихся невзаимолействушцих частиц, характеризуемая плотностью энергии, интенсивность!!) и поверхностной пяотнсстьв, обосновало влияние «тих характеристик на наприЕенаое состояние (разрциекие) Форма стервня, пригара). Разработенн основное теоретические полсзениа для систена "поток дроби - плоскость от-ивки", базирующиеся на согрваанной териодинакикз - ииюшизацаа энергетических ->агрег. Разработан кскплекс иатеватических неделей, огшсывоадх таорнв технолог;'.« получения отливок с заданной чистотой поверхности. Теоретически и тперинентально- установлена возможность количестзенноЯ оценки пригара. Разработана методика (процедура, аналитические зависимости, блск-ихека) расчета разиков дробекетнсй еь'бизки стершей ь счистки поверхностей от пригара в установках раэдичшх типов в зависимости от производительности аппарат-з, закона перемещения очкчаемсй «овсфхности (зопструздии агрегата), величина пригара и - прочности т с**тиэ

стержней, размеров и «¡короли дроби д факеле. Лад рдеятаия этой нотодики осуществлено теоретическое обобщение рабочего процесса дройейетинх аппаратов.

*

Практическая ценность." На основе новых научных положений и результатов исследований установлена статистические к эмпирические зависимости газопроницаемости формы и величинь пригара от степени уплотнения, влияния влажности ск^си Кс плотность формы н на этой основе разработан и внедрен кето; лопастного прессования, 'обеспечивающий но сравнении с другими наиболее равномерную плотность сксси в различных зонах с обеспечением контроля и регулирования твердости формы в заданное диапазоне. Новый мзтод формообразования легко поддаетс$ автоматизации и обеспечивает сниаение массы отливок на зг

счет стабилизации их размеров.

Проведена коиплексние теоретические и экспериментальны« исследования от момента формирования факела дроби, определяемой геометрическими и кинематическими параметрами аппаратов, д( взаимодействия дроби с формой (стеркнек, пригаром) I количественными оценками очицашцей способности потока дроби 1 прочности разрушаемого материала.Предложены аналитические метод! определения ревинов выбивки и очистки а дробекетных установка; различных типов, в т.ч. с использованием аппаратов повышенно! производительности, создана способ и прибор для оценки прочност! пригара (стерннд), новые конструкции дробеиетных аппаратов, даш конкретные реиенил по регулировке потока дроби, автоматическом! регулирований качества счистки и др..

Реализация результатов работы. Разработки и рекомендации н< осноьи настоящей оаботи енвдроны с объединения; ^збектекетилыав, 5Ь?оксельиав. Тав^льмав, ЗИЛ, Нралмав Бршг.ккй заводах дарокчьх к ирригационных и»нн, в учебно процессе Таикентсксг« гссударствекноп» гехничеы«ого ункв.:рса(;-ч. и в др, организациях. йсполоэовак:« материалов работа позволял получить адономический эффект '0РГ.,3 тыс. рублей С в ценах г

1.04.91г.).

На Всесовзнон конкурсе ЦП НТО Иаипром орагг.внгк ^абути ¡тмечены дипломом.

Основные положения, выносимые на засдетд,

1. Степень уплотнения снеси в форме в экспоненциальной ;ависимости влияет на величина пригара и моаег регулироваться по юыенту сопротивления на лопастных прессующих элементах.

2. Формовочная смесь, стеркень, пригар ииевт одн<.( и ту ¡;е юдель, которая по своему поведении при динамических нагруг-чах 1Налогична упруго-хрупкой фазе, к которой по структуре и [еханическин свойствам относятся грунты и горние породи.

3. Теоретическое обоснование и экспериментальное юдтверндение энергетической модели факела дроби, федставленного в. виде среда из упорядочение двиядцихся «взаимодействующих частиц, характеризуемой плотностью энергии, штенсивностыо, поверхностной плотностьп, и влияние этих, сарактеристик на процесс разрушения пригара на. отливках.

4. Обобщенные представления о механизме разрушения пригара, ¡аключашцемся в том, что самые напряженные зоны находятся на мктуре давления и на линии взаимодействия дроби с пригаром. По ¿ере деформации, образовавшиеся в этих зонах по мензсрнсвыи связям, трещины сиыкаатся и разделяет материал на отдельные тесчинки или блоки частиц. На этой основе выявлены рациональнее тараиетры взаимодействия потока дроби с пригаром на отливках [угол атаки дроби, необходимое количество и энергия дроби, и ПР.}.

5.Метод и прибор для количественной оценки величины пригара.

Теоретическое обоснование и экспериментальное

подтвервдение математической модели факела дроби, представлявшей произведение законов распределения дроби по окрукности в в

осевок направленна ротора дробеьетногс аппарата,

7, Не год и зависимости аналитического расчета ревкмэ дробеиетьой выбивки и очистки отливок, заклвчаэдийсЕ в сравнена требуемой плотности энергии потока для разрушения пригар (стеркня) определенной прочности (оценка по прибору) плотность» потока Ну , обеспечиваемого оборудование», с учато закона перемещения очищаемой поверхности, размеров, скорости подачи дроби вапларата <НОГ(,$ Ну ).

Личный вклад автора. Б представленной работе обобщен результаты теоретических и экспериментальных исследований выполненных автором самостоятельно, а такие вместе соискателями и сотрудниками научных групп, в которых автор бы научный руководителем. При этом автору принадлежит; постанови проблема к задач теоретических и экспериментальных исследований непосредственное участие в создании экспериментальных установок разработка основных нетоднк проведения экспериментов и обработи результатов; непосредственное участиг в опытах, обработке интерпретации их результатов; написание подавляющего больвинси статей и докладов.

Результаты теоретических исследований, обобщенные представленной работе, получены автором на основе личног научного творчества,

Апробация работа. Материалы диссертации доловгиа на дщ Всесоюзных съездах литейдиков, на 6 Всесоюзных, на республиканских конференциях, на двух конференциях литейгдо:.' р;спц5лкк Средней Азии и Казахстана, на трех области«» отраелевкх научно-технических конфзреащш. Отдельные фрагиен! работы обсуздённ и ододреки г ОН УзЗ«.*нгтг>ка ьа научи! технических Советах Якнлегли^емава и Мкятяааакз.

На Всиоззкоа ксихурсо ПП МТС Мазпрой срагиектс ра5г>'

тмечены дипломом.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 85 работ, в .ч. одно учебное пособие, получено 11 авторских свидетельств. 1ез соавторов опубликовано 25 работ.

СОДЕРЖАНИЕ РА50ТН 1. МОДЕЛЬ ФОРМОВОЧНОЙ СМЕСИ. СТЕРШ И ПРИГАРА 1.1. МЕХАНИЗМ ОБРАЗОВАНИЯ ПРИГАРА 3 общей виде, как считают И.В.Валисовскйй, Ю.П.Васин, ¡.Б.Гуляев, С.П.Дороиенко и др., пригар могно представить как :лой формовочных материалов, сцементированных • металлам, его жислачи 'л различными силикатными фазами. прочно сцепленный с гсверхнсстьв отливок. Механический пригар образуется в ¡езультаге проникновения »идкого металла в порн поверхности Нормы. Под хиглческиа пригаром понимает пригорзввуп корку на юверхности отливки, образовавшиеся в результате Физико-химического взаимодействия окислив келеза с материалами !>орна и ее атмосферой. Термический пригар образуется в -езультате расплавления легкоплавких примесей формовочной снеси 1 приваривания их рнесте с зернами песка к поверхности отливки. 5тот пригар aoset бнть связан с отливкой через пленкд окислов 5елеза или проникяий металл. Термический пригар является тродоляенном химического. В больвинстве случаев наблюдается комплексный пригар, т.е. химико-механичзский.

С увеличение«! дисперсности песка и степени уплотнения форм [до 1.0 МПа) размер пер и механический пригар уменьшается. Пгп наличии в екгеи углеродосодерка?их добавок при вясокях температурах и недостатке кислорода в порах формы происходит реакция С02 + С = 2С0 с заменой окислительной атлосфэрн, обычно имевшейся в форме з момент заливки, восстановительной, выделение пироуглерода, не смачивавшегося чугуноя, в результате

л

У'.мнь-ается окисление келеза и пригар. Вместо графита канениоугольиой пыли, мазута и др. вводят добавка, имеющие боле низкуз температуру газификации, чтобы в форме била ene ране созгдка восстановительная атмосфера, т.к. пленка окислов аелез-увеличивает смачиваемость материала и пригар.

Рассматривая схему образования пригара С.П.Дороэенко и др сч;;такт: ма;;ду металлои отливки и зернами кварца находится ело спнслоз железа. Если он достаточной величины (до 100 икм.), т пригар легкоотделииий, если он незначителен, то прига трудноотделякнй. Переход от слоя окислов нолеза к кварц происхогиг через раствор FeO в SíO¿ или FeoSiO^, образуя фаялит иппнели, вветит, пироксен или другие более слогане фазы, очен тонкие пленки которых не всегда удается обнаружить даие иетодо рентгеновского анализа. При этом самопроизвольное отделени прг.гаркей корки обусловлено возникновением в пленке окисло полэза больиих внутренних напряжений, превишаюцих ее прочност при разркве. Зтому se в значительной мере способствует и усадк с т лпзки.,

Гак;:» образок, анализ механизма образования пригар позволяет определить основные пути получения отливок с чисто поверхностьи: применение формовочных смесей, обеспечиваюци ьосстанеекгелькдв атмосферу в форме: уменьшение размера пор ка дл:-. сокращения возможности проникновения металла и его окислов глуйкпу Форму. так и для снизения количества продукте химических процессов за счет уменьшения площади их контакта •'ормий; механическое разруыение пригара дробью.

1.2. МОДЕЛЬ СМЕСИ, СТЕРШ Я ЛРИГйРй

Рассматривал систему "форна-отливка", выделив основные зоь - слои: Формовочная смесь или стеркень (зона "а"), "шуба" C30t "5"), первая зона пригореваей снеси (зона "в"), переходная зо*

- И -

зона "г"), внутренняя краевая зона пригара (зона "д") и отливка зона "е").

С точки зрения структуры формовочная смесь и стерзень одробно рассмотрены А.А.Бречко, И.В.Валисовским. С.П.Дорошенко, .Б.Дудниченко, Б.Б.Гуляевым и многими другими учеными и редставлягат собой многообразие твердых частиц песка, хотя и одобранных по гранулометрическому составу, но различным образом вязанных неаду собой, а поры неяду частицами заполнены оздушными включениями и частично материалом связуещего, вволакивающего песчинки. Зона "б" представляет спекшуюся смесь начительной толщина, являющуюся граничным слоен, прогретым до аиболее высокой температуры и имеющим структуру, аналогичную оне "а". Зона "в" содержит оксиды нелеза и связующий материал, окрнвакщие песчинки пленкой. По мере приблинения к поверхности еталла количество кремнезема уменьшается и увеличивается одеряание оксида гелеза - II, что приводит к образованию аялита, пироксена, велезной шпинели и эвтектик, которые овыиавт прочность зоны. Зона "г" по своей структуре отличается т предшествующей уменьшением содержания глинозема и кремнезема, величениек оксидов велеза, фаялита, пироксена и т.п., риводящим к дальнейшему росту прочностных характеристик за счет вволакивания зерен песка более прочными компонентами ригара.Зона "д" прилегает вплотную к металлической поверхности тливки и практически полностью состоит из фаялита, пироксена и акристаллизовавшегося металла, захватившего отдельные песчинки, труктура и прочность этой зоны по исследованиям В.Т.Корниенко овпадаит с прочностью горных пород. Зоны "а-д" сходны по воему строению и отличаются друг от друга степенью аполненности пор связующим материалом, оксидами железа, еталлом отливки, и степенью их концентрации, что приводит к

непрерывному увеличении прочности от слоя к слов. Суммарн толщина зон "в-д" по сравнению с "б" и "а" довольно нал поэтому первые могут характеризоваться усредненной прочностью.

Таким образом, на все зоны "формы" мовно распространить оя и ту же физическую модель, которая по своему поведению г динамических нагрузках аналогична упруго-хрупкой фазе, к котог по структуре и механическим свойствам, как отмечапт В. Корниенко, В.И.Хенкин, В.Б.Дудниченко и др., относятся грунты горные породы.

Считают, что прочность на сяатие стерзшя не превииает МПа, а прочность пригара левит в диапазоне 20...80 й! Поэтому, выделение "стеркня" и "пригара" весьма условно. ! подтверадается и полученными нами зависимостями мевдц различи) параметрами во всем диапазоне формы:

/л _ /1 . _ I/ _ сгл 001' I/ _ J тъп . <

деформации при динамическом и статическом нагруаениях; I глубина лунки при ударе дроби, и; V - скорость др при ударе, м/с.

Вместе с тем. как объемная Н^, так и поверхностная плотности энергии для разрувения "стерння" и "пригара" им обвий вид

Таким образом, формовочная смесь, "стерзень" и "пригар" динамическом разрушении дробью (выбивка, очистка) имеют о( модель и отличаются по значениям прочностных характерна

(1

(1

ределяемых составов и свойствами межзерновой связки. 1.3. МЕХАНИЗМ РЗЗРЖШШ ДРОБЬЮ СМЕСИ. СТЕРШ И ПРИГАРА

"Форма" по своему поведении при динамических нагрузках алогична упруго-хрупкой среде, которая по своим, механическим юйствам и структуре сходна с грунтами и горными породами. На ;ой основе механизм разруиения всех слоев Формы принимается по .И.Хенкину и В.Б.Дудниченко: разрушение "формы" определяется зличиной и распределением местных напряжений; самые напряженные оны находятся на контуре давления и на линии взаимодействия роби с телом; по мере деформации образовавшиеся в этих зонах по еязерновым связям трецины смыкаптся и разделявт материал на тдельные песчинки или блоки частиц.

Для хрупких материалов по теории прочности Барзинского-гна-Баландика, зная распределение напряяений в зоне контакта, 16 сложно определить приведенные напряжения в различных

очках контакта.

Для любой точки зоны контакта в общел случае имеет место

•де К - коэффициент, определяемый величиной механических свойств зоны формы и координатами точки зоны контакта, Р0 - максимальное цзвлеиие в центре площадки контакта,

■Применяя дифференциальное уравнение удара и эмпирическую зависимость менду местной деформацией 5" и контактной силой Р

(1.5)

где "в" и "п" - параметры, зависящие от свойств соударяющихся тел (пригара, формы, дроби), получено выравенкв, из анализа которого выявлено влияние параметров дроби на величину приведенных напряяений

Дробь, внедряясь в слой формы на глубину б", образует лунку.

диаметр ко горой имеет пропорциональная связь с диаметро

дробинки на уровне поверхности. Такое допущение позволяв считать, что объем разрушенной части ип пропорционален объем

сегмента Ус внедривиейся части дробинки. Т.к. ш-^ё3, отношени

объемов, разрушенных одинаковыми по весу порциями для различны диаметров дроби, внракается пропорцией

-рК-сГ (1-7

где 1 - численное значение диаметра дроби в мм.

Анализ сил и соотношения меяду тангенциальными и нормальным напряжениями, возникавшими при взаимодействии дроби с формой показал, что значение приведенных напряаений достигает максимум при угле атаке дробью

^ 90 - аг^вС, (1.8

где Г- коэффициент трения материала дроби и пригара. Дл материалов, по своим свойствам близких к дроби и пригару (трени камня или гравия по велезц), Г=0,42...0.49, откуда =64...67°

Взаимодействие дроби с пригаром и стержнем моделировалось н специальном стенде, на котором, падающим грузом, обладании кинетической энергией дробинки, обрабатывался образец. Форм ударной части груза обеспечивала равенство площадей контакта пр взаимодействии груза с образцом и дробинки с очищаемо поверхности. Исследование удаляемости пригара проведено пр углах атаки 50. 60, 70, 75. 80 и 90 градусов, грузом с диаметро бойка 2 мм, массой 6,8 г, падающим с высоты 1,52 м, обладающи; энергией дробинки того Ее диаметра и скоростью 80 м/с Эксперимент проводился при различных шагах обработки с дчето! предполоЕения, что по мере увеличения иага от ё до ¿„р величин; плоаади очищенной поверхности остается постоянной (площадка очинённая при одном ударе, перекрывается площадкой, очищенно! при втором ударе) для каадого угла атаки и лииь при переходе з<

предельное значение вага ¿Лр . очищенная площадь будет уменматься. Точка перегиба этой графической зависимости соответствует оптимальному шагу £саг = и оптимальному

числу ударов А/ . ' Используя значения удельной очищенной площади Б, получающиеся при очистке за один удар при оптимальном ваге обработки, показано, что что хорошо согласуется

с (1.8). Введя коэффициент К^, учитывающий влияние угла атаки на производительность процесса, значение которого определяется отноиением для угла атаки к величине для угла атаки 90°, получена эмпирическая зависимость

Кк= 2,1 .384 ос*, (1.9)

из которой видно, что очистка при оптимальных углах атаки в 2,1 раза эффективнее, чем при угле атаки 90я.

При исследовании влияния скорости и кассы дроби на удаляемость пригара в первом случае варьировалась скорость груза от 4,52 до 6,12 м/с путем изменения высоты его падения от 1,04 до 1,90 • с, а во втором - использовал. 1сь различные по массе грузы (от 5.8 до 16,7 г). Математическая обработка результатов эксперимента показала, что зависимости величины очищенной пдсцади от скорости, массы и энергии груза аппроксимируются Функциями вида

• (1.Ю)

Сравнивая величин« п,= 0,71 с пг= п3= 0.34, легко заметить, что п/ъ2п£. Таким образом, экспериментальные исследования хорошо согласуются с теоретически полученной зависимостью (1.6).

После экспериментального определения параметров силовой характеристики взаимодействия дробинок диаметром 1,2,3 и 4 мм с пригаром рассчитано, соотношение разрушаемых ими объемов (1.7) при скорости 80 м/с, которое принимает вид

% 1 : О'327 : О-1?4 : 0.123 , (1.11)

что свидетельствует о более высокой эффективности использовани дроби диаметром 1 ни для очистки данного пригара.

На основе эксперимента доказана эмпирическая связь мекд величиной силы Р. определяемой из' выражения (З.С).и максимальны значением силы при «даре ' '

или (1.12

Нами установлено, что чей больше масса или скорость частицы тем больше требуется плотность энергии для разрупени одинакового пригара. Это вызвано зависимостью величины упруги и пластических деформаций пригара от коэффициента использовани кинетической энергии дроби , который очень нал (0.2...27.) зависит от продолзительности удара ^ . Дополнительна обработка материалов Б.И.Морозова и Н.Б.Шубиной позволяет ввест коэффициент К9 в зависимости от размеров и скорости частицы.

и.»

Полученные выводы потверкдавт возможность выбора реаимов дг беметной обработки по Формулам (/?),(/.£) с учетом выражения Ш: 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИИ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ НА

ПОЛУЧЕНИЕ ОТЛИВОК БЕЗ ПРИГАРА С целью сокращения поверхности контакта при окислительш процессах на границе "металл-форма". приводяцих к образоваш пригара, и уменьшения размера пор на поверхности форм! увеличивали степень уплотнения. Установлено, что при изменен! твердости Т поверхности формы от 60 до 90 ед. по твердомер; величина пригара N. определенная прибором (а.с. 600413 уменьшилась для разных смесей от 142 до 96 ед. или от 4? до : ед. по полученной нами зависимости

' /V» а <2.

где "а" и "в" - коэффициенты, зависящие от физикс-механических технологических свойств смеси и составлявшие, соответственн

ш. пяти исследованных вариантов смесей 1И4.0...555,9 и 011...О,042.

Вместе с тем, при повышении степени уплотнения и увеличении гверхностной твердости Формы от 65...75 ед. до 80...85 ед. на (томатической формовочной линии с использованием лопастного гессовакия (а.с, 233655), средний вес исследуемых отливок по 1авненио с процессом встряхивания с допрессовкой снижается на ..6%, дисперсии габаритного размера, высоты отливки и толцины :енки, соответственно, сократились с 0,55 до 0.30: с 0,81 до ,26: с 0,70 до 0,25.

автором, самостоятельно и при участии Г.М.Орлова. .К.Грахова, . Г.Г.Столпника, Н.И.Рапопорта, Й.Ю.Ахунова и др.. ¡учалось распределение плотности, ее равномерности и габильности в Формах, изготовленных встряхиванием с шрессовкой, прессованием с допрессовкой и без нее, ¡ремецашцимися устройствами локального действия СПУЛД) в опоках ш) 320x320x100, 320x420x100, 400х500х1со и др. с моделями и аз них. Применялись как модели серийных отливок, так и :тилизованные", элементы которых образовывает "карманы" »знообразной конфигурации, ребра и т.п.. Распределение зердости и газопроницаемости изучали 8 наиболее характерных истках формы: в углах, вдоль стенок опоки, в центре, по высоте зависимости от влааности смеси, удельных давлений прессования. 21ИМ0В работы (ШД и т.п.

Установлено, что при различных давлениях прессования с зпрессовкой и без нее, газопроницаемость Г формы, хотя и 1висит. от удельного давления прессования Р МПа

Т --78,е'2/950 . (2.2)

з находится выше нижнего предела, предусмотренного типовыми зхусловиями на .единув смесь для сырых форм чугунного литья

иассой до 200 кг. Именьоение газопроницаемости при росте давления прессования легко объясняется изменением площади пор ' в уплотненней смеси.

Б зависимости от давления прессования и дифференцированной допрессовки наиболее целесообразно использовать удельные давления прессования 0,9...1.3 НПа ' с допрессовщиками, т.к. в этих условиях разность твердости различных зон формы находится в пределах +5 ед и является относительно однородной. При Р>1.3 МПа твердость повышается незначительно, а однородность плотности по объему практически не улучшается. Применение допрессовки уменьшает давление прессования примерно на 0,3 НПа, способствует выравнивании твердости по объему.

Существенным недостатком этого метода формообразования является последовательное уплотнение, затрудняющее получение равномерной плотности при относительно высоких и слоеных моделях.

При лопастной прессовании форы перетекание смеси из "надмодельной" в "околокодельнув" зона осуществляется механическим путем за счет оригинальной формы поверхности прессующих элементов, которая образуется вращением линии ОН (рис. 1) таким образом, что точка 0 остается неподвижной на оси, а точка Я перемещается по гелисе fifl , образуя поверхность конического гелисоида. Особенностью поверхности является постоянство наклона гелиса к плоскости ( <Х =Const), независимо от расстояния до центра 0, что обеспечивает при вращении лопасгей уплотнение формовочной смеси всей поверхностью без среза земли, вместе с постоянным увеличением угла í¿ и высота подрезающей кромки ht, способствуязих • перемещении смеси в направлении практически перпендикулярном к уплотнявшей поверхности.

Уплотнявшее устройство работает следувции образом (рис.2):

юрмовочная смесь 1 самотеком поступает из бункера 2 внутрь сорпуса, .3, в котором вращаются уплотняющие органа 4, тправляюцие смесь в опоку 5, находящуюся на поднодельной плите ) с моделями 7. По мере наполнения опоки смесью последняя гачинает уплотняться. При достигении заданной плотности смеси в шоке' вращение уплотняющих органов прекращается за счет :пециальных устройств.

При применении НУЛД между их поверхностью и смесью действует

:ила трения скольнения, перемещающая смесь по ее линии действия.

(дновременно на границе разнонапряженных участков формы (над- и

жоломодельных) возникают касательные напряжения, направленные в

:торону менее напряженных (менее уплотненных) частей форма.

¡ектор касательных напрякений складывается с вектором удельной

:илы трения, и смесь .начинает интенсивно перемещаться в сторону

(ействия суммарного вектора из перенапряаенных областей формы в

«алонапряженные, что способствует выравнивании плотности по

)бъему формы. Другой особенностью уплотнения ПУЛД является

декличность впрессовывания смеси в- форму малыми дозами и подрезающая

АИОМв

Рис. 1. Поверхность прессующего элемента.

=Г= 1 Г I Рис. 2. Схема формообразования ПУЛД. •

- 2Q

Й

37 й?1й7 в

Аг 1 ! 1 !

т ! Щ i /jjti ж

5

iL^bdbJl

псстепешшй рост от'цикла : циклд уплотнавцей нагрузки Аналитически установлено что при . . циг.личсскг. впрессовывании . сиес

напряжения как на лад формы, так : и околомодельнкх ; . объем« оольие, чен при обычно прессовании, что и приводи к п0ёы061ш9 плотности соответствующих •. объемах Установлено, чт

пульсирующее нарастани давления непосредственно по кромкой лопасти на площад 5...10 ' сы2 доходит до 0. iffia, а на ладе до 0,6 МПа Улучшение равномерност уплотнения наблюдали » "слоенных" Формах (рис.5) изгстовленннх прессованном аесткой колодкой (Б) при Р=0.4 МПэ вргслкцимсс лопастпим органом iß) при Р= 0.2 МПа,

H.osho оиаетить (рис.3.а,б),'что при лопастной .прессоеанв со'дэвтся эсле.е благоприятнее условий для перетекания снеси ололоаодельны« зона. ..о че*. свкдательстзде? кон^йгураии маркированнах сдоев. 3?а «вделке облспечивает боле», е-ысокуп лльконеркуа г-та^ень уш^тнения снес-i, üufopas уко&ана цифраыг Ьксперииеитаяькиз данные :рис.3,в) ль уплотненно иеаводчльп карилнов Пйдйзвьйвт. что при низких давл^и«-'. прессования форг

Рис. 3. Распределение твердости.

!в получается, в то время как при таких значениях давлений [рессования ПУЛД обеспечивается получение Формы достаточно исокого качества.

Измерения твс-рдости с>оря. -изготовлении;'. методой 1ШЯ в поках (мм) .320x320x1% при автоматической фориовко различных ;еталей I]- кронатейн, 2- рггчаг. 3,4- вестерна) производились по ;ысоте форкц Vрис.4а. .1-3 при SM.SK, 4 при в сечениях

'-г, д-д, е-е (рис.46) при влааности Й-З.УХ (рис.4гО, .ч ссчопии 1-д в зависимости ет влодности (рис.4г). Рл'ллнз степени щлотнения смеси по явъема формы показывает, что плотность снеси

по пере удаления от оси шпинделей незначительно уменьиается обеспечивая достаточно высокую равномерность уплотнения, Твердость формы зависит в основном от влаяности смеси.

При разработке метода контроля и регулирования стелет уплотнения и исследовании стабильности воспроизводимое'« результатов установлено, что на лопасти возникает момен1 технологических сопротивлений, пропорциональный плотности смес» и направленный в сторону, противополовнув крутящему моменту электродвигателя. При возрастании нагрузки увеличивается тон электродвигателя, и при достивении заданной плотности даете« сигнал на выключение вращения шпинделя. Плотность сила тока 3 и момент технологических сопротивлений Н связаны зависимостями

^-¿боде0'00'*7";^^/^^'^'*. (2,зз

Для • практического регулирования твердости Т рекомендовано соотношение „пе>,ообз

/== ае , (2.4)

где "а" - коэффициент, равный 75,016; 73.334 и 71,276 при соответствующих вла&ностях смеси 4,4%, 5,0% и 5.5%.

3. НАУЧНЫЕ ОСНОВЫ ТЕХНОЛОГИИ ДРОБЕИЕТНОИ ОЧИСТКИ ОТЛИВОК 3.1. СРЕДА ИЗ ЧАСТИЦ

Кожно предполоаить. что факел дроби образует среду из упорядочений движущихся невзаимодействующих частиц. Источником среды является устройство, которое ее создает, т.е. придает дроби определеннув энергию. Если среда создана дробьв одинакового размера (масса в^сопвЪ), тогда при одинаковой и постоянной скорости 2/ для частиц, инеем

0,5¿"К2, А*. ; ;

Если обозначить объемнув плотность дроби в однородной среде § . вт/м3. то за время Т" . с на площадку б", ы2 . располояеннув

юрмально к траектории полета, попадает ?! дробинок

■ 13,2)

1з (3.2) следует, что количество частиц монет быть не целым шелом, т.к. они не являются материальными точками и часть из ¡их нояет не полностью принадлежать элементарному объему средн.

Рассматриваемая среда является дискретной. Однако, если N

10статочно велика, ее можно считать непрерывной. Непрерывность

соблюдается и тогда, когда велико время экспозиции С обоих

:лучаях вероятность попадания дроби в любую точку площадки б"

лремится к 1, что является непременным условием непрерывности

:реды. При использовании допущения о непрерывности мояно

¡читать, что в каждой точке пространства, занимаемого средой,

¡сегда есть дробинка. Если кандой точке пространства поставим в

:оответствие вектор, равный вектору скорости той дробинки,

;оторая в данный момент, находится в этой точке, то построенный

шисанным способом объект, моделиругщий факел дроби.

представляет векторное поле скоростей. Т.г;, траектория движения

деоби в каздой точке является касательной к направлению вектора

:корости в этой точке, то траектории дробинок могут

жссматриватьса как линии тока. Интенсивностью М среды из частиц

тзовем количество дробинок, проходящих через единичную площадку

) единицу времени Т' ' •

или гг/м'с. СЗ.З)

Поверхностной плотностью И среди из частиц назовем количество

деобинок, проходящих через единичнуо плоцадку за время Т <1?

= т.е. И— „т/м*. ■ (3.4)

о о'

5 интенсивность представляет скорость изменения плотности среды. 1од поверхностной плотностью энергии будем понимать энергию

дробинок, проходящих через единичнув площадка за врекй ■£*

и . ..

с

Пани доказано, что полную силй действия среды на площадка «оян*

вычислить из вкравеняя

---кли н> (3-6

(Г '

в. котором су - продолЕительность контакта дроби с пригаром пр, ударе, определяется по Формуле

. с.; •.. (3.7 а величина Ь - из известного соотяоаения - ■

-г , // . „

(3.8

гдекоэффициент Пуассона для материала дроби, 0=5000 м/с скорость распространения волн сжатия в материале, Давление среди из дроби определи* из выражения

Учитывая, что в рядч : установок.'. имеется два или . бол® "дробеьйтных сшдэрата, Факела кэторйх йгресеиавтся. суаествз?

ичеет й»-.лз столкнозенке разинк факелов , и . очшаавща .-посгбйссть сумйарного факйв> «еиьяе, чез пра послсдователы-.: о<5ра£откв.. задкдми ...••. авторе* 'хсйаз^но,.'зерог*;«С5 етолкиовени? дробхнгк • •.авлх.пе|»«еиавшсл-. соток«? счекг» аая? т.е . поток»; от'двах 'йсточяиксз'ярохрявт-йлий фюозъ' д^вгой'. ) если кавднйяз,,»^ харакдержозгп- опрдаяемз ь!я п&рздютрамя. \

умяарнай факел на основе суперпозиции будет определяться оответствувщкми суммарными характеристиками.

Приминая во внимание, что интенсивность среды К в некоторой очке Н пространства зависит от типа источника» скорости рачения ротора, величин;! подачи дроби б гт/с, аффективнув мтность среди в зависимости от расстояния в вдоль линии тока т течки схрда дроби до центра площадки и ориентации плопадки «ординатами

9=у(Т), 2=2(Т), (3.10)

!Сзно вычислить по Формуле

т

о

де - продолжительность воздействия среди на площадку ' тачку Н), ?,( v-, о() - матеаатичзскеа модель факела дроби -определение дроби в осде.оч (») направлении к по окруккасти ¡елеса (V) дробзметного аппарата. Таким с Зразой, вырааенне (3.11) тзволяе? получить численные значения плотности среды на ¡лекенгарной площадке в лобай прокззольной точке пространства, (екз^зейсд по лвбоау, априорно известному закону (3.10). В случае «упорядоченного характера перемещения отлнгок, введя допущения, па .все их лсзерхностк в потокз, например, дребеиетаога барабана юделя 317. равнзазрнс .-.одзергавтев действие среды усрехкгпной зелйЧйнн. а такие К^ = 1,3, получена ферьвда для выбора гесбходииой педзчи дроби а з этом агрегате. .

где 0", кг/кик - фиксирован«*.? подача драйи. $отл , а - йлгтз.-ь счищаекой поверхностг отливки, п - количество отдпвзк, а оГЯ -

плотность среди из дроби, требуемая для очистки соответствующей отливки. - интенсивность среды в рабочей зоне , ■ ,

установки, ~ средняя продслвительность прохоадения отливкой рабочей зоны барабана, = 1.3 - коэффициент неравнонерности, Кк = 1,2 - коэффициент качества. Величины, входящие в (3.12), определяются следукцим образом: п - по производительности формовочного конвейера, 5 от/, - из чертеаа отливки, й ра.ь-. -решением (3.11) на ЭЗН при фиксированном С, - с учетом

(3.5) по Формулам (3.21) и (3.22) для Еэ и полученным

нами ниве, с предварительной сценкой пригара N созданным нами прибором (А.С.500143).

В качестве необходимого условия для обеспечения очистки в установке принято -

Н, »Н^ 'илиИ, » Н,^,. (3.13)

Главная трудность в практическом . применении предложенной наки методики заключается в необходимости разработки аналитических или эмпирических зависимостей для ряда параметров. Созданию комплекса методик, выявлению соответствующих зависимостей и посвящены последующие разделы.

3.2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ФАКЕЛА ДРОБИ Для получения математической модели факела дроби и функции необходимых при реиении формулы (3.11),а также вычисления скорости и таректории дроби в факеле, рассмотрен процесс движения дроби до встречи с метательной лопастью, по метательной лопасти и. в свободном полете (факел дроби).

Движение дроби до встречи с метательной лопастью в аппарате расчленим на четыре части (рис.5): движение, дс встречи с лопаткой импеллера 0<г<г<? .движение пи лопатке импеллера движение в зазоре г, и свободный полет дроби г^г, .

Внутри иипеллера (г<г0 ) дробь движется хаотически.

- ¿т-

соударяясь с его внутренней' цилиндрической поверкностья (экспериментально подтверждено Ф.Б.Якубсонсм и Й.И.Виляевын скоростной съемкой), поэтому математически описать эту часть процесса пока не представляется возможным. Однако, приньаая во вникание, что конечные значения параметров дьихения для каждой из частей процесса являются начальными ' условиями для последующей, допустим, что при выходе ю зоны -г<г0 радиальная . скорость г дроби при г-г„ равна нулю. Одновременно предположим, что вся дробь, попадающая на лопатки импеллера, ьра^аагиеся с угловой скоростью со , покидает их под действием центробгиних сил ^ и выбрасывается в зазор г, - г, , не успев сформироваться в традиционный "пакет", либо вылетает ? окно распредкамеры, ограниченное углом .У .

Дифференциальное уравнение двизения дроби И имеет известный

вид - .. ■ . -

X *■ 2. <ч// Т. - с о" г: ^О, (3,14)

где Г - коэффициент трения дроби о лопасть, а радиус г -экспоненциальная функция от Г, СО и г0.

При движении дроби в зазоре т1 будеи считать, что гг

изменяется от '1г4 + а) до + в), шея. в виду, что в>а и проходит область (0; 23Г-У), тогда.

+ а + ■ <3-15)

Легко ,видеть, что направляющая зазора изменяется по архимедовой спирали и зазор имеет перененнув площадь сечения, зависящую от . чтс обеспечивает возможность постоянного { поступления дроби с лопасти икпечяера' в зазор и дальнейшему!

* I

продеяжениа в ней под действием сил трении и энергии' покупаемого в зазор потока дроби. Используя т°орив двигения тел ПЕрьиенноа массы и выбирая произвольный элементарный объем дроби в зазоре, ограниченный вневней поверхностью импеллера.

внутренней позерхностьв »зспредкамйры и плоскостакк fy и П^ с ДЕуграннли углом ¿f нггду ниш., в результате слошшх вычислений кайдено изменение касса в^ этого обьзка при двимении ere в зависимости от угла Щ, . Для составления уравнения двикгкий гдеаента воспользуемся теоремой об изменении кинетического момента тела переменной кассы л'.

áíñlll ~

dt

(3.1й)

где К - гумяййнаь момент двияуаих сил к езлротнвл^шй двймгние. На «ланвнтарщги кассу дроби das^ в зазоре действует силы гренка мевду шшеляерой и дробью (Fr ), дробью и распределительной кекврай iffflt, >, силы тяггести Cáa^-gSin</> ). сила реакций ямледлгрз и камеры (R^ и R ^,)« сила рв&кци» посяедувеих ú

Рне. 5. Дсиенис дроби до встреча с лопаетм

прешщщих «асс , P, ¿..£ ) и сила, дзйс;зчваая се сторона прясоединяьгейся аассв С ). Го стярока элементарной

а?сси дроби дййств^езт силы давления на ктллер iH„). из коробкд <SIK) и на сэйэднй8 Споглэдуащие а преднддече) ii+l) -л сЫ) 8£анентер5Ш asccs . й^ ). При яергхаде от яеобшто в зад, что сила , J/,, , , ) яьляютса внутренними. После рада пресЗоазозадай яолччеяо зраэиеяне з.виззкиа дробя в зезорч

где ЙС ^). В(^). С( if) - слознае зависимости от г^ . г2 .. г,» л». "а", "в* и др. параметров.

Йосде вштта из зазора до встречи с взтатедъкой допастьа, npoSs каяодитсй в- свободной паяете. Введя депщетаз, что распределение скоростей различных по радиус:; зазора дробин является лггчейиам.полдчеяа закона двиивяия а язийневет скоростей дез ¿»бой дрсбй.. ватавщё* кз газора. япраделввдя гранке порции дроби, встречающейся с кгтатегьжи «anas?sss, вндядгнз еялэггяо» йотов, ' выдетазаий из' зазора. дкс*реты»Я нотой. выбрасыыёыяй еопасташя; тпемера* На асноав срезлсабянгй иятадиха noirjMsjia граница 1-2-3-4 н 2-3-3-3-?, епредеяязаде порция дроби, вирезаенмо кетательнави «ипастаяи. из пстсха, вклегаа^гго соотзетстзепно из зазора и яателлера «рие.З).

Одноррекгжш, осйовкмзсь на . кропанной способности жзвшера, •' коядчзка форздда, яляsn>ixvj>tnm »рзцезмгого нотчшм'¿ылегащггэ '«ч"saaspe иу •■. Зстзясгявяо, что гv 4to;" .¡ореаз •'csmwM V ..ЗгдСадка я

^.й/^зеаа, ксяуеджйш.-е^зросиой ктсгеикоЗ.-

д процессе.вс1рэч|Г.'дро5я ¿мата явг«сжазя<,

прежняя" -'зашпавдв. -яер^ва дробл. мм?'-твааtana

Рассмотрено двинение дроби по метательной лопасти, отклоненной от радиуса на угол % и находящейся от оси вращения на расстоянии К. Такой, более общий случай, ранее не рассматривался. Дробь после удара о метательную поверхность мозет либо сразу покинуть лопасть, либо покинуть • ее после рада отскокос с быстро затухающей высотой, либо продолаать двиЕекие вдоль нее. Пренебрегая сопротивлениэм воздуха я, считая, что после удара о лопасть дробь скользит по ее рабочей поверхности, заменим словное рассмотрение совокупности отскоков от лопасти более простой задачей относительного двивёния материальной точки по вразавзейся зероховатой поверхности. Подобное упрощение делалось многими авторами (Б.К.Гребенником. Г.М.Орловым. Й.М.Савериннч) при выводе уравнения относительного двинения дроби по лопасти аппаратов ШЭД. Полученные нами уравнений икевт вид

Рис. 6.Границы порции дроби (1-4 из зазора,5-8 из импеллера).

/, п С О* г,

и = У

.(3.-16)

где Р. Й, К. 5 - зависимости от угловой скорость со , коэффициента трекия дробн о лопасть Г, координат У, Ч0 дроби в рассматриваемый момент ь, скорости дроби в начале ее движения по

лопасти = Уе.

Предполагается, что дробинки начинают двизение по лопасти как после первой фазы удара (неупругий удар), так и после упругого удара с коэффициентом восстановления ё .

После удара о лопасть дробинка монет отскочить просто или совершить еще одно или несколько столкновений с другими дробинками потока. В литературе имеется формула Г.Н.Орлова, дающая экстремальные значения проекции на лопасть относительной скорости дробинки после удара о лопасть и разового столкновения с дробинкой того не потока. Нами получено более точное значение для этой величины

МслС'и- - К' (3.13)

где

проекция на ..ось ОУ (лопасть) относительной скорости дробинки после удара и столкновения: ^ - проекция на ось ОХ (нормаль) скорости дробинки до удара: - проекция абсолютной скорости дробинки на ОУ.

Принимая во . внимание, что % может принимать одинаково вероятные значения в пироком диапазоне от^^^цо^^^ угол К определяющий положение лопасти, при котором дробинки сходят с нее, принят статистической величиной. Предполагая, что дробинки, имеющие одинаковые координаты в порциях дроби, вырезаемых сменными метательными лопастями, распределяются в диапазоне углов - ^¿/паг > по закону нормального распределения,

практически предельным полем рассеивания дроби по окружности колеса является угол между крайними из расчетных траекторий дробинок, определяемых значениями и К^л . Предложен

аналитический метод определения параметров рассеивания дроби в осевом направлении аппарата, определяемый углом ос .

Т.к. величины V и независимы, то согласно теореме умножения законов распределения, математическая модель распределения дроби в факеле представляется в виде

где , - дисперсий, т - математическое оаидание распределений.

Оценка случайности расхондекия ненду теоретическими и экспериментальными значениями величин, входящих в (3.20) по критерии Романовского показала, что полученная модель с Кадегкостьз 0.53 описывает распределение дроби в факеле, 3.3. КОЛИЧЕСТБЕННйЗ ОЦЕНКА ПРИГйРй При выборе метода оценки пригара необходимо обеспечить идентичность процесса взаимодействия оценивавшего устройства сс слоен пригара и реального процесса удаления пригара в условиях производственного технологического цикла. Исходя из этого, для оценки пригара на отливках, очаеаеных дроаьа. разработан прибор, с помощью которого, пркгар оценивается пс количеству ударов, необлодиакк для удаления всего слоя пригара бойками, обладающими ¿лределеикой энергией и- модмаруагети процесс взаииодейстзия дробияки г пригаро». Особвниость» конструкции прибора звдявтее сфэркческая поверхность рабочей части бойкев, одна из которых я»с-«т" зеостреннуа форму, что позволяв? получить опгрешцкв квнтакт 9? ого бойка с теяои отлг;вки и -надежно фиксировать электрический екгнек при контенте остальных пяти бейкоэ с металлом детали.

С помощью этого прибора оценивался пркгар ка образцах из с.тали 25Д. полученных заливкой в Ооркк. изготовленные из смесей пяти различных состсиов. Количество ударов бойка. принятое в вачаствг кртег^а оценки . пригара, определялось как

матэим«ческве охкд;сис 25 показания,

¿тя'ие образцы очищались (аксперимект выполнен С.М.Хенкинак

ff

— y Kt —

при участии В.Б.Дуднкченко и В.В.Параксиика) от пригара на стенде ВЫГСЛйТМАЕ чугунной и стальной литой дробна, а текзе чугунной колотой дробью с размером дроби от С,5 до 2.5 мм через каядве 0,5 мм при скоростях полета дробя 50, 65 и 80 м/с.

Анализ знсперикентальных результатов показал, что при скоростях 05 и 80 м/с максимальная производительность достигается при применении дроби ДЧЛ размером 0,5...1 км. а г;рк скоростях 50 к/с - разиевом 1ам, Одновременно отиечзно, что при увеличении скорости затрат дроби на очистку от пригара всех групп уненькаются, т.к. резко возрастает генетическая энергии дроби, приводящая к росту приведенных напрягений з зоне контакта к увеличению разруяеиной от удара зоны. Дробь ДЧК более эффек1иана. т.к. в одинакова* навесках с ДЧЛ и кеньней средней энергией колотой дроби з суммарной внраыепйй ьЗладает больоей кйкзтичесной анергией за счет дзелич8.»пого числа дробинок. Применение чугунной ялк стальной дробя. Еает ррзк?и«зскг одинаковый результат,

Установлено, чтс для разрц5»шя пригара прочкастьь H достаточно иметь плотность энергии Еэ, сдаако, учимая коэффициент К 5. необходимо создать плотность энергии Егак. определяемые из вырайений

■ Е* ■ 10(» + 130). C3.2Ï) и Ер1,4- » 500Е,КЭ . (3.22) 3.4. ВЙ50Р ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ ДРОЗЕЙЕТНОЙ ОЧИСТКИ Для практического использования науках основ здхнодсгичзского процесса арсбеаетной очистк;» иливск psipasotôHd' 6ioK-cx»*a технологического ' пропрел С sac 7), здпзрая аарзАМяэт алг-pKvs сравняй' ? с„,., я К а Ляя апрсадзса^ рзюшз S.„ im (3.3> ttc з^-пш^ь- зндчеккян с s^ino 11ОДПЦКОШ1Ш1 Фарадам) зичесязвгся à, Т л X, с.з.i13i.Затея, по прсчает одиъри ?! нз ¿3*21 * ц (3,225 onpsj.eiiseîca % и L* „>.,.-.

При вычислении Н^ с учетом закона перемещения очищаемой поверхности f(x. a, z.T) и конструкции аппарата, определяющей с учетом (3.10) длину пути / дроби от схода ее из аппарата до очищаемой площадки, и Функции распределения дроби f^V.cx ) из которая позволяет найти угол атаки

(3.20) находится

Найдя из (i.9) КЛ и используя

f2(/)

и производительность

аппарата 0. решением (3.3) и (3.4) определяются интенсивность Н</ и плотность потока Н9 . В . результате логической операции выполняется сравнение Нстл с Н^. При выполнении неравенства Н Ну принимается производительность 0, пересчитываемая в массовую величину (3^. кг/мин. При неудовлетворении этого условия, определение повторяется с соответствующим изменение« 0.

4..ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИИ ПРИ РАЗРАБОТКЕ

НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИИ И ИХ ВНЕДРЕНИЕ В ПРОМЫШЛЕННОСТИ

На основе результатов исследований ташкентским НПО

"Технолог" разработана и внедрена с 1972 г. на заводе

"Таасельмаш" автоматизированная линия формовки в сырые

песчано-глинистые Формы, в которой испальаованы теоретические, ,---1 аппарат,Ц -^ргрегит,Цщг.у\

ошибка

ЖЗг

: с

х

т

Ч Г

• I

—L

\ к, 1

jjl

I С

I ,_!_.

№<*) И£)

I — 1 *-i "

3 - I J

<£w> нет

m

Рис. 7. Блок-скема расчета

еского процесса.

гатистические и эмпирические зависимости, обеспечивающие мучение отливок без пригара на основе метода лопастного эессования с регулированием степени уплотнения форм в процессе с изготовления. Эксплуатация линии позволяет экономить 5... гталла за счет сннаения веса отливок и суцественном улучшения «стотн поверхностей'деталей.

Производственная проверка на агрегате модели 3!? гкомендаций по выбору подачи дроби в зависимости от ветчины зигара, развеса отливок и других параметров очистки показала ззмозность применения ее в цеховых условиях при стабильной аботе дробеыетных аппаратоа и других механизмов установки, зоыышленццй эксперимент на камерах с вращавщимса столок (ПО Ззбектекстильмаа"и с врацавщейся подвеской (ПО "НралмааГ) эказал удовлетворительную для практики точность предлагаемой зтодкки. Сравнение расчетных и практическах данных показывает, го предлоаенная методика определения технологических рекшов эобенетной очистки литья вполне приемлема для производственных :ловий.

При выборе дроби следует руководствоваться рекомендацини, доведенными в разделе 3.3.

При решении вопроса о выборе производительности дробеметного тпарата следует, по наиему мнении, в первую очередь, исходить з обеспечения расчетной велччинч плотности среды из частиц и гразрывности потока производства отливок. Существувщее мнение о редпочтитеяьноа использовании аппаратов ' бользой роигводительности, в связи с уменьшением удельного расхода яектрознергии, исает явиться тормозом в развитие втоиатизированннх высокоэффективных дробеочистннх агрегатов, .к. умеаьвение количества аппаратов суиает возкояностй арьироеания реяимани очистки, особенно для крупных отливок.

имевцих в различных зонах неодинаковый пригар, для удаления которого один или несколько аппаратов в соответствии с циклограммой работы могут включиться по определенной программе.

Зто полевение подтверкдается и реализованными решениями по уменьшение подачи дроби в аппарат против* паспортной, в связи с требованием поточности производства и. специфическими особенностями номенклатуры литья.

Использование прибора для оценки пригара позволило Брянскому заводу дорожных мааин выбрать оптимальный состав формовочной смеси, обеспечивающей получение пригара, удаляемого с минимальными затратами дроби. На предприятиях Всесоюзного промышленного объединения "ШЗМАВХЛОПкОВОДСТВО", в объединении "Узбектекстильмая" и Брянском заводе ирригационных кавин внедрены рекомендации по выбору рационального размера дроби. На заводе "Таатекстильман" в_результате применения методики Еыбора реаиков очистки на 252 снижена подача дроби в аппараты барабана модели 317. На заводе "Таясельмаы" и в ПО "Узбексельмав" для очистки отливок кз серого и ковкого чугуна в веститурбинных проходных камерах и барабанах непрерывного действия проведен комплекс мероприятий по внедренив дробеметного аппарата, обеспечивавшего более эффективные параметры факела дроби. Разработанная методика в комплексе внедряется на ПО "Зралмаи".

Приборы для количественной оценки величины пригара переданы ВНИИЛИТШу, НИИТйВТОПРОМу. ЗИЛу, ПО "Уралмаю" и ТааПИ для использования в работе и учебной процессе.

Техническая документация по настоящей работе по запросам более 20 заводов .и научно-исследовательских институтов направлена в их адрес для решения вопроса об использовании в их производствах.

В связи с разработкой' на ряде крупных предприятий системы

АСУТП - "Литье", настоящая работа является основой для проектирования подсистенц "Очистка", т.к. наии установлены функциональные зависимости между параметрами, регламентирующими качество выполнения процесса.

В результате внедрения рекомендованных автором мероприятий получен документально подтвераденный экономический эффект около 1670 тыс. рублей в ценах до 1331 года.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Увеличение степени уплотнения снеси в форме снигает величину получаемого пригара по экспоненциальной зависимости. Процесс лопастного прессования обеспечивает ' высокую равномерность (+4 ед. по твердомеру) плотности з объеке форны и позволяет регулировать степень уплотнения.

2. На все зоны "Формы" (формовочная смесь, стервень, пригар) распространяется одна и та ге модель, которая по своеыу поведений при динамических нагрузках аналогична упруго-хрупкой Фазе, к которой по структуре и механическим свойствам относятся грунты и горные породы. Элементы "Формы" отличазтся по значениям поверхностных характеристик, определяемых составом и свойствами иензерновой связки. Закономерности разрупения стержней и пригара дробьв носят обвдй характер. Разрушение "формы" определяется величиной и распределением местных напряаений. Самые напряменнне зоны находятся на контуре давления и на линии взаимодействия дроби с телом. По мере деформации, образовавшей в этих зонах по ыевзерновым связям, трецины смыкаатся и разделяют материал на отдельные песчинки или блока частиц. Остановлены зависимости между зеличинами приведенных направений, размерами, скоростью и энергией дроби при конкретных характеристиках "формы", определена параметра силового взаимодействия дроби с "формой".

3. Разработаны основные теоретические положения для систе! "поток дроби - плоскость отливки", базирующиеся на современнс термодинамике - минимизация энергетических затрат. Разработе комплекс математических моделей, описывающих теорию технолог» получения отливок с заданной чистотой поверхности.

4. Факел дроби представляет среду из упорядочение движущихс невзаимодействующих частиц, характеризуемую плоткостьа знергш интенсивностью и плотность®, являющимися параметрам} определдзщими очицагвдв способность потока. Доказано, что щ рассмотрении среды за промежутки времени в несколько сот р< меньие продолжительности экспозиции,, вероятность попадаш дробинок на всю площадку стремится к 1, и ее моено счита* непрерывной и стационарной во всех точках пространства.

5. Плотность потока дроби определяется произзадениен ei интенсивности на прсдолгительность экспозиции. Интенсивное! потока пропорциональна производительности аппарате и зависит < ориентации площадки, определяемой законен ее перемещен»! расстояние»! от аппарата и углом мэяду нею и. траекторией полет дроби.

6. Полная сила действия потока на площадку, вызкваазу разрушение "формы", пря.мо пропорциональна величине эт( площадки, массе, плотности потока и обратно пропорционалы скорости частиц и продолжительности удара. Коэффкцие) использования энергии дроби К^ обратно пропорционален разме| (массе) и скорости частиц и составляет при праитичеа применяемых параметрах 0,2...2%.

7. Разработан« метод и прибор для количественной оцеш прочности пригара. Установлена прямая зависимость иев| прочностью пригара и эффективной плотностью экерпш, требуем

, для егс разрувтш. Рабочаг плотность энергии (с учеп

коэффициента К3 ) зависит еще от размера и скорости частиц. Прибор обеспечивает количественную оценку пригара независимо от условий его образования.

8. Величина оптимального угла атаки зависит от коэффициента трения соударяемых материалов, равна ~65° и определяется соотношением меаду тангенциальными и нормальными напряжениями. Коэффициент производительности процесса с углом атаки связан синусоидой четвертого порядка.

9. Для разрушения слабого и среднего пригара, стеряней и смеси рекомендуется мелкая дробь. Использование чугунной или стальной дроби дает одинаковый результат. Колотая дробь повышает эффективность очистки на 5...202. Эффективность применения той или иной Фракции дроби определяется плотностью энергии потока, зависящей от коэффициента использования энергии дроби при ударе и величины пригара.

10. Математическая модель распределения дроби в факеле представляет произведение функций распределения дроби в осевом направлении и по окруиности колеса аппарата.

11. Предловенный метод аналитического расчета разруиения ■формы" основан на сравнении очищающей способности потока дроби 1 требуемой плотности потока для разрувения формы Н^ „„„ и }читывает закон перемещения поверхности отливки, ее координаты. )Гол атаки дробью, расход дроби, конструкцию агрегата и т.п.

12. Внедрение рекомендаций работы позволило получить :уцественный экономический эффект. Материалы работы внедрены а [итейных цехах производственных объединений Узбексельмав. 1збектекстильмав, Таисельмав, Уралмай, на брянских заводах |рригационных и дорояных машин и на других предприятиях СНГ, а акие в учебном процессе ТавГТЯ.

Основное содержание диссертации отражено в слеярщих

публикациях:

1. Романов O.S., Цой Д., Тисленко В.Т. Определение оптимальных технологических и конструктивных параметров при автоматической формовке. - Н.: Госреестр Комитета по делам изобретений и,открытий при СМ СССР, приоритет 07.05.64, H 47300, le стр.

2. Романов O.E., Еевченко И,С. Сравнительные исследования безымпедлершгх дробеаетных аппаратов.- В сб. "Современные прогрессивные техпроцесса в литейном производстве": Тез. докл. респ. конф., УзНТО Наапром, Ташкент, с. 40-42. 1967г.

3. Романов O.S. Современные дробеметные аппараты.-Там не, с. 38-40.

4. Романов O.G..¡Зевченко И.С.. Опыт внедрения дробеыетнах барабанов.- Там se, с. 36-38.

5. Романов О.Б., Тисленко В.Т., Столпник Г.Г. Автоматизация изготовления литейных форм уплотнением смеси группой врацаэчихс£ органов, имеющих форму конического гелисоида.- Там ке, с. 7-9.

6. Романов О.Б. Исследование форм, изготовлению прессованиен специальной головкой с дифференцированно! допрессовкой. - Там ке, с. 15-19.

7. Романов О.Б., Черенухин П.fi. Безшшеллерные дробеметны аппаратц. - Питейное производство, 1S57..K7, с. 10...12.

8. Романов 0.5., Тисленко S.T. Опыт повнвения эффективное работы очистных дробеиетных установок. - В сб."Автоматизация механизация сиесеприготовления, формовки, счистки и обрубки." Тез.докл. Всесовзн. конф. - Луганск, 1967, с. 99...103.

9. Романов О.Б.. Тислзкко В.Т. н др. Формовочный автомат д. изготовления литейных форм уплотнением смеси группой араыаюцйХ' органов, ииевних форму гелксоида врацения.- В сб."Тезиса док

, 2-ой н-т. конф. по автоматизации в машиностроении". - ЗзН

йашпром, Тапкент, 1967,- с. 2i-23.

10. Опытно-проныаленная автокатизированнная линия формовки / Романов О.Б., Чен Л.Г., Губанов П.И. и др. - В сб. "Автоматизация и механизация смесеприготовления, формовки, очистки и обрубки",- Киев - Днепропетровск: ИПЛ АН УССР, 1303. -С. 40-44.

11. Романов О.Б., Орлов Г.И, Исследование работы дрсбеметного аппарата с периферийным подводом дроби.- В сб. "Тезисы докл. респ. н-т. конф. по сельскому и водному хозяйству" ТИЙИИСХ, Ташкент, 1S53, с. 188-131.

12. Романов О.Б., Черемухин (I.A. К вопросу рассеивания дроби, дробеметными аппаратами, - Там ее, с. 191-133.

13. Механический способ уплотнения формовочной снеси в процессе автоматического изготовления форы / Романов О.Б. и др. - В сб. "Автоматизация и механизация смесеприготовления, Формовки, очистки и обрубки": Тез.докл.Всесовзн.конф. - Луганск. 1367, с. 67-71.

14. Романов 0.5. Уплотнение литейных форм многоплукнерной головкой. - Литейное производство. - Н., 1968, N4, с. 41-42.

15. К вопросу уплотнения литейных форм лопастными органами / Романов О.Б. и др. - В сб. "Прогрессивная технология процессов Формобразования литых деталей": Тез.докл. Всесовзн.конф. Ленинград, 1968, с. 28-23.

10. Романов О.Б., Рапопорт Н.Э., Чен Л.Г. Система автоматического контроля и регулирования плотности смеси s литейных формах. - йеханизация хлопководства.- Ташкент, 1363, Н7. с. 31-33.

17. Некоторые исследования и перспективы внедрения лопастного прессования литейных Форн / Романов О.Б. и др. -Таакент: ГПКТБИ, 1963. - 38 с.

18. Опытно-промышленная линия формовки деталей хлопкоуборочных машин /Романов О.Б. и др. - "Механизация хлопководства". Н9. 1969, Ташкент, с. 28-31.

19. Романов 0. Б., Рапопорт Н.В., Чен ■ Л.Г. Автоматический контроль и регулирование плотности смеси. - В сб."Тезисы н-п. конф. проф.-преп, состава", Ташкент, ТИИИМСХ, 1969, с. 91-93.

20. Романов О.Б. Исследования процесса двивения дроби по лопасти. Там не, с. 93-94.

21. Опытный автомат для ■ изготовления форм /Романов О.Б. и др. - "Механизация хлопководства, НИ, 1969, Ташкент, с. 28-31.

22. Романов О.Б., Рапопорт Н.В. Теоретические предпосылки разработки систем регулирования плотности при лопастном прессовании. - В сб. "Тезисы докладов IV республиканской конференции по автоматизации". - Ташкент. 1968, с. 132-136. . .

23. Романов О.Б., Рапопорт Н.Й., Чен Л.Г. Методы управления процессом лопастного прессования. - В сб. "Прогрессивные способы изготовления форм и стеряней": Тез.докл.республ.конф. - Ташкент, 1969, с. 23-24.

24. Романов О.Б., Орлов Г.М. Качество очистки отливок дробеметныки аппаратами новых конструкций. - В сб. "Прогрессивная технология литейного производства". - Горький.: Волго-Вятское книвное изд., 1969, с. 314...316.

25. Романов О.Б., Тисленко Ю.Т. Пути повышения эффективности работы очистных дробеметных установок. - В сб. "Повышение производительности труда в литейном производстве". - М,: НИИНА1, 1969, с. 90...93.

26. Романов О.Б. Автоматизация регулирования качестве очистки литья в дробеметных барабанах непрерывного действия. - Е сб. "Автоматизация и механизация смесеприготовления, формовки,

, выбивки, очистки и обрубки".: Тез.докл. Всесовзн.конф. - Киев,

.970. с. 90...93.

27. Романов О.Б. Повниение эффективности дробеметной очистки 1итья. - В сб. "Автоматизация и механизация смесеприготовления, ;ормовки, выбивки,очистки и обрубки".: Тез.докл. Всесовзн, конф. - Киев - Днепропетровск, 1971, с. 105...103.

28. Романов О.Б. К оценке очищавшей способности факела деоби. - В сб. "Автоматизация и механизация литейного Шоизводства в ИзССР": Тезисы докл. н-т. конф., УзНТО Мавпром, Ташкент, 1971, с. 64-66.

29. Технологические вопросы автоматизации очистки литья ;робьи /Романов О.Б. и др. - Там ке, с. 10-42.

30. Романов О.Б., Рапопорт И.О., К вопросу автоматизации зегулирования плотности смеси при лопастном прессовании. - В сб. 'Автоматизация и механизация смесеприготовления, формовки, зыбивки, очистки и обрубки".: Тез.докл. Всесовзн.конф. - Киев -Знепропетровск, 1971, с. 16..,19.

31. Романов О.Б., Хенкин В.И. 0 законах рассеивания дроби аппаратами различных типов. - 3 сб."Материалы 33-й н-т. конф.", Зранское обл. НТО Настрои, Брянск, 1972, с. 140.

32. Романов О.Б., Григорьев А. Некоторые вопросы методики засчета аппаратов с воздушной подачей дроби. - Там se, с. 141.

33.. Романов О.Б., йеглова А. Некоторые вопросы методики расчета аппаратов с круговым Факелом дроби. - Там se, с. 142.

34. Романов О.Б. Исследование рабочего процесса дробеметных аппаратов. - Литейное производство, 1972, N7. с.13...14.

35. Орлов Г.М., Романов O.S.. Хенхин Б.Ч. К вопросу оценки зчицав^ей способности факела дроби. -Вестник Харьковского 1олитехнического института. - Литейное производство. -Харьков, 1373, 1180, вып.5. с.127...132.

36. Романов О.Б, Эффектность внедрения новых дробеметных

аппаратов. -Б cû. "Повышение технического уровня i эффективности литейного производства".: Тез. докл. Всесовзн кокф. -Харьков. 1973, с. 118...ИЗ.

37. ОрлоЕ Г.М., Романов О.Б.. Хенкин В.И. Оптимизаии процессов очистки литья дробью. -В сб. "Прогрессивны технологически? процессы в маиинострсении".: Тез. докл. республ конф. -Тазкент. 1373, С.39...42.

38. Романов О.Б.. Хенкин В.И. Характеристика факела дробеметных аппаратов. -Известия 51'3св. Каииксгстроение, 1S73 R8, с.100..,163.

33. Орлов Г.Н.. Романов О.Б., Хенкин В.И. Исследовани механизма разрушения пригара дробьв. -В .сб. "Прогрессивна технологические процессы в-маиикзстраеник".: Тез. докл. респуб! конф. .-Ташкент, 1975, т.1, С.Э0...92.

40 Романов О.Б. „ Комплексный путь интенсификации оптимизации очистки литьз дробьв. - Та* же, с. 89-S0.

'«t. Оценка пригара применительно к дрсбеметной очист1 отливок, /Г.M.Орлов. О.Б.Ронансг, В.И.Ленкин к др. -В с( "Вопросы трэнсг.сртного машиностроения". -К.: ВАМИ, 1975, вып.! с. ьЭ?...209.

42. Романов О.Б., Маягутоз Р.А., Черкасов О. Пу повышения надежности автоматической линии формовки. - В с! "Атокатизациа и кеханизаЦиз литейных процессов", ИПЛ АН УСС1 Киеп-Днепропктровск, 1973, с. Ш.

43. Романов О.Б., Хенкин В.И. Влияние технологическ параметров из удаление пригара. - В сб. "Актуальные прсбле поваагнкя качества продукции, произв. труда и эффек производства": Тез. докл. респ. н.-т. коиф./ АН УэССР Ташкент, 1377, с. 2Эа-300.

44. Йхунов 8.В,. Роианзв О.Б,. Орлов Г.й. К вопросу

'звнэиерностя уплотнения литейной доркн при прессовании. - 3 сб. Прогрессивные текиопигкчгсккз процессы з «акиаостроениа", час«, !: Теэ.док'.регпубл.конф. - Таыкепт, 1973, с.26-М.

45, Рсяанов О.Ь'., Сабкров М.С. Рабочий процесс дробеметного •яюрага с воздувной подачей дроби на допасгк. - Цеп. рук., 1ибд. указ. ВИНИТИ, HS (ПЗ), 1378, - 12 с.

43, Роаанов О.Б., Сабиров М.С. Рабочий процесс дробеыетнсго шпарата с еоздувной подачей дроби, -Известия ВЗЗсэ. !а«иностроение, 1978, НЗ, с.37,..-}!.

4?. Ронаяов O.S. Внйор рзционаяьння ревииов дроО'вватвой »чистки лктьа. В сб. "Прогр. техноя,про'?есга в ыавнностроеаин", 1.2,: Тезиса докл. респ. н-т. конф., 9з РП НТО йагтром, Гавкент, 1978, с. 19-22,

48, Роыанов O.S., Сабиров U.C., Кузкбаез Г.С, Повышение )$фективности работ» дрьбеиетных аппаратов путей оптиаизацкя 'еоыетрни лопастей. - Та* se. с. 23-23,

49, Романов O.S., Сатиров М.С. Анализ работа аеканизла ггдачк дроби на лопастм в таеаперты аппарате. -Цгазиироэзнше )укпписи. Ь'йбя, укгзатеяь /ВИНИТИ. 197G, НЗ .,33).

50, Романов O.S. Познаение »ффзктиёжстн ^робемвглой очистки »итьа. -Технология машиностроения для лзгкой и пиневий троакяленностя и бнтооях приборов. -Зкспрзсс-икт.ормацг'з ^¡ШТЗИЛЕГГЩЕКА!, 1S78, вап.И. - 22 с.

5!. Романов O.S., Хенхи» B.S». Расчет режимов работа «&хаш1з»ровзнн!1х к гвтоаетизирозаннкх дробечетннх установок. -3 "Пути по?а«гчия аеханйэайни я автсхгтизацяи лктейиого дроазбздст®а К53&хстайа а рзепубдик Срг/лзА йзиа". : Тезиса цояаддов. -йляз-йта, Î9Î9, с:49...85,

32. йхдноз fi.Я., Рыииоэ 0.«?., г.а. Зплотйеяис

jiop*.:,bü4ho1 саесн з литерой Са^з переке^кзиаисз работная

органами. - В сб. "Пути повышения механизации и азтоыатизацш литейного производства в машиностроении Казахстана и республш Средней Азии": Тез. докл. региональной конф. - Алма-Ата, 1379 с.19-20.

53. Романов О.Б. Расчет режимов дробеметной очистки. -В сб "Перспективы развития и совершенствования технологически; процессов литейного производства".: Тез. докл. республ. конф. часть П-Тоикент, 1931, с.60...61.

54. Ахунов А.¡В., Романов О.Б., Орлов Г.М. Образовани напряжений на торцевых поверхностях при прессовании форм. -сб. "Питейное производство. термическая обработка износостойкость сталей и сплавов": Сб. научн.трудов, вып. N230 Ташкент: ТашПИ, 1981, с. 42-46.

55. Романов С.С. Технологические основы выбора реаимо дробеметной очистки отливок. -Питейное производство, 1983, N3 с.4.,.5.

56. Романов О.Б. Аналитический метод определения рассеивани дроби. - Литейное роизводство, N6, 1Э83.

5?, Романов О.Б. Распределение дроби в осевом направлени аппарата. - В сб. "Современная технология и перспективы развити упрочнявших методов обработки деталей машин и инструментов". Тез. докл. республ. конф. -Ташкент, 1984, с.70...72.

58. Романов О.Б. Системный анализ процесса дробеыетнс очистки. - В сб. "Пути интенсификации техническог перевооружения литейного производства и задачи повышени качества и сниаения металлоемкости".: Тез. докл. республ. кон? -Ташкент, Уз РС НТО. 1984, - с.62..ч.63.

59. Романов О.Б. Алгоритм расчета ревимов очистки. -Б сС "Пути интенсификации технического перевооружения литейног

« производства и задачи повышения качества и сниаеш

еталлоемкости".: Тез. докл. респцбл. коно. -Тзикеит, Из 1-'С НТО, 904. -с.203..,204.

60. Романов О.Б. Сизическаа модель Формовочной смеси, тер^ней и пригара. - В сб. "Пути интенсификации технического еревпоруаекия литейного производства и задачи повасения ачества и снияения металлоемкости": Тез.докл.респуб :.конф. -аккент, 1984. с. 207-209.

61. Романов О.Б., Сабиров М.С, Проблема СМР дрсбемстнего бпрудования с программным управлением дли счиитки отлияпк. - 2 б. "Проблемы развития ПР.ПР на предприятиях тагелого ашииостроения".: Тез. докл. н-т. кайф. -Свердловск, 1905, .23...24.

- 62. Романов О.Б. Механизм разрушена, стершей к пригара робья. - В сб. "Ресурсосберегашцзя технология при произведете еталей макин и инструмента": Тез. доил.рзсп^л.гокф, - Гаме';;, 98?. с. 63-70.

03. Рсианов О.Б,, йхунов Р.0., Чекдров 8.3,-Змбор рекиг.р» робеметноз очистки птливок в автоматизированном произг.идетве. -аб. раб. по дисц, ."Наиинн и автоматизация литейных цехоз" / етод. пособие для студентов спец. 0502, - Тагыент, ИЕССС, эмПи,- 193?. - 20 с.

64. Романов О.Б. Получение отливок с чистой поверхностью. -сб. "Пути повптения качества и экономичности литейных роцессоз": Тэз, до::л. нацчи.-техн. конф, - Одес:-»., 1392, с, 0-11.

Пи теме ;.иссер?зик«1 получены следящие лотоускнс гга^ельс.са: 159365. 211047, :?3002, 233308, 2404;<П, 20?3ий, ОП-27, 278*02, 253355, 310730, 600413.

/

Основные обозначения.

Введение.

1. Пригар, способы его предупреждения и удаления.

1.1. Причины и механизм образования пригара, классификация способов его оценки.

1.2. Современные методы изготовления форм с равномерным распределением плотности, обеспечивающие получение отливок с чистой поверхностью.

1.3. Современные методы удаления пригара.

1.4. Анализ рабочего процесса дробеметных аппаратов и рекомендаций по выбору режимов дробеметной очистки и оборудования.

1.5. Выводы.

2. Цель и задачи исследований.

3. Модель формовочной смеси, стержня и пригара.

3.1. Модель формовочной смеси, стержня и пригара.

3.2. Механизм разрушения смеси, стержня, пригара и эффективные параметры потока дроби.

3.3. Выводы.

4. Исследование влияния технологии формообразования на величину пригара.

4.1. Прессование многоплунжерной головкой.

4.2. Прессование перемещающимися устройствами локального действия (ПУЛД).

4.3. Автоматическое регулирование степени уплотнения формы и ее влияние на величину пригара.

4.4. Выводы.

5. Научные основы технологии дробеметной очистки.

5.1. Среда из частиц.

5.2. Исследование суперпозиции двух потоков.

5.3. Оценка поверхностной плотности потока дроби.

5.4. Количественная оценка пригара.

5.5. Математическая модель факела дроби.

5.6. Выбор технологических режимов дробеметной очистки.

5.7. Выводы.

6. Использование результатов исследований при разработке научнотехнических решений и их внедрение в промышленности.

6.1. Внедрение автоматизированной формовки с регулируемой степенью уплотнения.

6.2. Разработка и внедрение научно-технических решений для дробеметного разрушения пригара.

6.3. Выводы.

Актуальность проблемы. Проблема получения отливок с чистой, без пригара, поверхностью имеет важное народнохозяйственное значение, поскольку ее решение позволит уменьшить массу отливок, сократить объем механической обработки, снизить массу машин и внести вклад в снижение энерго- и металлоемкости национального дохода. Особое значение эта проблема приобретает для литья в сырые песчано-глинистые формы, на долю которого приходится до 2/3 всего выпуска отливок.

Большой вклад в разработку представлений о механизме образования пригара, создание теории и практических рекомендаций по получению отливок с чистой поверхностью, в том числе и по удалению пригара, внесли П.Н.Аксенов , П.П.Берг , Ю.Ф.Боровский,

A.А.Бречко, И.В.Валисовский, В.А.Васильев, Ю.П.Васин, Б.Б.Гуляев, С.П.Дорошенко,

B.Б.Дудниченко, О.А.Корнюшкин, Ф.Д.Оболенцев, Г.М.Орлов, А.П.Трухов, В.И.Хен-кин, А.Н.Цибрик, и др. Установлено большое количество факторов, относящихся к металлу, формовочной смеси и ее компонентам, способу формообразования, степени уплотнения формы, размерам и скорости дроби, влияющих на чистоту поверхности отливок. Некоторые факторы, например, влияние степени уплотнения на величину пригара, практически не изучались.

Особое значение с научной и практической точек зрения имеет дробеметная очистка. Рабочие параметры процесса: диаметр, количество и скорость дроби, угол атаки и время обработки, в зависимости от величины пригара и площади отливки, пораженной им, практически не изучались.

Существенное значение имеют вопросы о количественной оценке пригара и расчете необходимых энергетических затрат на его удаление.

Особые требования к чистоте необработанной поверхности отливок в сравнении с различными отраслями машиностроения необходимо обеспечить для текстильного машиностроения, что обусловлено его специфической особенностью - запушаемостью, приводящей к резкому увеличению обрывности ровницы, пряжи, нити и т.п.

Цель работы - получение отливок с чистой, без пригара, поверхностью на основе обобщения и развития представлений о формообразовании, разработке теории и технологии режимов дробеметной очистки отливок.

Для достижения цели решены следующие задачи:

- разработка физической модели смеси,стержня и пригара;

- обобщение механизма разрушения дробью смеси, стержня и пригара;

- исследование влияния плотности формы на величину пригара;

- исследование распределения плотности по объему формы при различных методах уплотнения;

- разработка метода контроля и регулирования степени уплотнения формы при прессовании перемещающимися устройствами локального действия (ПУЛД);

- теоретическое обоснование энергетической модели факела дроби - среды из твердых упорядоченно движущихся невзаимодействующих частиц;

- разработка и исследование метода и прибора для количественной оценки пригара;

- разработка и экспериментальная проверка математической модели факела дроби;

- разработка и практическое применение методики расчета технологических режимов дробеметной очистки отливок;

- использование теоретических положений для разработки научно-технических решений и их внедрение в промышленности.

Цель и задачи работы определены в соответствии с планами по новой технике и повышения эффективности производства на ПО"Узбектекстильмаш" 1971-1975, 19761980, 1980-1985 г.г.

Научная новизна. Установлено, что структура и физическая модель для формовочной смеси, стержней и пригара имеют общий вид, и на этой основе осуществлено обобщение представлений о механизме их разрушения. Установлена зависимость между степенью уплотнения формы и величиной получаемого пригара, и показана возможность контроля и получения заранее заданной степени уплотнения смеси ПУЛД. Предложена энергетическая модель факела дроби, представляющая собой среду из упорядоченно движущихся невзаимодействующих частиц, характеризуемая плотностью энергии, интенсивностью и поверхностной плотностью, обосновано влияние этих характеристик на напряженное состояние (разрушение) формы (стержня, пригара). Разработаны основные теоретические положения для системы "поток дроби - плоскость отливки", базирующиеся на современной термодинамике - минимизация энергетических затрат. Разработан комплекс математических моделей, описывающих теорию технологии получения отливок с заданной чистотой поверхности. Теоретически и экспериментально установлена возможность количественной оценки пригара. Разработана методика (процедура, аналитические зависимости, блок-схема) расчета режимов дробеметной выбивки стержней и очистки поверхностей от пригара в установках различных типов в зависимости от производительности аппарата, закона перемещения очищаемой поверхности (конструкции агрегата), величины пригара и ad - прочности на сжатие стержней, размеров и скорости дроби в факеле. Для реализации этой методики осуществлено теоретическое обобщение рабочего процесса дробеметных аппаратов.

Практическая ценность. На основе новых научных положений и результатов исследований установлены статистические и эмпирические зависимости газопроницаемости формы и величины пригара от степени уплотнения, влияния влажности смеси на плотность формы и на этой основе разработан и внедрен метод лопастного прессования, обеспечивающий по сравнению с другими наиболее равномерную плотность смеси в различных зонах с обеспечением контроля и регулирования твердости формы в заданном диапазоне. Новый метод формообразования легко поддается автоматизации и обеспечивает снижение массы отливок на 5.6% за счет стабилизации их размеров.

Проведены комплексные теоретические и экспериментальные исследования от момента формирования факела дроби, определяемого геометрическими и кинематическими параметрами аппаратов, до взаимодействия дроби с формой (стержнем, пригаром) с количественными оценками очищающей способности потока дроби и прочности разрушаемого материала. Предложены аналитические методы определения режимов выбивки и очистки в дробеметных установках различных типов, в т.ч. с использованием аппаратов повышенной производительности, созданы способ и прибор для оценки прочности пригара (стержня), новые конструкции дробеметных аппаратов, даны конкретные решения по регулировке потока дроби, автоматическому регулированию качества очистки и др.

Реализация результатов работы. Разработки и рекомендации на основе настоящей работы внедрены в объединениях Узбектекстильмаш, Узбексельмаш, Ташсельмаш, ЗИЛ, Уралмаш, Брянских заводах дорожных и ирригационных машин, в учебном процессе Ташкентского государственного технического университета и в др. организациях. Использование материалов работы позволило получить экономический эффект 1669,3 тыс. рублей (в ценах до 01.04.91г.).

На Всесоюзном конкурсе ЦП НТО Машпром фрагменты работы отмечены дипломом.

Основные положения, выносимые на защиту.

1. Степень уплотнения смеси в форме в экспоненциальной зависимости влияет на величину пригара и может регулироваться по моменту сопротивления на лопастных прессующих элементах.

2. Формовочная смесь, стержень, пригар имеют одну и ту же модель, которая по своему поведению при динамических нагрузках аналогична упруго-хрупкой фазе, к которой по структуре и механическим свойствам относятся грунты и горные породы.

3. Теоретическое обоснование и экспериментальное подтверждение энергетической модели факела дроби, представленного в виде среды из упорядоченно движущихся невзаимодействующих частиц, характеризуемой плотностью энергии, интенсивностью, поверхностной плотностью, и влияние этих характеристик на процесс разрушения пригара на отливках.

4. Обобщенные представления о механизме разрушения пригара, заключающемся в том, что самые напряженные зоны находятся на контуре давления и на линии взаимодействия дроби с пригаром. По мере деформации, образовавшиеся в этих зонах по межзерновым связям, трещины смыкаются и разделяют материал на отдельные песчинки или блоки частиц. На этой основе выявлены рациональные параметры взаимодействия потока дроби с пригаром на отливках (угол атаки дроби, необходимое количество и энергия дроби, и ДР-).

5. Метод и прибор для количественной оценки величины пригара.

6. Теоретическое обоснование и экспериментальное подтверждение математической модели факела дроби, представляющей произведение законов распределения дроби по окружности и в осевом направлении ротора дробеметного аппарата.

7. Метод и зависимости аналитического расчета режимов дробеметной выбивки и очистки отливок, заключающийся в сравнении требуемой плотности энергии потока Нотл для разрушения пригара (стержня) определенной прочности (оценка по прибору) с плотностью потока Н , обеспечиваемого оборудованием, с учетом закона перемещения очищаемой поверхности, размеров, скорости и подачи дроби в аппараты (Нотл <Ну),

Личный вклад автора. В представленной работе обобщены результаты теоретических о и экспериментальных исследований, выполненных автором самостоятельно, а также вместе с соискателями и сотрудниками научных групп, в которых автор был научным руководителем. При этом автору принадлежит: постановка проблемы и задач теоретических и экспериментальных исследований; непосредственное участие в создании экспериментальных установок; разработка основных методик проведения экспериментов и обработки результатов; непосредственное участие в опытах, обработке и интерпретации их результатов; написание подавляющего большинства статей и докладов.

Результаты теоретических исследований, обобщенные в представленной работе, получены автором на основе личного научного творчества.

Апробация работы. Материалы диссертации доложены на двух Всесоюзных съездах литейщиков, на 8 Всесоюзных, на 8 республиканских конференциях, на двух конференциях литейщиков республик Средней Азии и Казахстана, на трех областных и отраслевых научно-технических конференциях. Отдельные фрагменты работы обсуждены и одобрены в АН Узбекистана на научнотехнических Советах Минлегпищемаша и Минтяжмаша.

На Всесоюзном конкурсе ЦП НТО Машпром фрагменты работы отмечены дипломом.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 85 работ, в т.ч. одно учебное пособие, получено 11 авторских свидетельств. Без соавторов опубликовано 25 работ.

Обший объем работы и структура. Работа состоит из введения, шести глав, основных выводов, списка литературы из 513 наименований. Основная часть содержит 174 страницы машинописного текста, 73 рисунка и 24 таблицы.

- 1357. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Увеличение степени уплотнения смеси в форме снижает величину получаемого пригара по экспоненциальной зависимости. Процесс лопастного прессования обеспечивает высокую равномерность (±4 ед. по твердомеру) плотности в объеме формы и позволяет регулировать степень уплотнения.

2. На все зоны "формы" (формовочная смесь, стержень, пригар) распространяется одна и та же модель, которая по своему поведению при динамических нагрузках аналогична упруго-хрупкой фазе, к которой по структуре и механическим свойствам относятся грунты и горные породы. Элементы "формы" отличаются по значениям поверхностных характеристик, определяемых составом и свойствами межзерновой связки. Закономерности разрушения стержней и пригара дробью носят общий характер. Разрушение "формы" определяется величиной и распределением местных напряжений. Самые напряженные зоны находятся на контуре давления и на линии взаимодействия дроби с телом. По мере деформации, образовавшиеся в этих зонах по межзерновым связям, трещины смыкаются и разделяют материал на отдельные песчинки или блоки частиц. Установлены зависимости между величинами приведенных напряжений, размерами, скоростью и энергией дроби при конкретных характеристиках "формы", определены параметры силового взаимодействия дроби с "формой".

3. Разработаны основные теоретические положения для системы "поток дроби - плоскость отливки", базирующиеся на современной термодинамике - минимизация энергетических затрат. Разработан комплекс математических моделей, описывающих теорию технологии получения отливок с заданной чистотой поверхности.

4. Факел дроби представляет среду из упорядоченно движущихся невзаимодействующих частиц, характеризуемую плотностью энергии, интенсивностью и плотностью, являющимися параметрами, определяющими очищающую способность потока. Доказано, что при рассмотрении среды за промежутки времени в несколько сот раз меньше продолжительности экспозиции, вероятность попадания дробинок на всю площадку стремится к 1, и ее можно считать непрерывной и стационарной во всех точках пространства.

5. Плотность потока дроби определяется произведением его интенсивности на продолжительность экспозиции. Интенсивность потока пропорциональна производительности аппарата и зависит от ориентации площадки, определяемой законом ее перемещения, расстоянием от аппарата и углом между нею и траекторией полета дроби.

6. Полная сила действия потока на площадку, вызывающая разрушение "формы", прямо пропорциональна величине этой ^--'площадки, массе, плотности потока и обратно пропорциональна скорости частиц и продолжительности удара. Коэффициент использования энергии дроби Кэ обратно пропорционален размеру (массе) и скорости частиц и составляет при практически применяемых параметрах 0,2.2%.

7. Разработаны метод и прибор для количественной оценки прочности пригара. Установлена прямая зависимость между прочностью пригара и эффективной плотностью энергии, требуемой для его разрушения. Рабочая плотность энергии (с учетом коэффициента Кэ) зависит еще от размера и скорости частиц. Прибор обеспечивает количественную оценку пригара независимо от условий его образования.

8. Величина оптимального угла атаки зависит от коэффициента трения соударяемых материалов, равна 65° и определяется соотношением между тангенциальными и нормальными напряжениями. Коэффициент производительности процесса с углом атаки связан синусоидой четвертого порядка.

9. Для разрушения слабого и среднего пригара, стержней и смеси рекомендуется мелкая дробь. Использование чу1унной или стальной дроби дает одинаковый результат. Колотая дробь повышает эффективность очистки на 5.20%. Эффективность применения той или иной фракции дроби определяется плотностью энергии потока, зависящей от коэффициента использования энергии дроби при ударе и величины пригара.

10. Математическая модель распределения дроби в факеле представляет произведение функций распределения дроби в осевом направлении и по окружности колеса аппарата.

11. Предложенный метод аналитического расчета разрушения "формы" основан на сравнении очищающей способности потока дроби и требуемой плотности потока для разрушения формы Ну>Нотл и учитывает закон перемещения поверхности отливки, ее координаты, угол атаки дробью, расход дроби, конструкцию агрегата и т.п.

12. Внедрение рекомендаций работы позволило получить су существенный экономический эффект. Материалы работы внедрены в литейных цехах производственных объединений Узбексельмаш, Узбектекстильмаш, Ташсельмаш, Уралмаш, на брянских заводах ирригационных и дорожных машин и на других предприятиях СНГ, а также в учебном процессе ТашГТУ.

1. Авакян B.C. Повышение стойкости лопастей дробеметных аппаратов.-М.:ГОСИН-ТИ,1965.-8с.

2. Агейнин Д.И., Костина Е.Н., Кузнецова Н.Н. Датчики контроля и регулирования.-М.:Машгиз,1965

3. Адаменко В.Н. Цементированные лопасти дробеметных аппаратов.-Литейное производство, 1970, N6,c.44.

4. Аксенов П.Н. Некоторые вопросы теории машин литейного производства.-М.:Маш-газ, 1962.- 232с.

5. Аксенов Н.П., Аксенов П.Н. Оборудование литейных цехов.-М.:Машгиз,1946,т.2.-552с.

6. Аксенов П.Н. Расчеты основных видов литейного оборудования.-М.:Машгиз, 1947, Часть И.-99с.

7. Аксенов П.Н. Оборудование литейных цехов.-М.:Машиностроение, 1968.-340с.

8. Аксенов П.Н. Вопросы автоматизации литейного производства.-Сб."Автоматизация литейного производства" .М., 1954г.

9. Аксенов П.Н., Благонравов Б.П., Орлов Г.М. Машины литейного производства:Ат-лас конструкций.-М.:Мапшностроение,1972.-152с.

10. Акунов В.И., Иоселевич К.С. О повышении износостойкости деталей при высокочастотном абразивном воздействии.-Вестник машиностроения,1962,N9,с.15-19.

11. Алгоритмические основы "АСУ качеством отливок"/Пелых С.Г., Акимов О.В., Ткаченко Г.В., Ребик А.А.,Литейное производство.,1989,N10.-c.26-27

12. Алексеев Б.И. Янкелевич В.М. Автоматический регулятор уплотнения встряхиванием.-"Литейное производство". 1962,N4

13. Алексеев Б.И., Янкелевич В.М. Автоматическое устройство счета числа встряхиваний и отключения формовочных машин.-"Механизация и автоматизация производства",1960,N6.

14. Аль Карагули Кейс Хамид Ибрагим. Улучшение качества поверхности чугунных отливок.-Литейное производство. 1989, N9-c.25-26.

15. А.с. 814697 (СССР). Дробеметная установка/А.И.Антосевич Опубл. в Б.И.,1981, N 11.

16. Баландин Г.Ф., Васильев В.А. Физико-химические основы литейного производства. -М.'Машиностроение, 1971 .-223 с.

17. Баландин Г.Ф. Об эмпирических уравнениях уплотнения форм прессованием.-"Литейное производство," 1968, N1

18. Баландин Г.Ф. К теории уплотнения литейных форм.-"Инженерно-физический журнал",1958,N9.

19. Баландин Г.Ф., Семенов В.И. Технологические основы автоматического управления процессом прессования литейных форм. Сб."Автоматизация и механизация производственных процессов в машиностроении".-М.:ГИТЛ,1957.

20. Бакало Н.А. Дробеметный аппарат с пневматической подачей дроби. Технология, организация и механизация литейного производства.-М.: НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1975, 9 -75 -8,- с.76-80.

21. Барышевский Л.М., Фомин В.Н. Автоматизация процессов литейного производства.-Ростов-на-Дону: Книжиздат,1967,-92 с.

22. Батуев Г.С. Инженерные методы исследования ударных процессов.-М.Машиностроение. 1977.-240 с.

23. А.с. 340522 (СССР). Дробеструйный аппарат /Б.Г.Башмачников, В.А.Васильев, В.А.Костин и др.-Опубл. в Б.И.,1972, N18.

24. Белов К.П. Упругие, тепловые и электрические явления в ферромагнетиках, -М.:ГИТЛ,1957.

25. Берг П.П. Формовочные материалы. М.- Л.:Машгиз, 1963.-408с.

26. Берг П.П.Качество литейной формы.-М.:Машгаз, 1971.-291с.

27. Берг П.П., Лебедев Б.М. Закономерности формирования качества литой поверхности.-В кн.-формирование качества поверхности отливок.-МгНаука, 1969,с. 76-83.

28. А.с.337244 (СССР). Устройство для обработки деталей дробью/Т.Я.Бобарыкин,

29. A.К.Каменец, В.И.Михнюк и др.-Опубл.в Б.И.,1972,Ш5.

30. Бойко Е.Я., Израилевич Л.А. Прибор для определения давления уплотнения и отрыва формовочной смеси.-"Измерительная техника", 1966,N11.

31. Бондарев Н.Т. Особенности движения дроби по лопасти.-Известия ВУЗов.Маши-ностроение, 1965 ,N7,с. 10-16.

32. Боулинг Э. Современное оборудование для очистки отливок и соображения при его выборе /Доклад для чтения на заседании "Интерлитмаш-73".Материалы выставки "Интерлитмаш -73".-М.:1973, -22с.

33. А.с.814696(СССР) .Дробеметная камера для обработки деталей/ В.А.Братцев,

34. B.В.Закураев, В.С.Лазарев-Опубл.в Б.И.,1981,Ш1.

35. Бречко А.А., Великанов Г.Ф. Формовочные и стержневые смеси с заданными свойствами.-Л. .'Машиностроение, 1982.-216с.

36. А.с.224329 (СССР). Лопатка ротора дробеметного аппарата /А.А.Брызгалов, Б.А.Башаркин, В.М.Дубинкин и др.-Опубл.в Б.И.,1968,N25.

37. А.с.275782 (СССР). Лопатка /А.А.Брызгалов-Опубл.в Б.И., 1970,N22.

38. Валисовский И.В. Пригар на отливках.-М.:,Машиностроение, 1983,192с.

39. Валисовский И.В., Ромашкин В.Н. Современные представления о механизме образования поверхностных дефектов на отливках/Тез.докл. 3 Всесоюзного н-т. съезда литейщиков,-Волгоград,-26-28.09.89.-М.: 1989,-с.86-88

40. Васильев В.А. Особенность процесса образования пригара на отливках при литье в автоклаве./"Литейное производство в автомобилестроении",Вып.2.,-М.:1982,-с.178-181.

41. Васильев В.А. О проникновении металла в земляную форму.-Известия Вузов.Машиностроение,1966,N2, с.138-143.

42. Васильев В.А. Взаимодействие затвердевшего металла с формой.-Литейное производство, 1968,N8, с.37.

43. Васильев В.А. Влияние процессов диффузии на образование промежуточных соединений при взаимодействии металла с материалом формы.-Известия ВУЗов.Машиностроение, 1965,N4, с.145-150.

44. Васин Ю.П. Исследование физико-химических процессов образования пригара на стальных отливках в песчанных формах.-Автореф.Дис.докт.техн.наук.-Челябинск, 1968.28 с.

45. Васин Ю.П. Важный резерв повышения качества отливок./Новые формовочные материалы в литейном производстве: тез.докл. н-т. конф/Челябинский политех, ин-т и др.-Челябинск,1980.- с.3-5.

46. Васин Ю.П. Пригар на отливках и способ его устранения/Развитие методов и процессов образования литейных форм и отливок.-Владивосток.1990.-C.46-54

47. Васин Ю.П. Уплотняемость формовочных смесей и прочность литейных форм./ Проблемы литейной технологии.-/Перм.политех. ин-т.-Пермь.,1991,-с.21.

48. Васин Ю.П. Термодинамический анализ газовой атмосферы в литейной форме. -Известия ВУЗов.Черная металлургия,1963,N2,с.133-138.

49. Васин Ю.П., Иткис З.Я., Смолко В.А. Уменьшение пригара на стальных отлив-ках.-Литейное производство, 1972,N6, с.38.

50. Влияние углеродистых добавок в формовочных смесях на чистоту поверхности чугунных отливок /Ю.П.Васин, Н.В.Ощепкова, В.М.Александров и др.-Литейное производство, 1971,N6, с.15-16.

51. Комплексная оценка пригара/Ю.П.Васин, З.Я.Иткис, В.А.Смолко Известия ВУЗов, Черная металлургия, 1972,N2, с. 147-149.

52. Ватуловский С.С., Сумцов А.В. Опыт применения криволинейных лопастей в центробежном дробеметном аппарате./ Центробежное литье-прогрес. технол. процесспроизводства труб и заготовок отв. назначения.-АН УССР, ИН-т проблем литья.-Ки-ев, 1990.-С.87-90.

53. Ващенко К.И., Дорощенко С.П. О связи пригарной корки с отливкой.-Литейное производство, 1962,N9,с.24-27.

54. Вейднер Юрген. О применении современных струйных установок для очистки отливок на литейных заводах. Доклад фирмы "Гутман" (ФРГ) на "Интерлитмаш-73".-М.:1973.-26 с.

55. Вентцель Е.С. Теория вероятностей.-М.:Наука, 1969,-366 с.

56. Верещагин Ю.Г., Белоусова С.П. Камеры дробеметно-струйные периодического действия с выкатными тележками моделей 42634,42612,42638.-ЭИ /НИИМАШ,Литейное машиностроение, 1976,N4,с.5-9.

57. Верещагин Ю.П. Очистная дробеметная камера модели 24603.-Литейное производство, 1982,N10,с.28.

58. Верещагин Ю.П. Дробеметная установка для очистки отливок из ковкого чугуна /"Механиз. и автоматиз. пр-ва",-1982, N7,-с. 13.

59. Верещагин Ю.П. Дробеметная установка для очистки круглых отливок.- Литейное производство, 1982,N2,-c.32.

60. Ветвитский A.M., Холмогоров В.М. Машины для обработки деталей дробью.-Литейное производство, 1951,N4, с.13-14.

61. Ветвитский A.M., Холмогоров М.В. Машины для обработки деталей дробью.-Литейное производство, 1951,N8, с. 11-13.

62. Воздвиженский A.M., Борисов В.А. Образование механического пригара при литье в формы, изготовленные методом вакуумнопленочной формовки. /Прогрессивные тех-нол. процессы в литейном производстве.-Ярославль,1985,-с.128-131.

63. Войков А.С. Опыт механизации дробеметной очистки стальных отливок сложной конфигурации.-"Литейное производство", 1982,N7,-с.39.

64. Волкомич А.И., Лакшин А.П., Хазин Д.Л. Литейные машины.-М.:Машгиз,1959,-236 с.

65. Волосенков В.Е. Лопатки повышенной долговечности.-Промышленность Белоруссии, 1962, N8, с.29.

66. А.с. 156073 (СССР). Ротор дробеметной установки центробежного типа / Н.Я. Вольвак Опубл.в Б.И.,1963,Ш4.

67. Вопросы теории литейных процессов /П.Н.Аксенов, П.П.Берг, Г.М.Орлов и др.-М.:Машгиз, 1960,-696 с.

68. Боровский Ю.Ф. Исследование качества поверхности стальных отливок и разработка способов его улучшения:Автореф.Дис.канд.техн.наук,-JL, 1955.-28 с.

69. Вязовой А.Е., Дегтев Г.ф. Уменьшение износа лопаток ротора дробемета.-Литейное производство, 1967,N 7,с.38-39.

70. Вязовой А.Е., Дегтев Г.ф. Долговечность лопаток метательных роторов. Днепропетровск. :Проминь, 1968.-96 с.

71. Гейдебрехов Г.А. Влияние фильтрации воздуха в поры смеси на степень ее уплотнения импульсным способом.-"Литейное производство", 1982, Nl,-c.32-33.

72. Геллер Р.Л. Некоторые вопросы теории рабочего процесса пескометной головки.-Литейное производство, 1968 ,N5,с. 11 -12.

73. Гольбштейн Я.И., Кравчук Ю.Н., Надынто Б.Т. Измерение плотности формовочных смесей с помощью радиоактивных излучений.-"Литейное производство", 1968,N6.

74. А.с.146919 (СССР). Герасимов И.Я. Регулятор уплотнения литейных форм.-кл.31с., 5/01.

75. А.с.629052 (СССР). Двухдисковый дробеметный аппарат/Л.Ш.Гительман,В.Б. Дудниченко, Н.И.Жиляев, Л.Ф.Лиокумович-Опубл.в Б.И.,1978.

76. Глухов Н.Д. Вопросы очистки литья.-Литейное производство, 1950, N 2,с. 17-18.

77. А.с.333028 (СССР). Способ увеличения долговечности лопастей дробеметных аппаратов /Э.Г.Глушкин, Г.А.Умников-Опубл.в Б.И.,1972,Ш1.

78. Головачев А.И. Влияние технологии заливки на качество поверхности стальных отливок.-М.:Наука,1965, с. 75-77.

79. Гольденблат И.И., Копнов В.А. Критерии прочности и пластичности конструктивных материалов.-М.:Машиностроение,1968.-191 с.

80. Гольдсмит В. Удар.Теория и физические свойства соударяющихся тел.-М.:Строй-издат, 1965.-448 с.

81. Горский, Геллер P.JI., Лиокумович Л.Ф. Расчеты машин литейного производства.-М.:Машгиз,1966.-298 с.

82. Горшков А.А., Петров Н.И. Электрохимический способ очистки отливок от пригара и окалины.-Киев: ИПЛ АН УССР,1971.-62 с.

83. ГОСТ 8665-63.Машины литейные.Головки дробеметные.Основные параметры и размеры.-М.:Издательство стандартов, 1963.-24 с.

84. ГОСТ 18521-73.Аппараты дробеметные.Основные параметры и размеры.-М.: Изд. стандартов,1973.-26 с.

85. ГОСТ 19435-74. Аппараты дробеметные.Технические требования.-М.:Изд.стан-дартов,1974.-16 с.

86. ГОСТ 11046-87.Камеры очистные дробеметные непрерывного действия. Основные параметры и размеры.

87. Грахов Л.К., Столпник Г.Г. Изготовление литейных форм и стержней с помощью групп вращающихся шнеков.-Сб. трудов ТашПИ,28,-Фан УзССР, Ташкент, 1967.

88. A.c.N 199348 (СССР). Уплотняющий элемент устройства для дозирования и уплотнения смеси. /Грахов Л.К., Столпник Г.Г., Тисленко Ю.Т., и др.- Опубл. в Б.И., 1967,N5.

89. Гребенник В.М. Вопросы теории роторных метательных машин.-Вестник машиностроения,N5,1952,с. 19-21.

90. A.c.N 275605 (СССР). Установка непрерывного действия для дробеструйной очистки отливок. /Григорьев И.А., Трифонов В.И. -опубл.27.08.81.

91. Применение электромагнитных полей в дробеметных устройствах /Ю.Г.Гриднев, В.А.Эсауленко, Э.С.Мерзликин -Литейное производство, 1980, N10, с.24-25.

92. А.с. 151366 (СССР). Износоустойчивый чугун /М.А.Губанов, В.Н. Никитин, В.И.Караченцев и др.-Опубл.в B.H.,1962,N21.

93. Гуляев Б.Б., Ю.Ф.Боровский. Формирование пригара на стальных отливках.-Ли-тейное производство, 1957,N6,с.25-28,

94. Гутер Р.С., Овчинский Б.В. Элементы численного анализа и математической обработки результатов опыта.-М.:Физматгиз, 1962.-355 с.

95. Девкин М.М., Севастьянов И.Д. Очистка поверхностей деталей металлическим песком.-М.:Машгиз, 1968,-67 с.

96. Деггев Г.Ф., Вязовой А.Е. Заменитель литой чугунной дроби.-Литейное производство, 1967, N8, с.40-41.

97. Деггев Г.Ф., Вязовой А.Е. Сравнительные исследования износостойкости лопаток, наплавленных электродуговым способом и напыленных с помощью плазменной струи.- Известия ВУЗов.Машиностроение,-1967,N11,с.97-101.

98. Дегтев Г.Ф., Вязовой А.Е. Новая конструкция метательного ротора для дробеметной установки.-Вестник машиностроения, 1968,Nl,c.32-36.

99. Делимарский Ю.К., Фишман И.Р., Зарубицкий О.Г. Электрохимическая очистка отливок в ионных расплавах.-М.Машиностроение, 1976.-208 с.

100. Денисов А.В. Влияние газовой фазы на образование механического пригара.-В кн.:Дефекты отливок и меры предупреждения.-М.:Машгиз,1962, с.59-61.

101. Дмитриевский А.Н., Романенко В.В., Ячник И.И. Конструктивные особенности магнитных систем в дробеметных аппаратах.-ЭИ/НИИМАШ,Литейное машиностроение, 1979,Nll,c.7-10.

102. Додин Я.Л. Обрубка и очистка отливок.-М.:Машгиз,1958.-109с.

103. Дорошенко С.П., Шейко А.И. Основные предпосылки получения отливок с чистой поверхностью.-"Вопросы теории и технологии литейных процессов"-Комсом-на-Амуре,1985,с.69-74.

104. Дорошенко С.П., Дробязко В.Н., Ващенко К.И. Получение отливок без пригара в песчанных формах.-М.Машиностроение, 1978.-233 с.

105. Докторович А.С. Исследование и усовершенствование очистки отливок водопес-чаной струей:Автореф.Дис. канд.техн. наук-Л.,1971.-22 с.

106. Патент N102620 (ЧССР). Дробеметное устройство для очистных установок / А.Дворжак -Опубл.в РЖ.Машиностроение,1962,М, с.18.

107. Патент N112244 (ЧССР). Дробеметный аппарат с врвщающимся рабочим колесом для очистки отливок /А.Дентишек -Опубл.в РЖ.Машиностроение,1964, N6, с.16.

108. Дубровский A.M. Автоматическое регулирование плотности набивки форм на встяхивающих машинах.-Сб."Передовая технология литейного производства".-М.:Маш-гиз,1968.

109. Дудниченко В.Б. Исследование процесса разрушения стержней потоком дроби.-Автореф.Дис.канд.техн.наук-М.; 1981, -22 с.

110. Дудниченко В.Б. Исследование процесса разрушения стержней потоком дроби.-Дис.канд .техн.наук-М., 1981,-135с.

111. Дудниченко В.Б., Жиляев Н.И. Выбивка стержней и очистка отливок в дробеметных камерах.-Литейное производство,1981,N5,с.21-22.

112. А.с. N4242212/25-08 (СССР). Дробеметная установка периодического действия /Дудниченко В.Б. и др., -Опубл. в Б.И.,1989,Ш0.

113. А.с. N4077918/25-08 (СССР). Дробеметная камера непрерывного действия. / Дудниченко В.Б. и др., Опубл. в Б.И.1988, N42.

114. Егупов И.И., Колбунов Г.С., Ушаков В.И. Дробеметный аппарат повышенной производительности.-ЭИ/НИИМАШ.Литейное машиностроение, 1977, N11, с.4-6.

115. Ефимов Ф.Т., Фролов Н.Г. Металлическая дробь и песок.-М.:Машгиз, 1963.-145с.

116. Жаров Н.Т. Приспособление для оценки степени пригара на образцах.-В кн.:Воп-росы теории и практики литейного производства.-М.-Свердловск:Машгиз,1966, с.27-31.

117. Жиляев Н.И. Разработка и исследование дробеметных аппаратов повышенной производительности.-Автореф.Дис. канд.техн.наук-М., 1974.-22 с.

118. Жиляев Н.И. Разработка и иследование дробеметных аппаратов повышенной производительности.-Дис.канд.техн. наук-М., 1974,-186с.

119. Жиляев Н.И., Дудниченко В.Б., Парамошин В.В. Потребительские свойства дроби, применяемой в дробеметных установках. /Суспенз. и композиц. литье.- Киев, 1988, -с.34.

120. Зарубин Л.М. Автоматический электронный регулятор для контроля и регулирования плотности набивки литейных форм.-"Литейное производство",1961,N3.

121. А.с. N129793 (СССР). Зарубин Л.М. Устройство для автоматического контроля и регулирования плотности набивки литейных форм. опубл. в Б.И., 1962, N 6.

122. Зеленин А.Н. Основы разрушения грунтов механическими способами.-М.:Строй-издат, 1968, -375 с.

123. Зельдович Я.В, Мышкис А.Д. Элементы математической физики.-М.:Наука, 1973.-148 с.

124. Зинин Ю.Н. Методика количественной оценки пригара.-В кн.:Формирование качества поверхности отливок.-М.:Наука,1969,с.172-174.

125. Иванов С.П., Александров А.С., Гришанович A.M. Современые дробеметные аппараты для очистки отливок и поковок.-Минск:БелНТО Машпром, 1965.-44 с.

126. А.с. N187253 (СССР). Машина для изготовления литейных форм прессованием. /Иванов Д.П., Киян Э.Ф., Комаров Л.Е., Опубл. в Б.И., 1966, N 8.

127. А.с. N188623 (СССР). Головка к формовочным машинам./Иванов Д. П., Комаров А.Е., Киян Э.Ф. опубл. в Б.И., 1966, N 9.

128. Иоффе М.А. Управление качеством отливок с применением методов теории катастроф. /Совр. литейн. матер, и технол. получения отливок-Л.:Матер, н-т конф., ЛДНТП. 1991.-с. 4-8.

129. Исследование процесса ударного взаимодействия горной породы и инстумента.-М.:ИГД им.Скогчинского, 1965,-46 с

130. Иткис З.Я. Исследование процессов образования и устранения пригара на стальных отливках в массовом производстве.-Автореф.Дис.канд.техн.наук-Челябинск, 1969,28 с.

131. Казенное С.А. Аппараты дробеметные.-Стандарты и качество, 1967,N2, с.83.

132. Калинин Р.С. Условия работы, причины износа и методы увеличения срока службы лопаток дробометных аппаратов.-В кн.:Механизация и автоматизация очистных работ.-М.:ЦИНТИИАМ,1963, с.63-69.

133. Калинин Р.С. Износостойкость дробеметных лопаток.-Литейное производство,1964, N4, с 18-21.

134. Калинин Р.С. Износостойкость дробеметных лопаток.-XVIII Всесоюзная конференция по литейному производству:Тез.докл.-М.:Машиностроение,1966, с.192-199.

135. Калинин Р.С. Износостойкость дробеметных лопаток.-XVIII Всесоюзная конференция по литейному производству:Тез.докл.-М.:Машиностроение,1963, с.71-72.

136. Кальчевский Н.А. Теория соударения твердых тел.-М.-Л.:ОГИЗ,1949. -96с.

137. Карпасев Н.А. Повышение сроков службы рессор наклепом дробью.-Вестник машиностроения,!951,N1, с.17-24.

138. Карпинос Д.М. О дробеструйной подготовке поверхности плазменного напыле-ния.-Порошковая металлургия, 1981,N9, с.25-28.

139. Карташев Л.И. Шероховатость поверхности и методы ее измерения.-М.:Маш-гиз,1964.-164 с.

140. Качур Л., Клишин В. Увеличение долговечности лопаток дробеметов.-Вестник машиностроения,1958,N1, с.21.

141. Кащеев В.П. Разрушение поверхности металла в зависимости от угла атаки абразивной частицы.-ЖТФ,1955,т.ХХУ,вып.13, с.14-46.

142. Каллерман П.М. Автоматизация процессов зачистки литья.-Механизация и автоматизация производства, 1964,N6, с.19-22.

143. Китайгора В.И. Износостойкие лопатки дробеметных аппаратов.-Литейное производство, 1968,N11, с.39-40.

144. Кичанов В.Д., Жолнеров В.П. К вопросу качества отливок / Новые формовочные материалы в литейном производстве: Тез.докл. н-т. конф.-Челябинский политех, ин-т и др.:-Челябинск,1989.-с.64-65.

145. Кичанов В.Д., Жолнеров В.П. Пути повышения качества отливок /Новые формовочные материалы в литейном производстве: тез.докл. н-т. конф.:Челябинский политех, ин-т и др. -Челябинск, 1989-С.35-36.

146. Киян Э.Ф., Комаров Л.Е., Иванов Д.П. Методы исследования уплотнения прессованием.-Литейное производство, 1968, N5.

147. КиянЭ.Ф. Кандидатская диссертация,-М.:ВЭПИ, 1967

148. А.с. N66562/50 СССР. Прибор для регулирования плотности набивки форм на встряхивающих формовочных машинах. Князятов Н.Е., Дурнов К.Д.

149. Коваленко Б.П., Педос Л.К., Копть С.К. Получение отливок с чистой поверхностью.-Вестн. Харьковского политехи. ин-та.:Харьков, 1988-N261, -с.63-64.

150. Козлов Л.Я. Влияние карбидов на износостойкость хромистых чугунов.-Реф. сб./ЦНИИТТЭТЯЖМАШ,1981,N14-81-19, с.9-12.

151. Кожеуров П.И. Комплексная механизация в литейных цехах.-М.-Свердловск: Машгиз,1962, с. 115.

152. Кожеуров П.И. Механизация выбивки, обрубки и очистки отливок.-Технология транспортного машиностроения, 1957, N3, с.32-33.

153. Кожеуров П.И. Механизация выбивки, обрубки и очистки отливок.-Литейное производство, 1957,N12, с.8-11.

154. А.с. 1411094, СССР. Койлер С.Н., Кац Л.Е. Способ изготовления литейных форм прессованием. /Харьковский ВНИИЛИТМАШ., опубл. в Б.И.,1988,N27.

155. А.с. РФ N4779155/08. Лопатка ротора дробеметного аппарата. /Коваленко Е.Д., Пенкин Н.С., Кирин Р.Н.,-Опубл. в бюл.1992, N2.

156. Кордонский Х.Б. Приложение теории вероятностей в инженерном деле.-М.:Физ-маттиз, 1963,-435 с.

157. Корниенко В.Т. Исследование процессов очистки отливок от пригара и разработка методов комплексной оценки противопригарных свойств формовочных материалов.-Ав-тореф.Дис.канд.техн.наук-Челябинск, 1972, 24 с.

158. А.с.226431 (СССР). Ротор дробеметного аппарата /Б.П.Коротин-Опубл.в Б.И., 1969, N28.

159. Космодемьянский А.А. Курс теоретической механики.-М.:Учпедгиз, 1965.-538 с.

160. Косовцев С.Я., Красавкин А.В. Современные способы очистки отливок.-Литейное производство, 1964, N12, с.39.

161. Кочегура Н.М., Марковский Е.А. Использование радиоактивных изотопов для контроля плотности литейных форм.-Сб."Машиностроение", 1964, N2.

162. Кочегура Н.М. Контроль плотности формовочной смеси при помощи отраженных лучей.-Сб."Новое в литейном производстве".-Киев, 1964.

163. А.с. РФ N4487474/08, Способ дробеметной очистки отливок. /Кошелева В.И. и др. Опубл. в бюл.1993, N6.

164. Комаров Л.Е., Киян Э.Ф., Григорьев Ю.Г. Регулирование уплотнения при последовательном прессовании литейных форм.-Сб."Повышение производительности труда влитейном произвостве" .-М. :НИИМ, 1969.

165. Комаров JI.E. Физические основы механизации процессов уплотнения форм встряхиванием и прессованием.-М.:,Машиностроение, 1968.

166. А.с. N1157060 (СССР) Комаров JI.E., Киян Э.Ф. Способ уплотнения литейных форм.

167. Красников В.Ф., Ячник И.И., Романенко В.В. Перспективы создания дробеметных аппаратов на принципе бегущего электромагнитного поля.-ЭИ/НИИМАШ. Литейное машиностроение, 1977, N2, с. 11-14.

168. Краткий каталог фирмы Пэнгборн: Проспект "Интерлитмаш-73".-М.,1973. 16 с.

169. Крещановский Н.О. Пригар на стальных отливках и методы борьбы с ним.-Ли-тейное дело, 1938, N8, с.13.

170. А.с.441138 (СССР). Способ определения зоны активного факела дроби дробе-метного аппарата /И.В.Крюков-Опубл. в Б.И.,1974, N 6.

171. Кузнецов Н.К. Стол очистной дробеметный с периодическим вращением стола с вращающимися тарелками модели 353М.- ЭИ/НИИМАШ,Литейное машиностроение, 1977, N10, с.6-9.

172. А.с.261207 (СССР). Дробеметный аппарат /Е.И.Куборский-Опубл. в Б.И., 1970,1. N4.

173. Кукуй Д.М. и др. О возможности получения легкоотделимого пригара на поверхности чугунных отливок с помощью легкоплавких добавок/Повышение эффективности литейного производства: матер, н-т. конф. -Л.,1990.-с.79-80.

174. Куманин И.Б. Некоторые вопросы получения высококачественных чугунных отливок.-М.:Машгиз,1960.-с.89.

175. Кутузов Б.Н. процесс динамического взаимодействия инструмента с горной по-родой.-М.:Стройиздат, 1969.-280 с.

176. А.с.98972 (СССР) .Дробеструйная центробежная установка/А.Д.Лизин Опубл. в Б.И., 1956, N8.

177. А.с.361063 (СССР). Двухдисковый импеллерный дробеметный аппарат /Л.Ф.Ли-окумович, Н.И.Жиляев Опубл.в B.H.,1973,N 1.

178. Лиокумович Л.Ф., Жиляев Н.И. Механизация и автоматизация процессов выбивки и очистки отливок /Университет технического прогресса в машиностроении.-М.'Машиностроение, 1967.-86 с.

179. Лиокумович Л.Ф. Гаммы дробеметных барабанов периодического действия и дробеметных аппаратов.-Литейное машиностроение.-М.:НИИМАШ, 1972, вып.10, с.41.

180. Лиокумович Л.Ф. Жиляев Н.И., Балакин И.Я. Технология, материалы и оборудование для литейного производства."Интерлитмаш-73" /Оборудование для выбивки, обрубки и очистки отливок.-М.:НИИМАШ, Серия c-IV, 1974, раздел V, с.41.

181. Лиокумович Л.Ф. Методика расчета дробеметных аппаратов.-Литейное машино-строение.-М.:НИИМАШ, 1971, вып.6,с.59.

182. Лиокумович Л.Ф., Трифонов В.И. Новые монорельсовые дробеметные камеры с вращающимися подвесками.- ЭИ/НИИМАШ.литейное машиностроение,1978,N10, с.6-11.

183. Лисин Г.И. Исследование рабочего процесса и влияния параметров дробеметного аппарата на износостойкость лопаток.:Дис.канд.техн.наук-М.,1970.- 134 с.

184. Лисин Г.И., Рузанов А.Ф. Криволинейные лопасти дробеметных аппаратов повышенной износостойкости.-М.:ГОСИНТИ,ПНТПО,1968^ 14-68-865/Ш.- 16 с.

185. Лисин Г.И., Рузанов А.Ф. Криволинейные лопасти дробеметных аппаратов повышенной износостойкости.-Вестник машиностроения, 1969, N2, с.66.

186. Криволинейные лопатки дробеметных аппаратов /Г.И.Лисин, А.Ф.Рузанов, ува-ев.-Литейное производство, 1970,N10,с. 16-17.

187. Литейные машины и оборудование в капиталистических странах /Под общей ред.И.П.Егоренкова.-М.:ЦИНТИАМ,1963.-332 с.

188. Лойцянский Л.Г., Лурье А.И. Курс теоретической механики.-М.:ГИТТ, 1964, т.П.-595 с.

189. Лопасти дробеметных головок. МН-505-60.-М.:Стандартгиз,1961.- 16 с.

190. Лубенский М.З. Новый материал для дробеметных лопаток.-Промышленность Белоруссии,1961,N7, с.6-8.

191. А.с.560738 (СССР). Дробеметный барабан периодического действия. /А.Г.Лысенко, Э.Д.Мельников- Опубл.в Б.И.,1977, N22.

192. Лысенко А.Г., Егупов И.И. Очистные дробеметные камеры непрерывного действия моделей 42723,42724,42725.-ЭИ/НИИМАШ. Литейное машиностроение, 1977, N3, с.6-10.

193. Ляв А. Математическая теория упругости.-М.-Л.:ОНТИ,1935.-176с.

194. Маркасев Б.И. Образование пригара на чугунных отливках, изготовленных в сырых формах.-Литейное производство, 1961,N9,с. 18-20.

195. Маркасев Б.И. Петрографические и рентгенографические строения пригара.-В кн.:Новое в литейном производстве.-Киев,1964, с.181 183.

196. Марковский В.В. Дробеметная установка.-Литейное производство, 1986, N11, с.33-34.

197. Меерович М.Я., Балакин И.Я., Ткаченко С.С. Новые требования к шероховатости поверхности отливок и средства ее контроля.-"Литейное производство", 1988.N3.-c.5-6.

198. Меерович М.Я. Новое в технических способах подготовки литой поверхности под грунтовку.-В кн.:Лакокрасочные покрытия.-М.:МДНТП,1964, с. 58-66.

199. Меерович М.Я., Ясковский И.Г., Чукалин Ю.А., Балакин И.Я. Рациональные режимы дробеструйной очистки чугунных отливок.-Л.:ЛДНТП, 1972, 62 с.

200. Мелуа Н.Д. Новый способ крепления лопастей дробеметной машины.-Литейное производство, 1963, N8, с.38.

201. Мельников Э.Д. Барабан очистной дробеметный конвейерный периодического действия модели 42216,-ЭИ/НИИМАШ.Литейное машиностроение, 1976, N5, с.1-5.

202. А.с.119099 (СССР). Балансирующее устройство дробеметного аппарата. / Н.С. Менакер.-Опубл. в Б.И.,1959, N7.

203. Методика статистической обработки эмпирических данных. РТМ 44-62.-М.Госиздат стандартов, 1963.-96 с.

204. Методы автоматического контроля и регулирования уплотнения песчаных литейных форм в условиях комплексной механизации,-М.:НИИМаш.С-1У.1967.

205. Механизированная выбивка, очистка и обрубка стальных и чугунных отливок /Под редакцией М.Г.Умнягина: Инф.сб.-М.: Машгиз,1952.- 106 с.

206. Морозов В.И., Шубина Н.Б. Наклеп дробью тяжелонагруженных зубчатых ко-лес.-М. Машиностроение, 1972.-342 с.

207. А.с.174337 (СССР). Мучник И.И., Глинин А.О. Устройство для регулирования продолжительности операций встряхивания и прессования на формовочных машинах.-Опубл. в Б.И., 1965, N 4.

208. А.с.812552 (СССР). Дробеметный аппарат / М.Ф.Наумов, Н.М.Романова. -Опубл. в Б.И.,1981. N10.

209. НехендзиЮ.А. Стальное литье.-М.:Металлургиздат,1948.-676с.

210. О дробеметной очистке отливок /А.И.Никитин, Б.Н.Чумак, В.А.Тейх и др.-Литейное производство, 1977, N8, с.28-29.

211. Никитин А.И. Функции распределения и действия над ними:Методические ука-зания.-Брянск: БИТМ, 1971.- 32 с.

212. Никольский Г.Н., Поляков Д.С., Тарский В.Л. Современная очистка отливок дробью.-Литейное производство и оборудование,Серия Ом-11.-М.:ЦИНТИАМ, 1964.- 66 с.

213. Ниловский И.А. Повышение износостойкости деталей наклепом.-Тракторы и сельхозмашины, 1958,N 12, с. 14-16.

214. Новик А.А. Исследование возможности повышения стойкости лопастей дробеме-тов.-ХХ Всесоюзная конференция литейного производства: Тез.докл.-Минск: Наука и техника, 1965, с.187-190.

215. Оболенцев Ф.Д. Качество литых поверхностей.-М.-Л.:Машгиз, 1961.-183 с.

216. Оборудование для поверхностного упрочнения деталей.-М.: ОРГТРАСМАШ, 1951, вып.23.-36 с.

217. Окромешко Н.В. Механизация и автоматизация литейных цехов.-М.:Машгиз, I960.-416 с.

218. Орлов Г.М. Исследование рабочего процесса дробеметного колеса для очистки литья. Дис. .канд .техн.наук-М. ,1952.-187с.

219. Орлов Г.М. Теоретические основы и исследование процессов уплотнения литейных форм прессованием.-Дисс. д.т.н.- М.:МАИ, 1971.

220. Орлов Г.М. Некоторые вопросы теории дробеметного колеса.-Литейное производство, 1951, N4, с.8-9.

221. Орлов Г.М. Некоторые вопросы теории теории дробеметного колеса.-Литейное производство, 1952, N6, с.8-10.

222. Орлов Г.М. Исследование рабочего процесса дробеметного колеса для очистки литья. Вопросы литейного производства и термической обработки чугуна.-М.:МАМИ, 1956, вып.5,с.78-84.

223. Орлов Г.М., Романов О.Б., Хенкин В.И., Дудниченко В.Б., Парамошин В.В. Оценка пригара применительно к дробеметной очистке отливок.- Вопросы транспортного машиностроения.-М.:МАМИ,1975, вып.5, с.207-209.

224. Орлов Г.М., Романов О.Б., Хенкин В.И. Исследование механизма разрушения пригара дробью. Прогрессивные технологические процессы в машиностроении.-Ташкент: УзНТО Машпром, 1975,т. 1 ,с.90-92.

225. Орлов Г.М., Романов О.Б., Хенкин В.И. Оптимизация процессов очистки литья дробью.-Ташкент:УзНТО Машпром, 1973,т.2,с.39-42.

226. Орлов Г.М., Романов О.Б., Хенкин В.И. К вопросу оценки очищающей способности факела дроби.-Вестник ХПИ, Харьков,1973,N8,с.127-132.

227. А.с.497503 (СССР). Устройство для оценки пригара./Г.М.Орлов, В.И.Хенкин.-Опубл. в Б.И.,1975, N8,

228. А.с.600413 (СССР). Устройство для оценки прочности пригара /Г.М.Орлов, О.Б.Романов, В.И.Хенкин.-Опубл.в Б.И.,1978, N12.

229. Памфилов А.В., Бурыкин В.И., Орлов Н.Е. Отливка в кокиль дробеметных лопаток.-Литейное производство, 1975,N8, с.39-40.

230. Пак В.Д. Некоторые пути повышения производительности дробеметной очистки ллитья.-В кн.:Прогрессивные технологические процессы в машиностроении.-Ташкент: УзНТО Машпром, 1975,т. 1, с.87-89.

231. Парасюк П.Ф. Износоустойчивые сплавы.-Литейное производство, 1967, N 4, с. 42-43.

232. Паршин И.Н., Коротин И.М. Выбивка, очистка, обрубка отливок.- М.:Высшая школа, 1973. 192 с.

233. Петутин А.Н. Методы и техника измерения параметров газового потока.-М.Машиностроение, 1972.- 127 с.

234. Пенегин С.В. Контактная прочность и сопротивление качению.-М.:Машиностроение, 1969, 243 с.

235. Пичко А.С. Шероховатость поверхности после дробеметной обработки.-Лакок-расочные материалы и их применение, 1967,N4,с.12-14.

236. Пичко А.С. Струйно-абразивная обработка.-М.:НИИМАШ,1970.-26с.

237. А.с.337243 СССР). Дробеметный аппарат /А.С.Пичко-Опубл.в Б.И.,1972, N 15.

238. А.с.246351 (СССР). Дробеметный аппарат /А.С.Пичко, В.Б.Трунин-Опубл. в Б.И., 1969, N 12.

239. Поветин А.А., Требухин И.Ф., Липалова С.В. Уплотнение песчано-глинистых форм послойнолопастным прессованием./Соверш.технол.процессов литейного производства,-Караганда,-198 8,-с. 110-111.

240. Повх И.Л. Аэродинамика /Руководство к лабораторным работам.-Л.:ЛПИим.Ка-линина, 1962.-16 с.

241. А.с.716797 (СССР). Турбина дробеметного аппарата /Ю.М.Полыгалов, В.А.Ка-шинцев.-Опубл. в Б.И., 1980, N7.

242. Пономарев С.Д. Расчеты на прочность в машиностроении.-М.гМашгиз, 1959, т.З, с.1118.

243. Автоматическое регулирование плотности литейных форм на встряхивающих и прессовых машинах. /Попенко В.Д., Гречко М.Л., Клягин Г.Д., Партель Е.И.-Сб."Механизация и автоматизация литейного производства", Ин-т технической информации.: Киев, 1962.

244. Патент ПНР кл. 42С42 N53311. Прибор для измерения энергии встряхиванием формовочных машин.

245. Проектирование машиностроительных заводов и цехов. Справочник.-М.Машиностроение, 1974, т.2,-296 с.

246. Рапопорт Н.Ш., Романов О.Б., Чен Л.Г. "Автоматический контроль и регулирование плотности смеси в литейных формах".- Сб. "Труды ТИИИМСХ", Ташкент, 1969.

247. Системы автоматического контроля и регулирования плотности смеси в литейных формах. /Рапопорт Н.Ш., Романов О.Б., Чен Л.Г., Зубович М.В. -"Механизация хлопководства", Ташкент, 1969, N7.

248. Радиоизотопный прибор для измерения плотности литейных форм. /Информационное письмо N31 .-ИПЛ АН УССР,-Киев: Изд-во "Наукова думка". 1969.

249. Расу лов А.Я. Исследование противопригарных свойств окислительных формовочных материалов для стального литья:Автореф.Дис.канд.техн.наук- Челябинск, 1971.26 с.

250. Родионов В.В. Исследование режимов дробеметной очистки чугунных отливок /Автореф. Дис.канд.техн.наук-М.,1975. 23 с.

251. Родионов В.В. Исследование режимов дробеметной очистки чугунных отливок: Автореф.Дис.канд.техн.наук-М., 1975. 23 с.

252. Рожкова Е.В., Романов О.М, Козлов Л.Я. Износостойкость материалов, применяемых для работы в условиях ударно-абразивного износа.-Реф.Сб. /ЦНИИТЭИТЯЖ-МАШ, 1981,N14-81-91, с.5-8.

253. Романов А.А. Обрубка и очистка отливок.-М.:Машгиз, 1964.-56 с.

254. Романов О.Б. Исследование рабочего процесса дробеметных аппаратов с гравитационной подачей дроби на лопасти.Дис.канд.техн.наук-Ташкент, 1968.-198 с.

255. Романов О.Б. Исследование рабочего процесса дробеметных аппаратов.-Литейное производство, 1972,N 7, с.13-14.

256. Романов О.Б. О сплавах для дробеметных лопастей.-В кн.Современные технологические процессы в литейном производстве.-Ташкент:УзНТО Машпром, 1967, с.45-47.

257. Романов О.Б. Сравнительные исследования безимпеллерных дробеметных аппаратов.-В кн. Современные прогрессивные технологические процессы в литейном произ-водстве.-Ташкент:УзНТО Машпром,1967, с. 40-42.

258. Романов О.Б. Современные дробеметные аппараты.-В кн.:Современные прогрессивные технологические процессы в литейном производстве.-Ташкент:УзНТО Машпром,1967, с.38-40.

259. Романов О.Б. Исследование процесса движения дроби по лопасти дробеметного аппарата. /Тезисы научно-практической конференции профессорско-преподавательского состава.-Ташкент:ТИИМСХ, 1969,с.93-94.

260. Романов О.Б. К оценке очищающей способности факела дроби.-В кн.:Автомати-зация и механизация литейного производства Узбекской ССР.-Ташкент;УзНТО Машп-ром,1971, с.64-66.

261. Романов О.Б. Повышение эффективности дробеметной очистки литья.-В кн.:Ав-томатизация и механизация смесеприготовления, формовки, выбивки, обрубки и очистки литья.-Киев-Днепропетровск:ИПЛ АН УССР,1971, с.105-108.

262. Романов О.Б. Эффективность внедрения новых дробеметных аппаратов.-В кн.: Повышение технического уровня и эффективности литейного производства.-Харьков: НТО Машпром,1973, с.118-119.

263. Романов О.Б. Комплексный путь интенсификации и оптимизации очистки литья дробью.-В кн.Прогрессивные технологические процессы в машиностроении.-Ташкент: УзНТО Машпром, 1975, т.1, с.89-90,

264. Романов О.Б. Выбор рациональных режимов дробеметной очистки литья.-В кн.: Прогрессивные технологические процессы в машиностроении, -Ташкент: Уз РП НТО Машпром, 1978, т.2, с. 19-22.

265. Романов О.Б. Повышение эффективности дробеметной очистки литья.-Технолог-тя машиностроения для легкой и пищевой промышленности и бытовых приборов.-Экс-пресс-информация/ЦНИИТЭИЛЕГПИЩЕМАШ,1978,вып.П,-22с.

266. Романов О.Б. Аналитический метод определения рассеивания дроби.-Литейное производство, 1983, N6, с. 4-5.

267. Романе О.Б. Теоретические основы выбора расчетных режимов дробеметной очистки отливок.-Литейное производство, 1983, N3, с. 4-5.

268. Романов О.Б. Получение отливок с чистой поверхностью.-"Пути повышения качества и экономичности литейных процессов"/Тез.докл.н-т.конф.-Одесса, 1992, с. 1011.

269. К вопросу уплотнения литейных форм лопастным органом. /Романов О.Б., Столпник Г.Г., Чен Л.Г., Рапопорт Н.Ш.-Сб."Прогресссвная технология формообразования литых деталей".-Л.: НТО Машпром,1968.

270. Опытно-промышленная линия формовки деталей хлопкоуборочных машин. /Романов О.Б., Губанов П.И., Чен Л.Г, Мангутов Н.А., Анисимов Е.П., Рапопорт Н.Ш. "Механизация хлопководства", 1969,N9.

271. Романов О.Б., Щеглова А.В., Григорьев В.Г., Чен Л.Г. Технологические вопросы автоматизации очистки литья дробью.-В кн.:Автоматизация и механизация литейного производства в Узбекской ССР.-Ташкент:УзНТО Машпром,1971, с.40-42.

272. А.с.238368 (СССР). Устройство для дробеметания /О.Б.Романов, Ю.Т.Тисленко, И.П.Мариковский, И.С.Шевченко-Опубл. в Б.И.,1969, N 9.

273. А.с.240496 (СССР). Безимпеллерный дробеметныйаппарат / О.Б.Романов, Ю.Т. Тисленко, И.С.Шевченко, Г.М.Орлов-Опубл.в Б.И.,1969, N 12.

274. А.с.267368 (СССР). Дробеметный аппарат /О.Б.Романов, В.Н.Ильин, Л.Я.Клич-ко Опубл. в Б.И., 1970, N12.

275. А.с.278462 (СССР). Дробеметный аппарат /О.Б.Романов, Г.М.Орлов, В.Н.Ильин Опубл. в Б.И., 1970, N 25.

276. Романов О.Б., Орлов Г.М., Кошевников Г.А. Исследование работы дробеметного аппарата с периферийным подводом дроби.-Тезисы республиканской научно-технической конференции по сельскому и водному хозяйству.-Ташкент:ТИИИМСХ,1968, с.188-189.

277. Романов О.Б., Григорьев В.Г. Некоторые вопросы методики расчета аппаратов с воздушной подачей дроби на лопасти.-Материалы 33-й научно-технической конферен-ции.-Брянск:ОблНТО Машпром, 1972, с. 141.

278. Романов О.Б., Орлов Г.М. Качество очистки отливок аппаратами новых конструкций.-В кн.Прогрессивная технология литейного производства.-Горький:Волго-Вят-ское книжное изд.,1969, с.314-316.

279. Романов О.Б., СабировМ.С. Рабочий процесс дробеметного аппарата с воздушной подачей дроби.-Известия ВУЗов. Машиностроение, 1978, N3, с.37-41.

280. Романов О.Б., Сабиров М.С. Анализ работы механизма подачи дроби на лопасти в импеллерном аппарате.-Ташкент,1977. -12 с. Рукопись представлена ТАШИИТ.Деп.в ВИНИТИ,1978, N 9 (83).

281. Романов О.Б., Тисленко Ю.Т. Опыт повышения эффективности работы очистных дробеметных установок.-В кн.:Автоматизация и механизация смесеприготовления, фор* мовки и обрубки, очистки.-Луганск:ИПЛ АН УССР,1967, с.99-103.

282. Романов О.Б., Тисленко Ю.Т. Износостойкость метательных лопастей дробемет-ных безымпеллерных турбин.-Тезисы докладов XX Всесоюзной конференции литейного производства.-Минск:Наука и техника, 1965,с. 190-192.

283. А.с.310790 (СССР). Однолопастный дробеметный аппарат/О.Б.Романов, Ю.Т. Тисленко-Опубл.в Б.И.,1971, N 24.

284. Романов О.Б., Тнсленко Ю.Т. Пути повышения эффективности работы очистных дробеметных установок.-В кн.:Повышение производительности труда в литейном произ-водстве.-М.:НИИМАШ,1969, с.90-93.

285. Романов О.Б., Хенкин В.И. О законах рассеивания дроби в аппаратах различных типов.-Материалы 33-й научно-технической конференции.-Брянск:обл.НТО Машпром, 1972, с.140.

286. Романов О.Б., Хенкин В.И. Характеристика факела дробеметных аппаратов.-Известия ВУЗов. Машиностроение, 1975, N8, с.160-163.

287. Романов О.Б., Хенкин В.И. Влияние технологических параметров на удаление пригара.-В кн.:Актуальные проблемы повышения качества продукции, производительности труда и эффективности производства.-Ташкент: АН УзССР, 1977, с.299-300.

288. Романов О.Б., Черемухин А.П. К вопросу рассеивания дроби дробеметными аппаратами.-Тезисы республиканской научно-технической конференции по сельскому и водному хозяйству.-Ташкент:ТИИМСХ, 1968,с.192-195.

289. Романов О.Б., Черемухин А.П. Безымпеллерные дробеметные аппараты.-Литейное производство, 1967, N 7, с.10-12.

290. А.с.211047 (СССР). Установка для очистки отливок /Романов О.Б., Ю.В.Чин-нов Опубл. В Б.И., 1968, N 7.

291. Романов О. Б., Шевченко И.С. Опыт внедрения дробеметных барабанов.-В кн.:Со-временные прогрессивные технологические процессы в литейном производстве.-Ташкент: УзНТО Машпром, 1967, с.36 38.

292. Романов О.Б., Щеглова А.В. Некоторые вопросы методики расчета аппаратов с круговым факелом дроби.-Материалы 33-й научно-технической конференции.-Брянск: обл.НТО Машпром, 1972 с. 142.

293. Романов О.М. Исследование и оптимизация составов белых чугунов для отливок, работающих в условиях ударно-абразивного износа: Автореф.Дис.канд.техн.наук-М., 1981.-34с.

294. Романов О.М. Основные факторы, определяющие износ дробеметных лопаток.-Реф.сб./ЦНИИТЭИТЯЖМАШ,1981, N14-81-19, с.1-4.

295. Романов О.М., Рожкова Е.В., Козлов Л.Я., Шейвехман А.О. Износостойкие лопатки дробеметных аппаратов.-Литейное производство, 1981, N 1,с.26-27.

296. Рубцов И.И. Литейные формы.-М.:Машгаз, 1959.-212 с.

297. Румшиский Р.З. Элементы теории вероятностей.-М.:Наука, 1966.-155с.

298. Рыбальченко Н.А. Проектирование литейных цехов-Харьков:Университет, 1965.207 с.

299. Рыжиков А.А. Улучшение качества отливок.-М.:Машгиз, 1952.-267с.

300. Рыжиков А.А. Технологические основы литейного производства.-М.гМашгиз, 1962.-198 с.

301. Рыжов И.Б., Носков Б.А. О природе пригара и мерах его предупреждения.-Тру-ды/ХПИ.-Харьков,1959, N 21, с.46-49.

302. Саверин М.М. Контактная прочность материалов.-М.:Машгиз,1946.-148 с.

303. Саверин М.М. Дробеструйная установка для упрочнения деталей.-Вестник машиностроения, 1951, N 2, с.12-16.

304. Саверин М.М. Дробеструйный наклеп.-М.:Машгиз,1955.-312 с.

305. Саверин М.М. К вопросу расчета роторных дробеметов.-Вестник машиностроения,1952, N 5, с.32-34.

306. Саверин М.М. Дробеструйный наклеп:Автореф.Дис.канд.техн.наук-М., 1953.-46с.

307. Упрочнение стальных деталей поверхностной обработкой: Отчет 3234/ЦНИИТ-МАШ; Руководитель работы М.М.Саверин.-М.,1952.-212 с.

308. Санков И.И., Зибенберг А.И. Механизация и автоматизация абразивной обработки отливок.- Л.,ЛДНТП,1977, с.8-17.

309. Свердлов В.И. Механизация и автоматизация процессов выбивки чугунных отливок.-Л.: ЛДНТПД977, с.8-17.

310. А.с.237014 (СССР). Турбина для дробеметного аппарата /И.П.Седенкин, В.Н. Губских, В.Б.Иевлев, Н.П.Давиденко-Опубл. в Б.И.,1969, N 7,

311. Седов Л.И. Механика сплошной среды.-М.:Наука,1976,т.1.-576с.

312. Симонов Е.А. Увеличение стойкости лопаток дробеметных аппаратов.-Литейное производство,1960, N3, с.32-33.

313. Современные способы очистки стального и чугунного литья.-М.:ЦИНТИАМ, 1962.-48 с.

314. Столпник Г.Г., Грахов Л.К. Уплотнение форм и стержней с помощью устройств шнекового типа. /Сб. научно-технического совещания по автоматизации и механизации процессов плавки и разливки металла в литейных цехах.-Киев:,1965.

315. Столпник Г. Г. Конический гелисоид и его применение в технике / Сборник трудов ТашПИ, N 28, Ташкент: Фан УзССР, 1967.

316. Стрельцов И.И. Модернизация дробеструйного аппарата.-Литейное производство, 1978, N 1, с.38-39.

317. Сурначев Г.М. Изменение конструкции дробеметной турбины.-Литейное производство, 1966, N 1, с.43-44.

318. А.с. РФ. N4741314. Дробеметная установка. /Кумцов В.Ф. и др.-Опубл. в Б.И, 1993, N5.

319. Тарасов A.M., Свешников Д.А. Применение стальной дроби для поверхностного упрочнения деталей.-Вестник машиностроения, 1952, N 8, с.34-37.

320. Тарасов A.M. Установка для испытания дроби.-Вестник машиностроения, 1951, N 10, с.74-76.

321. Тейх В.А., Ри Хосен, Захаров А.Я., Чумак В.Н. Влияние технологических факторов на износостойкость деталей дробеметных аппаратов.-Литейное производство, 1980, N 9, с.23-24.

322. Тененбаум М.М. Износостойкость материала при гидроабразивном изнашива-нии.-В кн.:Износостойкость конструкционных материалов и деталей машин.-М.Машиностроение, 1966, с.98-100.

323. Титов Н.Д. Поточно-массовое производство отливок.-М.:Машгиз, 1960,- 528 с.

324. Тищенко А.Т., Лещинский А.М. Повышение износостойкости быстроизнашивающихся деталей очистного дробеметного барабана.-Литейное производство.-1989, N 9.-с.28.

325. Третьяков В.Ф. Выбор сплава применительно к изготовлению быстроизнашивающихся деталей дробеметных очистных аппаратов и исследование некоторых технологических факторов, влияющих на их износостойкостыАвтореф.Дис.канд.техн. наук -М.,1971.-28 с.

326. Трифонов В.И., Гондарук B.C., Барикова З.С. Гамма камер очистных дробеметных периодического действия с вращающимися подвесками.-ЭИ/НИИМАШ. Литейное машиностроение, 1979, N 9, с. 1-5.

327. Механизм образования пригара на отливках, изготавливаемых на АФЛ / А.П.Трухов, А.Н.Козлита //Деп. в ЦНИИЭИ-Тяжмаш, 1987, N1725-TM, 16с.

328. Турбовский М.М., Романов О.Б. Лопасти дробеметных головок из графитизиро-ванной стали.-Литейное производство, 1964, N 7, с.39.

329. Туричин A.M. Электрические измерения неэлектрических величин.-ГЭИ: М-Л.1959.

330. А.с.818842 (СССР). Способ защиты дробеметного аппарата /В.И.Ушаков, Ю.В. Буровский Опубл. в Б.И., 1981, N13.

331. А.с.525335 (СССР). Дробеметный аппарат /В.И.Ушаков, Б.Н.Чумак Опубл. в Б.И., 1976, N31.

332. Фишман И.Р. Электротехническая очистка отливок от пригара и окалины.-М.:НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1967.-44 с.

333. Фомин В.Н. Организация механизированных линий очистки на заводе Ростсель-маш.-Донецк:ЦБТИ Донецкого СНХ, 1962.-12 с.

334. Фомченко С.И., БалакинИ.Я., Докторович А.С., Костров JI.H. Очистка отливок.-JI.,Машиностроение, 1969.-264 с.

335. Хенкин В.И. Разработка и исследование методики очищающей способности факела дробеметных аппаратов.-Дис.канд.техн.наук-М.,1977.-190 с.

336. Хирата Сездо. Установка для дробеструйной очистки отливок.-Технология машиностроения. 14Г., 1981, N 3, с.14.

337. Чемерис В.Д., Чечулин В.А., Гущин В.А., Шишкин В.Б. Разрушение пригара при дробеметной очистке стальных отливок -Литейное производство, 1991, N 5.-е.19-20.

338. Чен Л.Г., Романов О.Б., Рапопорт Н.Ш. Изготовление литейных форм лопастным прессованием.-Ташкент: ГПКТБМ, 1969.

339. Черногоров П.В., Никифоров А.П., Ким Г.П. Образование пригара на стальных отливках.-В кн.Нормирование качества поверхности отливок.-М.:Наука, 1969, с.71-73.

340. Черногоров П.В. Капилярные явления в порах литейной формы, их влияние на процесс пригарообразования.-В кн.:Поверхностные явления в расплавах.-Киев:Наукова думка, 1968, с.78-86.

341. Черногоров П.В., Васин Ю.П. Получение отливок с чистой поверхностью.-М.-Свердловск:Машгиз,1961.-144 с.

342. Честных В.А. К вопросу об образовании механического пригара.-"Литейное производство в автомобилестроении", Вып.2.- М.:1982, с.175-178.

343. Четверухин С.И. Дробеметная очистка литья на заводах Чехословакии.-Инф. техн.бюл. /ВПТИСТРОЙДОРМАШД957, N 437& -16 с&

344. Чиминов В.В. Причины образования и методы устранения пригара на чугунном литье при использованиии смесей с жидким стеклом.-Труды/ЦНИИТМАШ, 1960,N6, с. 24-36.

345. Чунаев М.В. Анализ факторов эффективности автоматических дробеметных установок.-Литейное производство, 1965, N 12, с.15-18.

346. Чунаев М.В. Исследование режимов уплотнения земли литейных форм на машинах.-М.: Машгиз. 1950.

347. Чунаев М.В. Основы конструирования литейного производства.-М.:Машгиз. М. 1960.

348. Шевелев А.Е.,Графитизирующаяся сталь:Сб.по обмену опытом.-М.:МАЗ им.Ста-лина,1948,вып.4, с.64-79.

349. А.с. 151945 (СССР). Устройсто для очистки дробью поверхностей деталей / П.И.Шевченко, И.А.Гранкин-Опубл. в Б.И.,1962, N 22.

350. Шестопал В.М. Развитие литейного производства в СССР в период ускоренного научно-технического прогресса.-М.:3нание, 1937,-40 с.

351. Шипилин Б.И. Определение удаляемости пригара с поверхностей отливок.-В кн.Нормирование качества отливок.-М.-Л.:Машгиз, 1969,с.57-60.

352. А.с.709349 (СССР). Дробеметный аппарат /Я.Ш.Шморгун, Е.С.Цедрик Опубл. вБ.И., 1980, N2.

353. Штаерман И.Я. Контактная задача теории упругости.-М.:Гостехиздат,1949. -270с.

354. Шуленин Н.А. Основные предпосылки и решения по автоматизации контроля и регулирования уплотнения разовых литейных форм на машинах.-Сб."Автоматизация и механизация смесеприготовления формовки, выбивки, очистки и обрубки", ИПЛ АН УССР,1968.

355. А.с.427848 (СССР). Лопасть ротора дробеметного аппарата /П.Д. Щукин, П.Д. Борисов, Х.И.Фролова, Б.И.Шухман-Опубл.в Б.И.,1974, N 4.

356. А.с.380442 (СССР). Дробеметное колесо с магнитным удержанием дроби / Б.М.Элькинд, В.А.Богданов, В.П.Коротин-Опубл. в Б.И.,1973, N21.

357. Юдицкий А.И. Повышение стойкости дробеметных лопастей.-Вестник машиностроения, 1964, N 5, с.13-14.

358. Якубсон Ф.Б. Исследование механизма нагнетания дробеметных аппаратов.-Литейное производство, 1975, N9, с.28-31.

359. А.с.277579 (СССР). Защитная плита дробеметного аппарата /Ф.Б.Якубсон, И.С. Скляров, В.В.Хренюк-Опубл.в Б.И.,1981, N 2.

360. А.с.277579 (СССР). Дробеметный аппарат /Ф.Б.Якубсон-Опубл.в Б.И., 1970, N24.

361. Арсов Янко, Иванов Георги. Относно развитисто на нагара в стоманените отлив-ки.-Техн.мисъл",1987, 24, N 3, 113-116.

362. Airless blasting solves zine diecasting beburring problem& -"Foundry Trade J", 1985,158, N3299, 75-77.

363. Airless blast units slash metal cleaning costs. West Metalverke, 1962, 20, No.7, 63-64.

364. Arvare N. Development projects for automated casting finishing systems. In: Techocrat, 1979, 11, No8, Suppl.,45-47.

365. Barch Einar A. Grind and Finish. Foundry, 1963, 9, No.4, v.31, v. 31-32.

366. Barlow Т.Е. Orecision green sard molding. Mod Cast, 1965, 47, No.6, s. 97-106.

367. Barlow Т.Е. Chalk talk on diophaga molding.-"Modern Casting", 1956, No.9.

368. Beerly P.R., Protheroe H.T. Cleaning castings is a great big wash-out. J. Iron steel, 1951, 167, V. 147/51, p.82-84.

369. Beiez Hans, Michael Ambros Eberhard, Bottcher Worner. Vorrich-tung zum Entfernen von Ubersehussgem Material: nam.266466 DDR, MKU, B22D 31/00. /Technische Universitat "Otto von Guericke", Magdeburg. N3069857.(1990).

370. BMD Strahlanlage fur Fiat-Teksid.-Giesserei-Erfahrung-saustausch, 1991, 35, N7, -c.326.

371. Berndt Heinz, Uncer Dietrich, Rade D. Die Redentung der Eisenoxidrugabe zum Form Stoff. Giessaree, 1972, 59, 3, 61-71.

372. Betriedliches Mebwesen Dualitatsbestim mender Factor in Giebereien. /Scherkus Siegfried Altkruger Sabine. - Giessereitechnik, 1989, 35, N9. - c.274-278.

373. Blum A. Schweis. Giesserei Praxis. In.: Brit. Foundryman, 1957, 75, No.22, Suppl., 133-138.

374. Cocolas S., Bratu C., Marginean J. Jmbun a tatirea calitatii suprafetei pieselor turnate din otel, prin utilizarea vopselelor termorezistente. "Metalurgia", 1988, 40, N3, 153-155.

375. Corpenter Zames H., Mullings Ronald L., Smith Ronald L. Portable adrasive throwing whrowing wheel device. /Kennecoff corp. пат. 4561220, США, заявл. 13.12.84., N681512, опубл. 31.12.85. МКИВ24С5/04, МКИБ1/427.

376. Clyde, Jenni.- @foundry Trade Journal", 1961, v.10, N 2303.

377. David Ettelman and Max Hoberman. Torguemeters.- "Machine design". 1963, Febr., n28 p.134.

378. Der pieces decapees sur toutes leurs faces.- Hommes ef fonderie. 1990. N209- c.41.

379. Dietert, Grahas, Hanna. Controlling sand moldability and mould quality.- "Foundry", 1961, v.89, N5.

380. Diestse H. Methoden der Feuchtigkeits bestimmang an Formsand.-"Giessereitechnik", 1961, N3.4.5.

381. Die neukonstruierte Schleuderrad Putztrommel T13-3, Giesser - Prax., 1978, No.5,73.

382. Duality assurance and quality control is your quality sistem good enough.-Founobryman. -1989-82n6. c.275

383. Ursachen und Auswirkungen derzeitigen Entueicklungen im For mmaschinenban / Bocnich Dietmar, Lorens Volker.- Giesserei. 1989, 76, N20, c.695-700, 2.

384. Booth C.W., Clogg A.J. Effect of coal-dust and carbon powder addition on metal penetrationn in greensand.-"Foundry Trade J.", 1982, 152, N 3240, 864,866-869.

385. Borch E.A. Effective use of shotblasting abrasives /"Mod, Cast.",1984, 74, N 7.

386. Briere Thomas A. Examining cleaning room reguirements. Part 3. Centrifugae wheels.-Mod.cast.,1989, 79, N 9 c.67.

387. Brenner Peter. Zur Entwicklung gezegelter Darchlauf Trommel - strahlanlagen zum Gusputzen. - Giesserei, 1979, 66, No.13, 487-494.

388. Bruck Schleuderstrahl Technik GmbH hast den For tshritt in Bewegung. - Giesseroi-Erfahrungsaustansch, 1991, 35, N10.- c.471.

389. Buciewicz Jan, Kucharski Wladuslaw. Znaczenie Zageszczania form na odlewy zeliwnych sanitarion w aspekcie jakosci powlok emalit.- Pr.jnst. odlen, 1982,32, N1, 35-43, 90, 93, 96, 100.

390. Buly P.B., Pretherol H.T. Cleaning .-Journal of the Iron and Steel. Inst., 1951, V. 167, p.93-98.

391. Combination shot blasting & sand reclamation Does It Ray? - Castings, 1980, 26, No.5-6, 30-31.

392. Caracterisation detals de surface des pieces moulees.-'Tounderie. Fondewr aujonrahui", 1987, N 65, c.19-20.

393. Chalupnik Zlatko, Kriz Jaroslav. Veiv corde formy na povrchoven vyssime mernymi tlaky. -"Slevarenstvi",1983, 31, N 2-3, 101-104.

394. Chen Shillang. /Чжунго Чжунцзи = China Foundry Mach. 1991, N 6, - c.7-10.

395. Dually J.J., Bennet H.J. Dimansional accuracy of grey iron castings. "Brit. Foundryman", 1085, 78, N 8, 403-409.

396. Duckett G. Quality whose definition. - "Foundry Trade J", 1988, 162, N 3375, 660-661.

397. Durchlauf Strahlinaschinen fur kontinuierliche Rohrgubbehandlung. -"Giesserei", 1984, 71, N 26, 999.

398. Ensuring Qulity castings. Demands and achievements Worldwide: Ynt. conf. Univ. Warwick, 29-31 March, 1988, Quality demands /BCIRA, 1988.

399. Fabry Dieter, Heiss Wolfgang. Vorrichtung zum Putzen von werkstucken, insbesondere von Gubstucken /BMP. Badiscke Maschinenfabrik Durland GmbH. Заявка 3533928 ФРГ, 24.09.85 N P3533928.4 опубл. 26.03.87. МКИ.В22Д 29/00.

400. Falecki Zygmund, Zych Jersy. Povrchove pripeceniny na odlitcich Koupacich van.-Slevarenstvi 1990 - 38, N9, - c.369-371.

401. Falecki Zygmunt. Przypalenia i uszarcia na odlewach zeciwnycli wanien kapielowych.-Zych. jerzy, 12 Symp.nauk.okaz. Dnia odlew., 1986, Krakowe, 1986,111.

402. Fisher Kurt, Leutwiler Hans, Georg Fisher A.G. Verfahren zum verdichten von kornigen Formstoffen: пат.672270 Wbeenyapue MKU, B22C15/28, B22C1/00-N5031/86 (1990).

403. Fimbereid Lasrs. Slyngerensing are stpegods. Stperitidende, 1978, 44, No.l, s.13-17.

404. Foulbrait A.British steel Castings REsearch Association. Foundry Trade J., 1964,117, No.2485, 105-107, 35.

405. France Claude. Recuperation des sables furaniques dans les installations de grenaillye. Hommes etfonderie, 1980, No.109, 27-30.

406. Fuller A.G. Snagging grinders. In: Foundry Trade J., 1959,87, No.10, Suppl., 133-138.

407. Fursund K. Penetration of Metals with low Melting Point into Foundry sand. -Intern.foundry congress, Madrid, 1959, 24p.

408. Umschmelzharten von Gubeisen mit Kugelgraphit mit dem laserstrahli /Gasser Andreas, Kreutzarnst Wolfgang, Wissenbach Konrad.- Konstr + Giessen 1989 - 14, n. 2.- c.4-9.

409. Gehrat Rudolf. Die trenning und Kuhlung Von Gubstucken und Alfsan.- Erfahrungen be im Eiesatzeiner Kuhl-und Auspacktrommel. Qiessereitecknike, 1978, 24, No. 10, s.239-243.

410. Gunailleuse a tambour oseillant.- Hommes ef fonderie, 1989 - N 195. - c.47.

411. Gurler Paul. Cleaning castings is a great big wash-out. Engineer (Cr. Brit.), 1978, 246, No.6356, s. 30-31.

412. Hangebahn Strahlage fur Gubstucke und Gubstucktrauben. - "Giesserei" 1988, 75, N 12, 395.

413. Shotblasting-a new approach.-"Foundry Trade L", 1988, 162, N 3373, 560.

414. Hein Z., Luleich P. Durrchlaufputzsuahlmaschine mit strahlmitteldurehlaessiocm Foerdever. /пат 160301, ГДР, опубл. 01.06.83, МКИ В 24 сЗ/14.

415. Hofmann W. Entwicklungstendensen in Fefmmaschinebau, des in und Auslandes.-"Giessereitechnik", 1958, N 3,4,5,12.

416. Holub Radovan. Analyza udaju z mezioperacni a Konecne Kontroly jakosti ve slevarnej.-Slevarenstvi, 1990-38, N 8-C.313-317.

417. Heine, Scuto. Density of sand grain fractions of the A,F,S. sieve analisis.-" Modern Castings", 1958, v.33, N 2.

418. Heime, King, Shumacher. Green sand principles for controlling quality moulding. -"Modern Castings", v.37, N 6, vl, 1960.

419. Heime, King, Shumacher. Mold Hardness, whatitmeams? "Transactions A.F.S." 1957, v.65.

420. Heime, King, Shumacher, Show. Ramming and clay content effect on hot compression strength of moldig sand.-"Modern Casting", voc.37, N 6, VI, 1960.

421. Horowitz. Les installations de decapoge mecanique dans le domaine de la metallurgie et industries annexec. In: Schweiz. techn., 1978, 75, Np.15, s. 432-442.

422. Jars. R. Slyngerensing av stopegods. In: Stobereet. 1976, 56, No.4, s. 40-43.

423. Jones Kondie. Mold density and Mechanical Properties of Cast Alloys.-'Toundry Trade Journal" v.108,1,1960. 2248.

424. Jan Jinhuae // Чжунго Чжунцзи = China Foundry Mach.-1989. N3 -c. 3-7.

425. International specification developments.-"Foundry Trade J." -1987,161, N3356, 780.

426. Kanemitsu Masanobu // hm0h0=J.Jap.F0undrymen's Soc. 1989 - 61 N9, c.613-614.

427. Kasencakk Petr. Tryskace metaci stolove.-"Slevarenstvi", 1981, 29, N9, 365-366.

428. Khnight D.E. Current Practics for core-mould-dressing.-Foundry Trade Y. 1972, 132, 2890,561-567, p.569-570.

429. Kobel Alfons, Danim Norbert. Procide et dispositif poun refroidir et nettoyer des pieces coubees en metal. /BMD Badishe Maschinenfabrik Durlach GmbH. Заявка 2534513. опубл. 20.04.84 МКИ B24C3/10, В22Д 28/00.

430. Koeller M. Einsats von Grobraum Trommelstrahmaschinen in Putzerein. - Giesserei Praxis, 1957, 75, No.22, s. 699-706.

431. Kompakte schleuderstahlmascchinen fur niedrege dosgroben und kleine Teile.-Giesserei Rasch -1990-37, N1-2, c.29.

432. Kurzere Nebenzeiten bei Muldenband Strahlanlagen.-"Giesserei".1985. 72. N14. 431.

433. Lakul Frantisek. Cistina sredstva za obmetavanje litine.-Slevanzenstvi, 1957, No.l, s. 38-41.

434. Lars Rimbereid. Slyngerensing av stopegods. Stobereit, 1979, 56, No.4, 36, 40-43.

435. Lhang Wanjun and of hers //Чжунго Чжунцзи = China Foundry Mach.,-1989. N3 -c.36-39.

436. Lieler w. Pravis. Clean Cast. In: Giesserei,1965, No.23, s. 15-18.

437. Low T.D. Computer software for quality control in the foundry.-"Foundryman", 1988, 81, N7.-c. 327,329.

438. Low T.D. Dimensional tolerances in castings mode by vertically Partea High Pressure Feaskless molding. - A Practical appriasal.'Trans. amer. Foundrymen's soc.: Proc.88 Annu Meet, apr. 30-may 4, 1984, vol.92" Des Plaines, 65-72 afer.

439. Luther Norris B. Innovations in the cleaning Room. Part 2. "Mod. Cast", 1988, 78, N 1, 34-36.

440. Luo Baifu. /Чжунго Чжунцзи = China Foundry Mach.,-1989. N 2, - c.4.

441. Malecki Boleslaw. Radoma reoligiczne mas emalit padstawowych na odleary seliwne. -Przegl. odlewn, 1963, 13, No.2, s. 29-50.

442. Manipulator Strahlanlage ist ausgelegt fur Kline Gubmengen.- Maschinenmarkt - 1990 -96, N47 - c.87.

443. Marek Vladimir. Vyvoy otryskavacich stroyu v CSSR. Slavarenstvy, 1979, 27, No.12, 496-498.

444. Mauersbergen Gunter. Vorrichtung zur Bestimmung der Verdichtbarkeit schuttfahiger Massen: пат. 285032 ФРГ МКИ B22C5/006 VEB Gisad N3299812, опубл. 05.12.90.

445. Miliszewska Maria и др. Oczyszczania duzych przedmiotow. Odlewniczych "FUMOS", пат. 137228, ПНР, опубл. 30.05.87. МКИ В24 с7/00.

446. Miske Jack G. Using airless blast cleaning effectivity.-"Foundry manag. and Technol.", 1985, 113, N 11, c.ll, 38, 40, 42, 44, 46.

447. Morgan, Greenhill. Practical observations on mould stability as a factor in controlling the soundless of greilion castings. "The British Foundrymar". vol. 54, N 2, 11, 1961.

448. Motz Jurgen M. Oberflachenona litat und Mabgenanigkeit von Gubzei led fur moroen Technisches Forum beim 56 "Giesserei Weltkongress 1989".- Giesserei - 1989-76 N 13-14, c. 438-439.

449. Muller Gunter. Shot blasting systems for the modern cleaning shot. /Ch+T cast. Plant and technol. МФИШ. - 1990. - 6, N 2 - c.24,26,30.-172470. Neue Sandprufapparate.-"Giesser-Prux.", 1984, N15-16, 282-283.

450. Neue Strahlanlagen. Giesser.-prax.-1989. - N17-18. - c. 295.

451. Neumann Gunther, Schubert Peter. Zur Problematik des Konzerfalls von Stahldrahikorn. "Giessereitechnik", - 1982, 28, N6, 172-176.

452. New beadblast machine developments. Foundryman. - 1991. - 84, N 5. - c.207.

453. New Blast Clean Barrel.- Mold. Cast. 1990-80, N 8.- c. 62.

454. New shotblast machine launched at castings exibition.- "Brit, foundryman", 1982, 75, N1, XX-XXI.

455. Ornst J. Grind and Finish. Giessereitechnik, i965, Bd. 11, 2, s. 73-80.

456. Oczyszoranici wykanczanieodlewow. Komozowski S. Warszawa: PWT, 1959. - 200s.

457. Petterson H. Production of thin as-cast ductive iron. Mold Cast, 1965, 47, No.6, v.124-135.

458. Poocs Rezco. Wheelabrutor. Nady alettartamu, hopasallo Whcelabrator, gyartasa. -Kohosz lapok, 1965, 98, No.4, s. 73-81.

459. Preece Danny. Cost effective impact cleaning and peening. Foundry Trade J. 1990, 164, N3413, -c.487-489.

460. Rainer E. Rationalisierung der Nachbehandlung von Gubstucken mit Schleuderradstrah-lanlagen. Poh.-"Giessereitechnik", 1988, 34, N2, 59-65.

461. Roberts. Earl. Mould surfase Bchavior.-"Transactions A.F.S.", 1958, v.66.

462. Roberts. High pressure moulding. Survey.-"B.C.J.R.A. Journal",1962. v.10 N 2.

463. Ruff. Beitrgg sur Formsand.- Harteprufung Giesserei, 1957, v.44, N 23.

464. Ruschtaka L. Die Entwicklungsperspektive der technologischen Vorgange des Gus-sputzens. -Giessereitechnik, 1980, NS,S,S. 131-135.

465. Sakwa Waclow, Wackalke Tadeusz. Normalizacia chropowatoci pewersohni odlewow. Pr. odlewn, 1965, 15, No.4, s. 61-65.

466. Schumann R. Castings cleaning. Foundry, 1964, 11, No.2, v. 32-33.

467. Shot blasting under precise control. -"Brit. Foundryman", 1982, 75, N8, 109.

468. Sneckenberger I.E., Baggai K.S. Experimental silencer development for blast nozzle noice. Trans. Amer. Foundrymen's Soc. Proe. 79th Annu Meet, 1975, Vol. 83. - Des Platnes, III, 1975, 81-86.

469. Sonders С.A. Ore corbonuls Casing Penetration an Burn-in High Density Moulds. -Modern Castings, 1980, v.47, No.5, p.149-170.

470. Sobau Teodora. Cercetare privind formarea aderentelor mecanece la presele furnde. -"Metalurgia" (RSR), 1985,37,N5, c.252-253.

471. Starosta O. Rozvoj technologie a vyrobnich zarizenpricistonis apreture edlim. Sleva-renstvi, 1958, 6, No.2, s. 238-240.

472. Strahlkasten zum Druckluftstrahlen. "Giesser.-Prax.",1982, N 5-6, 97-98.

473. Subject for negotiation and understanding.-'Toundry Trade J.", 1988, 162, N3364, 142-143, 145-146.

474. Svacha Miroslav. Vivo bubnoveho tryska ce pro kontinualini proces v.k.p. skoola Plsen zavod Ostrov.-"Slevarenstvi", 1985, 33. N 2-3, 92-94.

475. Through-feed shotbalasting.-'Toundry Trade J. lnt",1988, 11, N1, 42.

476. Tecl Vladimir. Zarizeni pro urychlovani bloku к otryskavani vyrobku. AGT. (CSSR), 1980, 1620/1, s.31-37.

477. Urban Josef. О usporach pri tryskant odlitku. Slevarentri, 1962, 10, No.6, v. 74-86.

478. Vinall Robert F. Neue Entwicklungen beim automatischen Strahlen der Gubstucke. -Giesserie, 1980, 67, No.13, 409-414.

479. Vorwieger Manfred. Kriterien fur dir Wahe einer Strahlaniage. Giesserie, 1980, 67, No.13, 403-408.

480. Vormack W. Latest developments and possible trends in Setting. In: Foundry Trade J., 1978, 146, No.3165, v.1413-1414.

481. Zeman Vladimer, Svacha Miroslav, straka Zdenek. Metaci kolo tryskacu na odlitky: A.c.256549 ЧССР, МКИ, В 24 C5/06 N9172 - 86 V.(1990).

482. Zieler W., Lepand H. Gubputzen Vollmechanisiert rationell und immeltfreundlich. -Giesserei Praxis, 1962, 23, No.26, s. 712-714.

483. Wagner Kare, Pacyna Heiko. Studie uber die Anwendung des schuwindmases in Giessereien. Giesserei. - 1990-77, N 4 - c.110-115, 2.

484. Wagner C.G. Observations on the penetration of steel into high density clay fonded molds with controlled atmospheres.-"Trans. Amerr. Foundrymen's Soc. Proc." 83 rd Annu. Meet, Apr.30 May 4, 1979, vol.87."Des plaines, 111, 1980, 573-592.

485. Weis Martin, Dumbs Hermann. Putzmaschine fur Gubstucke /заявка ФРГ, кл. 22 в 29/00, N 2931578., опубл. 19.02.81.

486. Weis Martin, Scholz Adolf. Vorrichtung zum Strahlen von Gubstucken. /Заявка 3306856. опубл. 30.08.84. МКИ B24C 3/00, В 22 0 29/00.

487. Wildberger Josef, Jmhot Beds. GroBraumtron-melstrahimaschinen in eisen und stahlgie Bereien. Techn. Rdsch., 1979, 71, No.35, 27, 31.

488. Werning H. Optimiert spanend Bearbeiten / 1 nd.- Apr. 1990.-112, N66 - c.68-70.

489. Wotton R, Knight D. Quality assurance through the dynamic control of casting guality. Foundryman - 1989 - 82, N 11 - c. 527-537.

490. Wu Junjiao / "Чжунго Чжунцзи". China Foundry Mach. 1987, N Sept.,15-19.

491. Wu Junjiao / Чжунго Чжунцзи = China Foundry Mach. 1989. - N6 - c. 9-14.