автореферат диссертации по технологии материалов и изделия текстильной и легкой промышленности, 05.19.02, диссертация на тему:Теоретические основы очистки хлопкового волокна и совершенствование рабочих органов волокноочистительных машин

РТ6 о*

, Ъ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ВЫСШЕМУ ОБРАЗОВАНИЮ КОСТРОМСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Турсунов Хамидулла Кучкарович

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОЧИСТКИ ХЛОПКОВОГО ВОЛОКНА И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ВОЛОКНООЧИСТИТЕЛЬНЫХ МАШИН

специальность 05.19.02 - Первичная обработка

текстильного сырья 05.02.13 - Машины и агрегаты

легкой промышленности Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

На правах рукописи УДК 677.21.03.021

Кострома - 1996

Работа выполнена в Ташкентском институте текстильной кой промышленности и на хлопкоочистительных заводах.

и лег-

ОФициальные оппоненты:

1.Доктор технических наук, профессор Е.Л.Падин

2.Доктор технических наук, профессор Л.И.Гудим

3. Доктор технических наук, профессор А .Д.Джурав»

.Зашита диссертации состоится %

в Костромском ордена Трудового Красного Знамени Государственном технологическом университете С156005. Кострома!ул.*Дзвржинвчо.гв,17)

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Костромского Государственного технологического университета.

Отзывы на автореферат, отпечатанные на бланке учреждения и заверенные гербовой печатью, в двух экземплярах, просим направлять по указанному адресу университета на имя ученого секретаря.

Ученый секретарь специализированного Совета, доктор технических нг

Автореферат разослан

1996 г.

профессор

Автор защищает:

-теоретические основы взаимодействия прядки волокон с рабочими органами волокноочистительной машины:

-обобщение теоретических исследований влияния колебания величины технологических зазоров на очистительный эффект машины:

-математическую модель взаимодействия прядки с колосниками, описывающую влияние материала рабочих органов на Форму движения прядки, учитывающую Физико-механические свойства прядки волокон;

-результаты исследования Физико-механических свойств прядки волокон и сорных примесей:

-теоретическое и экспериментальное исследование вибрации составных элементов волокноочистительной машины:

-новые материалы для колосников очистителей, повышение их износостойкости:

-модульную установку волокноочистительной машины.

Общая характеристика работы. • АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ. Пинетка волокна от сорных примесей основана на механическом ударном воздействии на волокна и их протрепыва-нии.Сохранение природных свойств волокон является основной проблемой. Причиной ухудшения свойств волокна является формирование плотного сырцового валика в пильном джине, протаскивание волокон вместе с соринками между ножом и рабочим валиком валичного джина, где соринки под большим давлением размельчаются и внедряются в прядку волокон.После джинирования сила сцепления соринок с волокнами повышается и их отделение требует значительных ударных воздействий, что в свою очередь обязательно скажется на физико-механических свойствах волокон. То,, что не смогли очистить волокна от сорных примесей на хлопкозаводах, текстильщиков вынуждает создавать новые очистительные машины или рабочие органы. Например, создание машин типа БД-200 привело к применению перед прядильной камерой очистительного узла - пильчатого барабанчика, очищашего волокна от соринок и специального сороотводного канала. Текстильщики усиливают очистку волокон на чесальных машинах, при этом уступая их производительности т. е. уменьшая производительностьувели-чивакгг степень очистки. Тоже можно сказать о очистителях волокон С питатели-смесители, горизонтальные и вертикальные разрыхлители, трепальные машины), которые имеют в основном туже цель.

Хлопкоочистительная промышленность находясь в трудных финан-

к

сог.их условиях не может позволить себе использовать машины, имеющие низкую производительность. Это обязательно приведет к реконструкции заводов и новым затратам. Поэтому поиск путей иэыс!иния внутренних резервов производств и машин является актуальной задачей.

ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ. На основе комплексных исследований процесса взаимодействия прядки волокон с рабочими органами волокноочистителей, с учетом свойств перерабатываемого продукта управлять технологическим режимом очистки с целью максимального удаления сорных примесей, изучив динамику работы машины, создать модульную установку волокноочистителя.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА состоит в разработке и дополнении теоретических основ очистют хлопковых волокон, определении необходимых параметров нерергьбатнвасмого материала, совершенствовании рабочих органов существующих волокноачистительных машин, исследовании динамики работы очистителя, создании модульной установки. Для выполнения этих работ:

■ впервые для волокноочистки разработаны математичесгаге модели процесса и взаимодействия прядки с колосниками, позволившие подобрать новые материалы для рабочих органов, определить новые режимы обработга волокна, разработать новые конструкции колосни-1СС5БЫХ решеток;

- определены физико-- механические свойства прядки волокон;

- определены факторы влияющие на уход волокон в отходы и улучшение прядильных свойств волокна;

- шявлено положительное влияние колебания технологического зазора на очистительный эффект машины;

- ксследоигша динамика работы пильных цилиндров, колоснюаэв и рамы машины;

- выявлено влияние наклонного расположения пил и вида опор пильных цилиндров на амплитуду колебания органов очистителя.

Новизна предложений подтверждена авторскими свидетельствами.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ. Результаты теоретических и экспериментальных исследований процессов обрайотют волокна, изучение действия механизмов на процесс взаимодействия волокон с рабочими органами позволяет проектировать очистители волокнистого материала, назначать их аяэростныс режимы, размеры и др. Разработаны

исследованы и испытаны в производственных условиях материалы колосников ПО своим свойствам совместимые со свойствами очищаемых волокон.

Установлена связь колебания размера технологического зазора с очистительным эффектом машины, и рекомендованы вращакциеся многогранные колосники для очистителей хлопка.

Разработана, исследована и испытана в условиях хлопкозавода новая колосниковая решетка повышавшая очистительный эффект машины. снижашая волокнистость отходов, уменьшающая потребление мощности вентилятора для конденсера волокна.

На основе найденных технических решений изготовлена и апробирована в производственных условиях модульная установка очистителя волокна с технологическими характеристиками машин многосту-пеньчатой очистки.

Выявлена неравномерность износа кромки колосников прямо вли-яшая на стабильность процесса очистки, зависящая от нераномерной плотности хлопка в шахте питателя джина. Для устранения данного недостатка рекомендуется новый питаюций валик джина.

АПРПНА! 1ИЯ РАБОТЫ. Результаты работы доложены и одобрены: на научных крнференциях профессорско-преподавательского состава ТИТЛП,Ташкент 1980-1995г.г.:на международной научно-практической конференции "Решение проблемных вопросов теории машин и механиз-мов"Фергана 1991г.: на расширенном заседании кафедр "Машины и аппараты текстильной промышленности" и "Первичной обработки хлоп-ка"ТИТЛП в 1996г.; на совместном заседании кафедр "Технология производства льняного волокна" и "Теория механизмов машин и проектирования текстильных машин" Костромского Государственного технологического университета, 1996г.:на научном семинаре ТИТЛП по специальности 05. 19. 02 "Первичная обработка текстильного сырья"1996г.; на техническом Совете Ташкентского АО СКВ по хлопкоочистке, Ташкент1996г.: на международной конференции "Приватизация предприятий текстильной и легкой промышленности: проблемы внедрения новой техники и технологии".Наманган 1996г.: на секции ученого Совета Республиканского научного центра "Хлопкопром" Таш-кент1996г.: на научной сессии Отделения механики Академии Наук Республики Узбекистан посвященной 5 летию независимости Республики. Ташкент 1996г.

ПУБЛИКАЦИИ. По теме диссертации опубликовано 24 работы, в

том числе 4 авторских свидетельства на изобретение.

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ РАБОТЫ. Диссертационная работа состоит из введения, шести глав.общих выводов и рекомендаций, списка литературы и приложений, содержит 3/5 страниц машинописного текста, /40 рисунков, ¿4 таблиц.

Основное содержание работы.

ВВЕДЕНИЕ- Во введении приведена общая характеристика работы, ее актуальность, научная новизна и практическая ценность.

Глаиа 1. Состояние вопроса. Цели и задачи исследовний. Дан анализ состояния техники и технологии по очистке волокнистых материалов. Изучение развития техники очистки волокна проведено опи- ■ раясь на труды НПО "Хлопкопром", ученых БолдинскогоГ. И., Крыгина А. И., Кукина Г. Н., Соловьева А. Н., КотоваЮ. С., Будина Е. Ф.. Бурнашева Р. 3., Махкамова Р.Г. .Николаева С. Д.,Максудова И.Т..Ха<1изова И. К. .Сави-новского В. И., БалышВ. М.. Баляссова П. Д., КоФманЭ. Д. и др.

Дан анализ свойств прядки волокон как объекта исследований и конструкций машин влияюцих на качество очистки .Основным недостатком всех очистителей волокна является отсутствие возможности регулирования скоростных режимов и использования в конструкции новых материалов для рабочих органов.

Важнейшим условием качественной очисткиволокон является ослаблен ние силы связи сорных примесей с волокнами. Поэтому применение на участке между джином и волокноочистителем устройотв. уплотняющих массу волокон, является не целесообразным.

Анализ проведенных исследований по повышению очистительного эффекта машин для очистки хлопкового и лубяного волокна показывает, что увеличением рабочих скоростей органов машины можно повысить интенсивность трепания, а следовательно и очистительный эффект. Однако повышению рабочих скоростей препятствует ряд Факторов, которые нарушают правильное протекание технологического процесса очистки. К таким Факторам можно отнести динамику подвижных и неподвижных органов машин. Поэтому правильный выбор кон-срукции элементов машин.их скоростных режимов, применение новых технологий позволит повысить производительность машин, максимально сохранить природные свойства хлопкового волокна. В настоящее

время последний фактор, а также сокращение обрывности в прядильном производстве являются основными критериями, характеризующими любую машину, вновь созданную или модернизированную.Другой путь повышения степени очистки хлопковых волокон, это увеличение кратности очистки. Из работ ЦНШХПрома известно, что при бесконечном увеличении кратности очистки, очистительный эффект не превысит 50%.

В итоге рассмотрения общих проблем волокноочистки. изучения выполненных работ и анализа нерешенных вопросов в этом направлении определили цели и задачи исследований.

Г.пдда 2 посвящена созданию теорий взаимодействия волокон с колосниковыми поверхностями направленной на интенсификацию процесса очистки. С этой целью исследованы технологические и Физико-механические свойства прядки волокон. Рассчитан и экспериментально проверен коэффициент жесткости прядки волокон при ее растяжении. Полученный поправочный коэффициент К=0,039.. .0,136 позволяет пользоваться расчетными значениями коэффициента жесткости для прядок массой 10-20 мг и зажатой длиной от 4 до 12 мм. На основе работ С. Л- Николаева определена жесткость прядки на изгиб, а по результатам исследований П. Д. Балясова рассчитана жесткость на сжатие.

Исследованы процессы происходящие внутри прядки волокон при ее взаимодействии с рабочими органами. В чатности, получены относительная деформация прядки волокон и скорость перемещения в ней волны деформации под действием удара зуба пильного диска в момент захвата им прядки из потока воздуха идущего от джина.Рассмотрено состояние имешейся в прядке волокон соринки при ее взаимодействии с волной деформации. Определено натяжение прядки волокон на сбегающей ветви и давление на кромке колосника при их взаимодействии. уравнения которых имеют.вид

соь

(2)

где (Л -угловая скорость вращения пильного диска; Я -радиус пилы;

vt 8

f^-ir" > V3 ~ Углы метаУ осью, соответственно, сбегающей и

набегающей ветвями прядки и линией, проходящей через кромку колосника, паралельно касательной к диску: Ö -геодезический угол силы давления возникающий на кромке колосника: f -коэффициент трения волокон по колоснику. Расчеты показали, что максимальное натяжение бывает при =60°, а давление при ^ = 75-80°.- Те же расчеты относительно ^показали, что минимальное натяжение бывает при ^ стремящеяся к 0 т. е. при очень больших скоростях вращения пильного диска. Такие же выводы получаются относительно угла 9, минимальное значение натяжение и давление имеют при 8 равной и меньше 0 градусов.

Как видно по уравнениям CID и С23 можно получить значение скорости очистки, угол расположения колосника и материал колосника, которые обеспечили бы необходимое натяжение и давление в зависимости от очищаемого сорта и разновидности хлопковых волокон. отличающихся по своим физико-механическим свойствам т.е. появляется возможность управления процессом очистки.

Далее определено натяжение пучка волокон на набегающей ветви, уравнение которого г___ ¡я

где Ц -коэффициент сопротивления движению прядки волокон:

f -угол между касательной к прядке и горизонтальной линией: Расчеты показали, что минимальное натяжение на набегашей ветви прядки получается при f=90°. Следовательно нужно конструировать колосниковую решетку или подбирать.скорость очистки так, чтобы f было & 90е.

На основании теории Герца, Р. Г. Махкамов и Р. 3. Бурнашев получили уравнение контактных напряжений возникающих в прядке волокон при ее взаимодействии с кромкой колосника.

р Jj. LH. А. 1

1 ¿Zn (4)

где £К - кривизна главных нормальных сечений в точках контакта: Г[ - комплексная характеристика соприкасающихся тел: Р - нагрузка, сжимающая волокна: и - угол обхвата волокнами кромки колосника: 7м- радиус скругления кромки колосника. Для использования уравнения (4) предварительно определена сила удара, сжимащая прядку волокон, которая для прялки массой 8.5мгр равна 1,036 н. а для массы 20 мгр она равна 1.83 н. Решение уравнения С4Э позволило изменением значения Ц подобрать приемлемый материал для колосников, который уменьшил бы контактное напряжение. Таковым оказался полиамидбС капрон) широко используемый в текстильной промышленности, имещий минимальный коэффициент трения в сравнении с другими материалами. Отличие в контактных напряжениях при использовании стальных и полиамидных колосников в' 22 раза.

При анализе ударных явлений используется коэффициент восстановления скорости материалов, так нами экспериментально определен этот коэффициент для стали, полиамидаб, карболита, оргстекла при ударе по ним деревянного шарика, семени хлопка-сырца, частицы стебля и коробочки.хлопка-сырца и хлопкового волокна. Минимальные значения имеют стальные, а максимальные показатели - полиамидный материал.

Таким образом получена возможность конструирования рабочих органов, подбора режимов очистки с учетом свойств очищаемого материала.

В г-пнйр 3 приводятся результаты моделирования технологического процесса взаимодействия прядки волокон с колосниками волок-ноочистительных машин. В технике известно много примеров динамической модели системы, которые заменяют реальные системы и намного облегчают теоретический анализ, при достаточно высокой точности получаемых результатов. Для выбора определенной модели процесса сформулированы требования к ней. а именно: модель должна учитывать- наличие зазора между пилами и колосниками, скорость пильного вала, колебания рабочих органов машин, упругие характеристики хлопкового волокна и рабочих поверхностей, с которыми оно взаимодействут в процессе очистки.

Для описания процесса удара волокон о поверхность колосни-

/о

ков приняли модель абсолютно твердого тела с упругой безинерци-лонной связью в виде пружины, которая позволяет составить необходимое число уравнений для определения неизвестных и даст достаточную для практики точность результатов. С этой целью пучок волокон разделен на два участка - первый между зубом пилы захватившего волокна и рабочей кромкой колосника, второй участок от

кромки колосника до свободного конца волокон. Первый участок

т, „

представлен одной сосредоточенной массой и безмассовой пружины с коэффициентом жесткости С\ . Второй участок состоит из масс и и двух безмассовых пружин с коэффициентом жесткости С^ и С3 . По колебаниям масс можно увидеть движение прядки волокон. Для анализа введены следующие допушения : пучок волокон однороден и обладает упругостью: ударный импульс является сосредоточенным: упругая характеристика пучка волокон подчиняется закону Гука:аэродинамика машины в расчет не включается. В реальной ситуации прядка представляет собой тело с распределенными параметрами, поэтому чтобы перейти к системе с сосредоточенными параметрами воспользовались известным принципом теории колебаний, согласно которому две системы будут идентичными в динамическом отношении, если для них будет сохранено равенство частот колебаний. Для этого величина сосредоточенной массы составляет 0. 42 трети распределенной массы. На рис. 1 представлена указанная модель процесса.

Уравнения движения масс представлены следушим образом

т,л, *с,х, -c¿(xz-*,) *KXi - Ро sinut

т,У, +С*У, ^^ sinut*-S,<o,(t) тглг + Сг(лг -%,) -съ(Х}-Хг) кхг =0 mzvc*y¿ suiot + s2 ¡ (5)

m}9j - = q.Sin U)t + s5

где fo -возмущашая сила от пильного цилиндра;

-кинематическая возмущашая сила действующая на массы от колосника: S¿ -импульс ударной силы:

К -коэффициент сопротивления волокон при их движении по поверхности колосника: С -коэффициент жесткости материала колосника и прядки волокон:

£\(к]-импу.пьсивная функция первого порядка. Воспользовавшись принципом суперпозиции, система уравнений С 5) решена отдельно по оси X и У. По оси X получили решение уравнений в матричной Форме (-m.u^Q-CjJ -коз -сг о

-C¿

о о о

о

-c¿ о о

í-m2ü/*Q+C5) -ко)

-С»

WJ -Сь

о

(-т2о> +С?с5) о

О

~с>

(-m^VcO

ксл

о О

о

Ь. Ро

Di О

О

— О

&з О

Зз о

(-m^cj

\г

По оси У решение уравнений С 5) имеют вид

По уравнениям С 6!) и (7) построены графики колебаний масс в зависимости от частоты вращения пильного вала и размера прядки волокон показавших, что наибольшая амплитуда колебаний при 2100 -2300 мин , и что эта амплитуда повышается, если используются параметры материала колосников из полиамида 6.

Дальнейший анализ движения масс модели показал, что массы совершают движение по траектории эллипса и имеют при этом более высокие частоты колебаний при неустойчивостй движения.

Приводятся результаты исследований по созданию новых колосников для волокноочистителей, которые сохранили бы размеры сорных примесей, уменьшали бы ударную нагрузку, имели повышенное живое сечение колосниковой решетки, не меняли бы траеторию движения воздушного потока. Этим требованиям отвечает колосник представляющий собой пружину определенного профиля Стрпецевидно-го,треугольного,круглого),устанавливаемый в натянутом состоянии под пильным цилиндром. Пружина С А.С.N881162,1983г.) имеет увеличенный наклон витков 25-45 , что обеспечивает удар пучка волокон по его длине в двух или трех местах. При этом контакта соринок в основном не происходит т. к. они вытряхиваются в пространство между витками и выпадают в отходы, тем самым сохраняется величина соринок. В случае забоя волокон в волокноочистителе, пружины растянутся и волокна в них не задержаться. Жесткость пружин подбирается так. чтобы при работе очистителя, колосники С пружины) находились в состоянии резонанса вдоль оси колосника т. е. имели высокую частоту и амплитуду колебаний, при котором увеличивается частота встряхивания волокон уже в другой плоскости движения прялки и выбивание из них соринок. Во избежание провисания, ко-

а

лосники имеют длину в натянутом состоянии 234 мм при количестве витков 47 и диаметре проволки 2 мм.из которого навита пружина. Произведен расчет частоты собственных колебаний пружинных колосников вдоль оси и в перпендикулярном направлении. Экспериментальная проверка пружинных колосников в лабораторных условиях показала, что увеличивается выход волокна, уменьшаются потери в отходы. Кроме этого положительно сказывается на очистительном эффекте уменьшение числа оборотов пильного цилиндра, чтоявляется немаловажным положительным Фактором.

Определен шаг расстановки колосников в решетке с учетом всех сил действующих на прядку. Расстояние между кромками колосников в существующих машинах 45 мм. Выявлено, что в таких решетках не все колосники имеют постоянный контакт с очищаемым пучком волокон. Как известно это снижает эффект очистки волокон. Из наблюдений на экспериментальном стенде можно придти к выводу, что отклонение прядки от поверхности пильного ■ цилиндра должно быть не больше 4 - 6мм с учетом технологического зазора. При достижениии такого отхода, необходимо следушее силовое воздействие на волокна. С ' этой целью получено уравнение определяющее скорость отклонения прядки

а*. ¿^(а»Г-сю%) - {ыРьтЦ-

гяеСУ угловая скорость пилы: (I-радиус пилы".£- расстояние от зуба до центра тяжести прядки волокон;^-угол между прядкой и радиальной линией проходящей через точку закрепления прядки на пиле: % - начальный угол между прядкой и радиальной линией: Р - сила тяжестиЗТУ- масса прядки:К- коэффициент сопротивления движению.

Решение уравнения (8) показало, что для прядки средней величины 10 = 369,5 с"', а шаг установки следущего колосника Х=20,3мм. Полученная угловая скорость позволяет определите скорость точки В при ее вращении вокруг кромки колосника. Но одновременно появляется скорость точки В направленная вдоль прядки волокон, которая протягивает прядку по кромке колосника. Сложение этих скоростей позволяет определить величину и направление вектора суммарной скорости. Эти два параметра дают возможность определения угловой скорости точки В вокруг кромки колосника и

Щ

к iysy пты

Рис.2

Рис.3

ее перемещение в плоскости движения. Таким образом получена Форма движения прядки волокон, полностью совпадающая с фотографией полученной при помощи строботахометра С рис. 2 и 3).

Разработанная методика позволяет конструировать колосниковую решетку в зависимости от скорости вращения пильного шлиндра и массы прядки волокон.

Г.пааа 4 посвящена созданию технологических основ очистки волокна при высокоскоростных режимах работы пильных цилиндров. Произведен расчет размеров границы, ламинарного потока воздуха создаваемого вращающимся пильным цилиндром. Известно, что лучшее выделение соринок из прядки волокон будеи при создании ей колебательного движения, что может создать турбулентный поток воздуха. Существующая скорость очистки волокон даёт радиус ламинарного потока равный 0,16 м т. е. равен радиусу пильного диска. Следовательно прядка не может дополнительно получать колебательное движение. Увеличение скорости пильного цилиндра до 2500 мин дает радиус ламинарного потока 0,122 м т. е. он уходит в межпильное пространство и тогда прядка движется в зоне уверенного турбулентного потока воздуха.Эти рассуждения подтверждены при очистке волокна на высоких скоростях вращения пильного цилиндра.

Рассмотрено продвижение прядки волокон вместе с воздушным потоком через технологический зазор. В основу этих исследований приняты законы аэродинамики . При подходе воздушного1 потока к кромке колосника он разделяется. Часть уходит.по передней поверхности а угарную камеру, другая часть проходит зазор вместе с прядкой волокон. Пространство до и после зазора больше."чем сам зазор. Поэтому этот участок можно представить как сопло Лаваля. через который цроходит воздушный потк и волокно. , Если проанализировать закон протекания воздуха через это устройство, то можно заметить, что воздух, а;"вмест^ с ним и сечения прядки волокон увеличивая скорость движения, сохраняют эту тенденцию ввиду того. что прядка обладает инерцией. Но воздух пройдя зазор устремляется вверх .и .вниз, тем самым приводя к распушению хвостовой части прядки... А начало прядки не может распушаться т. к. оно закреплено на зубе пилы. Этот процесс тем интенсивнее, чем больше скорость воздушного потока.

При обтекании воздушным потоком кромки колосника определено, что давление воздуха в точке торможения самое большое, а в

соседних с ней точках наобарот, появляется некоторое разряжение. Это разряжение способствует повышению силы трения волокон на кромке колосника и натяжения прядки. Выявлена точка перехода ламинарного потока в турбулентный на поверхности колосника, определены толщина ламинарного и турбулентного потока, величина касательных напряжений, угол отрыва пограничного слоя приводящий к образованию внизу колосника завихрений, являющимся местом скопления выделяющихся свободных волокон и мелких сорных примесей. Для устранения этих недостатков рекомендованы для использования в волокноочистительных машинах колосники трехгранной формы. Экспериментальная проверка в условиях хлопкозавода таких решеток-подтвердила их преимущество и в настоящее время АО СКВ по хлопкоочистке установил такие колосники в очистительной секции новых джинов 6ДП - 210.

Исследована форма движения прядки волокон, которая показала, что при ее протаскивании по кромке колосников, сечения прядки приобретают увеличивающуюся скорость. Такое явление приводит к тому, что наступает момент, когда волокна начинают отходить от кромки колосника и контакт с ней нарушается. Это состояние снижает обрабатываемость прядки волокон, тем самым уменьшается очистительный эффект от данного колосника. Одновременно заключаем. что износ кромок таких колосников будет меньше. Результаты экспериментального подтверждения этого факта приведены в диссертации. Также надо отметить, что первый колосник в решетке кроме соскабливания и первого вытряхивания сорных примесей организует волокна в прядке т.е. частично выпрямляет, параллелизует волокна, готовит их для организованного взаимодействия с последующими колосниками. Анализ характера увеличивающейся скорости сечений прядки показал, что он изменяется по закону параболы. Кроме этого, в существующих колосниковых решетках кинетическая энергия прядки волокон сохраняется, а длина свисающей части прядки уменьшается из-За того, что верхний конец прядки закрепленный на зубе пилы без остановки движется с высокой скоростью. Рабочая кромка работает как отсекатель кинетической энергии. Это позволяет рекомендовать выполнять переднюю поверхность и кромку колосников не в виде плоскости с закруглением, а по параболе, что обеспечит постоянство контакта волокон с кромкой колосников. Такая Форма позволит за счет перекатывания точки отсечения кинети-

ческой энергии по поверхности, сохранить постоянство контакта волокон с колосником.

Колосники изготовленные в виде двух параболоидов вращения благоприятны и в аэродинамическом отношении, чем треугольные.

В этой главе приводятся результаты исследования прядильных свойств волокон, очищенных на колосниках из\ пластмассы, при разных значениях технологического зазора и скорости вращения пильного цилиндра. Эксперименты по очистке волокон проводились на изготовленном лабораторном стенде волокноочистительной машины, с применением математического планирования эксперимента ПФЗ-2*. Из очищенного волокна наработана пряжа на лабораторной прядильной экспресс- установке ТСГЛП. Все опыты проводили на хлопковом волокне Ташкент 1,сорт1. В качестве параметров оптимизации приняты - волокнистость отходов, выход волокна, его засоренность, показатель качества пряжи, коэффициент вариации, относительная разрывная нагрузка пасмы, число пороков в пряже. Проведенные технологические эксперименты и лабораторные анализы подтверждают всестороннюю эффективность применения пластмассовых колосников, повышение скорости очистки. Полученные уравнения регрессии позволят прогнозировать качество очищаемого волокна, устанавливать режимы очистки.

Путем моделирования процесса очистки теоретически и экспериментально исследовано влияние изменения технологического зазора на очистительный эффект очистительных машин. Известно, что при работе машины его рабочие органы колеблются и нарушают постоянство технологических зазоров. Для анализа такого процесса принята .одномассовая динамическая модель, применительно к хлопку-сырцу. Составлены дифференциальные уравнения движения масс по оси X и У. Решение этих уравнений будет

Из уравнения С 9) видно, что амплитуда колебаний X зависит в основном от скорости барабана. Из уравнения СЮ) можно видеть, что чем больше колебание колосников, там больше амплитуда колебаний летучки. Колебание колосников приводит к изменению зазора между ними и барабаном, который можно увеличить, если применить мно-

С9)

гогранные колосники. Частоты изменения , зазора можно добиться вращением колосников. Расчеты показали, что амплитуда колебаний массы вдоль оси ОХ очень мала, по оси ОУ равна 3,5-4,5 мм при скорости барабана 7,9 м/с и частоте вращения колосников от 50 до 2500 об/мин. Частота вращения колосников и количество граней на ней подобрано так. что они или равны, или кратны частоте собственных колебаний летучки. В этом случае, летучки находясь в состоянии резонанса будут интенсивнее колебаться и больше выделять соринок. Эксперименты проведенные на машине ЧХ-ЗМ1 Волковс-кого хлопкозавода, с применением трехгранных колосников подтвердили произведенные расчета и дали возможность рекомендовать частоту вращения колосников 250-300 мин .

Определено влияние частоты воздействий колосниковой решетки на интенсивность выделения сорных примесей. Из работ ученых РН11 "Хлопкопром" известно, что частота собственных колебаний прядки волокон составляет^ 15,6 гц, а для соринк1^=626 гц. Если частота вынужденных колебаний сора будет равна его собственной частоте колебаний, наступитт неустойчивое состояние и соринка быстрее выделится из прядки волокон. Так при шаге колосников 20 мм и частоте вращения пильного цилиндра 1460 и 2200 мин , происходит максимальное выделение соринок.

Выявлено влияние толщины колосников на очистительную способность машины, а также влияние материала колосников на величину удаляемых сорных примесей, из которых видно, что полимерные колосники способствуют сохранению размера соринок. Примеси имеющие большую массу легче выделяются из волокон.

Глаиа 5 посвящена теоретическому, и экспериментальному исследованию вибрации пильных валов, колосников и рамы волокноочис-тительной машины. Эти исследования связаны с тем, что многие научные работы рекомендуют повышать скорости очистки, которые показывают улучшение технологических характеристик машин. Однако повышению скорости очистки мешают ряд причин, одной из них является наличие вибрации вращающихся рабочих органов С пильных валов). важным является также отрицательное влияние остроты рабочей кромки колосника на сохранность Физико-механических свойств волокна при их очистке на повышенных скоростях. В ряде случаев колебания мешают нормальной эксплуатации машин или даже непосредственно угрожают надежности их работы. Поэтому теоретические

расчеты позволяют обосновать правильный выбор конструкции и их размеры. Волокноочистительная машина включает в себя массивные вращающиеся пильные цилиндры, неуравновешенные в той или иной степени, в силу этого при работе ее, особенно при больших скоростях. появляются значительные инерционные нагрузки, создающие усилия в звеньях машин и вызывающие ее вибрацию. Повышенная вибрация в свою очередь приводит к преждевременному износу, поломке отдельных деталей, но одновременно к изменению технологического зазора, что при правильном выборе положительно сказывается на очистительном эффекте. Как видно, приходится решать одновременно две противоположные задачи.

Определено влияние колебания пил на движение прядки волокон вдоль кромки колосника. Колебания пил бывают радиальные и тангенциальные. В радиальном направлении жесткость пил значительная и не оказывает влияния на очистку волокон. Наименьшая жесткость в тангенциальном направлении, поэтому определим•колебания в этой плоскости. Такие колебания представляют наибольший интерес т.к.зубья удерживающие ,прядку волокон будут перемещать их вдоль кромки колосника и при этом ввиду наличия трения между волокнами и поверхностью колосника пучок волокон будет расстилаться, расслаиваться. тем самым освободит и облегчит выход на поверхность соринок находящихся в середине пучка волокон. Расчет произведен по Формуле

где |Т1 ^ — у--- ~ скорость распространения упругой волны деФормации;

$ -плотность материала пильного диска: в -толщина пилы:

-безразмерная функция С определяется по таблице): С -отношение диаметра прокладки ус диаметру диска: А -число узловых диаметров. Расчет показал, что для первого пильного цилиндра ЬриА =0 = 193.15 гц при тьлшине пилы 1 мм.

Другой путь повышения амплитуды колебаний, является уменьшение толщины пильного диска, но при этиом уменьшается частота

го

его собственных колебаний. Например, если S =» 0,75 мм то = 144,86 гц.

Пилы имеющие толщину 1 мм совершают в тангенциальном направлении ояно колебание 3at= 0.0052 сек. При рабочей частоте врашениия зуб пройдет путь 130 мм т.е. по кромкам трех колосников. Как вилно. прядка движется не в плоскости вращения пилы, а под некоторым углом f ней.

Расчет валов на критическую скорость произведен методом начальных параметров, который по применяемым уравнениям и выполнению граничных условий относится к точным методам расчетов. Большинство валов применяемых в хлопкоочистительных машинах являются двухопорными. ступеньчатой Формы и имеют консольную часть для привода. Все валы имеют равномерно-распределенную нагрузку от собственного веса и от веса присоединенных к валу рабочих элементов. Например, на машинах 3 ОВП имеется на каждорм валу 240 пильных дисков, 241 межпильных прокладок. 2 боковые гайки, 2 косые шайбы. На консольной части находится сосредоточенная масса -вес приводного шкива. При расчетах параметры начала участка считаются известными, а конца участка искомыми. Связь между параметрами начала и конца участка строится при помощи дифференциального уравнения упругой линии балки

У?-¿Ус-о

где „Н- mcû2-^

Ей 1

Решение уравнения СИ) дают систему уравнений, в котрой перемещения и усилия выражены при помощи параметров начального сечения участка

УИ+ mîo^ixhj -

=у +ЩтэТ(ч) - №)Jt5 иИ) (

Расчетная схема приведена на рис.4. Уравнения С12) решены мат-

точным способом. Для учета сосредоточенной массы параметры конца пятого участка умножены на матрицу перекода через единичную массу имешей вид

< 0 0 о

0 1 0 0

0 0 * 0

-то!2" 0 0 А

I

гдеЩ- масса сосредоточенной силы:(»)-угловая скорость. Все три вала машины отличаются друг от друга по массе. Валы сами имеют одинаковую конструкцию, но вес присоединенных рабочих элементов на втором участке расчетной схемы у всех валов разный.

' Расчеты произведены для двух приближений. В первом задались частотой^ 200 с"*, найден остаток определителя. Во втором приближении^ 100 с"', также определитель имел остаток. При помощи интерполяционной Формулы нашли частоту третьего приближения, но он с достаточной точностью даст частоту собственных колебаний пильного цилиндра. Соответственно для первого, второго и третего цилиндра частоты собственных колебаний получили = 263,6 с"* .

С02 = 272.01 с4 , 255,67 с-' .

Известно, что податливость опор вращающихся валов существенно снижает их критическую скорость. Определив податливость опор (рис.5) получили <0,= 226,74 с"*, £»>г= 242,59 с"1, Ш4=221.75 с4. Как видно, частота собственных колебаний снизилась соответственно на 14: 10,8,- 13, 2

Произведен расчет частоты собственных колебаний колосников машины 3 ОВП (сечение на рис.6) имеющего длину-£= 163,3 см, который равен <*> = 282,35 с"' т.е. Икр = 2696 мин"'.

Частота собственных колебаний рамы машины равна Сд) =345 с"'. Для проверки произведенных расчетов, провели экспериментальные исследования. Измерения амплитуды и частоты колебаний производили при помощи бесконтактного измерителя фазы, амплитуды и скорости (БИФАС-5) разработанный в Московской Государственной текстильной академии. Прибор дает возможйость вести регистрацию одновременно в двух плоскостях, и получать Фигуры Лиссажу. Жесткость пильного цилиндра зависит от усилия затяжки пакета пил и прокладок, поэтому, записи производили при 500, 1000, 2000 кг. Измерение усилия затяжки проверяли на специальной шайбе имеющей

Р

, i и i, 11 Í i ¡ м m 11 m

--- —5|- -LL i

-г

S <.5 --- ■ . 525 5.25

is ii

Oí fl m ГУ £ VI

Puc.4

Гмс.б

2Ь

глубокие выточки. Эксперименты показали снижение частоты собственных колебаний в сравнении с расчетными соответственно на 6: 4,6: 7,8%.

Подобным образом определили колебания колосников и рамы машины. Для колосника определено снижение частоты в сравнении с расчетными на 11%. Раму исследовали в трех плоскостях: вертикальной - колебания ригеля: горизонтальной - боковой стойки рамы вдоль и в поперечном направлении к оси вала. Здесь получено снижение частоты примерно на 10% и замечено, что боковина рамы при рабочей скорости в направлении перпендикулярном оси вала работает в режиме резонанса.

Разработанные методики используются при проектировании ма-шии в АО СКБ по хлопкоочистке.

Известно, что пильные диски волокноочистительных машин устанавливаются наклонно под углом 88°к оси вала, предназначенный для контроля межпильного пространства т. е. предотвращает пролет неочищенных прядок волокон в патрубок отсасывающий очищенное волокно. Такая установка пил вызывает колебания рамы машины вдоль оси вала, создает на валу распределенный момент силы и т. д. Исследования проведены на одноступеньчатой машине, с применением тензометрирования.

Опоры пильных цилиндров жестко закреплены на боковых стойках рамы и колебания пильного цилиндра передается через них на колосники. Поэтому желательно было некоторым образом разделить опору вала от рамы машины путем введения упругого элемента - резины или вместо опор качения установить опоры скольжения т.к. они играют некоторую демпфирующую роль. С учетом этих Факторов проведены эксперименты, результаты которых сведены в таблице 1. Анализируя результаты видим, что на рабочей скорости наименьшая амплитуда колебаний вала и колосника в 1 варианте, а у боковины в 8. Тоже и приП= 2000 мин"1, наилучшим является 8 вариант. Заметно некоторое увеличение колебаний колосников, положительное влияние которого описано выше. Применение подшипников скольжения резко снижает шум машины при ее работе.

Наклонное расположение одного пильного диска С рис. 7) создает на валу момент М = 26.6 кгсм. Кроме центробежных сил на вал из-за наклонного расположения дисков передаются от них и силы действующие вдоль вала. Причем направление сил вдоль вала за его

2k

1 оборот меняется два раза т. к. наклон пил через половину оборота направлен в другую сторону от вертикальной плоскости. Поэтому, чтобы устранить силы действуюцие вдоль вала предложено устанавливать в середине вала компенсирующую шайбу, которая делит пакет пил и прокладок на две части, а их наклон в разные стороны. Благодаря этому осевые силы взаимоуничтожаются и отсутствуют колебания вдоль вала.

Г пава в. В предыдущих главах было рекомендовано использовать полиамидные насадки на колосники для волокноочистительных маиин С А.С.N 519509. 1976г.). При силовом взаимодействии прядки волокон содержащей сорные примеси, с кромкой колосников, последние изнашиваются. Характер и величину износа определили в производственных условиях на Учкурганском хлопкозаводе. Отбор образцов насадок производился с каждого ряда колосников в трех сечениях С крайних и с середины). Были сняты по одной насадке, итого 36. Первое измерение произвели через 40 дней работы машины, второе через 6,5 месяцев. Из каждого снятого насадка были отпилены по 5 образцов толщиной 1, 5-2 мм. итого 180 образцов. Для определения радиуса кромки использован теневой метод разработанный в лаборатории "Механики хлопкоочистительных машин" ТИТЛП. Для новых насадок средняя величина радиуса после 10 замеров составила 0,25 мм. У проработавших 1,5 и 6.5 месяцев соответственно 0, 8 -1,2 и 1,1 - 1.4 мм С рис.8). Как видно, такие колосники могут проработать до шести месяцев т. к.предельный радиус скругления на серийных машинах 1 мм. В течении сезона работы хлопкозавода будет произведена только одна замена насадок. Анализируя закон изменения износа кромки насадок можно увидеть, что на первом и третьем колоснике величина износа меньше, чем на втором и четвертом. Такое уменьшение износа связано с непостоянством контакта прядки волокон с первым и третьим колосником, о чем предсказано было в предыдущих главах работы. Полученный характер износа говорит о том, что не до конца используются возможности колосниковой решетки, отсутствует полноценная обработка хлопковых волокон с целью выделения сорных примесей. Дальнейший анализ износа кромок показывает, что по длине решетки износ также неравномерен. Во-первых, ранее было отмечено, что при работе машины колосники колеблются и это приводит к изменению технологического зазора. Понятно, что чем меньше зазор, тем больше износ кромок

25 'Г г.О'лп'. v.;

Опопп качения ! качоп;:;: ! качзг-гш ! г.гу.оя: •л

Схема в—/— й i А 1 £> '■к / I а: т

I* БСрМШ г ! 2вар:;гнт ! 3 BopitíJiT ! 4 вар:

о £/:ч;н 1420 !20 ? ) i 1420 !200С ! 1420 ! 2000! 1420 !; ООО

Вал 0,09 0,075 0,102 0,067 0,105 0,103 0,032 0,0."

Колосник 0,2 0,7 1,2 1,43 0,3 0,41 0,57 0,9

Боковина ' 0,04 0,00 0,053 0,051 0,022 0,055 0,032 0,04

Опоры 'скольнэнгл !скол:>:?.он;;/; !скодьжгн;.л ! скольг.;еши ! а—7е—а ; jr--/■—| ! б-1—Ti! ^-1 "J>

! 5 ваоишх ! 6 саомант ! 7 вариант ! 3 вариант

об/мин!1420 ! 2000 Г1420 f 2030 ! 1420 Г 2000! 1420 .'2000

Вал 0,112 0,09 0,104 0.0", 5 0,1 0,055 0,108 0,0"5

Колосник " 1,2 0,23 1,2 0,54 0,45 0,45 0.V 0,23

Боковина 0,1 0,061 0,11 0,205 0,02 0,0j3 0,003 0,027

колосников. Во-вторых, причиной неравномерного износа является неравномерность питания джина. Эта неравномерность связана с односторонним питанием накопительной шахты над джином. При этом со стороны ее питания образуется более плотная масса, а питающие валики не могут выравнивать ее по длине шахты. Там где больше плотность, с той стороны в сырцовой камере джина получается более высокая плотность сырцового валика и следовательно в этом месте зуб пилы захватит большее количество волокон, образуя прядки большей массы. Известно, что большие прядки при очистке обладая большей силой инерции приведут к более интенсивному износу кромок колосников. Поэтому в данной работе предлагается новая конструкция'питащих валиков С А. С. N910876). которая обеспечит выравнивание плотности сырцового валика. Кроме этого известны исследования РНЦ"Хлопкопром" и ТИТЛП рекомендующих использовать пилы с меньшими зубьями пил. Преимущество таких пил неоспоримо и оно доказано. Как видно, такой питатель направлен на выравнивание питания машины по ее длине и получения равномерного износа колосников.

Другой путь стабилизации показателей работы машины по длине-повышение износостойкости полимерных колосников, что можно получить введением в расплав пластмассы различных наполнителей - порошков мрамора, фарфора, цемента. Цемент способен поглащать влагу и это приведет к его выкрашиванию и выпадению из поверхностных слоев. Порошок фарфора очень мелкий, он способен надрезать очищаемое волокно снижая его прочностные свойства. Порошок мрамора более крупный, поэтому его приняли в качестве объекта исследований. Эксперименты показали, что в цилиндре пресса не хорошо перемешивается расплавленный полиамид и порошок. При отливке в прессфор-му такой смеси показала, что в теле насадка появляются поры. раковины, которые вносят искажения в процесс взаимодействия волокон и колосников. Поэтому в расплав добавили полиэтиленгликоль С ПЭГ), хотя он несколько снизил износостойкость материала.но это позволило получить ровную и чистую поверхность насадка. Эксперименты показали, что мраморный порошок ввиду своего большего удельного веса осаждается на дне цилиндра пресса. Он первым выходит из цилиндра и располагается на дне прессформы образуя кромку насадка, которая располагается на более мягком основании. Получается конструкция насадка состоящая из твердого валика С кромки) лежащего на

упругом основании. Как видно, частицы порошка связанные между собой полимерным материалом будут составлять как бы решетчатую конструкцию. поэтому модуль упругости такой конструкции будет близок к модулю упругости чистого капрона, что все равно не соизмеримо с модулем упругости стали. Использование капрона с добавкой 5% мраморного порошка и ПЭГ увеличивает срок службы насадок почти в два раза т. е. достаточен на один сезон работы хлопкозавода. Исследование силы тренния такого композиционного материала с хлопковым волокном показало его снижение от 13 до37 % в сравнении с стальным по мере увеличения радиуса кромки колосника.

Имеется другая возможность повышения износостойкости пластмасс. Ровнов И.Ф.из Костромского Государственного технологического университета термообрабатывал пластмассовые бегунки предварительной просушкой и последующей термообработкой в машинном масле. В результате твердость полиамида на 10-20% повышалась. Однако такие детали через 60 дней теряли свою твердость, что объясняется поглощением атмосферной влаги, процессом старения и др.

Ранее проведенные исследования автора и других ученых дает возможность создания машины упрощенной конструкции. Основанием для этого служит:

-повышение очистительного эффекта машины при увеличении скорости вращения пильного цилиндра:

-защита волокон от механических повреждений на повышенных скоростях очистки, путем применения пластмассовых насадок н а колосники. использование пластмассовых колосников или напыление пластмассы на поверхность металлических колосников:

-создание машины с возможностью изменения рабочих скоростей, технологических зазоров, использование конструкций предотвращающих забой волокон на колосниках.

Исследования на лабораторном стенде подтвердили предположения. пряжа наработанная на экспресс-установке типа Шерли показало преимущество большой скорости С1930 мин J. пластмассовых колосников. Понизилась засоренность пряжи почти на 50%. Разрывная нагрузка одиночной пряжи выше на 6,6%, но ее неровнота повысилась почти на 13%.

Лабораторные исследования позволили сконструировать односту-пеньчатую волокноочистительную машину, которая должна иметь технологические показатели трехступеньчатой машины, уменьшенную ме-

о и энергоемкость.

Экспериментальный образец имеет возможность менять скорость пиль-

цилиндра, изменять количество колосников, менять живое сечение синкопой решетю) и технологический зазор, материал колосника. На ную мшшну сразу установили пластмассовые насадки. Обороты пильно-удимдра менялись (п-1460; 2000 ¡2500 миг*). Для сравнения работала йн;« машина 3--0ВП. Волокно, наработанное на МИС АО СКВ по хлопкоо--не направлено для прядильных испытаний в УШ1 ТИТЛП по одной гаиге с ого опыта. По результатам анализов можно рекомендовать сохранить 6 спиши, скорость пильного цилиндра 1960 мин"'.

Испытания модульной установки волокноочистителя проведенные на зеком хлопкозаводе подтвердили полученные результаты. Расчет эко-ческой эффективности от применения полиамидных насадок для одноба-йного завода, только 1 сорта хлопка составит 59459 сум в год.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

На основе проведенных исследований по разработке теоретических в очистки хлопкового волокна и совершенствования рабочих органов кноочистительннх машин хлопкоочистительных заводов можно сделать ующие выводы и предложить конкретные рекомендации:

1. Анализ состояния техшиси и технологии очистки хлопкового во-а п условиях хлопкоочистительных заводов показал, что существующая □логин и воло!шоочистительнне машины не отвечают требованиям ъямяемнм к качеству волокна. Очистительный аффект существующих ступенчатых прямоточных полокноочистителей не превышает 35-402. енно актуален этот вопрос в связи с необходимостью успешной очист-рудноочищасмых разновидностей хлопка-сырца. В связи с этим сформу-в;иш задачи исследования, главными из которых является комплексное едование взаимодействия хлсгасовых волокон с рабочими органами во-оочистительных машин, создание наиболее рациональных режимов тех-гии очистки пологаа и более совершенного модуля волокноочистителя.

2. Созданы математические тл физические модели процесса взаимо-гвия хлошеового волокна с рабочими органами волокноочистительных и прямоточного типа, позволяющие определить наиболее рациональные метры технологии очистки хлошеового Boaoitna, таюгс как аеоростные мы, параметры колосниковых решеток, компановют ochobimx рабочих нов и выбора их материала.

3. Получены аналитические выражения закона движения прядок хлоп-х волокон при их взаимодействии с колосниками волокноочистительных и, позволяющие рационально получать основные параметры колоснико-решеток.

4. Установлено, что увеличение податливости материала колосников наст амплитуду колебаний прядки волокон и ее натяжение, что сказы-

Бается на улучшении очистки. Расчетные значения контактных давлений на кромке колосников при взаимодействии с нею прядки показал, что полимерные колосники почти в 22 раза снижают значение давлений на волокло и сравнении со стальными колосниками, снижают сумму поро!«эв в очищенном волокне па 0,3 0,6 Z и волокнистость отходов на 15-20 X.

5. На частотах вращения•пильных цилиндров до 2500 мин при применении полимерных колоентюп очистка волокна показала наилучшие результаты по эффекту его очистки и прядильным свойствам. Очистительный эффект повышается на 8-12 Z с сохранением природных свойств.

6. Пряжа, наработанная из такого волокна, имеет относительную разрывную погрузку на 5-0 2 выше и число пороков в ней примерно на 11% меньше по сравнению с пряжей, наработанной из волокна ощищенного на металлических колосниках.

7. Разработан композиционный полимерный материал, обеспечивающий работоспособность колоснигав в течение сезона работы хлопкозавода.

8. Теоретически и экспериментально исследована динамика работы пильных валов и колосников водокноочиститеДя и установлено,что их критические скорости отстоят далеко от существующей рабочей скорости, однако в зоне частот вращения Слизких к рабочей наблюдается некоторое увеличение амплитуды, что объясняется явлением кратного резонанса. Податливость рамы снижает критическую скорость пильных валов на 10-14%.

В.Разработана и апробирована новая конструкция пружинных колосников, повышающая очистительный эффект в сравнении с ножевидными на 15 Z.

10. На основе разработанных методик но исследованию механики процесса очистки, физико механических свойств пряд1си волокон и динамики работы машины разработан и апробирован в производственных условиях новый модуль вологаюочистительиой машины, эффективность которой значительно выше существующих многоступенчатых волокноочистителей.

11. Экономическая эффективность от использования новых разработок только за счет снижения содержания пороков в очищенном волокне даст для 1 сорта вологаш на один однобатарейный хлопкозавод экономию 59459 сум в год. Таких батарей в республике более ста.

Основные, положения диссертационной работы опубликованы н следующих работах:

1. IlfyicypoB М.М. Дурсупов X. И. "Расчет на вибрацию одноступенчатой волокноочистительной машины".Р.с.ЦНИИТЭИлегпищемаш N2,М.1976г.

2. Шукуроп М.М., Турсунов Х.К., АбдулРазаков Э.М. "Расчет пильных валов вологаюочистительиой машины 3 ОВП -А на критическую скорость методом начальных параметров". P.c. Хлопковая промашлен-ность N2, Ташкент 1976г.

Шукуров М. М. .Турсунов X. К. "Исследование контактных давления при взаимодействии хлопкового волокна с кромкой колосников волокноочистительной машины 3 ОВПА". Р. с. ЦНИИТЭИлегпишемаш N2, М. 1978г.

Шукуров М. М.. Турсунов X. К. "Исследование взаимодействия волокон хлопка с поверхностью колосниковых решеток в процессе очистки на машинах 3 ОВПА". Ж. Известия АН УзССР, с. т. н. N3. Ташкент 1978г. Турсунов X.К. "Экспериментальное исследование удара в процессе очистки волокна". Р. с. Хлопковая промышленность N2.Ташкент 1978г. Турсунов X. К. .Хабаров Т. Ж. .Котов Ю. С. "Исследование колосниковой решетки волокноочистмтельной машины 3 ОВП с пластмассовыми насадками". Р. с. Хлопковая промышленность N2. Ташкент 1977г. Шукуров М.М., Турсунов X.К."Экспериментальное исследование износа колосников волокноочистительной машины 3 ОВП с полиамидными насадками"Р. с. Хлопковая промышленность N3, Ташкент 1978г. Мирошниченко Г.И. .Шукуров М. М.. Турсунов X.К. "Исследование динамики пильных валов,колосников, рамы волокноочистительной машины 3 ОВП-А". Сб. трудов ТИТЛП N29. Ташкент 1978г. Лсмаилов А. .Махкамов Р. Г.. Турсунов X. К. "Исследование ударного ззаимодействия летучек хлопка с различными поверхностями". Р. с. Хлопковая промышленность N4, Ташкент 1980г. <адыров Б. Г., Турсунов X. К., Арипджанов М. С. "Исследовние движе--шя хлопка-сырца в очистителях от крупного сора". Р. с. Хлопковая промышленность N1, Ташкент 1982г.

\рипджанов М. С. .Кадыров Б. Г. .Турсунов X. К. "Влияние параметров солосниковых решеток на очистительный эффект очистителей <лопка-сырца". Р. с. Хлопковая промышленность N6, Ташкент 1982г. Арипджанов М. С., Турсунов Х.К. "Соровьшеление в современных >чистителях хлопка-сырца". Р. с. Хлопковая промышленность N5. Ташкент 1984г:

'урсунов X. К. .Мощенков А. Б. "Определение профиля кромки колос-шка волокноочистителя". Р. с. Хлопковая промышленность N3, "ашкент 1989г.

'урсунов X. К. "Теоретическое обоснование выбора параметровко-гасниковой решетки волокноочистительных машин".Тезисы докла-¡ов.Мехнат, Ташкент 1990 г.

[укуров М. М., Турсунов X. К. "Экспериментальное определение коэф-мциента жесткости прядки волокон при их растяжении". Ж. Изве-

стия вузов ТТЛ N6,Иваново 1989г.

16. Турсунов X. К., Мощенков А. Б."Колосниковая решетка волокноочис-тительньж машин": Р. с. Хлопковая промышленность N3. Ташкент 1990г.

17. Турсунов X. К., Абдусаттаров А. "Некоттзые задачи дейормации нитей и тканей из нелинейного вязкоупругого материала". Тезисы докладов. Фергана 1991г.

18. Мавлянов Т. М., Турсунов X. К."Работа пильных дисков в очистителях хлопкового волокна". Тезисы докладов. Фергана 1991г.

19.А.С.N519509 С СССР) Колосниковая решетка - Мирошниченко Г.И., ШукуровМ.'М., Турсунов X. К.. Б. И. N24.1976г.

20. А. С. N910876 С СССР) Питатель хлопкообрабатываняей машины -Шукуров М. М., Турсунов X. К., Котов 0. С., Турсунов Р. К., Худковский Б. А.. Б. И. N9.1982 г.

21. А. С. N1033594 С СССР) Очиститель волокнистого материала - Шукуров М. М., Турсунов X. К.. Максудов И. А., Шукурова Ш. X., Турсунов Р. К. Б. И. N29.1983г.

22.А.С.N1437423 (СССР) Колосниковая решетка волокноочистителя -Корабельников Р. В., Турсунов X. К., Тураханов X. X.. Максудов И. Т., Рашрагович А. Ю. Б. И. N42,1988г.

23. Мирошниченко Г. И., Шукуров М. М., Турсунов X. К., Ханкельдыев С. "Исследование динамики волокноочистительной машины 0ВП-А".Отчет по теме 4/69-16, Кг. р. 74032403. Ташкент 1973г.

24.Мирошниченко Г.И. .Шукуров М.М. .Турсунов X. К. "Исследование динамики волокноочистительной машины 3 0ВП-А".Отчет по теме 4/69-1в. №\ р. 75064682. Ташкент 1976г.

25.Мирошниченко Г.И.,Шукуров М.М.,Турсунов X. К."Исследование механики взаимодействия хлопковых волокон с рабочими органами волокноочистительной машины". Отчет по теме 8-2-77/8. Ташкент 1980г.

26. Шукуров М. М.,Турсунов X. К., Таджибаев Р. Н. "Исследование и создание одноступеньчатой волокноочистительной машины с очистительным эффектом до 40%". Отчет по теме 8/1-81А.

Нг. р. 01830041616. Ташкент 1984г.