автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Технологическое повышение долговечности кулачков кулачковых механизмов

0046

Направах рукописи

Шоев Алмосшо Наботович

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПОВЫШЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ КУЛАЧКОВ КУЛАЧКОВЫХ МЕХАНИЗМОВ

Специальность 05.02.08 - Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 4 окт 2010

Орел-2010

004610594

Работа выполнена на кафедре «Эксплуатация машинно-тракторного парка» Таджикского аграрного университета (г. Душанбе, Республика Таджикистан) и кафедре «Инженерных дисциплин и технологии текстильных изделий» филиала Технологического университета Таджикистана в городе Кулябе (г. Куляб, Республика Таджикистан).

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Сафаров Худжавали

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Говоров Игорь Витальевич

кандидат технических наук, доцент Афонин Андрей Николаевич

Ведущая организация: ГОУ ВПО МГИУ (г. Москва)

Защита состоится «22» октября 2010 г. в 14.00 на заседании диссертационного совета Д 212.182.06 при ГОУ ВПО «Орловский государственный технический университет» по адресу: г. Орел, Наугорское шоссе, 29, ауд. 212.

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке ГОУ ВПО «Орловский государственный технический университет».

Автореферат разослан «17» сентября 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Василенко Ю.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В связи с непрерывным ростом мощности, производительности и нагруженности технологических и транспортных машин в машиностроении всех стран мира постоянно ужесточаются требования к качеству, надежности, долговечности как машины в целом, так и ее узлов, механизмов и отдельных деталей. Пространственные и плоские кулачковые механизмы достаточно широко применяются в конструкциях различных технологических и транспортных машин, обеспечивают заданную траекторию перемещения исполнительных органов, непосредственно влияют на способность машины исполнять производственные функции.

Надежность кулачковых механизмов преимущественно определяется долговечностью кулачков, рабочая поверхность которых теряет работоспособность вследствие контактно-усталостного износа в процессе эксплуатации. В соответствие с эксплуатационным назначением, кулачок имеет сложную геометрическую форму в торцовом сечении и, в целях повышения технологичности, простую - в осевом сечении. Априори предполагается наличие линейного контакта в сопряжении деталей кулачкового механизма, что должно обеспечивать высокую нагрузочную способность.

Однако вследствие неточности изготовления, неизбежных погрешностей установки деталей при сборке кулачкового механизма, постоянный линейный контакт не обеспечивается, имеет место блуждающий точечный контакт и в наиболее неблагоприятном случае - кромочный контакт сопрягаемых деталей. При этом рабочие поверхности сопрягаемых деталей в процессе эксплуатации изнашиваются интенсивно и неравномерно. В целях повышения нагрузочной способности и долговечности целесообразно модифицировать осевой профиль кулачка с целью исключения кромочного контакта, обеспечения первоначального точечного контакта сопрягаемых деталей с максимальным радиусом приведенной кривизны сопряжения. Формирование модифицированного профиля осевого сечения кулачка в процессе изготовления традиционными методами затруднительно.

Известно, что повышение долговечности любой детали наиболее эффективно технологическими методами, которые обеспечивают необходимое качество поверхностного слоя. Разработано большое количество различных технологических методов, позволяющих повысить износостойкость поверхностей трения, как при изготовлении, так и при ремонте. Однако, проблема обоснованного выбора наиболее эффективной упрочняющей технологии, поиск режимов упрочнения для конкретной детали в настоящее время продолжает оставаться актуальным.

Следовательно, поиск, исследование и применение технологических методов, позволяющих обеспечить формирование модифицированного профиля осевого сечения кулачков, упрочнение рабочей поверхности и повышение долговечности кулачковых механизмов, является актуальной задачей.

Целью работы является повышение долговечности кулачковых механизмов за счет модификации профиля осевого сечения и технологического повышения износостойкости рабочей поверхности плоских кулачков при изготовлении и восстановлении.

Для достижения цели необходимо решить следующие задачи:

1. Провести анализ технической и патентной литературы и выявить наиболее перспективные технологические способы модификации профиля осевого сечения и технологического повышения износостойкости кулачков кулачковых механизмов.

2. Разработать технологию получения модифицированного осевого профиля рабочей поверхности плоских кулачков.

3. Разработать технологию упрочнения рабочей поверхности, обеспечивающую повышение износостойкости кулачков при изготовлении.

4. Разработать технологию восстановления осевого и торцового профиля кулачков при ремонте.

5. Провести ресурсные испытания на износ рабочих поверхностей кулачков, обработанных по сравниваемым технологиям.

6. Провести стендовые испытания, апробировать в производстве результаты исследований и рассчитать экономическую эффективность технологических решений.

Методы исследований. При проведении исследований использовались теоретические методы технологии машиностроения, теория планирования экспериментов и математической обработки полученных результатов.

Научная новизна работы:

1. Установлена связь между шероховатостью рабочей поверхности, радиусом кривизны осевого сечения плоского кулачка и технологическими режимами обработки рабочей поверхности аимазными лентами: временем обработки, скоростью вращения детали, давлением ленты на деталь и силой натяжения ленты, отклонением от симметричности расположения ленты относительно детали, зернистостью ленты.

2. Выявлена взаимосвязь между микротвердостью, степенью упрочнения и глубиной упрочненного слоя, параметрами шероховатости обработанной поверхности кулачка и технологическими режимами электромеханической обработки: силой тока и длительностью импульсов тока.

3. Установлена связь между изменением восстанавливаемого размера кулачка и технологическими режимами электромеханической наплавки с обмазкой бронзовым роликом и псевдосплавным роликом: силой тока, силой прижатия инструмента, скоростью вращения заготовки.

Практическая значимость результатов заключается в следующем:

1. Разработана технология обработки рабочей поверхности плоских кулачков бесконечными эластичными алмазными лентами, обеспечивающая получение модифицированного профиля осевого сечения кулачка с большим радиусом кривизны и повышение его износостойкости.

2. Разработана технология электромеханического упрочнения рабочей поверхности кулачков, позволяющая повысить их долговечность в 2 раза.

3. Разработана технология ремонтного восстановления рабочей поверхности кулачков, обеспечивающая продление срока их службы в 2,5 раза.

4. Разработана технология изготовления и ремонта, обеспечивающая комплексное повышение долговечности кулачков в 4 раза, внедрение которой для кулачков кулачковых механизмов топливных насосов высокого давления в ООО «ИКЛИМ» (г. Куляба, Республика Таджикистан) позволило получить экономический эффект за 5 лет в сумме более 1 млн. руб.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на: международной научно-методической конференции «Актуальные проблемы и перспективы развития агропромышленного комплекса», Иваново, 2010; Республиканской научно-практической конференции молодых ученных Таджикистана, г. Куляб, Республика Таджикистан, 2006; Республиканской научно-практической конференции «Студент и научно-технический прогресс», г. Душанбе, Республика Таджикистан. 2007; Международной научно-методической конференции «Актуальные проблемы и перспективы развития АПК», ИГСХА, г. Иваново, 2010; Республиканской научно-практической конференции «Инновационные технологии в науке и технике», г. Душанбе, Республика Таджикистан, 2010.

Публикации: по теме диссертации опубликовано 12 научных работ, в том числе 3 в изданиях, рекомендованных ВАК РФ. Получено б патентов Республики Таджикистан.

Структура и объем: диссертация включает введение, 5 глав, основные результаты и выводы, список литературы и приложения. Общий объем 133 стр.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе диссертации приведен обзор научно-технической литературы по применению и технологическому обеспечению долговечности кулачковых механизмов. Работы В.Ф. Безъязычного, М.А. Галахова, Ю.Н. Дроздова, A.A. Маталина, A.B. Орлова, А.Г. Суслова, В.П. Фёдорова, Ю.Г. Шнейдера и др. убедительно свидетельствуют о возможности повышения износостойкости как за счет технологии обработки так и за счет оптимизации профиля сопряженных поверхностей. В работах H.H. Дорожкина, В.Е. Канаритко, Ф.И. Пан-телеенко, Ф.В. Молчанова и др. рассмотрено повышение долговечности поверхностей трения в результате их восстановления при ремонте. Работами Б.Н. Аскинази, А.О. Горленко, А.Г. Суслова доказано, что эффективным методом повышения износостойкости поверхностей трения при изготовлении и ремонте является электромеханическая обработка (ЭМО).

Показано, что долговечность кулачковых механизмов определяется неравномерностью износа рабочей поверхности кулачков, которая сопровождается изменением ускорения толкателя. Выявлены наиболее перспективные способы

технологического повышения износостойкости кулачков за счет упрочнения и модификации профиля их осевого сечения.

Во второй главе диссертации приведена методика проведения исследований. Для проведения экспериментальных исследований изготавливались образцы из сталей 45 и 40Х. Измерение продольного профиля и параметров шероховатости рабочей поверхности осуществлялось на профилометре мод. 201 с использованием специальных устройств. Испытание образцов на износ осуществлялось на универсальной машине трения МТ-5 и шестипозиционной высокотемпературной установке МТП-б.

В третьей главе диссертации приведено теоретическое обоснование необходимости создания выпуклой формы кулачка в осевом направлении, что позволяет выравнивать давление в сопряжении с опорой толкателя. Предложена технология получения выпуклой осевой формы кулачка - шлифованием бесконечной эластичной лентой с перекрытием ширины кулачка.

В целях упрощения расчетов контакт кулачка и эластичного инструмента, перекрывающего ширину кулачка, рассмотрен как результат взаимодействия жесткого штампа и упругой полуплоскости, при котором давление под штампом возрастает на краях участка контакта. Принято допущение о большем съеме металла на участках с большим давлением, а также о достижении через определенный период времени формы кулачка, обеспечивающей равномерное распределение давления по ширине. Получено уравнение распределения давления по ширине кулачка при его обработке бесконечной лентой с перекрытием:

\1-1{АВ + ах)

2Р—

Р = -

{л-2%)\в + \\п

о о

хА + аВ

хА-аВ

а\ — ш

1 -~^{АВ-ах)

и*1"1-"2*2)

Щ л-2%-

2 а

7Ц л - 2<р0

2 а

(1)

-х2)"2.

где А = (Ь2-а2)'л ;В = (62-

х - расстояние от среднего до рассматриваемого сечения; 2Ь - длина контакта ленты и кулачка; 2а - ширина обрабатываемой детали; ф 0- угол охвата.

Выполнена экспериментальная проверка результатов теоретических положений. На первом этапе выполнялись однофакторные эксперименты по установлению влияния времени обработки, скорости вращения образца, среднего давления ленты и силы ее натяжения на радиус кривизны осевого профиля кулачка. Обработка производилась алмазной лентой при обильном охлаждении. Результаты экспериментов приведены на рис. 1. Для получения зависимости радиуса кривизны осевого профиля кулачка от режимов обработки реализован полнофакторный эксперимент 23. Интервалы варьирования технологических факторов: время обработки / - 20-+-80 с; давление р - 4-И0 Па; сила натяжения ленты Т - 150-^350 Н. Получена следующая зависимость (2) для определения радиуса кривизны осевого профиля кулачка, мм:

б

Рис. 1. Зависимость среднего радиуса кривизны осевого профиля образцов от времени обработки (7), скорости вращения детали (2), давления ленты на деталь (3), и силы натяжения ленты (4). Средний радиус кривизны осевого профиля определялся из профилограммы поверхности (ВУ и ГУ - вертикальное и горизонтальное увеличение записи профилограммы) по формуле:

Л = ггт^г. гДе £ = 2а- ширина кулачка; А - высота выпуклого профиля.

апГГ

К = 1373 - 13?-47,5/?+1,47г. (2)

Анализ (2), ранжирование технологических факторов (?, р, Т) показали, что влияние времени обработки примерно в 2,7 раза больше влияния остальных факторов, а влияние изменения скорости вращения детали незначительно. Смещение ленты относительно детали приводит к образованию неправильной выпуклой формы поверхности - конусности, величина которой прямо зависит от несимметричности расположения ленты относительно детали. Оптимальные режимы обработки из условия эффективного обеспечения правильного профиля осевого сечения кулачка: скорость ленты 34 м/с; скорость вращения детали 20 м/мин; давление ленты на деталь 2,4 Па; время обработки 30 с.

На втором этапе исследовались закономерности формирования параметров шероховатости в процессе обработки различными эластичными лентами на полученных оптимальных режимах. Установлено, что при обработке кулачков бесконечными алмазными лентами шероховатость и съем металла в 1,5 раза

7

меньше по сравнению с обработкой кубонитовыми лентами. Величина параметров шероховатости зависит от исходной шероховатости обрабатываемой поверхности. После удаления исходного профиля шероховатость определяется характеристикой ленты, ее зернистостью (рис. 2).

На третьем этапе выполнялись сравнительные испытания на износ при давлении 10 Па, скорости скольжения 0,9 м/с, смазке индустриальным маслом И12, рабочих поверхностей кулачков обработанных шлифованием суперфинишем и полированием бесконечными эластичными лентами АС080/63 - Р9. Кривые износа образцов приведены на рис. 3. Анализ кривых износа показывает, что износостойкость поверхностей трения кулачков, обработанных бесконечными эластичными лентами, повышается более чем в 2 раза по сравнению с другими методами обработки.

1=0 сек /?а=0,86 икм ВУ=10 тыс. ГЧ=200

А

/ / Л аА N 1 А У

У 1 / V г V Л ! 1

V Ах / V V 1

V

гЛ

т

ы

НЁ

¿у

t =70 сек Да=0,5^ мкм ВУ=10тыс, ГУ=200

М) ^ ц № гт / к рУА

н- V t 1

У V Ч; f N 1" Л

/ 1 л ч и 1г Т7 I Г

Г=25 сек йа=0,23 мкм ВЧ-Ю тыс. ГУ=200

Ы^О сек На=0,09 мк м ВУ=Штыс. ГУ=200

Рис. 2. Шероховатость поверхности при обработке эластичными лентами

Ah

12

W

0.8

0.6

DA

02

ч в

тзек

3 ——

\ г ; / / 5 l-„

! [ / -II

¿»—-—У 1- к-- — -€>

—г^ <-- h -—Э <

OA

0.8

1.2

5км

Рис. 3. Зависимость величины износа образцов от пути трения: 1 - обработка бесконечной лентой АС080/63 - Р14; 2 - обработка конечной лентой АС080/63 - Р9; 3 - тонкое шлифование; 4 - обработка конечной лентой АС080/63 - Р14; 5 - обработка бесконечной эластичной лентой АС080/63 - Р9; 6 - шлифование; 7 - суперфиниш

Четвертая глава диссертации посвящена технологическому повышению долговечности кулачков при изготовлении и ремонте электромеханической обработкой (ЭМО). Экспериментальные исследования ЭМО образцов из стали 40Х проводились по плану двухфакторного эксперимента. Первый фактор - сила тока I варьировалась на 4-х уровнях (450, 550, 700, 850 А), второй фактор -длительность импульса тока ти на 2-х уровнях (0,16 с и 0,32 с), остальные менее значимые факторы такие, как подача, длительность пауз между импульсами тока оставались неизменными.

На первом этапе исследований ЭМО контролировались параметры шероховатости упрочненных поверхностей, влияющие на износостойкость: Ra -среднее арифметическое отклонение, Rp - высота наибольшего выступа, Rmax -наибольшая высота неровностей, t,„ - относительная опорная площадь на уровне средней линии профиля, Sm - шаг неровностей по средней линии, р - радиус кривизны вершин неровностей, а также v - параметр, характеризующий кривизну начального участка опорной кривой профиля:

v = 2im—-1

Ra , здесь величина tm в долях единицы.

Как показывают результаты дисперсионного анализа экспериментальных данных, сила тока I и длительность импульса тока Гц оказывают слабое влияние

на формирование высотных параметров шероховатости и, наоборот, сильное влияние на параметры, характеризующие распределение материала неровностей в верхних слоях (до уровня средней линии) и форму неровностей. Для всех упорядоченных поверхностей Ra =1.15±0.07 мкм (здесь и далее указаны 95%-ные доверительные интервалы); Rp при изменении силы тока от 450 до 850 А возрастает в диапазоне 3.54+0.96... 5.38±0.87 мкм. При изменении длительности импульсов ти от 0,16 до 0,32 секунд параметр шероховатости Rmax составляет 9.39±0.87 мкм. Получены следующие эмпирические зависимости:

tn = 0,55 -0,15'10'2/+ 0,185 хи (3) v= 3,317-0,124- 10"2/+ 0,58 -10"37(4)

Sm — 58,36 + 0,0547-0,183 1хц (5)

р = 36,68 - 0,063 7+267,7 7 т„ (6)

На втором этапе оценивались параметры качества поверхностного слоя, характеризующие упрочнение: микротвердость HV на глубине 0,06 мм; глубина упрочнения h, мм; степень упрочнения е, градиент упрочнения. Математическая обработка экспериментальных данных позволила получить следующие эмпирические зависимости:

HV = 185,2 + 1,33 7+3073 хи - 5,82 7 т^ (7)

h = -0,27 + 0,008 7 + 0,69 хи - 0,0006 х„ (8)

е = -0,412 + 0,004 7+ 9,58 хи- 0,018 хи (9)

Установлено, что изменение микротвердости по глубине упрочненного слоя на середине упрочненного участка на 30-^50% выше, чем на границе. В поперечном направлении упрочнение ЭМО носит пятнистый характер, формируется поверхность с регулярным чередованием упрочненных и неупрочненных участков, размеры которых определяются скоростью вращения заготовки, скоростью подачи инструмента, а также длительностью импульсов тока и пауз между ними. Обработка такой поверхности нежестким инструментом способствует образованию упрочненной поверхности с регулярным рельефом.

На третьем этапе исследовалась износостойкость образцов, обработанных с различными режимами ЭМО. В качестве отделочной обработки применялось шлифование кругом или бесконечной лентой. Результаты экспериментальных исследований приведены в таблице 1. Установлено, что применение полирования бесконечной лентой упрочненной ЭМО поверхности взамен шлифования позволяет повысить износостойкость более чем в 2 раза. При этом определяющим является вид обработки, так как во всех случаях обеспечиваются близкие значения шаговых и высотных параметров шероховатости.

Выполнялись сравнительные испытания на износ образцов из стали 40Х не термообработанных, подвергшихся объемной закалке (45 HRC) и восстановленных ЭМО. Данные испытаний приведены в таблице 2. Анализ результатов показывает, что электромеханическое восстановление рабочей поверхности кулачков позволяет повысить их износостойкость в 1,5 раза.

ю

Таблица 1

Износ образца и, мкм, в зависимости от времени изнашивания и технологии обработки образцов

№ Технология упрочняющей и отделочной обработки образцов Время изнашивания

30 60 120 180 240 300

1 ЭМО (ти =0,32; х, = 0,16) + обработка бесконечной лентой (Яа = 1,25... 1,3 7 мкм; 8ш = 90.. .94 мкм) 0,13 0,29 0,61 0,77 0,98 1,29

2 ЭМО (тя =0>32; Т/ = 0,16) + шлифование (Яа = 1,66... 1,81 мкм; Бгп = 66...76 мкм) 0,29 0,57 1,32 1,68 2,02 2,32

3 ЭМО (хи =0,32; т,= 0,16) + обработка бесконечной лентой (11а = 1,25 мкм; Бт = 106 мкм) 0,11 0,27 0,60 0,74 0,93 1,04

Таблица 2

Результаты экспериментов на изнашивание

Метод обработки Величина износа Л в период приработки (¿=1269 м), мкм Интенсивность изнашивания / (средняя, период нормального изнашивания) Класс износостойкости

Образцы нетермообработан-ные 15,2 3,289-10"9 III

Образцы, восстановленные наплавкой ЭМО с электромагнитом 1,8 1,07-10""

Образцы после объемной закалки 3,4 1,775-10"9

На четвертом этапе исследовался процесс восстановления рабочих поверхностей изношенных кулачков электромеханической наплавкой порошков, удерживаемых на восстанавливаемой поверхности обмазкой и электромагнитным полем. В качестве рабочего инструмента при проведении экспериментов использовались ролики из бронзы марки БРХ0,7 и псевдосплава карбида вольфрама с медью. После наплавки производилось упрочнение восстановленного слоя путем прохождения инструментом на тех же режимах с подачей СОТС поливом. В качестве факторов, оказывающих основное влияние на величину восстановленного размера, были выбраны: сила тока (I), сила прижатия инструмента (Р), скорость вращения заготовки (V).

■^гпах ^

1п/тах-1п4,„ ' 1п Рт„ - 1П Ртт

хз=2ЫУ-ШУтт-1пУтЫ

-1п Г { '

Предварительные экспериментальные исследования связующих компонентов для обмазки (этилсиликат (жидкое стекло), цапон лак, графитная смазка) выявили преимущество графитной смазки, как пластичного, электропроводного материала, обеспечивающего удовлетворительные результаты по качеству наплавленного слоя. Дополнительный материал (порошок) перемешивался со связующим компонентом в пропорции 1:1, и наносился равномерным слоем на восстанавливаемую поверхность. Получены экспериментальные зависимости величины восстановленного размера от условий ЭМО с обмазкой при наплавке бронзовым (11) и псевдосплавным (12) роликом:

419 95 -К0,244

ро',58^0,753 >ММ (И)

л , 3626,6 ■ V0''25

Ас1= рО.485 ,,0,758 >ММ (12)

ЭМО с обмазкой позволяет эффективно восстанавливать размер наружных цилиндрических поверхностей (с последующей отделочной обработкой алмазным точением или шлифованием) на 0,Н0,3 мм. Недостатком является большая пористость покрытия вследствие выгорания при наплавке «третьего тела» -графитной смазки. В целях уменьшения пористости покрытия предложено наносить порошок свободным просыпанием из бункера и использовать электромагнитное поле для удержания порошка в зоне наплавки. Электромеханическая наплавка дополнительного материала (порошка) с использованием электромагнитного поля позволяет эффективно восстанавливать размер наружных цилиндрических поверхностей (с последующим шлифованием) на 0,2-Ю,4 мм. Зависимость величины восстановленного размера от условий ЭМО с электромагнитом:

35 555-50,5М

Ы= р0.208 . 70,35. >ММ

В пятой главе диссертации приведены результаты стендовых испытаний, определена долговечность кулачкового механизма топливного насоса высокого давления. Рабочие поверхности кулачков перед испытаниями обрабатывались по различным технологиям:

1. Традиционная технология, обеспечивающая прямолинейный осевой профиль кулачков - точение, шлифование, полирование. Технология, обеспечивающая выпуклую осевую форму кулачков - точение, шлифование, полирование бесконечной лентой.

3. Новая технология - точение, электромеханическое упрочнение, шлифование бесконечной лентой.

4. Технология восстановления рабочей поверхности кулачков - электромеханическая наплавка, шлифование, полирование бесконечной лентой.

После доработки насос устанавливался на направляющие токарно-винторезного станка. Так как долговечность кулачкового механизма топливного насоса высокого давления определяется допустимой величиной ускорения

толкателя - 37 м/с2 при частоте вращения кулачкового вала - 180 об/мин, вращение кулачкового вала осуществлялось от шпинделя станка с частотой 180 об/мин. Величина износа контура кулачков в определенных точках (рис. 4) измерялась индуктивным датчиком. С учетом износа кулачков определялась долговечность кулачкового механизма топливного насоса высокого давления. Результаты испытаний приведены в табл. 3,4.

Анализ полученных результатов показывает, что долговечность кулачковых механизмов определяется износом точки 4 кулачка. Величина износа зависит от технологии обработки и восстановления рабочей поверхности кулачка. Наибольшей долговечностью обладают кулачковые механизмы, рабочие поверхности кулачков которых подвергались электромеханическому упрочнению, а затем были обработаны шлифованием бесконечной лентой.

Установлено, что электромеханическая обработка рабочей поверхности с последующим шлифованием бесконечной лентой позволяет экономично повысить износостойкость и долговечность кулачков при изготовлении и восстановлении в 3...4 раза.

Таблица 3

Осредненный износ кулачков по контуру при Т— 1000 ч, (мкм)

Технология Точки контура кулачков

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

1 35 40 44 52 44 40 35 35 35 35

2 22 28 30 38 30 28 22 22 22 22

3 28 25 26 36 26 25 18 18 18 18

4 20 27 29 35 29 27 20 20 20 20

Таблица 4

Долговечность кулачкового механизма. Т-КГ5 час

Техно логия Точка 1 Износ и, мм 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

1 0,1 2,9 2,5 2,3 1,9 2,3 2,5 2,9 2,9 2,9 2,9

0,25 7,2 6,2 5,7 4,8 5,5 6,2 7,2 7,2 7,2 7,2

0,5 14,5 12,5 11,5 9,7 11,5 12,5 14,5 14,5 14,5 14,5

0,75 21,8 18,7 17,2 14,6 17,2 18,7 21,8 21,8 21,8 21,8

1 29,0 25,0 23,0 19,5 23,0 25,0 29,0 29,0 29,0 29,0

2 0,1 3,81 3,3 3,0 2,5 3,0 3,3 3,8 3,81 3,81 3,8

0,25 10,1 8,25 7,5 6,2 7,5 8,25 10,1 10,1 10,1 10,1

0,5 20,2 16,5 15,0 12,5 15,0 16,5 20,2 20,2 20,2 20,2

0,75 31,5 24,7 22,5 18,7 22,5 24,7 31,5 31,5 31,5 31,5

1,0 38,1 33,0 30,0 25,1 30,0 33,0 38,1 38,1 38,1 38,1

3 0,1 5,76 4,92 4,3 3,5 4,3 4,9 5,7 5,7 5,7 5,7

0,25 14,4 11,9 10,9 8,5 10,9 11,9 14,4 14,4 14,4 14,4

0,5 28,8 23,8 21,8 17,0 21,8 23,8 28,8 28,8 28,8 28,8

0,75 43,2 35,7 32,7 25,5 32,7 35,7 43,2 43,2 43,2 43,2

1,0 57,6 49,2 43,6 35,4 43,6 49,2 57,6 57,6 57,6 57,6

4 0,1 4,72 4,1 3,62 3,1 3,62 4,1 4,72 4,42 4,72 4,72

0,25 11,7 10,2 9,1 7,68 9,1 10,2 11,7 11,7 11,7 11,7

0,5 23,4 20,4 18,2 15,3 18,2 20,4 23,4 23,4 23,4 23,4

0,75 35,0 30,5 27,3 23,1 27,3 30,5 35,0 35,0 35,0 35,0

1,0 47,2 41,0 36,2 31,0 36,2 41,6 47,2 47,2 47,2 47,2

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Предложен комплекс научно обоснованных технических и технологических решений, позволяющих повысить долговечность кулачковых механизмов за счет обеспечения высокой износостойкости рабочей поверхности плоских кулачков при изготовлении и восстановлении технологическими методами.

2. Установлено, что эффективным технологическим способом повышения долговечности и износостойкости кулачков кулачковых механизмов является создание большого радиуса кривизны осевого профиля рабочей поверхности обработкой бесконечными эластичными алмазными лентами с перекрытием. Обработка рабочей поверхности кулачков бесконечными лентами позволяет повысить их несущую способность и износостойкость по сравнению с традиционными технологиями в 2 раза.

3. Установлено, что по сравнению с конечными лентами, обработка бесконечными лентами приводит к более быстрому скруглению кромок и формированию выпуклого профиля кулачка. Несимметричное расположение ленты относительно кулачка приводит к образованию конусности, величина которой прямо зависит от величины отклонения от симметричности расположения ленты относительно детали.

4. Установлена связь между радиусом кривизны осевого сечения плоского кулачка и технологическими режимами обработки рабочей поверхности алмазными лентами: временем обработки, скоростью вращения детали, давлением ленты на деталь и силой натяжения ленты. Установлено, что влияние времени обработки в 2,7 раза превышает влияние остальных факторов, а влияние изменения скорости вращения детали незначительно. Оптимальные режимы обработки: скорость ленты 34 м/с; скорость вращения детали 20 м/мин; давление ленты на деталь 2,4 Па; время обработки 30 с.

5. Установлено, что при обработке кулачков на указанных выше оптимальных режимах бесконечными алмазными лентами шероховатость и съем металла в 1,5 раза меньше по сравнению с обработкой кубонитовыми лентами. Величина параметров шероховатости в целом зависит от исходной шероховатости обрабатываемой поверхности и зернистости ленты.

6. Установлено, что эффективным методом повышения долговечности кулачков кулачковых механизмов в 2 раза, как при их изготовлении, так и при ремонте является электромеханическая обработка.

7. Установлен вид связи между микротвердостью, степенью упрочнения и глубиной упрочненного слоя, параметрами шероховатости обработанной поверхности кулачка и технологическими режимами электромеханической обработки: силой тока и длительностью импульсов тока.

8. Установлен вид связи между изменением восстанавливаемого размера кулачка и технологическими режимами электромеханической наплавки бронзовым и псевдосплавным роликом порошков, удерживаемых на восстанавливаемой поверхности обмазкой и электромагнитным полем: силой тока, силой прижатия инструмента, скоростью вращения заготовки. С учетом последующей обработки эффективное изменение восстанавливаемого размера составляет 0,2+0,4 мм.

9. Применение электромеханической обработки рабочей поверхности с последующим шлифованием бесконечной лентой при изготовлении и восстановлении кулачков позволяет повысить их долговечность в 3+4 раза.

10. Восстановление рабочей поверхности кулачков кулачковых механизмов топливных насосов высокого давления электромеханической наплавкой с последующим шлифованием бесконечной лентой на ООО «ИКЛИМ» (г. Куляба, Республика Таджикистан) за 5 лет позволяет получить экономический эффект более 1 млн. руб.

Основные положения и результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК РФ:

1. Шоев, А.Н. Моделирование ресурса кулачкового механизма [Текст] // Техника в сельском хозяйстве. - 2007, №3. - С. 42-44.

2. Шоев, А.Н. Технологическое повышение долговечности кулачковых механизмов [Текст] // Справочник. Инженерный журнал. - 2010, № 6. - С. 10-12.

3. Шоев, А.Н. Технологическое обеспечение оптимальной продольной формы рабочей поверхности кулачков // Известия Орел ГТУ. Серия «Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии» № 4-2 (282). -Орел: ОрелГТУ, 2010. С.36-39.

Другие публикации:

4. Шоев, А.Н. Моделирование долговечности и износа кулачковых механизмов [Текст] // Известия Академии наук Республики Таджикистан. - 2007, №1. - С. 107-111.

5. Шоев, А.Н. Методология оценки долговечности кулачковых механизмов при изнашивании [Текст] // Известия Академии наук Республики Таджикистан. - 2007, №3. - С. 79-83.

6. Шоев, А.Н. Некоторые аспекты повышения долговечности кулачковых механизмов [Текст] // Актуальные проблемы и перспективы развития агропромышленного комплекса: материалы Международной научно-методической конференции, Иваново: Изд-во ИГСХА, 2009. - Т. 2. - С. 225-238.

7. Патент №0900326 Республика Таджикистан, МПК (2006) F1 GH. Планетарный механизм привода очистки комбайна СК-5 с составным водилом / А.Н. Шоев и др. - Бюл. №56(4), 2009. - 20.11.2009.

8. Патент №0900325 Республика Таджикистан, МПК (2006) F16 Н 21/00. Двухкулисный планетарно-синусный механизм / А.Н. Шоев и др. - Бюл. №56(4), 2009.-20.11.2009.

9. Патент №0900327 Республика Таджикистан, МПК (2006) F16 Н 21/00. Многосателлитный планетарный фрикционный механизм привода шпинделей хлопкоуборочного аппарата / А.Н. Шоев и др. - Бюл. №56(4), 2009. -20.11.2009.

10. Патент №0900369 Республика Таджикистан, МПК (2006) F16 Н 21/00. Планетарный механизм привода режущего аппарата СК-5 с составным водилом / А.Н. Шоев и др. - Бюл. №57(1), 2010. - 11.11.2009.

11. Патент №0900370 Республика Таджикистан, МПК (2006) F16 Н 21/00. Многосателлитный эпициклический механизм привода шпинделей / А.Н. Шоев и др. - Бюл. №57(1), 2010. - 11.11.2009.

12. Патент №0900371 Республика Таджикистан, МПК (2006) F16 Н 21/00. Планетарный механизм привода измельчителя с упругим водилом / А.Н. Шоев и др. - Бюл. №57(1), 2010. - 11.11.2009.

Объем 1,0 усл. п. л. Формат 60x84 1/16

Тираж 100 экз. Заказ № 185 Отпечатано с готового оригинал-макета Полиграфический центр ИП Киселёв 302030, г. Орёл, ул. Московская, 65

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА.

1.1. Долговечность кулачковых механизмов и ее обеспечение при изготовлении.

1.2. Повышение долговечности поверхностей трения при их ремонте.

Выводы по 1-й главе.

ГЛАВА 2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. Методика исследований по повышению долговечности кулачков при изготовлении.

2.2. Методика экспериментальных исследований по восстановлении рабочих поверхностей кулачков.

Выводы по 2-й главе.

ГЛАВА 3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПОВЫШЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ КУЛАЧКОВ ПРИ ОБРАБОТКЕ БЕСКОНЕЧНЫМИ ЛЕНТАМИ.

3.1. Технологическое обеспечение оптимальной профильной формы рабочей поверхности кулачков.

3.2. Технологическое обеспечение щероховатости рабочей поверхности кулачков при обработке бесконечными лентами.

3.3. Сравнительные испытания образцов на износ.

Выводы по 3-й главе.

ГЛАВА 4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПОВЫШЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ КУЛАЧКОВ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ И РЕМОНТЕ

ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ.

4.1. Экспериментальные исследования по технологическому повышению износостойкости рабочей поверхности кулачков ЭМО при их изготовлении.

4.2. Восстановление рабочих поверхностей кулачков электромеханической наплавкой.

ГЛАВА 5. СТЕНДОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ КУЛАЧКОВОГО МЕХАНИЗМА.

5.1. Стендовые испытания.

5.2. Внедрение результатов исследований и расчет экономического эффекта.

Выводы по 5-й главе.

Одной из основных проблем машиностроения стран СНГ является повышение качества выпускаемой продукции. Одним из основных показателей' качества машин является их надежность, которая определяется долговечностью ее отдельных механизмов и деталей.

Широкое применение в различных машинах имеют кулачковые механизмы. Долговечность кулачковых механизмов, как правило, определяется долговечностью кулачков, зависящей от износа их рабочей поверхности. В технологии машиностроения к настоящему времени разработано много различных технологических методов, позволяющих повышать износостойкость поверхностей трения, как при изготовлении, так и при ремонте. Поэтому грамотные и научно-обоснованные применение и исследование технологических методов, позволяющих повысить долговечность кулачков кулачковых механизмов, является актуальной задачей.

Целью работы является повышение долговечности кулачковых механизмов за счет модификации профиля осевого сечения и технологического повышения износостойкости рабочей поверхности плоских кулачков при изготовлении и восстановлении.

Для достижения данной цели необходимо выполнить следующие задачи:

1. Провести анализ технической и патентной литературы и выявить наиболее перспективные технологические способы модификации профиля осевого сечения и технологического повышения износостойкости кулачков кулачковых механизмов.

2. Разработать технологию получения модифицированного осевого профиля рабочей поверхности плоских кулачков.

3. Разработать технологию. упрочнения рабочей поверхности, обеспечивающую повышение • износостойкости кулачков при; изготовлении.

4. Разработать технологию восстановления осевого и торцового профиля; кулачков при ремонте.

5. Провести ресурсные, испытания на износ рабочих поверхностей кулачков, обработанных по сравниваемым технологиям.

6. Провести стендовые испытания, апробировать в производстве результаты исследований и рассчитать экономическую эффективность технологических решений.

Методика: исследований. При: проведении исследований использовались теоретические методы технологии машиностроения, теория планирования экспериментов и математической обработки полученных результатов. '

Основные положения диссертации, выносимые на защиту. . '

1. Технология получения оптимальной продольной формы" рабочей поверхности трения кулачков, обеспечивающей, повышение: их износостойкости.

2. Технология электромеханического упрочнения рабочей поверхности кулачков позволяющая повысить их долговечность в два раза. '

3. Технология восстановления рабочей поверхности трения кулачков при ремонте, обеспечивающая продление срока службы кулачковых валов в 2,5 раза.

4. Повышение долговечности кулачков при изготовлении и ремонте в 4 раза.

Научная новизна работы:

1. Установлена связь между шероховатостью рабочей поверхности, радиусом кривизны осевого сечения плоского кулачка и технологическими режимами обработки рабочей поверхности; алмазными лентами: временем обработки,, скоростью вращения детали, давлением ленты на деталь и силой натяжения ленты, отклонением от симметричности расположения ленты относительно детали, зернистостью ленты.

Выявлена взаимосвязь между микротвердостью, степенью упрочнения и глубиной упрочненного слоя, параметрами шероховатости обработанной поверхности кулачка и технологическими режимами электромеханической обработки: силой тока и длительностью импульсов тока.

Установлена связь между изменением восстанавливаемого размера кулачка и технологическими режимами электромеханической наплавки с обмазкой* бронзовым роликом и псевдосплавным роликом: силой тока, силой прижатия инструмента, скоростью вращения заготовки. Практическая значимость.

Разработана технология обработки рабочей поверхности плоских кулачков бесконечными эластичными алмазными лентами, обеспечивающая получение модифицированного профиля осевого сечения кулачка с большим радиусом кривизны и повышение его износостойкости.

Разработана технология электромеханического упрочнения рабочей поверхности кулачков, позволяющая повысить их долговечность в 2 раза.

Разработана технология ремонтного восстановления рабочей поверхности кулачков, обеспечивающая продление срока их службы в

2,5 раза. '

Разработана технология изготовления и ремонта, обеспечивающая комплексное повышение долговечности кулачков в 4 раза, внедрение которой для кулачков кулачковых механизмов топливных насосов высокого давления в ООО «ИКЛИМ» (г. Куляба, Республика 1

Таджикистан) позволило получить экономический эффект за 5 лет в' сумме более 1 млн. руб. 5

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на:

1. Международной научно-методической конференции «Актуальные проблемы и перспективы развития агропромышленного комплекса», посвященной 80-летию Ивановской государственной сельскохозяйственной академии им. акад. Д.К. Беляева. Иваново, 2010.

2. Республиканской научно-практической конференции молодых ученных Таджикистана, статья «Моделирование долговечности и износа кулачковых механизмов», г. Куляб, Республика Таджикистан, 2006.

3. Республиканской научно-практической конференции «Студент и научно-технический прогресс», статья «Методология оценки долговечности кулачковых механизмов при изнашивания», г. Душанбе, Республика Таджикистан, 2007.

4. Международной научно-методической конференции «Актуальные проблемы и перспективы развития АПК», статья «Некоторые аспекты повышения долговечности кулачковых механизмов», ИГСХА, г. Иваново, РФ, 2010.

5. Республиканской научно-практической конференции «Инновационные технологии в науке и техники», статья « Технологическое повышения кулачкового механизма» ТУТ, г. Душанбе, Республика Таджикистан. 2010.

Публикации: по теме диссертации опубликовано 12 научных работ, в том числе 3 в изданиях, рекомендованных ВАК РФ. Получено 6 патента Республики Таджикистан. I

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Предложен комплекс научно обоснованных технических и технологических решений, позволяющих повысить долговечность кулачковых механизмов за счет обеспечения высокой износостойкости рабочей поверхности плоских кулачков при изготовлении и восстановлении технологическими методами.

2. Установлено, что эффективным технологическим способом повышения долговечности и износостойкости кулачков кулачковых механизмов является создание большого радиуса кривизны осевого профиля рабочей поверхности обработкой бесконечными эластичными алмазными лентами с перекрытием. Обработка рабочей поверхности кулачков бесконечными лентами позволяет повысить их несущую способность и износостойкость по сравнению с традиционными технологиями в 2 раза.

3. Установлено, что по сравнению с конечными лентами, обработка бесконечными лентами приводит к более быстрому скруглению кромок и формированию выпуклого профиля кулачка. Несимметричное расположение ленты относительно кулачка приводит к образованию конусности, величина которой прямо зависит от величины отклонения от симметричности расположения ленты относительно детали.

4. Установлена связь между радиусом кривизны осевого сечения плоского кулачка и технологическими режимами обработки рабочей поверхности алмазными лентами: временем обработки, скоростью вращения детали, давлением ленты на деталь и силой натяжения ленты. Установлено, что влияние времени обработки в 2,7 раза превышает влияние остальных факторов, а влияние изменения скорости вращения детали незначительно. Оптимальные режимы обработки: скорость ленты 34 м/с; скорость вращения детали 20 м/мин; давление ленты на деталь 2,4 Па; время обработки 30 с.

5. Установлено, что при обработке кулачков на указанных выше оптимальных режимах бесконечными алмазными лентами шероховатость и съем металла в 1,5 раза меньше по сравнению с обработкой кубонптовыми

122 лентами. Величина параметров шероховатости в целом зависит от исходной шероховатости обрабатываемой поверхности и зернистости ленты.

6. Установлено, что эффективным методом повышения долговечности кулачков кулачковых механизмов в 2 раза, как при их изготовлении, так и при ремонте является электромеханическая обработка.

7. Установлен вид связи между микротвердостью, степенью упрочнения и глубиной упрочненного слоя, параметрами шероховатости обработанной поверхности кулачка и технологическими режимами электромеханической обработки: силой тока и длительностью импульсов тока.

8. Установлен вид связи между изменением восстанавливаемого размера кулачка и технологическими режимами электромеханической наплавки бронзовым и псевдосплавным роликом порошков, удерживаемых на восстанавливаемой поверхности обмазкой и электромагнитным полем: силой тока, силой прижатия инструмента, скоростью вращения заготовки. С учетом последующей обработки эффективное изменение восстанавливаемого размера составляет 0,2-Ю,4 мм.

9. Применение электромеханической обработки рабочей поверхности с последующим шлифованием бесконечной лентой при изготовлении и восстановлении кулачков позволяет повысить их долговечность в 3—4 раза.

10. Восстановление рабочей поверхности кулачков кулачковых механизмов топливных насосов высокого давления электромеханической наплавкой с последующим шлифованием бесконечной лентой на ООО «ИКЛИМ» (г. Куляба, Республика Таджикистан) за 5 лет позволяет получить экономический эффект более 1 млн. руб.

1. Аверченков В.И., Федоров В.П. Компьютерные системы обработки и контроля качества поверхностного слоя деталей машин // Справочник. Инженерный журнал. Приложение. 2002. № 8. С. 16-20.

2. Алексеев П.Г. Машинам быть долговечными. Тула: Приокское книжное изд-во., 1973. 137 с.

3. Аскинази Б.М. Упрочнение и восстановление деталей машин электромеханической обработкой. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1989. 200 с.

4. Аскинази Б.М., Федотов Г.Д., Аникеев А.И., Логунов1. В Л.

5. Инструментальные материалы для электромеханической обработки // Вестник машиностроения. 1984. № 2. С. 66- 68.

6. Багмутов В.П., Паршев С.Н., Дудкина Н.Г., Захаров И.Н. Электромеханическая обработка: технологические и физические основы, свойства, реализация. Новосибирск: Наука, 2003. 318 с.

7. Безъязычный В.Ф. Влияние качества поверхностного слоя после механической обработки на эксплуатационные свойства деталей машин / Инженерия поверхности. Приложение № 4 к ж. Справочник. Инженерный журнал. 2001 . С. 9-16.

8. Бирюков Б.Н. Электрофизические и электрохимические методыразмерной обработки. М.: Машиностроение, 1981. 128 с.

9. Браун Э.Д. и др. Моделирование трения и изнашивания в машинах / Э.Д. Браун, Ю.А. Евдокимов, A.B. Чичинадзе. М.: Машиностроение, 1982. 191 с.

10. Бурумкулов Ф.К., Лезин П.П. Работоспособность и долговечность восстановленных деталей и сборочных единиц машин. Саранск: Изд-во морд, ун-та, 1993. 120 с. 12.

11. Буше Н.А. Трение, износ и усталость в машинах: Трансп. техника: учеб, для ВУЗов. -М.: Транспорт, 1987. 222 с.

12. Варецкий В.К., Осипенко В.Ф. Производство и ремонт машин вразвивающихся странах: учеб, пособие для вузов. Киев : выща шк., 1989. 190 с.

13. Винарский М.С., Лурье М.В. Планирование эксперимента в технологических исследованиях. Киев, Техника, 1975. 168 с.

14. Воскресенский М.И. Машинный метод проектирования оптимальных кулачковых механизмов с заданной прочностью и долговечностью/ Сборник «Теория механизмов и машин. Харьков, ХГУ. 1972.

15. Вольперт Г. Д. Восстановление изношенных деталей. М.: Машиностроение, 1967.117 с.

16. Восстановление автомобильных деталей: Технология и оборудование: учеб. для вузов/ В.Е. Канарчук, А. Д. Чигринец, О. Л. Голяк, П.М. Шоцкий. М.: Транспорт, 1995. 303 с.

17. Восстановление деталей машин: Справочник / Ф.И. Пантелеенко, В.П. Лялякин,

18. В.П. Иванов, В.М. Константинов; под ред. В.П. Иванова. М.: Машиностроение, 2003.672 с.

19. Гальванические покрытия в машиностроении: Справочник в 2т. Т. 1. / под ред.

20. М.А. Шлугера. М,: Машинострение, 1985. 240 с.

21. Горленко А.О. Обеспечение качества деталей машиностроительного производства электромеханической обработкой (ЭМО) // Сборник трудов междунар. науч.-практ. конф. «Проблемы и опыт обеспечения качества в производстве и образовании». Тула, 2001.с. 219- 222.

22. Горленко O.A. Технологическое обеспечение эксплуатационных показателей деталей машин на основе выбора параметров качества их поверхностных слоев и условий упрочняюще-отделочной обработки // дисс. Брянск: БИТМ, 1993. 355 с.

23. Грудев А.П. и др. Трение и смазка при обработке металлов давлением: Справ. / Грудев А.П., Зильберг Ю.В., Тилик В.Т. М.: Металлургия, 1982. 312 с.

24. Дальский A.M. Технологическое обеспечение надёжности высокоточных деталей машин. М.: Машиностроение, 1975. 222 с.

25. Демкин Н.Б., Рыжов Э.В. Качество поверхности и контакт деталей машин. М.: Машиностроение, 1981.244 с.

26. Джонсон Н., Лион Ф. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке.

27. В 2-х т. / Пер. с англ. М.: Мир, 1981. Т. 1 612 с., Т.2 520 с.

28. Дорожкин H.H. Упрочнение и восстановление деталей машин металлическими порошками. Мн.: Наука и техника, 1975. 152 с.

29. Дорожкин H.H. Кашицин Л.П. Физико-механические характеристики у износостойких покрытий. // Порошковая металлургия, 1974, № 3, с. 60-64.

30. Дорожкин H.H., Абрамович Т.М., Жорник В.И. Получение покрытий методом припекания. Мн.: Наука и техника, 1980. 176 с.

31. Доценко Н.И. Восстановление автомобильных деталей сваркой и наплавкой / нииат.-м.: транспорт, 1972. 350 с.

32. Дроздов Ю.Н. и др. Трение и износ в экстремальных условиях: Справ. / Дроздов Ю.Н., Павлов В.Г., Пучков В.Н. М.: Машиностроение, 1986. 224 с. (осн. проектирования машин)

33. Дунин-Барковский И.В., Карташова А.И. Измерение и анализ шероховатости, волнистости и некруглости поверхности. М.: Машиностроение, 1978. 232 с.

34. Инженерия поверхности деталей / под ред. А.Г. Суслова. М: Машиностроение, 2008. 320 с.

35. Качество машин: Справ.: В 2т. Т.1. / А.Г. Суслов, Э.Д. Браун, H.A. Виткевич и др.; М.: Машиностроение, 1995. 256 с.

36. Качество машин: Справ.: В 2т. Т.2. / А.Г. Суслов, Ю.В. Гуляев, A.M. Дальский и др.; М.: Машиностроение, 1995. 430 с.

37. Киричек A.B., Лазуткин А.Г., Соловьев Д.Л., Силантьев С.А. Математическая модель работы ударного устройства для статико-импульсной обработки // Справочник. Инженерный журнал. 2003. №8(77). С. 17-23.

38. Когаев В. П., Дроздов Ю.Н. Прочность и износостойкость деталей-машин. М.: Высш. шк., 1991. 319 с.

39. Комбалов B.C. Оценка триботехнических свойств контактирующих поверхностей. М.: Наука, 1983. 136 с.

40. Комбалов B.C. Влияние шероховатости твердых тел на трение и износ. М.: Наука, 1974. 112 с.

41. Крагельский И.В. Трение и износ. М.: Машиностроение, 1968. 480с.

42. Крагельский И.В., Добычин М.Н., Комбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1978. 528 с.

43. Лившиц А.Л. и др. Электроимпульсная обработка металлов / А.Л. Лившиц, А.Г. Кравец, И.С. Рогачев и др.. М.: Машиностроение, 1967.

44. Лобанов С. А. Практические советы гальванику. Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние. 1983. 248 с.

45. Левинский . Кулачковые механизмы. М.: Машиностроение, 1964.287 с.

46. Маталин А. А. Технологические методы повышения долговечности деталей машин. Киев, 1971 . 144 с.

47. Машиностроение. Энциклопедия. Т. 1П-3. Технологии изготовления деталей машин / A.M. Дальский, А.Г. Суслов, Ю.Ф. Назаров и др.; Под общ. ред. А.Г. Суслова. М.: Машиностроение, 2000. 840 с.

48. Машиностроение. Энциклопедия. Т. IV-3. Надежность машин /В.В. Клюев, В.В. Болотин, Ф.Р. Сосник и др.; Под общ. ред. В:В. Клюева. М.: Машиностроение, 1998. 592 с.

49. Машиностроительные материалы: Краткий справочник / В.М. Раскатов, B.C. Чуенков, Н.Ф. Бессонова, Д.А. Вейс. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1980. 511с.

50. Михин Н.М. Внешнее трение твердых тел. М.: Машиностроение, 177. 220 с.

51. Молодык Н.В., Зенкин A.C. Восстановление деталей машин: справ. М. : машиностроение, 1989. 478 с.

52. Молчанов В.Ф. Восстановление и упрочнение деталей автомобилей ' хромированием. М.: Транспорт, 1981. 175 с.

53. Николаенко М.Р., Кузнецов Л.Д. Наплавка деталей машин: Учеб. пособие. Брянск: БИТМ, 1995. 132 с.

54. Одинцов Л.Г. Упрочнение и отделка деталей поверхностным пластическим деформированием: Справочник. М.: Машиностроение, 1987. 328 с.

55. Папшев Д.Д. Отделочно-упрочняющая обработка поверхности пластическим деформированием. М.: Машиностроение, 1978. 152 с.

56. Пинко А.Л, Колобов В.И, Ильина Т.П. Расчет и проектирование кулачковых механизмов. М.: Машиностроение, 1984. 250 с.

57. Поляк М.С. Технология упрочнения: Справочник в 2-х г. Т. 1-М.: Машиностроение: Л.В.М. СКРИПТ, 1995. 688 с.

58. Поляк М.С. Технология упрочнения: Справочник в 2-х т. Т.2-М.: Машиностроение: Л.В.М. СКРИПТ, 1995. 832 с.

59. Польский Е.А. Повышение износостойкости деталей машин обработкой на основе импульсного электромеханического упрочнения // дисс. Брянск: БИТМ, 1997.

60. Проников A.C. Надежность машин. М.: Машиностроение, 1978.592с.

61. Расчет экономической эффективности новой техники: Справочник / Под общ. ред. K.M. Великанова. 2-е изд., перераб. и доп. Л.: Машиностроение, 1990. 448 с.

62. Романов Д.И. Электроконтактный нагрев металлов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1981. 168 е., ил.

63. Рыжов Э.В. Технологические методы повышения износостойкости деталей машин. Киев: Наукова думка, 1984. 272 с.

64. Рыжов Э.В., Колесников Ю.В., Суслов А.Г. Контактирование твердых тел при статических и динамических нагрузках. Киев: Наукова думка. 1982. 169 с.

65. Рыжов Э.В., Клименко С.А., Гуцаленко О.Г. Технологическое обеспечение качества деталей с покрытиями. Киев: Наукова думка. 1994. 236 с.

66. Рыжов Э.В., Суслов А.Г., Федоров В.П. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств. деталей машин. М.: Машиностроение, 1979. 174 с.

67. Рыжов Э.В., Горленко O.A. Математические методы в технологических исследованиях. Киев: Наук, думка. 1990. 184 с.

68. Сидоров А.И. Восстановление деталей машин напылением и наплавкой. М.: Машиностроение, 1987. 189 с.

69. Смелянский В.М. Механика упрочнения деталей поверхностным пластическим деформированием. М.: Машиностроение, 2002. 300 с.

70. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. / Под ред. A.JVT Дальского, А.Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова, А.Г. Суслова. I44 • Машиностроение-1, 2001. Т. 2. 905 с.

71. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. / Под ред. A.Jyj Дальского, А.Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова, А.Г. Суслова. .у -Машиностроение-1, 2001. Т. 1.912 с.

72. Степанов Б.В. Высокопроизводительные методы наплавки. 1у -Машиностроение, 1977. 75 с.

73. Сулима A.M., Шулов В.А., Ягодкин Ю.Д. Поверхностный слой и эксплуатационные свойства деталей машин. М.: Машиностроение, 1988.

74. Суслов А.Г. Технологическое обеспечение параметров состояния поверхностного слоя деталей машин. М.: Машиностроение, 1987. 208с.

75. Суслов А.Г. Качество поверхностного слоя деталей машин, jyi.: Машиностроение, 2000. 320 с.

76. Суслов А.Г., Дальский A.M. Научные основы технологии машиностроения. М.: Машиностроение, 2002. 684 с.

77. Суслов А.Г., Горленко O.A. Экспериментально-статистическийметод обеспечения качества поверхности деталей машин: Монография. .у>: Машиностроение-1, 2003. 303 с.

78. Суслов А.Г., Горленко А.О., Сухарев С.О. Электромеханическая обработка деталей машин // Справочник. Инженерный журнал. 1998. № I.e. 15-18.

79. Суслов А.Г., Говоров И.В., Щербаков A.M. Экономичная система технологического обеспечения долговечности поверхностей трения изделий // Тяжелое машиностроение. 2004. № 5. С. 16 -18.

80. Технологическая наследственность в машиностроительном: производстве / A.M. Дальский; Б.М. Базров, A.C. Васильев и др.; под ред. A.M. Дальского. М.: Изд-во МАИ, 2003 364 с.

81. Технологические основы: обеспечения качества машин / К.С. Колесников, Г.Ф. Баландин, A.M. Дальский и др.; под общ. ред. К.С. Колесникова. М.: Машиностроение, 1990. 256 с.

82. Тензометрия в машиностроении. Справочное пособие. Под ред. P.A. Макарова. М.: «Машиностроение», 1975.84. 'Горбило В.М. Алмазное выглаживание. М.: Машиностроение, 1972;104с.

83. Точение износостойких защитных, покрытий / С.А. Клименко, Ю.А. Муковоз, Л.Г. Полонский, П.П. Мельничук. Киев: Технжа, 1997. 146 с.

84. Трение, изнашивание и . смазка: Справочник / под ред. И.В.Крагельского, В.В. Алисина. М.: Машиностроение, 1978. Кн. 1. 400с.

85. Трение, изнашивание и смазка: Справочник / под ред. И.В. Крагельского,

86. В.В. Алисина. М: Машиностроение, 1979. Кн. 2. 358с.

87. Упрочнение и восстановление деталей машин электромеханической обработкой. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1989. 200 с.

88. Упрочнение поверхностей деталей комбинированными способами / Бойцов А.Г., Машков В.Н., Смоленцев В.А., Хворостухин Л.А. М.: Машиностроение, 1991. 144 с.

89. Федоров В.П., Кельнер A.A. Автоматизированная система определения параметров шероховатости поверхностей деталей машин // Измерительная техника. 1987. № 12. С. 23-24.

90. Федоров С.К., Федорова Л.В. Упрочнение и восстановление деталей машин электромеханической обработкой //Тракторы и сельскохозяйственные машины. 1998. № 6. С. 42-43.

91. Фолкенбери JI. Операционные усилители и линейные схемы. М.: Мир, 1986. 246 с.

92. Фролов E.H. Технологическое обеспечение качества поверхностного слоя и износостойкости деталей машин и оснастки комбинированной обработкой на основе лазерного и электромеханического упрочнения // дисс. Брянск.: БИТМ, 1991

93. Харченков B.C. Технологическое обеспечение износостойкости деталей машин нанесением многослойных покрытий // Трение и износ, 1997, том 18, №3. с. 331-338.

94. Хасуй А. Техника напыления. Пер. с японского. М.: Машиностроение, 1975. 288 с.

95. Хасуй А., Моригаки О. Наплавка и напыление / Пер. с яп. В.Н. Попова; под ред. B.C. Степина, Н.Г. Шестеркина, М.: Машиностроение, 1985. 240с.

96. Хворостухин JI.A. и др. Обработка металлопокрытий выглаживанием. / JI.A. Хворостухин, В.Н. Машков, В. А. Торпачев и др.; / М.: Машиностроение, 1980. 63 с.

97. Хромов В.Н., Сенченков И.К. Упрочнение и восстановление деталей машин термоупруго-пластическим деформированием. Орел: Изд-во ОГСХА, 1999. 221с.

98. Хьюстон А. Дисперсный анализ. М.: Статистика, 1971. 88 с.

99. Шехтер С .Я., Резницкий A.M. Наплавка металлов. М.: Машиностроение, 1982. 71 с.

100. Шнейдер Ю.Г. Технология финишной обработки давлением; Справочник. СПб: Политехника. 1998. 414 с.

101. Шнейдер Ю.Г. Эксплуатационные свойства деталей с регулярным микрорельефом. Д.: Машиностроение, Ленингр. отделение, 1982. 248 с.

102. Щербаков А.Н. Электромеханическое восстановление наружных поверхностей вращения // Справочник. Инженерный журнал. Приложение. 2004. № 4. С. 63 64.

103. Щербаков А.Н. Исследование технологического обеспечения долговечностидеталей машин импульсной электромеханической обработкой с применением новых источников питания // Сборник научных докладов и тезисов 2-й Международной

104. Шнейдер Ю.Г., Амбарян Р.х, Износостойкость направляющих прецизионных автоматов продольного точения // Станки и инструменты,. 1978. №4. С. 34-35.

105. Шнейдер Ю.Г. Образование регулярных макрорельефов на деталях и их эксплуатационные свойства. Л.: Машиностроение, 1972. 230 с.

106. Юзвенко Ю.А. Наплавка. Киев: Наукова думка, 1976. 70 с.

107. Юшков В.В. Опыт внедрения абразивной и алмазной обработки при восстановлении деталей машин. М.: Машиностроение, 1989. 64 с.

108. Яценко В.К. и др. Повышение несущей способности деталей машин алмазным выглаживанием. / В.К. Яценко, Г.З. Зайцев, В.Ф. Притченко и др.; М.: Машиностроение, 1985. 232 с.

109. Per hedengvist. How. TIN coating improve the performance of high speed steelcutting toots. Surface and cutting technology, 41 (1990). P. 243-25.

110. Reklaitis Q.V., Ravindran A., Ragsdell K.M. Engineering optimization. John Wiley and sons. 1983. 349 p.