автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Технологическое обеспечение эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами

На правах рукописи

Звягина Елена Александровна

Технологическое обеспечение эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами

Специальность 05 02 08 Технология машиностроения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

003169В7Э

Орел, 2008

003169679

Работа выполнена на кафедре «Технология машиностроения и конструк-торско-технологическая информатика» Орловского государственного технического университета

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Киричек Андрей Викторович

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Албагачиев Али Юсупович

Кандидат технических наук, доцент Амбросимов Сергей Константинович

Ведущая организация

ООО «Микромеханика», г Москва

Защита состоится « 6 » июня 2008 г в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212 182 06 при Орловском государственном техническом университете по адресу 302020, г Орел, Наугорское шоссе, д 29, ауд 212

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Орловского государственного технического университета

Автореферат разослан « 5 »мая 2008 г

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В современном машиностроении к механической обработке отверстий предъявляют высокие требования, так как точность их размера, формы, качество поверхности напрямую влияют на характер сопряжения деталей На качество механической обработки отверстий большое влияние оказывает состояние режущего инструмента, степень его износа, поэтому весьма важным для современного машиностроения является повышение стойкости осевого инструмента и технологическое обеспечение его рационального использования

Для повышения эффективности обработки сверлами из быстрорежущих сталей применяются методы, связанные с улучшением свойств инструментального материала, изменением состава и свойств поверхностного слоя инструмента, нанесением тонкопленочных покрытий, снижением шероховатости рабочих поверхностей и улучшением условий эксплуатации инструмента применением СОТС

Анализ литературных данных показывает, что одним из наиболее перспективных методов повышения стойкости инструмента (6 8 раз) является нанесение на его рабочую поверхность фторсодержащих поверхностно-активных веществ (ФТОР-ПАВ) из растворов эпиламов - эпиламирование

Несмотря на высокие результаты испытаний эпиламированных сверл, при производственной апробации метода часто имеет место незначительное повышение стойкости инструмента или отсутствие эффекта от внедрения Это связано с недостаточной изученностью механизма действия покрытий в процессе механической обработки, отсутствием рекомендаций по эксплуатации и обслуживанию инструмента с покрытием эпилама Следовательно, выявление рациональных условий эксплуатации эпиламированных быстрорежущих сверл является важной и актуальной задачей.

Цель работы: технологическое обеспечение эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами исследованием механизма действия покрытий эпиламов в процессе механической обработки, определением рациональных условий эксплуатации эпиламированных сверл

Задачи исследования:

1 Исследовать природу и механизм действия покрытий эпиламов в процессе механической обработки

2. Установить факторы, оказывающие влияние на состояние пленок эпилама при сверлении

3 Определить рациональные условия эксплуатации эпиламированного инструмента при сверлении

4 Исследовать влияние покрытий эпиламов на процесс резания при сверлении, шероховатость обработанных поверхностей

5 Разработать рекомендации по нанесению покрытий эпиламов на рабочие поверхности инструмента

6 Определить экономическую эффективность применения эпиламиро-ванных сверл

Научная новизна работы.

1 Установлено, что эффективность применения эпиламированных сверл определяется технологическими условиями обработки - режимами резания, наличием и видом СОТС

- при работе без СОТС период стойкости эпиламированных сверл выше стойкости сверл без покрытия и соответствует периоду стойкости инструмента, работающего в присутствии масляных СОТС,

- наибольший эффект достигается при сверлении эпиламированным инструментом с применением масляных СОТС, при этом при работе с рациональными технологическими режимами период стойкости сверл повышается в 1,5 - 2,5 раза по сравнению с неэпиламированным инструментом, работающим в аналогичных условиях,

- наиболее значимым технологическим фактором, определяющим эффективность эксплуатации эпиламированного инструмента, является скорость резания, которая должна определяться из условия температуры тепловой деструкции покрытия эпилама

2 Предложена теоретико - экспериментальная методика определения допустимой скорости резания и размерной стойкости эпиламированных сверл, построенная на основе модифицированной формулы Баранова-Московского расчета скорости резания при сверлении, определены значения уточняющих коэффициентов, величина которых зависит от технологических параметров сверления и меняется в диапазоне 1,2 1,7, определяется по результатам относительной экспресс оценки термоЭДС

Практическая значимость работы заключается в определении условий рационального использования эпиламированных сверл из быстрорежущих сталей, установлении на стадии проектирования процесса механической обработки значений технологических параметров сверления, обеспечивающих максимальную стойкость сверл с покрытием эпилама, разработке рекомендаций по эпиламированию сверл

Апробация работы. Основные положения работы докладывались и обсуждались на 2-й Международной научно-практической конференции «Энерго- и ресурсосбережение - XXI век» (г. Орел, 2004 г), на научно-практической конференции «Трибология - машиностроению» (г Москва, 2006 г), международном научном симпозиуме «Гидродинамической теории смазки - 120 лет» (г Орел, 2006 г ), на международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы в машиностроительном и строительном комплексах» «Технология - 2006» (Россия, Орел -Side Turkey, 2006 г), на научном семинаре по трению и износу в машинах им М М Хрущова, (ИМАШ РАН г Москва, 2007 г), на VIII международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные пробле-

мы в машиностроительном комплексе» «Технология - 2007», Технологический университет, Хельсинки, Финляндия (г Хельсинки, 2007 г), на внутри-вузовски х научных конференциях профессорско-преподавательского состава (Орел, 2004-2007г г )

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 11 печатных работ

Структура работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, общих выводов и библиографического списка Работа изложена на 128 страницах основного текста, содержит 12 таблиц, 49 рисунков, список литературы из 92 наименований и 2 приложения.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность исследований по применению покрытий эпиламов для повышения стойкости сверл из быстрорежущих сталей

В первой главе дается анализ состояния вопроса по повышению стойкости сверл из быстрорежущей стали Обзор литературных данных показал, что для снижения износа, повышения стойкости, надежности осевого инструмента наибольшее распространение получили методы, связанные с изменением поверхностных свойств инструмента (термическая, химико-термическая обработка, нанесение тонкопленочных покрытий и т д) В технической литературе по каждому методу упрочнения имеется информация о технологии упрочнения инструмента, области и эффективности его применения

В значительно меньшей степени изучен метод повышения стойкости инструмента эпиламированием В результате производственных испытаний эпиламированных сверл из быстрорежущей стали было отмечено, что наличие тонкопленочного покрытия на рабочих поверхностях инструмента может обеспечивать повышение его стойкости до 8 раз Несмотря на высокие результаты испытаний метод не находит должного применения в производстве Так при внедрении данного метода на предприятии ОАО «Ливгидромаш» (г Ливны) было отмечено лишь незначительное повышение периода стойкости сверл из быстрорежущих сталей Это связано с отсутствием в технической литературе рекомендаций по эксплуатации и обслуживанию эпиламирован-ного инструмента с учетом свойств и поведения покрытий эпиламов в процессе работы

Эпиламы представляют собой многокомпонентные системы, включающие фторсодержащие поверхностно - активные вещества и регулирующие добавки в различных растворителях Сформированный в процессе эпи-ламирования на твердой поверхности тонкий слой (40-80 А) ориентирован-

ных молекул ФТОР-ПАВ понижая ее поверхностную энергию, позволяет регулировать прилипание, смачивание

Для проведения исследовательских работ в качестве молекулярных покрытий были выбраны наиболее часто используемые растворы эпиламов Эфрен-2 (Э-2) ТУ 25 07 1120-75 и 6СФК-180-05 (СК) ТУ-6-02-1229-82 Нанесение покрытий выполняли по технологиям, рекомендуемым производителем для нанесения данных составов

Во второй главе представлены экспериментально-теоретические исследования влияния фторсодержащих поверхностно-активных веществ на состояние поверхностного слоя быстрорежущих сверл, механизма действия покрытий в процессе механической обработки, по установлению факторов, оказывающих влияние на состояние покрытий при сверлении

Для объяснения механизма действия ФТОР-ПАВ при различных условиях эксплуатации выдвигаются различные предположения

- при эпиламировании резко снижается поверхностная твердость и прочность твердых тел, в связи, с чем повышается эффективность процессов дробления и измельчения металлов,

- покрытие эпилама упрочняет поверхностный слой, повышает износостойкость материала,

- поверхности с защитной молекулярной пленкой препятствуют растеканию масла из зоны трения за счет истирания покрытия или искусственного создания участков с различной поверхностной энергией,

- при нанесении молекулы ПАВ заполняют микровпадины и микронеровности (шероховатость поверхности снижается в 2-2,5 раза), образуют структуры Ленгмюра в виде спиралей с нормально направленными к поверхности материала осями, что позволяет надежно удерживать смазочные среды, обеспечивает их нерастекаемость

Подобные объяснения влияния покрытий эпиламов противоречивы и не дают ясного понимания механизма действия покрытий в узлах трения и при механической обработке

Для изучения влияния покрытий эпилама на состояние поверхностей быстрорежущих сверл были проведены исследования микрорельефа и микротвердости поверхностей образцов из быстрорежущей стали Р6М5 до и после нанесения покрытая Установлено, что формирование полимолекулярного слоя ФТОР - ПАВ не влечет за собой изменения шероховатости и микротвердости образцов и соответственно рабочих поверхностей инструмента

Для выявления механизма действия покрытий в процессе снятия слоя материала и установления зависимости состояния пленок эпиламов от технологических параметров и условий сверления были проведены трибологиче-ские испытания с использованием специальной установки (рис. I), смонтированной на вертикально - сверлильном станке 2Н125 Для проведения исследований использовались образцы цилиндрической формы 0 8,5 мм из быстрорежущей стали Р6М5 (рис 1), на поверхность которых наносили покрытие из применяемых растворов эпиламов

Испытания проводились при частоте вращения образцов 355 об/мин (г=0,15 м/с, с учетом с паспортных данных станка), с силой поджима к поверхностям глухих отверстий - 500Н и периодическом выводе образцов из зоны трения (время работы составляло 15 с, время отдыха - 10 с) Состояние защитной молекулярной пленки до и после работы в зависимости от времени и применяемых СОТС (масляная МР-7, водосмешиваемая Эмолон-М), выполняли по величине краевого угла смачивания </ капли масла МН-60 и количеству удерживаемого масла на рабочих поверхностях образцов (маслоемко-сти) ч

iZl

УЖ

■1 2 гп

3 i

ij tffi,

ßtmw&nß

Рис 1 Схема установки для трибологических испытаний эпиламированных образцов 1-образец для испытаний, 2-динамометр ДОСМ-3-1,4-стакан, 5 -плита Анализ зависимости маслоемкости рабочих поверхностей образцов от времени работы и применяемых СОТС (масляная МР-7, водосмешиваемая Эмолон-М) (рис 2) позволил установить

1 С течением времени работы образцов, происходит изменение маслоемкости их поверхностей (рис 2), что связано с нарушением целостности покрытия, образованием участков с высокой поверхностной энергией, удерживающих определенное количество масла и участков с низкой поверхностной энергией, являющихся барьерами, которые препятствуют его стеканию При этом на начальном этапе работы увеличение маслоемкости образцов вызвано образованием участков без защитной молекулярной пленки Увели -чение времени трения приводит к истиранию покрытия, т е снижению количества барьерных участков, и соответственно к уменьшению количества удерживаемого масла

2 Применять эпиламирован-

ный инструмент без СОТС нежелательно

Для установления зависимости эффективности обработки эпи-ламированным инструментом от скорости сверления V, м/с и температуры тепловой деструкции по-

Рис 2 Зависимость массы m масла, удерживаемого рабочими поверхностями образцов, от продолжительности работы t, мин 1 - без покрытия, 2 - Эфрен-2 (без испытаний), 3 - 6СФК-180-05 (без испытаний), 4 - 6СФК-180-05 (без СОТС), 5 - Эфрен-2 (без СОТС), 6 - Эфрен-2+Эмолон-М, 7 - 6СФК-180-05+Эмолон-М, 8 - Эфрен-2+МР-7, 9 - 6СФК-180-05+МР-7

крытая Тт, °С при различных условиях обработки был спланирован эксперимент с учетом данных факторов

В диапазоне варьирования факторов (у=5,26 10,52 м/с, 7У=150 227 °С) количество удерживаемого масла тп, г описывается следующим уравнением регрессии

т = с\"Т/,

где - у-скорость резания, Тт - температура тепловой деструкции покрытия, с, а, (I - коэффициенты, полученные экспериментально (табл 1)

Таблица 1 Значения коэффициентов регрессии модели

Марки эпилама Марки СОТС Коэффициенты уравнения регрессии

с а ß

6СФК-180-05 - 0,189 -0,1498 0,0494

Эфрен-2 - 0,023 -0,0355 -0,0694

6СФК-180-05 МР-7 0,027 0,0429 -0,0784

6СФК-180-05 Эмолон-М 0,027 0,0116 -0,0699

Эфрен-2 МР-7 0,529 0,0233 -0,1567

Эфрен-2 Эмолон-М 0,281 -0,0225 -0,0622

На основе результатов эксперимента установлено, что эффективность применения эпиламирования напрямую зависит от скорости резания, определяющей температуру в зоне контакта Незначительное повышение контактной температуры над температурой тепловой деструкции покрытия приводит к его разрушению (рис 3) Наилучшие показатели маслоемкости эпиламиро-ванных образцов наблюдались с применением масляной СОТС. Для более глубокого анализа влияния свойств СОТС на количество, удерживаемого масла были исследованы различные марки масляных СОТС: МР-7, сульфоф-резол, И-40 Установлено, что для более эффективной эксплуатации эпила-мированных инструментов необходимо производить подбор применяемых марок масляных СОТС (рис 4)

Пи м!

0,17 «.06 «,« ш ш ш 0,01 I

J

»M IM MI II!

4S< »ttveeAa» IM

Рис 3 Зависимость массы m масла, удерживаемого рабочими поверхностями образцов с покрытием 6СФК-180-05 от частоты вращения п, об/мин 1 - без покрытия, 2 - без испытаний, 3 - Эмолон- М, 4-МР-7,-5-без СОТС

Рис 4 Зависимость массы m масла, удерживаемого рабочими поверхностями образцов с покрытием 6СФК-180-05 от частоты вращения л, об/мин и применяемых СОТС 1 - без покрытия, 2 - 6СФК-180-05,3 - И-40,4 - сульфофрезол, 5 - МР-7

Данные результаты испытаний эпиламированных образцов позволили рассматривать механизм действия покрытий эпиламов при механической обработке с двух позиций

1 При обработке без СОТС пленка эпилама выполняет функции граничной смазки, что способствует снижению сил трения и адгезии в зоне контакта инструмент - деталь

2 При обработке с применением СОТС молекулярное покрытие способствует проникновению и удержанию смазки в зоне резания за счет образования на поверхности эпиламированного инструмента участков с различной поверхностной энергией в ходе истирания покрытия

Известно, что оптимальная область эксплуатации трибосистем ограничена с одной стороны температурой термостойкости покрытия, а с другой стороны - температурой, обеспечивающей требуемый уровень процессов поверхностного массопереноса молекул эпилама для динамического восстановления покрытия.

Так как процесс резания, как правило, сопровождается интенсивным тепловыделением в зоне резания и значительным нагревом инструмента, то критерий эксплуатации пленок эпилама при механической обработке будет иметь вид

йср<ТТ,

где Тт —температура тепловой деструкции покрытия, <2 Ср-средняя температура резания

Для обеспечения данного условия разработана теоретико - экспериментальная методика определения допустимой скорости резания и размерной стойкости эпиламированных сверл, построенная на основе модифицированной формулы Баранова — Московского расчета скорости резания при сверлении

С учетом температуры тепловой деструкции покрытий эпилама Тт и поправочного коэффициента совместного влияния покрытия и СОТС кцПСотс на тепловые процессы при сверлении, выражения по определению скорости резания \тах,„окр эпиламированным инструментом и его размерной стойкости Тр будут иметь вид

Р — 0£85к1{ПСОТС

а. I Л,

°17/" V92 Л ,1 .,012 - ,, .ОМ,, ,, „0 06^, .,017 012 <&„/&,) (д,/¿|) ф/Ь,у фЕ) мп а

. „Л)25, ,.0 27 . , г..008 , _ .П14 *

(Ц,!В) (р[ /а,) (д,г/яО) С-эшу)

р

срТ7

при 3/ < г/ < 12/

Т. =-

Л,

где тр -сопротивление обрабатываемого материала пластическому сдвигу, Па; ср - удельная объемная теплоемкость обрабатываемого материала, Дж/м3 *К, а - коэффициент температуропроводности обрабатываемого

материала, м2/с, X - коэффициент теплопроводности обрабатываемого материала, Вт/м*К, }.р - коэффициент теплопроводности инструментального материала, Вт/м*К„ у - величина переднего угла на периферии сверла, аг~ предел текучести обрабатываемого материала,ß, е-соответственно периферийные угол заострения и угол при вершине зуба в плане, рад, z- количество зубьев, Ь,п - ширина среза для поперечной кромки, м, Ъ - периметр рабочих участков зуба сверла, м, Д,- диаметр, на котором лежат концы поперечной кромки, м, L - глубина сверления отверстия, м, hp - принятый допустимый радиальный износ инструмента, мм, v - скорость резания при сверлении, к -показатель, принимающий следующие значения к=2, ¡4(QJTT)°25В'1,4 при v>v„, Qu-700°С - константа для инструмента из быстрорежущей стали

Значение коэффициента кИПСотс определяют на основе результатов измерений таких величин как силы резания Р0, крутящего момента М,р, термоЭДС Е, отражающих физические явления при сверлении

В третьей главе представлены результаты экспериментальных исследований эффективности технологического процесса сверления эпиламиро-ванным инструментом

Для более полного изучения влияния пленок на процесс теплообразования и установления действия технологических факторов, условий обработки на состояние покрытий были выполнены экспериментальные исследования термоЭДС при сверлении методом естественной термопары

Результаты измерения термоЭДС (рис 6, 7, 8, 9) при сверлении цельными спиральными сверлами 0 6,7 мм из быстрорежущей стали Р6М5 с покрытиями 6СФК -180-05 и Эфрен-2 при подаче 5=0,14 мм/об, скорости резания v=0,09м/с при глубине отверстия 1= 50мми и v=0,125 и v=0,175 м/с при /=10мм без и с применением масляных СОТС - МР-7 и МР-7 с добавлением ПАВ на основе хлор-парафина, подтвердили предположения о том, что

1 наличие пленки эпилама на поверхности инструмента при сверлении без применения СОТС снижает работу трения и пластической деформации и соответственно температуру резания,

2 удержание смазки в зоне резания при сверлении с СОТС снижает тепловую напряженность

Результаты экспериментальных исследований термоЭДС позволили определить значения коэффициента совместного влияния покрытия эпилама и СОТС кипсотс при данных режимах и условиях сверления Анализ значений коэффициента показал, что значение кИПсотс приближенно равно произведению коэффициентов ксотс и кт

^ип сотс ~ ксотс *кип

Это позволяет сократить время определения коэффициента кипсотс при наличии таблично-статистических значений коэффициента ксотс и установлении значения кип по результатам относительной экспресс оценки термоЭДС при сверлении эпиламированным инструментом без применения СОТС

аособ

0.0005 00004 0.0003 0.0002 0 0001

J

JrT ]

за 40 ад во «о

Рис 6 Изменение термоЭДС по времени обработки t отверстия инструментом без СОТС (v= 0,09 м/с, /=50мм) 1 - без покрытия, 2- 6СФК-180-05, 3 - Э-2

Рис 7 Изменение термоЭДС по времени обработки I отверстия инструментом с покрытием 6СФК-180-05 при различных условиях резания (у= 0,125 м/с, /=10м) 1 - без покрытия и СОТС, 2 - МР-7, 3 - МР-7+ПЛВ, 4 - 6СФК-180-05, 5 - 6СФК-180-05+МР-7,6 - 6СФК-180-05+МР-7+ПАВ

11|{ «П б MS »«

Рис 8 Изменение термоЭДС по времени обработки t отверстия инструментом без покрытия и с покрытием 6СФК-180-05 с применением различных СОТС (v= 0,09 м/с, /=50м) 1 - МР-7,2 - МР-7+ПАВ, 3 - 6СФК-180-05,4 - 6СФК-180-05+МР-7+ПАВ

Рис 9 Влияние скорости резания v, м/с на термоЭДС при различных условиях сверления инструментом 1- без покрытия и СОТС,

2-Э-2, 3 -6СФК-180-05, 4- МР-7, 5-МР-7+ ПАВ, 6-6СФК-180-05+МР-7, 7-

3-2+МР-7, 8 - Э-2+МР -7+ПАВ, 9- 6СФК-180-05+МР-7+ПАВ

Способность эпиламов влиять на процесс пластической деформации за счет удержания смазки в зоне резания оценивалась путем сравнения стружки и определения коэффициента ее усадки Сравнение стружки и определение коэффициента усадки весовым методом позволили установить, что при сверлении эпиламированным инструментом 0 8,5 мм в заготовках из стали 45 с применением масляной СОТС коэффициент усадки стружки К в среднем снижается на 15%, что свидетельствует об изменении условия пластического деформирования, и скорей всего связано с уменьшением работы трения и адгезии за счет более эффективного использования СОТС

Известно, что характер формирования шероховатости поверхности при обработке эпиламированным инструментом без и с применением СОТС существенно отличается от обработки инструментом без покрытия Характер

влияния и взаимодействия покрытий эпиламов, разных видов СОТС и технологических факторов сверления при этом неоднозначен В связи с этим была проведена серия экспериментальных исследований в условиях варьирования данных факторов Получены математические модели шероховатости поверхности, определяющие ее зависимость от технологических параметров обработки (у=5,26 10,52 м/с, 5=0,07 0,21 мм/об), позволяющие оптимизировать условия применения покрытий эпиламов и видов применяемых СОТС

Яа = ,

где - у-скорость резания, 5 - подача, с, а, р- коэффициенты, полученные экспериментально (табл 2)

Таблица 2. Значения коэффициентов регрессии модели

Марки эпилама Марки СОТС Коэффициенты уравнения регрессии

с а Р

- МР-7 1,392082 0,628493 0,29811

- МР-7+ПАВ 0,315777 1,400538 0,215081

6СФК-180-05 - 1,678447 0,380565 0,14168

Эфрен-2 - 2,30537 -0,26889 0,26069

6СФК-180-05 МР-7 1,744369 -0,93694 1,04731

6СФК-180-05 МР-7+ПАВ 3,519771 -1,42063 1

Эфрен-2 МР-7 2,611751 -0,72163 0,40252

Эфрен-2 МР-7+ПАВ 2,497882 -0,047674 0,27421

При исследовании влияния пленок эпилама на шероховатость обработанной поверхности установлено, что применение эпиламированного инструмента при сверлении без и с применением СОТС способствует снижению шероховатости обработанных поверхностей на 1 класс, при этом лучшие показатели достигаются при обработке с применением масляных смазочно-охлаждающих технологических сред

В четвертой главе рассмотрены этапы технологического процесса эпиламирования, даны общие рекомендации по эпиламированию инструмента и его экплуатации Представлены результаты производственного применения эпиламирования для повышения стойкости сверл

На основе анализа технологии эпиламирования разработаны рекомендации по эпиламированию инструмента Основными этапами нанесения пленки эпилама являются очистка поверхностей инструмента от различного рода загрязнений для обеспечения адсорбции молекул ФТОР-ПАВ из раствора эпилама, нанесение покрытия путем выдерживания инструментов в растворе эпилама, фиксация покрытия

Для обеспечения эффективного использования эпиламированных быстрорежущих сверл необходимо

1 определить значение коэффициента кСотс из справочной литературы или по результатам относительной экспресс оценки термоЭДС при сверлении инструментом с различными марками СОТС,

2 определить значение коэффициента кип по результатам относительной экспресс оценки термоЭДС при сверлении эпиламированным инструментом,

3 определить допустимую скорость сверления с учетом температуры тепловой деструкции применяемой марки эпилама ТУ, поправочных коэффициентов кцП и ксотс , при этом действительная скорость резания должна быть меньше установленной допустимой скорости резания,

4 определить размерную стойкость эпиламированного инструмента при допустимой скорости сверления;

5 при достижении предельно допустимого износа инструмента произвести его заточку и эпиламирование

Производственная апробация эпиламированных сверл из быстрорежущей стали была выполнена на предприятии ОАО «Промприбор» (г Ливны)

На данном предприятии сверление 8 отверстий глубиной 40 мм в корпусе из алюминиевого сплава АК5Н7 выполняют сверлами 010,2 ГОСТ 12121-77 из быстрорежущей стали Р6М5 на агрегатном станке при режимах резания s=0,09 мм/об, v=0,66 м/с с использованием СОТС - Эмолон-М

При проведении сравнительных производственных испытаний производили замену 4 сверл без покрытия на 4 сверла с покрытием эпилама 6СФК-180-05 ТУ 25 07 1120-75

В результате испытаний было зафиксировано повышение стойкости инструмента в 2 - 2,5 раза Износ по задней поверхности h3, мм инструмента с покрытием эпилама 6СФК-180-05 составил 0,25-0,41мм, инструмента без покрытия - 0,7-0,87мм

Внедрение эпиламирования для повышения стойкости быстрорежущих сверл 010,2 позволило сократить расход инструмента в 2 раза

ОБЩИЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1 В результате выполненного комплекса теоретико - экспериментальных исследований решена задача технологического обеспечения эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами, исследован механизм действия покрытий эпилама в процессе механической обработки

2 Эффективность применения эпиламированных сверл определяется технологическими условиями обработки - режимами резания, наличием и видом СОТС

3 Наибольший эффект достигается за счет удержания молекулярным покрытием ФТОР-ПАВ масляных СОТС в зоне резания При работе с рациональными технологическими режимами период стойкости сверл повышается 1,5 - 2,5 раза по сравнению с неэпиламированным инструментом, работающим в аналогичных условиях

4 При работе без СОТС период стойкости эпиламированных сверл выше стойкости сверл без покрытия и соответствует периоду стойкости инструмента, работающего в присутствии масляных СОТС, следовательно, пленка эпилама выполняет функции граничной смазки

5 Наиболее значимым технологическим фактором, определяющим эффективность эксплуатации эпиламированного инструмента, является ско-

рость резания, которая должна определяться из условия недопущения тепловой деструкции покрытия эпилама

6 Разработана теоретико - экспериментальная методика определения допустимой скорости резания и размерной стойкости эпиламированных сверл, построенная на основе модифицированной формулы Баранова-Московского расчета скорости резания при сверлении, в которой влияние покрытий эпи-ламов и СОТС учитывается в виде поправочных коэффициентов к11П и ксотс

7 Установлено, что коэффициенты кип и ксотс зависят от технологических параметров сверления, марки эпилама и вида СОТС, изменяются в диапазоне 1,2 1,7 Предложено значения ксотс брать из справочной литературы или определять по результатам экспресс оценки термоЭДС, значения кип определять по результатам экспресс оценки термоЭДС.

8 Применение эпиламированного инструмента при сверлении способствует снижению шероховатости обработанных поверхностей на 1 класс

9 При сверлении эпиламированным инструментом коэффициент усадки стружки К снижается в среднем на 15%, что свидетельствует об изменении условий пластического деформирования

10 Установлено, что формирование полимолекулярного слоя ФТОР -ПАВ из растворов эпиламов не влечет за собой изменения микрорельефа и микротвердости рабочих поверхностей сверл из быстрорежущей стали

11 Выполнена производственная апробация применения эпиламированных сверл на агрегатном станке при обработке корпусов из алюминиевого сплава АК5Н7 на ОАО «Промприбор» (г Ливны)

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах

1 А В Киричек, Е А Звягина Эпиламирование - нанотехнология для повышения эффективности механической обработки. //Справочник Инженерный журнал №2 2007 С 15-18

2 А В Киричек, Е А Звягина Исследование влияния метода эпиламиро-вания на повышение периода стойкости осевого инструмента //Упрочняющие технологии и покрытия 2007 №1 С 30-35

3 А В Киричек, ЕА Звягина Условия рационального использования эпиламированных быстрорежущих сверл // «Трение и износ» ( 2005 г № 4, в печати)

4 А В Киричек, Е А Звягина Условия рационального использования покрытий эпиламов и их влияние на процесс резания при сверлении //Известия ТулГТУ. Технология машиностроения 2006 С 172-180.

5. А В Киричек, Е А Звягина Технологическое обеспечение эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами Известия Орел ГТУ Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии//2008 №2-3/270(545) С 14-21

6 А В Киричек, Е А Звягина Эпиламы и их применение при обработке осевым инструментом // Известия Орел ГТУ. Серия Машиностроение Приборостроение // 2006 №3 С 26-30

7 А В Киричек, Е А Звягина Повышение периода стойкости осевого инструмента методом нанесения эпиламов // Известия Орел ГТУ Серия Машиностроение Приборостроение 2005 №2 С 70-71

8 А В Киричек, Е А Звягина, В А Вдовенков Повышение периода стойкости осевого инструмента эпиламированием // Известия Орел ГТУ Серия Машиностроение Приборостроение.2004 №4 С 35-37

9 А В Киричек, ЕА Звягина Условия рационального использования эпиламированного осевого инструмента. Сборник докладов научи -прает конф с участ. иностр спец «Трибология - машиностроению» Москва ИМАШРАН 2006 электр вид

10 А В Киричек, Е А Звягина Технологические возможности повышения периода стойкости осевого режущего инструмента эпиламированием // Гидродинамической теории смазки-120 лет Труды международного научного симпозиума Том 2 С 229-232

11 А В Киричек, Е А Звягина Повышение периода стойкости режущего инструмента методом нанесения эпиламов (тезисы)// Энерго- и ресурсосбережение - XXI век материалы 2-й Международной научно-практической конференции Орел ОрелГТУ 2004 С 196-197

* ч ( с*

Объем 1,0 усл. п л Формат 60x84-1/16 Тираж 100 экз Подписано в печать «30» апреля 2008 г. Заказ №877/2 Отпечатано с готового оригинал - макета на полиграфической базе ФДО ОрелГТУ 302020, г. Орел, Наугорское шоссе, д 29, ОрелГТУ

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ПРОБЛЕМЫ.

1.1 Особенности процесса сверления, факторы, влияющие на работоспособность сверл из быстрорежущей стали.

1.2 Повышение периода стойкости режущего инструмента технологическими методами.

1.2.1. Влияние СОТС.И

1.2.2. Методы термической обработки.

1.2.3.Методы химико — термической обработки.

1.2.4. Методы нанесения покрытий.

1.2.5.Методы электролитического и химического осаждения и растворения 18 1.3.Повышение стойкости режущего инструмента методом нанесения тонкопленочного покрытия из растворов эпиламов.

1.3.1. Эпиламы, состав, свойства, область применения.

1.3.2. Повышение стойкости режущего инструмента эпиламированием.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО - ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ МЕХАНИЗМА ДЕЙСТВИЯ ПОКРЫТИЙ ЭПИЛАМОВ В ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССАХ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ.

2.1. Анализ исследований механизма действия покрытий эпиламов в условиях трения скольжения.

2.2. Исследование влияния покрытий эпиламов на состояние поверхностного слоя инструмента.:.

2.3. Исследования механизма действия и состояния тонкопленочного покрытия при различных условиях работы.

2.4. Механизм действия покрытий эпиламов в технологическом процессе обработки резанием.

2.5. Теоретическое определение эффективных режимов сверления эпиламированным инструментом.

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА СВЕРЛЕНИЯ ЭПИЛАМИРОВАННЫМ ИНСТРУМЕНТОМ.

3.1. Исследования влияния тонкопленочного покрытия на процесс теплообразования при обработке сверлами из быстрорежущей стали.

3.2. Влияние покрытий эпиламов на коэффициент усадки стружки.

3.3. Исследование влияния покрытий эпиламов при сверлении на качество обработанных поверхностей при различных условиях резания.

4. ТЕХНОЛОГИЧЕКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ И ЭКОНОМИЧЕКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ЭПИЛАМИРОВАННЫХ СВЕРЛ.

4.1. Технологические рекомендации.

4.2. Эффективность внедрения и производственные испытания эпиламированного инструмента.

ОБЩИЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ.

Актуальность темы. В современном машиностроении к механической обработке отверстий предъявляют высокие требования, так как точность их размера, формы, качество поверхности напрямую влияют на характер сопряжения деталей. На качество механической обработки отверстий большое влияние оказывает состояние режущего инструмента, степень его износа, поэтому весьма важным для современного машиностроения является повышение стойкости осевого инструмента и технологическое обеспечение его рационального использования.

Для повышения эффективности обработки сверлами из быстрорежущих сталей применяются методы, связанные с улучшением свойств инструментального материала, изменением состава и свойств поверхностного слоя инструмента, нанесением тонкопленочных покрытий, снижением шероховатости рабочих поверхностей и улучшением условий эксплуатации инструмента применением СОТС.

Анализ литературных данных показывает, что одним из наиболее перспективных методов повышения стойкости инструмента (6.8 раз) является нанесение на его рабочую поверхность фторсодержащих поверхностно-активных веществ (ФТОР-ПАВ) из растворов эпиламов - эпиламирование.

Несмотря на высокие результаты испытаний эпиламированных сверл, при производственной апробации метода часто имеет место незначительное повышение стойкости инструмента или отсутствие эффекта от внедрения. Это связано с недостаточной изученностью механизма действия покрытий в процессе механической обработки, отсутствием рекомендаций по эксплуатации и обслуживанию инструмента с покрытием эпилама. Следовательно, выявление рациональных условий эксплуатации эпиламированных быстрорежущих сверл является важной и актуальной задачей.

Цель работы: технологическое обеспечение эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами исследованием механизма действия покрытий эпиламов в процессе механической обработки, определением рациональных условий эксплуатации эпиламированных сверл.

Задачи исследования:

1. Исследовать природу и механизм действия покрытий эпиламов в процессе механической обработки.

2. Установить факторы, оказывающие влияние на состояние пленок эпи-лама при сверлении.

3. Определить рациональные условия эксплуатации эпиламированного инструмента при сверлении.

4. Исследовать влияние покрытий эпиламов на процесс резания при сверлении, шероховатость обработанных поверхностей.

5. Разработать рекомендации по нанесению покрытий эпиламов на рабочие поверхности инструмента.

6. Определить эффективность внедрения и производственных испытаний эпиламированного инструмента.

Научная новизна работы.

1. Установлено, что эффективность применения эпиламированных сверл определяется технологическими условиями обработки — режимами резания, наличием и видом СОТС:

- при работе без СОТС период стойкости эпиламированных сверл выше стойкости сверл без покрытия и соответствует периоду стойкости инструмента, работающего в присутствии масляных СОТС;

- наибольший эффект достигается при сверлении эпиламированным инструментом с применением масляных СОТС, при этом при работе с рациональными технологическими режимами период стойкости сверл повышается в

1,5 - 2,5 раза по сравнению с неэпиламированным инструментом, работающим в аналогичных условиях;

- наиболее значимым технологическим фактором, определяющим эффективность эксплуатации эпиламированного инструмента, является скорость резания, которая должна определяться из условия температуры тепловой деструкции покрытия эпилама.

2. Предложена теоретико - экспериментальная методика определения допустимой скорости резания и размерной стойкости эпиламированных сверл, построенная на основе модифицированной формулы Баранова - Московского расчета скорости резания при сверлении; определены значения уточняющих коэффициентов, величина которых зависит от технологических параметров сверления и меняется в диапазоне 1,2. 1,7, определяется по результатам относительной экспресс оценки термоЭДС.

Практическая значимость работы заключается в определении условий рационального использования эпиламированных сверл из быстрорежущих сталей, установлении на стадии проектирования процесса механической обработки значений технологических параметров сверления, обеспечивающих максимальную стойкость сверл с покрытием эпилама, разработке рекомендаций по эпиламированию сверл.

Апробация работы. Основные положения работы докладывались и обсуждались на 2-й Международной научно-практической конференции «Энерго- и ресурсосбережение - XXI век» (г. Орел, 2004 г.), на научно-практической конференции «Трибология — машиностроению» (г.Москва, 2006 г.), международном научном симпозиуме «Гидродинамической теории смазки - 120 лет» (г.Орел, 2006 г.), на международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы в машиностроительном и строительном комплексах» «Технология — 2006» (Россия, Орел -Side. Turkey, 2006 г.), на научном семинаре по трению и износу в машинах им. М.М. Хрущова, (ИМАШ РАН г. Москва, 2007 г.), на VIII международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы в машиностроительном комплексе» «Технология - 2007», Технологический университет, Хельсинки, Финляндия (г.Хельсинки, 2007 г.), на внутри-вузовских научных конференциях профессорско-преподавательского состава (Орел, 2004-2007г.г.).

ОБЩИЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. В результате выполненного комплекса теоретико-экспериментальных исследований решена задача технологического обеспечения эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами, исследован механизм действия покрытий эпилама в процессе механической обработки.

2. Эффективность применения эпиламированных сверл определяется технологическими условиями обработки — режимами резания, наличием и видом СОТС.

3. Наибольший эффект достигается за счет удержания молекулярным покрытием ФТОР-ПАВ масляных СОТС в зоне резания. При работе с рациональными технологическими режимами период стойкости сверл повышается 1,5 - 2,5 раза по сравнению с неэпиламированным инструментом, работающим в аналогичных условиях.

4. При работе без СОТС период стойкости эпиламированных сверл выше стойкости сверл без покрытия и соответствует периоду стойкости инструмента, работающего в присутствии масляных СОТС, следовательно, пленка эпилама выполняет функции граничной смазки.

5. Наиболее значимым технологическим фактором, определяющим эффективность эксплуатации эпиламированного инструмента, является скорость резания, которая должна определяться из условия недопущения тепловой деструкции покрытия эпилама.

6. Разработана теоретико - экспериментальная методика определения допустимой скорости резания и размерной стойкости эпиламированных сверл, построенная на основе модифицированной формулы Баранова-Московского расчета скорости резания при сверлении, в которой влияние покрытий эпиламов и СОТС учитывается в виде поправочных коэффициентов кип и ксотс

7. Установлено, что коэффициенты кип и ксотс зависят от технологических параметров сверления, марки эпилама и вида СОТС, изменяются в диапазоне 1,2. 1,7. Предложено значения ксотс брать из справочной литературы или определять по результатам экспресс оценки термоЭДС, значения кип определять по результатам экспресс оценки термоЭДС.

8. Применение эпиламированного инструмента при сверлении способствует снижению шероховатости обработанных поверхностей на 1 класс.

9. При сверлении эпиламированным инструментом коэффициент усадки стружки К снижается в среднем на 15%, что свидетельствует об изменении условий пластического деформирования.

10.Установлено, что формирование полимолекулярного слоя ФТОР — ПАВ из растворов эпиламов не влечет за собой изменения микрорельефа и микротвердости рабочих поверхностей сверл из быстрорежущей стали.

11.Выполнена производственная апробация применения эпиламированных сверл на агрегатном станке при обработке корпусов из алюминиевого сплава АК5Н7 на ОАО «Промприбор» (г. Ливны).

1. А. с. 1543177 СССР, МКИ F16N15/00 Способ подготовки поверхности трения

2. Андреева О.Г., Романова Н.А., Синюгина JI.A. Эффективное применение эпиламов в различных областях техники. ЭП/ТОМ. 2002. №4. С.56-57

3. Аршинов В.А., Алексеев Г.А. Резание металлов и режущий инструмент. М., Машиностроение. 1967. С. 500

4. Баранов А.В. Аналитический метод оптимизации режимов резания при обработке отверстий осевым инструментом. Дис. д.т.н. Рыбинск. 2000. С.451: ил.

5. Баранов А.В. Повышение эффективности процессов лезвийной обработки отверстий осевым инструментом. Вестник машиностроения. 1999. №6. С. 40-42

6. Баранов А.В. Расчет стойкости осевого лезвийного инструмента. СТИН. 2001. №3. С. 25-27

7. Баранов А.В. Расчет режимов резания при обработке отверстий осевым инструментом. Вестник машиностроения. 2002. №2. С. 45-48

8. Баранов А.В. Расчет температуры резания при обработке отверстий осевым инструментом. Вестник машиностроения. 2005. №7. С. 49-54

9. Баранов Ю. В. Изменение физико механических свойств и износотой-кости быстрорежущих инструментальных сталей при обработке импульсным электрическим током. Вестник машиностроения. 2003 №1, С.29-33

10. Ю.Батанели А.И. Прочность и надежность режущего инструмента. Тбилиси: «Собчота Сакартвело». 1973. С. 186

11. П.Бельский С.Е., Тофпенец P.JI. Структурные факторы эксплутационной стойкости режущего инструмента. Под ред. С.А. Астапчика Минск: Наука и техника. 1984. С.128:ил.

12. Березина Е.В., Волков А.В., Годлевский В.А. Кинетика формирования адсорбционного граничного смазочного слоя в условиях ограниченного доступа смазочного материала. Трение и износ 2007. Том 28. №1. С.6-14

13. З.Бобров В.Ф.Основы теории резания металлов. М.: Машиностроение. 1975. С. 344

14. Вайнер Я.В., Дасаян М.А. Технология элекрохимических покрытий. Учебник для химических техникумов. Д.: Машиностроение. 1972. С.464

15. Верещака А.С. Основные аспекты применения и совершенствования режущих инструментов с износостойкими покрытиями СТИН. 2000 №9 С. 33-40

16. Верещака А.С., Третьяков И.П. Режущие инструменты с износостойкими покрытиями. М.: Машиностроение. 1982. С.320: ил

17. П.Виноградов А.А. Научные основы высокопроизводительного сверления труднообрабатываемых металлов твердосплавными сверлами двухстороннего резания. Дис. д.т.н. Киев. 1984. С.451: ил.

18. Виноградов В.Н, Сорокин Г.М. Албагачиев А.Ю. Изнашивание при ударе. М.: Машиностроение. 1982. С. 192

19. Гальванические покрытия в машиностроении. Справочник в 2-х томах. Под ред. М.а. Шлугера, Л.Д Тока. Т.2 М.: Машиностроение. 1985. С.248: ил.

20. Ганцевич И.Б., Гудимова Ф.Н., Широченкова В.М. Эпиламы многоразового действия. Сборник научных трудов. М.: НИИ Часпром. 1973. С.145-151

21. Ганцевич И.Б., Лях Ф.В., Хандельсман Ю.М., и др. Применение тонких полимерных пленок в часовых механизмах. Повышение качества приборов времени. Сборник научных трудов. М.: НИИ Часпром. 1984. С. 171

22. Гарбар И.И, Кисель А.С., Рябинин Н.А., Сапгир Е.Н. Природа и механизмы действия эпиламов при трении. I. Влияние эпиламирования на структуру и поверхностную энергию металла. Трение и износ 1990. Том 11. №5. С. 792-800

23. Гарбар И.И., Кисель А.С., Рябинин Н.А., Сапгир Е.Н. Природа и механизмы действия эпиламов при трении. 11. Триботехнические характеристики эпиламировнных материалов. Трение и износ 1990. Том 11. №6. С.987-995

24. Геллер Ю.А. Инструментальные стали. 2-е изд. перераб. М.: ГНТИ литературы по черной и цветной металлургии. 1961. С.510

25. Годлевский В.А. Повышение эффективности и качества обработки материалов резанием путем управления смазочным действием СОТС. Дис. д. т. н. Иваново. 1995. С.556: ил.

26. Грановский Г.И., Грановский В.Г. Резание металлов: Учебник для ма-шиностр. и приборостр. спец. вузов. М., Высш. Шк. 1985. С. 304:ил.

27. Грачев К.А., Захарова М.К. и др. Организация и планирование машиностроительного производства. Учебник. М.: Высшая школа. 2003

28. Григорьев С.Н. Современное вакуумно-плазменное оборудование и технологии комбинированного упрочнения инструмента и деталей машин. Технология машиностроения. 2004. №3 С.20-27

29. Гулянский Л.Г. Применение эпиламирования для повышения износостойкости изделий. Трение и из нос 1992. Том 13. №4 С.695-701

30. Драйпер Н. Смит Г. Прикладной регрессионный анализ. В 2-х т. М.: Финансы и статистика. 1986.

31. Зайцев Н.Л. Экономика промышленного предприятия. Учебник.-6-е изд., перераб. и. доп. М.: ИНФРА-М. 2007. С.414 (Высшее образование)

32. Ивкович Бранко Трибология резания. Смазочно охлождающие жидкости. Минск: Наука и техника. 1982. С.142:ил.

33. Информационный листок Установка для нанесения эпиламирующих покрытий на режущий инструмент. М. 1985. №85-1198/ВИМИ

34. Информационный листок Установка для эпиламирования инструмента в кипящем растворе. Ростовский ЦНТИ. Ростов. 1986. №86-6042

35. Исайков А.Н. Технологическое обеспечение надежности концевых фрез путем нанесения многослойных композиционных покрытий. Автореферат диссертации на соискание ученой степени к.т.н. Москва. 2006. С.20

36. Кирсанов С.В., Гречишников В.А., Схиртладзе А.Г., Кокарев В.И. Инструменты для обработки точных отверстий. 2-е изд., исправл. И доп. (серия «Библиотека инструментальщика). М.: Машиностроение. 2005. С.336: ил.

37. Киричек А.В., Звягина Е.А. Эпиламирование нанотехнология для повышения эффективности механической обработки. Справочник. Инженерный журнал. 2007. №2. С.15-18

38. Киричек А.В., Звягина Е.А. Исследование влияния метода эпиламирования на повышение периода стойкости осевого инструмента. Упрочняющие технологии и покрытия. 2007. №1. С.30-35

39. Киричек А.В., Звягина Е.А. Условия рационального использования покрытий эпиламов и их влияние на процесс резания при сверлении. Известия ТулГТУ. Технология машиностроения. 2006. С. 172-180

40. Киричек А.В., Звягина Е.А. Технологическое обеспечение эффективности обработки эпиламированными быстрорежущими сверлами. Известия Орел ГТУ. Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. 2008. №2-3/270(545). С. 14-21

41. Киричек А.В., Звягина Е.А. Эпиламы и их применение при обработке осевым инструментом. Известия Орел ГТУ. Серия Машиностроение. Приборостроение. 2006. №3. С.26-30

42. Киричек А.В., Звягина Е.А. Повышение периода стойкости осевого инструмента методом нанесения эпиламов. Известия Орел ГТУ. Серия Машиностроение. Приборостроение. 2005. №2. С.70-71

43. Киричек А.В., Звягина Е.А., Вдовенков В.А. Повышение периода стойкости осевого инструмента эпиламированием. Известия Орел ГТУ. Серия Машиностроение. Приборостроение. 2004. №4. С.35-37

44. Киричек А.В., Звягина Е.А. Условия рационального использования эпиламированного осевого инструмента. Сборник докладов научн. практ. конф. с участ. иностр. спец. «Трибология — машиностроению» Москва: ИМАШ РАН. 2006. электр. вид.

45. Киричек А.В., Звягина Е.А. Технологические возможности повышения периода стойкости осевого режущего инструмента эпиламированием. Гидродинамической теории смазки-120 лет: Труды международного научного симпозиума. Том 2. С.229-232

46. Киричек А.В., Звягина Е.А. Повышение периода стойкости режущего инструмента методом нанесения эпиламов (тезисы). Энерго- и ресурсосбережение XXI век: материалы 2-й Международной научно-практической конференции: Орел: ОрелГТУ. 2004. С. 196-197

47. Коган Б.И. Выбор смазывающее охлаждающих средств (СОТС) при обработке материалов резанием. Учебное пособие «Кузбасский государственный технический университет». Кемерово: Кузбасвузиздат. 2004. С.85

48. Куликов М.Ю., Стариков А.В, Антипин А.В. Роль трибоокислительных процессов в изнашивании и разрушении инструмента при резании металлов Трение и износ 2000 Т. 21. №6. С. 644-649

49. Латышев В.Н. Исследование механо-химических процессов и эффективности применения смазочных сред при трении и обработке металлов. Дис. д.т.н. Иваново. 1974. С.409: ил.

50. Латышев В.Н. Повышение эффективности СОЖ. М.: Машиностроение. 1975. С.168

51. Латышев В.Н. Физико-химические основы действия СОТС при резании металлов СТИН. 2002. №4 С. 13-16

52. Лоладзе Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента. М.: Машиностроение. 1982. С.320

53. Лях М., Гайдар С.Увеличение срока службы машин и механизмов. Тех-ноМир. 2004. №1(19). С. 18-20

54. Макаров А.Д. Износ и стойкость режущих инструментов. М.: Машиностроение. 1966. С.264

55. Матвеевский P.M. Температурная стойкость граничных смазочных слоев и твердых смазочных покрытий при трении металлов и сплавов. М.: Наука. 1971. С.228

56. Мельников П.С. Справочник по гальванопокрытиям в машиностроении. М.: Машиностроение. 1979. С.29: ил.

57. Мигранов М.Ш., Постнов В.В., Шустер Л.Ш., Фукс- Рабинович Г.С. Исследование контактных процессов при обработке инструментом с износостойким покрытием. http://www.ugatu.a.ru/comf/ ATC/Section3/research.htm 05.02.04

58. Московский Я.В. Аналитический метод определения режимов резания при сверлении сталей и сплавов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени к.т.н. Рыбинск. 1999. С. 16: ил.

59. Нагачева Т.И. Термоэлектрический метод определения температуры в зоне резания и влияние на результаты неоднородностей режущей кромки и поверхности обрабатываемого изделия. Известия Орел ГТУ, серия «Машиностроение. Приборостроение». 2004. №3. С.40-42

60. Напреев И.С. Управление трибологическими характеристиками подшипниковых узлов методом эпиламирования. Автореферат диссертации к. т. н. Гомель. 1999. С.20

61. Наумов А.Г. Улучшение экологии процессов лезвийной обработки металлов СТИН. 2002. №7

62. Панфилов Ю.В. Гладышев И.В. и др. Повышение стойкости инструмента с помощью многокомпонентных наноструктурных тонкопленочных покрытий. Справочник Инженерный журнал 2004 №4. С.40-42

63. Патент (РФ) 214196 С1 Полимерная защитная композиция «Полизам» / Гуринович Д.Э., Куканов О.М., Рябинин А.Н. и др. Бюл. 1999. №32

64. Патент (РФ) 2041249 С1 Эпиламирующий состав / Апряткин А.Д., Герман Л.С., Гида В.М. и др. Бюл. 1995. №22

65. Патент (РФ) 2139456 С1 Способ формирования антифрикционных и про-тивоизносных покрытий на трущихся поверхностях элементов пар трения / Левчук Э.А., Новиков В.В. Бюл. 1999. № 28

66. Патент РФ RU. 221352 С2 Способ упрочнения металлообрабатывающего инструмента / Бойко В.М. Бюл. 2003. №27

67. Пашацкий Н.В., Шульц С.В., Тришин А.А. Нагрев инструмента при сверлении в условиях естественной конвекции. СТИН. 1998. №3. С. 2224

68. Полевой С.Н., Евдокимов ВД. Обработка инструментальных сталей. Справочник 2-ое изд. перераб. и доп.- К.: Техника. 1988. С. 175

69. Полетика М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностях инструмента. М.: Машиностроение. 1969

70. Полока Д.А. Определение изменения температуры резания вдоль режущих кромок сверла автореферат магистерской выпускной работы. http://www.uran.donetsk.ua/masters/2002/mech/poloka/dis/index.htm 23.07.2005

71. Полянсков Ю.В., В.П. Табаков, Тамаров А.П. Технологические Методы повышения износостойкости режущего инструмента и деталей машин. Учебное пособие. Ульяновск. УЛГУ. 1999. С.69

72. Потеха В.Л. Триботехническая эффективность эпиламирования режущего инструмента и деталей машин. Трение и износ. 1992. Том 13. №6 С. 1070- 1076

73. Потеха B.JI., Дубина А.В., Миленкевич Ю.И. и др. Эпиламирование деталей локомотивов. Электрическая и тепловозная тяга. 1989. №1. С.28-29

74. Потеха В.Л., Напреев И.С. и др. Эпиламирование режущего инструмента Электрическая тяга и тепловозная тяга. 1990. №10. С. 10

75. Потеха В.Л., Рогачев А.В., Напреев И.С.Теоретико — экспериментальная оценка оптимальных условий эксплуатаций эпиламированных трибосап-ряжений машин. Трение и износ 1996. Том №6. С. 764 - 768

76. Прогрессивные конструкции сверл и область их применения: Обзор. Инф. Вып. -2, М. 1987. С.76

77. Резание конструкционных материалов, режущие инструменты и станки. Под общей редакцией проф. П. Г. Петрухи М.: Машинстроение, 1974. С. 616: ил.

78. Резников А.Н. Теплообмен при резании и охлаждение инструментов. М.: ГНТИ машиностроительной литературы. 1963. С.200

79. Резников А.Н., Резников Л.А. Тепловые процессы в технологических системах. Учебник для вузов по специальностям «Технология машиностроения» и «Металлорежущие станки и инструменты». М.: Машиностроение. 1990. С.288: ил.

80. Сафронова Н.А. Экономика предприятия. Учебник. М.: ЮРИСТЪ. 2002. С.608

81. Силин С.С. Теория подобия в приложении к технологии машиностроения. М.: Машиностроение. 1979. С. 152

82. Силин С.С., Масляков Д.В. Аналитическое определение оптимальной температуры резания. СТИН. 2003. №6. С.35-37

83. Смазочно-охлаждающие технологические средства для обработки металлов резанием: Справочник под ред. Энтелиса С.Г., Берлинера Э. М. М.: Машиностроение. 1986. С.352: ил.

84. Скрыпченко Ю. М., Позняк Л. А. Работоспособность и свойства инструментальных сталей. Киев: Наук. Думка. 1979. С. 167, ил.

85. Статистические методы для ЭВМ. Под ред. К. Энслейна, Э. Рэйлстона, Г.С. Уилфа,: пер. с анг. М.: Наука. 1986.С. 464

86. Табаков В.П., Николаев Ю.Н., Журавский С.А. Повышение работоспособности инструмента из быстрорежущей стали. Физикохимия процесса резания металлов. Межвузовский сб. Чебоксары: ЧТУ. 1986. С.136:ил.

87. Талантов Н.В. Физические основы процесса резания, изнашивания и разрушение инструмента. М.: Машиностроение. 1992. С.224: ил.

88. Тарасов А.Н., Тилипалов В.Н., Михальски Е. Исследование эффективности технологий поверхностного упрочнения тонких часовых сверл из быстрорежущей стали. Упрочняющие технологии и покрытия. 2007.№2. С.35-39

89. Тополянский П.А. Исследование ионно — плазменных износостойких покрытий на инструментальных сталях. Металлообработка. 2004. №1(19) С.24 29

90. Туровец О.Г., Сербиновский Б.Ю. Организация производства на предприятии. Ростов н/Д.: Март. 2002.С. 464

91. Усманов К. Б., Якунин Г.И. Влияние внешних сред на износ и стойкость режущих инструментов. Ташкент: Фан. 1984. С.158:ил.

92. Фадеев JI.JI., Албагачиев А.Ю. Повышение надежности деталей машин. М.: Машиностроение. 1993. С.96

93. Филоненко С.Н. Резание металлов. Киев: Техника. 1975. С.232

94. Фукс-Рабинович О влиянии комбинированных покрытий на особенности контактного взаимодействия трибосопряжений режущий инструмент-заготовка. Трение и износ. 1994. Т.15. №4. С.34-39

95. Харченко М.И. Повышение послеремонтного ресурса деталей автомобильных двигателей (на примере ЗМЗ — 53) эпиламированием и ФАБО -эпиламированием. Автореферат диссертации к. т. н. М.2002 С. 180

96. Цепкин Е.Н. Повышение работоспособности инструмента из быстрорежущей стали в условиях прерывистого резания путем комбинированной активации СОТС. Автореферат диссертации к.т.н. Иваново. 2004. С.24

97. Чекалова Е.А. Повышение эффективности сверл из быстрорежущих стали с покрытием СТИН. 2001. №1 С.5 7

98. ЮО.Шашин А.Д. Исследование влияния СОЖ на процесс взаимодействия инструмента и заготовки при обработке металлов резанием. Автореферат диссертации к.т.н. Москва. 2003. С. 18

99. Шигорин С.А. Повышение эффективности операций сверления и внутреннего резьбонарезанияв в углеродистой стали путем применения масляных СОТС с присадками гетероциклических соединений. Дис. к. т. н. Иваново. 2003. С.198: ил.

100. Экологическое чистое резание. Обзор исследований. ИТО. 2007. №2. С.54-58

101. ЮЗ.Ящерицын П.И., Махарский Е.И. планирование эксперимента в машиностроении. Минск.: Высшая школа. 1985.С.286