автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Технологическое обеспечение долговечности лопаток паровых турбин из сплава ВТ6 с учётом наследственности при их ремонте с упрочнением поверхностного слоя

На правах рукописи

ИСАНБЕРДИН Анур Наилевич

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЛОПАТОК ПАРОВЫХ ТУРБИН ИЗ СПЛАВА ВТ6 С УЧЁТОМ НАСЛЕДСТВЕННОСТИ ПРИ ИХ РЕМОНТЕ С УПРОЧНЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ

Специальность 05.02.08 - Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

з 1 г.;др ¿он

Уфа - 2011

4841590

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Уфимский государственный авиационный технический университет» (УГАТУ) на кафедре технологии машиностроения

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Смыслов Анатолий Михайлович Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Юрьев Виктор Леонидович, ОАО «Институт технологии и организации производства» (г. Уфа); кандидат технических наук, доцент Сафин Эдуард Вилардович, кафедра стандартизации и сертификации УГАТУ

Ведущее предприятие: ОАО «Силовые машины» филиал «Ленинградский металлический завод» (г. Санкт-Петербург)

Защита диссертации состоится 29 апреля 2011 г в 10.00 на заседании диссертационного совета Д 212.288.04 при Уфимском государственном авиационном техническом университете по адресу: 450000, г. Уфа, ул. К.Маркса, 12

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Уфимского государственного авиационного технического университета

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью учреждения, просим направлять по адресу: 450000, г. Уфа, ул. К.Маркса, 12. УГАТУ, учёному секретарю диссертационного совета

Автореферат разослан 17 марта 2011 г

Учёный секретарь диссертационного совета, д-р. техн. наук, профессор

Постнов В.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы.

Рабочие лопатки последних ступеней цилиндров низкого давления (ЦНД) являются ответственными и дорогостоящими деталями паровой турбины, от которых во многом зависит её надёжность и экономичность. Основной повреждающий фактор, ограничивающий их ресурс - изнашивание входных кромок в результате капельной эрозии. Эта проблема, несмотря на применяющиеся противоэрозионные мероприятия, не решена в настоящее время. Для титановых лопаток, кроме того, характерно изнашивание при фреттинге контактных поверхностей бандажных полок, в результате которого образуются недопустимые зазоры в зацеплениях, приводящие к нарушению вибрационного состояния ступени.

Целесообразность ремонта изношенных лопаток обусловлена, с одной стороны, их высокой стоимостью, а с другой - тем, что к моменту наступления предельного состояния повреждения занимают на них относительно небольшие участки, а остальной материал находится в удовлетворительном состоянии.

Технологии ремонта стальных рабочих лопаток ЦНД активно разрабатываются и внедряются как в России (наиболее известны работы под руководством Ф.Г. Гонсеровского, А.Ф. Хромченко, В.Ф. Резинских, В.В. Ермолаева), так и за рубежом (фирмы Bergmann-Borsig, Turbine Blading, RWE npower, Dowding & Mills и др.), особенно в последние десять-двадцать лет, что объясняется высокой рентабельностью ремонта. В то же время для титановых лопаток паровых турбин это направление не развито, что объясняется высокой сложностью задачи, обусловленной физическими и технологическими свойствами сплавов титана. Известен небольшой опыт ОАО «НПО Центральный котлотурбинный институт» (Санкт-Петербург), которое восстанавливало лопатки из однофазного сплава ТС5 по технологии, аналогичной применяемой для стальных лопаток. Однако двухфазный титановый сплав ВТ6, который применяют для изготовления рабочих лопаток ЦНД в настоящее время (зарубежные производители применяют его аналоги типа Ti-6A1-4V), значительно сложнее с технологической точки зрения, чем однофазные сплавы.

Разработка технологии ремонта лопаток из сплава ВТ6 является актуальной задачей для современной тепловой и атомной энергетики в силу их высокой стоимости и возрастающего применения в паровых турбинах. Однако она требует проведения всесторонних исследований, так как имеющихся в настоящее время данных недостаточно для выбора технологических параметров, которые в совокупности обеспечили бы качество и долговечность отремонтированных лопаток.

Данная работа выполнялась при поддержке гранта Федерального агентства по образованию для аспирантов 2004 г (проект «Вакуумная ионно-плазменная обработка титановых сплавов после сварки и наплавки», шифр

А04-3.18-638), ведомственной научной программы «Развитие научного потенциала высшей школы» 2005 г (тема «Разработка технологий восстановления титановых рабочих лопаток паровых турбин для тепловых и атомных электростанций», код 4060) и в рамках хоздоговоров (2006-2009 гг) с ведущим отечественным производителем паровых турбин ОАО «Силовые машины» филиал «Ленинградский металлический завод» (Санкт-Петербург).

Цель работы: продление ресурса рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ6 путём их ремонта с упрочнением.

Для достижения поставленной цели в работе решали следующие основные задачи:

1. Разработка технологии ремонта рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ6.

2. Разработка технологических параметров процессов сварки, наплавки и послесварочной термической обработки лопаток из сплава ВТ6.

3. Исследование влияния упрочняющей вакуумной ионно-плазменной обработки на механические характеристики материала с учётом наследования им свойств, сформированных на сварочной операции.

4. Исследование условий обеспечения долговечности контактных пар, работающих в условиях фреттинга, в связи с технологическими воздействиями при ремонте.

Объектом исследования является технология ремонта рабочих лопаток ЦНД из сплава ВТб; предметом исследования - закономерности влияния технологических воздействий при ремонте на свойства лопаток, определяющие их долговечность.

Результаты работы, полученные лично соискателем и выносимые на защиту:

1. Разработанная технология ремонта рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ6.

2. Параметры процессов сварки, наплавки и послесварочной термической обработки и результаты исследования их влияния на структурно-фазовое состояние, уровень остаточных напряжений и механические свойства материала образцов из сплава ВТ6 и точность лопаток.

3. Результаты сравнительного исследования упрочняемости поверхностного слоя основного и наплавленного материалов при низкоэнергетическом ионном модифицировании.

4. Закономерности влияния комплексной вакуумной ионно-плазменной обработки (КВИПО) на сопротивление усталости образцов из основного материала и образцов с наплавкой.

5. Подход к технологическому обеспечению долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, заключающийся в сочетании в контактной

паре участков материала с отличающимися друг от друга состояниями кристаллической решетки, которые возникают на этапе сварочной и наследуются поверхностным слоем на последующих операциях. Результаты сравнительного исследования фреттинг-стойкости материалов наплавки и зоны термического влияния в различных комбинациях контактных пар.

Научная новизна:

1. Впервые установлено, что в процессе низкоэнергетического ионного модифицирования наплавленный материал проявляет большую, по сравнению с основным, упрочняемость поверхностного слоя, что объясняется повышенной плотностью дефектов его кристаллической решётки, которая формируется на сварочной и наследуется на последующих операциях, обуславливая интенсификацию диффузионных процессов.

2. Впервые установлено, что влияние КВИПО на снижение сопротивления усталости для образцов с наплавкой проявляется в меньшей степени, чем для образцов из основного материала, что объясняется повышенной упрочняемостью поверхностного слоя наплавленного материала при низкоэнергетическом ионном модифицировании.

3. Впервые показана возможность технологического обеспечения долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, за счёт сочетания в контактной паре участков материала с отличающимися друг от друга состояниями кристаллической решётки, которые возникают на этапе сварочной и наследуются поверхностным слоем на последующих операциях. Долговечность при этом обуславливается пониженной склонностью разнородных материалов к схватыванию друг с другом.

Достоверность полученных результатов обеспечена хорошей согласованностью ранее известных и разработанных автором теоретических положений с полученными в работе экспериментальными данными; применением современного экспериментального оборудования, прошедшего своевременную поверку, и апробированных экспериментальных методик; достаточным количеством опытов, дающим статистически значимые результаты.

Практическая значимость работы:

1. Разработан директивный технологический процесс ремонта рабочих лопаток паровых турбин из сплава ВТ6.

2. Полученные результаты позволяют создавать технологические процессы ремонта и изготовления деталей из титанового сплава ВТ6 с применением операций аргонодуговой сварки и наплавки, обеспечивающие низкие объёмные остаточные напряжения, стабильное структурно-фазовое состояние и высокий уровень механических свойств. В частности, они могут

быть использованы при разработке технологий ремонта титановых лопаток газотурбинных двигателей.

3. Обосновано применение упрочняющей обработки методами ионного модифицирования и КВИПО для изделий после сварки и наплавки.

4. Предложен подход к технологическому обеспечению долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, на основании которого разработаны способы повышения фреттинг-стойкости контактных пар, заключающиеся в создании разнородности материала контактирующих участков путём наплавки или нагрева электрической дугой (патент РФ №2390581).

Практическая реализация результатов работы:

1. Результаты работы внедрены в ОАО «Силовые машины» филиал «Ленинградский металлический завод» в виде технологических рекомендаций для перспективных процессов ремонта титановых рабочих лопаток паровых турбин.

2. Материалы диссертации использованы в учебном процессе УГАТУ при курсовом и дипломном проектировании по специальностям «Технология машиностроения» и «Реновация средств материального производства».

Апробация работы. Результаты исследований докладывались на 10 конференциях, в т.ч. 5 международных: международной НТК «Сварка. Контроль. Реновация» (Уфа, 2003); международной НТК «Надёжность и ремонт машин» (Гагра, 2004); международной НТК «Рабочие процессы и технология двигателей» (Казань, 2005); международных практических конференциях-выставках «Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин, механизмов, оборудования, инструмента и технологической оснастки» (Санкт-Петербург, 2005 и 2006); НТК «Сварка. Контроль. Реновация» (Уфа, 2005); Всероссийских НТК молодых специалистов, посвященных годовщине образования ОАО «УМПО» (Уфа, 2006 и 2008), на Слёте молодых энергетиков Республики Башкортостан (Уфа, 2008), на республиканской НТК «Инновации, проблемы машиноведения, процессов управления и критических технологий в машиностроении РБ» (Уфа, 2010).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 17 печатных работ суммарным объёмом 77 страниц, в т.ч. 2 статьи в журналах из Перечня ВАК, получены 3 патента на изобретения, 1 авторское свидетельство на полезную модель.

Структура и объём диссертации. Диссертация изложена на 197 страницах, включает пять глав, содержит 94 рисунка, 24 таблицы и список использованных источников из 323 пунктов, а также приложения на 23 страницах.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность проблемы продления ресурса рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ6 путём их ремонта с упрочнением. Изложены научная новизна, практическая значимость и сведения об апробации работы.

В первой главе проведены анализ условий эксплуатации и причин повреждений рабочих лопаток последних ступеней ЦНД паровых турбин, оценка характера и величины износа титановых лопаток, достигших предельного состояния, показан уровень развития и промышленного применения технологий восстановления повреждённых рабочих лопаток паровых турбин в России и за рубежом, рассмотрены методы упрочнения, применимые для лопаток из титановых сплавов.

Основными повреждающими факторами для титановых рабочих лопаток последних ступеней являются изнашивание входных кромок в результате капельной эрозии и изнашивание при фреттинге контактных участков бандажных полок (рисунок 1).

Рисунок 1 - Износ титановых лопаток с длиной пера ЬР=1200мм:

а) эрозионный износ входной кромки (наработка 43802 ч, 103 пуска)

б) фреттинг-износ бандажных полок (наработка 15089 ч, 29 пусков)

Долговечность отремонтированных лопаток определяется их способностью противостоять комплексу повреждающих воздействий: статические и циклические нагрузки, капельная эрозия, фреттинг. Поэтому технология ремонта должна не только предусматривать восстановление геометрии лопатки, но и обеспечивать удовлетворительную стойкость к повреждающим факторам. Наиболее эффективным будет подход, при котором стойкость обеспечивается как объёмными свойствами материала, так и качеством поверхностного слоя. При этом влияние технологических воздействий на свойства изделия следует рассматривать в системной связи между операциями, с учётом наследственности.

Все известные технологии ремонта лопаток паровых турбин основаны на наращивании недостающего материала методами сварки плавлением или

наплавки. В большинстве случаев лопатки при ремонте подвергают упрочнению путём вварки эрозионностойких вставок, приварки защитных накладок, нанесения покрытия. Наиболее перспективный метод защиты титановых лопаток от капельной эрозии - КВИПО, которая включает в себя последовательное проведение процессов ионной очистки, ионного модифицирования поверхностного слоя и ионно-плазменного нанесения многослойного покрытия в едином цикле. Этот метод обеспечивает значительное повышение не только эрозионной, но и фреттинг-стойкости. В настоящее время он применяется в серийном производстве лопаток паровых турбин «Ленинградского металлического завода» и положительно зарекомендовал себя в эксплуатации.

Применительно к титановым рабочим лопаткам предложена схема ремонтного технологического процесса, который включает: дефектацию; удаление повреждённых участков; нарашивание материала путём сварки плавлением или наплавки (альтернативные варианты, в зависимости от величины износа); послесварочную термическую обработку (ТО); обеспечение заданной геометрии путём обработки резанием (фрезерование, шлифование, полирование) и упрочняющую КВИПО. Исходя из технической и экономической целесообразности и с учётом организационных факторов выбран способ сварки (наплавки): ручная дуговая неплавящимся электродом с присадочной проволокой.

Обзорное исследование по сварке и ТО титановых сплавов показало, что рекомендации руководящих технических материалов имеют общий характер, а приведённые в литературе данные о влиянии этих процессов на свойства материала обладают большой вариативностью и противоречивостью вследствие их многофакторности, различий применяемых методик. В частности, противоречивы сведения по влиянию сварки и ТО сплава ВТб на его фазовый состав, в т.ч. образование метастабильных фаз. Противоречивы рекомендации по режимам послесварочной ТО, которая должна являться эффективным барьером для наследования остаточных напряжений и неблагоприятных изменений структурно-фазового состояния, возникших на сварочной операции. Нельзя априорно установить влияние сварочных процессов и ТО. на геометрические параметры лопаток (в связи с остаточными деформациями), а соответственно и определить необходимые меры технологического обеспечения их точности.

КВИПО может оказывать на свойства изделий различное влияние, оно зависит от толщины и структуры покрытий, режимов обработки, а также определяется свойствами подложки. Для материала в исходном состоянии эти зависимости в значительной степени исследованы, отработаны режимы, но для поверхностного слоя ремонтируемых лопаток, который унаследовал свойства, сформированные на сварочной операции (изменённый химический и структурно-фазовый состав и др.), влияние ионно-плазменных процессов не

изучено. Это ограничивает возможность обоснованного применения при ремонте способов упрочнения, апробированных для новых изделий.

Как показано в работах Ю.М. Дыбленко, К.С. Селиванова, КВИПО также эффективна для обеспечения фретгинг-стойкости контактных участков бандажных полок. Однако вариант их ремонта без дополнительного упрочнения также актуален. При этом необходимо технологически обеспечить долговечность восстанавливаемых контактных участков бандажных полок. Для этого нужно установить связь между изменениями свойств материала, обусловленными технологическими воздействиями, и процессом изнашивания при фреттинге, а соответственно и фреттинг-стойкостью контактной пары.

На основании анализа проблемы, возможных путей её решения, текущего уровня разработок в соответствующих областях поставлена цель работы и сформулированы основные задачи.

В работе использовали следующий подход: сначала, на основании литературных данных и производственного опыта, был разработан опытный технологический процесс ремонта, а затем, по результатам экспериментальных исследований, его параметры были обоснованы, либо уточнены.

Вторая глава посвящена разработке опытного технологического процесса ремонта лопаток.

С учётом конструктивных особенностей изделия и эксплуатационных требований к нему, технологических свойств титанового сплава ВТ6, на основе литературных данных и производственного опыта выбраны параметры процессов сварки и наплавки:

• геометрические параметры: траектория шва и разделка кромок при восстановлении пера сваркой, характерные схемы наплавки при восстановлении пера и бандажных толок наплавкой;

■ вид защиты от газонасыщения при сварке и наплавке - общая в перчаточной камере с контролируемой средой аргона;

■ присадочный материал - титановая проволока СПТ2 01,6. ..2,0 мм;

■ сварочный ток - постоянный прямой полярности 1св=120... 160 А.

На основе анализа литературных данных определены диапазон температур (500...800 °С) и содержание экспериментальных исследований для разработки процесса лослесварочной ТО: 1) определение влияния температуры отжига на уровень сварочных остаточных напряжений и, соответственно, минимальной температуры, необходимой для достаточно полной их релаксации; 2) установление наличия метастабильных фаз в материале после сварки или наплавки и послесварочной ТО; 3) назначение температуры ТО и, в соответствии с ней, необходимой защитной среды; 4) определение влияния ТО по выбранному режиму на механические свойства материала образцов после сварки и наплавки; 5) исследование влияния процессов наплавки и послесварочной ТО на геометрические параметры лопаток для установления мер обеспечения их точности.

На операциях обработки резанием (фрезерование, полирование) были приняты базовые режимы в соответствии с технологическими рекомендациями, применяемыми в производстве лопаток из сплава ВТ6.

Для обоснования применимости КВИПО к упрочнению ремонтируемых лопаток необходимо определить особенности её воздействия на материал в состоянии после сварки или наплавки, т.е. установить влияние технологической наследственности. Изделие на сварочной операции подвергается изменениям свойств материала (химический состав, структура, плотность дефектов кристаллической решётки и др.), которые в той или иной степени наследуются на последующих операциях и неизбежно будут оказывать влияние на процессы, протекающие при ионно-плазменной обработке.

Известно, что при КВИПО, с одной стороны, происходит повышение сопротивления усталости в результате ионного модифицирования, а с другой -возможно его снижение при последующем нанесении покрытия (увеличивающееся с ростом толщины покрытия). Результирующее влияние обработки на сопротивление усталости зависит от толщины покрытия и его внутренней структуры, а также от степени упрочнения поверхностного слоя. На основании анализа механизмов протекания процессов ионно-плазменной обработки выдвинута следующая гипотеза: «Наплавленный материал (сварного шва) обладает повышенной, по сравнению с основным материалом, упрочняемостью при низкоэнергетическом ионном модифицировании, что объясняется тем, что вследствие более высокой плотности дефектов кристаллического строения диффузия внедряемого элемента в нём происходит более интенсивно.» Если это так, то в рассматриваемом технологическом процессе поверхностный слой более мягкого наплавленного материала будет упрочняться в большей степени, чем основного. То есть при ионном модифицировании будет происходить выравнивание свойств различных участков материала, подобное тому, которое происходит при пластическом деформировании неоднородных поверхностных слоёв.

Исходя из этого, можно предположить, что «влияние КВИПО на сопротивление усталости для наплавленного материала более благоприятно, чем для основного материала, что объясняется его повышенной упрочняемостью при ионном модифицировании.» Если эти предположения верны, то допустима и целесообразна КВИПО лопаток, восстанавливаемых с помощью сварки и наплавки, по режимам, применяемым для новых лопаток.

Для исследования условий обеспечения стойкости контактных участков бандажных полок в связи с технологическими воздействиями при ремонте был проведён анализ процесса изнашивания при фреттинге. Известно, что одним из основных механизмов разрушения при фреттинге является схватывание материала с последующим разрывом микросоединений. При сварке или наплавке в материале формируются зоны, с отличающимися друг от друга состояниями кристаллической решётки (основной металл, наплавленный металл, зона термического влияния). Эти отличия в значительной степени

наследуются на последующих операциях и присутствуют в поверхностном слое детали после полирования. При сборке могут образовываться контактные пары, сочетающие участки материала с отличающимися друг от друга свойствами. Как известно, разнородность материалов способствует снижению их склонности к схватыванию. На основании вышеизложенного была сформулирована гипотеза: «Так как в результате процесса наплавки изменяется кристаллическое строение материала (химический состав, тип кристаллической решётки, её период), взаимодействующие между собой детали, подвергнутые наплавке, образуют контактные пары разнородного кристаллического строения, что снижает склонность материала к схватыванию и, таким образом, повышает га фреттинг-стойкость.» Если это предположение верно, то оно обосновывает подход к технологическому обеспечению долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, применимый не только при ремонте, но и при упрочнении.

В третьей главе приведены свойства сплава ВТ6, выбранного присадочного материала; описаны технология изготовления образцов и методики экспериментальных исследований, в частности металлографического, фрактографического; механических испытаний.

Для экспериментального определения влияния исследуемых сварочных процессов на свойства материала применяли два подхода: вырезку образцов из сварных проб и изготовление образцов из наплавленных заготовок. Контрольные образцы из основного материала изготавливали аналогично.

КВИПО образцов производили на установке ННВ-6.6-И1 с источником газовой плазмы с накальным катодом ПИНК и аксиально-симметричными электродуговыми испарителями, при этом наносили многослойное защитное покрытие толщиной 16+3мкм системы СП-'ПгГ^-ТО'О-п, где п=6. Модифицирование поверхности выполняли ионами азота: низкоэнергетическое на установке ННВ-6.6-И1 (энергия ионов Е=0,9кэВ, доза Д=2-1019 ион/см2), высокоэнергетическое - на установке «Вита» (Е=30 кэВ, Д=2-1017 ион/см2).

Для сравнительного определения величины объёмных остаточных напряжений разработана специальная методика, основанная на методе освобождения с тензометрированием деформаций. Фреттинг-стойкость определяли по специальной методике при возвратно-вращательном относительном перемещении образцов типа «вал-втулка» с частотой 100... 130 Гц, амплитудой 100... 125 мкм.

Четвёртая глава посвящена экспериментальным исследованиям влияния процессов обработки на свойства материала и параметры лопаток.

По специально разработанной методике определяли величину объёмных остаточных напряжений (ОН) в образцах в виде пластин из сплава ВТ6 с кромкой, наплавленной присадочным материалом СПТ2 (рисунок 2а). Установлено, что выдержка в течение 1 ч при температуре Т=500 °С не

приводит к уменьшению ОН, при Т=550 °С снижает их частично, а максимальная релаксация ОН наблюдается при температурах от 600 °С (рисунок 26). Это позволило выбрать для дальнейшего исследования температуру отжига 630 °С, необходимую и достаточную для их устранения. Результаты измерений полностью соответствуют известным теоретическим положениям, согласно которым в полосе, прилегающей к наплавленной кромке (назовём её «условно горячей») должны сформироваться растягивающие ОН, а в отстоящей от неё («условно холодной») - сжимающие. Полученные значения имеют малую абсолютную величину, что объясняется, с одной стороны, небольшим объёмом наплавки, а с другой - тем, что в исследуемых зонах ОН значительно ниже максимального уровня, которого они достигают в наплавленном металле. Поэтому результаты исследования следует рассматривать только как сравнительные.

Рисунок 2 - Исследование ОН: а) схема измерений; б) график зависимости ОН от температуры отжига (ТР - тензорезисторы)

Макро- и микроструктура материала после сварки (наплавки) типичная для сварных соединений двухфазных титановых сплавов. Исходная бимодальная глобулярно-пластинчатая микроструктура лопаточного материала в зоне термического влияния подвергается превращениям с увеличением доли пластинчатой составляющей. Структура наплавленного металла представляет собой тонкие пластины а-фазы внутри крупных зёрен первичной ¡5-фазы.

Рентгеноструктурный анализ, проведённый для различных зон сварного соединения, показал, что в результате сварки и ТО сплава ВТ6 по разработанной технологии кристаллическая структура не претерпевает изменений, приводящих к недопустимому ухудшению свойств материала; в нём не образуется метастабильных фаз, а только стабильные а- и (3-фазы титана.

По прочностным характеристикам материал сварных соединений после ТО (Со,2=881 МПа, 0„=948 МПа) незначительно уступает основному материалу (<т0.2=898 МПа, о„=955 МПа), а по средним значениям ударной вязкости даже превосходит его (КСТ=0,41 против 0,36 МДж/м"). Показатели пластичности неоднородны: относительное удлинение сварных образцов после ТО (5=6,0%) в

два раза ниже уровня основного материала, а относительное сужение 28,5%)- незначительно ниже. Эти результаты хорошо согласуются с известными закономерностями: крупнозернистая пластинчатая структура материала наплавки и зоны термического влияния обладает пониженной, по сравнению с исходной бимодальной микроструктурой, пластичностью и повышенным сопротивлением распространению трещины. При этом в шве понижение пластичности частично компенсируется за счёт применения менее легированного присадочного материала, что приводит к понижению прочности. Важнейшим практическим результатом является то что при сварке по разработанной технологии показатели прочности, пластичности и ударной вязкости сварных соединений удовлетворяют требованиям ГОСТ к сплаву ВТ6.

Испытания на растяжение плоских образцов, изготовленных из листа, показали, что наплавка несколько снижает временное сопротивление (с 885 до 841 МПа). КВИПО не оказывает существенного влияния на временное сопротивление и относительное удлинение как для основного материала, так и для образцов с наплавкой. При этом характеристики прочности и пластичности образцов с наплавкой, в т.ч. с последующей упрочняющей обработкой, удовлетворяют требованиям ГОСТ на листы сплава ВТ6.

В результате испытаний на усталость на базе 2-10 циклов установлено, что наплавка с последующей ТО по предложенной технологии приводит к незначительному снижению предела выносливости: с 430 МПа для основного материала до 390 МПа (рисунок 3), т.е. менее чем на 10%, что является высоким показателем для данного процесса. Это объясняется тем, что выбранные технологические параметры (присадочный материал, режимы наплавки и ТО) обеспечивают хорошее сочетание прочностных и пластических свойств материала и низкий уровень ОН.

Фрактографическое исследование показало, что механизм усталостного разрушения на образцах с наплавкой тот же, что и на образцах из основного материала. Наплавленный металл в большей степени, чем основной, склонен к зарождению усталостных трещин, однако в образцах с наплавкой наблюдается вторичное растрескивание или бифуркация трещины, что приводит к её торможению. Из этого следует, что наплавленные детали будут обладать повышенной живучестью.

КВИПО приводит к некоторому снижению сопротивления усталости (см. рисунок 3). Однако на образцах с наплавкой оно наблюдается в меньшей степени, чем для образцов из основного материала, что подтверждает выдвинутую гипотезу о более благоприятном влиянии КВИПО на наплавленный материал.

Экспериментальную проверку гипотезы о повышенной упрочняемости наплавленного материала проводили по критерию изменения микротвёрдости при упрочнении образцов с различным исходным состоянием. В результате низкоэнергетического ионного модифицирования (энергия ионов Е=0,9 кэВ) микротвёрдость образцов из наплавленного материала повысилась на 30%, а из

основного - на 14% (рисунок 4). В то же время, при ионном модифицировании с высокой энергией ионов (Е=30 кэВ) разница в относительном упрочнении поверхностного слоя для этих двух видов материала несущественна, что объясняется тем, что данный процесс не является преимущественно диффузионным. Таким образом, эксперимент подтвердил выдвинутую гипотезу.

ст. МПа <гл, МПа

105 10« 10' Л/, циклов

Рисунок 3 - Кривые усталости образцов из основного материала (1,3) и с наплавкой (2,4) в исходном состоянии (1,2) и после КВИПО (3,4)

Для проверки гипотезы о влиянии наплавки на фреттинг-стойкость деталей проводили испытания на изнашивание при фреттинге в различных сочетаниях состояний материала образцов и контробразцов (основной металл, наплавленный металл, зона термического влияния). В результате было установлено (рисунок 5), что разнородность контактирующих материалов обеспечивает существенное повышение фреттинг-стойкости (до 30%) по сравнению с исходным состоянием контакта однородных материалов. Кроме того, было экспериментально подтверждено, что КВИПО обеспечивает многократное повышение фреттинг-стойкости образцов с наплавкой, как и для основного материала.

Е=30 кэВ

Рисунок 4 - Относительное изменение микротвёрдости (при Р=20 гс) в результате ионного модифицирования (ионы с различной энергией ионов Е: 1 - основной материал ВТ6; 2 - наплавленный материал; 3 - окисленный наплавленный материал

1.40

£

£ 6 О 2

о « в

1.00

!

а ж ЕЖ ■г

Основной металл

Зоьа термического апияния

Наплавленный материал

И Материалы образца и контробразца одентумны

И Материал контробразца -основной металл

Рисунок 5 - Относительная фреттинг-стойкость образцов различных зон

Исследование влияния процессов наплавки и ТО на геометрические параметры лопаток, которые определяли с помощью системы трёхмерного оптического сканирования АТ08, показало, что они могут приводить к недопустимым остаточным деформациям. Из этого следует, что для обеспечения точности лопаток послесварочную ТО необходимо совместить с термомеханической правкой1.

Таким образом, результаты экспериментальных исследований позволили подтвердить выдвинутые гипотезы, уточнить и обосновать с учётом наследственности, параметры опытного технологического процесса, которые в совокупности обеспечивают свойства лопаток, определяющие их качество и долговечность.

Технология правки разработана в НП «Технопарк авиационных технологий» (г. Уфа) под руководством к.т.н. В.К. Еердина.

В пятой главе описаны схема директивного технологического процесса (рисунок 6), разработанного на основании проведённых исследований, его отработка на натурных лопатках и даны рекомендации по практической реализации.

Рисунок б - Маршрутная схема разработанного технологического процесса ремонта лопаток (основные операции)

Расчёт примерной стоимости ремонта показывает его высокую экономическую эффективность: восстановление лопаток обходится в 4...7 раз дешевле приобретения новых.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Разработана директивная технология ремонта рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ6, обеспечивающая их долговечность за счёт стойкости к комплексу повреждающих факторов (механические нагрузки, капельная эрозия, фреттинг-изнашивание). Технология обеспечивает на сварочной и термической операциях объёмные свойства материала (отсутствие метастабильных фаз, низкий уровень остаточных напряжений, удовлетворительные механические свойства, в т.ч. высокое сопротивление усталости (<т.]=390 МПа на базе N=2-107 циклов)) и точность лопаток, а на этапе упрочняющей обработки - качество поверхностного слоя.

2. Установлено, что наплавленный материал обладает большей, по сравнению с основным, упрочняемостью при низкоэнергетическом ионном модифицировании, что объясняется повышенной плотностью дефектов его кристаллической решётки, которая обуславливает интенсификацию

диффузионных процессов. Это обосновывает возможность технологического обеспечения качества поверхностного слоя и долговечности наплавленных и сварных деталей методом низкоэнергетического ионного модифицирования по режимам, применяемым для основного материала.

3. Обоснована применимость упрочнения поверхностного слоя методом КВИПО для технологического обеспечения долговечности наплавленных и сварных деталей. Установлено, что отношение предела выносливости образцов, подвергнутых КВИПО, к пределу выносливости неупрочнённых для образцов с наплавкой выше (355 к 390 МЛа), чем для образцов из основного материала (355 к 430 МПа), что объясняется повышенной упрочняемостью поверхностного слоя наплавленного материала при низкоэнергетическом ионном модифицировании.

4. Предложен подход к технологическому обеспечению долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, заключающийся в сочетании в контактной парс участков материала с отличающимися друг от друга состояниями кристаллической решётки, которые возникают на этапе сварочной и наследуются поверхностным слоем на последующих операциях. Долговечность при этом обуславливается пониженной склонностью разнородных материалов к схватыванию друг с другом. На основании предложенного подхода разработаны способы повышения фреттинг-стойкости контактных пар (патент РФ №2390581). Восстановление контактных участков бандажных полок по разработанной технологии обеспечивает их фреттинг-стойкость на уровне 0,96... 1,31 относительно исходного состояния (контакт однородных поверхностей из основного материала).

СПИСОК ОСНОВНЫХ ПУБЛИКАЦИЙ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

Всего по теме диссертации опубликовано 17 печатных работ, в том числе:

Статьи в журналах из Перечня ВАК:

1. Технологические особенности восстановления эксплуатационных свойств титановых лопаток паровых турбин / Смыслова М.К., Исанбердин А.Н. // Вестник УГАТУ. - 2006. - № 1. - С. 103-109.

2. Новая технология восстановления рабочих лопаток паровых турбин / Смыслов A.M., Смыслова М.К., Исанбердин А.Н., Людвиницкий С.С. // Тяжёлое машиностроение. - 2006. - № 3. - С. 22-24.

Патенты на изобретения и свидетельства на полезные модели:

3. Способ восстановления лопаток паровых турбин / Смыслов A.M., Смыслова М.К., Исанбердин А.Н. и др. Патент РФ № 2251476 МПК7 В23Р 6/00, В23К 9/04, опубл. 10.05.2005 Бюл. № 13.

4. Установка для сварки в защитной среде / Смыслов A.M., Исанбердин А.Н., Таминдаров Д.Р., Мингажев А.Д. Патент РФ № 2294821 МПК В23К 9/16, В23К 28/02, опубл. 10.03.2007 Бюл. № 7.

5. Вакуумная ионно-плазменная установка / Смыслов A.M., Дыбленко Ю.М., Исанбердин А.Н. и др. Свидетельство на полезную модель № 76918 МПК С23С 14/00 опубл. 10.10.2008 Бюл. № 28.

6. Способ повышения фреттинг-стойкости деталей / Смыслов A.M., Исанбердин А.Н., Селиванов К.С. Патент РФ №2390581 МПК C23F 15/00, C21D 1/34, F01D 5/28, опубл. 27.05.2010 Бюл. № 15.

Прочие публикации:

7. Выбор технологии ремонта титановых рабочих лопаток паровых турбин / Исанбердин А.Н., Смыслова М.К. // Сварка. Контроль. Реновация -2003: Труды Третьей международной научно-технической конференции. - Уфа: Гилем,2003.-С. 281-285.

8. Восстановление рабочих лопаток паровых турбин из сталей и титановых сплавов. / Смыслова М.К., Исанбердин А.Н., Гордеев В.Ю. II Надёжность и ремонт машин: Сборник материалов Международной НТК: В 3 т.Т. 2. - Орёл: Изд-во ОрёлГАУ, 2004. - С. 16-20.

9. Исанбердин А.Н. Технологии реновации лопаток энергетического оборудования // Рабочие процессы и технология двигателей: Сборник материалов Международной НТК. Казань 23-27 мая 2005 г. - Казань: Изд-во Казан, гос. техн. ун-та, 2005. - С. 135-136.

10. Исанбердин А.Н. Свойства материала титановых лопаток при их восстановлении наплавкой // Наука - производству: Ежегодный научно-технический сборник. - Уфа: Гилем, 2005. - С. 117-124.

11. Особенности восстановления с ионно-плазменной обработкой титановых лопаток паровых турбин / Исанбердин А.Н., Смыслов A.M. // Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин...: Материалы 8-й Междунар. практической конференции-выставки 11-14 апреля 2006 г: В 2 ч. Ч. 2. - СПб.: Политехи, ун-т, 2006. - С. 39-44.

12. Исанбердин А.Н. Восстановление титановых рабочих лопаток с повреждёнными кромками // II Всероссийская НТК молодых специалистов, посвященная годовщине образования ОАО «УМПО»: сборник материалов. -Уфа: ОАО «УМПО», 2006. - С. 6-7.

13. Исанбердин А.Н. Новый подход к технологическому обеспечению стойкости деталей при фреттинге // Инновации, проблемы машиноведения, процессов управления и критических технологий в машиностроении РБ: сборник научных трудов. - Уфа: АН РБ, Гилем, 2010 - С. 204-207.

ИСАНБЕРДИН Анур Наилевич

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЛОПАТОК ПАРОВЫХ ТУРБИН ИЗ СПЛАВА ВТ6 С УЧЁТОМ НАСЛЕДСТВЕННОСТИ ПРИ ИХ РЕМОНТЕ С УПРОЧНЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ

Специальность 05.02.08 - Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Подписано к печати 14.03.2011 г. Формат 60x84 1/16. Бумага офсетная. Печать плоская. Гарнитура Times New Roman. Усл. печ. л. 1,0. Уч.-изд. л. 0,9. Тираж 100 экз. Заказ № 79

ГОУ ВПО Уфимский государственный авиационный технический университет Центр оперативной полиграфии УГАТУ 450000, Уфа-центр, ул. К. Маркса, 12

Введение

1 Состояние проблемы ремонта рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ

1.1 Конструкция, условия работы и характер повреждений рабочих лопаток ЦНД паровых турбин

1.2 Обзор известных технологий ремонта рабочих лопаток паровых турбин

1.3 Обзор методов упрочнения рабочих лопаток ЦНД. Выбор метода упрочнения для титановых лопаток

1.4 Технологические особенности сварки и послесварочной термической обработки сплава ВТ

1.5 Выводы, постановка цели и задач

2 Разработка опытного технологического процесса ремонта лопаток

2.1 Сварка и наплавка

2.1.1 Геометрические параметры сварки и наплавки

2.1.2 Способ защиты зоны сварки/наплавки от газонасыщения

2.1.3 Выбор присадочного материала

2.1.4 Выбор электрических режимов сварки/наплавки

2.2 Послесварочная термическая обработка

2.3 Вакуумное ионно-плазменное упрочнение поверхностного слоя

2.4 Технологическое обеспечение фреттинг-стойкости бандажных полок

2.5 Выводы. Основные параметры опытного технологического процесса ремонта лопаток

3 Материалы и методы экспериментальных исследований

3.1 Описание основного материала — сплава ВТ

3.2 Методические подходы к экспериментальным исследованиям свойств материала. Изготовление образцов

3.3 Методики металлографических исследований и механических испытаний

3.4 Методика фрактографического исследования

3.5 Методика рентгеноструктурного анализа

3.6 Методика испытаний на изнашивание при фреттинге

3.7 Специальная методика определения объёмных остаточных напряжений

3.8 Методика определения геометрических параметров натурных лопаток и их остаточных деформаций

4 Экспериментальное исследование влияния технологических воздействий при ремонте на свойства материала и лопаток

4.1 Влияние термической обработки на сварочные остаточные напряжения

4.2 Макро-и микроструктура

4.3 Рентгеноструктурный анализ

4.4 Характеристики прочности, пластичности, ударной вязкости

4.5 Характеристики сопротивления усталости

4.6 Фрактографическое исследование усталостных образцов

4.7 Особенности ионного модифицирования поверхности наплавленного материала

4.8 Влияние технологических воздействий на фреттинг-стойкость контактных пар

4.9 Влияние процессов наплавки и термической обработки на остаточные деформации лопаток

4.10 Выводы

5 Практическая реализация технологического процесса ремонта рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ

Рабочие лопатки последних ступеней цилиндров низкого давления (ЦНД) являются ответственными и дорогостоящими деталями паровой турбины, от которых во многом зависит её надёжность и экономичность. Основной повреждающий фактор, ограничивающий их ресурс - изнашивание входных кромок в результате капельной эрозии. Эта проблема, несмотря на применяющиеся противоэрозионные мероприятия, не решена в настоящее время. Для титановых лопаток, кроме того, характерно изнашивание при фреттинге контактных поверхностей бандажных полок, в результате которого образуются недопустимые зазоры в зацеплениях, приводящие к нарушению вибрационного состояния ступени.

Целесообразность ремонта изношенных лопаток обусловлена, с одной стороны, их высокой стоимостью, а с другой — тем, что к моменту наступления предельного состояния повреждения занимают на них относительно небольшие участки, а остальной материал находится в удовлетворительном состоянии.

Технологии ремонта стальных рабочих лопаток ЦНД активно разрабатываются и внедряются как в России (наиболее известны работы под руководством Ф.Г. Гонсеровского, А.Ф. Хромченко, В.Ф. Резинских, В.В. Ермолаева), так и за рубежом (фирмы GEC Alsthom, Bergmann-Borsig, Turbine Blading, RWE npower и др.), особенно в последние десять-двадцать лет, что объясняется высокой рентабельностью ремонта. В то же время для титановых лопаток паровых турбин это направление не развито, что объясняется высокой сложностью задачи, обусловленной физическими и технологическими свойствами сплавов титана. Известен небольшой опыт ОАО «НПО Центральный котлотурбинный институт» (Санкт-Петербург), которое восстанавливало лопатки из однофазного сплава ТС5 по технологии, аналогичной применяемой для стальных лопаток. Однако двухфазный титановый сплав ВТ6, который применяют для изготовления рабочих лопаток ЦНД в настоящее время (зарубежные производители применяют его аналоги типа Тл-6А1-4У), значительно сложнее с технологической точки зрения, чем однофазные сплавы.

Разработка технологии ремонта лопаток из сплава ВТ6 является актуальной задачей для современной тепловой и атомной энергетики в силу их высокой стоимости и возрастающего применения в паровых турбинах. Однако она требует проведения всесторонних исследований, так как имеющихся в настоящее время данных недостаточно для выбора технологических параметров, которые в совокупности обеспечили бы качество и долговечность отремонтированных лопаток.

Данная работа выполнялась при поддержке гранта Федерального агентства по образованию для аспирантов 2004 г (проект «Вакуумная ионно-плазменная обработка титановых сплавов после сварки и наплавки», шифр А04-3.18-638), ведомственной научной программы «Развитие научного потенциала высшей школы» 2005 г (тема «Разработка технологии восстановления титановых рабочих лопаток паровых турбин для тепловых и атомных электростанций», код 4060) и в рамках хоздоговоров (2006-2009 гг) с ведущим отечественным производителем паровых турбин ОАО «Силовые машины» филиал «Ленинградский металлический завод» (Санкт-Петербург).

Результаты работы, полученные лично соискателем и выносимые на защиту:

1. Разработанная технология ремонта рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ6.

2. Параметры процессов сварки, наплавки и послесварочной термической обработки и результаты исследования их влияния на структурно-фазовое состояние, уровень остаточных напряжений и механические свойства материала образцов из сплава ВТ6 и точность лопаток.

3. Результаты сравнительного исследования упрочняемости поверхностного слоя основного и наплавленного материалов при низкоэнергетическом ионном модифицировании.

4. Закономерности влияния комплексной вакуумной ионно-плазменной обработки (КВИПО) на сопротивление усталости образцов из основного материала и образцов с наплавкой.

5. Подход к технологическому обеспечению долговечности деталей, работающих в условиях фрегги ига, заключающийся в сочетании в контактной паре участков материала с отличающимися друг от друга состояниями кристаллической решётки, которые возникают на этапе сварочной и наследуются поверхностным слоем на последующих операциях. Результаты сравнительного исследования фреттинг-стойкости материалов наплавки и зоны термического влияния в различных комбинациях контактных пар.

Научная новизна:

1. Впервые установлено, что в процессе низкоэнергетического ионного модифицирования наплавленный материал проявляет большую, по сравнению с основным, упрочняемость поверхностного слоя, что объясняется повышенной плотностью дефектов его кристаллической решётки, которая .формируется на сварочной и наследуется на последующих операциях, обуславливая интенсификацию диффузионных процессов.

2. Впервые установлено, что влияние КВИПО на снижение сопротивления усталости для образцов с наплавкой проявляется в меньшей степени, чем для образцов из основного материала, что объясняется повышенной упрочняемостью поверхностного слоя наплавленного материала при низкоэнергетическом ионном модифицировании.

3. Впервые показана возможность технологического обеспечения долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, за счёт сочетания в контактной паре участков материала с отличающимися друг от друга состояниями кристаллической решётки, которые возникают на этапе сварочной и наследуются поверхностным слоем на последующих операциях. Долговечность при этом обуславливается пониженной склонностью разнородных материалов к схватыванию друг с другом.

Достоверность полученных результатов обеспечена хорошей согласованностью ранее известных и разработанных автором теоретических положений с полученными в работе экспериментальными данными; применением современного экспериментального оборудования, прошедшего своевременную поверку, и апробированных экспериментальных методик; достаточным количеством опытов, дающим статистически значимые результаты.

Практическая значимость работы:

1. Разработан директивный технологический процесс ремонта рабочих лопаток паровых турбин из сплава ВТ6.

2. Полученные результаты позволяют создавать технологические процессы ремонта и изготовления деталей из титанового сплава ВТ6 с применением операций аргонодуговой сварки и наплавки, обеспечивающие низкие объёмные остаточные напряжения, стабильное структурно-фазовое состояние и высокий уровень механических свойств. В частности, они могут быть использованы при разработке технологий ремонта титановых лопаток газотурбинных двигателей.

3. Обосновано применение упрочняющей обработки методами ионного модифицирования и КВИПО для изделий после сварки и наплавки.

4. Предложен подход к технологическому обеспечению долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, на основании которого разработаны способы повышения фреттинг-стойкости контактных пар, заключающиеся в создании разнородности материала контактирующих участков путём наплавки или нагрева' электрической дугой (патент РФ №2390581).

Практическая реализация результатов работы:

1. Результаты работы внедрены в ОАО «Силовые машины» филиал «Ленинградский металлический завод» в виде технологических рекомендаций для перспективных процессов ремонта титановых рабочих лопаток паровых турбин.

2. Материалы диссертации использованы в учебном процессе УГАТУ при курсовом и дипломном проектировании по специальностям «Технология машиностроения» и «Реновация средств материального производства».

Апробация работы. Результаты исследований докладывались на 10 конференциях, в т.ч. 5 международных: международной НТК «Сварка. Контроль. Реновация» (Уфа, 2003); международной НТК «Надёжность и ремонт машин» (Гагра, 2004); международной НТК «Рабочие процессы и технология двигателей» (Казань, 2005); международных практических конференциях-выставках «Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин, механизмов, оборудования, инструмента и технологической оснастки» (Санкт-Петербург, 2005 и 2006); НТК «Сварка. Контроль. Реновация» (Уфа, 2005); Всероссийских НТК молодых специалистов, посвященных годовщине образования ОАО «УМПО» (Уфа, 2006 и 2008), на Слёте молодых энергетиков Республики Башкортостан (Уфа, 2008), на республиканской НТК «Инновации, проблемы машиноведения, процессов управления и критических технологий в машиностроении РБ» (Уфа, 2010).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 17 печатных работ суммарным объёмом 77 страниц, в т.ч. 2 статьи в журналах из Перечня ВАК, получены 3 патента на изобретения, 1 авторское свидетельство на полезную модель.

Структура и объём диссертации. Диссертация изложена на 197 страницах, включает пять глав, содержит 94 рисунка, 24 таблицы и список использованных источников из 323 пунктов, а также приложения на 23 страницах.

Основные выводы и результаты работы

1. Разработана директивная технология ремонта рабочих лопаток ЦНД паровых турбин из сплава ВТ6, обеспечивающая их долговечность за счёт стойкости к комплексу повреждающих факторов (механические нагрузки, капельная эрозия, фреттинг-изнашивание). Технология обеспечивает на сварочной и термической операциях объёмные свойства материала (отсутствие метастабильных фаз, низкий уровень остаточных напряжений, удовлетворительные механические свойства, в т.ч. высокое сопротивление 7 усталости (а1=390 МПа на базе N=2-10 циклов)) и точность лопаток, а на этапе упрочняющей обработки — качество поверхностного слоя.

2. Установлено, что наплавленный материал обладает большей, по сравнению с основным, упрочняемостью при низкоэнергетическом ионном модифицировании, что объясняется повышенной плотностью дефектов его кристаллической решётки, которая обуславливает интенсификацию диффузионных процессов. Это обосновывает возможность технологического обеспечения качества поверхностного слоя и долговечности наплавленных и сварных деталей методом низкоэнергетического ионного модифицирования по режимам, применяемым для основного материала.

3. Обоснована применимость упрочнения поверхностного слоя методом КВИПО для технологического обеспечения долговечности наплавленных и сварных деталей. Установлено, что отношение предела выносливости образцов, подвергнутых КВИПО, к пределу выносливости неупрочнённых для образцов с наплавкой выше (355 к 390 МПа), чем для образцов из основного материала (355 к 430 МПа), что объясняется повышенной упрочняемостью поверхностного слоя наплавленного материала при низкоэнергетическом ионном модифицировании.

4. Предложен подход к технологическому обеспечению долговечности деталей, работающих в условиях фреттинга, заключающийся в сочетании в контактной паре участков материала с отличающимися друг от друга состояниями кристаллической решётки, которые возникают на этапе сварочной и наследуются поверхностным слоем на последующих операциях. Долговечность при этом обуславливается пониженной склонностью разнородных материалов к схватыванию друг с другом. На основании предложенного подхода разработаны способы повышения фреттинг-стойкости контактных пар (патент РФ № 2390581). Восстановление контактных участков бандажных полок по разработанной технологии обеспечивает их фреттинг-стойкость на уровне 0,96. 1,31 относительно исходного состояния (контакт однородных поверхностей из основного материала).

Заключение

Ремонтируемые лопатки должны проходить процедуру исправления геометрии. Наиболее рациональным решением является совмещение послесварочной ТО с термомеханической правкой по технологии, разработанной в НП «Технопарк авиационных технологий» (г. Уфа) к.т.н. В.К. Бердиным. Её сущность заключается в направленном деформировании нагретой лопатки в среде защитного газа.

1. Лопатка двигатель турбины Электронный ресурс. // Интеррос. -2002. — № 4. Режим доступа: http://www.interros.ru-/050057052051124053050052056/ - 2011.01.29.

2. Мощная энергетика Санкт-Петербурга (Архивная версия статьи, 2002 год (без графики и таблиц)) Электронный ресурс. // Еженедельник «Снабженец». Режим доступа: http://www.snab.ru/arhiv/2002/-index.html?n=39&s=2 2009.11.17.

3. TurboCare. Steam Turbine Электронный ресурс. // сайт TurboCare. Режим доступа: http://www.turbocare.com/news/march2000.cfm — 2003.10.01.

4. Влияние теплоотвода через металлические детали на интенсивность эрозионных и коррозионных процессов в проточной части ЦНД паровых турбин / Аверкина Н.В., Долгоплоск Е.Б. и др. // Электрические станции. -1999.-№ 12.-С. 20-23.

5. Критерии эксплуатационной надёжности коррозионно-повреждённых лопаток ЦНД паровых турбин / Резинских В. Ф., Лебедева А.И., Богачев А.Ф. // Электрические станции. — 1991. № 7. - С. 32-35.

6. Steam Turbine Blade Reliability Seminar and Workshop, 1986. EPRI Report CS-5085 Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.epri.com/OrderableitemDesc.asp?productid=CS%2D5085&targetnid=l 13&value=99T071.0&marketnid=2&oitype=6&searchdate=4/l/l 987.

7. Боровков B.M. Материалы и прочность оборудования ТЭС: учеб. Пособие / В.М. Боровков, Гецов Л.Б., Воробьёв Ю.С., Копсов А .Я., Петинов С.В. и др. СПб.: Изд-во Политехи, ун-та, 2008. - 611 с. - С. 125.

8. Замена и ремонт лопаток последних ступеней паровых турбин / Щедролюбов В.Л., Зельняков В.А., Шкотов Ю.Д. // Энергетик. 2002. — № 2. — С. 37-39.

9. Опыт эксплуатации системы диагностики рабочих лопаток ЦНД турбины К-210-130 ст. № 2 Шатурской ГРЭС-5 / Гвоздев В. М., Поляков А. И., Исаков Н. Ю., Мандрыка Э.С. // Электрические станции. 2001. - № 8. - С. 16— 18.

10. Laser robot welders cut millions from turbine repairs costs Электронный ресурс. // сайт Commonwealth Scientific and Industrial Research Organization (CSIRO). Режим доступа: http://www.csiro.au/news/pstu.html — 2008.06.16.

11. Повышение эрозионной стойкости сталей, применяемых в энергомашиностроении / Новиков М.И., Филлипов Г.А., Мордухович A.M. и др. // Энергомашиностроение. — 1989. — № 12. — С. 15—17.

12. Титановые сплавы для лопаток паровых турбин / Белолипецкий Ю.П., Залетаева Р. П., Островский Л.И. и др. // Теплоэнергетика. 1971. — № 8. — С. 25-29.

13. Гонсеровский Ф.Г. Восстановление некоторых деталей проточной части паровых турбин. // .

14. Проблемы эрозии турбинных рабочих лопаток / ПряхинВ.В., Поваров O.A., Рыженков В.А. // Теплоэнергетика. — 1984. — № 10. С. 25-30.

15. Малев В.В., Неженцев Ю.Н. Новые возможности паротурбостроения на ЛМЗ // Теплоэнергетика 1992. - № 6. - С. 2-6.

16. Люди. Машины. Знания. альбом к 150-летию «Ленинградского металлического завода». - С-Пб, 2007.

17. Паротурбостроение ЛМЗ в современных условиях / Лисянский А. С., Назаров В. В. // Электрические станции 2000. — № 12. — С. 69-72.

18. Steam Turbine Technology: The Way Forward / Ernatte Dale // Power Engineering International. 2000. - № 12. - C. 40-41, 43.

19. Titanium and titanium alloys: Fundamentals and applications / C. Leyens, M. Peters. Weinheim, Germany: Wiley-VCH GmbH & Co. KGaA, 2003.

20. Titanium / Lutjering Gerd, Williams C. James, под ред. Derby Brain. -New York: Springer Berlin Heidelberg, 2007. 442 c., 385 пл., 51 табл.

21. Канюк А.И., Стриха Э.М., Заикин Ю.К. и др. В кн.: Применение титана в народном хозяйстве СССР. - М.: «Цветметинформация», 1967. -С.3-13.

22. Исследование титанового сплава ВТ6 с кп90 для рабочих лопаток последней ступени ЦНД длиной 1200, 1500 мм : отчёт о НИР / НПО ЦНИИТМАШ; рук. работы Упорова В.А. М., 1993.

23. Цыбулина И.Н., Туляков Г.А., Упорова В.А. Исследование структуры и свойств металла прутков и штампованных заготовок из сплава ВТ6 // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1996. № 1. — С. 35-37.

24. Titanium alloy Ti-6A1-4V, a metal used for the fabrication of turbine blades / Tu, Shan; Sun, Bi; Mao, Jingru // Reneng Dongli Gongcheng = Journal of Engineering for Thermal Energy and Power. 2000 — v. 15, n 3, p. 317-319, 331.

25. Manufacturing of 40-inch-long blade made of titanium alloy / Tani, Kazuhito; Sato, Takao; Ishigai, Shinya; Ishiyama, Osamu; Morikawa, Hirofumi // R&D: Research and Development Kobe Steel Engineering Reports. 1998. - v. 48, n 1, Apr. - P. 60-63.

26. Titanium alloy Ti-6A1-4V, a metal used for the fabrication of turbine blades / Tu, Shan; Sun, Bi; Mao, Jingru // Reneng Dongli Gongcheng / Journal of Engineering for Thermal Energy and Power. 2000. — v. 15, n 3, May, p. 317-319.

27. О восстановлении ресурса рабочих лопаток и дисков паровых турбин / Жученко JI.A., Кортенко В.В., Сахнин Ю.А. и др. //Электрические станции. -2001. — № 5. — С.21—24.

28. Ремонт лопаток паровых турбин после эрозионного износа / Погребной Н.А., Зозуля В.Ф., Бугаев A.M., Иванова JI.H., Телешова Е.М. // Технология и организация производства. 1976. - № 11. - С. 55-57.

29. Сельский С.В. Повышение эрозионной стойкости лопаток турбин закалкой с нагревом ТВЧ /С.В. Сельский, Т.М. Сорокина // Металловедение и термическая обработка металлов. — 2000. — № 4. — С. 25-27.

30. Гонсеровский Ф.Г., Гурский Г.Л. Об эффективности сварочных способов ремонта паротурбинных лопаток и упрочнения их входных кромок // Сварочное производство. 1993. - № 8. - С. 18-21.

31. Амелюшкин В.Н., Агафонов Б.Н. Особенности эрозионного износа рабочих лопаток теплофикационных паровых турбин // Электрические станции. 2002. - № 12.-С. 28-31.

32. Влияние режимных факторов на интенсивность эрозионных повреждений лопаточного аппарата теплофикационных турбин / Симою JI.JI., Эфрос Е.И. и др. // Электрические станции. 2000. - № 10. - С. 12-18.

33. Амелюшкин В.Н. Эрозия титановых рабочих лопаток паровых турбин // Тяжёлое машиностроение. 1992. - № 11. — С. 25—26.

34. Эрозия металла при сверхзвуковых скоростях влажного пара / Филиппенко В.А., Поваров O.A., Рыженков В.А., Куршаков A.B. // Теплоэнергетика. 1988. — № 12. - С. 63-65.

35. Особенности эрозионного износа рабочих лопаток последних ступеней турбин мощностью 300 МВт и выше / Аверкина Н.В., Долгоплоск Е.Б., Качуринер Ю.Я. и др. // Теплоэнергетика. 2001. - № 11. - С. 34-40.

36. Фаддеев И.П. Эрозия влажнопаровых турбин. JL: Машиностроение, 1974.-206 с.

37. Перельман Р.Г., Пряхин В.В. Эрозия элементов паровых турбин. — М.: Энергоатомиздат, 1986. 184 с.

38. Krzyzanowski J. Erozja lopatek turbin parowych // Wroclaw, Zaklad Narodowy im. Ossolinsich Wydawnictwo Poiskiej Akademii Nauk, 1991.

39. Спринжер, Дж. С. Эрозия при воздействии капель жидкости. М.: Машиностроение, 1981. — 200 с.

40. Ратнер A.B., Зеленский В.Г. Эрозия материалов теплоэнергетического оборудования. -M,JI.: Энергия, 1966. 272 с.

41. Амелюшкин В.Н. Эрозия лопаток паровых турбин: прогноз и предупреждение: Учеб. пособие. СПб.: Энерготех, 2000. - 71 с.

42. Лагерев A.B. Эрозия паровых турбин: вероятностный подход. В 3 т. Т. 1. Вероятностный анализ эрозии паровых турбин / A.B. Лагерев. М.: Машиностроение-1, 2006. - 267 с.

43. Лагерев A.B. Эрозия паровых турбин: вероятностный подход. В 3 т. Т. 2. Вероятностное прогнозирование эрозии паровых турбин / A.B. Лагерев. — М.: Машиностроение-1, 2006. 295 с.

44. Лагерев A.B. Эрозия паровых турбин: вероятностный подход В 3 т. Т. 3: Предотвращение эрозии паровых турбин / A.B. Лагерев. — М.: Машиностроение-1. 2006. — 255 с.

45. Кириллов И.И., Фаддеев И.П., Радик C.B. Эрозия выходных кромок рабочих лопаток осевых турбин, работающих на влажном паре.// Теплоэнергетика. 1972. - № 4. - С. 38-40.

46. Перельман Р.Г. Метод расчёта эрозионной прочности влажнопаровых турбин // Проблемы прочности. 1977. - № 5, С. 48-85.

47. Алексеев В.К., Перельман Р.Г. Об использовании струй жидкости для изучения гидроударной эрозии материалов. Известия вузов. Энергетика. -1977.-№8. -С. 77-84.

48. Томаров Г.В. Эрозия-коррозия конструкционных материалов турбин насыщенного пара // Теплоэнергетика. — 1989. № 7. - С. 33-38.

49. Шубенко А.Л., Ковальский А.Э. Кинетическая модель каплеударной эрозии рабочих лопаточных аппаратов паровых турбин // Известия АН СССР. Энергетика и транспорт. 1989. - № 5. - С.94-101.

50. Кжижановски Е., Шубенко А.Л., Ковальский А.Э. Совершенствование методов расчёта каплеударной эрозии рабочих лопаток паровых турбин // Теплоэнергетика. 1990. - № 7. - С. 58-62.

51. Krzyzanowski J.A., Kowalski А.Е., Shubenko A.L. Some Aspects of Erosion Prediction of Steam Turbine Blading // Trans, of the ASME. J. of Engineering for Gas Turbines and Power. - 1994. - V.l 16. - № 2. - P. 442-451.

52. Амелюшкин В.H. Исследование эрозии рабочих лопаток паровых турбин // Тяжёлое машиностроение. 1991. - № 7. - С. - 6-7.

53. Куличихин В.В., Кудрявый В.В., Куличихина C.B. Влияние температуры уплотняющего пара на эрозионный износ лопаток ЦНД паровых турбин // Теплоэнергетика. 1993. - № 12. — С. 38—41.

54. Бодрышев B.B. Удельная энергия разрушения как определяющий параметр эрозионной стойкости материала // Известия вузов. Машиностроение. -1978.-№2.-С. 133-137.

55. Шкотов Ю. Д. Об эрозионном износе проточных частей паровых турбин // Энергетик. 1990. - № 4. - С. 16.

56. Абрамов В.И. К вопросу о методике исследования эрозионного износа лопаток турбомашин под действием парокапельного потока // Известия вузов. Энергетика. 1992. - № 3. - С. 97-100.

57. Хаимов В.А., Котляр O.E., Воропаев Ю.А. Эрозия входных кромок лопаток ЦНД турбин Т-250/300-240 // Электрические станции. 1997. - № 12. — С. 34-40.

58. Ковальский А.Э. Влияние эрозии рабочих лопаток последней ступени мощной энергетической турбины на показатели её экономичности // Проблемы машиностроения. 1999. - Т.2. - № 3^1. - С. 22-28.

59. Томаров Г.В., Шипков A.A. Моделирование физико-химических процессов эрозии-коррозии металлов в двухфазных потоках // Теплоэнергетика. -2002.-№7.-С. 7-17.

60. Амелюшкин В.Н., Агафонов Б.Н. Особенности эрозионного износа рабочих лопаток теплофикационных паровых турбин // Электрические станции. 2002. - № 12.-С. 28-31.

61. Фаддеев И.П., Лагерев A.B. Прогнозирование кинетики роста зоны эрозионного износа рабочих лопаток паровых турбин // Теплоэнергетика. — 1988. -№ 1.-С. 49-51.

62. Лагерев A.B. Планирование замены эродированных турбинных лопаток // Теплоэнергетика. 1990. - № 5. — С. 58-60.

63. Лагерев A.B. Вероятностная оценка падения мощности эродирующей влажно-паровой турбинной ступени в процессе эксплуатации // Известия вузов. Энергетика. 1991. - № 9. - С. 108-114.

64. Лагерев А.В. Экономически допустимое эрозионное повреждение рабочих лопаток влажнопаровых турбин // Известия вузов. Машиностроение. — 1992.-№4-6.-С. 81-86.

65. Erosion behaviour of turbine rotor blades installed in the Krsko nuclear power plant / B. Stanisa, Z. Schauperl, K. Grilec // Wear. 2003. - Vol. 254. -P. 735-741.

66. Erosion study of final stage blading of low pressure steam turbines / J. Dehouve, P. Nardin, M. Zeghmati // Applied Surface Science. Volumes 144-145 , April 1999, P. 238-243.

67. Investigation of erosion in the final stages of steam turbines / Valha, J. // Energietechnik. vol.27, no. 10, Oct. 1977. P. 404-11.

68. A new model for steam turbine blade materials erosion / Z. Ruml, F. Straka //Wear. Volumes 186-187, Part 2 , August 1995, P. 421^124.

69. Model studies of erosion-corrosion at saturated steam turbine components / Sorgel, G.; Goll, B. // Kernenergie, vol.32, no.5, May 1989. P. 205-11.

70. Stanisa B. Estimated life of eroded rotor blades of large-capacity turbines // Elektroprivreda. vol.40, no.9-10, Sept.-Oct. 1987. P. 357-64.

71. Ansari, A.R. Blade erosion problems in steam turbines // Journal of the Institution of Engineers (India) Mechanical Engineering Division, vol.67, pt.MEl-2, July-Sept. 1986. P. 1-3.

72. Field, J.E.; Hutchings, I.M. Impact erosion processes // Mechanical Properties at High Rates of Strain, 1984. Proceedings of the Third Conference on the

73. Mechanical Properties of Materials at High Rates of Strain. Bristol, UK: IOP, 1984. p. 349-371.

74. Research on erosion of steam turbine blades / Ruml, Z.; Orna, M.; Drahy, J. // Skoda Review, no.4, 1984. p. 53-58.

75. New model for steam turbine blade materials erosion / Ruml Z., Straka F. // Wear, v 186-187, n 2, Aug, 1995, P. 421-424.

76. Experimental assessment of droplet impact erosion resistance of steam turbine blade materials / M. Ahmad, M. Casey, N. Surken // Wear. Volume 267, Issues 9-10, 9 September 2009, P. 1605-1618.

77. Liquid drop spreading on solid surfaces at low impact speeds / Yongan Gu, Dongqing Li // Colloids and Surfaces A: Physicochemical and Engineering Aspects. -Volume 163, Issues 2-3, 15 April 2000, P. 239-245.

78. Малорасходные режимы и надёжность ЦНД турбины Т-250/300-23,5 / Хаимов В.А., Храбров П.В., Воропаев Ю.А., Котляр О.Е. // Теплоэнергетика. -1991. —№ 11. -С. 38^43.

79. Гонсеровский Ф.Г., Петреня Ю.К., Силевич В.М. Работоспособность паротурбинных лопаток, отремонтированных с помощью сварки в условиях электростанций // Сварочное производство. 2000. - № 1. - С. 42-45.

80. Микунис С.И. Надёжность рабочих лопаток последних ступеней ЦНД турбоагрегатов // Электрические станции. — 1998. — № 3. — С. 11—13.

81. Исследование факторов, влияющих на эрозию выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней турбины К-200-130 / МадоянА.А., Харабаджи В.М., Пащенко В.В. и др. // Электрические станции. 1986. - № 11. - С. 26-30.

82. Карев А.Н. Повышение надёжности работы лопаток ЦНД теплофикационных турбин // Энергетик. 2000. - № 8. - С. 20-21.

83. Гонсеровский Ф.Г., Силевич В.М. Продление срока службы узлов и деталей проточной части турбин ТЭС и АЭС // Тяжёлое машиностроение. — 2002.-№ 10. С.59-63.

84. Гаркуша А.В. О влиянии эрозионного износа металла рабочих лопаток на экономичность паровых турбин // Энергетическое машиностроение. Харьков: Вища школа, 1977, вып. 23, С. 127—133.

85. Амелюшкин В.Н., Агафонов Б.Н. Из опыта борьбы с эрозией рабочих лопаток последних ступеней паровых турбин // Энергетик. 2001. - № 5. — С. 13-14.

86. Разработка и освоение ремонтно-восстановительных сварочных технологий для увеличения срока службы узлов и деталей проточной части турбин ТЭС и АЭС / Гонсеровский Ф. Г., Силевич В. М., Мальченко А. Ф. и др. // Труды ЦКТИ. 2002. - Вып. 286. - С. 239-258.

87. Гонсеровский Ф.Г., Консон Е.Д. Защита разрушающихся контактных поверхностей титановых паротурбинных лопаток от фреттинг-коррозии с помощью сварки или напыления // Электрические станции. — 1993. — № 6. — С. 36-39.

88. Смыслов A.M., Селиванов К.С. Повышение долговечности деталей машин в условия фреттинга. Уфа: Гилем, 2005. — 180 с.

89. ГОСТ 27.002-89. Надёжность в технике. Основные понятия. Термины и определения.

90. Разработка и внедрение высокоэффективной технологии ремонта рабочих лопаток паровых турбин / Карев А. Н., Хромченко Ф. А. Должанский П.Р. и др. // Электрические станции. 1999. - № 12. - С. 16-20.

91. Electron beam welded high thickness TÍ6A14V plates using filler metal of similar and different composition to the base plate / J.L. Barreda, F. Santamarm, X. Azpiroz, A.M. Irisarri, J.M. Varona // Vacuum. 2000. - Vol. 62. - p. 143-150.

92. Фрумин И.И. Восстановление изношенных лопаток паровых турбин // Энергетика и электрификация. 1974. - № 3. - С. 18-20.

93. Ремонт лопаток паровых турбин после эрозионного износа / Погребной H.A., Зозуля В.Ф., Бугаев A.M., Иванова JI.H., Телешова Е.М. // Технология и организация производства. 1976. - № 11. - С. 55-57.

94. Термическая обработка лопаток паровых турбин, восстановленных наплавкой после эрозионного износа / Погребной H.A., Тананко И.А., Телешова Е.М. и др. // Металловедение и термическая обработка металлов. -1979.-№5.-С. 45-46.

95. Конструктивная прочность рабочих лопаток паровых турбин, восстановленных наплавкой и термической обработкой / Тананко И.А.,

96. Погребной Н.А., Зозуля В.Ф. и др. // Энергомашиностроение. 1981. - № 5. — С. 20-22, 24.

97. Технолопя вщновлення ерозшно зношених лопаток парових турбш Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.krashiy.com-/main/ukr/nominations2007/?nid=2&id=8718&pid=708 2010.01.21.

98. Гонсеровский Ф.Г., Силевич В.М. Технико-экономическое обоснование способа ремонта эрозионно-изношенных паротурбинных лопаток в условиях электростанций // Тяжёлое машиностроение. 2001. — № 9. — С. 18—22.

99. Топоров В. Есть проблема — есть решение Электронный ресурс. // Наша энергия. Газета энергетиков Татарстана. — 2007, апрель. Режим доступа: http://www.tatenergo.ru/nashaenergiya/2007-04/art03 .jsp-2010.01.30.

100. Ремонт рабочих и направляющих лопаток паровых турбин Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.energosv.spb.ru/2-2.php — 2009.11.20.

101. Ремонт рабочих и направляющих лопаток паровых турбин Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.ene-s.ru/repair-blades-of-steam-turbines.html 2011.01.26.

102. Восстановление эродированных рабочих лопаток ЧНД Электронный ресурс. // сайт Группы компаний «Теплоэнергосервис». Режим доступа http://www.tes-ek.ru/303 2010.12.14.

103. Ремонтная кампания 2001 года будет завершена вовремя Электронный ресурс. / Вестник «Мосэнерго», № 14 (154) от 24 сентября 2001 г. Режим доступа: http://www.mosenergo.ru 2002.08.20.

104. Ремонт лопаток паровых турбин на ЦРМЗ Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.crmz.mosenergo.m/index.php?id=20 2008.11.13.

105. Исанбердин А.Н. Новая технология восстановления рабочих лопаток паровых турбин / Смыслов A.M., Смыслова М.К., Исанбердин А.Н., Людвиницкий С.С. // Тяжёлое машиностроение. 2006. — № 3. — С. 22-24.

106. Способ восстановления лопаток паровых турбин / Смыслов A.M., Смыслова М.К., Исанбердин А.Н. и др. Патент РФ № 2251476 МПК7 В23Р 6/00, В23К 9/04, опубл. 10.05.2005 Бюл. № 13.

107. Исанбердин А.Н., Людвиницкий С.С. Разработка технологий ремонта лопаток паровых турбин // Проблемы современного машиностроения: Тезисы докладов всероссийской молодежной научно-технической конференции 22-23 декабря 2004 г. Уфа: УГАТУ, 2004. - С. 69.

108. Misra, L.N. Emergency steam turbine rotor repair // Hydrocarbon Processing, v 70, n 5, May, 1991, p 126-127.

109. Makansi, J. Upgrading steam and gas turbines: overcoming today's operating constraints //Power, vol.129, no.3, March 1985. p. 1-16.

110. Experiences with weld repair of low pressure steam turbine rotors / Clark, R.E.; Schmerling, J.M.; Amos, D.R.; Kramer, L.D. // Proceedings of the American Power Conference. Chicago, IL, USA: Illinois Inst. Technol, 1985. p. 213-218.

111. Rauszer, A.; Wojczyk, K. Welding of damaged steam turbine blades // Energetyka, vol.34, no.8, Aug. 1980. p. 315-317.

112. Stanisa В. Length of service and possibility of rehabilitation of eroded rotor blades of steam turbines // Elektroprivreda, vol.42, no.9—10, Sept.-Oct. 1989. p. 387-394.

113. Raj, Baldev, Albert, S.K.; Das, C.R.; Ramasubbu, V.; Bhaduri, A.K.; Ray, S.K. In situ repair welding of steam turbine shroud for replacing a cracked blade // Journal of Materials Engineering and Performance, v 11, n 3, June, 2002, p 243-249.

114. Bhaduri A.K., Gill T.P.S., Albert S.K., Shanmugam K., Iyer D.R. Repair welding of cracked steam turbine blades using austentic and martensitic stainless-steel consumables //Nuclear Engineering and Design, vol. 206, no.2—3, June 2001. p. 249-259.

115. Cheetham, D.; Wall, Т.; Butterfield, J. Repair technique for damaged tenon heads on HP or IP rotor blading // Journal de L'Equipment Electrique et Electronique, no. 469, April 1981. p.

116. Products and Services. Buckets and Covers Электронный ресурс. GE Energy Режим доступа: http://www.gepower.com/prodserv/serv/repairsol/en/-steamturbineserv/bucketscovers/index.htm — 2009.01.20.

117. Turbine rotor repairs, both shop and field Электронный ресурс. // сайт Thomason Mechanical corp. Режим доступа: http://www.thomasonmech.com/turbrr.htm 2006.03.23. .

118. Products and Services. Shop and Field Turbine Rotor Repairs Электронный ресурс. // сайт ElectricNET Режим доступа: http://www.electricnet.com/product.mvc/Shop-and-Field-Turbine-Rotor-Repairs-0001 -2011.02.04.

119. Repairs, reconditioning and upgrades for steam and gas turbines Электронный ресурс. // сайт MVP Turbine. Режим доступа: http://www.mvpturbine.com 2006.03.23.

120. Steam path repair. Rotating components Электронный ресурс. // сайт Orbital Tool Technologies. Режим доступа: http://www.orbitaltool.com/services/steampath.asp 2006.03.23.

121. Turbine services from power generation service Электронный ресурс. // сайт Mechanical Dynamics & Analysis Ltd. Режим доступа: http://www.mdaturbines.com/steampathservices/rotcomprepairs.shtml — 2006.03.23.

122. Turbine Overhauls. Shop and Field Turbine Repair Электронный ресурс. // сайт Field System Machining Inc. Режим доступа: http://www.fieldsystems.com/turbinesteampathrepair.html — 2006.03.23.

123. Turbine services and parts Электронный ресурс. // сайт Power Generation Service Inc. Режим доступа: http://www.powergensvc.com/page5.html -2006.03.23.

124. Power generation service Электронный ресурс. // сайт Hitachi Canadian Industries Ltd. Режим доступа: http://www.hitachi.sk.ca/powergenserv.htm 2006.03.23.

125. Steam Turbines. Buckets & covers Электронный ресурс. // сайт GE Power Systems. Режим доступа: http://www2.gepower.com/extl06/-gers/thtml/steamturbine/bucketscovers.html — 2006.03.23.

126. Steam Turbines. Buckets weld repair Электронный ресурс. // сайт GE Power Systems. Режим доступа: http://www2.gepower.com/gepsll-/gers/thtml/steamturbine/workscopes/bucketweldrepairstenon.html 2006.03.23.

127. Ремонт и восстановление изношенных эрозией рабочих лопаток последних ступеней / В. Шторх, Ф. Мюль, В. Кун // Энергомашиностроение. -1989.-№2.-С. 24-27.

128. Джонс К., Мет Б. Применение сварочной технологии при ремонте деталей паровых турбин с эксплуатационными повреждениями // Продление ресурса ТЭС. Сб. докладов на междунар. конф. — М., ВТИ. 1994.

129. Восстановление лопаток паровых и газовых турбин из высококачественных сталей с 13% хрома, бывших в эксплуатации Электронный ресурс. // сайт ИЭС им. O.E. Патона. Режим доступа: http://paton.kiev.ua/rus/prop/2212.html 2006.03.23.

130. Repair welding of steam and gas turbine blades of high-alloy steels with 13% chromium Электронный ресурс. // сайт НПК «Наука». Режим доступа: http://www.nauka.kiev.ua/en/?mode=page&id=343 2006.03.23.

131. Новиков Ю.Н. Защита и упрочнение деталей при ремонте энергооборудования. — М.: Энергоатомиздат, 1991. 112 с.

132. Патент Казахстана №6364. Способ Жакупова-Киселёва ремонта и восстановления рабочих кромок лопаток паровых турбин. Опубл. 2001.11.15, бюл. № 11.

133. Восстановление рабочих лопаток паровых турбин в условиях электростанций Электронный ресурс. / Жакупов Г.А., Блохин В.В., Киселёв Л.А., Булушев В.Р. // сайт ТОО «Ремплазма». Режим доступа: http://www.remplazma.kz/patent2.htm — 2010.01.20.

134. Способ Жакупова-Киселёва ремонт и восстановление рабочих кромок лопаток паровых турбин Электронный ресурс. / Жакупов Г.А., Киселёв Л.А. // сайт ТОО «Ремплазма». Режим доступа: http://www.remplazma.kz/patent6364.htm 2010.01.20.

135. KuvinB.F. EPRI promotes sound weld-repair procedures to power plants // Welding Design & Fabrication, 1999, Vol. 72, Issue 9, p. 14-19.

136. Rotating equipment Services Электронный ресурс. // сайт Wood Group PLC. Режим доступа: www.woodgroup.com 2009.01.22.

137. К. Kalyanaraman. Repairing L-0 blades in situ // Turbomachinery international. 2006. - № 1. - C. 38.

138. Levitch, P.E. Engineering shorter turbine outages // International Power Generation, vol.17, no.4, July 1994. p. 31-32.

139. Steam turbine blades repair technology Электронный ресурс. // сайт Turbine Blading Ltd. Режим доступа: https://www.turbineblades.com/tbl — 2006.03.23.

140. Franklin P.C., Fraser M.J. On site repair of damaged and severely eroded low pressure turbine blades without removal of any blades from the rotor // Proceedings of the American Power Conference, v 55, n pt 2, 1993, p 1169-1179.

141. Turbine services. Rotating blades Электронный ресурс. // сайт Dowding & Mills Pic. Режим доступа: http://www.dowdingandmills.com/largemachines.htm 2005.05.05.

142. Steam Turbine blade weld repair Электронный ресурс. // сайт TurboCare Int. Режим доступа: http://www.turbocare.com/pagel557.html -2011.01.23.

143. Steam turbine buckets repair Электронный ресурс. // сайт Energy Service Group AG. Режим доступа: http://www.esgch.com 2006.03.23.

144. Steam turbine blade refurbishment Электронный ресурс. // сайт Institution of Mechanical Engineers Режим доступа: http://www.imeche.org/NR/rdonlyres/46629902-3DAF-449F-B562-3D59AA3DAEEF/1101/bladerefurbishmentl.pdf- 2010.01.22.

145. Forces on Large Steam Turbine Blades Электронный ресурс. // Режим доступа: http://www.raeng.org.uk/education/diploma/maths/pdf/exemplars-advanced/22BladeForces.pdf — 2010.01.22.

146. Laser robots save millions of dollars for the power industry 2008.08 Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.hardwear.com.au-/August%2020%20Industrial%20Laser%20Solutions%20Brandt,%201aser%20techno logy.pdf-2010.01.22.

147. Australia's Robot Blade Runners Электронный ресурс. // CRCA Media Release 05.2005. February 01 // Сайт Research Centre for Welded Structures. Режим доступа: http://www.crcws.com.au/prturbinel.pdf — 2008.06.16.

148. Residual-stress measurements in laser-clad-repaired low-pressure turbine blades for the power industry // Сайт Bragg Institute. Режим доступа: http://www.ansto.gov.au/bragg/science/scientifichighlights/pasthighlights/2005m ar.html-2008.06.16.

149. In Situ Laser Surfacing Technology Электронный ресурс. // сайт Hardwear Pty. Ltd. Режим доступа: http://www.hardwear.com.au 2010.01.22.

150. Laser robot welders cut millions from turbine repairs costs 2005.12.07 Электронный ресурс. // сайт Commonwealth Scientific and Industrial Research Organization (CSIRO). Режим доступа: http://www.csiro.au/news/pstu.html -2008.06.16.

151. Turbine blade repair using a computer model // Turbomachinery International, v 42, n 5, September/October, 2001, P. 36-37.

152. Power applications. Turbine blade repair Электронный ресурс. // сайт TTL. Режим доступа: http://www.ttl-3d.co.uk/powergeneration.htm — 2004.02.24.

153. Расчёты лопаток турбин Электронный ресурс. // сайт ООО «Хекса». Режим доступа: http://www.hexa.ru/rus/blade.html 2004.02.24.

154. State-of-the-Art Weld Repair Technology for Rotating Components: Volume 2: Repair of Steam Turbine Blading TR-107021-V2 06/01/1997 -99T071.0. Режим доступа: http://www.epri.com - 2004.02.24.

155. Bohnstedt, H.-J.; Lobert, P.; Leopold, J. Repairs to steam turbines by welding//Der Maschinenschaden, vol.60, no.3, 1987. p. 124-132.

156. Гоисеровский Ф. Г. Эксплуатационные испытания паротурбинных рабочих лопаток после сварочного ремонта в условия ГРЭС // Электрические станции. 1993.-№ 11.-С. 8-13.

157. Оценка эффективности мер предупреждения пор в швах активных металлов при сварке плавлением различными способами. / Редчиц В.В., Лебедев Г.Т. и др. // Сварочное производство. — 1979. — № 10. — С. 12-15.

158. Замков В.Н., Шевелев А.Д. Образование пор в сварных соединениях титанового сплава ВТ6, выполненных электроннолучевой сваркой // Автоматическая сварка. 1979. - № 12. - С. 50-54,57.

159. Замков В.Н., Цейгер Е.Н. Влияние фторидных флюсов на пористость швов при сварке титана в аргоне неплавящимся электродом // Автоматическая сварка. 1983. -№ 4. - С. 34-38.

160. Основные закономерности образования пор при сварке плавлением титана и его сплавов. / Редчиц В.В., Никифоров Г.Д., Фролов В.В. и др. // Сварочное производство. — 1987. № 5. — С. 28-30.

161. Роль гидридов в порообразовании при сварке титана. / Сливинский В.А., Замков В.Н., Кириченко Г.С. и др. // Автоматическая сварка. 1994. -№5-6.-С. 10-13.

162. ГОСТ 2601-84. Сварка металлов. Термины и определения основных понятий.

163. ГОСТ 27.002—89. Надёжность в технике. Основные понятия. Термины и определения.

164. Металлургия и технология сварки титана и его сплавов. / Под ред. Замкова В.Н. Киев: Наукова думка, 1986. — 240 с.

165. Гуревич С.М. Справочник по сварке цветных металлов. — Киев: Наукова думка, 1981. — 608с.

166. Грабин В.Ф. Основы металловедения и термической обработки сварных соединений из титановых сплавов. — Киев: Наукова думка, 1975.

167. Сварка высокопрочных титановых сплавов / Гуревич С.М., Куликов Ф.Р., Замков В.Н. и др. М.: Машиностроение, 1975. — 150 с.

168. Лясоцкая B.C. Термическая обработка сварных соединений титановых сплавов. — М.: Экомет, 2003. — 352 с.

169. Сварные соединения титановых сплавов / В.Н. Моисеев, Ф.Р. Куликов, Ю.П. Кириллов и др. М.: Металлургия, 1978. 248 с.

170. Шоршоров М.Х. Металловедение сварки стали и сплавов титана / АН СССР, Ин-т металлургии им. A.A. Байкова . — М.: Наука, 1965. 336 с.

171. ЕИ 1.4.1898-2003. Сварка дуговая сплавов титана в среде защитных газов. Производственная инструкция / ОАО Национальный институт авиационных технологий. М, 2003.

172. ГОСТ 9454-78. Металлы. Метод испытания на ударный изгиб при пониженной, комнатной и повышенных температурах.

173. Титановые сплавы. Металлография титановых сплавов. / Борисова Е.А., Бочвар Г.А., Брун М.Я. и др. М.: Металлургия, 1980. - 464с.

174. Есина. С.И., Кутепов С.М., Скороходов В.Н. Характеристики вязкости разрушения сварных соединений титановых сплавов ВТ6С и АТ6 // Автоматическая сварка. 1983. — С. 43-45.

175. Влияние способа сварки плавлением на свойства соединений сплава TÎ-6A1-4V / Замков В.Н., Прилуцкий В.П., Петриченко И.К., Вржижевский Э.Л., Топольский В.Ф. // Автоматическая сварка. 2001. — № 4. — С. 3-7.

176. Кушниренко Н.А., Топольский В.Ф. Проволока для сварки двухфазных титановых сплавов // В сб.: Сварка цветных металлов. Киев, 1989. -С. 88-91.

177. Штрикман М.М., Бородин Ю.М., Ермаков JI.K. Автоматическая аргонодуговая сварка толстостенных узлов плавящимся электродом по щелевому зазору. В сб.: Сварка цветных металлов. Киев, 1989. — С. 78-80.

178. Effect of current pulsing on tensile properties of titanium alloy / M. Balasubramanian, V. Jayabalan, V. Balasubramanian // Materials and Design. — 2007, doi:10.1016/j.matdes.2007.07.007.

179. Effect of welding on impact toughness of butt-joints in a titanium alloy / Wei Zhou, K.G. Chew // Material Science & Engineering. 2003. - № A347 - P. 180-185.

180. Колачёв Б.А., Мальков А.В. Физические основы разрушения титана. М: Металлургия, 1983. 160 с.

181. Effect of pulsed gas tungsten arc welding on corrosion behavior of Ti-6A1-4V titanium alloy / M. Balasubramanian, V. Jayabalan, V. Balasubramanian // Materials and Design. 2007, doi:10.1016/j.matdes.2007.06.009.

182. Correlation of fatigue properties and microstructure in investment cast Ti-6A1-4V welds / Jinkeun Oh, Nack J. Kim, Sunghak Lee, Eui W. Lee // Material Science and Engineering. 2003. - A340. - P.232-242.

183. Горынин И.В. Титан в машиностроении / И.В. Горынин, Б.Б. Чечулин. М.: Машиностроение, 1990 - 399 с.

184. Конструкционные титановые сплавы / Глазунов С.Г., Моисеев В.Н. -М.: Металлургия, 1974. 368 с.

185. Титановые сплавы. Жаропрочные титановые сплавы / Солонина О.П., Глазунов С.Г. М.: Металлургия, 1976. — 448 с.

186. Титановые сплавы. Металловедение титана и его сплавов / Белов С.П., Брун М.Я., Глазунов С.Г. и др.: под ред. Колачёва Б.А., Глазунова С.Г. -М.: Металлургия, 1992. 352 с.

187. Некоторые пути повышения надёжности и экономичности влажно-паровых энергетических турбин / Фаддеев И.П., Радик С.В., Мокравцов М.В. и др. // Теплоэнергетика. 1993. - № 3. - С. 19-22.

188. Резинских В.Ф. Исследование перспективных защитных покрытий для лопаток последних ступеней паровых турбин / В.Ф. Резинских, А.Ф. Богачев, В.А. Рыженков и др. // Теплоэнергетика. — 1996. — № 12. С. 28—31.

189. Белан Н.В. Повышение эрозионной стойкости рабочих лопаток компрессора ГТД / Н.В. Белан, В.В. Омельченко, А.Н. Прокопенко и др. // Авиационная промышленность. 1986. - № 10. - С. 19 — 20.

190. Гонсеровский Ф.Г., Консон Е.Д., Симин О.Н. Об эксплуатации титановых паротурбинных лопаток с различным упрочнением их входных кромок // Электрические станции. — 1990. — № 1. — С. 40-43.

191. Турбины тепловых и атомных электрических станций : учебник для вузов / А.Г. Костюк и др.; Министерство образования РФ; под ред. А.Г. Костюка. М.: МЭИ, 2001. - 488 с.

192. The protection of input edges of turbine blades by a mechanized method of arc hard facing using material on basis other than cobalt / Pospichal, J.; Tetauer, L.; Pospisil, F. //Energetika, vol.25, no.3, March 1975. p. 124-126.

193. Weng J.R., Chang, J.T., Chen K.C., He, J.L. Solid/liquid erosion behavior of gas tungsten arc welded TiNi overlay // Wear; Aug-Sep2003, Vol. 255 Issue 1-6, p. 219-224.

194. HVOF diamond-like coatings Электронный ресурс. // сайт TMT Research Development, Inc. Режим доступа: http://www.tmtechnology.com/-applications.html 2004.04.10.

195. Swami Swaminathan V.P. Nanotechnology Coatings for Erosion Protection of Turbine Components // J. Eng. Gas Turbines Power — August 2010 — Volume 132, Issue 8, 082104.

196. State-of-the-Art Weld Repair Technology for Rotating Components: Volume 2: Repair of Steam Turbine Blading Technical report TR-107021-V2 / project manager Viswanathan R. Palo Alto, California: EPRI. - 1997.

197. HVOF coating and surface treatment for enhancing droplet erosion resistance of steam turbine blades / B.S. Mann, Vivek Arya. // Wear. 2003. - Vol. 254 (2003).-P. 652-667.

198. Steam turbine blade life and performance increased by LTH Электронный ресурс. // сайт AEA. Режим доступа: http://www.aeat.co.uk/prodsys/subdivisions-div/LASERl.html.

199. Y.P. Kathuria. Some aspects of laser surface cladding in the turbine industry // Surface and Coatings Technology, Vol. 132, Issue 2-3, p. 262-269.

200. Laser cladding of moving blades in the lower pressure-last stage of steam turbines / Zhu Beidi; Zheng Xiaoyan; Hu Xiang et al. // Chinese Journal of Lasers, vol.A21, no.6, 20 June 1994. p. 526-529.

201. Gerdes C. Water droplet erosion and microstructure of laser-nitrided Ti-6A1-4V / C. Gerdes, A. Karimi, H.W. Bieler // Wear, V. 186-187, Part 2, 3. 368-374.

202. Water droplet erosion of laser surface treated Ti-6A1-4V / J.M. Robinson, R.C. Reed // Wear, Volumes 186-187, Part 2 , August 1995, P. 360367. 8th International Conference on Erosion by Liquid and Solid Impact.

203. Laser surface treatment of engineering alloys Электронный ресурс. Режим доступа: http://dbs.cordis.lu/cordis-cgi/srchidadb7CALLER— RESUADVANCEDSRCH&ACTION=D&QFENJtCNA=l 0851 2004.10.10.

204. Верещака А.С. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями. М.: Машиностроение, 1993 . - 336 с.

205. Душкин A.M. Защитные покрытия для стальных лопаток компрессора ГТД / A.M. Душкин, А.Б. Прощин, Е.Г. Иванов // Авиационная промышленность. 1988. - № 7. - С. 13-15.

206. Adhesion and wear properties of TiN films deposited on martensitic stainless steel and Stellite by reactive magnetron sputter ion plating / Lee M.K., Kim W.W., Kim, J.S., Lee W.J. // Journal of Nuclear Materials, v 254, n 1, March 1998, p. 42-48.

207. An analysis of stress waves in 12Cr steel, Stellite 6B and TiN by liquid impact loading / Min-Ku Lee, Whung-Whoe Kim, Chang-Kyu Rhee, Won-Jong Lee // Nuclear Engineering and Design 214 (2002). P. 183-193.

208. Research on the liquid impact erosion resistance of CNx/TiN multilayer composite coatings / Yang В., Ding H., Liu Ch., Fan X. // Fuhe Cailiao Xuebao / Acta Materiae Compositae Sinica, v 21, n 2, April, 2004, p. 27—33.

209. Крайнов В.К. Повышение ресурса работы теплотехнического оборудования электрических станций на основе применения износостойких защитных покрытий. Автореферат дисс. . канд. техн. наук. — Москва. — 2001.

210. Барвинок В.А. Управление напряжённым состоянием и свойствами плазменных покрытий / В.А. Барвинок — М.: Машиностроение. 1990. - 384 с.

211. Мухин B.C. Износ инструмента, качество и долговечность деталей из авиационных материалов: Учеб. пособ. / B.C. Мухин, Л.Ш. Шустер. — Уфа: УАИ, 1987.-217 с.

212. Будилов В.В. Физические основы вакуумно-плазменной технологии нанесения покрытий: Учеб. пособ. / В.В. Будилов. Уфа, 1993. - 74 с.

213. Fatigue characteristics of aircraft materials with ionic-plasma coatings / O.H. Molyar, O.I. Vasyl'ev, V.A. Trofimov // Materials Science, Vol. 38, No. 5, 2002.-P. 738-742.

214. Крайнов В.К. Влияние обработки поверхности ионами аргона на эрозионную стойкость лопаточных сталей / В.К. Крайнов, В.А. Рыженков, С.И. Погорелов и др. // Прикладная физика. — 2001. — № 2. С. 71-74.

215. Рыженков В.А. Исследование антикоррозионных свойств износостойких покрытий для защиты рабочих лопаток паровых турбин мощных энергоблоков / В.А. Рыженков, С.И. Погорелов, С.И. Нефедкин // Вестник МЭИ. 2001. - № 5. - С. 38-41.

216. Способ защиты стальных деталей машин от солевой коррозии, пылевой и капельно-ударной эрозии / Смыслов A.M., Дыбленко Ю.М.,

217. Смыслова М.К., Селиванов К.С. Патент РФ №2226227 МПК С23С14/06, С23С14/48, опубл. 27.03.2004.

218. Смыслов A.M., Дыбленко Ю.М., Смыслова М.К. Технология и оборудование для упрочнения болыперазмерных лопаток паровых турбин из титановых сплавов // VI Междунар. конф. «Вакуумные технологии и оборудование». Харьков, 2003. - С. 173-177.

219. Смыслова М.К. Вакуумное ионно-имплантационное и ионно-плазменное упрочнение болыперазмерных рабочих лопаток паровых турбин // Вестник УГАТУ. 2004. - Т.5. - № 1. - С. 169-175.

220. Дыбленко Ю.М. Комбинированные ионно-имплантационные и вакуумно-плазменные технологии модифицирования поверхности, обеспечивающие повышение эксплуатационных свойств лопаток ЦНД паровых турбин: Дисс. . канд. техн. наук. Уфа: УГАТУ, 2003.

221. Загретдинов И.Ш. Пути повышения надёжности и эффективности работы энергооборудования на основе нанотехнологий Электронный ресурс. // Режим доступа: http://rusnanotech09.rusnanoforum.ru/Public/LargeDocs/ppt/biz/-10energy/05zagretdinov.ppt 2011.01.28.

222. Селиванов К.С. Технологические методы диффузионного упрочнения, повышающие фреттинг-стойкость деталей машин: Дисс. . канд. техн. наук. Уфа.: Изд-во УГАТУ, 2000. 186 с.

223. Деформация титановых лопаток паровых турбин от наплавки антиэрозионного сплава / Гонсеровский Ф.Г., Титинер З.К. // Автоматическая сварка. 1984. - № 2. - С. 48-50.

224. Белоус В.Ю. Дуговая сварка в узкий зазор титановых сплавов (Обзор) / В.Ю. Белоус // Автоматическая сварка. 2002. - № 9. - С. 39-43.

225. Trailing shield packages Электронный ресурс. // сайт CK Worldwide. Режим доступа www.ckworldwide.com/trailingshield.htm — 2007.08.20.

226. Сварка титановых сплавов в местных защитных камерах / Куликов Ф.Р., Васькин Ю.В., Кириллов Ю.Г. // Сварочное производство. — 1970.-№8.-С. 16-18.

227. Защитная камера для сварки круговых швов на криволинейных поверхностях / Иштыков Ю.В., Костенко И.Ф., Степанов Н.А., Давыдов А.А. // Сварочное производство. 1972. — № 3. - С.24—26.

228. Блащук В.Е., Шеленков Г.М. Сварка плавлением титана и его сплавов (обзор) // Автоматическая сварка. — 2005. — № 2. — С. 38^46.

229. Special Purge Style Chamber Электронный ресурс. // сайт Jetline Engineering Inc. Режим доступа http://www.jetline.com/weldchambers.html -2007.08.20.

230. Welding MiniChamber GS.0210 Электронный ресурс. // сайт Spar-Tec Режим доступа - http://www.spar-tec.com/GS0210Rounddesk.html -2007.08.20.

231. Flexible Welding Enclosures Электронный ресурс. // сайт СОВ Industries Inc. Режим доступа http://www.cob-industries.com/flexibleweldingenclosures.aspx — 2011.02.02.

232. Flexible purge chamber Электронный ресурс. // сайт CK Worldwide. Режим доступа www.ckworldwide.com/purgechamber.htm — 2007.08.20.

233. Welding Reactive Metals Электронный ресурс. // сайт Glove Box Technology Ltd. Режим доступа — http://www.glovebox.co.uk/-weldingreactivemetals.asp 2007.08.20.

234. Исследование свариваемости и свойства сварных соединений высокопрочных титановых сплавов / М.Х. Шоршоров, Ф.Р. Куликов. // В кн.: Титан : Металловедение и технология (тр. 3-й Междунар. конф. по титану; Т. 2). — М.: ВИЛС, 1978.-С. 219-226.

235. Повышение ударной вязкости шва при сварке сплава ОТ4-1 путём добавки циркония / Болдырев A.M., Петров A.C., Дорофеев Э.Б. // Автоматическая сварка. — 1983. № 12. — С. 69—70.

236. ГОСТ 19807-91. Титан и сплавы титановые деформируемые. Марки.

237. ГОСТ 27265-87. Проволока сварочная из титана и титановых сплавов. Технические условия.

238. Дроздовский, Б.А. Трещиностойкость титановых сплавов / Б. А. Дроздовский, JI.B. Проходцев, Н.И.Новосильцева. М.: Металлургия, 1983.-192 с.

239. Лахтин Ю.М. Химико-термическая обработка металлов: Учебное пособие для вузов . М.: Металлургия, 1985. - 256 с.

240. Бокштейн Б.С. Диффузия в металлах. М.: Металлургия, 1978. 248 с.

241. Теория сварочных процессов: Учеб. для вузов / В.Н. Волченко, В.М. Ямпольский, В.А. Винокуров и др.; Под ред. В.В. Фролова. М.: Высш. шк., 1988. 559 е.: ил.

242. Теория сварочных процессов: Учеб. для вузов / А.В.Коновалов,

243. A.C. Куркин, Э.Л. Макаров, В.М. Неровный, Б.Ф. Якушин. Под ред.

244. B.М. Неровного. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007. - 752 с.

245. Диффузия в металлах и сплавах: учебное пособие / Кузьминых A.A., Бикбулатова В.З. Уфа: УГАТУ, 2006. - 58 с.

246. Сафин Э.В. Комбинированная модификация титановых сплавов с целью повышения их сопротивления усталости. Дис. . канд. техн. наук: 05.02.08, 05.02.01 Уфа, 1999. 191 с.

247. Лукина Е.А. Закономерности формирования структуры при ионно-вакуумном азотировании титановых сплавов. Дис. . канд. техн. наук: 05.16.01 Москва, 2005. 168 с.

248. Ящерицын П.И. Технологическая наследственность в машиностроении / П.И. Ящерицын, Э.В. Рыжов, В.И. Аверченков. — Минск: Наука и техника, 1977. — 255с.

249. ГОСТ 5272-68. Коррозия металлов. Термины.

250. ГОСТ 27674-88. Трение, изнашивание и смазка. Термины и определения.

251. Фреттинг-коррозия металлов / Голего H.JL, Алябьев А .Я., Шевеля В.В. Киев: Техшка, 1974. - 272 с.

252. Крагельский И.В., Добычин М.Н., Комбалов B.C. Основы расчётов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1987. - 526 с.

253. Уотерхауз Р.Б. Фреттинг-коррозия. — JL: Машиностроение, 1976.

254. Петухов А.Н. Сопротивление усталости деталей ГТД. М.: Машиностроение, 1993. —240 с.

255. The influence of substrate material and hardness on the fretting behaviour of TiN / M. Shima, J. Okado, I.R. McColl, R.B. Waterhouse, T. Hasegawa, M. Kasaya // Wear, Volumes 225-229, Part 1, April 1999, P. 38-45.

256. Fretting fatigue studies of titanium nitride-coated biomedical titanium alloys / Vadiraj A., Kamaraj M. // Journal of Materials Engineering and Performance. -2006 v. 15(5), P. 553-557.

257. Fretting wear of multilayered (Ti,Al)N/TiN coatings in air of different relative humidity / M.Z. Huq, J.P. Celis // Wear, Volumes 225-229, Part 1, April 1999, P. 53-64.

258. Comparison of wear and corrosion wear of TiN coatings under uni- and bidirectional sliding / P.Q. Wu, D. Drees, L. Stals, J.P. Celis // Surface and Coatings Technology, Volume 113, Issue 3, 31 March 1999, P. 251-258.

259. The tribochemical behaviour of TiN-coatings during fretting wear / E. de Wit, B. Blanpain, L. Froyen, J.-P. Celis // Wear, Volume 217, Issue 2, 15 May 1998, P. 215-224.

260. Wear analysis in fretting of hard coatings through a dissipated energy concept / Siegfried Fouvry, Philippe Kapsa, Hassan Zahouani, Leo Vincent // Wear, Volumes 203-204, March 1997, P. 393^03.

261. Костецкий Б.И. Поверхностная прочность материалов при трении. — М.: 1976.-296 с.

262. Исанбердин А.Н. Выбор технологии ремонта титановых рабочих лопаток паровых турбин / Исанбердин А.Н., Смыслова М.К. // Сварка. Контроль. Реновация — 2003: Труды Третьей международной научно-технической конференции. Уфа: Гилем, 2003. - С. 281—285.

263. Исанбердин А.Н. Технологические особенности восстановления эксплуатационных свойств титановых лопаток паровых турбин /Смыслова М.К., Исанбердин А.Н. // Вестник УГАТУ. 2006. - № 1. - С. 103109.

264. ГОСТ 26492-85. Прутки катаные из титана и титановых сплавов. Технические условия.

265. ГОСТ 22176-76. Листы из титана и титановых сплавов. Технические условия.

266. ОСТ 1.90002-86. Лопатки штампованные из титановых сплавов.

267. Устройство для создания низкотемпературной газоразрядной плазмы / Щанин П.М., Коваль H.H., Борисов Д.П. // Известия вузов. Физика. — 1994. — №3.-С. 115-120.

268. Обеспечение эксплуатационных свойств лопаток компрессора из титановых сплавов путём ионного модифицирования поверхности на установке Вита / Смыслов A.M., Гусева М.И., Смыслова М.К. и др. // Авиационная промышленность. 1992. - № 5. - С.24-26.

269. ГОСТ 1497-84. Металлы. Методы испытаний на растяжение.

270. ГОСТ 6996-66. Сварные соединения. Методы определения механических свойств.

271. ГОСТ 25.502-81. Расчёты и испытания на прочность в машиностроении. Методы механических испытаний металлов. Методы испытаний на усталость.

272. OCT 1 00870-77. Лопатки газотурбинных двигателей. Методы испытаний на усталость.

273. ОСТ 100303—79. Лопатки газотурбинных двигателей. Периодические испытания на усталость.

274. Коцаньда С. Усталостное растрескивание металлов. — М.: Машиностроение, 1990. — 623 с.

275. ГОСТ 23.211-80. Обеспечение износостойкости изделий. Метод испытаний материалов на изнашивание при фреттинге и фреттинг-коррозии.

276. ГОСТ 27964-88. Измерение параметров шероховатости. Термины и определения.

277. GOM Optical Measuring Techniques Электронный ресурс. // сайт GOM mbH. Режим доступа - http://www.gom.com — 2011.02.10.

278. Geomagic. The magic of making it simple Электронный ресурс. // сайт Geomagic. Режим доступа http://www.geomagic.com - 2011.02.10.

279. L. W. Tsay, С. Y. Tsay. The effect of microstructures on the fatigue crack growth in Ti-6A1-4V laser welds // International Journal of Fatigue. Volume 19, Issue 10 , December 1997, P. 713-720.

280. Jae Do Kwon, Yong Так Bae, Sung Jong Choi. The Effect of Microstructure on Mechanical Behaviour for Titanium Alloy (Ti-6A1-4V) // International Journal of Modern Physics B: Condensed Matter Physics. 2003. — Vol. 17, Issue 8/9, P. 1297-1304.

281. Титановые сплавы в машиностроении / Чечулин Б.Б., Ушков С.С., Разуваева И.Н. и др. Л.: Машиностроение, 1977. - 248 с.

282. Алёшин Н.П., Чернышев Г.Г. Сварка. Резка. Контроль.: Справочник. -М.: Машиностроение, 2004. Т.1. 520 с.

283. Исанбердин А.Н. Технологии реновации лопаток энергетического оборудования / Исанбердин А.Н. // Рабочие процессы и технология двигателей. Международная НТК. Казань 23-27 мая 2005 г. — Казань: Изд-во Казан, гос. техн. ун-та, 2005. С. 135-136.

284. Исанбердин А.Н. Свойства материала титановых лопаток при их восстановлении наплавкой / Исанбердин А.Н. // Наука — производству: Ежегодный научно-технический сборник. — Уфа: Гил ем, 2005. С. 117—124.

285. Исанбердин А.Н. Восстановление титановых рабочих лопаток с повреждёнными кромками / Исанбердин А.Н. // II Всероссийская НТК молодых специалистов, посвящённая годовщине образования ОАО «УМПО». Уфа: ОАО «УМПО», 2006. - С. 6-7.

286. Исанбердин А.Н. Влияние наплавки и вакуумной ионно-плазменной обработки на механические свойства титанового сплава ВТ6 // Сварка.

287. Контроль. Реновация 2005: Труды пятой научно-технической конференции. — Уфа: Гилем, 2006. - 136 с. - С. 83-88.

288. Установка для сварки в защитной среде / Смыслов A.M., Исанбердин А.Н., Таминдаров Д.Р., Мингажев А.Д. Патент РФ №2294821 МПК В23К 9/16, В23К 28/02, опубл. 10.03.2007 Бюл. № 7.

289. Вакуумная ионно-плазменная установка / Смыслов A.M., Дыбленко Ю.М., Исанбердин А.Н. и др. Свидетельство на полезную модель № 76918 МПК С23С 14/00 опубл. 10.10.2008 Бюл. № 28.

290. Способ повышения фреттинг-стойкости деталей / Смыслов A.M., Исанбердин А.Н., Селиванов К.С. Патент РФ №2390581 МПК C23F15/00, C21D1/34, F01D5/28, опубл. 27.05.2010 Бюл. № 15.