автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Технологические и технические решения приема и обеспечения сохранности зернового вороха с применением универсальных аэрожелобов

ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МЕХАНИЗАЦИИ СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА. (ВИМ)

РГб ОА

" Я да

На правах рукописи

ОНХОНОВА Лариса Очировна

УДК 631.374:633.1 УДК 631.365.32

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ ПРИЕМА И ОБЕСПЕЧЕНИЯ СОХРАННОСТИ ЗЕРНОВОГО ВОРОХА С ПРИМЕНЕНИЕМ УНИВЕРСАЛЬНЫХ АЭГОЖЕЛОБОВ

Специальность 05.20.01 - Механизация сельскохозяйственного производства

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва

-2000

Работа выполнена во Всероссийском научно-исследовательском инст туте механизации сельского хозяйства (ВИМ) и в Восточно-Сибирском го< дарственном технологическом университете (ВСГТУ).

Научный консультант:

Официальные оппоненты:

АНИСКИН В.И., доктор технических наук, профессор, академик Россельхозакадемии, академии аграрных наук республики Беларусь и международной инженерной академ! заслуженный деятель науки и техники РФ, лауреат Государственных премий.

ЗЮЛИН А.Н., доктор технических наук АВДЕЕВ A.B., доктор технических наук, профессор

РЕЗЧИКОВ В.А., доктор технических наук, профессор.

Ведущее предприятие:

Защита состоится

ОАО «ГСКБ ЗЕРНООЧИСТКА» (г.Воронеа _2000 г.

в 10 ч на заседании диссертационного Совета Д.020.02.01 во Всероссийско научно-исследовательском институте механизации сельского хозяйства (ВИМ) по адресу: 109428, г. Москва, 1-ый Институтский проезд, д.5.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ВИМ.

Отзывы на автореферат, заверенные печатью, просим направлять по вышеуказанному адресу.

Автореферат разослан « ' Ф »___2000 г.

Ученый секретарь диссертационного Совета, кандидат технических наук

Мамедова Л.В

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Обеспечение России зерном собственного юизводства является важнейшей стратегической задачей. Ежегодные товие сборы зерна в стране необходимо увеличить до 100 млн.т. Решение ой задачи в значительной мере будет зависеть от эффективности хнологий послеуборочной обработки и хранения зерна и семян, а также от »стояния материально-технической базы их реализации.

Развитие технологий комплексной механизации послеуборочной Зработки и хранения зерна и семян наряду с необходимостью обеспечения 1лсе высоких технико-экономических показателей, определяется >ебованиями их адаптивности к зональным условиям, гибкости реализации :хнологических процессов, универсальности применения, экологичности. ля организации обработки и переработки зернового материала по пличным технологическим вариантам с учетом его исходного состояния, ща, назначения, объема, сроков реализации целесообразно и необходимо пользование приемно-вентилирующих отделений и хранилищ в качестве 1ементов инфраструктуры зернообрабатывающих предприятий.

В условиях ограниченной платежеспособности производителей зерна азвитие материально-технической базы обработки и хранения зерна будет :уществляться в двух направлениях:

-модернизация, реконструкция, ремонт и восстановление .'шествующих агрегатов, комплексов, зерно-семяобрабатывающих редприятий с приданием им более высоких количественных и качественных оказагелей;

-строительство и использование новых предприятий более высокого гхнического уровня, адаптированных к региональным условиям.

В период массовой уборки зернового урожая наибольшую ктуальность приобретает обеспечение сохранности и качества вежеубранного зерна как на стадии его временного, так и окончательного ранения. Как правило, в хозяйствах темпы уборки урожая превышают

пропускную способность имеющегося оборудования для послеуборочг обработки зерна и особенно его сушки. Пиковое поступление зерна може 2...3 раза превышать среднесуточную производительна зернообрабатывающей поточной линии. В результате этого значителы количество свежеубранного зерна скапливается на площадках временнс хранения, подвергаясь самосогреванию и порче. На всех этаг послеуборочной обработки и особенно при его временном хранении окончательном хранении теряется до 25% собранного урожая.

Механизированный и малозатратный прием и временное хранен засоренного и влажного вороха комбайновой уборки обеспечивают бункер аэрожелобами, которые особенно эффективны в регионах с повышенн уборочной влажностью зерна (Северо-Западный, Сибирский, Централы Нечерноземный^ Волго-Вятский и другие).Они позволяют oбecпeч^ сохранность и качество зерна, механизировать и выровнять подачу вороха послеуборочную обработку. Одно из основных преимуществ отделеш оснащенных аэрожелобами, в возможности приема больших масс влажнс зернового вороха (до 200 т) с временным хранением. Однако существуют приемные бункеры с аэрожелобами имеют ряд недостатков. Основные них- неустойчивая работа на высоковлажном и засоренном воро: необходимость полного и послойного заполнения зерном для устойчив разгрузки, четко выраженная неравномерность разгрузки во вpeмe^ обусловливающая необходимость использования дорогостоящ компенсирующих устройств (вентилируемых бункеров).

Кроме эффективного приема зернового вороха, необходимо, к правило, решать проблему нейтрализации накопления материала пер сушкой и временного хранения влажного зернового вороха, ког поступление зерна превышает производительность сушильных средств. Ее не представляется возможным в потоке высушить зерно до кондиционн влажности, целесообразно использовать емкости с аэрожелобами д временного хранения зерна и семян.

Использование приемно-вентилирующих устройств с аэрожелобами озволит решить проблему обеспечения сохранности зерна и семян как при ременном, так и при длительном хранении. Данное техническое решение шогофункционально по своим технологическим возможностям и может рименяться как для реконструкции имеющихся в хозяйствах объектов ослеуборочной обработки зерна, так и для строительства новых. Однако, ля приема и временного хранения на основе аэрожелобов для качественного ыполнения необходимо проведение специальных исследований по зысканию более совершенных технологических и технических приемов их аботы и условий применения.

Исследования, составившие основу диссертации, выполнены автором ВИМе (г.Москва) и ВСГТУ (г.Улан-Удэ) по планам научно-сследовательских и опытно-конструкторских работ в 1986...2000 г.г. в оответствии с утвержденными Госкомитетом по науке и технике СССР, Минсельхозпродом РФ, программами и заданиями («Зерновой комплекс-ООО», «Разработка перспективных технологических процессов...» и др.). 1роизводственная проверка результатов исследований проведена в озяйствах Восточно-Сибирского региона.

Цель исследований. Изыскание и разработка эффективных есурсосберегающих технологических процессов и технических решений риема, разгрузки, транспортирования и обеспечения качественной охранности зернового вороха с использованием аэрожелобов ниверсального назначения на зерно-семяобрабатывающих пунктах и редприятиях в сельском хозяйстве, расчет параметров аэрожелобов.

Объект исследований. Свежеубранный ворох основных зерновых ультур, модельный материал (семена рапса, клевера) для проведения кспери ментальных исследований, рабочие; органы универсального эрожелоба различного типа.

Методика исследований. Зависимость технологических процесс! от аэродинамических и физико-механических свойств материала изучали I стандартным и специально разработанным методикам.

Закономерности разгрузки вороха неоднородного соста исследовали в соответствии с моделями «идеального», диффузионно перемешивания и «идеального» вытеснения с использованш экспериментальных установок.

Потерю устойчивости насыпи зерна при вентилировании oпpeдeляJ с помощью методов напряженного состояния твердого тела. Закономерное и явления, обусловленные физическим механизмом потери устойчивое' насыпи при ее разгрузке, исследовали с помощью математических моделей

Условия перемещения и смещения частиц материала п| псевдоожижении фиксировали с использованием фотосъемки.

В работе использована теория подобия и размерностей, в частност при определении производительности аэрожелоба открытого типа.

Основные научные результаты представляют:

- критериальные уравнения для определения производительное аэрожелоба при разгрузке и транспортировании вороха;

-аналитические выражения для расчета скорости смещения част! материала и минимальных потерь напора для основных вариантов работ аэрожелоба;

-энергосберегающие режимы разгрузки и транспортирования воро с удельной производительностью от 12 до 35 кг/(с м) при изменен! скорости воздуха от 1,0 до 1,3 м/с с минимальными удельными подача? воздуха во все воздухораздающие каналы от 230 до 250 м3/(ч т), котор! обеспечивают устойчивую подачу зерна на последующую обработку;

- зависимости для расчета потерь напора при вентилирован! насыпи как неочищенного, так и очищенного вороха с использованш открытых и полузакрытых аэрожелобов, в том числе оснащенш дефлекторами;

-методика расчета параметров универсальных аэрожелобов;

-математическая модель перемешивания компонентов вороха при дгрузке;

-параметры и технические решения временного хранения на основе шверсального трехканального аэрожелоба, предусматривающие включение транспортирующего канала аэрожелоба к центральному »здухораздающему каналу с пониженным живым сечением решет, а также двум боковым воздухораздающим каналам с более высоким живым :чением решет;

-конструкция полузакрытого и закрытого аэрожелобов для разгрузки >роха по всей длине насыпи с дополнительными воздушными каналами [ефлекторами), размещаемыми в зоне насыпи повышенной высоты и эдключаемыми к воздухораздающим каналам полузакрытого и закрытого »рожелобов с автономными и комбинированными вариантами подвода ндушного потока в зависимости от вида операции, выполняемой »рожелобом, и физико-механических свойств вороха;

- режимы процесса временного хранения зернового вороха фожелобами, технологическая эффективность которого характеризуется авномерной и регулируемой разгрузкой вороха, исключающей эавмирование семян и зерна повышенной влажности, устойчивой азгрузкой (транспортированием) вороха с очагами зерна повышенной пажности и температуры, разгрузкой даже частично заполненного раыилища при наличии свободных от материала решет;

-расчетные зависимости для определения производительности азгрузки аэрожелоба распределенного (равномерного по всей длине эрожелоба) стока.

Научную новизну представляют:

-математические модели устойчивой разгрузки зернового вороха эрожелобом для различных вариантов подачи воздуха в каналы, при аспределенном поступлении вороха в транспортирующий канал

аэрожелоба, при частичном заполнении бункеров и складов временной хранения, а также при засорении щелей решет аэрожелоба;

-закономерности воздухораспределения в зерновой насыш сформированной под углом естественного откоса;

-математическое описание перемешивания вороха при разгрузк« насыпи с очагами повышенной влажности и температуры зерновой массы;

-рациональные технологические режимы вентилирования насыпи, в том числе с использованием дефлекторов;

-теоретические основы расчета параметров универсальное аэрожелоба.

Технические решения защищены патентами РФ №2137692, 1999 г v №2144898,2000 г.

Практическую ценность имеют:

-технические решения универсальных аэрожелобов, обеспечивающие эффективную разгрузку (транспортирование) и вентилирование вороха при хранении;

- исходные требования и техническое задание на приемный бункер вместимостью 40 т с аэрожелобами и комплект оборудования для приема и вентилирования очищенного вороха вместимостью 150 т зерна пшеницы;

- рекомендации по применению универсальных аэрожелобов е процессах послеуборочной обработки семян и зерна.

Достоверность основных положений, выводов и рекомендаций подтверждается достаточной для инженерных расчетов сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований. Расхождение между расчетными и экспериментальными данными не превышает ±11... 17%. Положительные результаты производственных испытаний аэрожелобов также подтверждают достоверность научных выводов.

Реализация результатов исследований. Разработанные

технологические и технические решения приема и временного хранения

рнового вороха с использованием универсальных аэрожелобов внедрены и пользуются в хозяйствах Восточно-Сибирского региона страны.

Методика расчета параметров аэрожелобов и режимов временного анения зерна применяется в учебном процессе Восточно-Сибирского сударственного технологического университета (ВСГТУ).

Технологические схемы, конструктивные и режимные параметры иемных бункеров с аэрожелобами используются ОАО ГСКБ ерноочистка» (г.Воронеж) и ООО «Зернопроминвест» (г.Москва) при зработке технических устройств для обеспечения сохранности зерна.

Апробация цаботы. Основные положения диссертационной работы ложены на научно-практических семинарах, координационных и ¡союзных совещаниях в г.Улан-Удэ (1986... 1998 гг), Кировабаде (1989г.), Човосибирске (1994,1996 гг), г. Москве (1999-2000 гг).

Публикации. Основные результаты исследований опубликованы в /чно-производственных журналах, научных трудах и сборниках, научно-:ледовательскпх и учебных организаций (27 статей).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, семи в, выводов и рекомендаций, списка использованных источников, 1ючаюшег0 261 наименование, в том числе 10 наименований иностранной ературы и приложений на 30 страницах. Основная часть содержит 347 аниц машинописного текста, 84 рисунка и 8 таблиц.

На защиту выносятся:

- математические модели разгрузки (транспортирования) влажного нового вороха аэрожелобом от материала, учитывающими условия рыва воздуха через свободную поверхность и засорения части щелей >ет;

-закономерности воздухораспределения в зерновой насыпи, рмированной под углом естественного откоса;

- аналитические зависимости разгрузки (транспортирован и: зерновой насыпи аэрожелобом при частичном заполнении бункеров складов;

- параметры перемешивания вороха при разгрузке насыпи зерна очагами повышенной влажности и температуры;

- рациональные технологические режимы вентилирования насыпи, том числе с использованием дефлекторов;

методика расчета основных параметров универсальнь аэрожелобов.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе «Состояние вопроса и задачи исследований» дан обз( литературы по проблемам использования аэрожелобов на предприятие сельского хозяйства и системы хлебопродуктов, освещены вопросы расчета конструирования аэродинамических транспортеров, сформулированы зада' исследований.

Своевременная уборка и послеуборочная обработка зерна в Роса затруднены неблагоприятными природно-климатическими условиям недостаточной обеспеченностью техникой. В Сибири только 3...4 года десяти являются благоприятными для проведения уборочных работ и толь в 1 год средняя влажность зерна является кондиционной, то очевид актуальность механизированной послеуборочной обработки и сохранен выращенного зернового урожая.

В Сибири большая часть урожая обрабатывается по технологии, ко! исходный материал, поступающий на ток, взвешивается и разгружается приемные устройства или на открытую асфальтированную площадку. Зате\ использованием отдельных машин, на зерноочистительных агрегатах или зерноочистительно-сушильных комплексах зерно обрабатывают, отгружа! потребителю или направляют на хранение. Недостатком такой техноло! является то, что используются открытые площадки для временного хранен зернового вороха. При этом значительны трудозатраты в ходе выполнен

пераций разгрузки, буртования, последующей доставки на поточную инию, достигающие 5...1 чел-ч на тонну зернового вороха. При дефиците ехники удлиняются сроки обработки с ухудшением качественных юказателен зерна, увеличивается травмирование и загрязненность штериала, снижается всхожесть семян. Кроме того, при ограниченных ;озможностях используемых машин и устройств, не всегда удается за один шкл обработки получить кондиционные зерно и семена, в связи с чем юработку приходится повторять, что приводит к дополнительным пдержкам и повышенному травмированию.

Анализируя качественные и количественные потери зерна при юслеуборочной обработке, большинство исследователей указывает па |едопустимость накопления больших масс зернового вороха на [сфальтированных площадках и рекомендует применять технологию ременного хранения зернового вороха с использованием приемных ¡ункеров, оснащенных аэрожелобами для проведения операций накопления, 1ентилирования и разгрузки зерна.

В связи с этим, большую актуальность приобретает разработка 1ысокопроизводительных устройств, позволяющих наиболее эффективно фоводить временное консервирование зернового вороха с одновременным »хлаждением или подсушиванием.

Принцип работы аэрожелобов основан на свойстве зернового слоя фиобретать псевдоожиженное состояние и перемещаться под воздействием :труй воздуха. По сравнению с механическими транспортерами данные становки менее энерго-и металлоемки, более надежны в работе, просты по стройству, в меньшей степени загрязняют и травмируют перемещаемый материал.

Вопросы использования аэрожелобов в процессах послеуборочной »бработки зерна исследовали многие ученые страны, в том числе П.В. злохин, Е.М. Зимин, C.B. Иванов, Н.В. Мельников, Н.П. Сычугов, С.А. 1одоплелов, Н.П. Черняев, B.C. Уколов, В.А. Резчиков, В.В. Солонецкий и

др., а также зарубежные исследователи П.Смеречиньский, Я.Урбан, Х.Хаве т.д.

Из последних разработок известны работы Е.М. Зимина и Н.Г Сычугова, которые предложили варианты конструктивного оформлен и аэрожелобов для приемных отделений зерна. Е.М. Зиминым предложен корытообразная перегородка транспортирующего канала аэрожелоб; образованная изогнутыми по радиусу пластинами. При такой форм транспортирующего канала перемещаемый материал концентрируется средней части, вследствие чего снижается сопротивление его перемещении Н.П.Сычугов предложил конструкцию аэрожелоба для разгрузки перемещения зерна на сравнительно большие расстояния (более 10 м), путе деления воздухоподводящего канала на несколько секций.

Важное значение имеет полная удаляемость зерна транспортирующего канала и самоочистка аэрожелоба. С целы осуществления этой задачи Н.П.Черняевым предлагается снабжат аэрожелоба разгонными участками, примыкающими к входному патрубк вентилятора, что позволяет повысить равномерность разгрузки.

Анализом установлено, что существующие конструкцп аэрожелобов не обеспечивают равномерную разгрузку насыпи, а пр влажности более 26% выгрузка затрудняется, надежность консерваци влажного зерна вентилированием вороха снижается.

Необходима разработка универсальных аэрожелобов, лишенны указанных недостатков.

За рубежом для вентилирования и выгрузки зерна используютс конструкции аэрожелобов фирм Palle Westerby (Канада), SZLB (Венгрия Matlhews (США). Вследствие более высокого качества исходного материал; условия их использования выгодно отличаются от отечественных.

Исследованием параметров аэрожелобов занимались В.ИЛевчены Е.А.Дмитрук, И.С.Сегаль, А.Ф.Трунов. Ими предложены расчетны

зависимости для определения производительности одноканаль ных аэрожелобов.

Из выполненного обзора следует, что использование аэрожелобов, особенно универсального назначения, в практике послеуборочной обработки зернового вороха целесообразно. Практически все проведенные исследования относятся к вороху кондиционной или близкой к ней влажности. Основное внимание уделено использованию открытых аэрожелобов. О полузакрытых (закрытых) аэрожелобах очень мало данных, хотя ограниченное число публикаций свидетельствует о том, что их использование нисколько не уступает, а в некоторых случаях даже экономичнее открытых устройств. По оценкам большинства исследователей, лучшие характеристики аэрожелобов проявляются при транспортировании материалов, а в осуществлении операций вентилирования они уступают специализированным системам активного вентилирования. Практически не исследованы вопросы транспортирования зернового вороха, частично заполняющего решета, а также транспортирования материала при образовании «тромбов» в щелях решет (забивании) и при наличии в насыпи очагов, отличающихся повышенной влажностью материала, что наблюдается при поступлении партий зерна различной влажности или вследствие самосепарации материала при загрузке аэрожелобов.

На основании проведенного анализа и поставленной цели работы сформулированы следующие задачи исследований:

-теоретически обосновать пути повышения эффективности функционирования универсального (трехканального) аэрожелоба при разгрузке (транспортировании) и вентилировании зернового вороха, обеспечивающие сохранность материала при минимальных энергозатратах;

-провести технологические и инженерные исследования универсального аэрожелоба на приеме и вентилировании зернового вороха;

-обосновать параметры универсального аэрожелоба и режимы его применения при вентилировании, в том числе для невыровненной насыпи, а также при частичном заполнении хранилища;

-определить параметры и режимы работы аэрожелоба распределенного стока с повышенной равномерностью разгрузки и вентилирования;

-реализовать теоретические предпосылки, технологические и технические решения универсального аэрожелоба на практике и определить их экономическую эффективность;

-разработать инженерную методику расчета универсального аэрожелоба.

Во второй главе «Теоретические предпосылки использования трожелобов при временном хранении семян и зерна» на основе математических моделей получены и проанализированы уравнения для расчета производительности аэрожелоба при различных вариантах подачи воздуха в воздухораздающие каналы; скорости смещения (трогания) материала как для случая разгрузки без тормозных вставок, при котором толщина перемещаемого (псевдоожиженного) слоя по транспортирующему каналу минимальна, а сам слой подвержен разрыву, так и со вставками (порогом на выгрузном патрубке), когда аэрожелоб разгружается без разрыв«; слоя; скорости смещения зерна и потерь напора при разгрузке насыпи с неполным заполнением решет материалом.

На основе теории подобия и размерностей получено критериальное уравнение для расчета производительности универсального аэрожелоба. Е общем случае это уравнение имеет следующий вид:

СРН- ( Рг, в/<1э, НнЛ10,Ьп/Ь0^ЛУ0, 3/30, р,/рв), ( 1

где Ср- производительность аэрожелоба, кг/ч; Рг-число Фруда в- ширина центрального решета аэрожелоба, м; с13- эквивалентный диамет| частиц вороха, м; Н„- высота насыпи, м; Ь0- средняя высот; псевдоожиженного слоя, м; Ьп- высота порога, м; ХУ-влажность вороха, %

W0- критическая влажность вороха, %; 3- засоренность вороха, %; 30-критическая засоренность вороха, %; рт- плотность вороха, кг/м3; рв-плотность воздуха, кг/м3.

В выражении ( 1 ) число Фруда определяется по формуле:

Fr^/gd,,

где Уф-скорость фильтрации воздуха,м/с; g-ускорение силы тяжести,

м/с2.

Величина Gp в общем случае является переменной, так как в процессе разгрузки HH/h„ уменьшается. В случае транспортирования вороха при H„/h„= const и G,p =const уравнение ( 1 ) упрощается и принимает вид:

GTp=f ( Fr, в/d,, h„/h0,W/W0, 3/30, Рт/Рв ) ( 2 )

Разработанная математическая модель разгрузки аэрожелоба распределенного стока, когда ворох из хранилища (бункера) выходит через отверстия в продольной перегородке на транспортирующий канал и перемещается к выходному патрубку, позволяет определить высоту псевдоожиженного слоя вороха Нп в области разгрузочного отверстия /рис.1/. В случае, если НП<Н„, то сток вороха происходит при постоянной высоте псевдоожиженного слоя Н„. В этом случае расход вороха (G) через отверстие в перегородке можно определить по формуле истечения жидкости из бокового отверстия в емкости:

С=ц80Л/2^н:, (3)

где ц - коэффициент истечения зернового вороха ; S0- площадь отверстия в продольной перегородке, м2; g-ускорение силы тяжести, м/с2. SL S„

Рис.1. Схема стока зернового вороха из отверстий в продольной перегородке

При Нп>Н„ сток вороха осуществляется при понижающейся высоте насыпи, изменение величины которой можно подсчитать из формуль расхода жидкости при переменном уровне:

ШИп=(-(18Ол/2ЙН;)£1Т, (4;

где П-поверхность верхней границы псевдоожиженного слоя е насыпи над отверстием, м2, (1т-отрезок времени, в течение которого происходит разгрузка, с.

Величину Нп также можно рассчитать из баланса воздушного потока поступающего в псевдоожиженный слой через решетку и выходящего и: этого слоя через сечения 8„и 8П:

80(кк'-1 )= л(Н-Нп1ёав)/2, (5;

где вп-плошадь поперечного сечения условной полуворонки прилегающей к продольной перегородке, м2; к-коэффициент, выражающий отношение площади решет в бункере к сумме площадей разгрузочны> отверстий, (80п); к'- коэффициент, выражающий отношение скорост( фильтрации к критической скорости воздуха; г -минимальный радиус условной полуворонки на решетке (ширина решет), м; ав- угол образуюше£ условной полуворонки,град.

Коэффициенты кик' выражаются следующими зависимостями:

к=к! и к'=УфА'кр, о"

где Ь-длина аэрожелоба, м; н- число разгрузочных отверстий; Укр скорость псевдоожижения, м/с.

Получены формулы для различных вариантов подачи, воздуха I зоздухораздающие каналы аэрожелоба путем анализа сил, действующих н: частицу вороха при ее смещении. Так, при подаче воздуха в боковые каналы скорость смещения зерна можно определить по формуле:

у= I З^тдсозр.

41 ^Зр.(созар-8тар)'

где ^-коэффициент трения зерна при его перемещении по оверхности наеыпи; Ъ,- коэффициент гидродинамического сопротивления; 1- миделево сечение зерна, м2; Р„- угол откоса насыпи в поперечном сечении ранспортнругощего канала аэрожелоба, по которому происходит смешение ерна, град.; ар-угол выхода струй из щелей решет, град.; т-масса зерновки, :г.

В случае подачи воздуха во все три воздухораздающие каналы 'ниверсального аэрожелоба, скорость смещения частицы теоретически >пределяется по формуле:

у = 12Утдсо5РД(1- ф1Дрг)"1

,__с7)

^ 11 $Зр.(со8Я,-в1пар)

В отличие от рассмотренного случая, угол откоса насыпи р„ не шляется постоянным, а зависит от параметра 91/92, где 91 -коэффициент кивого сечения решет центрального, 92-боковых каналов. Смещение ¡ерновки осуществляется как по склону насыпи, так и по решетам, поэтому <оэффициент трения можно записать ?=(11+Г2)/2, где Гг-коэффициент трения ¡ерна о решето.

Зная величину можно определить минимальный (динамический) капор вентилятора (АРЧ) для начала процесса разгрузки по формуле:

АР,=0^р.Уч,а (8)

В работе проведен анализ У^ и для других вариантов подачи воздуха.

В случае разрыва разгружаемого псевдоожиженного слоя вороха установлен переброс зерна через насыпь на аэрожелобе из области прорыва струй воздуха в сторону разгрузочного патрубка, в том числе непосредственно в разгрузочный патрубок при снижении интенсивности разгрузки, но не при окончании ее. По мере разгрузки аэрожелоба площадь

свободных решет в месте разрыва возрастает и интенсивность разгрузки перебросом зерна через насыпь увеличивается.

Скорость смещения зерновок, при которой происходит разгрузка аэрожелоба перебросом через насыпь, может быть определена по известному уравнению движения материального тела, выброшенного с начальной скоростью под углом к горизонту:

г=У1дат(9)

где 5£-высота, У - длина расположения материального тела относительно точки выброса, м; ат-угол траектории тела, град.;У0-начальная скорость материального тела, м/с.

Решая уравнение (9) относительно У0 при известных значениях г, У и ат можно определить У0= У\р и АР-потери напора. Угол траектории выброшенной частицы атне остается постоянным на протяжении разгрузки и изменяется от ат=90° в момент разрыва слоя до от=«р в конце разгрузки (где ар-угол наклона направляющей щелей решет, град.). С целью упрощения решения формулы (9) примем а^ 90°+ар )/2.

Очевидно, что минимальная высота траектории частицы должна быть несколько выше высоты гребня насыпи Нн и ниже высоты рассекателя Ьр (ограждения), а минимальная длина заброса частицы У должна находиться в интервале от середины гребня насыпи до выгрузного патрубка, т.е. можно записать:

(1,2...1,4)«1бв1.<г<Ьр

(о,5...о,б)е<у<1

На практике часто приходится разгружать не полностью заполненные хранилища, когда часть решет свободна от материала. Для устойчивой разгрузки требуются повышенные значения Уф и АР. Рассмотрим общий случай разгрузки, когда насыпь расположена в середине аэрожелоба /рис.2/.

Рис.2. Схема размещения насыпи в аэрожелобе

Для этого случая можно записать:

(2а„=-

Пда„

( Ю)

2(1.-1/2)

/равнение ( 10 ) характеризует расположение насыпи в аэрожелобе.

Рассмотрим два граничных условия разгрузки насыпи. Первый-исыпь расположена вблизи разгонного участка. В этом случае величина а0 максимальна (а0—* 90°). Второй -насыпь расположена в районе выгрузного гатрубка, величина а„ минимальна и (а0—>ар). Если разгрузка происходит 1еребросом частиц через насыпь, тогда угол поворота струи по мере :нижения Н„ уменьшается и располагается в интервале Аа=(а0-ар). Принимая, что потерн напора при повороте струи, выходящей из щели >ешетки при взаимодействии с кромкой насыпи составляют большую часть ютерь, можно записать:

АР^^-р.

( 11 )

где коэффициент местного сопротивления при повороте струи;Усредняя скорость воздуха в щели решета, м/с.

Величина ДРс, не может.претендовать на исчерпывающее описание ютерь напора при разгрузке частично заполненного хранилища, но юзволяет оценить, в частности, изменение скорости струи \е в зависимости >т а0, Н„, I и ар. Так, например, расчетом по (10) и (11) установлено, что при нижении а0 с 50° до 20°, т.е. с удалением насыпи от разгонного участка, еличина У9 возрастает в 1,23 раза, соответственно возрастает расход воздуха ак через свободную часть решет, так и суммарный.

При образовании «тромба» в щели решетки аэрожелоба возникав малоподвижный (застойный) участок слоя, который при достаточнол количестве таких щелей расширяется и может вызвать прекращена транспортирования материала.

На участке аэрожелоба можно выделить фрагмент зернового ворох; /рис.3/: одна щель открыта (I), другая частично забита материалом (2).

Для открытой щели за счет перераспределения скорости воздушной потока можно записать:

|2

Р"=^Рв5!пар, ( 12

где Р'-сила давления струи на ворох;У<г-скорость потока в перво щели, равная Уг+ДУг п, м/с; ДУг-приращение скорости потока, м/с; п-числ закупоренных щелей; ^-коэффициент гидродинамического сопротивления.

Для частично забитой щели, соответственно, можно записать условно принимая величину ^ равной для обоих случаев:

Г"=§^-Мпар, ( 13

где Г"-сила, необходимая для устранения «тромба»;Уй"- фактическа скорость потока в щели, м/с.

Условие, необходимое для устранения «тромба», можно выразить следующем виде:

р'=р"+(1-е)Ьр^, (14

где с - порозность перемещаемого слоя.

Подставляя в ( 14 ) значения Р' и Р" из ( 12 ) и ( 13 ) и вводя комплекс ДРр/ДРс, после решения получаем:

ДРР . . « (V, " ^ -2\ГДУп-(ДЧ"п ? ....

—^зша =1 + 5р.81па„——-—;—^-г--—!—(15)

АРС Р Р (1-еЬ^д

где ДРр и ДРС - потери напора в решете и в слое, соответственно, Па.

Анализ уравнения ( 15 ) позволяет заключить, что для предотвращения образования застойных зон при разгрузке (транспортировании) существенное значение имеют соотношение потерь напора в решете и слое, высота слоя И , скорость струи \е в щелях и, особенно, угол наклона образующей щели ар.

Подставляя в уравнение ( 15 ) численные значения параметров: Уф=1,0 м/с (Уд=29 м/с ); п=3; г=0,6; Ь =0,1; рт=1100; ^ =2,1; ир=10; р„=1,2 и ДУ„=1,05,

ДР ДР

получим —-==4,8, а в случае ар=30° величина —-снижается до~1,2.

ДРС ДРС

В третьей главе «Исследование процессов разгрузки и транспортирования зернового вороха» с использованием модельных установок изучена гидродинамика открытых, полузакрытых и закрытых аэрожелобов, в том числе потеря устойчивости насыпи в зависимости от влажности вороха при продувке, обосновано живое сечение решет воздухораздающих каналов, производительность при разгрузке и транспортировании, эффективность работы аэрожелоба для различных вариантов подачи воздуха, а также условия надежной работы при частично свободных от материала решетах. Кроме того, исследованы вопросы разгрузки насыпи с очагами зернового вороха повышенной влажности и температуры.

Схема экспериментальной установки аэрожелоба открытого исполнения /рис.4/ включает вентилятор I, электромагнитный вариатор 2, переходник 3, диффузор 4, клапан 5, разгонный участок 6, торцевую стенку

А-А

Рис.4.Схема экспериментального универсального трехканального аэрожелоба

7, перегородку 8, чешуйчатое решето 9, порог 10, емкость 11, весы 12, бункер 13, пластину 14, центральный 15, боковые 16, 17 воздухораздающие каналы, эластичный элемент 18 , боковую стенку 19, транспортирующий канал 20, выгрузной патрубок 21, пневмометрическую трубку 22, микроманометр 23, фотоаппарат 24, штатив 25, смотровое окно 26.

Длина аэрожелоба составляла Ь=0,8 и 1,4 м, ширину решет «в» меняли от 0,04 до 0,1 м. Высота камеры аэрожелоба допускала работу с насыпью Н„=1,0 м, боковые стенки камеры были выполнены раздвижными с Р=30...90°. Вместимость камеры с Ь=0,8 м по зерну пшеницы - 70, с Ь =1,4 м -100 кг.

Для работы с полузакрытыми и закрытыми аэрожелобами использовали короба треугольной и полукруглой формы, в поперечном сечении, частично или полностью закрывающие транспортирующий канал в зависимости от угла р. В последнем случае была предусмотрена осадочная камера для отвода воздуха, выходящего из транспортирующего канала.

Исследовали три варианта подачи воздуха в воздухораздающие каналы: во все три, в центральный (боковые заглушены), в два боковых (центральный заглушён).

Методика проведения работ была следующей. Загружали камеру /бункер/ зерновым ворохом, включали вентилятор и, повышая расход воздуха, определяли производительность При разгрузке (транспортировании), потери напора в решете и в насыпи, скорость воздуха на входе в воздухораздающие каналы и на свободной поверхности насыпи. Изучали динамику перемещения частиц по аэрожелобу в соответствии с теоретическими исследованиями.

В ряде опытов из периферийных частей камеры по всей ее длине выбирали часть зерна и закладывали навеску зернового вороха, отличающуюся влажностью и температурой от основной массы, и при разгрузке насыпи исследовали механизм перемешивания компонентов и

характеристики смеси по длине аэрожелоба, т.е. моделировали разгрузку насыпи с очагами самосогревшегося зерна.

Оптимальные условия разгрузки (транспортирования) установлены при подаче воздуха во все три воздухораздаюшие канала аэрожелоба. В этом случае оптимальный интервал скорости фильтрации воздуха составляет Уф=1,0...1,2 м/с, удельная подача воздуха - gB=230...250 м3/(ч т) при изменении удельной производительности по вороху g„=12...35 кг/(с м), кпд аэрожелоба rj=0,55, соотношение живого сечения решет центрального и боковых каналов (pi/<p2=3,4±0,2/6,8±0,2 (%). В том же скоростном интервале, но с несколько меньшими значениями (на 15... 18%), большими значениями gB (на 20%) и меньшим значением q (на 22%) осуществлялась разгрузка (транспортирование) при подаче воздуха в центральный канал.

Менее эффективна [g„=4...13 кг/(см)] работа аэрожелоба по варианту подачи воздуха в боковые каналы.

При скорости фипьтрации Уф=1,0...1,3 м/с равномерное псевдоожижение и разгрузка насыпи по всей длине аэрожелоба открытого исполнения не достигается, так как весьма существенна ее невыровненносгь по высоте. Локальное псевдоожижение с перемещением материала начинается в области наименьшей высоты (как правило, у выгрузного патрубка). За этим участком длиной €„.«;. формируется аэрируемый слой длиной €аЭр с углом наклона аа,р, причем величина а„р является переменной по длине ааэр=а0=|1-(У/Уф*)2|, где Уф*- скорость воздуха над поверхностью псевдоожиженного слоя, m/c;V¡- то же самое над рассматриваемым участком аэрированного слоя, м/с; а0- угол естественного откоса непродуваемого слоя, град.

Высота и длина псевдоожиженного слоя могут быть приближенно определены по формулам: АР

hn.c=7-^— (16) и f„.c=h„.c ctga„p (17)

(1-Е )р.д

С ростом т/Хр (где Т|-время разгрузки, с; тр-общее время разгрузки, с) темп разгрузки насыпи G;/Gp (где Gi-разгружаемая масса,кг; Gp-общая масса, кг) снижается по кривой, близкой к параболе, несколько повышаются удельные потери напора ДРс/Н,ф, монотонно возрастают параметры €11Х/€ и €>1р/€ .снижается величина hn(7h0.

При разгрузке (транспортировании) вороха пониженной сыпучести (16<\У<24...25%,Уф=1,2 м/с) в псевдоожиженный слой ворох равномерно поступает только с нижней части аэрируемого участка насыпи, а с верхней части-периодически, что приводит к пониженной равномерности зернового потока на выходе из аэрожелоба во времени.

При разгрузке малосыпучего вороха (W>25%) первоначально отсутствуют псевдоожиженный и аэрируемый слои, угол откоса насыпи на решете превышает 45...55°, что обусловливает ее разгрузку путем обрушивания пластов (агломератов) вороха, которые, как правило, на решете не задерживаются. Решето заполняется материалом лишь при разгрузке большей части насыпи (т/гр—>0,5), только в этом случае образуются псевдоожиженный и аэрируемый слои, с появлением которых разгрузка насыпи несколько стабилизируется.

Производительность аэрожелоба (кг/с) при разгрузке зернового вороха пшеницы и овса на основании экспериментальных исследований может быть подсчитана по формуле, теоретически обоснованной в предыдущей главе:

Gp= 0,78x10"6 Fr '-ls (B/d,)IJ (W/Wo)"6"57 (3/30)ОД6 ( рт/рв)ад (h„/h0)05 х (HVho)04 (18)

Формула действительна при следующих значениях параметров: B/d,>20; 0,9<Уф<1,4; 1,0<W/W„<2,0; (W0=16); 1,0 < 3/3„<5; (Зо=2,0); 660< Рт/Рв< 1100; 1,0< h„/ho<12,0; (ho=0,5 h ш ); 2< fVh„<45.

При W<W„ и 3<30 величина Gp не зависит от W/W„ и 3/30, которые в этом случае исключаются из (18).

При отсутствии порога, используемого в качестве тормозящего элемента перемещения зернового вороха, или при его высоте Н„/Ьо<1,0, когда его эффект практически не проявляется и он не препятствует перемещению материала, из формулы может быть исключен параметр Ьп/Ь„.

Параметр Н^Ьо при разгрузке насыпи определяет отношение эффективной высоты насыпи Нэф к средней высоте Ьс псевдоожиженного слоя.

При транспортировании вороха для определения производительности в ф вместо Нэф подставляется Нн.

Параметр Н„/Ь0 учитывает не только «гидростатический» перепад высот по длине аэрожелоба, но и опосредованно снижение скорости струй воздуха выходящих из щелей решет по мере разгрузки насыпи и распространения псевдоожиженного слоя на всю большую площадь решет.

Формула ( 18 ) получена для варианта подачи воздуха во все каналы. Для других вариантов подачи воздуха в формулу (18 ) необходимо подставить соответствующие коэффициенты, которые приведены в работе.

Так как величина Нэф учитывает степень заполнения хранилища, то по формуле (18) можно подсчитать производительность аэрожелоба при разгрузке частично заполненного хранилища используя параметр Н,ф/Ь0, но при этом следует иметь в виду, что свободная часть решет должна располагаться ниже насыпи и необходимо выдержать некоторое время после включения вентилятора, в течение которого происходит заполнение свободной части решет и стабилизируется разгрузка.

Экспериментально установлено, что скорость смещения частиц (зерна) Утр возрастает по мере опорожнения хранилища и роста безразмерной высоты насыпи (Н^ф/И,,). Скорость смещения частиц в зависимости от степени заполнения аэрожелоба можно определить по зависимости:

У'1Р=0,8Утр (1-е/Ь)0-12 (Нзф/Ьо)0-28 (19)

Потери напора ДР'Ч, необходимые для смещения частиц, снижаются по мере опорожнения бункера и повышаются с ростом параметра Н,ф/110. Расчетное выражение для определения потерь напора следующее:

ДР'Ч=0,5 ДРС (1-£/Ь)"0'08 (Н,ф/Ь„)1,53, ( 20 )

где Утр и ДР, -теоретические значения, определяемые по формулам (6, 7) и (8).

Формулы ( 19 ) н ( 20 ) действительны в интервалах 0<(1-€/Ь )<0,8; 1,5< Н,ф/Н0<45. Относительная погрешность расчетов по формулам (. 19 ) и (20 ) не превышает ±17%.

Аэрожелоба закрытого и полузакрытого исполнения в отличие от открытого позволяют разгружать насыпь по всей ее длине, а не с одного конца. Стабильная работа на разгрузке этих аэрожелобов объясняется двумя основными факторами: равномерным поступлением материала, определяемым параметром б/с!к* (где б- ширина щели, м; характерный размер короба, м) и переменной величиной скорости потока воздуха под коробом, характеризуемой параметром 81/82 (где 8| и 82 - соответственно площади решет транспортирующего канала и поперечного сечения канала, образованного перемещающимся потоком материала).

Установлено, что зависимость Сп.а1р/Сот.а,р , где С„.а,р и С01.а)р-производительность полузакрытого и открытого аэрожелоба соответственно, от параметра б/(1к* имеет тенденцию роста с увеличением б/(1к* и стабилизируется при б/с!к*> 16..Л8. Зависимость С„.а1,»/Сот.а,р от параметра 8|/82 носит экстремальный характер с максимумом в интервале 8< 8^2 <12.

Получена зависимость С,.аэр/Сот.аэр от б/с1к* и 8]/82 (где С-производительность закрытого аэрожелоба). При этом установлены более высокие значения параметра С1.15р/С0Т.аэр.С повышением влажности вороха при 15... 17% установлено быстрое снижение параметров С„.а1р/С„,ан, и (■^а^р/^от.а^р, что ограничивает применение аэрожелобов полузакрытого и закрытого исполнения на ворохе повышенной влажности.

Наличие в ворохе очагов, отличающихся повышенной влажностью и температурой от основной массы, затрудняет разгрузку насыпи. Это вызвано неравномерным по месту и времени поступлением материала в транспортирующий канал. При разгрузке по длине аэрожелоба установлены три характерные зоны перемешивания компонентов зернового вороха с отличающейся влажностью: в псевдоожиженном слое (модель «идеального» смешения), на поверхности аэрируемой части насыпи (модель диффузионного смешения) и на поверхности неаэрируемой части насыпи (модель «идеального» вытеснения).

При пониженной интенсивности разгрузки (V+A'Kp<l,25) размах амплитуды колебаний параметра W-,fW0" , где Wj -влажность вороха в той или иной зоне смешивания, а \У0" -средневзвешенная влажность вороха с включениями, достигает 1,2... 1,3 раза за время разгрузки большей части насыпи (т/тр<0,6). С увеличением параметра V^/V^ до 1,45 амплитуда колебаний W/W0n сокращается в 2,0...2,5 раза.

Для определения производительности аэрожелоба в случае наличия в насыпи включений с отличающейся от основной массы вороха влажностью, следует в формулу ( 18 ) в отношение W/W0 вместо параметра W подставить W0".Условия применимости этой формулы изложены в диссертации.

Механизм разгрузки насыпи с очагами повышенной влажности и температуры не отличается от рассмотренного случая. Установлен сход материала с повышенной температурой, амплитуда которого ©¡/в0> 1,1, где 8,-температура смеси на выходе из псевдоожиженного слоя, 60-средневзвешенная температура материала при т/гр <0,2. С повышением Уф/Укр величина в|/в„< 1,1.

В интервале скоростей фильтрации Уф=1,1...1,3 м/с для варианта подачи воздуха во все воздухораздающие каналы осуществляется устойчивая разгрузка и транспортирование зернового вороха влажностью до 32%. При этом средняя скорость движения слоя зерна на выходе из аэрожелоба не превышает 0,4 м/с, а скорость отдельных частиц при окончании разгрузки-

10... 13 м/с. В указанном интервале скоростей при разгрузке высоковлажного вороха не установлено как механическое повреждение, так и снижение всхожести семян.

Устойчивая разгрузка (транспортирование) высоковлажного вороха (ЧУ^б0/«!) для варианта подачи воздуха в центральный канал осуществляется при Уф>1,3 м/с, при этом скорость частиц вороха на выходе из аэрожелоба достигает 15...20 м/с.

В четвертой главе «Обоснование параметров аэрожелобов при вентилировании зернового вороха» рассмотрены технические аспекты воздухораспределительных систем аэрожелобов, обеспечивающих вентилирование насыпи с эффективностью, не уступающей специализированным установкам активного вентилирования, выявлением слабопродуваемых (застойных) зон определено гидродинамическое сопротивление насыпи; обоснованы удельные подачи воздуха и параметры аэрожелобов.

Предложены технические решения вентилирования насыпи: автономная подача воздуха через раздельные воздухораспределительные системы разгрузки (транспортирования) и вентилирования, использование дефлекторов для дополнительной подачи воздуха в слабопродуваемые (застойные) зоны, суммарная подача воздуха в насыпь с использованием двух воздухораспределительных систем в зависимости от физико-механических свойств вороха и степени заполнения хранилища.

Воздухораспределение в стационарной насыпи при наличии разгонного участка, переменного сечения центрального воздухораздающего канала по длине, а также при Нп*/Н„> 0,75...0,88, где Нп* и Нц, соответственно, высота насыпи в периферийной и центральной частях аэрожелоба, выровнено по всей ее длине и в поперечных сечениях при угле наклона стенки камеры с горизонталью р>50° и не выровнено для поперечных сечений при р <50°.

Вариант подачи воздуха во все три канала с точки зрения воздухораспределения оптимальный, хотя характеризуется повышенными потерями напора по сравнению с вариантом подачи в боковые каналы. Для частично заполненного хранилища оптимальный вариант подачи воздуха - в центральный канал.

Воздухораспределение в разгружаемой насыпи характеризуется смещением потока воздуха в зону с меньшей высотой (зона разгрузочного патрубка) с образованием обширной малопродуваемой части насыпи в противоположном конце камеры. Воздухораспределение в насыпи, размещенной на воздушной сети полузакрытого аэрожелоба, практически не отличается от воздухораспределения в насыпи, вентилируемой открытым аэрожелобом. Не оказывает какого-либо существенного влияния на воздухораспределение размер щели между коробом и стенками камеры, а также форма короба в поперечном сечении. Воздухораспределение в насыпи улучшается (возрастает коэффициент неравномерности вентилирования К, = V/Уф ) с уменьшением параметра Т/в (где Т-шаг между аэрожелобами) и с увеличением параметра Н„/Ьр для аэрожелобов как открытого, так и полузакрытого исполнения.

Использование дефлекторов на аэрожелобах как открытого, так и полузакрытого исполнения повышает удельный расход воздуха и качество воздухораспределения в насыпи. Установлено, что использование дефлекторов позволяет повысить равномерность вентилирования насыпи в камере с р=30...45°, при этом величина Ку возрастает на 13... 18%, причем, чем меньше величина р , тем больше увеличение коэффициента К, по сравнению с воздухораспределением в аэрожелобе без дефлекторов. Установлено, что аэрожелоба открытого исполнения с 8<Т/в<10 целесообразно использовать для вентилирования насыпи при 1,2 <Н„/ЬР<1,5; аэрожелоба с 10 <Т/в<15 - при 1,5 <Н„/ЬР<2,0, а с Т/в>15 при 2,0<Н„/ЬР<2,5. При этом величина АРС будет находиться в интервале 1,0 ...1,3 кПа (Уф^0,4 м/с, 1,5 <НИ/ЬР <20). Величины удельных подач воздуха приведены на рис.5.

В невыровненной (Нп*/Нц£0,75) насыпи, а также частично заполняющей аэрожелоб (1-£/Ь)>0, существенна неравномерность воздухораспределения- (Ку <0,5), причем установлено продольное смещение потока воздуха от зоны с большей к меньшей высоте. При продувке насыпи, частично заполняющей камеру аэрожелоба, величина К„ снижается с ростом параметра (М/Ь), причем наименьшая величина Ку характерна для насыпи, размещенной в середине аэрожелоба, несколько выше - у выгрузного патрубка и разгонного участка, но в лучшем случае Ку< 0,3...04.

Дефлекторы шахтного типа, подключенные к коробу полузакрытого аэрожелоба и размещенные в зоне насыпи с максимальной высотой, обеспечивают дополнительное поступление воздуха в эту часть, хотя полностью продольное смещение потоков воздуха не устраняется, тем не менее величина К„ возрастает в 1,5...2,0 раза.

Эффективность использования дефлекторов шахтного типа зависит от соотношения параметров Г/Р,Эр, фд/фаэр и Ьд/Н„, где Гд, <р„ и Ь, -соответственно площадь, живое сечение решет и высота шахтного дефлектора; Ра,р, ф,эр -площадь и живое сечение решет аэрожелоба. В диссертации установлены значения этих параметров, при которых величина К, максимальна (рис.6).

Йв,м7(ч т) ДРс,кПа Ку

1 2 ✓ з

^ 4

1,2 0,8 0,4

0 0,5 1,0 1,5

н„ /ь„

1,0

0,5

<РД/<Р»,Г=0,8

1 2

0 0,2 0,4 Гд/Р„р;Ьд/Нн

Рис.5.Зависимости gви АРСот парамет- Рис.б.Зависимость коэффициента

ра Нн/Ьр (Т/в=10;Уф=0,4 м/с)

1 -8» при Т/в=10; 2,3,4-ДРС при Т/в=5,10,16 Ьд/Н„ (2)

К„ от параметров Гд/Раэр (1) и

коробом. В частности, в случае повышенной скорости потока, часть канала примыкающая к дефлектору, забивается зерном.

Потери напора в насыпи ДРС неочищенного вороха, вентилируемо« аэрожелобом, являются функцией средней скорости воздуха Уф, высоть насыпи Нн и угла раствора бункера Ре и слабо зависят от вида зерна. Е интервале 12,5<\У < 22,5 % для вороха пшеницы и овса получень следующие зависимости (кПа):

ДРс=6,5Уф1,4Ннм (21)

где Кст - опытный коэффициент, зависящий от угла раствора бункерг (хранилища) с рассекателями, при р6 =70°...80° Кст=1,05; Ннср -высотг среднего сечения насыпи, м; В*-суммарная ширина решет аэрожелоба, м (?„ - расход воздуха, м3/с.

Средняя относительная погрешность расчета ДРС по (21) не превышает

±12%.

При влажности вороха 23<\У<32% необходимо в правую часть ( 21 ' при Н„> 1,2 м подставить поправочный коэффициент К„ /рис.7/.

Рис.7.3ависимость коэффициента 1С„

от влажности зернового вороха овса (1) и пшеницы (2).

Для предварительно очищенного вороха пшеницы величину ДРС (кПа] можно определить из уравнения:

Для предварительно очищенного вороха пшеницы величину ДРС (кПа) можно определить из уравнения:

ДРС=4,2 V« 1,3 Нн 0,68 (Ьр/в) -0-'8 ( 23)

Уравнение ( 23 ) действительно при 0,1<\/ф<0,8 м/с; 0,15<Н„<1,7 м; 3<Ир/в<20; р=45°; 12<\\'<26%; 0<3<2%. Относительная пофешность при расчетах по уравнению ( 23 ) не превышает ±15%.

В диссертации приведены величины ДРС для насыпи пшеницы в камере с углом р=30° и для насыпи овса в камере с углом ($=30° и 45°.

Потери напора ДРС в невыровненной и частично заполняющей решета насыпи с относительной погрешностью не более ±15% можно подсчитать по уравнению ( 23 ) как для выровненной насыпи при подстановке в ее правую часть вместо Нн величину Величина Нэф определяется по уравнению:

н 2ЦО*,а. (24)

где {, Ь - соответственно длина верхней части насыпи, всей насыпи и аэрожелоба, м; а0-угол естественного откоса насыпи.

На величину потерь напора в полузакрытом аэрожелобе следует учесть влияние параметра б/(1к*. При б/с1к* <0,8... 1,0 величина ДРС возрастает в связи с ростом скорости воздуха. При б/(1к* >0,8... 1,0 величина ДРС слабо зависит от б/с]/. Потери напора ДРС можно записать в виде:

ДРС=4,32 Нн0,68(Ир/в) -°-18 (б/с1к*) "°'9. ( 25 )

Формула ( 25 ) действительна для условий применения уравнения (23) и при 0,2<б/(1к*<0,8... 1,0. Относительная погрешность при расчете ДРС не превышает ±16%. Формула (25) получена для случая вентилирования выровненной насыпи, однако при подстановке в нее вместо Нн величины Н,ф, её можно использовать и для невыровненной насыпи.

При вентилировании насыпи аэрожелобом с дефлекторами, размещенными в вершинах рассекателей, потери напора могут быть

определены по (23 ), но вместо скорости V«, необходимо подставить величину У^Д которую можно рассчитать по формуле:

V « =---( 26)

где Кр и Кь- коэффициенты, учитывающие соотношение живого сечения решет дефлектора и аэрожелоба, а также удаление дефлекторов от решет аэрожелоба. Значения Кр и Кь в зависимости от параметров Ьр/Нц, и фУфио приведены в диссертации.

При вентилировании насыпи аэрожелобом с дефлектором шахтного типа потери напора могут быть подсчитаны по формуле (25) при подстановке в нее вместо V«, величины У«г по (26).

В пятой главе «Исследование процессов разгрузки, транспортирования и вентилирования вороха аэрожелобом распределенного стока» изучена гидродинамика и охлаждение зернового слоя при повышенной равномерности воздухораспределения и стока материала.

Установлено, что наиболее благоприятные условия вентилирования и разгрузки насыпи могут быть реализованы при использовании трехканального аэрожелоба с равномерным стоком материала по его длине. В этом случае обеспечивается равномерная разгрузка бункера по длине и выровненный поток материала во времени на выходе из аэрожелоба, а также качественное воздухораспределение в насыпи при вентилировании.

Процесс разгрузки бункера (хранилища) предусматривает сток зернового вороха из бункера через ряд отверстий в продольной перегородке, установленной по всей длине аэрожелоба, на транспортирующий канал, перемещение в нем к разгрузочному патрубку.

Процесс разгрузки в зависимости от скорости фильтрации Уф можно подразделить на четыре условных этапа формирования и развития псевдоожиженного (перемещаемого) слоя.

На первом /I/ - формируется псевдоожиженный слой, сокращается свободная поверхность решет транспортирующего канала с увеличением интенсивности стока, скоростной интервал этого этапа N<1,05, где N=V^/VkT. На данном этапе наблюдается постоянный сток материала из аэрожелоба, однако по транспортирующему каналу зерно перемещается лишь по оголенной части решет, которая свободна от вороха, выходящего из отверстий в продольной перегородке.

На втором /II/ - в транспортирующем канале образуется неоднородный псевдоожнженный слой /1,05<N<1,25/, причем на равномерность стока материала из аэрожелоба существенно влияет равномерность стока из отверстий перегородки.

На третьем /III/ - в транспортирующем канале образуется гомогенный псевдоожиженный слой /1,25<М<1,45/, который обеспечивает равномерный сток материала из аэрожелоба.

На четвертом /IV/ - структура псевдоожнженного слоя характеризуется неравномерностью / N>1,45 /, в частности, в области выпускных отверстий образуются локальные очаги фонтанирования слоя.

Для первых двух этапов /I и II/ профиль свободной поверхности насыпи в бункере существенно зависит от равномерности распределения воздуха в воздухораздающих каналах аэрожелоба, но он не выравнивается, за исключением случая, когда он первоначально выровнен. На третьем /III/ -выравнивается, на четвертом /IV/ - зависит от режимных параметров работы аэрожелоба и свойств материала. Для разгрузки бункера необходимо поддерживать режимные параметры, характерные для третьего этапа /III/.

Величина удельной производительности разгрузки g0 для варианта подачи воздуха во все три канала при в/(3-> 12,0 несущественно зависит от величины в/(1„ а при B/d,<12,0 - быстро снижается. Для варианта подачи воздуха в центральный и боковой каналы бункера установлено снижение g„ при в/с1,<20,0. Для варианта подачи воздуха в боковые каналы величина g„ практически не меняется в интервале 8,0 <ß/d,<12,0 и быстро снижается при

вЛ1,<12,0, что объясняется эффективным воздействием струй воздуха, вытекающих из щелей решет, на перемещение вороха только для малых величин параметра в/с!,.

Разгрузка бункера с аэрожелобом распределенного стока происходит следующим образом: с понижением высоты насыпи до Нн/Ь,> 1,3... 1,6 ( где И| - высота выпускного окна) величина удельной производительности соп51 в зависимости от времени разгрузки /реализуется модель стока с постоянным уровнем/; в интервале 1,3...1,6 <Н„/Ь|<0,8...1,0 величина & снижается /реализуется модель стока с переменным уровнем насыпи/ и при Н„/Н|<0,8, величина & снижается /реализуется модель стока с переменным уровнем насыпи/ и при Нн/Ь1<0,8... 1,0 величина ^ быстро падает, при этом возможен разрыв перемещаемого по транспортирующему каналу слоя.

Условия разгрузки бункера /аэрожелоба/ при Нн/Ь^О^... 1,0 определяются величиной параметров и НПСЛ1Ь первый из них

характеризует стесненность прохождения вороха через створ разгрузочного отверстия, второй- сопротивление псевдоожиженного слоя стоку материала.

При Ь 1/с1э> 15___25 /в зависимости от варианта подачи воздуха/ величина Ср

не зависит от а при 1|п.с/111<0,4...0,6 сопротивлением псевдоожиженного слоя стоку материала из бункера можно пренебречь.

При разгрузке бункера минимальная величина удельной гидравлической мощности равна 1Чуд=2,13 для варианта подачи воздуха во все каналы при g0=const. Несмотря на повышенный расход воздуха, эта величина Муд ниже на 23 и 48%, чем для вариантов подачи воздуха в центральный и боковой каналы бункера и в центральный канал, соответственно. По данным Н.П.Черняева, при разгрузке одноканального аэрожелоба 1Чуд =3,2, т.е. энергоемкость разгрузки и перемещения материала больше на 30%.

С повышением влажности зернового вороха параметры в/(1э и Ь (/<1э несколько возрастают, что свидетельствует о влиянии на процесс разгрузки сил сцепления /адгезии/ между частицами вороха. При этом параметр Н^/к!

снижается, что объясняется ухудшением качества псевдоожижения. Удельная производительность ^ для повышенных значений \У>24% снижается на 20...30% для всех вариантов подачи воздуха в каналы аэрожелоба и бункера.

Потери напора в стационарной насыпи предварительно очищенного вороха при вентилировании независимо от варианта подачи воздуха можно подсчитать по формуле ( 23 ) при замене в ее правой части параметра Ьр/в на Нн/в. Потери напора в разгружаемой насыпи могут быть подсчитаны по зависимости:

ДРС=2,5 V ф м Ня °'68 ( Нн/в ) ( 27 )

Формула ( 27 ) действительна для условий и в пределах (23 ), а также при 5<йо< 16 кг/(с м). Относительная погрешность определения ЛРС не превышает ±14%.

Меньшие потери напора ДРС при вентилировании разгружаемой насыпи можно объяснить ее повышенной порозностью.

Проанализированы зависимости Ку ~ Нн на плоской модели повышенной высоты /Н„=1,7 м /. Установлено, что характер зависимости Ку от Нн практически не отличается от аналогичной зависимости для аэрожелоба осесимметричной модели, но величина Ку выше, что обусловливает больший технологический эффект при вентилировании насыпи повышенной высоты.

Установлена целесообразность охлаждения зерна после сушки в бункере при удельной подаче воздуха вв=70 м3/(ч т). При этом температура зерна с 312 снижается до 295 К за 38 ч с дополнительным влагосъемом Д\Ч;=1,0% /исходная влажность зерна 3%/.

В шестой главе «Реализация и эффективность технологических и технических решений временного хранения зернового вороха» рассмотрены вопросы хозяйственной проверки и экономической эффективности предложенных технических решений.

В опытном хозяйстве «Иволгинское» Бурятского НИИСХ СО РАН испытан приемный бункер /рис.8/, изготовленный по предложению и чертежам автора работы, снабженный универсальным трехканальным аэрожелобом. Приемный бункер вместимостью ~ 50 тонн по зерну пшеницы имел следующие характеристики:

Рис.8.Схема приемного бункера с универсальным аэрожелобом :

I-аэрожелоб;2-пандус;3-вентапятор;4-клапана;5-разгонный участок;6-решето центрального транспортирующего канала; 7-решета боковых воздухораздающих каналов;8-порог;9-нория;10-отделение очистки и сушки;

II-камера; 12-навес;13-рассекатель;14-металлический настил из решеток.

ширина решет центрального /боковых/ воздухораздающего канала - 0,15 /0,12/ м; длина аэрожелоба -10 м; высота приемного бункера - 2,6 м; живое сечение решет центрального /боковых/ воздухораздающего канала 3,4±0,2% /6,8±0,2%/; номинальная подача воздуха - 15 тыс м3/ч; установленная мощность - 15 кВт; масса 4 т, производительность разгрузки /по нории/ -20т/ч.

Производительность аэрожелоба на разгрузке при подаче воздуха в центральный канал при Уф= 1,0 м/с составила 8,1 т/ч, при Уф= 1,2 м/с - 11,8 т/ч; для варианта подачи воздуха во все три канала при Уф= 1,25 м/с - 19,5 т/ч.

По сравнению с одноканальным аэрожелобом производительность разгрузки по первому варианту сопоставима, а по второму на 15...18% больше.

При вентилировании насыпи неочищенного вороха высотой Н„=2,5 м с подачей воздуха во все три канала <2«=14,5 тыс.м3/ч, потери напора ЛРС составили 1,85 кПа, при подаче воздуха в боковые каналы <3.= 10,2 тыс.м3/ч , ДРС= 1,1 кПа, а при подаче в центральный канал (?.=7 тыс. м3/ч - ЛРС=0,6 кПа. Удельная подача б. в соответствии с вариантами подачи воздуха составила 250, 206 и 140 м3/(чт). Величина коэффициента К„ на свободной поверхности насыпи составила 0,86, 0,82 и 0,79 соответственно /несколько меньшие потери напора в насыпи по сравнению с расчетом по ( 21 ) можно объяснить повышенным содержанием соломистых включений/.

В части приема и вентилирования зернового вороха внедрение предложенных технических решений позволило интенсифицировать процесс временного хранения, повысить урожайность зерновых до 3% за счет повышения качества семян, снизить затраты труда до 20% на послеуборочную обработку, в том числе на временное хранение.

Расчет экономической эффективности средств приема и временного хранения неочищенного вороха на базе универсального трехканального аэрожелоба проведен по сравнению с аэрожелобом корытообразной формы /одна из последних разработок по данной проблеме/. Учитывая, что приемные бункера с аэрожелобами в масштабе страны нашли все же ограниченное применение, в качестве второй базы для сравнения принята технология временного хранения зернового вороха на асфальтированной площадке с использованием передвижных средств механизации.

Ожидаемый годовой экономический эффект от внедрения предложенных технических средств по сравнению с приемными бункерами, оснащенными аэрожелобами корытообразной формы, составил на 1.07.1999 г 86,1 тыс.рублей, а по сравнению с техническими средствами временного хранения на асфальтированной площадке - 94,7 тыс.рублей, срок окупаемости оборудования-2 года.

В опытном хозяйстве «Байкальское» Бурятского НИИСХ СО РАН изготовлен по исходным требованиям и техническому заданию, разработанными автором и утвержденными Минсельхозпродом РФ и испытан макет комплекта оборудования на базе универсального трехканального аэрожелоба для вентилирования и разгрузки предварительно очищенного вороха, который предназначен для использования в складах /на площадках/ временного хранения. Основные технические характеристики комплекта следующие: количество аэрожелобов - 3; максимальная вместимость по вороху пшеницы 160 т; установленная мощность электродвигателя - 18,5 кВт; площадь, занимаемая комплектом -12 х 8 м; масса металлоконструкций комплекта ~ 4,5 т.

При вентилировании предварительно очищенного зернового вороха пшеницы влажностью 21,5%, массой 84 т /максимальная высота насыпи 2,5 м/, потери напора в насыпи при среднем расходе воздуха 20 тыс. м'/ч составили для варианта подачи воздуха во все три канала 0,81, в два боковых - 0,78, в один центральный 0,6 кПа (при этом расход воздуха составил по двум первым вариантам 19,8, а по третьему- 12,6 тыс. м3/ч). Средняя удельная подача воздуха составила 235, 235 и 150 м3/(ч т). Величина коэффициента Ку на свободной поверхности насыпи в зоне ее гребня составила 0,25...0,28, а фактическая подача воздуха была примерно в 4 раза меньше расчетной. При использовании дефлекторов, размещенных в вершинах рассекателей аэрожелоба комплекта, потери напора в насыпи при аналогичных условиях вентилирования составили 0,51, 0,72 и 1,0 кПа соответственно, а средняя величина Ку- 0,75...0,8.

Максимальная производительность при работе одного аэрожелоба составила 18 т/ч при скорости воздуха Уф= 1,2 м/с при меньших удельных подачах воздуха, чем при разгрузке насыпи одноканальными аэрожелобами в аналогичных условиях.

Расчет экономической эффективности комплекта оборудования с универсальным трехканальным аэрожелобом для вентилирования и

азгрузки по результатам практической проверки проводили в сравнении с становками вентилирования насыпи СВУ-2. Ожидаемый годовой кономический эффект составляет, 183,1 тыс. рублей, срок окупаемости юорудовачия - 3,2 года.

В седьмой главе «Методика расчета универсальных аэрожелобов» ia основе теоретических и экспериментальных исследований изложена (столика расчета основных параметров универсальных аэрожелобов, б том теле потерь напора, скорости смещения материала V^,, минимальных ютерь напора ДРС соответствующих смещению материала, фоизводительиости аэрожелоба при разгрузке и транспортировании вороха, /дельных расходов энергии на разгрузку (транспортирование), фоизводительиости аэрожелоба при засорении части щелей решет транспортирующего канала. Рассмотрены также вопросы расчета основных лараметров воздухораздающих и транспортирующего каналов аэрожелоба. Порядок расчета основных параметров универсального аэрожелоба приведен ría рис.9 и 10.

К основным параметрам каналов аэрожелоба относят: размеры, живое :ечение решет и площади решет воздушных каналов и дефлекторов.

Для универсального аэрожелоба трапецеидальной формы высота транспортирующего канала ограничивается средней высотой перемещаемого /псепдоожиженного/ слоя, поэтому она выбирается минимальной (0.05...0,1 м). Ширину центрального решета «в» рекомендуется выбирать в интервале 0,15 < в <0,25 м , ширину боковых решет - 0,1< Bt <0,15 м, угол наклона боковых решет 45°< Р$р<50°.

Для достижения равномерного распределения воздуха при перемещении материала, центральный воздухораздающий канал должен иметь клиновидную форму, сужающуюся по ходу потока воздуха с углом 2...4°. Целесообразно ограничить скорость входа воздуха в каналы величиной 35.. .20 м/с, при этом средние потери напора на трение воздуха о стенки канала не превысят 20. ..30 Па/м. Учитывая, что скорость Уф редко

Схема расчета потерь напора (кПа)

В аэрожелобе При разгрузке При вентилировании насыпи

(транспортировании)

Рис.9

Схема расчета

скорости смещения (трогания У,р) частиц (м/с) и минимальных потерь напора ДРЧ (кПа) при разгрузке вороха

Без разрыва слоя на аэрожелобе Варианты подачи воздуха

боковые каналы ф,Лр2=0

Все каналы

0<ф,/ф2<1,0 1,0<ф,/ф2<2,0

: / 2Г>П V ^рДсоэ

2f1mgcosP„

а - ^¡па

ЛР„

^5(созар - ^¡пар)

v

У = / 2 ГтБ соэ Р„ [■■ - (ф, / ); '' V ¡^рДсоза,, - Г51пар)

ДР = ^тдсозрДчЦ/ф;)2]

центральный канал ф,/ф2=00

=

1

v

АР.

АР.

^р.^амс^+Гвта,,)

2йпд ^созар + ?зтар ^

£5р.(сосар +Г251гар) ^3(созар + Г281пар)

С разрывом слоя на аэрожелобе

2У0

90 +а

где ар - угол наклона щелей решет, град. ат - угол выброса (траектории) частицы, град. РбР - угол наклона боковых решет, град.

Рис. 10

превышает при разгрузке /транспортировании/ 1,2 м/с, а при вентилировани! - 0,6 м/с, поперечная площадь воздухораздающих каналов должна равнятьс 0,12...0,14 м2, втом числе боковых каналов не менее 0,08 м2.

Коэффициент живого сечения <р и сопротивление решетки АР определяются размерами, конфигурацией и расположением щелей. 1 качестве воздухораспределительных устройств рекомендуется использоват чешуйчатые сита с шахматным расположением щелей длиной 10... 16 м^ Живое сечение решет для центрального воздухораздающего канала 3, ±0,2%, для боковых каналов 6,8 ±0,2%, живое сечение решет дефлекторов 5,0 ±0,2 %, площадь дефлекторов должна составлять 30...40% площад решет воздухораздающих каналов.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ

1.Потери зерна при послеуборочной обработке и храненш достигающие до 25%, в значительной мере обусловлены несовершенство] технологических процессов и технических средств приема, разгрузка межоперационного транспортирования и обеспечения сохранности зерновог вороха на этапах как временного, так и более продолжительного хранения.

Сокращение указанных потерь обеспечивается при одновременно приеме, консервации и накоплении зернового вороха влажностью д 30...32% и засоренностью до 10... 15% на основе применени аэродинамических установок с бункерами в течение времени, необходимог для организации устойчивого технологического процесса послеуборочно обработки зерна. Эти установки обеспечивают равномерную и регулируему! разгрузку и транспортирование зернового вороха с производительностьк соответствующей производительности машин предварительной очистки ил зерносушилок, а также предотвращают снижение качественных показателе и ухудшения состояния обрабатываемого материала (структурна целостность, самосогревание, слеживание и др.).

2. Из аэродинамических установок предъявляемым требованиям в шибольшей мере удовлетворяют универсальные трехканальные аэрожелоба угкрытого исполнения (патент РФ №2137692, 1999 г) и их модификации-юлузакрытого, закрытого исполнения и распределенного стока, )беспечивающие разгрузку и транспортирование вороха с энергозатратами 1е более 0,2 кВт ч/т и вентилирование выровненной насыпи высотой 2,0...3,5 л с коэффициентом неравномерности К»>0,90...0,95, а невыровненной - с С,>0,60...0,80.

3. Найденные технологические и технические решения по созданию и (спользованию универсальных аэрожелобов обеспечивают выполнение следующих основных требований:

-стабильная и регулируемая подача вороха на последующую |бработку;

-равномерная разгрузка вороха во времени и по всей длине насыпи;

-возможность разгрузки частично заполненного бункера (хранилища) I возобновление подачи вороха после перерыва в работе;

-эффективные разгрузка, транспортирование и вентилирование ороха, содержащего изотермические и неизотермические очаговые ключения;

-регулируемая подача воздуха на вентилирование насыпи в оличестве сопоставимом с подачей воздуха специализированными ентиляционными установками;

-пониженная зависимость показателей работы от возможного асорения решет;

-повышенная равномерность воздухораспределения и ентилировання (К,—>1), продувка насыпи и ее разгрузка при неполном аполненни хранилища, возможность вентилирования при разгрузке насыпи патент РФ №2144898. 2000 г.);

-предотвращение снижения качества обрабатываемого материала и собенно его травмирования;

-разгрузка насыпи по всей длине при использовании аэрожелобс полузакрытого типа;

-размещение в зонах насыпи повышенной высоты дефлекторе канального и шахтного типов (дополнительных воздушных каналои подключаемых к воздухораздзющнм каналам;

-интенсивное перемешивание компонентов вороха в камер аэрожелоба при разгрузке;

-автономные и комбинированные варианты подачи воздуха в тр воздухораздающих канала - центральный с живым сечением чешуйчаты решет, оптимальным для разгрузки (транспортирования) вороха и де боковых с живым сечением, обеспечивающим вентилирование вороха повышенными удельными подачами по сравнению с разгрузкой.

Приведенные технологические и технические решения реализованы исходных требованиях и технических заданиях на приемный бунке вместимостью 40 т и комплект оборудования для приема и вентилирован« вороха вместимостью 160 т, утвержденных Минсельхозпродом РФ 25 август 1999 г.

4. Минимальная скорость смещения (трогания) частиц зависит о конфигурации и геометрических параметров каналов, состояния насыпи 1 физико-механических свойств вороха, взаимодействия материала поверхностью решет, а также варианта подачи воздуха в воздухораздающи каналы. Разработанные математические модели процесса позволяю обосновать рациональный режим работы аэрожелобов. Для всех типо! аэрожелобов определен интервал рабочей скорости Уф=1,1...1,4 м/с, хот: отдельные частицы начинают перемещаться при скорости Уф=0,5...0,6 м/с.

5. Предложенная математическая модель процесса разгрузи (транспортирования) вороха составила основу методики расчета по выбор} основных параметров аэрожелобов. Математические модели процесс; разгрузки материала как с одного места (открытый аэрожелоб), так и по все! длине транспортирующего канала (аэрожелоб распределенного стока) <

регулируемой и нерегулируемой высотой материала, позволяют рассчитать производительность с отклонениями, не превышающими ±16%.

6. Устойчивость работы универсального аэрожелоба при засорении тасти щелей решет характеризуется параметром ЛРр/ДРс, зависящим от угла зыхода струй воздуха из щелей, и соотношения скоростей воздуха в :вободных и забитых щелях решет. В интервале 1,2<ДРр/АРс<1,5 обеспечивается устойчивая разгрузка (транспортирование). Экспериментально установлено, что при засорении -15% щелей решет центрального канала производительность аэрожелоба для варианта подачи воздуха во все каналы составляет -80%, а для варианта - в центральный канал -40% от номинала.

7. Наибольшая удельная производительность универсального аэрожелоба от 12 до 35 кг/(с м) достигнута для варианта подачи воздуха во все три воздухораздающих канала в интервале изменения скорости воздуха Уф=1,0...1,3 м/с, а минимальная — 5... 15 кг/(с-м) для варианта подачи воздуха в боковые каналы.

8. Величина кпд универсального аэрожелоба максимальна для варианта подачи воздуха во все три воздухораздающие канала и при этом она на 15... 18% выше по сравнению с кпд, полученным Н.П.Черняевым для олиоканалыюго аэрожелоба.

9. Минимальные удельные расходы воздуха при разгрузке (транспортировании) установлены для варианта подачи воздуха в три канала и равны - 230...250 м"7(ч-т) при 1,2<Уф<1,3 м/с. Скоростной интервал Уф-=1,1...1,3 м/с предотвращает травмирование семян при разгрузке (транспортировании) высоковлажного вороха. При пониженной интенсивности разгрузки /Уф/Укр<1,25/ насыпи с включениями, отличающимися влажностью, качество смешивания компонентов вороха низкое - \У1/\У0П составляет 1,2... 1,3. С увеличением Уф/УкрДО 1,45 качество смешивания компонентов существенно возрастает, амплитуда колебаний \Vy\V,," снижается в 2...3 раза, т.е. практически отсутствует неравномерность

разгрузки по влажности. Качественное перемешивание компонентов пp^ разгрузке насыпи с очагами повышенной температуры обусловливает максимальное отклонение температуры вороха на выходе из аэрожелоба не бйлее 0/00=1,13 от средней величины.

10. Потери напора воздуха в слое материала АРС являются функцией скорости воздуха Уф, высоты насыпи Н„, угла раствора бункера рр,параметра 6!йк и несущественно зависят от вида зерна. Полученные формулы для расчета ДРС в выровненной насыпи очищенного и неочище; шого вороха достоверны для расчетов при влажности зернового вороха в интервале 13... 32%.

Потери напора ДРС в насыпи, сформированной под углом естественного откоса, в том числе частично заполняющей решета аэрожелоба, можно подсчитать по формулам (23 и 24), подставив вместо Нн величину Н,ф.

11. Воздухораспределение в насыпи для аэрожелобов открытого и полузакрытого исполнения улучшается с уменьшением параметра Т/в и с увеличением параметра Н„/Ьр. Использование аэрожелобов с дефлекторами снижает потери напора в насыпи и повышает качество вентилирования, в первую очередь, в той части насыпи, которая расположена выше уровня дефлекторов. Равномерность вентилирования несущественно зависит от ориентации щелей решет дефлекторов. Использование аэрожелоба с дефлекторами канального типа в камерах с углами наклона стенок р=30...45° повышает равномерность вентилирования насыпи Ку на 13... 18%, с уменьшением р возрастает Ку.

12. Аэрожелоб распределенного стока характеризуется равномерной и регулируемой разгрузкой вороха во времени, что обусловливает возможность вентилирования насыпи, в том числе при разгрузке. Применение аэрожелоба распределенного стока позволяет существенно повысить равномерность удельной разгрузки во времени /^сопэ!/ и вентилирования вороха /К,—»1/. Пооцесс вазгоузкн матепиала аэоожелобом

аспределенного стока характеризуется четырьмя этапами. На первом в ранспортирующем канале перемещаются отдельные частицы вороха ^=Уф/Укр=0,8...1,25/. На втором формируется псевдоожиженный слой изкой интенсивности (N>1,25). Третий этап характеризуется озникновением проточного псевдоожиженного слоя /1,25<^1,45/. На етвертом перемещение вороха происходит с образованием локальных чагов фонтанирования и нарушением гомогенности псевдоожиженного слоя М>1,45/. Рекомендуется работа аэрожелоба в интервале 1,25<^1,45.

13.Бункера приемного отделения рекомендуется оснашать ниверсальными аэрожелобами открытого исполнения с шириной ентрального решета в=0,15...0,20 м, боковых решет В|=0,12...0,15 м, углом аклона боковых решет Рб.р=45...50°. Скорость воздуха на входе в оздухораздающие каналы должна быть не более 25 м/с.

14. Разгрузку зернового вороха с \У<22...24% рекомендуется существлять подачей воздуха в центральный воздухораздающий канал, а ри 22. ..24% - во все три канала.

¡5. Хранилища очищенного зернового вороха рекомендуется снащать аэрожелобами полузакрытого типа, обеспечивающими авномерную разгрузку по длине насыпи при Б^^М и 8<б/с1к*<12. Для ранспортирования очищенного зернового вороха (без разгрузки) екомендуется аэрожелоб закрытого типа, производительность которого на 20% выше, чем открытого при 8,/82>20 и 10£бЛ1к*<18.

16. Хозяйственная проверка подтвердила преимущества ниверсального трехясанального аэрожелоба по сравнению с дноканальными. Ожидаемый годовой экономический эффект на приеме грнового вороха по сравнению с одноканальными аэрожелобами составил 6,1 тыс. рублей; по сравнению с приемом вороха на асфальтированную лощадку /наиболее распространенной технологией обработки зерна в озяйствах /- 94,7 тыс. рублей.

17. Ожидаемый годовой экономический эффект при временном хранении предварительно очищенного вороха в типовом складе вместимостью 3200 т, оснащенным универсальным аэрожелобом, составил 183,1 тыс. рублей по сравнению с использованием на том же складе специализированной вентиляционной установки СВУ-2.

18. Для расчета основных параметров универсальных трехканальных аэрожелобов рекомендуется приведенная в работе методика, основанная на выполненных теоретических и экспериментальных исследованиях.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЛЕДУЮЩИХ

ОСНОВНЫХ РАБОТАХ

1. Об использовании эффективных средств комплексной механизации в сооружениях для хранения сыпучих продуктов. В сб.«Вопросы совершенствования технологических процессов в пищевой промышлен-ности».-Иркутск-Улан-Удэ, 1987 (Соавторы Барлуков В.Л., Буянов В.П.), с.92-95.

2.Пневмотранспортирование сыпучих продуктов направленным потоком воздуха. Тезисы докладов XXVI научной конференции.-Улан-Удэ,1987.

3. Исследование процесса пневмотранспортирования на устройствах с боковой раздачей воздуха. В сб. «Прогрессивная техника и технология в пищевой промышленности»,- Кировабад, 1989 (Соавторы Золотухин М.Ю., Баиров Л.Г.), с.57-60.

4.К установлению оптимальных параметров аэротранспортной установки. Тезисы докладов научней конференции «Интенсификация и электрификация технологических процессов обработки пищевых продуктов».-М.: МТИММП, 1989.

5.3ависимость производительности аэротранспортной установки от ширины транспортной поверхности. В сб.«Совершенствование технологий и

технических средств послеуборочной обработки зерна».-Новосибирск: ВАСХНИЛ, 1990, с.83.

6.Аэротранспортная установка. В сб.«Научно-техническая продукция различных отраслей науки и техники, предлагаемая к реализации на выставке-ярмарке». -М.:ВДНХ «Информэлектро», 1990.

7.Аэротранспортная установка. Научный отчет, №инв.02910030985, № гос. рег.01870019611.- г.Улан-Удэ, 1990 (Соавтор Бербидаев Г.М.).

8. Разработка аэродинамической транспортной установки для выгрузки склада и активного вентилирования зерна. В сб.«Технология, оборудование и биохимия пищевых производств и хлебопродуктов».- Улан-Удэ: Тезисы докладов XXIX научной конференции, 1990.

9. Расчет процесса охлаждения зерна на ЭВМ. Методические указания к выполнению лабораторно-практических работ.-Улан-Удэ, 1990 (Соавтор Ханхасаев Г.Ф.).

10. Аэродинамический транспорт. Тезисы докладов научной конференции ВСТИ,- Улан-Удэ, 1994, с.15.

11 .Исследование процессов транспортирования зерна.- Улан-Удэ: ЦНТИ Бурятии, вып. №25-99, уч.изд.л.0,16, 1999.

12.Расчет параметров перемешивания при разгрузке насыпи аэрожелобами.-Подольск: Труды ВНИИМЖ //Новые технологические и технические средства-основа восстановления отечественного животноводства, №8, 1999 (Соавтор Анискин В.И.), с. 197-201

13.Аэротранспорт семян и зерна.-М.:Техника в сельском хозяйстве, №6, 1999, с.75-77 (Соавторы Анискин В.И., Голубкович A.B.).

М.Устройство для вентилирования и транспортирования зерна с рассекателями.- Улан-Удэ: Центр научно-технической информации Бурятии, вып.№22-99,уч.изд.л.0,16,1999.

15.Методика расчета процесса разгрузки насыпи зерна универсальными аэрожелобами.-М.: Вестник РАСХН, №6, 1999, с.30-32 (Соавтор Анискин В.И.)

^.Производительность аэродинамического транспортера. -Улан-Удэ:ЦНТИ, вып. №23-99, уч.изд.л .0,16, 1999.

17. Аэрожелоб для временного хранения зернового вороха.-М.: Механизация и электрификация сельского хозяйства, № 12, 1999,с.22-23.

18. Трехканальный аэрожелоб.-Улан-Удэ, ЦНТИ Бурятии, вып.21-99, уч.изд.л. 0,15, 1999.

19. Определение параметров вентиляционной установки.- Улан-Удэ: Информационный листок Росинформресурса, вып.24-99, уч.изд.л. 0,16, 1999.

20. Расчет аэрожелобов распределенного стока для послеуборочной обработки зерна. -М.гДоклады РАСХН,№1,2000,с.44-45 (Соавтор Анискин В.И.).

21. Рекомендации по применению универсальных аэрожелобов в процессах послеуборочной обработки семян и зерна.-М.:ВИМ, 2000, с.40.

22. К расчету аэрожелобов с равномерной выгрузкой зерна. - М.: Научные труды ВИМ, т. 134, ч.1,2000, с.247-250.

23.А.с.№2733045. Установка для вентилирования и транспортирования зерна из хранилищ с плоским днищем.- Опубл. в БИ 1988, №8 (Соавтор Анискин В.И.).

24.A.C. №1676504. Установка для вентилирования материалов,- Опубл. в БИ 1991, №34 (Соавторы Золотухин М.Ю., Баиров Л.Г. и др.).

25.Патент РФ №2137692.Установка для транспортирования и активного вентилирования семян и зерна.- Опубл. в БИ 1999, №26 (Соавторы Анискин В.И., Голубкович A.B.).

26.Патент РФ №2144898.Устройство для вентилирования и транспортирования сыпучих материалов.-Опубл. в БИ 2000, №3 (Соавторы Анискин В.И, Голубкович A.B.).

27. Научные основы создания и применения универсальных аэрожелобов в процессах послеуборочной обработки семян и зерна.- М.: ВИМ, 2 ООО, с.250.

SUMMARY

Onkhonova L.O. "Technological and tngineering solutions of a- reception and maintenance of safety grain with application of universal aerotroughs".

The thesis (manuscript) for scientific degree of doctor in Techical sciencts at the speciaite 05.20.01 "Mechanization of Agriculural Production"(VIM), 2000.

There are presented 28 scientific papers, 2 autohorized certificates and 2 patents. They contain results of theoretical and experimental investigations of the technological and technical maintenance factors in ventilation and transportation grain with the help of universal aerotroughs.

An experimental devise and method of ventilation and transportation main grain cultures wheat, oats.

The main scientific outcomes represent mathematical models of the description of process of unloading, determination of productivity, particles veloci-ties.The represented technigue of account allows to calculate main parameters of a universal aerotrough open, haif-closed and closed types.

Data on the effectiveness of the proposed technological approaches and machinery complexes are presented.

The object of researches are the main grain cultures (wheat, oats), clover seeds and rape as a model materia!, and also working organs of a universal aerotrough are used.

Подписано к печати 26,04.2030г. Формат бумаги 60x90 1/16 Обьём 3,5 п.л. Заказ 8. Тираж 100. Типография ЦОЛКБ ВИМ

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Состояние и основные тенденции послеуборочной. обработки зерна и семян.

1.2. Значение послеуборочной обработки, хранения зерна и семян. для повышения урожайности зерновых культур.

1.3. Аэрожелоба и их роль в структуре предприятий. послеуборочной обработки зерна и семян.

1.4. К расчету основных параметров аэрожелобов.

1.5. Цель и задачи исследований.

Глава 2.ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ.

УНИВЕРСАЛЬНЫХ АЭРОЖЕЛОБОВ ДЛЯ ВРЕМЕННОГО.

ХРАНЕНИЯ ЗЕРНА И СЕМЯН.

2.1. Математическое моделирование как метод научного. исследования работы аэрожелобов.

2.2. Исследование процесса разгрузки и транспортирования. зернового вороха открытыми универсальными аэрожелобами.

2.3. Исследование процесса разгрузки и транспортирования. зернового вороха аэрожелобами распределенного стока.

2.4. Определение скорости смещения зерна при разгрузке насыпи и. аэрожелоба.

2.5. Исследование процесса разгрузки частично. заполненного бункера.

2.6. Изучение работы аэрожелоба при засорении щелей решет.

Обеспечение потребности страны в продовольственном и фуражном зерне- ключевая проблема сельского хозяйства.

Увеличение среднегодового объема валовой продукции сельского хозяйства возможно, главным образом, за счет использования интенсивных факторов развития сельскохозяйственного производства, широкого внедрения новейших достижений науки и техники.

Важнейшей составляющей технологии производства зерна является ее послеуборочная обработка, на которую расходуется до 40.50% общих затрат [52,64] и которая в структуре себестоимости зерновой продукции составляет около 40%.

Концепция совершенствования механизации послеуборочной обработки зерна, основанная на анализе современного состояния отрасли и научно-обоснованных перспектив ее развития, предусматривает не только разработку и внедрение высокоэффективных технологий и технических средств, но и снижение энергетических и ресурсных затрат, в том числе и при временном хранении семян и зерна.

Своевременная и качественная механизированная послеуборочная обработка зерна - важный резерв увеличения его производства за счет применения высококачественных семян и снижения потерь урожая [57,71]. Однако в настоящее время товаропроизводители сельскохозяйственной продукции не обеспечены в достаточной мере комплектными техническими средствами для послеуборочной обработки и хранения семян и зерна.

Слабая оснащенность хозяйств высокоэффективными и производительными машинами предварительной очистки и средствами для временной консервации свежеубранного зернового вороха в неблагоприятные годы снижают темпы уборки, растягивают ее сроки и увеличивают биологические потери урожая.

Несмотря на определенную стабилизацию парка используемых зерновых комбайнов, существенного сокращения сроков уборки не наблюдается. Длительность ее, например, в ряде хозяйств Сибири в отдельные неблагоприятные годы, достигает более двух месяцев вместо 15 дней по агротехническим требованиям, при этом прямые потери зерна от перестоя хлебов на корню достигают у пшеницы 17%, а у овса 27%. Всхожесть семян в валках за 9 дней дождливой погоды снижается более чем на 20% [241].

В районах Сибири более 80% зернового вороха обрабатывается на открытых площадках зернотоков поэтапно с выполнением множества погру-зочно-разгрузочных работ предварительной очистки ворохоочистителями с целью избежания порчи от самосогревания. Вследствие совершенствования уборочно-транспортных комплексов за последние годы возросла интенсивность и неравномерность потока свежеубранного вороха, подлежащего своевременной очистке и сушке. В этих условиях обеспечение сохранности вороха перед послеуборочной обработкой наиболее ответственно, сложно и нуждается в повышенном внимании.

Исследованиями отечественных и зарубежных ученых, а также практикой доказано, что одним из главных направлений повышения качественных показателей семян и зерна является совершенствование технологии их обработки путем внедрения приемно-вентилирующих отделений для зернового вороха [74, 76].

Основой для повышения эффективности приемных отделений зерно-очистительно-сушильных агрегатов, комплексов и других предприятий послеуборочной обработки зерна являются аэрожелоба, обеспечивающие стабильную подачу воздуха, достаточную для активного вентилирования зернового вороха в период временного хранения и равномерной подачи его выгрузке при низких энергозатратах и высокой надежности работы. Стабильность подачи воздушного потока аэродинамических характеристик зависит от хранилищ, а также от устройств регулирования распределения потока воздуха. Поэтому разработка и совершенствование технологических приемов л технических средств обеспечения сохранности зернового вороха с аэроже-тобами имеет важное народнохозяйственное значение и является актуальной задачей в области послеуборочной обработки зерна.

Основная проблема использования аэрожелобов в структуре предприятий послеуборочной обработки зерна- сложность совмещения с одинаковой эффективностью процессов разгрузки (транспортирования) и вентилирования вороха, которые при временном хранении имеют первостепенное значение. Выполненные по данному вопросу многочисленные исследования не в полной мере решают проблему. Одним из путей ее решения является использование универсальных (трехканальных) аэрожелобов с раздельным подводом воздуха в зависимости от операций временного хранения. В связи с этим, необходимо решить ряд задач технологического и технического плана, чему и посвящено настоящее исследование применительно к условиям Сибирского региона.

Целью исследований явилось - изыскание и разработка эффективных ресурсосберегающих технологических процессов и технических решений приема, разгрузки, транспортирования и обеспечения качественной сохранности зернового вороха с использованием аэрожелобов универсального назначения на зерно-семяобрабатывающих пунктах и предприятиях в сельском хозяйстве, расчет параметров аэрожелобов.

Объектами исследований являлись свежеубранный зерновой ворох основных голозерных и пленчатых зерновых культур (пшеница, овес), а также семена клевера и рапса (в качестве модельного материала) для проведения экспериментальных исследований, рабочие органы универсального аэрожелоба различного типа.

Основные научные результаты представляют:

- критериальные уравнения для определения производительности аэрожелоба при разгрузке и транспортировании вороха;

- аналитические выражения для расчета скорости смещения частиц материала и минимальных потерь напора для основных вариантов работы аэ-эожелоба;

- энергосберегающие режимы разгрузки и транспортирования вороха ; удельной производительностью от 13 до 35 кг/(с м) при изменении скороди воздуха от 1,0 до 1,3 м/с с минимальными удельными подачами воздуха зт 230 до 250 м3/(ч т), которые обеспечивают устойчивую подачу зерна на последующую обработку;

- зависимости для расчета потерь напора при вентилировании насыпи как неочищенного, так и очищенного вороха с использованием открытых и полузакрытых аэрожелобов, в том числе оснащенных дефлекторами;

- математическая модель перемешивания компонентов вороха при разгрузке;

- методика расчета параметров универсальных аэрожелобов;

- параметры и технические решения временного хранения на основе универсального трехканального аэрожелоба, предусматривающие подключение транспортирующего канала аэрожелоба к центральному воздухораздаю-щему каналу с пониженным живым сечением решет, а также к двум боковым воздухораздающим каналам с более высоким живым сечением решет;

-конструкция полузакрытого и закрытого аэрожелобов для разгрузки вороха по всей длине насыпи с дополнительными воздушными каналами (дефлекторами), размещаемыми в зоне насыпи повышенной высоты и подключаемыми к воздухораздающим каналам полузакрытого и закрытого аэрожелобов с автономными и комбинированными вариантами подвода воздушного потока в зависимости от вида операции, выполняемой аэрожелобом, и физико-механических свойств вороха;

-режимы процесса временного хранения зернового вороха аэрожелобами, технологическая эффективность которого характеризуется равномерной и регулируемой разгрузкой вороха, исключающей травмирование семян и зерна повышенной влажности, устойчивой разгрузкой (транспортированием) вороха с очагами зерна повышенной влажности и температуры, разгрузой даже частично заполненного хранилища при наличии свободных от материала решет;

-расчетные зависимости для определения производительности разгруз-си аэрожелоба распределенного (равномерного по всей длине аэрожелоба) ;тока.

Технические решения защищены патентами РФ №2137692,1999 г и №2144898, 2000 г.

Практическую ценность имеют:

-технические решения универсальных аэрожелобов, обеспечивающие эффективную разгрузку (транспортирование) и вентилирование вороха при хранении;

-исходные требования и техническое задание на приемный бункер вместимостью до 40 т пшеницы с аэрожелобами и комплект оборудования для приема и вентилирования очищенного вороха вместимостью до 150 т пшеницы;

-рекомендации по применению универсальных аэрожелобов в процессах послеуборочной обработки семян и зерна.

На защиту выносятся:

- математические модели разгрузки (транспортирования) влажного зернового вороха аэрожелобом от материала, учитывающими условия прорыва воздуха через свободную поверхность и засорения части щелей решет;

- закономерности воздухораспределения в зерновой насыпи, сформированной под углом естественного откоса;

-аналитические зависимости разгрузки (транспортирования) зерновой насыпи аэрожелобом при частичном заполнении бункеров и складов;

-параметры перемешивания вороха при разгрузке насыпи зерна с очагами повышенной влажности и температуры;

- рациональные технологические режимы вентилирования насыпи, в том числе с использованием дефлекторов;

- методика расчета параметров универсальных аэрожелобов.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ

1 .Потери зерна при послеуборочной обработке и хранении, юстигающие до 25%, в значительной мере обусловлены несовершенством ехнологических процессов и технических средств приема, разгрузки, тежоперационного транспортирования и обеспечения сохранности зернового юроха на этапах как временного, так и более продолжительного хранения.

Сокращение указанных потерь обеспечивается при одновременном фиеме, консервации и накоплении зернового вороха влажностью до 10.32% и засоренностью до 10.15% на основе применения эродинамических установок с бункерами в течение времени, необходимого щя организации устойчивого технологического процесса послеуборочной »бработки зерна. Эти установки обеспечивают равномерную и регулируемую | аз грузку и транспортирование зернового вороха с производительностью, оответствующей производительности машин предварительной очистки или ерносушилок, а также предотвращают снижение качественных показателей [ ухудшения состояния обрабатываемого материала (структурная (елостность, самосогревание, слеживание и др.).

2. Из аэродинамических установок предъявляемым требованиям в [аиболыпей мере удовлетворяют универсальные трехканальные аэрожелоба •ткрытого исполнения (патент . РФ №2137692, 1999 г) и их модификации-юлузакрытого, закрытого исполнения и распределенного стока, •беспечивающие разгрузку и транспортирование вороха с энергозатратами [е более 0,2 кВт ч/т и вентилирование выровненной насыпи высотой 2,0. .3,5 I с коэффициентом неравномерности Ку>0,90.0,95, а невыровненной - с Су>0,60.0,80.

3. Найденные технологические и технические решения по созданию и [спользованию универсальных аэрожелобов обеспечивают выполнение ледующих основных требований:

-стабильная и регулируемая подача вороха на последующую )бработку;

-равномерная разгрузка вороха во времени и по всей длине насыпи; -возможность разгрузки частично заполненного бункера (хранилища) I возобновление подачи вороха после перерыва в работе;

-эффективные разгрузка, транспортирование и вентилирование юроха, содержащего изотермические и неизотермические очаговые (ключения;

-регулируемая подача воздуха на вентилирование насыпи в ;оличестве сопоставимом с подачей воздуха специализированными (ентиляционными установками;

-пониженная зависимость показателей работы от возможного асорения решет;

-повышенная равномерность воздухораспределения и (ентилирования (Ку—>1), продувка насыпи и ее разгрузка при неполном аполнении хранилища, возможность вентилирования при разгрузке насыпи патент РФ №2144898, 2000 г.);

-предотвращение снижения качества обрабатываемого материала и юобенно его травмирования;

-разгрузка насыпи по всей длине при использовании аэрожелобов юлузакрытого типа;

-размещение в зонах насыпи повышенной высоты дефлекторов ;анального и шахтного типов (дополнительных воздушных каналов), юдключаемых к воздухораздающим каналам;

-интенсивное перемешивание компонентов вороха в камере зрожелоба при разгрузке;

-автономные и комбинированные варианты подачи воздуха в три юздухораздающих канала - центральный с живым сечением чешуйчатых >ешет, оптимальным для разгрузки (транспортирования) вороха и два юковых с живым сечением, обеспечивающим вентилирование вороха с ювышенными удельными подачами по сравнению с разгрузкой.

Приведенные технологические и технические решения реализованы в юходных требованиях и технических заданиях на приемный бункер $местимостью 40 т и комплект оборудования для приема и вентилирования юроха вместимостью 160 т, утвержденных Минсельхозпродом РФ 25 августа 999 г.

4. Минимальная скорость смещения (трогания) частиц зависит от юнфигурации и геометрических параметров каналов, состояния насыпи и [шзико-механических свойств вороха, взаимодействия материала с юверхностью решет, а также варианта подачи воздуха в воздухораздающие :аналы. Разработанные математические модели процесса позволяют >босновать рациональный режим работы аэрожелобов. Для всех типов □рожелобов определен интервал рабочей скорости Уф=1,1.1,4 м/с, хотя >тдельные частицы начинают перемещаться при скорости Уф=0,5.0,6 м/с.

5. Предложенная математическая модель процесса разгрузки транспортирования) вороха составила основу методики расчета по выбору »сновных параметров аэрожелобов. Математические модели процесса >азгрузки материала как с одного места (открытый аэрожелоб), так и по всей щине транспортирующего канала (аэрожелоб распределенного стока) с >егулируемой и нерегулируемой высотой материала, позволяют рассчитать [роизводительность с отклонениями, не превышающими ±16%.

6. Устойчивость работы универсального аэрожелоба при засорении [асти щелей решет характеризуется параметром АРр/АРс, зависящим от угла (ыхода струй воздуха из щелей, и соотношения скоростей воздуха в вободных и забитых щелях решет. В интервале 1,2<АРр/АРс<1,5 »беспечивается устойчивая разгрузка (транспортирование). Экспериментально установлено, что при засорении -15% щелей решет [ентрального канала производительность аэрожелоба для варианта подачи юздуха во все каналы составляет -80%, а для варианта - в центральный санал -40% от номинала.

7. Наибольшая удельная производительность универсального □рожелоба от 12 до 35 кг/(с м) достигнута для варианта подачи воздуха во *се три воздухораздающих канала в интервале изменения скорости воздуха /ф=1,0. 1,3 м/с, а минимальная - 5. .15 кг/(с м) для варианта подачи воздуха ! боковые каналы.

8. Величина кпд универсального аэрожелоба максимальна для (арианта подачи воздуха во все три воздухораздающие канала и при этом она т 15. 18% выше по сравнению с кпд, полученным Н.П.Черняевым для »дноканального аэрожелоба.

9. Минимальные удельные расходы воздуха при разгрузке транспортировании) установлены для варианта подачи воздуха в три канала I равны - 230.250 м3/(чт) при 1,2<УФ<1,3 м/с. Скоростной интервал /ф= 1,1. 1,3 м/с предотвращает травмирование семян при разгрузке транспортировании) высоковлажного вороха. При пониженной [нтенсивности разгрузки /Уф/Укр<1,25/ насыпи с включениями, »тличающимися влажностью, качество смешивания компонентов вороха шзкое - \ViAVo11 составляет 1,2. 1,3. С увеличением Уф/Укр до 1,45 качество мешивания компонентов существенно возрастает, амплитуда колебаний N-1 А¥0П снижается в 2. .3 раза, т.е. практически отсутствует неравномерность «азгрузки по влажности. Качественное перемешивание компонентов при »азгрузке насыпи с очагами повышенной температуры обусловливает 1аксимальное отклонение температуры вороха на выходе из аэрожелоба не ¡олее 0/9о-1,13 от средней величины.

10. Потери напора воздуха в слое материала АРС являются функцией корости воздуха Уф, высоты насыпи Н„, угла раствора бункера Рр,параметра >/с!к и несущественно зависят от вида зерна. Полученные формулы для >асчета ДРС в выровненной насыпи очищенного и неочищенного вороха достоверны для расчетов при влажности зернового вороха в интервале 3.32%.

Потери напора ЛРС в насыпи, сформированной под углом стественного откоса, в том числе частично заполняющей решета зрожелоба, можно подсчитать по формулам (23 и 24), подставив вместо Нн «личину Нэф.

11. Воздухораспределение в насыпи для аэрожелобов открытого и юлузакрытого исполнения улучшается с уменьшением параметра Т/в и с величением параметра Н„/Ьр. Использование аэрожелобов с дефлекторами нижает потери напора в насыпи и повышает качество вентилирования, в [ервую очередь, в той части насыпи, которая расположена выше уровня (ефлекторов. Равномерность вентилирования несущественно зависит от »риентации щелей решет дефлекторов. Использование аэрожелоба с [ефлекторами канального типа в камерах с углами наклона стенок р=30. .45° ювышает равномерность вентилирования насыпи Ку на 13. 18%, с меныпением р возрастает Ку.

12. Аэрожелоб распределенного стока характеризуется равномерной I регулируемой разгрузкой вороха во времени, что обусловливает юзможность вентилирования насыпи, в том числе при разгрузке. 1рименение аэрожелоба распределенного стока позволяет существенно ювысить равномерность удельной разгрузки во времени ^0=сопз1/ и ¡ентилирования вороха /Ку—>1/. Процесс разгрузки материала аэрожелобом определенного стока характеризуется четырьмя этапами. На первом в ранспортирующем канале перемещаются отдельные частицы вороха 1Ч=Уф/Укр=0,8. 1,25/. На втором формируется псевдоожиженный слой [изкой интенсивности (N>1,25). Третий этап характеризуется ¡озникновением проточного псевдоожиженного слоя /1,25<1Ч<1,45/. На [етвертом перемещение вороха происходит с образованием локальных •чагов фонтанирования и нарушением гомогенности псевдоожиженного слоя N>1,45/. Рекомендуется работа аэрожелоба в интервале 1,25<]Ч<1,45.

13. Бункера приемного отделения рекомендуется оснащать ниверсальными аэрожелобами открытого исполнения с шириной (ентрального решета в=0,15.0,20 м, боковых решет в,=0,12.0,15 м, углом [аклона боковых решет р=45.50°. Скорость воздуха на входе в оздухораздающие каналы должна быть не более 25 м/с.

14. Разгрузку зернового вороха с \¥<22.24% рекомендуется существлять подачей воздуха в центральный воздухораздающий канал, а ри \¥>22.24%-во все три канала.

15. Хранилища очищенного зернового вороха рекомендуется снащать аэрожелобами полузакрытого типа, обеспечивающими авномерную разгрузку по длине насыпи при 81/82^ 14 и 8<б/с1к*<12 .Для ранспортирования очищенного зернового вороха (без разгрузки) екомендуется аэрожелоб закрытого типа, производительность которого на 0% выше, чем открытого при 81/82>20 и 10<б/с1к*<18.

16. Хозяйственная проверка подтвердила преимущества ниверсального трехканального аэрожелоба по сравнению с дноканальными. Ожидаемый годовой экономический эффект на приеме грнового вороха по сравнению с одноканальными аэрожелобами составил 6,1 тыс. рублей; по сравнению с приемом вороха на асфальтированную лощадку /наиболее распространенной технологией обработки зерна в озяйствах/ - 94,7 тыс.рублей; при временном хранении предварительно чищенного вороха в типовом складе вместимостью 3200 т, оснащенным ниверсальным аэрожелобом - 183,1 тыс.рублей по сравнению с спользованием на том же складе специализированной вентиляционной :тановки СВУ-2.

17. Для расчета основных параметров универсальных трехканальных фожелобов рекомендуется приведенная в работе методика, основанная на ыполненных теоретических и экспериментальных исследованиях.

1. Авдеев A.B. К расчету газового сопротивления зернового слоя./ В сн. Труды ВИСХОМ.-М.: вып. 78,1974.

2. Активное вентилирование сельскохозяйственных продуктов. Любарский В.М., Пятрушявичус В.И., Кучинскас В.Ю. и др.-М.: Колос, 1972-51 с, ил.

3. Александров А.Н., Козориз П.Д. Пневмотранспорт и пылеулавлива-ощие сооружения на деревообрабатывающих предприятиях.- М: Лесная промышленность, 1988, 205 с

4. Алябьев Е.В. Прогрессивные способы и средства механизации для хранения и переработки кормового зерна. М: ВНИИТЭИагропром, 1989 -30 с, ил.

5. Анискин В.И. Консервация влажного зерна. — М.: Колос, 1968-286 с,4л.

6. Анискин В.И., Рыбарук В.А. Теория и технология сушки и временной консервации зерна активным вентилированием. -М: ВИМ 200с, ил.

7. Анискин В.И. Научно-технический прогресс в сельскохозяйственной отрасли послеуборочной обработки и хранения зерна//Науч. техн. бюл. ЗИМ. М: 1980, в.42, с.42-48.

8. Анискин В.И., Есаков ВТ. Расчет процесса сушки активным венти-шрованием толстого слоя нагретого зерна //Науч. техн. бюл. ВИМ.-М:1986, з. 165, с 17-20.

9. Анискин В.И. Технологические и технические проблемы сохранности зерна в сельском хозяйстве. Дис.д-ра техн. наук.- М:ВИМ, 1985, 493с.

10. Анискин В.И., Онхонова Л.О. Расчет аэрожелобов распределенного ;тока для послеуборочной обработки зерна //Доклады РАСХН, №1,2000-с.44-45.

11. П.Анискин В.И., Голубкович A.B., Онхонова Jl.O. Установка для активного вентилирования и транспортирования семян и зерна. Патент РФ №2137692, БИ1999,№26.

12. Аристов Е.М. Единицы физических величин.-Л.:Судостроение, 972,96 с.

13. Артыков И.А. Пневмотранспорт легкоповреждаемых материалов.-"ашкент: Фан, 1984,145 с.

14. А.с.13428(СССР).Жалюзийная перегородка аэродинамического же-:оба для транспортирования сыпучих материалов. /Зимин Е.М.- Опубл.Б.И.987, №36

15. A.c. 138.7913 (СССР).Устройство для вентилирования и транспортирования сыпучих материалов. /Зимин Е.М., Куколевский В.А.-Опубл.Б.И.988,№ 14.

16. A.C. 1022913 (СССР). Установка для вентилирования и транспортирования сыпучих материалов. / Сычугов Н.П., Грабельковский Н.И., Ко-омейцев A.A. -Опубл. Б.И. 1983, №22,с. 48.

17. A.C. 948335 (СССР). Установка для вентиляции и сушки зерна. Сычугов Н.П., Волков М.И.,. Тимкин В.И.,. Корзоватых Г.М. Опубл.БИ. 982,№29, с.7.

18. A.C.742298 (СССР). Установка для пневматической выгрузки и вен-илирования сыпучих материалов. / Н.П. Сычугов, A.A. Коломейцев, Н.И. рабельковский -Опубл. Б.И. 1983, №15, с. 105.

19. A.C. 856949 (СССР). Аэродинамическая установка для транспорти-ования сыпучих мелкозернистых материалов. / Н.П. Сычугов-Опубл. БИ. 981, №31, с.88.

20. Аэров М.Э., Тодес О.М. Гидравлические и тепловые основы работы ппаратов со стационарным и кипящим зернистым слоем. Л.:Химия,1968.

21. Аэрожелоба закрытого типа./Резчиков В.А., Камышник Л.Д., Фукс 1.И. и др./ Техника и технология хранения и переработки зерна. Сб. науч. рудов ВНИИЗ.- М.: ЦНИИТЭИ Минзага СССР, 1976 , в.83.

22. Баум А.Е., Резчиков В.А. Сушка зерна. М: Колос, 1983, 223 с, ил.

23. Белов И.А. и др. Введение в аэрогидродинамику контейнеро-трубо-роводного транспорта.- М: Наука, 1986, 210 с.

24. Берзинын Э.Р. К исследованию системы "Сушка хранение зерна"// ф. ЛСХА/Латв. с-х. акад., 1985,в. 229, с.73-78.

25. Берзиньш Э.Р. Моделирование с помощью ЭВМ технологической инии "Сушка хранение зерна"// Тр. ЛСХА/Латв. с-х. акад., 1989, в. 259, .57-62.

26. Битюгов Н.Д., Колодежнов В.И., Кущев Б.И. Пневматические кон-¡ейеры.- Воронеж: Изд. Воронеж, унив., 1984, 163 с.

27. Берелл Н.Д. Вентилирование В кн.: Хранение зерна и зерновых родуктов./ Пер. с англ./- М.:Колос,1978, с 402.423

28. Берназин А.Р. Математическая модель нестационарного режима »аботы аэрожелоба при разгрузке насыпи зерна. // ВНИИ комбикормовой ромышленности. М.:1967, вып.ЗО, с 79-83.

29. Блохин П.В. Агрогравитационный транспорт М: Колос, 1974, 19с, ил.

30. Блохин П.В. Аэрожелоба для транспортирования зерна. М: Колос, 981, 112 с, ил.

31. Братерский Ф.П., Карабанов С.А. Послеуборочная обработка зерна.-Л.: Агропромиздат, 1986, 1972, 45 с.

32. Братерский Ф.П., Карабанов С.А. Интенсификация процессов при-мки и послеуборочной обработки зерна в потоке. М: ЦНИИТЭИ Минзага :ССР, 1980, 132 с.

33. Бровенко В.И., Лагода В.В., Джумагулова Г.Г. Вентилирование и (ыгрузка пшеницы из металлического силоса с аэродинамическим днищем. Хранение и обработка зерна. Сб. науч. труд. ВНИИЗ М: ЦНИИТЭИ Линзага СССР, 1983, в. 101.

34. Бронштейн И.Н. Семендяев К.А. Справочник по математике.- М.-I.: Гостехиздат, 1948, 556 с.

35. Буевич Ю.А., Минаев Г.А. Струйное псевдоожижение.-М: Химия 984,193с.

36. Бурков А.И., Панкратов А.И. Пункт послеуборочной обработки зер-ia для фермерских хозяйств. / Мех. и электр. сельского хоз-ва, 1996,№6.

37. Бурсиан В.Р. Пневматический транспорт на предприятиях пищевой громышленности.- М.: Пищевая промышленность ,1964,276 с.

38. Быков Г.Е. Евдокимов, М.И. Комплексная механизация работ с зер-юм на хлебоприемных и зерноперерабатывающих предприятиях. М.: ЩИИТЭИ Минзага СССР, 1983, 25 с.

39. Василенко П.М. Об уравнениях транспортировки частиц в сопротивляющихся средах.- JL: Докл. ВАСХНИЛ, 1970, №4, с. 44-46.

40. Вайсман М.Р., Грубиян И .Я. Вентиляционные и пневмотранспорт-ые установки, 3-е изд. перер. и доп. М.: Колос, 1984, 367 е., ил.

41. Вальднер Н.К. Методика испытаний сушильных установок сельско-;озяйственного назначения. -М.: ВИСХОМ, 1970,190 е., ил.

42. Вараксин В.И. Повышение эффективности функционирования бун-:ера активного вентилирования семян путем применения аэроразгрузочной :амеры. Автореф. дис. канд. техн. наук. Киров: КГСХА, 1996.

43. Вайнберг Дж., Шумехер Дж. Статистика./ Пер. с анг. J1.A. Клименко В.И. Клименко/, 1979.

44. Веденяпин Г.В. Общая методика экспериментального исследования t обработки опытных данных.- М.: Колос, 1973.— Энергоатомиздат, 216 е.,ил.

45. Веников В.А. Теория подобия и моделирования М.: Высшая шко-:а, 1976, 479 с.

46. Венков С.А., Шакурин B.C., Ветохин М.Д. Новые пункты для пос-еуборочной обработки зерна. // Техника в сельском хозяйстве, 1981,№8, .36-39.

47. Вентцель Е.С. Теория вероятности 4-е изд. - М.: Наука,1969, 576с,л.

48. Влага в зерне. / Гинзбург A.C. и др. М.: Колос, 1969, 224 с.

49. Гельперин Н.И., Айнштейн В.Г., Кваша В.Г.Основы техники псев-;оожижения М.: Химия, 1967, 664 с.

50. Гержой А.П., Самочетов В.Ф. Зерносушение и зерносушилки. М.: Солос, 1967,255 е., ил.

51. Гиневский A.C. Теория турбулентных струй и следов. М.: Маши-остроение, 1969, 400 с.

52. Гозман Г.Н. Обоснование критериев эффективности функциониро-;ания зерноочистительных машин. // Тр. ВИМ. — М.: 1971 т.55.

53. Голубев A.B. Методические рекомендации по применению пневмо-ранспортных установок в сельском хозяйстве.- М.: Россельхозиздат, 1976, 26 с.

54. Горбис З.Р. Теплообмен дисперсных сквозных потоков.- Д.: Энер-ия, 1964, 296 с.

55. Горбис З.Р. Теплообмен и гидродинамика дисперсных сквозных по-оков.- М.: Энергия, 1970, 424 с.

56. Горохов В.Г. Поточные линии послеуборочной обработки зерна. -1овосибирск: Зап.- Сиб. изд-во, 1967,113 с.

57. Грабельковский Н.И., Гехтман A.A., Безрукова A.B. Совершенство-¡ание техники для послеуборочной обработки семян. // Пути снижения равмирования семян сельскохозяйственными машинами и повышение их :ачества: Сб. научн. тр. Воронеж: 1983.

58. Горячкин В.П. Собрание сочинений. 12-е изд., т.З. М.: Колос, 1968, >84 е., ил.

59. ГОСТ 23729-82 Техника сельскохозяйственная. Методы экономикой оценки. М.: ЦНИИТЭИ, 1989, - 9с.

60. Демьяненко М.П. Самосогревание зерна при долгосрочном хране-ши./ Труды НИИГУМР, вып.2/.- М.: Заготиздат, 1952.

61. Доспехов В. А. Методика полевого опыта. (С основами статисти-еской обработки результатов исследований). 4-ое изд. перераб. и доп.- М: Солос, 1979, 416 с, ил.

62. Дэвидсон Н. Ф., Харрисон Д. Псевдоожижение./ Пер. с англ./. М.: Симия, 1974, с. 501.511.

63. Егоров Г. А. Влияние тепла и влаги на процесс переработки и хра-ения зерна. М.: Колос, 1973, 264 с.

64. Елизаров В.П. Оптимизация основных технологических парамет-юв сельскохозяйственных комплексов послеуборочной обработки зерна.-^втореф. дис. д-р техн. наук. — М.: 1984.

65. Елизаров В. П. Предприятия послеуборочной обработки и хранения ерна.- М.: Колос, 1977, 230 с.

66. Желтов В. С. и др. Механизация послеуборочной обработки зерна. -Л.: Колос, 1973,259 с.

67. Задачник по гидравлике /под редакцией И.И. Агроскина/. М-Л.: Хи-шя, 1964,384 с.

68. Зайдель Н. Элементарные оценки ошибок измерений.-Л.: Наука, 967, с.88.

69. Захарченко И.В. Послеуборочная обработка семян в Нечерноземной оне.- М.: Россельхозиздат., 1983, 263 е., ил.

70. Зуев Ф. Г. и др. Механизация погрузочно разгрузочных и склад-ких работ. - М.: Агропромиздат, 1988, 447 с.

71. Зуев Г. Д. Пневматическое транспортирование на зерноперераба-ывающих предприятиях. М.: Колос, 1976 - 344 с.

72. Зимин Е.М. Использование приемных отделений для аэрации посулившего от комбайнов семенного зерна. // Селекция и семеневодство. -М.: 984, №10.

73. Зимин Е. М., Куколевский В. А. Повышение производительности и :ачества работы сельскохозяйственных машин в условиях Нечерноземной оны РСФСР. Сб. тр. ВСХИЗО. М.: 1985, в. 196.

74. Зимин Е. М. Отделение приема вороха семян зерновых культур на юслеуборочную обработку. // Техника в сельском хозяйстве. —М.: 1987, № 9.78 . Зимин Е. М. Подготовка семян на напольных сушилках. // Техника I сельском хозяйстве. -М.: 1983, № 1.

75. Зимин Е. М. Рабочий процесс, параметры и режимы работ аэро-<елобов для вентилирования и транспортировки влажного засоренногоюроха (теория, конструкция, расчет). Дис.д-р техн. наук. Кострома:989.

76. Зимин Е. М. Выбор оптимальных режимов работы аэрожелоба. // Тракторы и сельхозмашины. М.:1984, №7, с 20-21.

77. Зимин Е. М. Механизация зернохранилища на основе применения эрожелобов. // Повышение производительности и качества работы сельско-оязяйственных машин в условиях Нечерноземной зоны РСФСР. М.: ЮХИЗО, 1985, с.72-84.

78. Зимин Е. М. Усовершенствование зерноочистительно сушильных юмплексов. // Техника в сельском хозяйстве.-М.: 1981, №4.

79. Зимин Е. М. Обследование параметров воздухораспределительных грузоподъемных каналов аэродинамичного транспортера. // Сб. науч. рудов. Комплексная механизация возделывания сельскохозяйственных ультур.- М.: 1991, МСХП СССР, с 125.132.

80. Зимин Е. М., Румянцева Е. П. Влияние силы воздушного потока на еремещение зерновки в транспортном канале аэрожелоба. //Труды костромской гос. с-х акад, в. 56, Кострома: Изд. КГСХА, 1988, с 59-63.

81. Иванов С.В.Методы и средства повышения эффективности техно-югического процесса аэродинамических устройств в системе линий для юслеуборочной обработки семян зерновых культур.-Автореферат дисс канд.техн.наук.НИИСХ Северо-Востока.- Кострома, 1998.

82. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. Под ред. Штейберга М.О -3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 992, 672 с, ил.

83. Инструкция о порядке приемки, размещения, обработки и хранения емян / ВНПО «Зернопродукт, ВНИИЗ М.: Производственно - издатель-кий комбинат Роском хлебопродукта», 1992, 156 с.

84. Инструкция по активному вентилированию зерна и маслосемени техника и технологии) / Министерство хлебопродуктов СССР, ВНПО ¡ернопродукт. М.: ЦНИИТЭИ Минхлебпродукта СССР, 1989, 63с.

85. Казаков Е.Д. Методы оценки качества зерна. М.: Агропромиздат 987-213 с.

86. Калинушкин М.П. Насосы и вентиляторы. М.: Высшая школа, 987- 176с, ил.

87. Карабанов С.А. и др. Послеуборочная обработка зерна. М.: агропромиздат, 1986- 125с.

88. Карабанов С.А., Братерский Р.Д., Наурзаков Г.И, Современное остояние и пути дальнейшего совершенствования технологий. -М.: ЩИИТЭИ Минзага СССР, 1979.

89. Карпов Б.А. Технология послеуборочной обработки и хранения ерна. М.: Агропромиздат, 1987 - 288 е., ил.

90. Кафаров В.В. мМетоды кибернетики и химии в химической техно-огии.-М.:Химия, 1985-380 с.

91. Ковецкий Г.Д.,Королев А.В.Процессы и аппараты пищевых роизводств.-М.: Агропромиздат, 1991,431 с.

92. Комышник Jl. Д., Журавлев А.П., Тарасов Б.К. Принцип юевдоожиженного слоя зерна и перспективы его практического применения i зерносушении.- М.: Сушка зерна.Сб. тр. ВНИИЗ, 1981, в.97.

93. Кори Г., Кори М. Г. Справочник по математике для научных работ-иков и инженеров.- М.: Наука, 832 с.

94. Кочин Н.Е., Кибель И.А., Розе Н.В. Теоретическая гидромеханика, .1.- М.: Физматиздат, 1963.

95. Кремнев А.Н., Гехтман A.A., Панкратов И.К. Семеочистительная риставка. // Техника в сельском хозяйстве. М.:1982, №1, с.ЗЗ - 37.

96. Киреев М.В., Григорьев С.М., Ковальчук Ю.К. Послеуборочная •бработка зерна в хозяйствах Л.: Колос, 1981, 223с.

97. Клячко Л. С., Одильский Э.Х., Хрустал ев Б.М. Пневматический ранспорт сыпучих материалов Минск, Наука и техника, 1983, 216с.

98. Ковалев Ю.П. Аэрожелоба в зерновых складах (серия «Элеватор-ая промышленность»). М.: ЦНИИТЭИ Минзага, 1974. - 46с.

99. Коренев Т.В., Тарасенко А.П. Прогрессивные способы уборки и юрьба с потерями урожая. М.: Колос, 1983, - 175с.

100. Кореневский С.М. Пневматический транспорт материалов по аэро-отку. Автореф. дисс .канд. техн. наук. Киев, 1953 - 14 с.

101. Кришер О. Научные основы техники сушки /Пер. с нем. под ред. LC. Гинзбурга/.-М.: Издат. ин. лит., 1961, 539 с.

102. Кропп Л.И. Обработка и хранение семенного зерна.-М.: Колос, 974, 176 е., ил.

103. Кубышев В.А. и др. Совершенствование технологии предвари-ельной обработки зерна в хозяйствах. // Сиб. Отд .ВАСХНИЛ.-1овосибирск: НТБ, 1981, вып. 36, с. 3-7.

104. Кулагин М.С. и др. Механизация послеуборочной обработки и ранения семян и зерна.- М.: Колос, 1979, 253 с.

105. Кунин Д., Левешпиль О. Промышленное псевдоожижение.-М.: имия, 1976, 227 с.

106. Купреев П.Ф., Шибеко J1.H. Хранение зерна. Минск: Урожай, 984, 94 с.

107. Кучинскас В.Ю. Исследование процесса сушки зерна активным юнтилированием . Лит.СССР: Автор, дис. канд. техн. наук.- Каунас, 1973, Юс.

108. Л aro да В.В. Исследование эффективности транспортирования и ¡ентилирования зерна в складах с аэрожелобами закрытого типа.// Хранение обработка зерна: Сб. науч. тр. ВНИИЗ. М: ЦНИИТЭИ Минзага СССР -983 - в. 101.

109. Лебедев В.Б. Обработка и хранение семян.- М.: Колос, 1983, 208 с.

110. Лебедев В.Б. Промышленная обработка хранения семян. М.: ^.гропромиздат,1991, 255 с.

111. Лева М. Псевдоожижение. / Пер. с англ. под редакцией Гельпери-ia Н.И./ М.: Гостоптехиздат, 1961, 400 с.

112. Левченко В.И., Дмитрук Е.А. Устройство склада для активного ентилирования (газирования), транспортирования и разгрузки зерна и дру-их материалов. Киев, 1969, 17 с.

113. Леончик Б.И., Маякин В.П. Измерения в дисперсных потоках М.: )нергия, 1971, 248 с.

114. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа.-М.:Наука, 1970,904 с.

115. Лукашевич Н.М. Пневмотранспорт в с/х производстве.-Минск: 'рожай, 1978.

116. Лыков A.B., Ауэрман Л.Я. Теория сушки коллоидных капиллярно-юристых материалов пищевой промышленности.- М.: Пищепромиздат, 1946.

117. Лыков A.B., Михайлов Ю.А.Теория тепломассопереноса.- М.: Гос-нергоиздат., 1963, 535 с.

118. Лыков A.B. Тепломассообмен.Справочник- M.: Энергия,1978,179с.

119. Лышевский A.C. Движение жидких капель в газовом потоке.//Изв. Зузов. Сер. Энергетика, 1963, №7, с. 127-144.

120. Любарский В.М. и др. Активное вентилирование с/х продуктов.-Л. \ Колос, 1972.

121. Малевич И.П., Серяков B.C., Мишин Л.В. Транспортировка и ск-адирование порошкообразных строительных материалов. М.: Стройиздат, 984, 184 е., ил.

122. Мальтри В., Петрке Э., Шнайдер В. Сушильные установки сель-кохозяйственного назначения. -М.: Машиностроение, 1979,526 с.

123. Макаров Ю.И. Аппараты для смешения сыпучих продуктов М.: Машиностроение, 1973, 216 с.

124. Мельник Б.Е. Аэрожелоба для сушки убранного урожая. // Меха-изация и электрификация сел. хоз-ва, 1988, №10, с. 19-20.

125. Мельник Б.Е. Новые установки для вентилирования зерна и пнев-1атической разгрузки хранилищ. // Хлебопродукты, 1992,№3,с.30-37.

126. Мельник Б.Е. Технико-экономическая эффективность вентилиро-1ания зерна.- М.: Колос, 1975.

127. Мельник Б.Е., Егорова C.B. Перемежающееся вентилирование.// )леваторная промышленность, ЦНИИТЭИ хлебопродуктов.- М.: 1991, 23 с.

128. Мельник Б.Е., Малин Н.И. Справочник по сушке и активному вен-илированию зерна. -М.: Колос, 1980, 175 с.

129. Мельник Б.Е. Активное вентилирование зерна. Л.: Агропромиз-;ат, 1986, 160 с., ил.

130. Мельников Н.В. К исследованию процесса выгрузки зерна аэроже-обом.//Средства механизации при интенсивных технологиях сельскохозяй-твенного производства.Сб. науч. тр. НИИСХ Северо-Востока,Киров, 1991 .

131. Мельников C.B., Алекшин В.Р., Рощин П.М. Планирование эксперимента в исследованиях сельскохозяйственных процессов Л.: Колос, 1980, 69 е., ил.

132. Методические рекомендации по технико-экономическим расчетам я растениеводства Нечерноземной зоны РСФСР. JL: 1986, 88 с.

133. Металлические зернохранилища сельскохозяйственного назначе-я./Анискин В.И., Вахрамеев Д.В., Киселев Б.Е. и др. М.: ВАСХНИЛ, 78, 62 е., ил.

134. Механизация и автоматизация перемещения и складирования сы-чих и жидких материалов.- Л.: Ленингр. дом. научн.-техн. пром.,1989, 22 с.

135. Механика многофазных сред./ А.Н. Крайко, Р.И. Нигматулин и .// Итоги науки и техники. Гидродинамика, т. 6. М.: Химия, 1989 - 352 с.

136. Назаренко Е. Аэрожелоба в зерноскладах./ЛГехника в сельском зяйстве//, 1974, №11.

137. Олейников В.Д., Кузнецов В.В., Гозман Г.И. Агрегаты и комплек- для послеуборочной обработки зерна. М.: Колос, 1977, 111 с.

138. Особенности вентилирования зерна в складах, оборудованных типовыми аэрожелобами //Уколов В.С., Блохин П.В., Пальникова А.Ф., эменко О.Г.// Сб. науч. тр. ВНИИЗ, №83.

139. Отмер Д.Ф. Процессы в кипящем слое / Пер. с англ. под редак. П. Лавровского/.- М.: Гостоптехиздат, 1958, 205 с.

140. Онхонова Л.О. Исследование процесса пневмотранспортирования . устройствах с боковой раздачей воздуха. В сб. «Прогрессивная техника и хнология в пищевой промышленности». -Кировабад Аз.ССР, 1989.

141. Онхонова Л.О. Аэротранспортная установка В сб. «Научно-кническая продукция различных отраслей науки и техники, предлагаемая к ализации на выставке-ярмарке» Москва, ВДНХ «Информэлектро», 1990.

142. Онхонова Л.О., Бербидаев Г.М. и др. Аэротранспортная гановка./ Научный отчет, № Инв. 02910030985, № Гос. рег.01870019611.-тн-Удэ, 1990.

143. Онхонова Л.О. Исследование процессов транспортирования зерна. 1ан-Удэ,ЦНТИ Республики Бурятии, вып.№25-99,уч.изд.л.,1999.

144. Онхонова Л.О. Методика расчета процесса разгрузки насыпи зерна иверсальными аэрожелобами. -М.:Вестник РАСХН, 1999,№6,с.30-32.

145. Онхонова Л.О. Трехканальный аэрожелоб.-Улан-Удэ, ЦНТИ рятии, вып.21 -99,уч.изд.л.0,15,1999.

146. Онхонова Л.О. Определение параметров вентиляционной уставки.-Улан-Удэ: ЦНТИ РБ, вып.№24-99,уч.из.л.0,16,1999.

147. Онхонова Л.О. Рекомендации по применению универсальных рожелобов в процессах послеуборочной обработки семян и зерна.-,:ВИМ,2000, 40 с.илл.

148. Онхонова Л.О.К расчету аэрожелобов с равномерной выгрузкой рна.-М.:Научные труды ВИМ,т.134,ч.1,2000,с.247-250.

149. Онхонова Л.О., Анискин В.И. Установка для вентилирования и анспортирования зерна из хранилищ с плоским днищем A.C. № 2733045, i №8,1988.

150. Пажи Д.Г., Галусов B.C. Основы техники распиливания жидкос-я-М.: Химия, 1984, 256 с.

151. Палшаускас М.И. Параметры и режимы работы аэроканалов при ремещении и вентилирования зерна в хранилищах сельскохозяйственного значения: Автореф. дис. канд. техн. наук — JI. — Пушкин, 1986, 16 с.

152. Повх И.Л. Техническая термодинамика. М., Л.: Машиностроение, 64, 507 с.

153. Повх И.Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении- М. 1. Машиностроение, 1965, 480 с.

154. Повх И.Л. Техническая гидромеханика. Л.: Машиностроение, 76, 502 с.

155. Панов A.A. Технология послеуборочной обработки семян зерно-х культур. М.: Колос, 1981, 144 с.

156. Патрашев А.Н. Гидромеханика. -М.: Военмориздат, 1953, 720 с.

157. Пневматический транспорт для измельченных древесных отходов рубежом.- М.: ЦНИИП информ и ТЭИ, 1974, 30 с.

158. Пневматическое оборудование.Справочник. Л.: Машиностроение , 86, 120 с.

159. Подоплелов С.А. Исследование процесса аэродинамического пере-:щения зерна в системе технологических линий предприятия (в условиях ;веро-Западной зоны). Автор, дис. канд. техн. наук Л.: ЛСХИ, 1983, 21 с.

160. Подоплелов С.А. Исследование процесса аэродинамического пере-мцения зерна в системе технологических предприятий послеуборочной об-ботки и хранении ( в условиях Северо-Западной зоны): Дис. канд. техн. 1ук.- Л.: Пушкин, 1989, 181 с.

161. Подоплелов С.А. Перемещение псевдоожиженного зернового слоя родинамическим транспортером. Совершенствование рабочих органов и >вышение эффективности технических процессов сельскохозяйственных шин. Сб. тр. ЛСХИ. Л.: 1980,т. 397.

162. Подоплелов С.А., Сычугов Н.П. К исследованию аэродинамичес-го транспортера зерна. //Совершенствование ремонта и технологических оцессов сельскохозяйственных машин : Сб. тр. ЛСХИ .- Л.: 1978.

163. Петрушевичюс В.И. Основы сушки сельскохозяйственных продук-з методом активного вентилирования: Дис. док-ра техн. наук. — Родоно-рис, 1974,343 с.

164. Попов Н.Я., Сутягин Г.Н., Черников М.И. О равномерности пере-щения зерна в аэрожелобе. Сб трудов ВНИИЗ, вып. 101, ЦНИИТЭИ Мина СССР, 1983.

165. Потураев В.Н., Волошин А.И., Пономарев Б.В.Вибрационно-пнев-тический транспорт сыпучих материалов.- Киев: Наукова Думка, 1989,245с

166. Правила производства работ при послеуборочной обработке зерна: зтодические рекомендации/СО ВАСХНИЛ Новосибирск, 1987, 216 с.

167. Процессы переноса во встречных струях (газовзвесь)./Под редак-ей И.Т. Эльперина. Минск : Наука и техника, 1972, 216 с.

168. Пржецлавский В.Л.О сушке угля и других сыпучих материалов в рожелобе./Сб. материалов Всесоюзного научно-технического совещания по шке.-М. : Стройиздат, 1958.

169. Разумов И.М. Псевдоожижение и пневмотранспорт сыпучих мате-алов.- М.: Химия, 1973, 239 с.

170. Раецкис П.Ю. Режимы сушки зерна активным вентилированием с •слойной загрузкой. Дис. канд. техн. наук .- Елгава, 1990, 162 с.

171. Расчеты аппаратов кипящего слоя. /Под редакцией И.П. Мухле->ва/. Справочник.- Л.: Химия, 1986, 350 с.

172. Рахматуллин Х.А. Основы газодинамики взаимно проникающих симаемых сред .// Прикл. матем. и мех. 1956, т.20, №2, с.184-185.

173. Романков П.Г., Курочкина М.И. Механические процессы химичкой технологии.- Л.: Химия, 1974, 288 с.

174. Романков П.Г., Рашковская Н.Б. Сушка в кипящем слое.-П.: Хи-1я, 1964, 288 с.

175. Рублев В.И. Совершенствование устройств приема, сушки и вре-нного хранения высоковлажного семенного зерна. // Сельскохозяйственная ука Северо Востока европейской части России: Сб. науч. тр. НИИСХ веро - Востока. - Киров: 1995, т.4.

176. Румянцева Е.П. Исследование процесса распределения семян зер-вых культур в воздушном потоке при транспортировании аэрожелобом, ¡тореферат канд. техн. наук.- Кострома, 1999.

177. Сажин Б.С. Основы техники сушки.- М.: Химия, 1984, 320 с.

178. Сегаль И.С. Пневматические транспортные желоба.- М.: Машгиз,50.

179. Смолдырев А.Е. Гидро- и пневмотранспорт в металлургии.-М.: гталлургиздат, 1985, 280 с.

180. Совершенствование конструкции вентилируемых бункеров. / К.Н. ларулин, В.В. Леонтьев, М.И. Наймушин, В.Н. Полуэктов. // Методы и едства повышения эффективности рабочих процессов льскохозяйственных машин: Сб. научн. тр. Л.: 1983, с. 38-41.

181. Совершенствование материально технической базы и поточной хнологии послеуборочной обработки семенного зерна в хозяйствах Си-:ри. Методические рекомендации. / СО ВАСХНИЛ, Новосибирск, 1983,76с.

182. Coy С. Гидродинамика многофазных систем / Под редакцией М.Е. гйна. М.: Мир, 1971 - 536 с.

183. Спурный К., Чех Ч., Седлачек. Аэрозоли М.: Атомиздат, 1964,0 с.

184. Сычугов Н.П. Исследование аэродинамических транспортеров для нтилирования, выгрузки и транспортирования зерна. // Интенсификациягьскохозяйственного производства Кировской области.: Тр. Киров, с/х ин-- Пермь, 1980, т.68, с. 106-113.

185. Сычугов Н.П. Исследование процесса перемещения зерна аэро-намическим транспортером. // Тракторы и сельхозмашины. 1979, №7, с -24.

186. Сычугов Н.П. О концентрация смеси при перемещении зерна аэро-лобом. // Механизация и электрификация сельского хозяйства, 1980, №11.

187. Сычугов Н.П. Установки пневматического транспорта. М.: Кос, 1970.

188. Сычугов Н.П. О коэффициенте концентрации смеси при переме-;нии зерна аэрожелобом. // Механизация и электрификация сельского хо-иства, 1980, №11, с. 14-16

189. Сычугов Н.П. Перемещение зерна открытым аэродинамическим анспортером. // Вестник сельскохозяйственной науки. 1980, №5, с.59-65.

190. Сычугов Н.П., Вайман A.A. Исследование гидродинамики двух-13ного потока в аэродинамическом транспортере. / Киров, с.-х. ин-т. -фов, 1986. 21с - Доп. в УНИИТЭИтракторсельхозмашины 5.01 №.780870.

191. Сычугов Н.П., Подоплелов С.А. Влияние угла наклона и поворотно участка на производительность аэродинамического транспортера. // ^следование рабочих процессов машин в растениеводстве : Сб науч. тр. -;рмь, 1982, с.39-44.

192. Сычугов Н.П., Подоплелов С.А. Экспериментальная проверка медик расчета аэродинамических установок. // Механизация процессов в »леводетве. Сб. науч. тр. Пермь, 1984. с. 19-21.

193. Сычугов Н.П., Галкин В.И. Влияние некоторых конструктивных 1раметров на производительность открытого аэрожелоба // Вопросы теории,плуатации и ремонта машинно тракторного парка: Межв. сб. науч. тр. -рмь, 1980, с. 106-109.

194. Сычугов Н.П. Установки активного вентилирования и сушки )на. Вятка, 1996, 65 с.

195. Сороко В.Е., Мухленов И.П., Михалев М.Ф. К расчету нимального гидравлического сопротивления газораспределительных теток аппаратов со взвешенным слоем./Известия вузов.Химия и мическая технология, 1965,№4.

196. Сыромятников Н.И.,Волков В.Ф.Процессы в кипящем слое.-;ердловск:Металлургиздат, 1959.

197. Талиев В.Н. Аэродинамика и вентиляция. М.: Стройиздат, 1979, 5 с, ил.

198. Теленгатор М.А., Уколов B.C., Кузьмин Н.И. Обработка и хране-е семян.- М.: Колос, 1980, 210 с.

199. Техника и технология хранения и переработки зерна. Сб. науч. тр. -1ИИЗ М.: ЦНИИТЭИ Минзага СССР, 1976, в. 83.

200. Тодес О.М., Цитович О.Б. Аппараты с кипящим зернистым слоем.: Химия, 1981, 290 с.

201. Трисвятский JI.A., Кочетков Л.И., Стриков Е.В. Когда количество реходит в качество.// Зерновые культуры. 1997, №4, с.2-4.

202. Трисвятский Л.А., Кочетков Л.И. Хранение зерна на фер-;.//Зерновые культуры, 1993, №1, с. 16-19.

203. Трисвятский Л.А. К вопросу о порядке самосогревания зерна. Му-1Мольно- элеваторно складское хозяйство, 1939, №8, с. 28.32.

204. Трисвятский Л.А. Хранение зерна М.: Агропромиздат, 1986, 351 , ил.

205. Трунов А.Ф. Аэрозольтранспорт и аэрация муки на мельницах. -.: Госстройиздат., 1961.

206. Транспортирующие и перегрузочные машины для комплексной гханизации пищевых производств. /Под общей редакцией юф.А.Я.Соколова.-М.:Пищевая промышленность, 1964.

207. Тютин А.Н. Исследование пневмотранспортера типа «аэролоток», еханизация и электрификация сельского хозяйства, 1962,№5.

208. Уколов B.C. Рациональные схемы воздухораспределения в сило-< элеваторов для вентилирования зерна. «Мукомольно-элеваторная и ком-кормовая промышленность, 1973, №11.

209. Уколов B.C. Техника и технология активного вентилирования зер-. (Серия «элеваторная промышленность»).- М.: ЦНИИТЭИ Госкомзага :СР, 1967.

210. Уколов B.C. Моделирование движения воздуха в вентилируемой сыпи зерна. Труды ВНИИЗ, 1963, вып. 64, с. 11.33

211. Уколов B.C. Усовершенствование аэрожелобов: в кн.» Обработка (ранение семян». -М.: Колос, 1980.

212. Урбан Я. Пневматический транспорт. М.: Машиностроение, 67, 255 е., ил.

213. Ульянов В.М., Муштаев В.И., Плановский А.Н. К расчету гидро-намики дисперсных двухфазных потоков.// ТОХТ, 1977, т.4, №5, с.716-723

214. Ушаков С.Г., Зверев Н.И. Инерционная сепарация пыли М.: гергия, 1974, 168 с.

215. Хайлис Г.А., Ковалев М.М. Исследование сельскохозяйственной хники и обработка опытных данных. М.: Колос, 1994, 176 с, ил.

216. Ханхасаев Г.Ф. Интенсификация обработки зернового вороха рномолотильными машинами на открытых площадках зернотоков хозяй-в Сибири: Улан-Удэ, Бурятское книжное идательство, 1995, 208 с.

217. Хранение зерна./ Пер. с англ. под редак. Н.П. Козьминой/.- М.: хпос, 1975 .

218. Хранение зерна и зерновых продуктов./ Пер. с англ. под ред. Н.П. эзьминой /,-М.: Изд-во иностр. литер., 1956.

219. Чепурин Г.Е. Стратегия уборки зерновых культур в Сибири.// еханизация и электрификация сельского хозяйства, 1986, №9, с. 28-30.

220. Черняев Н.П. Пневматические желоба для зерна и зерно-юдуктов.// Элеваторная мукомольно-крупяная и комбикормовая промышзность. М: ЦНИИТЭИ Госкомзага СССР, 1969, 54 с.

221. Чижиков А.П. Пневмотранспортеры.- М.: ЦНИИ информ и ТЭИ, 75, 30 с.

222. Черняев Н.П. Аэротранспортеры с направленным выходом возду-для перемещения зернопродуктов.- М.: ЦНИИТЭИ Минзага СССР, 1974, е., ил.

223. Черняев Н.П. Некоторые результаты исследования аэрожелоба с люзийной перегородкой.// Комплексная механизация и автоматизация грузочно-разгрузочно и складских работ: Сб. науч. тр. Л.: 1968.

224. Федоров И.М.Теория и расчет процесса сушки во взвешенном стоянии.-М.:Госэнергоиздат,1955.

225. Шибаев П.Н., Карпов Б.А. Активное вентилирование семян, 2-е ц. доп. М.: Россельхозиздат., 1969, - 111 е., ил.

226. Шилов Т.Е. Математический анализ функции нескольких пере-нных М.: Наука, 1972 - 624 с.

227. Шевцов И.М., Милютенко Б.Ф. Испытание промышленного парата для сушки и охлаждения сахара-песка в псевдоожиженном ое./Сахарная промышленность,!965,№11.

228. Юкшин А.Е., Хувес Э.С. Справочник работника элеваторной про-•ппленности. М.: Колос, 1983, - 304 е., ил.

229. Ernun S/ Fluid from throgh packed columns/ Chem Engng/ Progr/ 1952 ' 48 №2

230. Shedd C.K. Resistance of grain and seeds to air flow. Afric. Engng., ,9,616, 1953.

231. Woudforde Y., Osborne L. E. The drying of wheat in deds one and o/feet. I. Agric. Engng. Res., 6,4,1981

232. Nelson G.L., Day D.L., Welch G. B. Hamilton H. Analysis of static essurug for cross flow air cieculation in cylindrical grain bins Oklahoma state Liversity, experiment station Bull №13-645, 1968

233. Murata S., Nisnihara K. An experimental study of crass flow fan// lttin of the YSME. 1976. -Vol. № 129 -P 314-321347

234. Preszler L ., Lajos T. Experiments for the development of the tangential low fan// Prog/ 4 Conf/ Fruid. Budapest, 1872 - p. 1071-1082

235. Reinders H. Das Querstromgeblase ein Problem der Luftertexchnik// ^eipzig, 1971 - 157 s.

236. Schwanz H. Kutter W. Ein Leistungs fähiger Siebsichter zur jetreider - einigung// Agrartechnik. - 1980. Bd. 30. H. 11. 8. 495-497

237. Wessel I. Vergleicheide Untersuchungen an Schwerkrafwind sichtun// Grundlagen der Landtechnik 1963 №15. S. 27-34

238. Wessel I. Verfamen des Siebens und des Windsichtens // Grundlagen les Lanchtechnik. 1968, Bd. 18. №4. S.151-157.

239. Рис.1.Экспериментальный универсальный аэрожелоб открытого исполнения для изучения процессов разгрузки и транспортирования вороха

240. Рис.2.Фрагмент окончания разгрузки на производственной установке

241. Рис.3.Экспериментальный универсальный аэрожелоб полузакрытого (закрытого) исполнения для изучения процессов разгрузки и транспортирования вороха.

242. Рис.4.Плоская модель для изучения процессавентилирования зерновой насыпи

243. Рис.5.Экспериментальная установка для изучения механизма распределенного стока.

244. Рис.б.Фрагмет начала разгрузки зерновой насыпи на производственной установке1. УТВЕРЖДАЮ:

245. Директор ВИМ, академик РАСХН1. В.И.АНИСКИН1999 г.

246. ИСХОДНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ на бункер приемный с аэрацией зернового вороха вместимостью до 40 т1.Назначение

247. Бункер (устройство) предназначен для приема и аэрации энового вороха комбайновой уборки.

248. Устройство должно обеспечивать бесперебойное поступление и грузку на операции послеуборочной обработки ворох без ограничения ажности, засоренность не более 15%.

249. Устройство должно обеспечивать аэрацию вороха при его коплении с целью предотвращения слеживаемости и самосогревания.

250. Устройство должно использоваться в составе агрегатов и мплексов послеуборочной обработки семян и зерна.

251. Прием зернового вороха саморазгрузкой автотранспорта и трактор-х тележек.

252. Длина бункера не менее 8,0 м и не более 12 м, ширина не менее 3,0 м, щ наклона стенок бункера и рассекателей должен быть больше угла естест-шого откоса вороха, но не менее 55°

253. Вместимость бункера до 40 т по зерну пшеницы с насыпной массой ) кг/м3.

254. Аэрация и транспорт вороха осуществляется аэрожелобами с направ-щым выходом струй воздуха.

255. Предельная высота зерновой насыпи в бункере не более 2,2 м для »нового и 1,7 м для семенного вороха.

256. Должна быть предусмотрена возможность отгрузки зернового вороха с при полном, так и частичном заполнении бункера.

257. Для обеспечения лучшего истечения вороха на транспортирующий тал аэрожелоба должен быть предусмотрен вибратор, закрепленный на стен-рассекателя.

258. Устройство собирается и устанавливается на утрамбованную земля-о или асфальтированную (бетонированную) площадку, опорные колонны зкера и вентиляторные установки устанавливаются на фундаменте.

259. Питание механизмов бункера от электросети 380/220 вольт, 50 гц.

260. Решетка транспортирующего канала устройства устанавливается го-юнтально или с небольшим уклоном (до 3°) по ходу перемещения матерала в •исимости от рельефа площадки.

261. Попадание осадков в зерновой ворох и механизмы бункера не до-жается.4. Качественные показатели.

262. Снижение вхожести, энергии прорастания, самосогревание, плесне-ше, слеживание зерна и семян не допускаются.

263. Качественные показатели по п. 4.1. должны обеспечиваться аэрацией ;ыпи, с подачей изменяющейся от влажности.

264. Дробление и прочее механическое повреждение при транспорте во-са из бункера допускается в пределах до 0,25% от массы основной культуры сходном материале.

265. Устройство должно опорожняться при разгрузке вороха не менее, а на 99,5% исходного материала.

266. Должна быть обеспечена возможность полной очистки оборудования жера от зернового вороха и примесей, исключающая вероятность смешива-5 и засорения семян и зерна.

267. Технико-эксплуатационные требования и показатели, регламентирующие надежность.

268. Вместимость бункера до 40 т, причем возможность разгрузки и аэра-и зерновой насыпи должна предусматриваться от ~ 12% загрузки бункера г. от загрузки бункера 1 автомашиной).

269. Максимальная производительность разгрузки бункера от зерна пше-цы влажностью до 20% и засоренностью до 10% не менее 50 т/ч при оснаще-и бункера двумя аэрожелобами.

270. Должна быть предусмотрена частичная разгрузка бункера, причем гавшаяся часть вороха в бункере должна аэрироваться и разгружаться без за-щнений.

271. Максимальная длительность накопления зернового (семенного) Boca в течение которого не должны изменяться качественные показатели по поз . до 2.3 суток при вентилировании.

272. Производительность при разгрузке бункера должна быть регулируе-й от 0 до 50 т/ч и погрешностью ± 2,0 т/ч.

273. Максимальная удельная подача воздуха при разгрузке бункера от »нового вороха пшеницы влажностью до 20% и засоренностью до 10% с про-юдительностью 30 т/ч не менее 300 м3/(т.ч.).

274. Минимальная удельная подача воздуха на аэрацию (при накоплении3 3

275. Doxa) не менее 30 м /(т.ч.) и 150 м /(т.ч.) при полном заполнении бункера.

276. Давление воздуха под решетами бункера при разгрузке и аэрации не пее 1.5 кПа.

277. Удельная энергоемкость при разгрузке не более 0,6 кВт-ч/т.

278. Трудоемкость зачистки бункера при смене культуры или сорта зер-вых не более 2-х чел-ч.

279. Нормативный срок работы за сезон:при использовании на зерновом ворохе — 300 ч;при использовании на семенном ворохе — 500 ч.

280. Установленная безотказная наработка за сезон, не менее 200 ч, отказы Ш группы сложности не допускаются.

281. Удельная суммарная оперативная трудоемкость технического обслуживания, не более 0,01 чел-ч/т.

282. Бункер обслуживается оператором агрегата или комплекса.

283. Установленная мощность, не более 32 кВт.7

284. Удельная материалоемкость не более 0,3 т на тонну вместимости нкера.

285. Трудоемкость монтажа на заранее подготовленные фундаменты, не лее 15 чел-ч.

286. Устройство должно отвечать «Единым требованиям к конструкции жторов и сельскохозяйственных машин по безопасности и гигиене труда» и ребованиям противопожарной безопасности».

287. Аналог бункера в отделении приема зерна с корытообразным аэроже-5ом по технологии Е.М. Зимина.

288. Экономический эффект от применения одного устройства 380 тыс элей.

289. Снижение материалоемкости не менее чем на 15%.

290. Лимитная цена устройства 2570 тыс. рублей.

291. Исходные требования разработаны ВНИИ механизации сельского хозяйка.6. Экономические требования.

292. Разработчики: директор ВИМ, д.т.н., профессор,1. В.И. Анискинст. научн. сотр., к.т.н.О1. Л.О.Онхонова

293. Наименование проектируемого проекта

294. Бункер приемный с аэрацией зернового вороха вместимостью до 40 тонн.

295. Основание для разработки План НИР и ОКР 3. Назначение проектируемого объекта и область применения

296. Бункер предназначен для приема и аэрации зернового вороха комбайно-1 уборки.

297. Бункер стационарный, он должен обеспечивать бесперебойное поступ-ше и отгрузку вороха на операции послеуборочной обработки без ограни-1ия влажности, засоренность не более 15%.

298. Бункер должен обеспечивать аэрацию вороха при накоплении.

299. Перемещение вороха при разгрузке осуществляется выходом из решет травленных струй воздуха.

300. Бункер должен использоваться в составе агрегатов и комплексов после-урочной обработки зерна, а также автономно с машинами послеуборочной эаботки на току.

301. Решета бункера устанавливаются горизонтально, допускается уклон до по ходу перемещения вороха.

302. Бункер устанавливается под навесом.

303. Подача зернового вороха в бункер посредством саморазгружающегося ©транспорта и тракторных тележек.4. Источники разработки

304. Бункер создается на основании отечественного и зарубежного опыта :дания приемных бункеров с аэрожелобами и результатов работ ВИМа.5. Технические требования

305. Проектированию подлежат все оборудование и механизмы, перечисленные в41. за исключением пандуса.

306. Бункер должен обеспечивать прием, аэрацию в период накопления и ярузку зернового (семенного) вороха колосовых культур комбайновой убор-любой влажности и засоренности до 15%.

307. Должна быть предусмотрена аэрация и отгрузка вороха как при полном, с и частичном заполнении бункера, независимо от расположения насыпи на петах.

308. При перемещении вороха повышенной влажности и засоренности додается подача воздуха как в транспортирующие, так и в аэрирующие каналы ;елью повышения его производительности разгрузки бункера.

309. При аэрации вороха допускается подача воздуха в транспортирующий нал с целью повышения удельной подачи и предупреждения слеживаемости.

310. Аэрожелоба должны быть подключены к вентиляторным установкам с ^улируемой шиберами подачей воздуха в воздухораздающие каналы.

311. Показатели качества изделия.

312. Экономический эффект от применения бункера не менее 380 тыс. руб. в I (на 1.05.99).

313. Снижение материалоемкости не менее чем на 25% (аналог бункер с ко-тообразным аэрожелобом по технологии Е.М. Зимина.

314. Лимитная цена устройства 2510 тыс. руб.

315. Разработчики: к.т.н. Онхонова Л.О.1. Q.^7

316. УТВЕРЖДАЮ: Директор ВИМ,™Г академик РАСХН^1. ГЖ:1. И. АНИСКИНфй^оУ/' о у• 1999 г.1. ИСХОДНЫЕ ТРЕБОВАНИЯна комплект оборудования для вентилирования и разгрузки зерновой насыпи1. Назначение.

317. Комплект оборудования предназначен для вентилирования и разгруз-зерновой насыпи при временном хранении зерна и семян.

318. Комплект оборудования размещается в зерно (семено) хранилищах естимостью 1500, 2000, 2500, 3200 т и 5000 т, а также может быть использо-I автономно на токах под навесом.

319. Комплект предназначен для применения в зонах 1. 10;

320. Потребность в комплектах 30 тыс. шт. Объем ежегодного приема шового вороха не менее 25 млн. тонн.3. Условия работы.

321. На комплект поступает предварительно очищенный ворох влажно->ю до 32% и засоренностью не более %5 (при временном хранении) или энчательно очищенное зерно влажностью не более 14% (при длительном шении).

322. Загрузку вороха на комплект осуществляют средствами механизации:- стационарными, имеющимися в зерно (семено) хранилищах;- передвижными, (зернопульт, пневмозагрузчик, ленточный транспортер и др.).

323. Вентилирование и разгрузка зерновой насыпи должна осуществлять-при помощи аэрожелобов с параметрами решет оптимальными для каждого оцесса.

324. Ширина комплекта должна обеспечить наиболее благоприятные ус-вия вентилирования с максимальным объемом слабопродуваемых и застой-:х зон насыпи под углом.

325. Комплект оборудования для случая формирования естественного от-за оснащается дефлекторами с целью дополнительного подвода воздуха в абопродуваемые и защитные зоны.

326. Должна быть обеспечена работоспособность комплекта при непол-м его заполнении зерновым ворохом, а также при частичной разгрузке.

327. Питание механизмов комплекта от электросети 380/200 вольт, 50

328. Комплект эксплуатируется в помещениях и на площадках с горизон-1ьными полами.

329. Разгрузка комплекта осуществляется на стационарные и передвиж-:е средства механизации послеуборочной обработки зерна.

330. Длительность временного хранения зерновой (семенной) насыпи юницы влажностью 24%, в течение которого не допускается ухудшения кал-венных показателей 3 суток при температуре окружающей среды 20°С.4. Качественные показатели.

331. Снижение всхожести, энергии прорастания, самосогревание, плесне-1ие, слеживание семян и зерна не допускается.

332. Механическое повреждение при транспорте семян и зерна не более 5% от массы основной культуры в зерновом ворохе.

333. Комплект должен опорожняться при разгрузке насыпи не менее чем 99,5% исходной загрузки насыпи.

334. Должна быть обеспечена возможность полной очистки комплекта от »нового вороха, исключающая вероятность смешивания и засорения семян и >на.

335. Технико-эксплуатационные требования и показатели, регламентирующие надежность

336. Полная вместимость комплекта по зерновому вороху пшеницы влаж-зтью не более 20% с объемной массой 760 кг/м (для 3-х аэрожелобов при яне 10 м и шаге ~ 2,0 м): 150 т на зерне и 100 т на семенах.

337. Средняя производительность комплекта при разгрузке насыпи пше-цы с объемной массой 760 кг /м и влажностью не более 20% не менее 40 т/ч и работе всех транспортирующих каналов аэрожелобов.

338. Должна быть предусмотрена регулируемая разгрузка комплекта в ин-звале производительности от 5 до 40 т/ч с погрешностью ± 2 т/ч.

339. Максимальная удельная подача воздуха в зерновую насыпь при вен-шровагнии для полного заполнения комплекта влажным зерном (семенами) менее 100 (150) м3/(т.ч.).

340. Средняя удельная подача воздуха при разгрузке зерновой насыпи еницы объемной массой 760 кг/м и влажностью 20% не менее 500 м /(т.ч.).

341. Потери напора в аэрожелобах комплекта и насыпи согласно п.п. 5.4. и . не более.

342. Удельная энергоекость при разгрузке насыпи зерна пшеницы влаж-стью не более 20% с производительностью 40 т/ч 0,6 кВт-ч/т.

343. Трудоемкость зачистки комплекта после опорожнения не более 2-хi/ч.

344. Нормативный срок работы за сезон:- на зерновой насыпи 300 ч;15- на семенной насыпи 500 ч.

345. Установленная безотказная наработка за сезон, не менее 200 ч, отка-П группы сложности не допускаются.

346. Удельная оперативная трудоемкость технического обслуживания, не лее 0,01 чел-ч/т.

347. Комплект обслуживается 0,25 оператора.

348. Установленная мощность, не более 37 кВт.

349. Удельная материалоемкость комплекта 0,02 т на полную вмести-сть по зерновому вороху.

350. Трудоемкость монтажа комплекта на заранее подготовленной пло-дке и фундаменте не более 100 чел-ч.

351. Комплект должен отвечать «Единым требованиям к конструкции акторов и сельскохозяйственных машин по безопасности и гигиене труда» и ребованиям противопожарной безопасности».

352. Годовой экономический эффект от применения комплекта оборудо зия по сравнению с аэрожелобами типа АРВ в механизированном семено анилищах вместимостью 32000 тонн (т.п 812-1-28.84) 216 тыс. руб.

353. Сниижение матералоемкости на 15%.6. Экономические требования.

354. Разработчики исходных требов ^ЧХОНОВА Л.О.

355. Наименование проектируемого объекта.

356. Комплект оборудования для вентилирования и разгрузки зерновой насыпи.2. Основание для разработки.1. План НИР и ОКР.

357. Назначение проектируемого объекта и область применения.

358. Комплект оборудования предназначен для вентилирования и разгрузки зерновой насыпи при временном хранении семян и зерна.

359. Комплект оборудования предназначен для размещения в зерно (семя) хранилищах вместимостью до 5000 т, а также может быть использован на токах под навесом.

360. Комплект должен осуществлять:- вентилирование предварительно очищенного зернового вороха;- охлаждение нагретого зерна;- периодическую аэрацию сухой зерновой насыпи при длительном хранении;- разгрузку зерновой насыпи.

361. Загрузка комплекта осуществляется как стационарными средствами ханизации в зерно (семя) хранилищах, так и передвижными на току.

362. Комплект размещается на бетонном или асфальтированном основа-и площадок временного хранения или на полу зерно (семя) хранилища;

363. На комплект поступает предварительно очищенный зерновой ворох шностью до 32% и засоренностью не более 5% (при временном хранении) и окончательно очищенное зерно влажностью не более 14% (при длительном анении).

364. Максимальная высота зерновой насыпи в зерно (семя) хранилищах до > м, на площадках временного хранения до 2,0 м.

365. Разгрузка зерновой насыпи комплекта производится на стационаре и передвижные транспортирующие средства механизации.4. Источники разработки.

366. Комплект создается на основании отечественного и зарубежного ыта использования аэрожелобов для вентилирования и разгрузки зерновой :ыпи.5. Технические требования.

367. Состав продукции и требования к конструктивному устройству:

368. Проектированию подлежит все оборудование за исключением вентилязной установки.

369. Полурассекатели не имеют дефлекторов и примыкают к ограждаю-1м конструкциям комплекта или к другим полурассекателям при установке на ощадке (складе) компактно.

370. Воздушный коллектор предназначен для подвода воздуха от вентиля-шой установки к воздухораздающим каналам аэрожелобов, на каналах аэролобов предусмотрена установка шиберов.

371. Показатели качества изделия.

372. Годовой экономический эффект от применения комплекта оборудова-я по сравнению с аэрожелобами типа АРВ в механизированном семенохра-нище вместимостью 2500 тонн.(Т.п. 812-1-28.84) 216 тыс. руб.

373. Снижение материалоемкости на 15%.

374. Разработала техническое задание к.т.шОНХОНОВА Л.О.

375. В диссертационный совет Д.020.02.01 при Всероссийском НИИ механизации сельского хозяйства (ВИМ)1. СПРАВКА

376. Для ОАО ГСКБ «Зерноочистка» представляют практическую енность и предполагаются к использованию в работах ледующие предложения и выводы докторской диссертации .О.Онхоновой:

377. Исходные требования и техническое задание на приемный агрузочный бункер с универсальными аэрожелобами и комплект борудования для приема и вентилирования очищенного вороха азличной вместимости.

378. Рекомендации по применению универсальных аэрожелобов процессах послеуборочной обработки семян и зернаспользуются при разработке конструктивных схем ниверсальных аэрожелобов в высокопроизводительных грегатах типа ЗАВ-25А, ЗАВ-50А и АЗ-100А.

379. В диссертационный совет Д.020.02.01 при Всероссийском НИИ механизации сельского хозяйства (ВИМ)1. СПРАВКА

380. Конкретные схемы привязки опытной партии универсальных аэрожелобов 150 шт.) к зернохранилищам различных типоразмеров, включая ллические, будут осуществляться при проведении опытно-трукторских разработок.

381. Генеральный дирек, ООСГЗЕРНОПР 061. В.СОЛОНЕЦКИИу ;

382. В диссертационный совет Д 020.02.01 Всероссийского научно-исследовательского института механизации сельского хозяйства

383. Проректор проф. Г.Ц. Цыбиковапо учебной работереспубликын худее ажахын бол он эдеэ хоолой министерствэ министерство сельского хозяйства и продовольствиян-Удэ, ул. Хахалова 4-а, тел. (301-2) 212247, факс (301-2) 341064, телетайп 219114 .<ика

384. В диссертационный совет при ВИМ по защите докторских диссертацийпользовании результатов гдований докторанта ВИМ Энхоновой

385. НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ Т СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА1. БурНИИСХ)г. Улан-Удэ, ул. Кирова, 35 1: 2—32—71 Расчетный счет 8 в Советском отд. Госбанкаправка

386. Ю использовании результатов сследований докторанта . О. Онхоновой

387. Министерство сельского хозяйства и продовольг г сия1. Российской Федерацииправление сельского хозяйства и продовольствият »08.98?

388. В диов':-'»тшионный Совет при

389. ШМ по ¡ащите докторской диссертации1. СПРАВКАоб использовании результатов исследованийдокторанта ШМ ¿1.0, Окхоновой

390. На основании Патентного закона Российской Федерации, введенного в действие 1- октября 1992 года, Российским агентством по патентам и товарным знакам выдан астоящий патент на изобретение

391. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ВЕНТИЛИРОВАНИЯ и ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВатентообладатель(ли):

392. Всероссийский нау1но-исследовательский институт, механизации сельского хозяйстваэ заявке № 98120540, дата поступления: 11.11.1998 риоритет от 11.11.1998 втор(ьг) изобретения:

393. Лиискин (Владимир сИлъи1, Яолу()кови1 сАлексаидр Здпкторо6п1,1. Опхоиова Лариса ОШровна

394. Патент действует на всей территории Российской Федерации в течение 20 лет с 11 ноября 1998 г. при условии своевременной уплаты пошлины за поддержание патента в силе

395. Зарегистрирован в Государственном реестре изобретений Российской Федерации1. Москва, 27января 2000 г.1. А/ОМ^ГМс/Ьшггек