автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Совершенствование рабочего процесса мембранных топливных насосов двухтактных карбюраторных двигателей особо малого класса

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ИНСТИТУТ С ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ )

РГ6 о

2 1 МЛР №

На правах рукописи

ЛОБОВ НИКОЛАИ ВЛАДИМИРОВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА МЕМБРАННЫХ ТОПЛИВНЫХ НАСОСОВ ДВУХТАКТНЫХ КАРБЮРАТОРНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ОСОБО МАЛОГО КЛАССА

05.04.02 - Тепловые двигатели

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1994

Работа выполнена на кафедре " Автотракторные двигатели" Московского государственного автомобильно-дорожного института (Технического университета).

Научный руководитель - кандидат технических наук,

профессор Черняк Б. Я.

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

Каминский 6.Н.

- кандидат технических наук, Дмитриевский A.B.

Ведущая организация: ■ - ЛЕНКАРЗ

Защита состоится 1994 г. б часов

на заседании специализированного совета К . 053.30.09 ВАК России при Московском государственном автоьюбильно-дорозшом институте С техническом университете 3 по адресу: 125829, ГСП-47, Москва, А-319, Ленинградский проспект, 64 ауд. 42.

С диссертаций можно ознакомиться ь библиотеке института.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах с подпись», заверенной печатью организации, просим направлять в адрес специализированного совета.

Автореферат разослан " ^ " & 3_1994 г.

Телефон для справок 155-03-28

Ученый секретарь специализированного совета

кандидат технических наук, доцент

Власов Б.М.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Создание двигателя внутреннего сгорания мотбинструмента повышенной производительности и минимального веса достигается совершенствованием его конструкции и, в частности, такого важного агрегата, как карбюратор. Надежная работа карбюратора невозможна без стабильной работы его элементов и, в перву» очередь, мембранного топливного насоса с газовым приводом. Любое усовершенствование конструкции карбюратора не даст желаемых результатов, если не будет обеспечена надежная подача топлива насосом. За рубежом и у нас в стране считается традиционной схема, когда топливный насос встроен в карбюратор бензиномоторных пил.

Серийные мембранные карбюраторы первого поколения имеют большие габариты по сравнению с зарубежными аналогами, нестабильны в работе. Двигатели, оснащенные такими карбюраторами, имеют повышенный расход топлива и, как следствие, не удовлетворяют современным требованиям по токсичности. Это объясняется отсутствием надежных методов расчета и эмпирическим подбором конструктивных параметров топливного насоса, топливного регулятора, систем холостого хода и полной мощности, и т.д.. Отсутствие достаточно совершенных испытательных стендов затянуло сроки разработки данных топливных систем, затруднило их модернизацию, а также, проведение исследовательских работ.

Наличие эффективной методики расчета позволило бы упорядочить исследовательские работы в области малогабаритных мембранных топливных систем, раскрыть их потенциальные возможности и определить пути их дальнейшего совершенствования.

Целью работы является совершенствование рабочего процесса мембранных топливных насосов двухтактных карбюраторных двигателей особо малого класса.

Объект исследования -мембранные топливные насосы двигателей бензиномоторных пил и макетный образец, созданный в процессе выполнения данной работы.

Методы исследования. В работе использован метод характеристик для расчета волнового процесса в магистралях насоса на основе уравнений газовой динамики, а также, методы математического моделирования на ЭВМ. Методы экспериментального исследо-

вания механизма работы насоса в стендовых условиях реализованы на макетном образце мембранного топливного насоса.

Научная новизна. Научной новизной является:

- впервые разработанная й опробованная газо-гидродинамичес-кая модель мембранного топливного насоса с газовым приводом, позволяющая учитывать протекание во времени рабочего процесса;

- предложенная новая методика расчета среднего поршневого действия мембраны, позволяющая более точно определить величину этого параметра;

- разработанные конкретные рекомендации по комплексному совершенствование рабочих процессов и конструктивных параметров топливного насоса, обеспечивающие существенное повышение эффективных показателей насоса.

Практическая ценность.

1. Рекомендации по совершенствованию рабочего процесса топливного насоса позволили получить показатели превышающие уровень зарубежных аналогов;

2. Созданный стенд "ИСК-7И" позволяет испытывать бензиновые насосы в призводственных условиях;

3. Разработана методика подобных испытаний;

4. Разработанная конструкция устройств для исследования рабочего процесса мембраны, а так хе созданная методика позволяет исследовать основные характеристики мембраны;

5. Пакет рекомендаций по совершенствованию рабочего процесса позволяет сократить сроки разработки новых мембранных насосов.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались: на 27"04 научно-технической конференции Пермского политехнического института в 1991 году; на 59"04 научно-исследовательской конференции МАЯК в 1902 году; на научно-технической конференции молодых ученых Урала и Поволжья " Математическое моделирование систем и явлений" в 1993 году.

Публикации . По результатам диссертационной работы сделаны четыре публикации. Получено авторское свидетельство.

Реализация работы. Результаты работы приняты к практическому использовании на Пермском Государственном Предприятии "Нашино строительный завод им. Ф. 3. Дзержинского", которое занимается серийным выпуском бензиномоторных пил. В частности:

1. Разработанная методика испытания мембранного топливного насоса с газовым приводом применена ка заводе для оценки качества вновь созданных топливных систем,

2. Внедрен разработанный безмоторный стенд "ИСК-7И" для испытания мембранных насосов и карбюраторов.

3. Практические рекомендации по подбору и конструирование топливного насоса с эластичной мембраной учтены при разработке унифицированного ряда карбюраторов типа КДД. Карбюратор КМ~14 для двигателя МП "Крона-202" начали выпускать серийно.

На защиту выносятся:

1. Гидродинамическая модель расчета мембранного топливного насоса;

2. Результаты проведенных экспериментов по уточнение расчетной модели.

3.. Результаты расчетного исследования гидродинамической модели и рекомендации по совершенствованию рабочего процесса мембранного топливного насоса с газовым приводом.

4. Рекомендации по совершенствованию конструкции мемброан-ных насосов.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из перечня условных обозначений, введения, пяти глаз, выводов, рекомендаций, списка литературы. Объем диссертации составляет 157 страниц, в ток числе. По страниц машинописного текгтз 2 ггбт&ы. 61 рисунок, список литературы из 63 наименована:.

СОДЕРЖАНИЕ РЛГО?''

В первой главе рассмотрена принципиальная схема Зесполлпз-кового шкуренного карбюратора мотоккструмента.

С целью обоснования вкоора для исследования лтчп?& птик;--' -пиальной схемк мембранного топливного насоса и оскопив кснстэу-тизных 'параметров, определяет« его работу, была изучена 'сс:;-струкция зарубежных карбюраторов того ге класса.

Проведенный анализ конструкций мембранных толляз-шх нзеп-сов с газовым приводом серийных отечественных и яклертих. ¿«1-зиномоторнкх пил показал;

- принципиальных отличий в конструкциях гоплнвяух па?осс^

нет:

- габариты и масса отечественных топливных насосов превышает почти вдвое зарубежные аналоги для двигателей одинаковой мощности;

- уменьшение габаритов насоса без снижения производительности возможно только в результате повышения к.п.д. его работы, через совершенствование рабочих процессов.

- рассмотренные существующие статические методы расчета мембранных насосов не удовлетворяют современным требованиям. Они не учитывают ряд важных конструктивных параметров и, самое главное, физику протекания процесса, не позволяют исследовать рабочий процесс и определить пути его дальнейшего развития.

Поэтому, в соответствии с поставленной целью работы и результатами анализа состояния вопроса определились следующие основные задачи исследования:

1.Разработать теоретическую модель топливного насоса, позволяющую учесть динамику процесса.

2. Выявить механизм работы насоса. Экспериментально определить параметы модели.

3. Исследовать гидродинамическую модель насоса и определить пути дальнейшего совершенствования его рабочих процессов в виде рекомендации.

Во второй главе разработана теоретическая модель топливного насоса. В основу модели положены методы использованные при расчете топливных систем дизелей, и в частности, разностный метод, разработанный И.В. Астаховым. При этом были учтены конструктивные особенности мембранного насоса.

Движение топлива в магистралях насоса принималось неустановившимся и описывалось уравнениями газовой динамики.

з <и н

и

о Ц Ъс

I Р

а Р

»Х

= О

ш

дР ар а <и

- + Ъ. • — + сгр ■ — = О

Н *с »х

С 2)

+

+

При выводе уравнений, описывающих неустановившееся движение топлива в магистралях насоса, поток принимается одномерным, а характеристики топлива - постоянны},®.

Окончательно дифференциальные уравнения для магистрали мембранного топливного насоса с описывающими их характеристиками представлены системами уравнений (3),(4).

Система уравнений СЗЭ названа положительной характеристи-

с)Р +

си =

с!Р

си = -

а р

Л<

сЬ

а

а о

г

к 6%

= о

ск[ = О

(3)

(4)

а

кой, (4) - отрицательной. Решение этих уравнений было произведено разностным методом при помощи построения прямоугольной сетки рис. 1,а , которая позволяет провести расчет в одних и тех же сечениях трубопровода и в один и тот же момент времени.

Система уравнений (3) и С4) позволяет определить расход жидкости и давление топлива во всех узловых тачках расчетной сетки Сем. рис. 1,а), кроме граничных точек Б С х = 0 ) и С х = I,, где Ь - длина трубопровода). Чтобы найти расход и давлёние ■ иплива в этих точках добавляются необходима граничные условия.

Для основных уо.".ом математической модели насоса были сост~-;,7ены граничные услсш* К ш:ч относятся следующие граничные условия: входа и выхода газа ко газовой полости; мембранного комплекса; всасывающего и нагнетательного клапанов, а также граничные условия на входе и выходе кэ насоса. Расчетная схема представлена на рис. 2. Структура расчета следующая. Реоаетсл: граничное условие в точке Б канала 2 - неустановившееся движение газа в канале 2 (уравнения (3),(4)) - граничное условие на мембранном комплексе С полости 3,5 и мембрана 4) - неустановившееся движение в каналах 6 и 7 - граничное условие на клапане В

К расчету движения топлива в трубопроводе

Л 1

\ 1 1 ^лХ

5, 5

О)

3

=0

м £

ч

и

/Я ¿ЛГ п дХ

Ъ)

п*1

Рис. I

1

К расчету граничных условий на мембранном насосе

Рис. 2

I - картер двухтактное двигателя; £ - воздушный канал; 3 - газовая полость; 4 - мембрана; 5 - рабочая полость: 6,7 - всасывающая и нагнетательная магистраль; 8,9 -всасывающий и нагнетательный- клапаны; 10 - впускная магистраль; II - елмная магистраль; 12 - запорный винт; 13 - расходный бак.

и 9 - неустановившееся движение в каналах 10 и II - граничное условие на входе в канал 10 и выходе из канала II.

Граничные условия на мембранном комплексе (наиболее значимый узел) представлены системой уравнений (5)-Ш).

В систему уравнений входят: уравнение мгновенного баланса топлива в рабочей полости насоса С5); уравнения изменения эффективной площади мембраны С6),С7); уравнение жесткости мембраны (8); уравнение движения центра мембраны (9), уравнения волнового процесса С10), С И).

Начальные условия подбираются в результате расчета нескольких циклов. Для первого расчетного цикла устанавливается давление а расход газа Схидкости) в магистралях наосооа нулевым, клапаны закрыты, мембрана в нейтральном положении.

Данных, о свойствах реального объекта, которые на этапе отработки готовой модели могли стать критериями адекватное?;; на о тало разработки гидродинамической модель пииоса было не дос.ха-гочно. Поэтому такие исследования били проведены и описаны ь

ёЬ

Г ■ -= а + а ; (5)

Г = С02+ 0-сЭ + <32) + + ■ ^ "12 6

- = 1-51по_________+ Ра3'1

у , . •

(6)

, С7)

яСЬ" Ра)'со + 2ё) ь рз

с1гЬи

Б.,

5 = —%-------------- -[С1д*> + -:-]; С 8)

6 12С51П(Р - ф' СОБ{р)Б 1п3у?

М ■ "-'""" + 6- ь + Г р = С -Ср - р ) ;С9Э

м ^г и и н и *а '

4 Г7С ( Рн ~ Р»с. С1"Ли ) + Ч по а - ДО

ар 1 +1 1+1

! Б..

I <1 „= — [ р„ - р„ и-ДО 1+4,. а - ДО .СИ)

I. и■ р ' 1*1 '' "1+1

главе 4. Одним из центральных вопросов оказался вопрос об корректности подстановки параметра эффективной площади мембраны Г в уравнения (5) и (9). В одном случае она определяет движение центра мембраны, в другом - производительность насоса.

В третьей главе обосновывается методика исследования мембранного касоса и выбираются параметры для осциллографирования, наиболее полно отражающие рабочий процесс топливной системы: давление во всасывающем тракте насоса рвс; давление в рабочей полости рн ; давление в газовой полости ра ; давление в нагнетательной полости р ход центра мембраны ; часовая производительность Ст и время 1 .

Для осциллографирования величины смещения центра мембраны сил создан макетный образец насоса, который позволял производить тарировку осциллограмм.

Дл" макетного образца была разработана специальная установка и методика определения величины Г„ . В одном случае -для определения действительного усилия на центре .мембраны ( для формулы 9), в другом случае -для определения количества вытесняемой мембраной жидкости С для формулы 5). Определение величины н в первом случае производилось по формуле:

где G - усилие на центре мембраны;

г- - давление воздуха под мембраной, приводящее к смещению ее центра на фиксированную величину И . 5о втором случае величина Г находилась по формуле:

¿V

Г =

где ДУ - объем яидкости, зытесненный мембраной при ее перемещении на фиксированную величину Ь .

В ходе подготовки к исследованию рабочего процесса насоса с^л создан безмоторный стенд для испытания мембранных насосов и карбюраторов двигателей бензиномоторных пил [4]. Его конструкция защищена тремя авторскими свидетельствами.

Осциллографирование рабочего процесса мембранного насоса производилось на фотобумагу при помощи осциллографа НП5.

В четвертой главе представлены результаты экспериментов по определению механизма работы насоса и параметров модели.

Проведенные исследования изменения эффективной площади мембраны в зависимости от перемещения центра мембраны и перепада давления на мембране позволили скорректировать уравнение С6) поправочным эмпирическим коэффициентом К :

Г д с! <1 г

К = - о. 477+ 1.358 ( — ) - 0.835 ( — 1.

г О О

т

Исследование величины Г на количество вытесняемой жидкости мембраной показало, что подстановка величины Г в ура-нение С5) и (9) недопустима. Это разные по своей природе параметры, существенно отличающиеся по величине друг от друга. Площадь мембраны, подставляемая в уравнение (5), была названа еще Залманзоном Л.А., как средняя площадь поршневого действия Г и поэтому, в дальнейшем, в работе определена аналогичным образом. Аналитическое вычисление величины Г было произведено в соответствии с рис. 3, через подсчет соответствующих объемов V и V „ Расчетная формула имеет вид:

кон гофр ж г ^ «

ДУ = V - V + V *

сегм хон гофр

где ¿V - вытесненный объем жидкости;

Усег»; первоначальный обьем жидкости в сегменте; ^кок ~ объом жидкости в усеченном конусе, рис.3,в ^гофр ~ 0<5ьем жидкости, заключенный в мешках гофра, рис.3,1 Исследование рабочего процесса мембраны показало:

- возвратно-поступательные движения (рабочий ход) мем--рана осуществляет не в плоскости разъема. Под действием перепада давления центр мембраны смещается в крайнее положение, соответствующее Ьтах ;

- направление смещения центра мембраны относительно нейтрального положения зависит от направления действия среднего перепада давления;

10

Расчетная схема для определения количества жидкости, вытесненной мембраной

Уион $ 2

Рис. 3

1 - начальное положение мембраны;

2 - текущее положение мембраны;

3 - вытесненный объем жидкости.

- численное значение крайнего смещения центра мембраны ло.г действием перепада давления при осциллографировании соответств;. вало величине максимального смещения, полученного при снятие статической характеристики мембраны;

- размах колебаний центра мембраны зависит от перепада давления на мембране. При увеличении противодавления на выход:-из насоса перепад давлений уменьшается - уменьшается и раам?" колебаний центра мембраны. И наоборот, при уменьшении противодавления размах колебаний центра увеличивается;

- при уменьшении диаметра защемления мембраны размах колебаний центра увеличивается;

- из теоретической модели на первом этапе может быть исключен фактор высоты подъема топлива бензиновым насосом, как малозначащий.

В пятой главе представлены особенности алгоритма и результаты расчета процесса топливоподачи мембранным насосом с газовьпл приводом с применением ЭВМ. Программа гидродинамического расчета составлена на языке TURB0BAS. Расчеты выполнены на компьютере типа IBM РС.

Сопоставление результатов расчета процесса топливоподачи с опытными данными представлено на рис. 4. Расчет выполнен для мембранного насоса с диаметром мембраны 18 мм и жестким центром диаметром 5 мм, плотностью топлива 753 кг/м3. Частота газовых импульсов равна 2000 мин"1.

Проведенный сравнительный анализ опытных и расчетных данных показал удовлетворительную качественную схожесть расчетной модели и реального объекта исследования.

Недостатком теоретической модели на данном этапе является невозможность учета возникновения двухфазной среды при тг^-т-? всасывания.

Наличие математической модели позволило исследовать рабочий процесс насоса на более высоком уровне. В частности, исследовать работу лепесткового клапана и выявить причины нестабильной его работы.

В результате проведенного расчетно-экспериментзльного нс-ледования гидродинамической модели насоса был разработан опытный топливный насос с улучшенными конструктивными параметрами. Сравнительные испытания опытного насоса показали, что при меньших

Совмещенше осциллограммы процесса топливоподачи мембранным насосом с газовым приводом

Рис. 4

действительных ход центра мембраны; ра , рн , рц ,рд^ - давление, соответственно, в газовой и рабочей полости насоса, в нагнетательной и впускной магистрали (сплошные кривые - опытные, штриховые -расчетные).

габаритах и весе по производительности и надежности работы он не уступает лучшим зарубежным аналогам. Параметры опытного насоса явились прообразом насоса мембранного карбюратора КДД, который начал выпускаться для двигателя бензиномоторной пилы "Крона -202" и готовится для двигателя бензиномоторной пилы - "Тайга -214".

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ КОНСТРУКЦИИ НАСОСА.

На основании проведенного исследования можно дать следующие рекомендации по совершенствованию рабочего процесса мембранного насоса с газовым приводом:

1. Следует выбирать оптимальный диаметр защемления мембранного насоса - диаметр, при котором обеспечивается максимально возможный ход мембраны при рабочем противодавлении. При этом, цикловая подача насоса должна превышать номинальный расход топлива через карбюратор. Переразмеренный диаметр мембраны по отношению к расходу топлива приведет к снижению КПД насоса.

2. Нет необходимости придерживаться традиционной формы мембраны в заделке - круглой. Форма мембраны может быть любая.

3. С целью повышения стабильности топливоподачи насосом при повышенных температурах следует уменьшать объем рабочей полости насоса.

4. Повышение производительности насоса вследствие испочх-.-зования жесткого центра незначительно, хотя конструкция его усложняете;;,

5. Большой резерв повышения производительности насоса в увеличений диаметров каналов гидравлической магистрали.

6. С цель» повышения стабильности и производительности работы топливного насоса вцелом, и клапанов, в частности, желательна установка демпферов во всасывающей и нагнетательной магистралях насоса, или пружин на всасывающий и нагнетательиы; клапаны.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Карбюраторы современных двухтактных бензиновых двигателей особо малого класса имеют повышенные массогабаритные показатели, в основном, из-за больших размеров бензонасосов. Их габариты почти вдвое превышают зарубежные аналоги для двигателей одинаковой мощности. При уменьшении габаритов бензонасосов не удается обеспечить требуемую производительность и надежную топ-ливоподачу при работе двигателя в широком диапазоне частот вращения вала. Решение названной проблемы возможно только в результате создания насосов с наивысшим кпд при требуемой производительности через совершенствование рабочих процессов.

Совершенствованию конструкции объекта исследования препятствует недостаточная изученность его рабочего процесса.

2. Выполненное экспериментальное исследование показало, что нарушение в работе насоса вызвано нестабильной работой клапанов и мембраны. Существующие методы статического расчета бензонасосов не позволяют оптимизировать их конструкцию, т.к. не учитывают особенность динамики рабочих процессов.

3. Впервые разработан метод расчета бензонасоса с газовым приводом, позволяющий учесть динамику процессов.

Экспериментальная проверка расчетной методики с использованием осциллограмм давления во впускной и нагнетательной магистралях, рабочей и газовой полости и перемещения центра мембраны подтвердила, что методика обеспечивает получение адекватных кол-лячественных и качественных характеристик. Расхождение расчетных и экспериментальных параметров характеристик рабочего процесса находится в пределах погрешности эксперимента.

4. С помощью расчетной методики были исследованы особенности рабочего процесса и пути улучшения характеристик бензонасосов. Показано, что причиной нестабильной работы насоса является высокочастотный волновой характер изменения давления в каналах. В одном случае, это явление способствует, в другом - препятствует эффективной работе клапанов и мембраны. Для устранения названных дефектов предлагается установить демпферы во впускной и нагнетательной магистрали и (или) пружины на клапаны и мембрану.

Эффективность работы насоса определяется выбором оптимального диаметра защемления мембраны, а производительность существенно зависит от диаметра каналов гидравлической полости насоса. Проведенное расчетное исследование позволило дать конкретные, представленные выше рекомендации по совершенствованию рабочего процесса бензонасоса.

5. Рекомендации были реализованы в опытной конструкции мембранного насоса с газовым приводом. Результаты испытаний образца бензонасоса с улучшенными характеристиками подтвердили данные расчетного анализа и показали:

- опытный насос при меньшем диаметре защемления мембраны имеет высокую производительность и не уступает топливным насосам со значительно большим диаметром защемления во всем диапазоне рабочих частот;

- характеристика опытного насоса более плавная и не имеет резких провалов;

- процесс топливоподачи осуществляется стабильно от замера к замеру.

Опытный насос при меньших габаритах и весе по сравнению с зарубежными аналогами имеет лучшее протекание характеристик.

Рекомендации по совершенствованию конструкции насоса учтены ГП " Завод им. Дзержинского" С г. Пермь) и реализованы в карбюраторе типа КДД.

6. В ходе работы созданы новые методики и приспособления для исследования элементов, рабочего процесса бензинового насоса. В частности, разработана конструкция опытной модели насоса, позволяющая произвести тарировку хода центра мембраны. На ее базе собранны установки для исследования зависимости эффективной площади и среднего поршневого действия мембраны в зависимости от перемещения центра.

7. Разработанный стенд для испытания мембранных насосов и карбюраторв позволяет на этапе ОКР произвести детальное исследование вновь созданных топливных систем. Стенд принят и используется на ГП " Завод им. Дзержинского ", занимающемся выпуском бензиномоторных пил.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих ра-отах:

. Лобов Н.В. Определение эффективной площади мембранных бен-иновых насосов. - М.: - Деп. в ВНИИЦлесресурс 18.02.93., № I-103-9. 1992. -13 с.

:. Лобов Н.В. О характере перемещения мембраны насоса и изме-:ении эффективной площади мембраны. - М.: - Деп. в ВНИИЦлесресурс 8.02.93., № 11-103-9. 1992. -7 с.

. Лобов Н.В., Тупарев Ж.Н., Келлер Э.А., Гафиев М.Г.. Стенд для спытания мембранного карбюратора. Авторское свидетельство. ! I5906I5 СССР, МКИ3 F02M 65/00.

. Лобов Н.В., Тупарев Ж,Н., Балашов Б.А., Петров В.Ю. Стенд дя испытания мембранных карбюраторов. - М. Деп. в ЦБНТИлесхоз .04.88. № 11-103-178, 1988 . 5 с.

Лобов Н.В., Орлов Ю.М. Гидродинамический расчет мембранных оплизяых насосов карбюраторов двухтактных двигателей с примене-:кем ЭВМ // Мат. моделирование систем и явлений: Тезисы докладов ежрегкон. науч.-техн. конф. / Перм, гос. техн. ун-т.-Пермь, 993.- с. 61.

Подписано к печати 21 января 1994 г. Отпечатано на ротапринте Пермского завода "Телта" Формат бумаги 30*42/4. Объем 2.5 п. л. Зак. 2167 Thd. 100