автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Совершенствование процесса выгрузки из бункеров туковых смесей

На правах рукописи

. РГВ Оя

"3 и г>"н :

КУ9ЫЛЕНКО Копстантин Иванович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА ВЫГРУЗКИ ИЗ БУНКЕРОВ ТУКОВЫХ СМЕСЕЙ

Специальность 05.20.01 - Механизация сельскохозяйственного

производства'

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов-на-Дону 2000

Работа выполнена в Ростовской-на-Дону государственной академии сельскохозяйственного машиностроения.

Научные'руководители: доктор технических наук профессор

БОГОМЯГКИХ В.А.

доктор технических наук профессор РАДИН В.В.

Официальные оппоненты: доктор технических наук профессор

ШАРШАК В.К.

кандидат технических наук старший научный сотрудник - ЛАВРУХИН A.A.

Ведущая организация: Северо-Кавказская машиноиспытательная

станция (г.Зерноград)

Защита диссертации состоится " 29 " июня 2С00 года в 14 часов на заседании диссертационного совета К 064.88.01 в Ростовской- на- Дону государственной академии сельскохозяйственного машиностроения по адресу: 344023, г. Ростов-на-Дону, пл.Страны Советов, 2, РГАСЖ

С диссертацией можно обнакомиться в библиотеке РГАСХМ.

Автореферат разослан —г^еос^ 2000 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

!сандидат технических наук ___

доцент . \ Димитров В.П.

/7 оИ.чч*. /- 5/1, J

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы исследований. Одним из способов эффективного использования минеральных удобрений является применение их в виде тукосмесей. Применение туковых смесей позволяет решить задачу одновременного внесения в почву двух или трех питательных элементов, а это приводит к значительной экономии средств при использовании минеральных удобрений. Доказано также, что эффективность минеральных удобрений, внесенных в виде тукосмесей, выше, чем тех же удобрений, но внесенных раздельно. По своей эффективности туковые смеси приближаются к нитрофоскам. Тукосмеси приготовляют, как правило, в стационарных условиях с помощью тукосмо-сительных установок.

В связи с тем, что компоненты туковых смесей по своим физико-механическим свойствам зачастую различны, то при их выгрузке из бункеров сельскохозяйственных машин (сеялок и культиваторов) наблюдается явление сегрегации, то есть расслоение туковой смеси на составляющие ее компоненты, что сводит к нулю весь эффект приготовления туковых смесей.

Кроме того, как показывает производственный опыт, на расслоение тукосмесей влияют конструктивные параметры туковых емкостей (бункеров), а также явление сводообразования в них туковых смесей и микрорельеф почвы, на которой работает сельскохозяйственный МТА.

Глубоких исследований явления сегрегации туковых смесей в бункерах не производилось как в России, так и за рубежом. Поэтому конструкции и режимы работы различных технических средств (ворошилок, мешалок, рыхлителей и т.п.), устанавливаемых в туковых емкостях с целью предотвращения расслоения в них смесей туков, научно не обоснованы, а работа их не эффективна.

В связи с этим изучение закономерностей движения туковых смесей в бункерах сельскохозяйственных машин является актуальным как с теоретической точки зрения, так и с точки зрения практической значимости.

Цель исследования заключается в установлении закономерностей движения туковых смесей в бункерах и разработка на их основе технических средств, снижающих явление сегрегации компонентов смеси.

Объект исследования - процесс движения тукосмесей в бункерах сельскохозяйственных машин.

Предмет исследования - выявление взаимосвязей между факторами, влияющими на состояние объекта исследования.

В качестве рабочей гипотезы принято предположение о том, что интенсивность расслоения смеси туков в бункере может быть снижена за счет установки в его полости технического средства, конструктивные параметры и режимы работы которого соответствуют физико-механической характеристике туковой смеси.

Методика исследований. Исследование физико-механических свойств сыпучего материала (туковой смеси) проводилось в соответствии с действующими стандартами. В ходе исследований использовали методы теоретической механики, математического анализа, планирования факторного эксперимента, теории вероятностей. Расчетную часть работы проводили с применением ЭВМ.

Научная новизна решения темы заключается в теоретическом объяснении физической сущности явления сегрегации туковых смесей в бункерах и экспериментальном подтверждении потенциальных возможностей и направлений (способов) снижения расслоения тукосмесей на основе использования эффектов явлений, свойственных сводообра-гованию сыпучих смесей, аккумулируемых в емкостях.

Научная и практическая значимость работы состоит в том, что в ней обоснованы методы снижения расслоения туковых смесей при их движении как в существующих, так и вновь проектируемых емкостях сеялок и культиваторов и в итоге разработаны практические рекомендации для конструкторов и эксплуатационников.', Выявлено перспективное направление развития конструкций рыхлительных (сводо-разрушающих) устройств, обеспечивающих снижение расслоения тукосмесей в емкостях зернотуковых сеялок и культиваторов-растениепи-тателей. Внедрение этих методов и технических средств снижает сегрегацию туковаых смесей в среднем на 37,5%.

Реализация результатов исследований. Результаты исследований в виде конструкций рыхлительных устройств внедрены на сеялках СЗТ-3,6 в ОАО Учхоз "Зерновое" Зерноградского района Ростовской области.

Апробация работы. Исследования выполняли в соответствии с планами НИР Ростовской-на-Дону государственной академии сельхозмашиностроения. Основные положения диссертации докладывались на научно-технических конференциях и семинарах Ростовского филиала инженерной академии менеджмента и агробизнеса (г.Зерноград, РФ РИАМА, 1999 г.), Ростовской-на-Дону государственной академии сельскохозяйственного машиностроения (г.Ростов-на-Дону, РГАСХМ, 1999 г.).

Публикации. По теме диссертационной работы опубликована книга (в соавторстве), две статьи общим объемом три печатных листа.

Структура диссертационной работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, быводов и предложений, списка использованной литературы из 136 наименований и приложения. Изложена на 117 страницах машинописного текста, содержит 26 рисунков, 8 таблиц.

На защиту выносятся следующие научно обоснованные результаты исследований:

- адекватность используемой в исследованиях модели сыпучего тела физико-механическим свойствам туковой смеси;

- аналитические предпосылки движения тукосмесей в бункерах сельскохозяйственных машин;

- методика и алгоритм инженерного расчета технических средств, снижающих сегрегацию туковых смесей в бункерах сельскохозяйственных машин.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ

Во введении обоснована адекватность темы, дана краткая характеристика работы, изложены основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе "Анализ состояния вопроса. Задачи исследований" показаны особенности функционирования бункеров в условиях движения в них потоков туковых смесей. Из анализа следует, что происходящие в емкостях процессы сложны и многообразны, мало изучены. Показано, что явление сегрегации смесей, в частности туковых смесей, - явление естественное, присущее всем смесям, состоящим из компонентов с разными физико-механическими свойствами. Туковые смеси в объеме бункера подчиняются тем же закономерностям, что и однородные сыпучие тела (В.А.Еогомягких). Поэтому при анализе состояния вопроса необходимо рассматривать все явления, наблюдаемые в бункерах при движении е них сыпучих тел (И.В.Артемьева). К таким явлениям относится явление сводообразования (Л.В.Гячев).

Кроме того, необходим анализ и процесса смешивания туков, так как послдений, по существу, является основным условием сегрегации смесей на составляющие их компоненты (П.М.Заика).

В связи с изложенным в работе решаются следующие задачи:

- обосновать механическую модель сыпучего тела, адекватную

физико-механическим свойствам компонентов тукосмеси;

- разработать теоретические предпосылки, раскрывающие физическую суть процесса движения в бункерах туковых смесей:

- разработать методику и алгоритм расчета технических средств, снижающих сегрегацию туковых смесей при их движении в бункерах сельскохозяйственных машин.

Во второй главе "Теоретические предпосылки движения сыпучих гранулированных тукосмесей в бункерах сельскохозяйственных машин" обосновывается механическая модель сыпучей тукосмеси,: рассматривается движение в бункере «-компонентной смеси, устанавливаются основные кинематические характеристики эквивалентного динамического свода сыпучей смеси, влияющие на расслоение последней.

'В качество механической модели туковой смеси принята комбинированная механическая модель сыпучего тела проф.В.А.Богомягких, которая, кроме известных допущений бессводообразующей модели сыпучего тела проф.Л.В.Гячева, включает допущения, позволяющие рассматривать процесс формирования и движения тукосмесей в бункерах с точки зрения образования и разрушения в них динамических сводов и их переход в статически устойчивые своды.

Эта механическая модель сыпучего тела представляет собой совокупность одинаковых абсолютно твердых шаровых частиц, подчиняющихся закону сухого трения и учитывающих форму реальных частиц, несоразмерных с размерами бункера и уложенных в его объеме послойно с некоторым среднестатистическим углом укладки. Модель так же предполагает, что движение ее реальных частиц в потоке сыпучего тела происходит без их относительного вращения по пересекающимся линиям скольжения, эквидистантным образующей поверхности скольжения потока. При гидравлическом виде истечения линии скольжения частицы сыпучего тела эквидистантны образующей стенки бункера, а при нормальном - образующей поверхности неподвижного сыпучего материала в бункере.

В урезанной модели сыпучего тела допущения о несоразмерности шаровых частиц с размерами бункера и о их послойной укладке в его объеме с некоторым среднестатистическим углом позволяют рассматривать явление сегрегации туковых смесей с точки зрения непрерывности существования этого явления; допущение о движении ' реальных частиц по пересекающимся линиям скольжения, эквидистантным образующей поверхности скольжения потока, позволяет рассматривать дискретный характер протекания этого явления.

Модель также позволяет использовать предположение о том, что в процессе движения смеси туков в бункере ее насыпная плотность не изменяется, а угол естественного откоса равен приведенному углу внутреннего трения частиц смеси.

Рассмотрим на основании указанной модели движение в сужающемся бункере сыпучей смеси, у которой объемы и массы частиц компонентов одинаковые, но различны их внутренние углы трения ф.

Для решения данной задачи воспользуемся теорией сводообразо-вания сыпучих тел в сужающихся бункерах проф. В.А.Вогомягких. По этой теории (рис.1) частицы сыпучего тела, движущиеся по линиям скольжения, эквидистантным граничным образующим потока О1В и ОпА и составляющим с вертикалью угол а1=п:/2-(в+^+1}), могут образовывать неустойчивые своды. Неустойчивость этих сводов обусловлена тем, что контакты частиц, их образующих, не лежат на кривой давления от вышележащей нагрузки, то есть, как следует из теоретической механики многоугольных сил, действующих на этот свод, не замкнут.

Рис.1. Схема сводообразущего движения сыпучего тела в сужающемся бункере

Этот механизм движения частиц однородного сыпучего тела справедлив и для частиц неоднородного сыпучего тела, то есть

' - у - ■ -

справедлив и для смеси частиц с различными внутренними углами трения ф.

До момента образования неустойчивого свода .любая частица т сыеси проходит по своей линии скольжения расстояния Бг, Б-г', Бр'" и т.д. , то есть:

XI _ XI"

52 = - . =--; ..

СОЗ<11 СОБО. 1' СОК«^''

Предположим, что абсолютные скорости этих частиц по своим линиям скольжения одинаковы (рассмотрим предельный случай). Тогда за время они пройдут расстояния: 22=52*=52>--=52п. Следовательно,

cosai cosajn

Откуда

Xi COSOLi

Xin cosdin

Mo = U2 - a «in « K/2 - где например

(.Задача решается -при условии, что ¡¡-const и q=canst).

TV..-,.,,., ■l^Jl Дс1

Xi sinte+w)

С =

Xi" sin(ß+<br'+iy) или хг -sinfcs+y'+lf) - x^'-sinfo+^+iii^o.

Здесь sin(ß+>i>n+if) > sinfß+ф+ф^, так как ф<фп и, следовательно, XiCXjn.

Аналогично решается задача движения частиц компонентов смеси

относительно оси ОУ бункера:

км к'м* к''и* *

— = sinai;---= sinai'; ...; - = sinai".

Sz So' S2"

Для принятых условий

ям к м 52 =------. -; fS2=So";.

sin«! sinai"

Sincti

ИМ = ic'u" --

sinat11

Но км = OM-/i; ом = M0tg«i■

- а -

Следовательно, у, = - ни;

У!п = НЛ№1 - Л1"1.

У этих ординат й01бс<1=солзЬ (частицы в нглаяъный момент времени совмещены и находились в точке и). И окончательно

С05(&+<Ь+(?) -|

= ЛС1

1-

то есть У1<У1П-

Из решения следует, что частицы компонентов смеси с меньшим Ф, перемещаясь по линии скольжения с большим «1, интенсивнее движутся к центральной части потока в бункере и тем самым быстрее попадают в зону эпюр максимальных его скоростей.

При этом возможно наблюдать явление образования ансамблей частиц с одинаковыми коэффициентами трения, что говорит о расслоении смесей на отдельрше ее компоненты.

Резюмируя изложенное, можно отмстить, что расслоение смесей на компоненты, частицы которых имеют различные коэффициенты внутреннего трения, есть естественное, явление, обусловленное движением частиц компонентов смеси по линиям скольжения, имеющим разные углы наклона к вертикальной оси бункера. Для более подвижных частиц (с меньшим углом ф) эти углы больше.

Таким образом, частицы с меньшим ф имеют возможность быстрее "уйти"' в центральную зону бункера, давая тем самым частицам с большим ф свободнее перемещаться параялельно оси бункера в его периферийной части. В этом суть физики явления сегрегации смесей на компоненты с различными коэффициентами внутреннего трения их частиц до момента образования этими частицами динамических (неустойчивых) сводов в бункере.

Рассмотрим влияние динамических сводов на расслоение смесей, используя в рассуждениях теорию сводообразования проф.Вогомягких В.А. об эквивалентном динамическом своде (статистическом своде), определенном на основе анализа стационарного марковского процесса образования и разрушения неустойчивых сводов по всей высоте бункера.

Вероятность образования динамических сводов из частиц с большим коэффициентом внутреннего трения больше. При этом они устойчивее. Время их существования продолжительнее. Из этого следу-

ет, что динамические своды, образующиеся в потоке п-компонентной смеси, оказывают существенное влияние на ее расслоение.

Покажем это аналитически на примере двухкомпонентной смеси (рис.2).

Рис.2. Схема сил, действующих на "замковую" частицу динамического (неустойчивого) свода при нормальном виде истечения сыпучего тела

Дифференциальное уравнение движения "замковой" частицы, например, "замковой" частицы эквивалентного динамического свода в момент разрушения ("деформации") динамического свода, имеет вид (1гх

т = 0-/1чРтр52ПВ' -йсв» (1)

где 6 - сила тяжести "замковой" частицы динамического свода; (3 - сила, действующая на "замковую" частицу т со стороны вышерасположенного столба сыпучего тела; лч - координационное число контактов частиц (для тетраэдральной укладки частиц лч=3); Гтр- сила трения между "замковой" частицей и контактирующими

с нею частицами динамического свода; Ксв- реакция динамического свода на действие на него силы тяжести "замковой" частицы и силы вышерасположенного столба сыпучего тела.

В дифференциальном уравнении:

Рс

2)

- 11 -

<? = ЯГу2ро.дин, (2)

где гу - условный радиус частицы;

Ро.дин ~ динамическое давление вышерасположенного столба сыпучего тела.

^тр = (6+1ГГу2р0. дин^сояе* • Го, (3)

где (см.рис.26)

3* = агсЬв-. (4)

^ЭКЕ

В формуле (4) йэкв - радиус эквивалентного неустойчивого свода, а - его стрела.

Ксв = С&ИГг/ро.дин^о, (5)

tgo£u-tgXl

где Л0 = - - осевая податливость динамического свода;

tgOLu

«и - угол наклона к вертикали действительных линий скольжения частиц сыпучего тела; XI - угол между касательной к кривой свода в его пяте и горизонталью на любой высоте потока (см.рис.1). Лэкв'^Яи

34= агс±д ———----. (6)

2ге

Ро.дин = » (?)

К"

1

где К* = -- коэффициент сопротивления движению сыпучего

2(]уСозв

тела в бункере (по Л.В.Гячеву).

В результате решения (1) получаем:

- ускорение "замковой" частицы свода

а^ = д(1+6соха)(1-0,5лч&гл20*-Га - Ао); (8)

- скорость "замковой" частицы свода

«1 = 8(1+6со58)(1-0,5пч51п2В' Гг - \J-tn (9)

- перемещение "замковой" частицы свода

Ьх

х.1 = д(1+6созМ(1-0,5пч51п2$* Гг-Ьо)—• (Ю)

2

Анализ зависимостей (9) и (10) показывает, что если компо-

ненты смеси отличаются значениями Ьг (коэффициентами внутреннего трения частиц), то для них и в любой момент времени различны. что указывает на их расслоение. Чем больше Дф, тем интенсивнее происходит расслоение смеси.

Как следует из аналитического решения задачи, расслоение смеси зависит и от угла укладки р частиц в бункере, то есть от того, каким способом засыпана смесь в бункер - "дождем" или "струей", а также от коэффициента внешнего трения (1вф) между сыпучей смесью и поверхностью, которая ограничивает ее поток.

Естественно засыпку смеси в бункер, как следует из решения, необходимо производить "дождем", так как в этом случае разница Де меньше. Кроме того, материал стен бункеров следует подбирать так, чтобы коэффициенты трения частиц компонентов смеси по нему были близки, то есть, чтобы разница Дф(Дфпр) была по численному значению минимальной.

Кроме того, напрашивается вывод и о том, что для частиц компонентов смеси, имеющих разные 4>, но одинаковые размеры и плотность, целесообразно проводить драпирование.

Из теоретического решения напрашивается общий вывод - смесь должна постоянно находиться в состоянии рыхления. Рыхление способствует разрушению линий скольжения и динамических сводов. Линии скольжения обусловливают сводообразование и поэтому эквивалентный динамический свод (как и любой другой свод в бункере) оказывает большое влияние на сегрегацию смеси.

Отсюда следует, что параметры и режим работы рыхлительного устройства должны соответствовать кинематическим и геометрическим параметрам среднестатистического (эквивалентного) динамического свода, а именно его периоду, частоте и амплитуде "колебаний".

Используя метод эквивалентного динамического свода проф. В.А.Богомягких, в работе найдены эти параметры: - средний период колебаний

\0У6+2(1+\0)Чв

Гп.ср-—---• (")

г\оЧ

где д = ц-йв -------- - расход сыпучего материала (смеси) из бункера;

|1 - коэффициент формы выпускного отверстия бункера (для круглого отверстия для квадратного ц.=4);

Ив --размер выпускного отверстия бункера.

Величина, обратная Тп.Ср, есть частота возникновения или разрушения .эквивалентного динамического свода

2Х0-Я

Уэкв *---> (12)

Ъо-у&га+ы-уе

где и Уе - объемы подсводного пространства эквивалентного динамического свода.

Они соответственно равны

* 0,2ц Н6(1!в+0,ЗНб1до1);

(13)

Амплитуда "колебаний" свода - это его стрела

Г * 0,5ЙВ. (14)

Дачные характеристики являются основным условием для разработки методики инженерного расчета рыхлительного (сводоразрушаю-щего) устройства, снижающего расслоение смесей в резонансном или пколорезонансном их истечении из бункеров сельскохозяйственных машин.

В третьей главе "Экспериментальные исследования" определены цель и задачи экспериментальных исследований, показано оборудование и приборы, приводятся частные методики и последовательность проведения экспериментальных исследований, методика проведения многофакторного эксперимента.

Цель экспериментальных исследований - проверка адекватности теоретических предпосылок реальному процессу.

До настоящего времени явление расслоения смесей изучено недостаточно. На основе только теоретических исследований (по углу Ф) определить основные закономерности данного явления . довольно сложно. (Слишком много факторов влияет на сегрегацию смесей). Поэтому в работе было осуществлено ортогональное планирование многофакторного эксперимента.

В-связи с этим цель:экспериментальных исследований определила решение следующих задач:

■- выявление наиболее значимых факторов, влияющих на расслоение смесей при их истечении из бункеров;

- определение степени влияния наиболее значимых факторов на расслоение смесей;

- определение зоны в бункере максимальной интенсивности расслоения смесей;

- проверка эффективности функционирования технических средств для снижения расслоения смесей при их истечении из бункеров.

Кроме экспериментальных бункеров, были использованы: фотоаппарат "Зенит-ТТЛ"; весы ВЛКТ-500 М; установка ТМ-21.

В качестве компонентов смесей изучали физико-механические свойства туков, подчинявшихся закону сухого трения (3...5%): суперфосфат гранулированный, мочевина, нитроаммофоска. В качестве модельного сыпучего материала был горох (окрашенный в черный цвет и неокрашенный) влажностью 10%, а также гранулы пластмассы и семена сорго.

Физико-механические свойства компонентов смеси определяли по методикам Р.Л.Зенкова, В.А.Богомягких, Л.В.Гячева в соответствии с существующими стандартами.

Проверку адекватности смесей проводилиь с помощью критерия А.И.Колмогорова.

Относительно факторов, влияющих на расслоение смесей, проводили экспертную оценку на их значимость. Повторность экспертной оценки - 20-и кратная. В качестве факторов были: колебания бункера, площадь его выпускного отверстия, коэффициенты трения компонентов смеси, их соотношение, форма выпускного отверстия бункера.

В четвертой главе "Результаты исследований и их анализ" определены физико-механические характеристики компонентов туковых смесей и модельных материалов (см.табл.).

Углы наклона линий скольжения к вертикали бункера сси составили (при средней влажности компонентов 4,3%);

- для гранулированного суперфосфата - 42°;

- для мочевины - 38°;

- для нитроаммофоски - 40°;

- для сорго 32°;

- ДЛЯ гороха - 43°;

- для пластмассы - 35°.

Анализ данных исследований показывает, что смеси, компоненты которых различаются углами внутреннего трения, расслаиваются тем интенсивнее, чем больше разница между их внутренними коэффициентами трения. Аналогичное влияние на расслоение смесей оказывают их внешние коэффициенты трения. Причиной этому служат различные

углы наклона линий скольжения компонентов смесей к вертикали.

Физико-механические свойства компонентов туковых смесей и модельных материалов

N

п/п

Компонент смеси

Физико-механические свойства компонентов смеси

В,

град.

<ь Ч>, Фпр. Г,'3

град. град. град. мм тЛг

Т1,-. т/м^

1. Гранулированный 40 38 43 45 3,8 0,80 0,90

суперфосфат

2. Мочевина 37 30 35 38 2,6 0,85 0,99

3. Нитроаммофоска 35 . 33 30 41 3,1 0,79 0,85

4. Сорго (семена) 31 30 35 37 2,0 0,60 0,67

5. Горох 32 32 34 35 3,8 0,80 0,90

6. Пластмасса 28 31 33 35 3,1 0,52 0,61

Большое влияние оказывают на расслоение смесей углы укладки их частиц в объеме бункера, что, в первую очередь, зависит от способа их засыпки в последний. Равномерная засыпка смеси в бункер "дождем" снижает Интенсивность расслоения смесей.

Колебания бункера сельскохозяйственной машины под действием внешней среды (влияние микрорельефа почвы) в пределах от 1 до 1,8 Гц заметного влияния на расслоение смеси в закрытом бункере не оказывают. Это подтверждается также экспериментальными исследованиями ученых ВНИПТИМЭСХ (г.Зерноград, 1972 год). -

Из анализа откликов поверхностей функций (рис.За,б,в) следует, что с уменьшением соотношения компонента смеси ко всей смеси коэффициент расслоения с, этого компонента уменьшается; увеличение площади выпускного отверстия бункера ведет к увеличению с,; круглая форма выпускного отверстия снижает ¿;. (Исследования по ортогональному плану выполнены совместно с И.В.Артемьевой).

Двумерные сечения поверхностей откликов получены в результате решения уравнения регрессии (при 21=0; 22=0; 2з=0)

у = 0,59+0,04322+0,02823+0,0272^3^0,0^ггг~0,033гъ2. (15) Зоной в бункере, где происходит максимальное расслоение смесей, оказалась зона 1/3 Л6» считая от плоскости его выпускного отверстия.

о □

о о о

+2 , 0,62/

у« 0,Ь/

>

:* £

£

£

609 707 1257 1963 2/36 ^

Шощадь Выпусмюго огВерсгия, мм3

!

Круглая Прямоугольная Форма Выпускном отВерстия

I §

£ **

|

1 1

4.4

V чДЗ/ / ^

+2,

1257 /963 2Ш 2376 2327

Шщадь Вылусхяою огВерстия, мм3

Рис.3. Двумерное сечение поверхностей откликов: а - при 21=0; б - при гз=0; в - при 22=0;

Л - отверстие прямоугольное; К - отверстие круглое .

Проведенные исследования сводоразрушащего устройства (рых-лительного устройства) с параметрами и режимами работы, соответствующими характеристикам эквивалентного динамического свода (формулы 11-14), показали, что расслоение смесей уменьшилось в среднем на 37,51.

Исследования проводили на модулях туковых ящиков сеялки СЗТ-3,6 и культиватора-растениепитателя КРН-5,6.

В пятой главе "Методика инженерного расчета рыхлительного (сводоразрушающего) устройства для туков" приводятся основные зависимости, определяющие параметры и режимы работы технического средства, снижающего расслоение туковых смесей в бункерах сельскохозяйственных машин (например в сеялках и культиваторах-расте-ниепитателях). Чтобы сохранить первоначальное соотношение компонентов смеси в бункере, необходимо, чтобы рыхлительное устройство постоянно работало в режиме, определяемом формулами (12) и (14). В работе проведен полный инженерный расчет устройства (/1*3,8 мин"1; УэквъО.06 Гц; ГЭКБ^10 ММ).

В шестой главе "Экономическая эффективность внедрения технических средств для снижения расслоения туков в бункерах" показан возможный экономический эффект от внедрения устройства в ОАО Учхоз "Зерновое" Зерноградского района Ростовской области. Он составил (для сводоразрушающего устройства, установленного в емкости АТП-2 КРН-5,6) 2954,8 тыс.руб. в год на площади 4254 га, а на один гектар - 594,5 руб.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

В результате исследований установлено:

1. Причиной сегрегации смесей (в частности туковых смесей) является движение частиц компонентов смеси по линиям скольжения с разными углами их наклона к вертикали, а также большее время "стояния" динамических сводов, образующихся из частиц компонентов смеси с большим коэффициентом внутреннего и внешнего трения.

2. Угол укладки частиц компонентов смесей влияет на их расслоение. От его значений зависит угол наклона линий скольжения частиц компонентов смеси.

3. Внешние коэффициенты трения частиц компонентов смеси влияют на ее расслоение аналогично, как и внутренние углы трения.

4. Площади и форма выпускного отверстия бункера, а также соотношение компонентов в смеси влияют на ее расслоение: увеличение размеров выпускного отверстия бункера приводит к увеличению расслоения смесей; круглая форма отверстия - к снижению расслоения смесей; увеличение соотношения компонентов в смеси - к повышению ее расслоения. Максимальное расслоение смесей наблюдается в

1/3 Не, считая от плоскости выпускного отверстия бункера.

5. Интенсивность расслоения смесей можно снизить путем уменьшения угла наклона образующих бункера к вертикали, драпирования частиц компонентов смеси, имеющих одинаковые объемы и массы, но различные внутренние и внешние углы трения, и засыпкой смеси в бункер способом "дождя" с целью получения в его объеме равномерной укладки частиц компонентов смеси.

6. Технические средства, параметры и режимы работы которых соответствуют конструктивным параметрам бункеров и частотным характеристикам динамических сводов смесей, функционируют в околорезонансном режиме истечения этих смесей и тем самым снижают их расслоение в среднем на 37,5%.

7. Разработанное техническое средство, для снижения расслоения смеси, должно иметь частоту колебаний активного элемента - до 1,0 Гц, а амплитуду колебаний - до 10 мм. Активный элемент устройства должен находиться в бункере на расстоянии 1/3 Не, считая от плоскости выпускного отверстия.

8. Возможная экономическая эффективность применения рыхли-тельных (сводоразрушащих) устройств в емкостях ДТП-2 КРН-5,6 составляет в год 694,5 руб/га.

Основные результаты диссертации опубликованы в работах:

1. Адаптивные энергосберегающие технологии и технические средства для минимальной противоэрозионной обработки почвы и возделывания зерновых и сорговых культур // Богомягких В.А., Кузь-менко К.И. и др.- Ростов-на-Дону.: Терра, 1999.- 99 с.

2. Влияние наибольшего сводоразрушающего размера выпускного отверстия бункера на расход сыпучего материала // Богомягких В.А.,. Кузьменко К.И. и др. // Научно-технический прогресс в инженерной сфере АПК: Тез. докл. науч.-прак. конфер. РФ РИАМА.- Зер-ноград, 1999.- 0.45-46.

3. Метод эквивалентного неустойчивого свода при решении задач механики сыпучих тел // Богомягких В.А., Кузьменко К.И. и др. // Научно-технический прогресс в инженерной сфере АПК: Тез. докл. науч.-прак. конфер. РФ РИАМА.- Зерноград, 1999.- С.41-45.

Введение

Глава 1. Анализ состояния вопроса. Задачи исследований

Глава 2. Теоретические' предпосылки движения сыпучих гранулированных тукосмесей в бункерах сельскохозяйственных машин.

2.1. Обоснование механической модели сыпучей тукосмеси.

2.2. Движение в бункере сыпучей п-компонентной смеси

2.3. Основные кинематические характеристики эквивалентного динамического свода сыпучей' смеси.

Выводы.

Глава 3. Экспериментальные исследования

3.1. Цель и задачи' экспериментальных исследований.

3.2. Оборудование и приборы для проведения экспериментальных исследований

3.3. Частные методики и последовательность проведения экспериментальных исследований

Глава 4. Результаты исследований и их анализ.

4.1. Физико-механические свойства туков и модельных сыпучих материалов

4.2. Факторы, влияющие на расслоение гранулированных смесей.'.

4.3. Проверка адекватности модельной сыпучей смеси туковой 4.4. Анализ откликов поверхностей функций на факторы, влияющие на сегрегацию смесей

4.5. Определение в бункере зоны максимальной интенсивности расслоения смесей.

- 3

4.6. Проверка эффективности технического средства, снижающего расслоение смесей в бункере

Выводы.

Глава 5. Методика инженерного расчета рыхлительного сводоразрушающего) устройства для смесей туков.

Глава 6. Экономическая эффективность внедрения технических средств для снижения расслоения смесей .туков в бункерах.'.

О.бщие выводы.

Одним из способов эффективного , использования минеральных удобрений является применение их в виде тукосмесей.

Применение тукосмесей позволяет решить задачу одновременного внесения в почву двух или трех питательных элементов, а это приводит к значительной экономии средств при использовании минеральных удобрений. Доказано также, что эффективность минеральных удобрений, внесенных в виде тукосмесей, выше, чем тех же удобрений, но внесенных раздельно /115/. По своей эффективности тукосмеси приближаются к нитрофоскам. Тукосмеси приготовляют, как правило, в стационарных условиях с помощью тукосмесительных установок.

В связи с тем, что компоненты туковых смесей по своим физико-механическим свойствам зачастую различны, то при их выгрузке из бункеров сельскохозяйственных машин (напрмиер, из туковых емкостей сеялок и культиваторов) наблюдается явление сегрегации, то есть, расслоение туковой смеси на составляющие ее компоненты, что сводит к нулю весь эффект приготовления туковых смесей.

Кроме того, как показывает производственный опыт, на расслоение тукосмесей влияют конструктивные параметры туковых емкостей (бункеров), а также явление сводообразования в них туковых смесей и микрорельеф почвы, на котором работает сельскохозяйственный МТА.

Глубоких исследований явления сегрегации туковых смесей в бункерах не производилось как в России, так и за рубежом. Поэтому конструкции и режимы работы различных технических средств (ворошилок, мешалок,- рыхлителей и т.п.), устанавливаемых в туковых емкостях с целью предотвращения расслоения в них смесей туков,

- 7 научно не обоснованы, а работа их не эффективна.

В связи с этим, изучение закономерностей движения туковых смесей в бункерах сельскохозяйственных машин является актуальным как с теоретической точки зрения, так и с точки зрения практической значимости.

Цель исследования - установление закономерностей движения туковых смесей в бункерах и разработка на их основе технических средств, снижающих явление сегрегации компонентов смеси.

Объект исследования - процесс движения тукосмесей в бункерах сельскохозяйственных машин. ■

Предмет исследования - выявление взаимосвязей между факторами, влияющими на состояние объекта исследования.

На защиту выносятся следующие результаты исследований:

- адекватность используемой в исследованиях модели сыпучего тела физико-механическим свойствам туковой смеси;

- аналитические предпосылки движения тукосмесей в бункерах сельскохозяйственных машин;

- методика и алгоритм инженерного расчета технических средств, снижающих сегрегацию туковых смесей в бункерах сельскохозяйственных машин.

Диссертационная работа выполнена в Ростовской-на-Дону государственной ^академии сельскохозяйственного машиностроения в соответствии с планами НИР академии.

- 8

- 98 -ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

В результате исследований установлено:

1. Причиной сегрегации смесей (в частности туковых смесей) является движение частиц компонентов смеси по линиям скольжения с разными углами их наклона к вертикали, а также большее время "стояния" динамических сводов, образующихся из частиц компонентов смеси с большим коэффициентом внутреннего, и внешнего трения.

2. Угол укладки частиц компонентов смесей влияет на их расслоение. От его значений зависит угол наклона линий скольжения частиц компонентов смеси.

3. Внешние коэффициенты трения частиц компонентов смеси влияют на ее расслоение аналогично, что и внутренние углы трения. 4. Площадь и форма выпускного отверстия- бункера, а также соотношение компонентов в смеси влияют на ее расслоение: увеличение размеров выпускного отверстия бункера приводит к увеличению расслоения смесей;увеличение соотношения-компонентов в смеси - к повышению ее расслоения. Максимальное расслоение смесей наблюдается в- 1/3 Нб, считая от плоскости выпускного отверстия бункера.

5. Интенсивность расслоения смесей можно снизить путем уменьшения угла наклона образующих бункера к вертикали; дражиро-вания частиц компонентов смеси, имеющих одинаковые объемы и массы, . но различные у и ф(фпр)г? засыпки смеси- в бункер "дождем" с целью получения в его объеме равномерной укладки частиц компонентов смеси. 6. Технические средства, параметры и режимы работы которых соответствуют физико-механическим свойствам смесей, функционируют в околорезонансном режиме истечения смесей из бункеров и, тем самым, снижают их расслоение в среднем на 37,5%.

Разработанное техническое средство, функционирующее в бункере, содержащем компоненты смеси,, исследованные в работе, должно иметь частоту колебаний активного элемента - до 1,0 Гц, а амплитуду колебаний - до 10 мм. Активный элемент устройства должен- находиться в полости бункера на расстоянии 1/3 Нб, считая от плоскости выпускного отверстия.

8. Возможная экономическая эффективность применения рыхли-тельных (сводоразрушающих) устройств в емкостях АТП-2 КРН-5,6 составляет в год 694,5 руб/га.

1. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий,- М.: Наука, 1976.-280 с.

2. Артемьева И.В., ГужвинВ.К., Забродин В.П. Расслоение смесей при истечении из бункерных устройств / Азово-Черноморская государственная агроинженерная академия.- Зерноград, 1998.- 14с.-Деп. в ВИНИТИ 28.12.98, N 3893-В98.

3. Артемьева И.В. Изучение процесса расслоения смесей при истечении из бункерных устройств / Азово-Черноморская государственная агроинженерная академия.- Зерноград, 1999,- 17 е.- Деп. в ВИНИТИ, 28.05.99, N 1687-В99.

4. Артемьева И.В., Забродин В.П.- Доследование процесса истечения смеси из бункера // Совершенствование технологических процессов, машин и агрегатов в инженерной сфере АПК: Материалы науч. конф,- Зерноград: АЧГАА, 1999,- С. 46.

5. Артемьева И. В. Движение частицы компонента в смеси при ее истечении из бункерных устройств с учетом явления сводообразования./ Азово-Черноморская государственная агроинженерная академия. Зерноград, 1999.- 11 е. - Деп. в. ВИНИТИ 12.11.99, N 3338-В99.

6. Артюшин A.M., Толстоусов В.П., Халитов А.Х. Минеральные удобрения и дозы их внесения.- М.: Колос, 1967.- 256 с.

7. Бабанская Г.Ф. Дифференциальные уравнения движения сыпучего тела в бункерах при вибрациях // Вопросы механики деформируемых тел: Сб.науч.тр./ РИСХМ.- Ростов-на-Дону, 1972,- С.86-93.

8. Баранова А.Б. Исследование-влияния сводообразования на истечение сыпучего материала из бункера // Вопросы механики деформируемых тел: Сб.науч.тр. / РИСХМ. Ростов-на-Дону, 1972.-С.79-85.

9. Барсуков С.С., Леоненко В.П. Минеральные удобрения и урожайность // Зерновое хозяйство.- 1981.- N 12.- С.25.

10. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. М.: ■ Наука, 1976. -608 с.

11. Богомягких В. А. О наибольшем сводообразующем диаметре отверстия бункера при истечении сыпучего материала // Вопросы механизации и электрификации сельскохозяйственного производства: Сб.науч.тр./ ВНИИМЭСХ.- Ростов-на-Дону: РГУ, 1967,- С.140-153.

12. Богомягких В.А., Кузьменко К.И. Метод эквивалентного неустойчивого свода при решении задач механики сыпучих тел // В кн.: Научно-технический прогресс в инженерной сфере АПК.- Зерноград, 1999.- С. 41-44.

13. Богомягких В.А., Кузьменко.К.-И. Влияние наибольшего сво-дообразующего размера выпускного отверстия бункера на расход сыпучего материала // В кн.: Научно-технический прогресс в инженерной сфере АПК.- Зерноград, 1999.- С.45-46.

14. Богомягких В.А. К вопросу образования сводов в бункерах при истечении зернистого материала // В кн. Механика сыпучих материалов: Тез.докл. Всесоюзн.конф.- Одесса, 1971.- 119 с.

15. Богомягких В.А., Ляшенко В.В. Сводообразование как фактор, влияющий на технологические параметры бункеров // Механизация и электрификация сельскохозяйственного производства: Сб.науч. тр./ ВНИИМЭСХ.- Зерноград,- 1972.- Вып. 15,- С. 143-148.

16. Богомягких В. А. Теория и расчет бункеров для .зернистых материалов.- Ростов-на-Дону: РГУ, 1973.- 152 с.

17. Богомягких В.А., Ялтанцев В.Г., Семененко Т.Н. Процесс образования сводов в силосах и бункерах при истечении сыпучих материалов // В кн. Механика деформируемых систем в- машиностроении,- Ростов-на-Дону: РИСХМ, 1974.- С.115-119.

18. Богомягких В.А., Пепчук А.П. Интенсификация разгрузки бункерных устройств в условиях сводообразования зернистых материалов.- Зерноград, 1995,- 164 с.

19. Богомягких В.А., Пахайло А.И. и др. Теоретические основы расчета сводоразрушающих устройств бункеров сельскохозяйственного назначения, Зерноград: ВНИПТИМЭСХ, .19.97. - 122. с.- 103

20. Богомягких ВА.А., Пахайло А.И., Трембич В.П. Обоснование параметров и режимов работы сводоразрушающих' устройств бункерных дозирующих систем сельскохозяйственных машин и установок.- Зер-ноград: ВНИПТИМЭСХ, 1997.- 122 с.

21. Бортников А.И., Шарофостов.В.Д. -О повышении эффективности сепарирования семенных смесей // Механизация и электрификация сельского хозяйства,- 1982,- N 1.- С.25-27.

22. Вентцель Е.С. Теория вероятностей,- М.: Наука, 1964.576 с.

23. Влияние физических свойств минеральных удобрений на способы применения / Бриншвитц В., Кэмпфе К., Блау Б., -Хагеманн 0.// Международный сельскохозяйственный журнал,- 1983.- N 1,- С.37-40.

24. Внесение минеральных и органических удобрений / Сост. Спектор А.Г. М.: Россельхозиздат, 1975,- .56 с: .

25. Волосников С.И., Якимов Ю.И. Распределение смеси удобрений центробежным аппаратом // Сб.науч.тр. / Кубанский сельскохозяйственный ИНСТИТУТ,- 1976,- Вып.121(149).- С.42-44.

26. Грачев Д.Г., Бабенко Н.В. Смешанные удобрения.- М.: Колос, 1970,- 160 с.

27. Гулякин Н.В. Система применения удобрений,- М.: Колос, 1970,- 208 с.

28. Гячев Л. В. Движение сыпучих материалов в трубах и бункерах,- М.: Машиностроение, 1968,- 184-с.

29. Гячев Л.В. Исследование сил, необходимых для перемещения сыпучего тела в трубе // Механизация и электрификация сельского хозяйства,- 1964,- N 4,- С. 11-15.

30. Гячев Л.В. Исследование движения сыпучего тела в трубе переменного сечения // Механизация и электрификация сельского хозяйства. 1965. - N 5,- С. 16-20.- 104

31. Гячев JI. В. Истечение мелкозернистого материала .из бункеров сложной формы // Механизация и электрификация сельского хозяйства. 1969,- N 6,- С. 38-39.

32. Гячев Л.В. Основы теории бункеров, Н.: Изд-во Новосибирского ун-та, 1992.- 312 с. '

33. Движение сыпучих смесей по поверхности виброцентробежного решета / Заика П.М., Тищенко Л.Н., Мазоренко Д.И., Слоновский Н.В. // Механизация и электрификация'сельского хозяйства.- 1986.-N 1,- С. 26-28.

34. Догановский М.Г., Козловский Е.В. Машины для внесения удобрений.- М.: Машиностроение, 1972.- 272 с.

35. Догановский М.Г., Козловский Е.В. Механизация внесения удобрений, Л.: Колос, 1967,- 240 с.

36. Дринча В.М. Исследование процесса' сепарации зерновых в псевдоожиженном слое // Вестник Российской Академии сельскохозяйственных наук,- 1997,- N 4,- С. 72-74.

37. Дринча В.М. Результаты исследования очистки семян пшеницы на пневматическом сортировальном столе // Подготовка семян при . интенсивном зернопроизводстве.- Труды ВИМ, 1987.- Т.112.-С.123-128.

38. Заика П.М., Гудым В.А., Юдицкий П.М. Аналитическое определение параметров разделения семенных смесей // Механизация и электрификация сельского хозяйства.- 1987,- N 1.- С;7-9.

39. Заика П.М., Завгородний А.И. К выбору оптимального угла наклона сепарирующей фрикционной плоскости // Динамика, прочность, надежность тракторов и сельскохозяйственных машин: Сб.науч. тр. / МИИСП,- М., 1976. Вып. 12.- Т. 13,- С. 72-77.

40. Заика П.М., Ильин В. Я., Сметанкин В. А. Плоскопараллельное движение эллипса по вибрирующей плоскости // Применение но- 105 вейших математических методов и вычислительной техники в решении инженерных задач: Сб.науч.тр. / МИИСП.- М., 1979.- С.3-8.

41. Заика П.М., Мазоренко Д. И., Завгор'одний А. И. К исследованию вибрационного перемещения твердых тел // Применение новейших математических методов и вычислительной техники в решении инженерных задач: Сб. науч. тр. / МИИСП.- -М.,- 1979. С. 10-22.

42. Зенков Р.Л., Гриневич F.nv; .Исаев B.C. Бункерные уст- 106 ройства,- М.: Машиностроение, 1977.- 224 с.

43. Зенков P.J1. Механика насыпных грузов. М.: Машиностроение, 1964,- 252 с.

44. Зюлин А.Н. Исследование делимости зерновых смесей по комплексу свойств // Подготовка семян при интенсивном зернопроиз-водстве: Труды ВИМ.- М., 1987,- Т.112,- С.59-79.

45. Иванов H.H., Байко В.П., Витер А.Ф. Обработка почвы и применение удобрений.- М.: Россельхозиздат, 1971,- 128 с.

46. Индустриальная технология применения минеральных удобрений / Сост. Марченко М.Н.- М.: Россельхозиздат, 1987.- 239 с.

47. Каплан И.Г. Обоснование допустимой неравномерности рассева удобрений // Механизация и электрификация социалистического, сельского хозяйства.- 1977.- N 1,- С.37-38.

48. Кленин Н.И., Сакун В.А. Сельскохозяйственные и мелиоративные машины, М.:Колос, 1980,- 671 с.

49. Краснов И.М., Преображенский П.А., Труфанов A.A. Рабочие органы спирально-винтовых транспортеров (гибких шнеков) и смеси- 107 телей // В кн.: Спирально-винтовые транспортеры (гибкие шнеки) и смесители. Казань, 1970.- С. 163-174.

50. Кунаков B.C. Интенсификация процессов выгрузки сводооб-разующих зерновых материалов: Автореф. дис. . докт. техн.наук.-Ростов-на-Дону, 1998.- 46 с.

51. Линчевский И. К. К вопросу об истечении сыпучих тел //■ Журнал технической физики.- 1939.- Т.9,- Вып.4,- С.343-347.

52. Листопад Г. Е. Теоретические о'сновы вибр о сепарации зерновых смесей // Проблемы сепарирования зерна и других сыпучих материалов: Труды ВНИИЗ,- М., 1963,- Вып. 42.- С. 133-144.

53. Локальное внесение, удобрений / Под ред. Нефедова Б.А.-М.:Росагропромиздат, 1990.- 144 с. .

54. Лукьянов П.И., Гусев И.В., Никитина И.И. О предельной, скорости истечения зернистых материалов // Химия 'и технология топлив и масел,- I960, N 10,- С.45-49.

55. Лурье А.Б., Громбчевский A.A. Расчет и конструирование сельскохозяйственных машин.- Л.: Машиностроение, 1977,- 528 с.

56. Лурье А.Б., Гусинцев Ф.Г., Давидсон Е.И. Сельскохозяйственные машины,- Л.: Колос, 1981.- 382 с.

57. Макаров Ю.И. Аппараты для смешивания сыпучих материалов.- М.: Машиностроение, 1973.- 21.6 с.

58. Малоносов Л.Н., Унанянц Т.П. Развитие производства и применение смешанных удобрений в СССР и за рубежом.- М.: ВАСХНИЛ, ВНИИТЭИСХ, 1978,- 56 с.

59. Машины для внесения минеральных удобрений / Под ред. Скотникова В.А.- Минск: Ураджай, 1981,- 199 с.

60. Мельников С.В., Алешкин В.Р., Рощин П.М. Планирование эксперимента в исследованиях сельскохозяйственных процессов.-Л.:Колос, 1972.- 200 с.

61. Механизация подготовки, транспортировки и внесения удобрений / Сост. Пацюк А.С., Беляев A.C.- М.:Россельхозиздат, 1965.300 с.

62. Механизация подготовки и внесения минеральных, органических удобрений и средств защиты растений / Под общ.ред. Кацыги-на В.В.- Минск.: ЦНИИМЭСХ Нечерноземной зоны СССР, 1983.- 186 с.

63. Михайличенко В.Н. Исследование закономерностей 'истечения сыпучих материалов // Сб. ст.: Прочность, устойчивость и колебания элементов машин и сооружения.- Ростов-на-Дону: РИСХМ, 1977.-С.134-140.

64. Мудров А.Г. Двухъемкостный инерционный смеситель // Механизация и электрификация сельского хозяйства,- 1982.- N 3,-С.20-21.

65. Мудров А.Г. Новая классификационная группа смесителей // Механизация и электрификация сельского хозяйства.- 1987.- N 1,-С.21-24.

66. Назаров С.И., Чуешков В.А.,■ Моржевский А.Т. Тукосмеси-тельная установка УТС-30 // Техника в сельском хозяйстве. 1979. -N 3,- С. 39-41.

67. Непомнящий Е.А. Применение теории случайных процессов к определению закономерности сепарирования сыпучих смесей // Проблемы сепарирования зерна и других сыпучих материалов: Труды ВНИ-ИЗ,- М., 1963,- Вып. 42, С. 47-56. •- 109

68. Нестеров Г.В., Труфанов A.A., Преображенский П.А. Расчет транспортирующих спиралей (пружин) гибких, шнеков и смесителей // В кн.: Спирально-винтовые транспортеры (гибкие шнеки) и смесители.- Казань, 1988.- С.153-162.

69. Нефедов Б. А., • Рогожкин А. Н.\ Балакирев С. В. Конструктивные элементы туковыеевающих систем и их влияние на неравномерность высева // Тракторы и сельскохозяйственные машины,- 1988.-N 1.- С. 27-29.

70. Обыденкин Н.В. Комплекс машин для приготовления тукосмесей // Техника в сельском хозяйстве. 1976. - N П. - С. 94-96.

71. Операционная технология применения минеральных удобрений / Сост. Марченко М.Н. М.: Россельхозиздат, 1983,- 175 с.

72. Основы проектирования и расчет сельскохозяйственных машин / Резников JI.A., Ещенко В. Т., Дбяченко Г.Н. и др. М.: Агро-промиздат, 1991.- 543 с.

73. Павловский И.В. Движение сыпучих материалов в туковысе-вающих аппаратах // Труды ВИМ,- М., 1966.- Т.42,- С. 158-176.

74. Перегудов В.Н., Овчинников Н.Г. Действие на урожай неравномерного распределения туков // Вестник сельскохозяйственной науки,- 1970,- N 1.- С. 11-17. ■

75. Перегудов В.Н. Планирование многофакторных полевых опытов с удобрениями и математическая обработка их результатов,- М.: Колос, 1978,- 184 с. . '

76. Потапов Г. Исследование высокопроизводительного двухро-торного аппарата для машин по сплошному внесению туков // Исследование рабочих органов сельскохозяйственных машин: Труды ВИС-ХОМ,- М., 1970,- С. 24-31.

77. Преображенский П. А., ЛангеБ.Ю., Александровский A.A.-Расчет двухспирального смесителя с сопряженными спиралями // В- 110 кн.: Спирально-винтовые транспортеры (гибкие шнеки) и смесители.-Казань,- 1970.- С.138-152. •

78. Равномерное распределение туковых смесей / Назаров С.И., Румянцев И.В., Докучаев А.А., Довгоший И.В. // Техника в сельском хозяйстве.- 1977,- N 3,- С. 27-30.

79. Рапинчук Л.К. Движение материальной точки по шероховатой плоскости, совершающей гармонические колебания // Труды ЦНИИ-МЭСХ,- Минск: Урожай, 1970,- Т. 8,- С. 91-97.

80. Рассадин A.A. Движение материальной точки и тела по вращающимся фрикционным и ячеистым поверхностям // Проблемы сепарирования зерна и других сыпучих материалов: Труды ВНИИЗ.- М., 1963,- ВЫП. 42,- С. 91-108.

81. Свирская Т.А., Кузькина Т.И. Тенденции развития техники для поверхностного внесения минеральных удобрений: Обзорная информация.- М.:ЦНИИТЭИтракторосельхозмаш, 1986.- Вып.7,- 32 с.

82. Сельскохозяйственные и мелиоративные машины / Листопад Г.Е., Демидов Г.К-., Зонов Б.Д. ~и др.; под общ.ред. Листопада Г. Е,- М.: Агропромиздат, 1986,- 688 с.

83. Семененко Т.Н. Влияние сводообразования на закономерности истечения, сыпучих материалов из бункеров / Сб.ст.: Прочность, устойчивость и колебания элементов машин и сооружений.- Ростов-на-Дону: РИСХМ, 1977.- С.151-155.I

84. Семененко Т.Н. Некоторые результаты экспериментального исследования истечения зернистых материалов из бункеров // Сб.ст.: Прочность, устойчивость и колебания элементов машин и сооружений. Ростов-на-Дону: РИСХМ, 1977'. - С. 141-150.

85. Семенов В.Ф., Васькин Б.М. Влияние формы боковых стенок бункера на истечение материала // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства.- 1978.- N 1.- С.46-47.- Ill

86. Семенов В.Ф., Гейм Ю.А. Влияние формы нижней части бункера на истечение материала // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1976.- N 1,- С. 40.

87. Семенов В.Ф. Исследование движения сыпучего тела в бункере // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства.- 1977,- N 10.- С. 27-29.

88. Сендряков В.Ф., Главацкий Б.А. Приготовление тукосмесей в колхозах и совхозах // Техника в сельском хозяйстве,- 1972.1. N 11.- С. 15-17.

89. Сендряков В.Ф., Главацкий Б.А., Овчинникова Н.Г. Контроль за качеством внесения удобрений // Земля родная.- 1976.-N. 8.- С. 40-41.

90. Сендряков В.Ф., Овчинникова Н.Г., Главацкий Б.А. Влияние качества внесения минеральных удобрений на урожай зерновых культур // Химия в сельском хозяйстве,- 1980,- N 7.- С.4-7.

91. Середин Н.П. О характере истечения удобрений в бункере вибрационного питателя // В кн.: Совершенствование технологических процессов и конструкций сельскохозяйственных машин.- Ростов-на-Дону: Изд-во Ростовского ун-та, 1974.- С.5-8.

92. Скользаев В.А., Черноволов В.А. Элементы теории распределения удобрений дисковым центробежным аппаратом // Тракторы и сельскохозяйственные машины,- 1968,- N 7,- С.27-29.

93. Слепов А.П. Исследование процесса разделения смеси центрифугой // Проблемы сепарирования зерна и других сыпучих материалов: Труды ВНИИЗ,- М., 1963,- Вып. 42,- С. 239-244.

94. Слободюк В.Я. Закон движения активного рабочего органа пневматического разбрасывателя удобрений // Совершенствование рабочих органов сельскохозяйственных машин: Сб. науч.тр./ МИИСП.-М., 1977. Вып. 2. - Т. 14. *- 112

95. Сметнев С.Д. О питателе для разбрасывания удобрений // Труды ВИМ. М. , 1966,- Т. 42,- С. 198-210.

96. ИЗ. Сорокин Н.В. Давление вытекающего зерна на стены и дно силосов // Советское мукомолье и хлебопеченье.- 1934.- N 3,-С.16-17.

97. Спиридонов A.A. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов, М.: Машиностроение, 1981.- 184 с.

98. Стадник Б. Приготовление тукосмесей // Земля родная.-1976,- N 8,- С. 42-44. '

99. Статистическая теория истечения сыпучих тел / Богомяг-ких В. А., Пахайло А. И., Кунаков B.C., Крамаренко А.Н., Рева А.Ф.-Ростов-на-Дону, 1998.- 147 с.

100. Суконкин Л.М., Дринча В.М., Веденеев В.А. Исследование процессов разделения зерновых материалов на вибропневмосепарато-рах // Достижения науки и техники,- 1994,- N 6.- С.37-40.

101. Тарг С. М. Краткий курс теоретической механики. М. :' Высшая школа, 1986.- 416 с.

102. Тарушкин В.И. Сровершенствование процесса сепарирования семян // Механизация и электрификация сельского хозяйства.-1987.- N3.- С. 36-41.

103. Тихомиров Б.В. Математические методы планирования эксперимента при изучении нетканых материалов. М. : Легкая индустрия, 1968,- 158 с.

104. Ульрих H.H. Анализ движения материала по транспортирую- из щим рабочим органам // Механизация и электрификация сельского хозяйства,- 1969,- N 5,- С. 18-21.

105. Ульрих H.H., Матвеев A.C. Оценка результатов пневматического сепарирования // Механизация и электрификация сельского хозяйства. 1966,- N 7,- С. 24-28.

106. Унанянц Т.П., Кузина К.И. Производство и применение минеральных удобрений в странах-членах.СЭВ: Обзорная информация.-М.: ВАСХНИЛ, 1977,- 84' с.

107. Фирсов М.М. Анализ двухкомпонентных смесей минеральных удобрений // Создание и совершенствование машин для химизации сельскохозяйственных погрузочных и транспортирующих устройств: Труды ВИСХОМ,- М., 1976,- Вып. 87,- С. 91-99.

108. Фирсов М.М. Вопросы изучения кинетики смешивания минеральных удобрений // Теоретические и экспериментальные исследования рабочих органов сельскохозяйственных машин: Труды ВИСХОМ.-М., 1972,- Вып. 70,- С. 172-177.

109. Якимов Ю.И.Дальность полета удобрений при работе центробежных разбрасывателей // Механизация и электрификация сельского хозяйства, 1983,- N 7,- С. 7-10.

110. Якимов Ю.И. Механико-технологическое обоснование интенсификации процесса разделения минеральных удобрений машинами с- 114 центробежными рабочими органами: Дие. . докт. техн. наук. Краснодар, 1995,- 484 с.

111. Brown R.L. Exploratory study of the flow of granules through apertures. Trans. Inst. Chem. End., vol.37, aprel, 1959, p.108-119.

112. Gregory S.A. Applied Journal of Chemistry 2, 1952, s.l. • 132. Kelley A.E. Petroleum Engineering 16, 1945, p.136.

113. Kuwal G. Chemical Engineering 17, 1953, p.453.

114. Oyama Y., Nagano K. Reports of Scientific. Research Institute 29, 1953, p. 349.

115. Richmond 0. Gravity hopper design. Mechanical Engineering 1, 1963.

116. Tanaka T. Chemical Engineering 20, 1956, p.1447.

117. Кадры скоростной съемки истечения полиэтиленовых гранул1. АКТна внедрение в ОАО Учхоз "Зерновое" Зерноградского района Ростовской области технического средства, снижающего расслоение смеси туков в емкости АТП-2 культиватора-растение-питателя КРН-5, 6

118. В результате эксплуатации этого устройства сэкономлено 694,5 рублей на один гектар в год.

119. Расчет экономической эффективности внедрения устройства произведен по общепринятой методике (1999 г.).

120. ЛредетаЬ^т^пь Представитель^б'Ао! Учхоз- Дерновое" тчика устройства.1. КУЗЬМЕНКО К. И.