автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.05, диссертация на тему:Совершенствование процесса пиления древесностружечных плит дисковыми пилами

41 t: ï о

|il,Ü — I -J -J сажг-пятзрбгргсхая люотавичзсш шдам

Не правах рукоаися

ЕКННАМ Ософ

СОЗВРМСТВОВАШВ процесса ПИЛЕНИЯ дрЕввсностргавчиа плит дискоеши шшш

05.21.05 - Технология л оборудование деравообрабагившстк производств; лревесановедвниэ

АВТСРВЖРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидате технических наук

Саякт-Петербург - 1992

ОБЩАЯ ХШХТЕРШША РАБОТЫ

Актуальность Повыезеез качества продукция, скееояе«

отходов при обработка сырья, вкоясккя анергии, ув&ичанаэ производительности и удушение условий труда являйтоя ветшая ввда-чами деревообрабатнвйюстх производств. Роиоейо этах задач способствует совершенствование процессов механической обработки древесины я древесных материалов резанием, дерезорэяуотх гзструкоа-тоа, розшиоБ резания и доревосбрабаткзшкда стгджсв. Ори и<шша-ческой обработка резапием дравесиоструЕачпнх вянт (ДСгЯ) значительный удельный вес занимает талекго дисковыми шлама. Из-за [»достаточной изученности этого процесса при проектирован^ а эксплуатации дискоеых шл, назначении режшов пшгення ДСтП возникает ряд трудностей. Последние связана главшш образом с отсутствием обоснованных рекомендаций. Наде статочная изученность процесса пиленая ДСтП, ааличае противоречивых рекомендедай по набору геометрических параметров пзл а рмпаюв паленая затрудняет в ряде случаев получение аелаеашс результатов при работе кругло-пильшх станков. С учетом етого следует очвтать актуальной научно-техническую задачу, езязаянуп с изучением силсззх, енергетн-чосках я качественных показателей пиления ДСтП, сбссковшшеу рациональных паремотров дисковых пил и режпгов нилонзш.

Цель -работа. Обоснование рациональных параметров зубьев дисковых пил и ралгаов пиления ДСтП.

Научная новизна. Изучено а оценено влияние технологических и инструментальных факторов на силовые, энергетические и качественные показатели процесса пиления ДСтП дасковгага пилака,установлены закономерности изменения силовых, энергетических и качественных показателей в зависимости от основных факторов, разработана математическая модель процесса падения ДСтП дисковшя пилами.

Практическая ценность. Обоснована рациональные параметры зубьев дисковых пил для пиления ДСтП и режимы пиления ДСтП дис-ковши пилами, обеспечивеодие снижение энергозатрат и улучшение качества обработанной поверхности, данн практические рекомендации по совершенствование процесса пиления, а также параметров дисковых пил применительно к пилению ДСтП на круглошиьннх станках.

Апробапия иаботы. Основные положения диссертации доложены и обсуздекы на заседаниях научно-технической конференции фа-

культета ШД лесотехнической академия в IQ9G, 1991 гг.

Публикация. По результатам г.иполквнных исследований эиуатаковано 4 печатных работы.

Структура и объем работы, а» ^ертациониая работа состоит яз введения, семи разделов, вивдав и рекомендаций, списка литературы и Приложений. Общий объем работы - ¡¿37 о., включая 134 с. машинописного текста, би рисунков, 43 таблица. Список литературы содержит 124 наименования.

На защиту выносятся:

- Теоретические и экспериментальные материалы, позволяющие отыскивать рациональные параметры инструмента и режимов пиления ДСтП;

- Закономерности изменения силовых, энергетических и качественных показателей в зависимости от технологических и инструментальных факторов при пиледаи ДСтП дисковыми пилами;

- Математическая модель процесса пиления ДСтП дисковым пилами (уравнения регрессии), учитывающая силовые, энергетические и качественные показатели;

- Рекомендации по улучшают показателей пиления ДСтП дисковыми пилами.

ОСНОВНОЕ СОДКРШШ РАБОТ«!

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулирована цель исследований и дана краткая аннотация работы в целом.

В первом разделе осуществлен анализ состояния вопроса и сформулированы цель и задачи исследования. Из-за недостаточной изученности процесса пиления ДСтП при эксплуатации дисковых пил в практике нередко имеет место несоблюдение требований к качеству обработки и сравнительно больше затраты энергии. Конструкция существующих пил не позволяет з ряде случаев выполнять процесс на оптимальном уровне. Надежные рекомендации по оформеюш зубьев пал, назначению режимов пиления ДСтП дисковыми пилами в технической литература отсутствуют, а иногда явлздтся и противоречивши. Анализ литературных данных и ранее яклолнешшх шучно-исследовательских работ показывает следующее:

I. Силовые, энергетические и качественные показатели в процессе пиления ДСтП дисковыми палачи до сих пор изучались сравнительно мало как в отечественной, так и зарубежной практике обра-

ооткк древеЬшх-материалов резанием.

Ран^о проведенные исследсвшгия в ооль..« и.тшия ДСтП

во) не устанавливалось.

3. Имевшем рекомендации пс выбору реюшоз пяло-ия ДСтП и параметров зубьев пил даотся без учета ряда важных факторов, салзадних о материалам СДСт.Ч), режущим инструментом (дисковой пилой) и ах взаимодействием при работа станков. С учетом результатов ранее выполненных работ и целевой направленности проводимых исследование при выполнения данной работы были пос^аалены следу-вше задача: теоретические и^с-пг-дсэнная прин'ипиа.шшх вопросов паления ДСтП дисковыми пилам; опрацолотая из основе экспериментов существенных факторов, влкякжх на силовые, энергетические и качественные показатели процесса ПЕлекая ДСтИ дисковыми силами; разработка математической модели гаиеквд аОтН дискоеши пилами, учдтцваваей силовые, энергетические и качественные показатели процесса.

Во втором разделе представлены результаты теоретических исследование вопросов паления ДО?Л дисковиии пилами: стружкообразо-вашш; сало ¿х и качественных показателей; кинематических соотношений; износа инструмента, обоснованы требования к реюжу пиления и показаны сладушив особенности обработки ДСтП.

Специфика пиления ДСтП дйсксзши пилами состоит а то«, что платы ¡ыают композиционное строение, разнив размеры, форму и ориентацап частиц относительно плоскости. При взаимодействии зубьев с ДСтП имеет весто алокное резание, '■¿убин пилы, в пределах дуги коктакта, испытывают резкое сопротивление резанию. При пв-лв!ШЯ ДСтП дисковыми шиеми оонсвшаи факторами, влияющим на условил работы редуких элементов зуба.яадяатся: угол резания пра п*реднеЗ «ройке ; угол резания при задней кромке 5д и углы наклона £. в резани л 6 коротко! регукей кромки. Зги углы ваея-аосшиакы с другим периметрам* зуба. Так как при пилен» ДСтП к^углма шиш короткая я боковые режущие кромки работают примерно в о.мшиюэна условиях (шншишт продольно-поперечное резание), го ввооходкао соадать для режущих хромок равные утлы ре-звшсл, которые дохаш бить мам 90 Г гол наклона коротко! ретушв! кроша грк косо! авточм яуба по обегм ¡-ришт (рво.1,а)

UBrfa.^ • • (I)

® eh°C . tj <?» * sin

Угодз pssßEsa дхя Cobobke s короткой pesys^x кромок свяааны

шззсгкоетааз: я „л f .

О, а Ott tj (,£й Oy YiJ ;

6t - crc tg С . tg 93) ; (3)

g * 4 А (4)

1 .. (5) ig ^ . «n 6a

£ - jroa вгязсва eoj>£>sxc-2 рзаусг® vpmsa ups госоЗ заточке syäa r» cössj rpasiu, град.;

~ JTÖ2 psSSJHii Ерл E^PSSESÜ IJ>XS3 ЭубЯ, 1рЗД. ; Eb - утел рзэаддя ej-j здяз®а граязд зубЕ; грдд. ; в - угся розагжг арз EüpofEaS срсхяа syöa, град.; 6ti - кзегургкЗ yras рсздоза. грея.; Л - ЕсссдагатальяЕа jvcwr (шЕвгггеедьнЕЗ игз огриЕзг&шшЗ) ее - ззда$ угол, град.; % - предана угол rocofi оагочка зуба. град.;

вагвжЗ yras »co.1 сатооя ауба, град; JS - yros гатсчха губа, граа.

В ■fy.trf." .loaati't» иргаадзи оСссаозшш вабсрс восгсжш», с^гшшаа фастераз е ур-огш ех ссрьгроазягя .идя orcessössro ззхазрг^яга жсагезозанзя czjscbui, гвзргетзчэсхгз s сачаот-Eiasaz поетаггелаЛ spotsccc шигяая ХСтП дгсхсяггз пша (гййл.1, 2). Е^едсикшжз рваульгагы рас^тсз по оврвдэлеяез ш оОходкагго чяога кйсаагзЗ, дотмк» аигргжзя сыока, гверг« rxwcssu з в&чаяаагшс EOK3samsefi cpcuscca шивюд ХСгП, сср." жса хаготоглазга ос^шгрз вг ßJffl г ах хграэтервсгви, ка разрз&го tsc^ppsssта к padore. 5»ш)рз»агйяькш se«wcsa-нзл щюэодапгь s лаборагсрша усягадад ш. еалтавгогоа scope, ойоэухсасакса рггкяргуу^3 к взвгэрзтедгаоЗ шпцратуроЗ. Уста-soaxa состоит ss tsssastsaa р®агим. ютшагзаа содд-та, npioeipaS' sarasaS »шгаэтескгх E&maii в »яеетгрэтэсазэ s тезиоаавдзм.П' soro стеггка (рже.2).

В едчзсжя «аэшгшя чокагаталеЗ вра щктмягз оштоз йа хз ирашхк: еш pesacus Р в «>а сосхеэлжгв 0 , Ц ;

Рио.I. Взаимосвязь углсвнх параметров npi косо! затогкв

уд&льаая сила (работа) резания К > шероховатость обработаннс поверхности I? , V (замерялась прибором ТСП-4С).

Рис.^. Принципиальная электрическая схема акслериментааъной установки

Таблица 1

Перемгнше факторы, влилщие на силовые, энергетические показатели и уровни их варьирования

Наименование факторов Пр^алы варьирования

Нижний У^03|НЬ Верхний уровень

1 ■г 3

а) Перемокныа факторы:

- задний угол косой заточки зуба ср£, град. 50 90

задний угол резатая оС , град. 5 25

- передний угол косой заточки зуба с^ , град. 50 Ю

- контурнкЯ угол резания ¿¡ц . град. 60 80

% - тсддина зуба пялы Э • мм 3 4

Скончакие табл.1

- 1 , . . г 3

Хд - высота пропита Ь . мм Ху - подача ш зу* , мы Хо - кинематический угол встречи 0 , град. Х9 - плотность шшты ^ , кг/м^ - направление подачи 6) Постоянные факторы: Диаметр пилы 3 , ш Скорость резания V . «/о 16 0,02 49 °31 700 попутная 300 0,5 32 0,14 59 °31 900 встречная

Таблица I

Переменные фактори, влияющие на шероховатость повэрхяости и уровни их варьирования

Г''" *

у -

Наименование факторов

Пределы варьирования

Ншший Верхний

уровень уровень Ы)

Ь ¿5

60 ЪО

16 32

50 Ж)

50 90

0.0* 0,5

700 900

49 °31 59 °31

попутная встречная

300

0,5

3

а) Переменные факторы:

- задний угол реианяя оС . град.

- контурный угол резания б^ .град.

- выпота ирошиа К , им

- передний угол косой заточки зуОа , град. /

- задниЯ угол косой эатоиси зуба Ц^ , град.

- подача на зуб Ц( , м

- платность плиты ^ , кг/ы^

- кинематический угол астречи

О . -Т>и.

- наяршпоние подачи

0) Постоянные факторы:

Диаметр пили 1 , ш Скорость резания V . м/о Толщина зуба пхли $ •

X

I

X

X

-10В чатееотси раздела предстаалеян результаты отселзашш иалогаачмих пгремэшшх факторов. Дяя выявления доыннируюадис факторов (вффвктогй влияющих на силозые, знергетвческнз е качес-гведою показателк, учитывались 10 факторов согласно тасит.1 ? 5 факторов согласно табл. 2. Фактора варьировались кг двух уров-ляд соотвотетвуг*21 верхнее {4) в нижней (-) границам интерпала варыгрозшшя.

Для празедешя отсйЕВЕьвдго гштервнеята был испальзоаа! ив г од случайного баланса, который дазг возможности включить ъ вкссараманг больше полячаство паренакны>: факторов. Этот погод позволяв? при срязнигадъяо кабана» числе изыорвгай выявят» казболэа вххдадее перймещщв факторы в их дарние взаимодействие а тан® получать иагеаатичвсхув модель процесса шглекия ДСтЛ £«л ещагспхя доаазздгрушах факторов я их взаимодействия резулг,-татн »кссвряаеитоз сШе офаЗотаяы статистически, Уравнош; регресса ли уезяхя резоккя тает слздуаднй вял

Р = е.ьз 1- гла7 » ^,371^ - 1,гьх4 г ь.еь^ - и,и'х.3 «.

♦ 0.6610X5 - о„7б141у + с,еах<^з ♦ ь.бх^ (£)

Уравнена« регрессия для сероховатости обработанной поверхности кгвлт елчдувщй вид

369,2 ♦ 66,7516 - ЪЪ.гЫ? - Х.6Х4 * -- ¿щъ * <3.7X7X4 ♦ Л.бХ.Г, - ЛЯьЦ (?)

а результате обработки результате» опытов устаиозлено, что не усглие резания крл палеям ДСтП двсковьми шиши охагыъавт наабольаеэ ьяиАнге-. злэтиость ( 3«), подача >ш зуб (11г), коктуршД угол раааям ( 6.), первхигА угол косо* гаточкл з:'-:.

). аддета угол косой заточки зуба ({Р4) и клшаштическаЯ угол встреча { В ),

Изжбшье&с вл&ша № ьероховатость оОрайотанаоЯ поверхности ожазаааот: зояача && зуб (11^), шготностъ влиты { % ), аервдаЗ угол ьозо! зато «в зуба () а коитуряиЗ угол рв^шмя С ). Вщалдзйгшэ факторы Сули всаальэогаяы а последу*»«* опытах хля всстрмяхз нзэгефахторкого дзазш *кссергаента з цальс разработка ватвмагкческоЗ чояеля вроцасса налагал ЛСтН„

В ястта радиоле прадстаалеш результаты зкеввряюятвльного ас^гыоЕа&гя я клхв&ашчэсков списана» салогшс и лньргвтичэсюи аягазма; «2 зроцзеев яхлуния ЛСтЯ дисисадаи шлшя. Иссладуеэдм

хая&яяии ори пршадвява отселавдаго эксиврпиигв» их аштеремв г уровва ьарьгрсааяия еркзадаки а тавл.З.,

Тайяяцэ 3

Перокевдше -'ачторн к интервалы их варьирования

Накм-'Ж.'аетв фгхттрга Угоьпи факторов Потертее гарниров?.-кщ_

-I | 0 ,1

к - подала к'л зуб 11,- Г NN 0 о? 1>,СЭ 0,14 0,05

- кгнэыа-.'вч'зишй у гс" в:трр,®я ¡3 : граз- 43°31 59°31 5

¡глотаете*:-плиты Г кг/м" ?С0 Ё'Х) 800 теп

Ч - п>тая «с эатотаи эу^р, ,. сой ттад 50 ■го

ч ••> зггний у—ол косой ва?ото! гуся '¡1, 50 70 90 г)

ч - коягурет® угоа рязйхня г град 60 7!) во г г,

Прч прсгл'гнлч сшюр зксноримонти ими

ррг.всд<ич»сь Г'О пуечу стсрогс порядка, йлрэксму ^-оптмтлъко-Н5Г алан Вб (Бокса-6'. Поегоян.а&ш пря'гяты следующие фш'торы: ЛУРМвтр п&'ы - ?(*.• им; скорость р-ззелия - О Л и/с. иагний утаи р«э:шм - 15 толщи»е зуба - .! им. материал зуб:' -ВХ-1Ь; нгсреал^тю разант - встречное: высота пропмлз -15 ж} зяаяность ДСтЛ И-Ш %. КовЭДига'вити рмрессий математической /¡скаля рагсчитекн с пометы» стещартнеЯ программы метода яшкмк-зэз кэ8дрь:сзс входящей в математическое обесиоче-ки-л ао( кмиад.

После огСресизамел назначает и расчета значимых когЗДигл -ентов регразс»» в аз сменяй но ->фятор>ш Отыоданта, математическая модель э здсзрсаамш езрзаеш'ил имэет вид; для 8аоатаяш;е состмлясдаЯ сил ро.'внк.ч, И: ^ - 16,29 о * Х.МХ^ + Ь,Ь4£} * ? IЛП5 >

«зега- - 1,.пх| - - А7'лг; ->

♦ ¡.в«^ - - 11:552^5 - ♦ МХ^ »

♦ о,ш.да ♦ - ь,71л/4 - и,иьх.,хь <

<• 0.0723X5 ♦ - о.ех^ " (0)

- для всраальноЗ оость&яявдеИ сад рваешя, И; ^ « 10,И - > 1,33X5, * 2,37% 1,34ц ♦ »

-и* 1,ьзх6 - 0,95Х^ - - и,58Х| - 0,64Х| - 0,91ХхХ3к

+ 0,43X^3 + 0,7«^ + + 0,ЗХзХ4 + 0,78X3X5 -

- 0,74X4X5 + 0,6X4X5 - 0,5005X6 (9)

- для равнодействузвдй сил резания, Н:

Р = 21,39 + 3,4Х1 ♦ ¿,Ш2 + 6,16X3 + 1.Ь6Х4 + 1,54ХЬ +

♦ 4,07X6 - 2,55Х§ * 2,аах| - 2,5X5 + 2,47Х| + 1,22X^3-

- 0.97X^4 - 0,551^ - 0,43X2X3 + 1,32X^X4 + О.ЭП^ С,82X^X6 - 0,68X^4 + О.ЭЗОСэХб (10)

о

- для удельной работы резания, Л*/сы :

К = 21,15 - 1и,35Х1 ♦ ¿.ЭвХ^ + 5,71Хз «■ 1,65Х4 Т 1,55X5 »

♦ 5,1X6 ♦ 5,832^ - 1,22х| 2,38Х| + 1,25Х| -

♦ 1,8€Х1Х4 ♦ 1,45X1X5 - 2ХхХб ♦ " +

♦ - 1,ХСзХ4 * и,ЗЬХ^Х5 ♦ 1.1ЛДб * О.б^С-Х^ -

- 2,1Х4Хб - 1,76X5X6 " " "(Ш

Адекватность лод/ченкых моделей проверялась с аомоаьо р-крл'.еркд {кизра. Регрессионные зависимости адекватны результатам экспериментальных измерений при 5*-ноы уровне значимости. Полученные уравнения регрессии позволяет судить о характере и степени влилдоя вахней^х факторов на силовые и анергети-чеькие яахазатели и определять ракональныо геометрические параметры инструмента V. р<_ -ми шпуля ДСтЛ. Поскольку в уравнениях рецессии 'З)-(П)¡хрисутстьувт квадратичные члены и парные взаимодействия, то арост>» сравнение по абсолютной величине линейных ко»<}фи1з>ентог регрессии не определяет относительную степень влияния факторов.

¿ля сравнения фактэров ПJ максимальной степени их влияния в диапазоне варьирования для (, -го {актора критерием является максимальное лэ модули значение величины

равное

* * 1М ♦ IN

где б; , , - соответственно, ко*ф$ищенты, отражавшие лшэйзде, квадратгчные и парные взаимодействия в уравнениях регрессии.

Установлено, что ваинзйаш фактором, алхянаш на хасатьиь-ку» сиу резания по показателе З1 (яа)алЯАТй* олотнэвть

плиты ( ). Вторим, третьим, четвертым, пятым и кестым по значении факторами, соответственно, является: контурный угол резания ( бл), передний утся косой заточки зуба (), подача на зуб ( Ц1), задний угол косой заточки зуба (9г ) и кинематический угол встречи ( 0 ). Дошширувдее влияние на нормальную салу резания оказывает ¡-лотность шшты ( £ ). Вторим, третьим, чет-вортнм, пятам и шестым по значению факторами, соответственно, являются; подача на зуб (Иг), задя;:й угол косой заточки зуйя

контурный угол резания ( 6«), передний угол когсЯ заточ:и зуба ( ^ ) и кинематический угол встречи ( 0 ).

Самое большое влияние из всех переменных факторов .ча удаль-ную работу рззания оказывает подача на зуб ( 11)). Зтсрыи, треть-юл, четвертым, пятым и шестым по значенгч фактора;/.!!» соответственно, являются: передний угол косой заточки зуба {% ), контурный угол резания I 5*) > плотность платы ( Зо ). залл].1 угол косой заточки зуоа ( ) и кинематическая угол г;тре'П! ( 0 ).

По уравнению регрессия построены поверхности отклика, пока-сываюидае влияние факторов на силовые, энергетические показатели процесса пиления аСтП дисковыми пилами. Кзксгорыз характерные графики привлдеш на рис.З-а, б, в.

3 шестом разделе представлена результаты экспериментального исследования и математическое описание кач?.стр-?.нкнх показателей троцэсса пиления ДСтЛ дисковыми пилами. Исследуемые факторы выделена при отсеиванием эксперименте. Интервалы ::х »армирования приведены в габл.4.

Таблица 4

Переменные факторы и интервалы их варьирования

Наименование факторен Уровни факторов Интервал варьирования"

-I 0 +1

Х1 - передний угол косой 90 20

заточки зуба С|> , град. ьи 70

Х2 - контурный угол 60 70 10

резания , град. 80

- подача на зуб Цг , ш 0,02 с, г? С, 5 0,24

Х4 -- плотность плиты > кг/?Р 700 900 100

При проведении опытов многофакторнне эксперименты проводились по плану второго порядка, близкому к Д-оптгиальному В4

я «

« .14

а 12

9 $

ТО «О 300 842 Лз

/1 ___з

/ *" / г

.

/ / /

/ *

_ у„ /

✓ *

ч« № Д.

ф ч»е 9« ЧЩ

Рис.3. Зависимость касательной силы

(% ) и контурного угла резан зуо С и плотности П.------

от: а - плотности шиты _ . _ _ С в*); б- подачи на шиты ( £ ); а - зависимость

зуо ^ И» I и ШЮТИОСТИ ПЛИТЫ Ч «о > • ~ ашидауол

удельной работы резания от псдачи на зуо ( ц.) и переднего угла косой заточки зуба С Ч» ); г - зависимость шероховатости обработанной поверхности от переднего угла косой заточки зуба {<|> ) и плотности шшты ( (д)

( Бокса-4).

Постоянными приняты следующие факторы: диаметр пилы -300 мм, скорость резания - 0,5 м/с, задний угол - 15 толщина зуба - 3 им, материал зуба - ВК-15, высота пропила - 16 ш, влажность ДСтП - 8-Ю %, направленна резания - встречное, выход зуба из пропила - 10 мл, задний утоп косой заточки зуба -70 Обработка результатов исследований качествешых показателей пиления ДСтЛ дисковыки пилами проводилась так же, как при исследовании силовых и энергетических показателей. Математическая модель в кодированных переменных после корректировки имеет вид:

"га(тах)= 278-92 + + -ЗО.бХ., + 46,ЬЩ - Ы,г<ХА -

' - - 14,4'Я^ + 16,&йх| + -

- 53,БХ^ +■ 42,75X^3 + аЬ^ЫС^ + + 26,74X^4 - 42Хз14 Ш)

Адекватность полученных коделей проверялась с помощью р-крятерия. Регрессионная зависимость адекватна результатам экспериментальных измерений при 5$-нон уровне значимости. Установлено, что существенным факторы«, влияю таг/ на шероховатость обработанной поверхности при пиления ДСтП дисковыми пила-ка, являются плотность плиты ( н передний угол косой заточка зуба ( ). Третьим и четверти« по значимости факторами являются, соответственно, подача на ауй (и^) и контурный угол резания По уравнению регрессии построены поверхности отклика, показывекззэ влияние факторов на алроховатость обработанной поверхности. Некоторые характернее графики приведены на рис.З-г.

приведены результаты распета экономического гЦэ.<та от использования рексыендуеиых параметров дисковых пал 8 реазаоэ ¡плэния ДСтП применительно к условиян производства на коабянато Бадзая в Алаирэ. Внедрение рекомендаций в произведете» позволяет получить аконоцическяй »{факт га счет сни-гоккя кокгчзстаа отходов и улучшения качества обраоотанноЯ по-Еорхисстя пр! раевроо ДСтЛ а рагмзро 3902910 динаров в год.

ошзшш швада и рдашщши

Рогульт&ты еыеслдэшшх ясоладозена! позволяют оделять сл®-яув^я® выэода г рзасказдают:

I. На результата гфоц»оса азлэшгя ДСтП дзоковш пилвыя

, -16-

алнянт кногве технологические, инструментальные и станочные факторы. Сьжьвоа влхягше оказывает: плотность в структура ДСтП, юялвеяво саяаувщего, угловые параметры зубьев аилы, подача ва зуб, острота зубьев и многие другие факторы.

Шиояяз ДС*П двсковына шизеш - иногофакторная ситуация с явным ваягавм основных (оказывающих сальное влияние) и второстепенных (оюашинвх незначительное влияние) факторов.

2. Г^эж -шышза ДСтП дисковши пилами увеличение плотности ДСтП приводит в возрастают силовых и энергетических показателей. С изменением плотности шктн ст 700 до 900 кг/м3 удельная работа резанаа уваличяа&отся тем значительнее, чем меньше пода-•ча на зуб. Взроховатооть поверхности о увеличением плотности пхвты у»еаьва£тся при атом в значительное степени.

3. Qpa яаыэавшгя контурного угла резаяия зуба от во 0 до 70 0 сила резаная уменьшается, а далее при уменьшении угла, она уввлячЕвается.

Увапчекив контурного угла резания зуба 6ц вызывает зна-чительякЗ рост удзльаой работы резания и в меньшей степени изменение взроховегосгя поверхвосп. Контурвий утол решая зуОь-ов дисковых ши щас пндакхя ДСтП рекомендуется Орать около 70 Г1рв гтоа вначекка угла оО^свечкзаатся хороввв качество отработанно! поверхности к кхшшадьиые затраты внергвй.

4. ИаюЕвняв угха со сой гаточха зуба по переднее грани ^ от 90 до 70 0 приводят к уианмшва силы в удальной -работы ре-завял. ДяиьяоЕвоа умавьмиие (f до 60 0 приводит к возрастанию аш в ухшдеЯ работы рэадкгя вь-за вдвиняя увеличшшода-ся ш затяггашхя. Взроховатооть поверхности станок пропела интенсивно сннслется с уивяьвеиеа угла изо Si заточке зуба по передне! граяп Щ от S0 до 7и Дальнейшее умеиьвеавэ

до 50 0 приводит к вд(га<гзтальао^у сгакошш игроховетоста. Рекомендуется угол вооов звточка зуба по передней грани около 70 что способствует свивают, auoaia, энергетических показателей и улучшат качества oopaoíwra ь целом.

5. Ори ддтоту» ДйП с .пвюгадим подачи ва зуб (11^) аила резания возрастает. Тъгхзхяяж» II} дс 0,11 ш приводят к зна-читалькоцу уяшлоЛ работы роишш ( К ). Дальняases уиеншелм Цд кахо шш ва удахьйуз рабо-.. резания. Шероховатость домрхдеюя ставок цровш рззхо ежи. '.'>тсл при ужныв»-нии подача ш куО хо 0,14 ш. В мисаюоя о? ыотвостм ДСтП

t

рекоыецдухтся следующие подачи на зуб стековой он:

- при плотности шштн 700-800 кг/м3: Ц^- 0,(38 - 0,11 мм; . - при плотности шштн 800-900 кг/и3: Ц.1 = 0,11 - 0,14 мы,

6. При пилении ДСтП с иалшя подачами на зуб (менее 0,08 мм) увеличивается трение элементов зуба о стешш и дно пропила. В результате этого сильно надевается вершина зуба и это, в свою очередь, приводит к интенсивному его затуплению. Поэтому подача на зуб менее 0,08 мм а практике пиленая ДСтП не рекомендуется.

7. Уменьпэкие угла косой заточки зуба по задней грани

до 50 0 приводят к снижению сплових и знерготичэсюх показателей. Шероховатость обработанной поверхности практически не за- . висит от величины этого утла.

8. Уменьшение угла косой заточка зуба по задней храни

( Ча ) при пилении ДСтП яелательно. Однако необходим учитывать, что с уменьшением снижается прочность кончика зуба и увеличивается его износ. Наблюдается незначительное уменьшение силы и удельной работы резания при изменении угла {Ра от 70 до 50 Рекомендуется угол косой заточки зуба по задней грани ^ около 70

9. При пилении ДСтП дисковыми пилами увеличение кинематического угла встречи 0 от 49 °31 до 59 °31 (выступающая часть пилы над плитой 5-20 мм) приводит к возрастанию силовых и энергетических показателей. Однако влияние этого фактора меньше, чем других. Рациональный выступ пилы над плитой в зависимости от ее диаметра, высоты пропила и возможности появления сколов на 1фомках плиты рекомендуется в пределах о? 5 до 15 мм.

10. При пилении ДСтП зубья пилы изнашиваются преимущественно по задней грани о образованием фаски. При этом увеличивается радиус закругления вершины зуба ($ ). Это приводит к увеличению сил трения и, следовательно, увеличению силы и удельной работы резания, а также деформации обработанной поверхности. Использование в работе дисковых пил с фаской износа по задней грани зубьев больше 0,75 мм не рекомендуется.

11. Практические рекомендации, вытекающие из результатов проведенной работы, эффективны и способствуют улучшение эксплуатационных свойств дисковых пил в условиях распиловки ДСтП.

По материалам диссеррийи "опубликованы следующие работы:

1. Беннаи Юссфг" З^аергаентатьнс'е исследование падения древеоиостружвчяьсс'шхит дясковгйГяилами (отсеивающий эксперимент при исследовании силовых и энергетических показателей). / Межвузовский сборник научных трудов. - Станки я инструменты деревообрайатываюгцих производств. - С.-Пб: ЛТА, 1991.-120 с.

2. Беннаи Юсеф. Экспериментальное исследование пиления древесностружечных плит дисковыми пилами (отсеивающий эксаери-монг яри исследовании качественных показателей). / Межвузовский сйоркк научных трудов. - Станки и инструменты деревообраба-тываэдих производств. С.-Пб: ЛТА, 1991.

3. Беннаи Юсеф. Применение метода многсфакторного эксперимента для оценки влияния на силовые и энергетические показатели при пилении ДСтП дисковыми пилами. / Меавузовский сборник научных трудов. - Технология и оборудование деревообрабатывающих производств. С.-Пб. ЛТА, 1992.

4. Беннаи Юс?ф. Применение метода многофакторного »кспери-ыента для оценки влияния на качественные показатели цри пилении ДСтП дисковыми пилами. / Межвузовский сборник научных трудов. -Технология и оборудование деревообрабатывающих производств. -С.-Пб: ЛТА., 1992.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах с заверенными подписями просим направлять по адресу: 194018, Санкт-Петербург, Институтский пер., 5, лесотехническая академия имени С.М.Кирова, специализированный ученый совет.

Подписано в печать с оригинал-макета 21.12-92.

Формат 60x90 I/I6. Бумага оберточная. Печать офсетная. Изд.И5 5S.

Уч.-изд.л. 1,0. Тира* 100 эк». Заказ » 7.35. С. 135.

Редакционно-иадательскяи отдел ЛТА

Подразделение оперативной полиграфии ЛТА. 194018. Санкт-Петербург, Институтский пер., 3.

Работа выполнена на кафедре станков и инструментов деревообрабатывающих производств Санкт-Петербургской лесотехнической академии.

Научный руководитель

Официальные оппоненты

Ведущая организация

- доктор технических наук, профессор САНКВ В.И.

- доктор технических наук, профессор КАЛИТШШСШ Р.Э.

кандидат технических наук ТАРАСОВ С.П.

- С.-Пб Научфанпро!.:

Запита диссертации состоится " 41 часов на заседании специализированного

_ 1392 г совета

_L.l63.5U.Ul в Санкт-Петербургской леоотехннческо;! академии (19-1 и 1(3, Санкт-Петербург, Институтский пор., 5, главное здание, зал заседаний).

С диссертацией мо.-.... л ознакомиться в библиотеке Санкт-Це-тербургской лесотехнической академии.

Автореферат разослан "_"

1992 г.

Ученый секретарь специализированного совета, доктор технических наук,

профессор Г.М.АНИСИМСВ