автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.05, диссертация на тему:Совершенствование оборудования и процесса обработки древесностружечных плит

На правах рукописи

□□34В1657

Ромашенко Виктор Викторович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ И ПРОЦЕССА ОБРАБОТКИ ДРЕВЕСНОСТРУЖЕЧНЫХ ПЛИТ

05.21.05 - Древесиноведение, технология и оборудование деревообработки

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

1 2 Ф?В

Красноярск - 2009

003461657

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет» на кафедре «Теоретическая механика»

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Ермолович Александр Геннадьевич

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Филиппов Юрий Александрович

кандидат технических наук, доцент Косарев Владимир Константинович

Ведущая организация - ГОУ ВПО «Братский государственный

л университет»

Защита диссертации состоится «27» «февраля» 2009г. на заседании диссертационного совета Д212.253.04 при Сибирском государственном технологическом университете по адресу: 660049, г. Красноярск, проспект Мира, 82. СибГТУ

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Сибирского государственного технологического университета.

Автореферат разослан «1С» «января» 2009г.

Учёный секретарь диссертационного совета

Мелешко А. В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность темы. Объёмы производства ДСтП в Российской Федерации уменьшились почти в 4 раза, что вызвано переходом деревообрабатывающих предприятий в частную собственность, старением станочного парка и технологий по производству и калиброванию плит. Сокращение вырубки круглого леса с 1989 по 1998 год, также привело и к сокращению поставок на производство сырья для производства плит.

В настоящее время, с увеличением лесозаготовок и переработки древесного сырья, прослеживается тенденция увеличения производства ДСтП на предприятиях Красноярского края и в России в целом.

При всём этом, как бы не изменялось состояние вопроса объёма производства ДСтП, до сих пор остаётся актуальным вопрос о способе калибровании поверхности ДСтП по толщине. В настоящее время все отечественные и зарубежные предприятия используют на данной операции шлифовальную ленту.

Кроме положительных свойств шлифовальной ленты, как расходного материала - удобство изготовления по непрерывной технологии, целесообразные конструкции оборудования для обработки изделий шлифованием - обработке шлифованием, в частности поверхностной обработке (калиброванием) ДСтП, присущи и существенные недостатки:

высокий расход мощности на обработку при неорганизованном резании; превращение снимаемого с плиты припуска при калибровании в пылевидное состояние, исключающего возможность повторного использования;

однократное использование шлифовальной ленты и значительные расходы на ленту и оборудование при обработке необходимого объёма продукции. Проведённый анализ патентного фонда за последние 45 лет показал, что существует ряд изобретений и патентов, исключающих применение шлифовальной ленты для обработки плитных материалов на основе древесины. Но эти устройства и способы обработки не получили распространения из-за отсутствия комплексного подхода к решению проблемы. Цель работы:

Исследование и совершенствование рабочих процессов механической обработки поверхности плит и разработка основ создания новых обрабатывающих устройств и машин.

Задачи исследования. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Провести обзор конструкций оборудования и технологии механической обработки ДСтП при калибровании.

2. Разработать основные кинематические параметры устройства со сложным движением режущей кромки фрезы с возможностью самозатачивания, исключающего применение шлифовальной ленты.

3. Разработать математическую модель, учитывающую параметры движения режущей кромки фрезы в пространственном движении.

4. Выполнить обоснование параметров кинематики механизма резания при непрерывной подаче обрабатываемого материала.

5. Рассмотреть эффективность возврата отходов калибрования в основное производство ДСтП и провести физико-механические испытания образцов, имеющих в своем строении возвратные отходы.

6. Произвести сравнительный анализ энергопотребления на опытном образце при калибровании шлифовальной лентой и винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

Объектом исследований является: станок для калибрования древесностружечных плит.

Предметом исследований является процесс резания древесностружечных плит винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

Методы исследования. Методы математического и имитационного моделирования с применением ЭВМ, теория планирования эксперимента. Научная новизна.

1. Разработана математическая модель процесса обработки ДСтП фрезой в пространственном движении, позволяющей оптимизировать конструктивные параметры оборудования.

2. Выявлен эффект самозатачивания винтовой фрезы в процессе калибрования при одновременном вращении вокруг собственной и вертикальной оси.

3. Установлена возможность получения возвратных отходов для использования в производстве ДС гП.

Практическая значимость работы.

- Разработаны способы и устройства обработки поверхности плит на основе древесины (ДСтП, фанера, МДФ). Патенты на изобретения РФ № 2313450, №2325271, №2328371

- Результаты исследований могут быть использованы при проектировании деревообрабатывающих станков для калибрования плит.

- Разработана технология безотходного калибрования плит (ДСтП, МДФ). Возвратные отходы (до 10%) введённые в состав 3-х слойных древесностружечных плит не ухудшат показатели плит на разрыв перпендикулярно пласти, изгиб, содержание формальдегида (Протокол №15 испытаний лаборатории, сертификат ЗАО «Красноярский ДОК»), Реализация работы.

Результаты работы представлены ЗАО «Красноярский ДОК», деревообрабатывающий цех завода ЖБИ № 937, с целью использования для проектирования станков калибрования мебельных заготовок из ДСтП, а также внедрены в учебный процесс Сибирского государственного технологического университета на кафедре «Теоретическая механика». Апробация работы.

Результаты работы докладывались на всероссийской научно-практической конференции «Химико-лесной комплекс - проблемы и решения» (Красноярск 2007), на научно-практической конференции СибГТУ для студентов и молодых

учёных (Красноярск 2008), на семинарах кафедры «Теоретическая механика» СибГТУ (Красноярск 2006, 2007, 2008). Публикации.

По теме диссертации опубликовано 7 печатных работ. Основные положения, выносимые на защиту:

1. Теория и метод технологического воздействия на объект обработки с целью получения высококачественной продукции.

2. Разработка процесса калибрования ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

3. Методика оптимизации процесса калибрования ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

4. Результаты экспериментальных исследований состояния инструмента и физико-механические характеристики обрабатываемых плит. Структура и объём работы.

Диссертация состоит из введения, четырёх разделов, общих выводов, библиографического списка из 104 наименований и 5 приложений. Диссертация изложена на 134 страницах и содержит 99 рисунков и 10 таблиц.

Работа выполнялась в 2005 — 2008 годах в Сибирском государственном технологическом университете на кафедре «Теоретическая механика».

Во введении обоснована актуальность темы диссертации и даётся общая характеристика технологий калибрования ДСтП и режущего инструмента применяемого при калибровании.

В первом разделе изложен обзор оборудования, станков, патенты и авторские свидетельства предлагаемых станков для калибрования ДСтП по толщине, а также сам режущий инструмент осуществляющий калибрование. Производится сравнение по трём направлениям: калибрование ДСтП шлифовальными лентами, калибрование ДСтП фрезами на станках различных конструкций и калибрование ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности (рисунок 1).

Рисунок 1 - Схемы калибрования ДСтП: а-организовашюе резание ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности. 1 - водило; 2 - винтовая фреза; 3 - обрабатываемая плита; со,, - переносная угловая скорость; сог - относительная угловая скорость; VnM - скорость подачи материала на обработку; i?2 - радиус до режущей кромки (т. С) относительно вертикальной оси; Л/ - радиус до режущей кромки (т. С) относительно горизонтальной оси.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Предложенный автором механизм резания, патент № 2328371 от 10.06.2008 состоящий из водила 1 совершающего вращение вокруг вертикальной оси. На водиле установлена винтовая фреза 2, вращающаяся вокруг горизонтальной оси. Обрабатываемая плита 3. При подаче на фрезу за один проход снимает припуск обеспечивающий необходимую шероховатость поверхности ДСтП.

Второй раздел содержит теоретическое обоснование механической обработки поверхности ДСтП с целью калибрования по высоте винтовой фрезой с двумя степенями подвижности; обоснование эффекта самозатачивания. Проведен анализ кинематических параметров и сил возникающих при калибровании ДСтП винтовой фрезой со сложным движением, контур зуба который представлен на (рисунке 2).

Рисунок 2 - Схема контура зуба винтовой фрезы, заточенного по цилиндрической образующей: А - длина передней поверхности зуба фрезы; В - длина задней поверхности зуба фрезы, заточенной но образующей; С - длина линии окружности радиуса затупления;

р - радиус затупления.

Рисунок 3 - Схема расположения секторов резания и выглаживания при калибровании ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности: 1а - скорость затупления передней поверхности зуба фрезы; I, - скорость затупления задней поверхности зуба фрезы; 1с -скорость увеличения радиуса затупления режущей кромки.

Фреза с двумя степенями подвижности (рисунке 3) находится одинаковое время как в секторе резания, так и в секторе выглаживания цилиндрической кромкой задней поверхностью зуба. Оригинальный закон движения режущего органа формирует в секторе выглаживания поверхность требуемой шероховатости, (рисунок 4) исключая волнистость, характерную при обработке на рейсмусовых станках.

12 3

Рисунок 4 - Поверхность образованная винтовой фрезой с двумя степенями подвижности: 1 - след оставленный фрезой на обрабатываемой поверхности после первого оборота водила;

2 - след оставлмшый фрезой после второго оборота водила; 3 - след оставленный фрезой после третьего оборота водила; £ - скорость подачи заготовки ДСтП.

Особенность винтовой фрезы состоит в том, что лезвие винтовой фрезы с двумя степенями подвижности обеспечивает постепенное вхождение ножа в обрабатываемый материал и исключает волнистость поверхности. При этом длина задней части ножа по задней грани обеспечивает минимальную длину контакта с материалом и минимальные силы трения в сравнении с другими фрезами.

Принимая длину цилиндрической фаски по задней грани зуба 1мм, на рисунке 5 представлена длина контакта для 3-х типов фрез.

Рисунок 5 - Длина линии контакта ножей фрезы с обрабатываемым материалом: а - прямозубая фреза длиной 200мм; б - торцевая фреза 0 100,150,200мм; в - винтовая фреза длинной 45,60, 80,100,200мм с углом наклона зуба 30° (2. = 22).

Из графика очевидно, что длина линии контакта с обрабатываемым материалом на винтовой фрезе значительно меньше, чем у фрез других конструкций. В связи с этим стойкость фрезы можно существенно увеличить даже при увеличении фаски по задней грани в 2-3 раза. При этом инструмент этой зоной производит эффект термосилового воздействия, снижая мшистость и ворсистость поверхности обрабатываемой плиты.

Скорость резания является определяющим фактором качества обработки композиционных материалов, к каким можно отнести древесностружечные плиты, слоистые древесные пластики, фанеру. Определим кинематические параметры режущей кромки в точке С фрезы с двумя степенями подвижности.

Переносная и относительная скорость (т. С) выразятся уравнениями:

Уе=К2 о, Уг-Я, со,

(2.1) (2.2)

Абсолютная скорость

ГаЬ=№+Г?> (2.3)

Скорость резания винтовой фрезы с двумя степенями подвижности (один из режимов)

гс/=4000об/мин; «2=500об/мин; /г;=0.04м; /?з=0.15м (рисунок 1)

Абсолютная скорость при этих значениях составит 8.026м/с. Очевидно, что угловая скорость режущего органа относительно горизонтальной оси не имеет доминирующего влияния (1^=7.85м/с, К,=1.67м/с) на абсолютную скорость резания материала и при необходимости её можно и уменьшить. Величина переносной скорости Уе из конструктивных соображений является оптимальной и ею можно оперировать при проектировании оборудования.

Для того чтобы найти абсолютное ускорение точки С обратимся к содержанию теоремы Кориолиса: абсолютное ускорение точки равно геометрической сумме переносного, относительного и кориолисова ускорений.

Принимая условно величину углового ускорения вращающихся звеньев равной 0, величины нормальных ускорений (5удут соответственно равны

а,г -- Я2 (де, (2.4)

аг,г КI со/, (2.5)

Величина кориолисова ускорения составит

ас=2сое Уг $т9(Р, (2.6)

Полное ускорение

(2.7)

при указанных параметрах равно 590м/с2.

Отсюда очевидно, что незначительное изменение уравновешивающих масс способны создать значительную возмущающую силу и это надо учитывать при расчете, конструировании и сборке обрабатывающих дифференциальных головок.

Присутствие кориолисова ускорения также влияет на выход образовавшейся при резании стружки, древесной пыли и измельчённой, находящейся в застеклованном состоянии, карбамидоформальдегидной смолы.

Наличие смолы в обрабатываемом материале, в застеклованном состоянии, способно воздействовать на внедряемый в него инструмент и поддерживать угол заострения (самозатачивание), увеличивая стойкость инструмента. Эффект самозатачивания зависит от скорости скольжения вдоль режущей кромки, которую определим, исследуя физическую модель процесса резания (рисунок 6).

Введём в рассмотрение подвижные системы координат 8|(я:), 81(42), жёстко связанные с переносимыми степенями подвижности фрезы.

Неподвижная система координат Бо (хо, уо, ¿о)

Определить Vcx

Рисунок 6 - Схема подвижных и неподвижных координат при движении фрезы относительно

обрабатываемого материала

Система Бь 52, и Бз отличаются друг от друга заломами изменения обобщённых координат qь Чг, Чз, а композиция рассматриваемых элементарных движений определяет функцию наложение точки (С), режущей кромки в пространстве. С помощью матриц перехода размерностью 4x4 можно связать радиусом-вектором одной и той же точки С в системах Бо (хо, уо, ¿о) матричным равенством:

Яо=7"з*з> (2.8)

где: Ио и Яз матрицы столбцы размера 4x1, первые три элемента которых -координаты точки С режущей кромки фрезы, соответственно, в системах 3 иО;

Тз — матрица, равная произведению матриц А|.

Г3 — А,А2А},

где: Aij=l, 2, 3 в соответствии с рисунком 6 принимают вид:

(2.9)

А, =

cq, -sq, 0 0> 0 0 CP 0 0 0"

sq, cq, 0 0 ; = 0 1 0 Чг ; a, = 0 cq, -sq, 0

0 0 1 0 0 0 1 0 0 sq, cq, 0

0 0 0 I 0 0 К 0 0 0,

(2.10)

Здесь принято обозначение cq = cos q; sq =sin q.

Подставляя (2.10) в (2.9) и выполнив операцию умножения, получим результирующую матрицу Т3 в виде:

'ей i ~sqtcq3 sq,sq3 -q2s1?

V

sq,

0 sq, 0 0

■sq,sq, q2cq, с?, 0 0 1

(2.11)

Таким образом, задача о положении точки С решается с помощи формулы (2.8)

(2.12)

fx fx Л

Уо = т, Уз

Z» Z3

и J uJ

После перемножения матриц в правой части равенства (2.12) получим:

Ло

Уо

ч

XiCq, ~y,qtcq, + zrsqtsq3-q^ x3sq, + y3cq]cq3-z3cqlsq3+q2cql y3sq3 + z3cq3

Сравнивая соответствующие элементы матриц, запишем параметрические уравнения движения точки С:

д-0 = х3 eos q, - у3 sin eos q3 + z3 sin^, sinq3 -q2 sin } y0 = x2 sin?, f y3 cosq¡ cosí/3 —z3 cosg, sin<?3 +q2 cosí?, > (2-13)

z0 -y,únq3 + z3cos</3 J

Определим проекции скорости точки С на неподвижные оси координат. Дифференцируя (2.12) по времени и учитывая, что R3 определяет положение интересующей нас точки фрезы и от времени не зависит, получим:

Л0=Г,Д„ (2.14)

где T3=ul[q[ + u32q1+u33q„ (2.15)

dT,

иУ =Т~ dq¡

Введём оператора дифференцирования вращения и сдвига матриц A¡, (i = 1,2,3)

Го -i 0 °1 Го 0 0 о4 (0 0 0 0N

от 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 1

; ÍX," ; ir

0 0 0 0 ' у 0 0 0 0 ' X 0 1 0 0

,0 0 0 0, ,0 0 0 0; 0 0 0 0,

(2.16)

С учётом (2.16), получим:

н,2 = Ах0.уАгАъ, ил = А1А2П,г"А3.

Используя матрицы (2.10) и (2.16), получаем:

I ~Cq,Cq}

cq, -i'g^g, л^д,

0 0 0 0

0 0 0 0

0 -eg¡egз cg,i'g3 0^

0 -ii,c?3 0

0 eg, - sg3 0

0 0 0 0

0 0 0 ¿-g,4

0 0 0 cq,

0 0 0 0 0 0 0 0

(2.17)

(2.18)

Используя (2.18) и (2.14), получаем:

-q>cqtcqs+q

V

Умножая Г, на столбец Ri = (x3>'3z3l)r, получим, согласно (2.13) производную от Д0;

Первые три элемента столбца в и33 представляют собой проекции скорости Vo,

на оси неподвижной системы координат.

Следовательно:

х„ = g,(-XjSing, -у} cosi/3 cosg, + z.cosg,sing, -g2cosg,)--q1 sing, +gj(y3sing, sing3 + z3sing, cosg3); j>0 — sin g, cos g3 + z3 sing, sing,-g2 sing,) +

+ q2 cosg, ~q3(y} cosg, sing, 4-zcosg, cosg,) + g2 cosg,; г» =?3(j,3cosi, -z, sing3);

ГП

Коз = vXo +Zo

(2.19)

Вектор скорости скольжения материала вдоль режущей кромки направлен по диагонали параллелограмма построенного на известных составляющих скоростей (рисунок 7).

Рисунок 7 - Схема определения результирующей скорости скольжения вдоль режущей

кромки фрезы

Третий раздел посвящен экспериментальным исследованиям.

Исследования проведены с целью оптимизации способа калибрования древесностружечных плит ротационной режущей головкой при непрерывном самозатачивании режущей кромки цилиндрической винтовой фрезы.

Начальным этапом исследования процесса калибрования является подготовка образцов к эксперименту. Образцы для экспериментов получены из ДСтП, производимых на ЗАО «Красноярский ДОК». Размеры ДСтП 3500x1750x16.3-17.5.

Для исследования заготовок из ДСтП на разнотолщинность и шероховатость при обработке винтовой фрезой с двумя степенями подвижности была создана экспериментальная установка изображенная на рисунке 9, состоящая из режущего устройства и прибора для измерения шероховатости.

Экспериментальная установка (ЭУ) предназначена для воспроизведения процесса фрезерования винтовой фрезой с двумя степенями подвижности и выдачи информации о параметрах процесса в удобном для расшифровки виде.

Станок для калибрования ДСтП ЭУ представляет собой специально сконструированный станок, имеющий в своей конструкции механизм резания (рисунок 10) и механизм подачи заготовки.

Измерительная система ЭУ представлена техническими приборами: для измерения потребляемой мощности, для измерения шероховатости и разнотолщинности с погрешностью не превышающей 0,2% (рисунок 11, 12,13).

Экспериментальная установка работает следующим образом. На подающий стол укладываем испытуемый образец, включаем электродвигатель привода фрезы. После набора номинальных оборотов электродвигателем фрезы включаем одновременно двигатель привода водила и двигатель подающего механизма. Подводим испытуемый образец к вращающимся подающим вальцам. Захваченный испытуемый образец от подающих вальцов попадает под механизм резания.

Рисунок 9 - Экспериментальная установка: 1 - подающий стол; 2 - станок для калибрования ДСтП; 3 - измерительные приборы; 4 - принимающий стол.

Рисунок 10 - Механизм резания: 1 - первичный вал; 2 - вторичный вал; 3 - шкив привода первичного вала; 4 - опоры подшипников первичного вала; 5 - водило; б - опора подшипников вторичного вала; 7 - опора хвостовика вторичного вала; 8 - крепёжные болты опор вторичного вала; 9 - коническая передача; 10 - фреза; 11 - противовес; 12 - крепёжные болты противовеса; 13 - наборные шайбы для изменения положения фрезы на валу; 14 - крепёж механизма резания к станине.

Фреза, совершающая движение вокруг собственной и вертикальной оси, снимает с поверхности образца, запланированный нами, слой материала. После срезания фрезой материала образца, образованную поверхность начинает заглаживать задняя поверхность фрезы. Далее испытуемый образец попадает на принимающие вальцы. Принимающие вальцы захватывают испытуемый образец и перемещают его на принимающий стол. Во время прохождения испытуемым образцом под механизмом резания с измерительных приборов снимаются показания потребляемой мощности процесса резания. При переходе образца на принимающий стол с него снимают показатели разнотолщинности и шероховатости.

В качестве переменных факторов выбрали: скорость резания фрезы, скорость резания на фрезе, полученной от водила, скорость подачи заготовки, толщина снимаемого слоя. В качестве плана эксперимента принят план «В-4». Каждый опыт выполнялся дважды.

Рисунок 11 - Приборы измерения образцов: а - измерение разнотолщинности образцов по восьми точкам микрометром (0-25); б - измерение шероховатости образцов микроскопом

ТСП-4.

Микроскоп ТСП-4 позволяет делать снимки вершин и впадин неровностей обработанной поверхности ДСтП. Для фотографической съёмки шероховатости обработанной поверхности ДСтП к окуляру микроскопа ТСП-4 был присоединён цифровой фотоаппарат «ОЫМРШ РЕ-100» с разрешением матрицы 4Мпс с 4-х кратным приближением. Фотографирование происходило с включенной функцией «макроэлементы» с отключенной световой вспышкой.

а

Рисунок 12 - Шероховатость Ят определяемая микроскопом ТСП-4: а - фотография тени вершин и впадин на лезвии микроскопа ТСП-4 по ГОСТ 15612-85; б - схема основных характеристик шероховатости по ГОСТ 7016-82.

Из всех видов шероховатостей Яа, Яг, Яш шероховатость Яш наиболее точно отображает качество процесса резания материала, процесс контактирования материала фрезы о затираемую поверхность и отражает образование сколов и трещин на режущем инструменте так

(3.1)

а б в

Рисунок 13 - Приборы измерения потребляемой мощности фрезы и водила: а - вольтметры и амперметры электродвигателей привода фрезы и привода водила: б - вольтметры В7-16А с погрешностью (в диапазонах от 20Гц до 20кГц и напряжение от 100В до 1000В) 0,2%; б - амперметры «Д 50141» и «Д 533» с погрешностью 0,2% .

Кодирование факторов представлено в таблице 3.1

Таблица 3.1- Кодирование факторов при исследовании качества обработанной поверхности и энергозатрат при калибровании ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности_____

Кодовое обозначение факторов Наименование и обозначение факторов Уровни варьирования Интервал варьирования

Основной Нижний Верхний

0 -1 +1

X] Скорость резания фрезы (нф), м/с 9,698 2,613 16,783 7,085

х2 Скорость резания от водила (ивол), м/с 4,699 3,133 6,256 1,566

х3 Скорость подачи заготовки (Б), м/с 0,068 0,051 0,085 0,017

х4 Толщина снимаемого слоя (10, ММ 0,5 0,35 0,65 0,15

Далее производим обработку экспериментальных данных средствами пакета Statgraphics. Предварительно составим таблицу эксперимента, план Бокса (В-4) имеющий 24 точки. Предварительно проверились все выходные

данные на анормальность по ГОСТ 11.002-73 «Прикладная статистика. Правила оценки анормальности результатов наблюдений».

Математическая модель, описывающая влияние технологических режимов работы имеют вид уравнения регрессии.

Уравнения регрессии для «yi» шероховатость обработанной поверхности по Rm (мкм)

у, = 303,573 +8,33871 х, + 50,0887 *2 +39,4545 л:3 + 81,9267 х, + 38,14*,2 - 13,0799 -- 38,6935 - 41,1935 X,jc4 + 48,39д:| + 64,119 *2;t3 + 50,744*2*4 -З0,11*32 + 56,2075 д:3д:4

Уравнения регрессии для «у2» мощность потребляемая фрезой в процессе резания N](Bt)

уг = 1806 ,36 + 228 ,113 I, + 152 ,027 х2 - 53 ,4781 дг3 + 408 ,021 х4 + 206 ,839 х,х2 -- 46,203 я,*, - 365 ,342 хгх, - 81,0997 х32

Уравнения регрессии для «у3» мощность потребляемая водилом в процессе резания N2(Bt)

уъ =850,357 + 53,9492х, + 309,183jc2 -З4,7191х3 + 73,5531х4 +112,055*,лг2 -33,4516*,^ --139,253*,х4 -49,7374лг2лг3 -36,3292x2xt + 26,4846 ж3х4 + 116,38х42

При статической обработке данных эксперимента в качестве откликов были приняты: шероховатость обработанной поверхности Rm(y0, мощность резания на фрезе N|(y2) и мощность на водиле ^(уз). Из перечисленных выше факторов основным является шероховатость обработанной поверхности Rm(yi), а основным фактором мощности является сумма факторов мощностей Ni(y2) и Жуз).

После обработки экспериментальных данных образцы ДСтП, обработанные винтовой фрезой с двумя степенями подвижности, были направлены в аккредитованную испытательную лабораторию ЗАО «Красноярский ДОК» и подверглись испытаниям на соответствие ГОСТу 10635-88 «ПЛИТЫ ДРЕВЕСНОСТРУЖЕЧНЫЕ. Методы определения предела прочности и модуля упругости при изгибе» и соответствие ГОСТу 10636-90 «ПЛИТЫ ДРЕВЕСНОСТРУЖЕЧНЫЕ. Метод определения предела прочности при растяжении перпендикулярно пласти плиты».

Наибольшая эффективность исследования достигается при использовании полученной модели для вычисления оптимальных условий ведения процесса. Оценивался процесс по выходному параметру у1; по шероховатости обработанной поверхности. Данный параметр для Rm находится в пределах 12,5-500 мкм по ГОСТу 7016-82 «ИЗДЕЛИЯ ИЗ ДРЕВЕСИНЫ И ДРЕВЕСНЫХ МАТЕРИАЛОВ. Параметры шероховатости поверхности».

Для данной модели удобнее пользоваться «Методом крутого восхождения», основанный на движении в пространстве факторов в

направлении градиента линейного приближения локальных участков поверхности отклика.

Проведём вычисления параметров оптимизации с помощью ППП «Statgraphics»

В панели параметров крутого восхождения заполняются поля настройки: базовый фактор х4 толщина снимаемого слоя, (шаг) 0,1, количество шагов 10.

Переходим к результатам крутого восхождения

Ра1Ь о 1= Й5ССПС -Рок- у1

р^есИс

х1 х2 ХЗ х4

О» о О. О О. О (I. О 3 03.573

-И,0137119 -0,05»»5786 -0, 01*62 087 -0.1 291, 404

- О . 03 49872 - О . 095841 7 — О . 08781*92 - О .2 28 О.937

- О » Об 2 9 7 7 - О . 1 24074 - О.124939 - О .3 271.557

-О .096538 — О . 1 4018 - О.157671 - О .4 262.764

- О . 13'«Э98 - И, 11*5535 - О,186367 -О.5 254,191

-в,175Э26 -0,11*1763 -О. 21141 2 — О,6 245,Ов7

- О .2"1 6246 -Ор130513 - О.233195 - о . 7 236 . 798

-О,2623 —0.113308 -0,252062 -О.8 227.731 ■ . (

-0,306842 - О.0914654 -О,2683 -О.9 218 .337

-О,351409 -О.0660721 — О,28213 -1 , О 2 08.59

о. о О , О а, о О • О ЗОЗ,573

о.аоббиз9б О,0674835 О . 05 О Об 2 7 о,1 318 .118

О.97Я2 О .11*7 00П 0.1 01*299 о.2 335.78

О .237671* О.1623 ОБ о.з 357 .28 2

-О. 02 ОЗИЗ О , 337921 О.223638 о,4 383.295

-О, 01*35733 О , 1*1*6529 О,287861 О,5 414.421

-О,П727379 О,562288 О ь35457 О,6 451 .184

— О„107286 0.681*123 О,423407 о,7 494.032

- О , 11*6 61 7 О.81111 О,494062 О .8 543.346

-В.19 8189 О. 91*24*66 О. 566272 О.О 599,447

- О .23 7521* 1 . 07754 0,639817 1 . о 662.6 05

Рисунок 14 - Результаты вычислений оптимальных параметров резания по программе «крутого восхождения» при Х4 от -1,0 до 1,0 с шагом 0,1.

По данной таблице, отбросив все у|>500, шероховатость поверхности по Яш, можно определить параметры Х| х2 х3 х4 для любого выходного параметра У|. И узнать их истинное значение Х| Х2 Хз Х4.

В четвёртом разделе представлены схемы станков для калибрования ДСтП со сложным движением инструмента резания, проведено сравнение энергопотребление способов калибрования шлифовальной лентой и винтовой фрезой с двумя степенями подвижности по наилучшему образцу. Проведено сравнение стойкости винтовой фрезы и шлифовальных лент. Представлен способ безотходного калибрования ДСтП с испытаниями образцов, у которых во внутренний слой включено до 30% возвратных отходов.

Предлагается станок с комбинированным механическим воздействием на поверхность плиты, на основе древесины, с преобладанием резания, винтовыми ножами, после которого идёт выглаживание поверхности термосиловым воздействием до требуемой шероховатости. Это даёт возможность исключить шлифовальную ленту из процесса обработки, обеспечивая должное качество обработки плит.

Станки по расположению обрабатывающего рабочего органа делятся на станки с верхним, нижним и двусторонним расположением (рисунок 15а,б,в).

ё.5 <$А 5 4

п ■'■у 7Т1 -V// ■ ,

Рисунок 15 - Принципиальная схема станков для калибрования плит по толщине

На станках (рисунок 15а,б) производится односторонняя обработка верней или нижней пластей. Станок (рисунок 15а) состоит из ленточного конвейера 1 и одного калибровального агрегата 2, расположенного сверху, деталь 3 базируется обрабатываемой пластью по опорным балкам 4 и роликам 5. Для компенсирования разнотолщинности предусмотрен подпружиненный стол конвейера 6.

Станок (рисунок 156) имеет нижнее расположение калибровального агрегата 2. Базирование на этом станке производится нижней обрабатываемой пластыо по опорным балкам 4 и роликам 5. Подаётся деталь 3 вальцами 1 и контрольными роликами 6.

Двухсторонняя одновременная обработка плиты представлена на схеме (рисунок 15в). На ней два калибровальных агрегата 2 расположены напротив друг друга в одной вертикальной плоскости.

Сравнительную оценку энергопотребления провели, сравнивая затрачиваемую мощность на режиме при котором полученная самая низкая шероховатость по Ктп.

Таблица 4.1-Параметры плана эксперимента для наименьшей шероховатости

№, опыт Уьм/с У2,М/С Б,м/с Н,мм 11т,мкм Ы„Вт N2,Вт

2 -1 -1 1 -1 188 774,93 503,91

Мощность, затраченная на процесс калибрования поверхности ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности в табличных значениях полученных экспериментальным способом;

ли (4Л)

N =774,93 + 503,91 =1278,84 Вт.

Мощность, затраченная на процесс калибрование ДСтП шлифовальной лентой

^ = (4.2)

где: я - удельное давление для шлифования, q = 5кПа;

Рк-площадь контакта; для заготовки шириной 0,285м, снимаемым слоем 0,35мм и диаметром барабана 0,3 м, =0,00912м2; коэффициент шлифования, для ДСтП <щ = 0,75; {- коэффициент трения обратной стороны ленты, f = 0,4; и - скорость резания, и = 30м/с. Отсюда N = 5000 х 0,00912(0,75 + 0,4) х 30 = 1573,2Вт.

В приближённых расчетах видна существенная разница (23,02%) в энергопотреблении в одном и том же процессе разными видами обработки. Калибрование винтовой фрезой с двумя степенями подвижности потребляет меньше электроэнергии.

Для исследования затупления режущей кромки фрезы было заготовлено 600 заготовок ДСтП размером 280x1000x16,3+17,5мм и пропускали их через установку со средней скоростью 4,373м/мин. Изменялась глубина срезаемого слоя ДСтП и скорость подачи.

Заготовки обрабатывались поочерёдно с каждой стороны от 10 до 12 раз. Также в этот эксперимент были включены заготовки, участвующие в основном эксперименте. За 52 часа работы ЭУ было обработано 3815,6м2, а предприятие ЗАО «Красноярский ДОК» производит 400000м2 ДСтП толщенной 15мм, затрачивает расходного материала:

лента шлифовальная зернистостью 36 размером 1200х2620 - 4шт; лента шлифовальная зернистостью 40 размером 1930х3400 - 6шт; лента шлифовальная зернистостью 100 размером 1900x3200-6шт; лента шлифовальная зернистостью 100 размером 1930x3500 - 6шт. Отсюда, следует что на обработку с одной стороны 6000м3 материала ДСтП затрачивается:

лента шлифовальная зернистостью 36 размером 1200х2620 - 2шт; лента шлифовальная зернистостью 40 размером 1930x3400 - Зшт; лента шлифовальная зернистостью 100 размером 1900x3200-Зшт; лента шлифовальная зернистостью 100 размером 1930x3500 —Зшт. Определяем количество переточек фрезы

= 104,832 , 105Л».

3815,6

где: 400000 - площадь ДСтП обработанная шлифовальными лентами, м2; 3815,6 - площадь ДСтП обработанная винтовой фрезой до затупления, м2. Определяем количество фрез

^^ = 1,75 « 2шт. 60

где: 105 - количество переточек фрезы;

60 - максимальное количество переточек на одной фрезе.

0,004х +0,5926х-20

О, 02&К

Время работы фрезы, час. Время работы фрезы, час.

а б

Рисунок 16 - Графики кривой затупления резца и изменения шероховатости ДСтП: при наличии заглаживающего сектора а -трафик кривой затупления резца при наличии заглаживающего сектора; 6 - график изменения шероховатости ДСтП от продолжительности

работы фрезы

Экономический эффект от использования винтовой фрезы с двумя степенями подвижности исключает из процесса калибрования шлифовальную ленту и снижение расходов на сырьё для производства ДСтП до 10%.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

1. Разработана кинематика и конструкция оборудования с винтовой фрезой для калибрования древесностружечных плит исключающих применение шлифовальной ленты или использование рейсмусовых станков.

2. Разработаны математические модели, позволяющие анализировать кинематические и технологические параметры, обеспечивающие необходимое качество обработки материала.

3. Установлены кинематические параметры скольжения материала вдоль режущей кромки, вызывающие эффект самозатачивания инструмента.

4. Эффект самозатачивания винтовой фрезы позволяет увеличить стойкость инструмента из быстрорежущей стали (Р18) в 6 раз.

Использование винтовых фрез фирмы «РКЕг1ТЕ» с режущими частями из поликристаллического алмаза по предлагаемой автором схеме обработки стойкость инструмента может увеличить в десятки раз.

5. Наибольшее влияние на качество обработки и производительность процесса оказывают фрезы с максимальным числом зубьев и углом наклона.

6. Калибрование ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности позволяет получить стружку, размер фракции которой целесообразен для повторного использования в производстве ДСтП в количестве до 30%. Превышение содержание формальдегида в плитах не наблюдается.

7. Калибрование древесностружечных плит с использованием винтовых фрез является одним из перспективных направлений использования режущего инструмента, поскольку длина контакта зуба с материалом незначительна в сравнении с другими конструкциями ножей, фрез, шлифовальных устройств,

что обеспечивает при достаточном качестве обработки поверхности минимальные силы трения и затрат мощности на обработку. 8. Изложены принципы построения технологии калибрования ДСгП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности, всесторонние исследования, послужили основой для разработки технического задания на проектирование на проектирование опытно-промышленного образца калибровочного станка.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Дифференциальная режущая головка для обработки композиционных материалов [Текст] / В.В. Ромашенко [и др.] // Лесной и химический комплексы - проблемы и решения: Всероссийская научно-практическая конференция. Сборник статей студентов и молодых учёных. - Красноярск: СибГТУ, Том 1, 2007.-С. 242-251.

2. Ермолович, А.Г. Альтернативные схемы станков для калибрования композиционных плит на основе древесины [Текст] / А.Г. Ермолович, В.В. Ромашенко, П.С. Шастовский // Хвойные бореальной зоны: Сборник СибГТУ; Красноярск: СибГТУ.-2008. Вып. № 15. Т 1,2-С. 177-178.

3. Ермолович, А.Г. Снижение разнотолщинности древесностружечных плит торцевой фрезерной головкой [Текст] /А.Г. Ермолович, В.В. Ромашенко // Вестник университетского комплекса: сб. науч. тр. под. общ. ред. профессора Н.В. Василенко; Красноярск: ВСФ РГУИТП, НИИ СУВПТ. - 2006. -Вып. 8(22).-С. 138- 142.

4. Ермолович, А.Г. Калибровка листовых строительных материалов [Текст] /А.Г. Ермолович, В.В. Ромашенко // Вестник университетского комплекса: сб. науч. тр. под. общ. ред. профессора Н.В. Василенко; Красноярск: ВСФ РГУИТП, НИИ СУВПТ. - 2006. - Вып. 8(22). - С. 143 -149.

5. Патент РФ № 2313450 С1. Способ снижения шероховатости и разнотолщинности древесно-стружечных плит устройство для его осуществления [Текст]: ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет» / А.Г. Ермолович, К.А. Ермолович, В.В. Ромашенко. - Заявл. 29.06.2006, № 2006123154/12; Опубл. в Б.И., 2007, № 36. МПК В 27М 1/02.

6. Патент РФ № 2325271 С1. Устройство для калибрования фанерных листов и древесно-стружечных плит [Текст]: ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет» / А.Г. Ермолович, В.В. Ромашенко. - Заявл. 10.10.2006, № 2006135921/03; Опубл. в Б.И., 2008, № 15. МПК В 27С 1/06.

7. Патент РФ № 2328371 С1. Ротационная дереворежущая головка [Текст]: ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет» / В.В. Ромашенко, А.Г. Ермолович. - Заявл. 10.10.2006, № 2006135922/03; Опубл. в Б.И., 2008, № 19. МПК В 27й 13/00.

Отзывы на реферат в 2-х экземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по адресу: 660049, г. Красноярск, проспект Мира 82, учёному секретарю диссертационного совета.

Сдано в производство 19.01.09. Формат 60x84 1/16. Усл. печ.1.0. ¡l;d. № 4/25. Заказ М 350. Тираж 120 экз.

Рсдящионно-юдательский центр СибГТУ 660049, г. Красноярск, пр. Мира, 82 факс (391) 220-61-56, тел. (391) 227-69-90

ВВЕДЕНИЕ

СОДЕРЖАНИЕ

РАЗДЕЛ 1. ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ ТЕХНОЛОГИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ КАЛИБРОВАНИЯ ДСтП ПО ТОЛЩИНЕ

1.1 Физико-механические характеристики ДСтП.

1.2 Существующее оборудование, устройства, инструмент и параметры резания при калибровании ДСтП по толщине.

1.3 Обоснование метода калибрования ДСтП по толщине винтовыми фрезами со сложным движением.

1.4 Рекомендуемые параметры резания.

1.5 Выводы по первому разделу.

• РАЗДЕЛ 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ КАЛИБРОВАНИЯ

ДРЕВЕСНОСТРУЖЕЧНЫХ ПЛИТ ВИНТОВОЙ ФРЕЗОЙ С ДВУМЯ СТЕПЕНЯМИ ПОДВИЖНОСТИ.

2.1 Установление длины контакта лезвия винтовой фрезы с обрабатываемой поверхностью.

2.2 Обоснование кинематических параметров обработки винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

2.3 К определению параметров движения контактной точки режущей кромки фрезы в пространственном движении.

2.4 Силовые характеристики процесса резания винтовой цилиндрической фрезой и силы возникшие на режущем инструменте с двумя степенями подвижности.

2.5 Влияния структурного состояния ДСтП на параметры резания

2.6 Требования к качеству и заточке режущего инструмента.

2.7 Требования к качеству обработанной поверхности ДСтП.

2.8 Выбор геометрических размеров испытуемых образцов ДСтП

2.9 Получение эффекта самозатачивания.

2.10 Принцип получения гладких поверхностей ДСтП при обработке винтовой фрезой с двумя степенями подвижности

2.11 Выводы по второму разделу.

РАЗДЕЛЗ. ПЛАНИРОВАВШЕЙ ОБРАБОТКА ЭКСПЕРИМЕНТОВ

3.1 Исследование метода калибрования ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

3.1.1 Подготовка образцов ДСтП к эксперименту.

3.1.2 Подготовка винтовых фрез к эксперименту.

3.1.3 Исследование шероховатости заготовок из ДСтП при обработке винтовой фрезой.

3.2 Методика экспериментальных исследований и исследование шероховатости испытуемых образцов ДСтП и потребления мощности при фрезеровании винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

3.3 Определение оптимальных параметров процесса калибрования

ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

3.4 Оптимизация процесса калибрования ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

3.5 Вывод по третьему разделу.

РАЗДЕЛ 4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ КАЛИБРОВАНИЯ ДРЕВЕСНОСТРУЖЕЧНЫХ ПЛИТ ВИНТОВЫМИ ФРЕЗАМИ И ИХ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА.

4.1 Схемы станков для калибрования древесностружечных плит винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

4.2 Показатели экономической эффективности, определение величины капитальных вложений.

4.3 Определение изменения себестоимости обработки поверхности

ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

4.4 Сравнительная оценка энергопотребления.

4.5 Экономический эффект от режима самозатачивания режущего инструмента.

4.6 Экономический эффект от возврата отходов при калибровании

ДСтП ротационной режущей головкой.

4.7 Вывод по четвертому разделу.

В современном деревообрабатывающем производстве многие операции по чистовой обработке поверхностей выполняются с использованием вращающегося режущего инструмента различного технологического назначения. Производительность таких операций и шероховатость получаемой поверхности во многом зависят от того, насколько производителен и качественно выполнен сам режущий инструмент, как вибрационные нагрузки привода режущего инструмента влияют на чистоту обрабатываемой поверхности.

Имеется большое разнообразие устройств для калибрования древесностружечных плит по толщине различного конструктивного исполнения, режущим инструментом которых может быть: абразивная шлифовальная лента, фрезы различной конфигурации, винтовые и игольчатые валы, различные по конфигурации строгальные ножи.

В последнее время для калибрования древесностружечных плит по толщине стали применять дорогостоящую абразивную шлифовальную ленту зарубежного производства. Наличие синтетических связующих, органических и минеральных наполнителей приводит к тому, что абразивная шлифовальная лента быстро забивается и становится не пригодной, делая этот процесс дорогостоящим и энергозатратным. Нередки также случаи задымления производственных помещений продуктами горения отходов, забившихся в шлифовальную ленту.

В деревообработке остро встал вопрос совершенствования технологии и оборудования для калибрования древесностружечных плит по толщине, а также долговечности режущего инструмента. Решению этого вопроса посвящены многочисленные исследования отечественных и зарубежных авторов в самых различных направлениях. Изучением процесса калибрования древесностружечных плит по толщине занимались и занимаются многие учёные и научные группы: В.Ф. Виноградский, B.C. Сердюков, Н.А. Сухов, С.Д. Фейгельман, И.Д. Борисюк, В.И. Чуприн,

В.И. Санев, С.А. Жабков, Н.Т. Лахов, В.В. Иванцов, В.А. Есипович, А .Я. Руденко, А.А. Барташевич, В.В. Амалицкий, В.П. Корнев, В.В. Шмигельский, Ю.А. Цуканов, Н.А. Кряжев. Однако, по сей день эта проблема не потеряла своей актуальности.

Направлений повышения качества обрабатываемой поверхности ДСтП видится несколько: выбор рациональной схемы резания, оптимизация режимов резания, расположение режущих кромок уменьшающих фактический путь трения и цикличность возникновения нагрузок, разработка режима, при котором происходит самозатачивание режущей кромки режущего инструмента. К сожалению, решение проблемы сводится к применению дорогостоящих абразивных шлифовальных лент отечественных и зарубежных производителей. Такое направление привело к удорожанию стоимости конечного продукта, производимого из ДСтП.

В первом разделе изложен обзор оборудования, станков, патенты и авторские свидетельства предлагаемых станков для калибрования ДСтП по толщине, а также сам режущий инструмент осуществляющий калибрование. Производится сравнение по трём направлениям: калибрование ДСтП шлифовальными лентами, калибрование ДСтП фрезами на станках различных конструкций и калибрование ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

Второй раздел содержит теоретическое обоснование механической обработки поверхности ДСтП с целью калибрования по толщине винтовой фрезой с двумя степенями подвижности, обоснование эффекта самозатачивания. Проведен анализ кинематических параметров и сил, возникающих при калибровании ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности, контур зуба винтовой фрезы.

Третий раздел посвящен экспериментальным исследованиям. Исследования проведены с целью оптимизации по критерию шероховатости способа калибрования древесностружечных плит ротационной режущей головкой при непрерывном самозатачивании режущей кромки цилиндрической винтовой фрезы.

В четвёртом разделе представлены схемы станков для калибрования ДСтП со сложным движением инструмента резания, проведено сравнение энергопотребление способов калибрования шлифовальной лентой и винтовой фрезой со сложным движением по наилучшему образцу. Проведено сравнение стойкости винтовой фрезы и шлифовальных лент. Представлен способ безотходного калибрования ДСтП с испытаниями образцов, у которых во внутренний слой включено до 30% возвратных отходов.

В заключении работы приведены общие выводы и результаты исследований.

На защиту выносятся:

1. Основы теории и метод технологического воздействия на объект исследования с целью получения высококачественной продукции.

2. Разработка процесса калибрования ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

3. Методика оптимизации процесса калибрования ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности.

4. Результаты экспериментальных исследований состояния инструмента и физико-механические характеристики обрабатываемых плит.

Научная новизна.

1. Разработана математическая модель процесса обработки ДСтП фрезой в пространственном движении, позволяющая оптимизировать кинематические параметры оборудования.

2. Выявлен эффект самозатачивания винтовой фрезы в процессе калибрования при одновременном вращении вокруг собственной и вертикальной оси.

3. Установлена возможность получения возвратных отходов для использования в производстве ДСтП.

Практическая значимость работы.

Разработан способ и устройства обработки поверхности плит на основе древесины (ДСтП, фанера, МДФ). Патенты на изобретения РФ № 2313450, № 2325271, № 2328371.

Результаты исследований могут быть использованы при проектировании деревообрабатывающих станков для калибрования плит.

Разработана технология безотходного калибрования плит (ДСтП, MDF). Возвратные отходы (до 10%), введённые в состав 3-х слойных древесностружечных плит не ухудшат показатели плит предела прочности на разрыв перпендикулярно пласти, предела прочности на изгиб, содержание формальдегида (Акт испытаний лаборатории, сертификат ЗАО «Красноярский ДОК»).

Апробация работы. Результаты работы докладывались на всероссийской научно-практической конференции «Химико-лесной комплекс - проблемы и решения» (Красноярск, 2007), на научно-практической конференции СибГТУ для студентов и молодых учёных (Красноярск, 2008), на семинарах кафедры «Теоретическая механика» СибГТУ (Красноярск: 2006, 2007, 2008).

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 7 печатных работ, из которых 4 статьи, 2 доклада на конференциях, 3 патента Российской Федерации.

Структура и объём работы.

Диссертация состоит из введения, четырёх разделов, общих выводов, библиографического списка из 104 наименований и 5 приложений. Диссертация изложена на 134 страницах и содержит 99 рисунков и 10 таблиц.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

1. Разработана кинематика и конструкция оборудования с винтовой фрезой для калибрования древесностружечных плит, исключающее применение шлифовальной ленты или использование рейсмусовых станков.

2. Разработаны математические модели, позволяющие анализировать кинематические и технологические параметры, обеспечивающие необходимое качество обработки материала.

3. Установлены кинематические параметры скольжения материала вдоль режущей кромки вызывающий эффект самозатачивания инструмента.

4. Эффект самозатачивания винтовой фрезы позволяет увеличить стойкость инструмента из быстрорежущей стали (Р18) в 6 раз. Использование винтовых фрез фирмы «FREZITE» с режущими частями из поликристаллического алмаза по предлагаемой автором схеме обработки стойкость инструмента можно увеличить в десятки раз.

5. Наибольшее влияние на качество обработки и производительность процесса оказывают фрезы с максимальным числом зубьев и углом наклона винтовой линии фрезы.

6. Калибрование ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности позволяет получить стружку, размер фракции которой целесообразен для повторного использования в производстве ДСтП в количестве до 10%. Превышение содержание формальдегида в плитах не наблюдается.

7. Калибрование древесно-стружечных плит с использованием винтовых фрез является одним из перспективных направлений использования режущего инструмента, поскольку длина контакта зуба с материалом незначительна в сравнении с другими конструкциями ножей, фрез, шлифовальных устройств, что обеспечивает при достаточном качестве обработки поверхности минимальные силы трения и затрат мощности на обработку.

8. Изложены принципы построения операции калибрования ДСтП винтовой фрезой с двумя степенями подвижности, всесторонние исследования, послужили основой для разработки технического задания на проектирование опытно-промышленного образца калибровочного станка.

1. Абразивная и алмазная обработка материалов Текст. / А. Н. Резников [и др.]; под ред. д-ра техн. наук, проф. А. Н. Резникова. М.: Машиностроение, 1977. - 391с.

2. Авторское свидетельство № 273406 (СССР). Устройство для калибрования древесностружечных плит по толщине Текст. / И.Д. Борисюк.- Заявл. 26.03.1969, № 1317680/29-33; Опубл. в Б.И., 1970, № 20. МКИ В 27 С 1/06.

3. Авторское свидетельство № 423626 (СССР). Устройство для калибрования древесностружечных плит по толщине Текст.: Каунасский политехнический институт / В.И.Чуприн. Заявл. 16.03.1972, № 1760352/29-33; Опубл. в Б.И., 1974, № 14. МКИВ 27 С 1/06.

4. Авторское свидетельство № 793765 (СССР). Фрезерная головка Текст.: Белорусский технологический институт им. С.М. Кирова / А.В. Моисеев [и др.]. Заявл. 30.07.1979, № 2803535/29-15; Опубл. в Б.И., 1981, № 1. МКИВ 27 G 13/00.

5. Авторское свидетельство № 990515 (СССР). Ножевой вал деревообрабатывающего станка Текст.: Кировский политехнический институт / А.И. Агапов, В.Ф. Фокин, К.М. Вандерер. Заявл. 07.04.1980, № 2906421/29-15; Опубл. в Б.И., 1983, № 3. МКИ В 27 G 13/00.

6. Адлер, Ю.П. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий Текст. / Ю.П. Адлер, Е.В. Маркова, Ю.В. Грановский -М.: Наука, 1971.-288с.

7. Амалицкий, В. В., Санев, В. И. Оборудование и инструменты деревообрабатывающих предприятий Текст.: учеб. для вузов / В. В. Амалицкий, В. И. Санев. М.: Экология, 1992. - 480с.

8. Амалицкий, В.В. Деревообрабатывающие станки и инструменты Текст. / В.В. Амалицкий. — М.: ИРПО: Издательский центр «Академия», 2002. 400с.

9. Амалицкий, В.В. Оборудование отрасли Текст.: учебник / В.В. Амалицкий, В.В. Амалицкий. М.: ГОУ ВПО МГУЛ, 2005. - 584с.

10. Амалицкий, В.В. Станки и инструменты деревообрабатывающих предприятий Текст. / В.В. Амалицкий, В.И. Любченко. М.: Лесная промышленность, 1977.-400с.

11. Анненков, В.Ф. Древесно-полимерные материалы и технология их получения Текст. / В.Ф. Анненков. М.: Лесная промышленность, 1974. -88с.

12. Баженов, В. А. Технологии древесных пластиков и плит Текст.: Научный труд /В. А. Баженов. М.: Вып 116 - 1979.

13. Баженов, В.А. Технология и оборудование производства древесных плит и пластиков Текст.: учебник для техникумов / В.А. Баженов, Е.И. Карасёв, Е.Д. Мерсов. -М.: Лесная промышленность, 1980. 360с.

14. Бареян, А.Г. Получение эффекта самозатачивания Текст. /А.Г. Бареян // Тракторы и сельскохозяйственные машины. — 2005. — №12. С. 23-24.

15. Басин, В.Е. Адгезионная прочность Текст. / В.Е. Басин. М.: Химия, 1981.-208с.

16. Блюнберг, В. А., Зозерский, Е. И. Справочник фрезеровщика Текст. / В. А. Блюнберг, Е. И. Зозерский. М.: Машиностроение, 1984. -288с.

17. Борисевич, В. А. Внутрезаводской транспорт деревообрабатывающих предприятий. Раздел «Пневмотранспорт» Текст.: метод, пособие / В.А. Борисевич. М.: МЛТИ, 1976. - 14с.

18. Бутенин, Н.В. Курс теоретической механики Текст.: в двух томах. Т. I: Статика и кинематика / Н.В. Бутенин, Я.Л. Лунц, Д.Р. Меркин,-4-е изд., исправл. М.: Наука, 1985. — 240с.

19. Бутенин, Н.В. Курс теоретической механики Текст.: в двух томах. Т. И: Статика и кинематика / Н.В. Бутенин, Я.Л. Лунц, Д.Р. Меркин.-3-е изд., исправл. М.: Наука, 1985. — 469с.

20. Виноградский, В. Ф. Вакуумное базирование брусковых деталей при многопоточном способе обработки на автоматических линиях Текст. / В. Ф. Виноградский. М.: Лесная промышленность, 1964. — 24с.

21. ГОСТ 10635-88. Плиты древесностружечные. Методы определения предела прочности и модуля упругости при изгибе Текст.- Взамен ГОСТ 10635-78; введ. 01.03.2007 -М.: Изд-во стандартов, 2007. -7с.

22. ГОСТ 10636-90. Плиты древесностружечные. Метод определения предела прочности при растяжении перпендикулярно пласти плиты Текст. Взамен ГОСТ 10636-78; введ. 01.01.91. . - М.: Изд-во стандартов, 1990.— 6с.

23. ГОСТ 11.002—73 Прикладная статистика. Правила оценки анормальности результатов наблюдений Текст., введ. 01.01.74. — М.: Издательство стандартов, 1976. 11с.

24. ГОСТ 15612-85. Изделия из древесины и древесных материалов. Методы определения параметров шероховатости поверхности Текст.- Взамен ГОСТ 15612-78; введ. 01.01.86. М.: Изд-во стандартов, 1990. -Юс.

25. ГОСТ 21323-75 Инструмент абразивный. Измерение твёрдости методом вдавливания конуса Текст., введ. 01.01.77. — М.: Издательство стандартов, 1976. — Зс.

26. ГОСТ 7016-82. Изделия из древесины и древесных материалов. Параметры шероховатости поверхности Текст. Взамен ГОСТ 7016-75; введ. 01.07.83. -М.: Изд-во стандартов, 1987. - 5с.

27. Денисов, О.Б. Технология древесных плит и пластиков Текст.: методические указания для выполнения лабораторных работ / О.Б. Денисов, В.Л. Соколов. Красноярск: СибГТУ, 2003. - 48с.

28. Деревообрабатывающее оборудование и инструмент Текст.: прайс / центр режущего инструмента. — Красноярск: Центр режущего инструмента, 2007. — 106с.

29. Деревообрабатывающее оборудование и инструмент. Универсальные режущие головка класса 50 Текст.: прайс / центр режущего инструмента. Красноярск: Центр режущего инструмента, 2007. — 15с.

30. Деревообрабатывающее оборудование и инструмент. Фрезы насадные фирмы «СТМ», «PILANA», «FLURY» Текст.: прайс / центр режущего инструмента. Красноярск: Центр режущего инструмента, 2007.- 19с.

31. Доронин, Ю.Г. Синтетические смолы в деревообработке Текст. : справочник / Ю.Г. Доронин, М.М. Свиткина, С.Н. Мирошниченко. М.: Лесная промышленность, 1979. - 208с.

32. Дюк, В. Обработка данных на ПК в примерах Текст. / В. Дюк.- Спб: Питер, 1997. 231 с.

33. Житомирский, Б. Ф., Кислый, В. В. Рациональное использование древесины в деревообработке Текст. / Б. Ф. Житомирский, В. В. Кислый.- М.: Лесн. пром-сть, 1979. 111с.

34. Измельчение древесных отходов для производства плит Текст.: плиты и фанера: обзор, информ. / ВНИИПИ экономики орг. упр. пр-вом и информ. по лесн., целлюлоз.-бум. и деревообраб. пром-сти; Вып-4. М.: ВНИИПИЭИлеспром, 1989.-52с.

35. Ильинский, С. А. Допуски и технические измерения в деревообработке Текст. / С. А. Ильинский, В. М. Воеводин, Н. И. Фомочкин. 3-е изд., перераб. - М.: Лесная пром-сть, 1978. - 295с.

36. Ильинский, С.А. Допуски и посадки в деревообработке Текст. / С.А. Ильинский. Изд. 2-е. - М.: Лесная промышленность, 1968. - 300с.

37. Использование древесного сырья как источника энергии Текст.: обзоры по информ. обепеч. общесоюз. науч.-тех программ. Обзор информ. / Гос. ком. СССР по лесн. хоз-ву. центр, бюро, науч.-техн. информ. Вып 1.- М.: ЦБНТИ Гослесхоза, 1988. - 37с.

38. Карасёв, В. А. Широколенточные шлифовальные станки Текст. / В. А. Карасёв. -М.: Лесн. пром-сть, 1977. 177с.

39. Карасёв, Е. И. Оборудование предприятий для производства древесных плит Текст.: учеб. для студентов обучающихся по специальности 260300 специализация 260305 / Е. И. Карасёв, С. Д. Каменков. М.: МГУЛ, 2002.-319с.

40. Карасёв, Е.И. Оборудование предприятий для производства древесных плит Текст.: учеб. пособие для вузов / Е. И. Карасёв -М.: Лесная промышленность, 1984. — 360с.

41. Кипринов, А.И. Процессы и аппараты производства древесных плит и пластиков Текст.: учебник для техникумов / А.И. Кипринов, Н.Н. Калинин, Ю.В. Храмов. М.: Лесная промышленность, 1985. - 288с.

42. Клар, Г.В. Микроскопическое строение древесины Текст.: методические указания к лабораторным работам / Г.В. Клар, Е.В. Харук.- Красноярск: СТИ, 1981. 36с.

43. Коробов, В. В., Рушнов, Н. П. Переработка низкокачественного сырья (проблемы безотходной технологии) Текст. / В. В. Коробов, Н. П. Рушнов. -М.: Экология, 1991. 288с.

44. Корчаго, И.Г. Древесностружечные плиты из мягких отходов Текст. / И.Г. Корчаго. М.: Лесная промышленность, 1971. - 104с.

45. Косилова, А.Г. Справочник технолога-машиностроителя Текст. /А.Г. Косилова, Р.К. Мещеряков. Т 1 в 2-х т. 4е изд. перераб и доп. - М.: Машиностроение, 1986.-432с.

46. Косовский, В. JL Справочник фрезеровщика Текст. / В. JI. Косовский. — 4-е изд. М.: Высш. шк: Академия, 2001. - 400с.

47. Кряжев, Н.А. Фрезерование древесины Текст. / Н.А. Кряжев. -М.: Лесная промышленность, 1979. 200с.

48. Кувшинский, В. В. Фрезерование Текст. / В. В. Кувшинский.- М.: Машиностроение, 1977. 240с.

49. Кутуков, Л. Г. , Зотов, Г.А. Шлифовальные станки для обработки древесины Текст. / Л. Г. Кутуков, Г. А. Зотов. М.: Лесн. пром-сть, 1983. -80с.

50. Лунц, Я.Л. Введение в теорию гироскопов Текст. / Я.Л. Лунц. -М.: Наука, 1972.-296с.

51. Любченко, В.И. Резание древесины и древесных материалов Текст.: учебное пособие для вузов / В.И. Любченко. М.: Лесная промышленность, 1986.— 269с.

52. Любченко, В.И. Резание древесины и древесных материалов Текст.: учеб. для вузов / В.И. Любченко: Моск. гос. ун-т леса. — 2-е изд., испр. и доп. М.: МГУЛ, 2002. - 309с.

53. Манжос, Ф. М. Дереворежущие станки Текст.: учебник для вузов по специальностям лесной промышленности / Ф.М. Манжос. — Изд. 2-е перераб. М.: «Лесная промышленность», 1974. - 582с.

54. Манжос, Ф.М. Деревообрабатывающие станки Текст. / Ф.М. Манжос. — М.: Гослесбумиздат, 1963. — 680с.

55. Металлообрабатывающий твердосплавный инструмент Текст.: справочник / В. С. Самойлов [и др.]. М.: Машиностроение, 1988. - 367с.

56. Металлорежущий инструмент Текст.: Каталог / Всесоюз. научно-исслед. инструмент, инст.; под ред. Д. И. Семиненко. М.: ВНИИТЭМР, 1988. - 60с.

57. Микроскоп ТСП-Ч. Инструкция по эксплуатации. — Киев: УкрНИИМОД, 1967.- 12с.

58. Молдин, Б. Д. Хатилович, А. А. Изготовление стружки для древесностружечных плит Текст. / Б. Д. Молдин, А. А. Хатилович. М.: Лесная промышленность, 1988. — 150с.

59. Молдин, Б.Д. Производство древесностружечных плит Текст.: учеб. для средн. проф. техн. училищ / Б.Д. Молдин, И.А. Отлев. — 5-е изд., перераб. и доп. -М: Высшая школа, 1983. - 216с.

60. Морозов, В.Г. Дереворежущий инструмент Текст.: справочник / В.Г. Морозов. М.: Лесная промышленность, 1988. — 344с.

61. Невзоров, В.Н. Надёжность машин и оборудования Текст.: методические указания для выполнения лабораторных работ / В.Н. Невзоров, В.А. Лабзин, И.В. Голубев. Красноярск: СибГТУ, 2003. - 44с.

62. Патент РФ № 2024366. Торцевая иглофреза Текст.: Научно-производственное предприятие «Техроэкс» / А.К. Колмыков, Б.И. Карябкин. Заявл. 17.06.1992, № 5048469/08; Опубл. в Б.И., 1994, № 23. МКИ В 23 С 5/06.

63. Патент РФ № 2328371 С1. Ротационная дереворежущая головка Текст.: ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет» / В.В. Ромашенко, А.Г. Ермолович. — Заявл. 10.10.2006, № 2006135922/03; Опубл. в Б.И., 2008, № 19. МПК В 27G 13/00.

64. Пахнутова, Л. В. Технология изделий из древесины Текст.: лабораторный практикум для студентов специальностей 26.02.00, 06.08.04, 17.04.02, 21.02.14 всех форм обучения / Л. В. Пахнутова, Н.А. Романова, Л. В. Печкина. Красноярск: СибГТУ, 1999. - 92с.

65. Пен, Р.З. Планирование эксперимента в Statgraphics Текст. / Р.З. Пен. Красноярск: СибГТУ-Кларетианум, 2003. - 246с.

66. Пижурин, А. А. Научные исследования в деревообработке. Основы научных исследований Текст.: Текст лекций для студентов специальностей 260200 и 170400 / А. А. Пижурин. 2-е изд. - М.: МГУЛ, 2002.- 103с.

67. Пижурин, А. А., Пижурин, А. А. Моделирование и оптимизация процессов деревообработки Текст.: Учеб. для студентов / А. А. Пижурин, А.А. Пижурин. -М.: МГУЛ, 2004. 375с.

68. Пижурин, А.А. Оптимизация технологических процессов в деревообработки Текст. / А.А. Пижурин. — М.: Лесная промышленность, 1975.-312с.

69. Пижурин, А.А. Основы моделирования и оптимизации процессов в деревообработки Текст.: учебник для вузов / А.А. Пижурин, М.С. Розенблит. М.: Лесная промышленность, 1988. - 296с.

70. Поздняков, А.А. Прочность и упругость композиционных древесных материалов Текст. / А. А. Поздняков. — М.: Лесная промышленность, 1988. 136с.

71. Пучков, Б. В. Измельчение сырья для древесных плит Текст. / Б. В. Пучков. — М.: Лесн. пром-сть, 1980 119с.

72. Розенблит, М. С. Практикум по планированию эксперимента Текст. / М.С. Розенблит, Н. С. Житарев, Г. В. Кралов. М.: МЛТИ, 1983. -75с.

73. Рукосуев, А. П. Абразивные материалы, инструменты, обработка Текст.: учебное пособие / А. П. Рукосуев, Н. В. Хоменко, Ю. Б. Либренц. Красноярск: КГТУ, 2001. - 138с.

74. Русак, О.Н., Михайлов, В. В. Борьба с пылью на деревообрабатывающих предприятиях Текст. / О. Н. Русак, В. В. Михайлов. -М.: Лесн. пром-сть, 1975. 151с.

75. Сипайлов, В. А. Тепловые процессы при шлифовании и управлении качеством поверхности Текст. / В. А. Сипайлов. М.: Машиностроение, 1978. - 167с.

76. Современная технология. Первозданная экология Электронный ресурс. / Каждому свой дом, деревообрабатывающий инструмент: Предприятие ИБЕРУС-КИЕВ. Киев: ИБЕРУС-КИЕВ, 2007. - Режим доступа: http: //www.iberus@kiev.ua.

77. Теория и конструкция деревообрабатывающих машин Текст.: учебник для вузов / Н.В. Маковский [и др.]. Изд. 3-е, перераб. и доп. - М.: Лесная промышленность, 1990. — 608с.

78. Технология и оборудование предприятий по производству древесных плит Текст.: учебное пособие для студентов специальностей260200, 170400, 072000, 330100, 060800 всех форм обучения/ О. Б. Денисов и др.. Красноярск: СибГТУ, 2005. - 46с.

79. Технология металлов и других композиционных материалов Текст.: учеб. пособие для студентов механических специальностей вузов / К.М. Скобников [и др.]. Ленинград: Машиностроение, 1972. - 520с.

80. Тюрин, Ю.Н. Статистический анализ данных на компьютере Текст. / Ю.Н. Тюрин, А.А. Макаров; под ред. В.Э. Фигурнова. М.: ИНФРА-М, 1998. - 528с.

81. Уголев, Б.Н. Древесиноведение с основами лесного товароведения Текст. / Б.Н. Уголев. М.: Лесная промышленность, 1975. -384с.

82. Универсальные режущие головки Электронный ресурс.: Предприятие ИБЕРУС-КИЕВ. Киев: ИБЕРУС-КИЕВ, 2007. - Режим доступа: http: // www.iberus@kiev.ua.

83. Фрезы для производства евроокон Электронный ресурс.: Предприятие ИБЕРУС-КИЕВ. Киев: ИБЕРУС-КИЕВ, 2007. - Режим доступа: http: // www.iberus@kiev.ua.

84. Худяков, А.В. Деревообрабатывающие станки Текст.: учебник для проф.тех. училищ / А.В. Худяков. -М.: Высшая школа, 1981. 199с.

85. Чеважевский, А. П. Дробильная установка для измельчения сучьев и веток (на базе дробилки ДР 4) Текст. / А. П. Чеважевский. - М.: Гослесбумиздат, 1958. - 40с.

86. Чижек, Ян. Свойства и обработка древесно-стружечных и древесно-волокнистых плит Текст.: пер. с чешского И. А. Тресвятской; под ред. В. Д. Бекетова. / Ян Чижек. — М.: Лесн. пром-сть, 1989. — 388с.

87. Шварцман, Г.М. Производство древесностружечных плит Текст. / Г.М. Шварцман. Изд. 2-е, исправл. и доп. - М.: Лесная промышленность, 1967.-265с.

88. Экономия энергоресурсов в лесной и деревообрабатывающей промышленности Текст. / М.В. Алексин и [и др.]. М.: Лесная промышленность, 1982.— 216с.

89. Экономный комплект фрез для производства евроокон Электронный ресурс.: Предприятие ИБЕРУС-КИЕВ. Киев: ИБЕРУС-КИЕВ, 2007. — Режим доступа: http: // www.iberus@kiev.ua.

90. Эфрос М. Г., Миронюк В. С. Современные абразивные инструменты Текст. / М. Г. Эфрос, В. С. Миронюк; под ред. 3. И. Кремня. 3-е издание перераб. и доп. — Л.: Машиностроение, 1987. — 159с.

91. Яцюк, А. И., Океании, Э. Я. Абразивные круги для шлифования древесины и эффективность их применения Текст.: обзор / А. И. Яцюк, Э. Я. Океании. М.: Мебель, 1972. - 51с.

92. BULDOG Электронный ресурс.: HOUFEK vyroba stroju. Obora: Houfek, 2007. — Режим доступа: http: // www.houfek.com.

93. Аккредитованная испытательная лаборатория ЗАО «Красноярский ДОК» 660006, г. Красноярск, ул. Свердловская, 101 «А», тел. 69-72-69 Аттестат аккредитации ЛЬ РОСС RU. 0001 22 ДМ 09 от 26.12 2006г.

94. Дата составления протокола: 28 04.2008г г Красноярск

95. Основание для проведения испытаний: договор № 44 от 1 апреля 2008 г. Наименование юдтия: древесностружечная плита общего назначения

96. Лаимепоьшшезаявит&ш Сибирским государственный технологический университет

97. Регистрационный номер заказчика; 220 Обозначение 1ГД на продукцию ГОСТ 10632-89

98. Определяемые показатели, наименование и обозначение НД на методы испытаний:

99. Определяемые показатели НДна методы испытаний Наименование НД на методы испытаний

100. Содержание формальдегида ГОСТ 27678-88 Плиты древесностружечные Перфораторный метод определения формальдегида

101. Предел прочности при изгибе ГОСТ 10635-88 Плиты древесностружечные Методы определения предела прочности и модуля упругости при изгибе

102. Предел прочности при растяжении перпендикулярно пласти плиты ГОСТ I0636-SS Плиты древесностружечные Методы определения предела прочности при растяжении перпендикулярно пласти плиты

103. Краткое описание образцов:

104. Дата поступления образцов на испытание: 22 04.2008г

105. Дата проведения испытаний: 23-25 04.2008г.

106. Протокол от 28 04 20081 №15 Общее количество страниц 2, страница 1

107. Сведения о средствах измерений, испытательном оборудовании, государственной поверке, метрологической аттестации:

108. Наименование оборудования, средств измерений Дата поверки, аттестации Номер свидетельства о поверке, протокола аттестации1 2 3

109. Гигрометр ВИТ -2, № г 006 22.10.2007г. ' 2379

110. Шкаф сушильный CHOJI-3.5, зав. № 71241 05.10.2007г. 58

111. Аппарат для экстракции формальдегида 28.08.2007г. 48

112. Машина разрывная Р-0,5, зав. № 61 10.09.2007г. 1069

113. Штангенциркуль, ШЦ И-250, зав.№ 915633 24.10.2007г. 1360

114. Толщиномер TP 0,01 20 зав. № 7323 10.08.2007г. 76

115. Секундомер СОС пр.2б-2, зав № 9376 28.02.2008г. 177

116. Весы ВЛР-200, зав.№45 19.11.2007г. 1756

117. Набор гирьГ-2-210, зав.№ 747 09.10.2007г. 1495

118. Термометр TJI-22, зав. № 36 I кв. 2008г.

119. Условия проведения испытаний: параметры микроклимата в лаборатории:2304.2008г. Температура воздуха -22,0°С 24.04.2008г. Температура воздуха -22,0°С 25.04.2008г. Температура воздуха -23,0°С

120. Относительная влажность -81% Относительная влажность -81% Относительная влажность -65%1. РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ

121. Номер образца Номинальная толщина плиты, мм Влажность плиты в момент испытаний, % Содержание формальдегида, мг на ЮОг абсолютно сухой плиты Предел прочности при изгибе, МПа Предел прочности при растяжении, МПа

122. ГОСТ ФАКТ ГОСТ ФАКТ ГОСТ ФАКТ1 16,2 - - Не менее 13,0 27,5 Не менее 0,35 0,912 14,7 - - Не менее 13,0 26,2 Не менее 0,35 0,633 6,0 До 30 24,0 - - -

123. Руководитель лаборатории Т.В. Кирсанова1. Примечание:

124. Результаты данного протокола касаются только вышеперечисленных образцов. Запрещается полная или частичная перепечатка протокола без разрешения испытательной лаборатории.

125. Протокол от 28.04.2008г. № 15 Общее количество страниц 2, страница21. АКТ

126. Рабочей комиссии по внедрению новой лабораторной установки в учебный процесс по кафедре «Теоретическая механика»

127. Учебным планом дисциплины «Теория механизмом и машин» предусматривается выполнение ряда лабораторных работ по структуре и анализу механизмов, которые выполняются на макетах и моделях.

128. Аспирантами кафедры в процессе подготовки диссертационных работ Любиным А.Н., Ромашенко В.В., и др. Создана новая, действующая установка для обработки композиционных материалов, которая убедительно показывает реализацию идеи в поставленную цель.

129. Установка создана на основе патента № 2325271 и совместно с другими лабораторным оборудованием используется в 2х лабораторных работах:

130. Лабораторная работа № 1 Структура механизмов.

131. Лабораторная работа № 2 Определение передаточных отношениймеханизмов разных типов.1. Председатель1. Члены комиссии:1. B.C. Байделюк

132. Зав.каф ТМ Зав.каф ПМ доцент каф ТМ аспирант1. A.Г. Ермолович1. B.Г. Межов

133. В.К. Александров В.В. Ромашенко1. Акт внедрениярезультатов диссертационной работы В. В. Ромашенко в учебный процесс Сибирского государственного технологического института

134. Зав. кафедрой «Теоретическая механика»

135. Докт. техн. наук, профессор1. Об. or1. А. Г. Ермолович

136. ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ «УПРАВЛЕНИЯ СПЕЦИАЛЬНОГО С ТРОИТЕЛЬСТВА ПО ТЕРРИТОРИИ №9 ПРИ ФЕДЕРАЛЬНОМ АГЕНТС ГВЕ ! СПЕЦИАЛЬНОГО СТРОИТЕЛЬСIВА»

137. ЗАВОД ЖБИ № 937 «Ш Pf/ 2008г. №1, 95-52-58,49-69-82 (факс) ,/1. Акт- внедрения

138. Обработка поверхности. Д€тП ротационной фрезой, целесообразна для калибрования плит, в связи с увеличением- стойкости инструмента и. отсутствием шлифовальной ленты.

139. Шероховатость поверхности плиты соответствует условиям облицовыванием шпоном или синтетическими плёнками.

140. Add a fraction Добавлять и исключать переменные

141. Additional starting points Выбор стартовых точек

142. Adj. R-squared Коэффициент детерминации

143. Axial distance Расстояние от центра плана до звёздных точек

144. Alias structure Структура совместных оценок

145. All design points Все точки плана

146. All vertices Все вершины симплекса

147. Analysis of variance Таблица дисперсионного анализа

148. Analysis of variance options Варианты дисперсионного анализа

149. Analysis options Варианты анализа

150. Analysis summary Резюме анализа

151. Analyze design Проанализировать план эксперимента

152. Anova table Панель дисперсионного анализа

153. Augment design Корректирование эксперимента

154. Best design point Точка в плане с лучшим результатом

155. Best vertex Вершина симплекса с лучшим результатом1. Block Межблоковый эффект

156. Blocking factor definition options Панель ввода других факторов

157. Box-Behnken design План Бокса-Бенкена

158. Candidate list Строки для нового плана

159. Centerpoints number Число точек в центре плана

160. Central composite design «Вид плана»

161. Coal Величина параметра оптимизации

162. Collapse design Добавлять и исключать переменные1. Comment Название задачи

163. Completely randomized Тип плана

164. Component definition options Панель ввода названия компонентов

165. Component options Доли участия компонентов

166. Components Вызов панели «доли участия компонентов»

167. Correlation matrix for estimation effects Таблица с коэффициентами корреляции

168. Create design Элемент стартовой панели

169. Create design options Характер введённых параметров

170. Cubic Кубический вид полинома

171. Cubic model Кубическая модель1. Data Отклик

172. Design generators План с определёнными соотношениями

173. Design summary Основные параметры плана

174. Diagnostic plot options Дополнительные графические опции

175. Draper-Lin design План Драйпера-Лина

176. Durbin-Watson statistic Статистика Дарбина-Уотсона

177. Eighth fraction План виде реплики от ПФЭ1. Error d. f. Число блоков

178. Estimate effects options Панель адекватности и нулевых значений

179. Estimate model options Панель пересчёта коэффициента регрессий

180. Estimation results Сравнение прогнозируемой модели1. Exclude Вывод параметра

181. Exclude effects options Окно «Вывод параметра»

182. Experimental design План эксперимента

183. Face centered План со звёздными точками

184. Factor Колонка наименования фактора

185. Factor definition options Окно названия факторов

186. Factor to step Выделение базового фактора

187. Factorial Вид плана эксперимента

188. Fitted value Вычисление уравнения1. F-Ratio F-отношение

189. Generators Вызов «Design generators»

190. Greco-Latin square Греколатинский план1. Help Подсказка

191. High Наибольшее значение (1,0)1. Hold Доля компонента

192. Homogeneous groups Однородные группы1.nore block numbers Убрать межблочный эффект1.clude Добавление элементов в уравнение1.clude lack-of-fit Включение теста на адекватность

193. Kruskal-Wallis test Опция «Kruskal-Wallis test»1.ck-of-fit Тест на адекватность1.rgest block И числе блоков1.tin square Латинский план1.near Вид полинома линейный1.w Наименьшее значение (-1,0)

194. MAE Средняя абсолютная ошибка

195. Maximum older effect Отключения эффекта взаимодействия

196. Mean Среднее значен. По уровням факторов

197. Mean absolute error Средняя абсолютная ошибка

198. Mean square Среднее квадратичное дисперсии (s )

199. Means plot Графическая опция

200. Minimize Минимальное значение1. Mixture Вид эксперимента

201. Mixture design options Панель выбора опций плана

202. Mixture design selection Панель выбора плана эксперимента

203. Mixture response plot options Меню-вкладка выбора компонентов

204. Mixture total Номер компонента

205. Multi-factor categorical Вид эксперимента

206. Multiple range test Опция для дисперсионного анализа

207. Name Поле выходного параметра

208. No. of experimental factors Число независимых переменных

209. No. of levels Число уровней фактора

210. No. of response variables Число выходных параметров

211. Normal prob. Plot of residuals Аналог вероятностного значения

212. Normal probability plot of residuals Отклонение от нормального распределения

213. Number Повторяемость опыта

214. Number of replicate points Число повторяемых точек

215. Number of steps Число шагов до градиента1. Observed Ось абсцисс

216. Observed value Величина выходного параметра (у)

217. One way ANOVA Панель для дисперсионного анализа

218. Open design Открыть сохранённые файлы

219. Optimization Поиск параметров значения

220. Optimize design Исключение части точек из плана

221. Optimize design options Панель сокращения плана

222. Optimize experiment Отобразить исходный план

223. Optimize response Окно решение задачи поиска

224. Optimize response options Панель необходимых настроек

225. Optimum value Прогнозируемое значение

226. Orthogonal План критерии оптимальности

227. Pane options Переход к опциям адекватности

228. Pareto chart options Опции карты Парето

229. Path of steepest ascent Маршрут крутого восхождения

230. Plackett-Burman План Плэкета-Бермана

231. Predicted Значения наблюдающие в эксперименте1. Pure error Чистая ошибка

232. P-value Уровень значимости

233. Quadratic Полином квадратичный

234. Randomize План рандомизирован

235. Range tests Детализация эффектов влияния фактора

236. Regression coefficients Коэффициенты регрессии

237. Replicate design Число повторений опытов

238. Residuals versus row number График доверительных интервалов

239. Resolution Разрешающая способность плана

240. Response definition options Панель загрузки плана эксперимента

241. Response plot Поверхность отклика

242. Response surface Вид обработки эксперимента

243. Response surface design selection Панель с планами экспериментов

244. Rotatable Вид плана эксперимента

245. Rotatable and orthogonal Вид обработки эксперимента

246. R-squared Коэффициент детерминации1. Runs Число точек в плане

247. Save design file as. Сохранение созданного плана

248. Screening Вид обработки эксперимента

249. Screening design attributes Параметры выбора плана

250. Screening design options Панель выбора опций плана

251. Screening design selection Панель выбора плана эксперимента

252. Simplex-centroid Вид плана эксперимента

253. Simplex-lattice Вид плана эксперимента

254. Single factor categorical Один качественный фактор

255. Smooth/Rotate Вращение графика поверхности отклика

256. Source Дисперсии выходного параметра

257. Special Вкладка в стартовом окне

258. Special cubic Полином специально кубический

259. Standard Error Стандартная ошибка

260. Standardized Pareto chart Стандартизированная карта Парето1. Start Координаты точки1. Step by Шаг движения

261. Sum of squares Сумма квадратов

262. Tabular options Опции дисперсионного анализа

263. Tree-level design options Опции плана эксперимента1. Total Итого1. Total error Общая ошибка

264. Type of optimization Выбор нужного параметра

265. Type surface Более трех компонентов

266. Units Единица измерение параметра

267. User-specified design Конструирование собственного плана

268. Windom Вызов таблицы «Worksheet»