автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.03, диссертация на тему:Совершенствование конденсаторных систем крупных холодильных установок

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ ОДЕССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ХОЛОДА

Г'Г о ОД

9 ИЮП 1ЯЯ7 На правах рукописи

Батал Омар Хосацн

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНДЕНСАТОРНЫХ СИСТЕМ КРУПНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК

циальность 05.04.03 - Холодильная и криогенная техника.

системы кондиционирования

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Одесса - 1997

Работа выполнена в Одесской Государственной Академии Холода.

Научный руководитель - заслуженный деятель науки и техники Украины, доктор

технических наук профессор В. П. Чепурненко

Официальные оппоненты: - доктор технических наук, профессор А, М. Войтко

- кандидат технических наук, старший научный сотрудник А. М. Чернозубов

Ведущая организация - Одесская государственная морская академия

Защита диссертации состоится 1997 г. в-/''^часов на засс

дании специализированного Совета Д.05.20.01 при Одесской Государственно Академии Холода по адресу 270Шв. г. Одесса, ул. Дворянская, 1/3.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ОГАХ. Автореферат разослан

1997 г.

Ученый секретарь специализированного Совета

д.т.н., профессор В. А. Календарьян

Исх №

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы . Конденсаторные системы холодильных установок [аммиачных, хладоновых) являются одними из важнейших элементов последних. При создании конденсаторных систем обычно существенное внимание уделяется именке конструктивных особенностей конденсаторов и в недостаточной мере схемному оформлению узла "конденсатор-линейный ресивер", что на практике приводит к нарушениям работы холодильных установок. Величина реального теплового потока в конденсаторах порой достигает 50% значения от проектного. Ситуация усугубляется в схемах холодильных установок с разнотипными конденсаторами имеющими разное внутреннее гидравлическое сопротивление. Схема компоновки конденсаторной системы должна учитывать все особенности - местоположение конденсатора, конструкцию трубопровода газообразного агента, типа аппарата и т.п. В конечном итоге эффективность конденсаторных систем определяет возможность экономии энергетических ресурсов, при эксплуатации холодильных установок.

Простое решение обеспечивается созданием схемы по "связкам" - конденсатор-линейный ресивер. Однако применимость такой схемы ограничивает эксплуатационные возможности установки и приводит к дополнительным затратам, связанным с использованием большого количества ресиверов. Громоздкость, значительная трудоемкость обслуживания подобных узлов свидетельствуют в пользу поиска новых схемных решений, обеспечивающих эффективное использование конденсаторов. Последние годы характеризуются повышенным интересом к возможностям разработки оптимальных схем, как основы совершенствования конденсаторных систем (Коль Р.А., Горланд М.В., Доссат Р.Д.). Разработки последних лет, не выходят за рамки принятых рекомендаций по проектированию, в которых основой для выбора параметров трубопроводов слива конденсата рекомендуется принимать скорость агента не более 0,5 м/с. О местоположении уравнительной линии высказываются противоречивые суждения, не говоря уже о том, что нет достаточно обоснованных рекомендаций по выбору ее геометрических параметров..

Цикл работ, выполненных в ОГАХ по созданию схемных решений у: "конденсатор-линейный ресивер", является основой для разработки научно об> нованных способов решения проблем отвода конденсата.

Цель исследования состоит в разработке схемных решений конденсат ( ных систем на основе результатов экспериментальных исследований слива кч денсата, обоснованию геометрических параметров уравнительной линии, фор* лированию общих рекомендаций по созданию конденсаторных систем с раз типными аппаратами.

Науч1гу1о новизну работы составляют:

- методика и результаты исследований процессов слива жидкости, обсс чивающие прогнозирование геометрических размеров отводящих трубопрово, конденсаторов;

- результаты расчетно-теоретических исследований геометрических ш метров уравнительных линий;

- методика технико-экономической оценки холодильных систем с раз; ными степенями сжатия агента.

На основе полученных результатов сформулировано и обосновано науч положение:

отвод жидкости из аппаратов конденсаторных систем, включающих более 0Д1 конденсатора, особенно различных типов их. осуществляется под разностью , лений определяемой общим гидравлическим сопротивлением системы.

Обоснованность рекомендаций и научного положения подтверждаете; пользованием отработанной методики экспериментального исследования, пр пением поверенных контрольно-измерительных приборов, хорошим согласов ем результатов расчетных и экспериментальных исследований.

Практическая ценность: получен большой расчетный и эксперимент ный материал, разработаны схемные решения конденсаторных систем холо/ ных установок.

Апробация работы: основные результаты исследования докладывались a: International Conference CFCs. The Day AFTER Joint Meeting of HR commissions 1. B2, El and E2 Padova 21-23 Sept., 1994 - Italia.

Публикации: no теме диссертации опубликован один доклад в трудах международной конференции и 2 информационных листка о научно-технических остижениях.

Структура и объем диссертации: Диссертация состоит из введения, четы-сх глав, основных выводов, списка использованных источников и содержит 125 i р. текста, 06 таблиц и 40 рисунков. Библиография 91 наименование.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

В первая глава включает анализ современных тенденций конструирования онаенсаторов холодильных установок, определение группы наиболее широко спользуемых конденсаторов.

Обзор теоретических и экспериментальных исследований позволил устано-ить современный уровень знаний процессов в конденсаторных холодильных ус-ановок, сформулированы следующие задачи исследований::

- Теоретическое и экспериментальное изучение влияния подтопления кон-енсаторов на энергетические показатели цикла холодильной установки;

- Экспериментальные исследования гидродинамики в отводящих коммуни-ациях конденсаторных систем, разработка методики их расчета;

- Обоснование компоновочных решений систем, разработка методики опре-[еления геометрических параметров уравнительных линий;

- Разработка практических рекомендаций для конструирования конденса-орных систем промышленных холодильных установок.

Вторая глава посвяшена теоретическому и экспериментальному исследо-анию влияния подтопления конденсаторов жидким агентом.

При этом оценка изменения состояния газа над жидкостью, выполнена по равнению Ван-дер-Ваальса для реального газа

г

p+±\.[v-b)=R-T

(l)

а зависимость температуры конденсации от давления в диапазоне от 293 до 328 (20 - 45 °С) представлена соотношением вида Т-С-р + В. Получена следующая зависимость давления от удельного объема

ВК а-у а-Ь

Р = \

(2)

(v-b-c-R) v-(v-b-c-R) v2.(v-b-c-R)

на основании которой установлена зависимость приращения давления от изме ния удельного объема.

АР =-*-f-*-i-Av (3)

v3-(v-b-c-R)2

Приняв за начальное состояние газа в конденсаторе значение температуры aie в пределах от 20 до 45 °С запишем результирующие уравнения для наиболее пользуемых холодильных агентов: R717. R12. R22.(таблица I).

Таблиц

Хладон j R-717 R-12 R-22

ГК=20С | -6,4-10^ Av -19,4-106-Av -38-106-Av

'к=25С j -8,75-106-Av -25,4-106-Av -50-106-Av

/ =30 С к -ll,94-106-Av -33,24-106-Av -65-106-Av

t =35 С к -16,22-106-Av -43,25-106-Av -86 10^-Av

t =40 С к -21,8-]06-Av j -55,4-106-Av -113-106-Av

t =45 С X -29,5-106-Av -71-106-Av -148-106 - Av ■

Полученные соотношения (табл.1) использованы для количественной с ки последствия частичного подтопления конденсаторов известных конструк При этом в качестве функции принят комплекс ДЛГ / N. , где АЫ. допс

тельная индикаторная мощность цикла с подтоплением. N - индикаторная

'6

мощность базового цикла без подтопления.

С целью сравнения расчетных и опытных результатов выполнены экспериментальные исследования на хладоновой холодильной установке с вертикально-трубным конденсатором с воздушным охлаждением площадью поверхности 80м*. с коллекторным узлом Исследованы три варианта отвода холодильного агента при 04 10% и 23% подтоплением внутреннего объема конденсатора.

Исследования реализованы при температурах наружного воздуха от -2 до 4,2 °С, скорости воздуха в живом сечении пучка конденсатора 3,8м/с, давлениях конденсации от 0.58 до0.71МПа, кипения от 0,18 до 0.22 МПа. Г~ .„"**"'

Рис.1. Зависимость относительного приращения расхода электроэнергии от температурь! кипения (конденсатор Р=80м". И12): 1, 2, 3, 4 - экспериментальные точки: ® - ^ = 28 °С. подтопление 23%; © - ^ = 28 °С. подтопление 10%; ® - ^ = 21 °С, подтопление 23%; © - ^ = 21 °С. подтопление 10%;

Рис.2. Схема экспериментального узла лабораторной холодильной установки. 1 - трубопровод нагнетания; 2 - конденсатор КВО-80; 3 - уравнительная линия; 4 - регулятор уровня подтопления; 5 - бачок мерный: 6 -линейный ресивер; 7 - линия жидкости.

-6______жГ.. Подтоплен»«

конденсаторов сопровождалось увеличением теплового потока в конденсаторе i

уменьшением холодопроизводительности установки. При этом установлено, чтс

подтопление конденсатора приводит к изменению соотношения между давление?,

кипения и конденсации таким образом, что в результате подтопления возрастав

степень сжатия в компрессоре. Зафиксированное превышение величины электри

ческой мощности в циклах с подтоплением над циклами без подтопления соста

вило от 0,67 до 1,29 кВт.

Экспериментально полученные относительные приращения иидикаторно)

мощности ДАТ/N для конденсатора F-80 м* хорошо согласуются с расчет ' 'б

ными данными (рис.1). Расхождения не превышало 8 - 10%.

В третьей главе представлены результаты экспериментальных исследови ний гидродинамики в отводящих коммуникациях систем. Основу эксперимс! тальной установки (рис.3) составляли два сосуда емкостью по 9л каждый. Cocj ды располагались на этажерке с полками имитирующими различные уровни сл> ва жидкости (воды) из аппаратов: 0; 0,5; 0,735; 1,23; 1,665; 2,39 м. Слив осущсселялся в коллектор через дренажные линии, длина которых определялась уровне установки сосудов, а диаметр патрубком у сосуда.

Первоначально была проведена проверка скорости истечения в стадиона! ных условиях (Р— const, //=const). Величина скорости истечения жидкости о ставило 1,56 м/с, что соответствовало расчетному значению скорости, по луче! иг

му из уравнения СО --- -^jz-g-h .

В дальнейшем величина скорости истечения жидкости в стационарных у ловиях являлась контрольным значением, с которым сравнивались результат экспериментальных значений скоростей, полученных при переменном уровне экспериментальных сосудах. Влияние высоты размещения сосудов на величин средне интегральных скоростей и падения давления в сливных линиях приводе! на рис.3. Подъем сосудов обеспечивает ''подтягивание" скорости жидкости сливной линии до значения 1,56 м/с и более. Величина "подсоса" жидкости в

Рис.З. Экспериментальные исследования гидродинамики слива, а) экспериментальная установка: 1 - экспериментальный сосуд; 2 - коллектор; 3 - емкость; 4 - дренажные линии, о), в) - влияние высоты размещения сосудов на падение давления, скорость жидкости в дренажной линии:

» -»3 мм; * - в Л мм; ■ -&6,5 мм; А-08 мм; о -^Ю мм; г) зависимость величины падения давления от массовой скорости жидкости.

сливном трубопроводе определяется также и диаметром трубопровода. Достаточным значением величины столба жидкости на сливе следует считать высоту от 0.735 до 1.23 м. Подъем сосудов на большую высоту нецелесообразен.

В пересчете на соответствующие холодильные агенты, оптимальные высоты слива составят аммиака (R717) - от 1,31 до 2,1 м. хладон-22 (R22) - от 0,64 до 1.07 м; хладон-12 (R12) - от 0,58 до 0,97 м.

Диаметр трубопровода жидкости после конденсатора, обеспечивающий напорный слив, необходимо выбирать по значению скоростей от 0.5 до 1.2 м/с. Трубопровод может быть выбран на основе ¡»сходной характеристики ß и падения давления Ар с дальнейшим проведением вариантных расчетов при независимых переменных h и d (высоты слива и диаметра трубопровода). График для выбора Ар в зависимости от COq" Р приведен на рис.Зг. Принятое значение

d)Q-p должно быть разделено на отношение > (где р = 998,2 кг/м3 -

/ гх.а.

плотность воды при t = 20 °С. р - плотность холодильного агента при температуре конденсации).

В четвертой главе приведены экспериментальные исследования схем подключения конденсаторов. Имитационные модели конденсаторной системы показаны на рис.4 и включали в себя два рабочих стеклянных сосуда емкостью по 9л каждый приемный сосуд, объединенных системой отводящих и уравнительной линиями. Удаленность сосуда №1 от точки слива (рис.4) создает ему худшие условия для отвода жидкости. Равномерность слива жидкости из сосудов достигалась увеличением длины отводящего трубопровода у сосуда №2, или увеличением высоты установки сосуда №1. При этом необходимо обеспечить наклон коллектора в сторону отвода жидкости. Равномерный отвод жидкости из двух сосудов установленных на одинаковой геометрической отметке достигается через горизонтальный коллектор, оборудованный центральным отводом (рис.4б).

Для определения местоположения уравнительной линии в конденсаторных истемах было проанализировано четыре варианта подключения ее при герме-ично закрытых сосудах;

- коллектор жидкости - приемный сосуд;

- коллектор жидкости - общая уравнительная линия (рис.4а - пунктиром);

- коллектор жидкости - приемный сосуд в дополнение к основной линии;

- рабочие сосуды - приемный сосуд.

В первом и втором вариантах слив жидкости прекращался, как только давите воздуха в приемном сосуде превышало давление столба жидкости над ним. третьем - уравнительная линия играла роль дополнительного дренажного тру-;>провода. Эффективные условия отвода жидкости обеспечивались только при ггасртом варианте подключения. Равномерный отвод жидкости из обоих сосудов ">сспечивался при соотношении диаметров уравнительных линий сосудов №2 и равным 0,4. При этом соотношение диаметров 2,5 : 6 предпочтительней, чем : 2.5. т.к. обеспечивает более интенсивный отвод жидкости .Длина уравнитель->й линии не оказывала существенного влияния на интенсивность отвода жидко-н.

Была составлена математическая модель затухающего импульса давления в >убопроводе. Исходное уравнение проекции сил:

после решения уравнения (4), относительно падения давления, скорости га-получило итоговое уравнение, описывающее процесс затухания в трубе

дх,

дт

(4)

К/

1 +

ы

(5)

е К- характеристика уравнительного трубопровода:

а

б

Рис.4 Имитационные модели схемы конденсаторного узла: а) вариант 1; б) вариант 2. 1 - экспериментальный сосуд; 2 - коллектор жн, сти: 3 - дренажный канал: 4 - уравнительная линия; 5 - приемный сосуд.

-1-1м -*-1-5м

~ I — 10м -1 -15м —-1-20м

-1-25« -1 -30м -1-35»

Рис.5 Типовой элемент конденсаторной системы ( а ) для расчета пара\ уравнительной линии и комплекс К в зависимости от начальной скорости £Ое 1

ны трубопровода 1(6). 1 - конденсатор; 2 - линейный ресивер; 3 - линия др нал; 4 - линия уравнительная; 5 - линия отвода жидкости.

Используя типовую схему "обвязки" сосудов (рис.5а) проведены вариант-и.1е расчеты по определению комплекса К для которого построены графики за-шсимости от начальной скорости пари в трубе й?0 (рис.56).

Выбор конструкции уравнительного трубопровода предлагается проводить ю значению комплекса К (рис.56). Исходя из рекомендуемого диапазона скоро-ггей на графиках обозначены области использования графиков.

Анализ литературных источников и проведенные исследования позволили разработать ряд рекомендаций по конструированию конденсаторных систем, ос-ювные идеи, которых реализованы в схемах (рис.б).

В простейшей холодильной установке свободный слив из конденсатора обеспечивается трубопроводом, рассчитанным по скорости СО- 0,5 м/с. При этом длина вертикального трубопровода не регламентируется, уравнительная ли-шя обязательна, а точки подключения ее - нагнетательный трубопровод-7инейный ресивер (рис.6а). В схеме подключения, содержащей два и более однотипных аппарата осуществляется напорный слив При этом минимальная длина из фенажных линий выбирается из рекомендуемых величин. Длина горизонтально--о участка трубопровода минимальна, уклон его не менее 1:50; а вентиль располагается на вертикальном участке; сливные линии оборудуются гидрозатвором, а соллектор наклонен в сторону слива с уклоном не менее 1:100. Наличие уравнительной линии обязательно и точки подключения ее по выше описанному варианту (6.б.). Различие в гидросопротивлениях разнотипных аппаратов определяет максимальную длину дренажного трубопровода у испарительного, минимальную ! водяного конденсаторов (рис.6.в). Остальные элементы схем такие же как и по эанее рассмотренному варианту.

Выполнен технико-экономический анализ конденсаторных систем с точки >рения изменения степени сжатия и температурных границ цикла в результате юдтопления конденсаторов жидкостью. Получена общая зависимость для опре-(елепия приведенных затрат при изменении температурных границ по сравнению ; базовым циклом.

Рис.б. Принципиальные схемы конденсаторных систем, а) - одноконд« торной: 1 - компрессор; 2- маслоотделитель; 3 - конденсатор; 4 - линейный ре& 5 - запорная арматура; б) с однотипными конденсаторами: 1 - трубопрово, гнетания; 2 - коллектор газовый; 3 - конденсатор; 4 - линия уравнительная; 5 -лектор жидкости; 6 - ресивер линейный; 7 - линия отвода жидкости; в) с разнс ными конденсаторами: 1 - трубопровод нагнетания; 2 - конденсатор водяно) конденсатор воздушный; 4 - конденсатор испарительный; 5 - ресивер линейны линия уравнительная; 7 - линия отвода жидкости.

При изменении температуры конденсации (7^=сопз1) формула для опреде-!ия приведенных затрат имеет вид:

1. Конденсаторные системы крупных холодильных установок компонуются как явило несколы сими конденсаторами, связанными с одним (двумя) линейными сиверами.

2. Ненадлежащее исполнение конденсаторных систем холодильных установок тводит к накапливанию жидкости в аппаратах, подтоплению части теплею б-:нной поверхности их.

3. Подтопление конденсаторов приводит к перераспределению давлений кон-мсацки и кипения так. что общая степень сжатия в компрессоре возрастает, педствием подтопления является увеличение расхода электроэнергии на прюиз-)дство холода.

4. Слив жидкости из конденсаторов происходит под действием разности давле-ий, определяемой геометрическими параметрами установки конденсаторюв. Ре-эмендуемые значения длин дренажных линий от 0,58 до 2,1 м, в зависимости от сподьзуемого агента.

5. Главной характеристикой отводящих линий конденсаторных систем является асход жидкости, определяющий их пропускную способность. Конструирование тводящих линий необходимо проводить по падению давления по тракту агента.

6. Уравнительная линия в конденсаторных системах обязательна Точки под-лючения уравнительной линии: - нагнетательный трубопрювод (коллектор) - ли-юйный ресивер. Длину и диаметр линии необходимо выбирать по характеристи-

пз2-пз1=-^—^

(7)

1

А-иуА •■т]м-т]э

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ.

:е К.

- 147. Вариант системы безнапорного слива конденсата из аппарата в ресивер, котором диаметр дренажного трубопровода выбран из рекомендованной скорост Vf=0,5 м/с может быть принят для единичных спаренных элементов систем (конденсатор-линейный ресивер).

8. В случаях параллельной эксплуатации нескольких аппаратов конденсато ных систем необходимо использовать "напорный" слив жидкости. Скорость жн кости в отводящих линиях от 0,5 до 1,2 м/с. Вход в коллектор слива через гидр затвор, минимальные параметры которого определяется диаметром изгиба с трубки.

9. Выполненный технико-экономический анализ позволил определить завис мость приращения приведенных затрат от температурных границ цикла.

Основное содержание диссертации изложено в работах:

1. Chepurnenko V.P., Gogol N.I., Lagutin А.Е. Batal O.H. Capaciti refrigerating unit condensers when different constructions of connecti circuits are used. International Conference CFCs. The Day AFTER Ja Meeting of IIR commissions Bl, B2, El and E2, Padova 21-23 Sept., p.p.6: 669, 1994 - Italia.

2. Батал O.X. , Чепурненко В.П.. Гоголь Н.И., Лагутин А.Е. Элементы с> конденсаторных систем. / Информационный листок о науч техническом достижении №076-97, г. Одесса, ОЦНТИЭ, -1997, 4 с.

3. Батал О.Х. , Чепурненко В.П., Гоголь Н.И., Лагутин А.Е. Схемы ком новки узла конденсатор-линейный ресивер. / Информационный листо научно-техническом достижении №080-97, г. Одесса. ОЦНТИЭ, -19 6 с.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

Р-давление, МПа, Í - температура, С; V- удельный объем, м3/кГ; <3, Ь-стоянные уравнения; R- газовая постоянная, Дж/(кГ .К); (О- скорость среды, i //-высота, м; g - ускорение свободного падения, м/сек2; .F - площадь

гчсния. м". р - плотность среды. кГ/м3: Х- координата длины, м: Г - время, с: - длина, м; (р - коэффициент скорости; Л - коэффициент трения при движении рсды в трубах; с! - диаметр трубопровода, м,£ - коэффициент местного сопро-нпления; И- мощность, кВт; Д- приращение величины; О - минимальное рирашение величины; £ - холодильный коэффициент, () - холодопроизводи-:льность, кВт; Э - стоимость, грн. 7/ - коэффициент полезного действия; П -ривсдснные затраты; С - теплоемкость жидкости. кДж/кГ; Г - скрытая теплота 1азового превращения, кДж/кГ;

ИНДЕКСЫ.

5 - индикаторный; б - базовый; в -воды; х.а. - холодильного агента; н - ну-ской (начальный); п - полный (конечный); к - конденсация; о - испарения; р.- средний; 1,2 - первый, второй; м - механический; э - электрический; с - жидкости.

АНОТАЩЯ

Батал Омар Хосаин. Дисергащя на здобутгя вченого ступеню кандидата ехшчних наук за спещальшстю 05.04.03 - холодильна та криогенна техшка, сис-сми кондицповання.

Одеська Державна Академия холоду. Одеса. 1997.

В дисертаци розглядаклься умови паралсльноГ та одночасовох експлуатацн гтрапв конденсаторних систем. Наслщком неправильно! компоновки конденса-орних систем с неефективна \'х робота, пщтоплення теплообмшних апаратлв. Ццтоплення д1е в напрямку шдпищення ступеню стискупання. пщвищення енер-эгллсткостъ циклу.

Доведено, що лш!я пор1впяння тиску с обов'язковою в конденсаторних сис-гмах. Довжина 1 розм!р й мають бути знайдени з характеристики системи, яка ключае в себе стввшношення довжини 1 Д1аметра.

Наведеш схеми компоновки конденсаторних систем холодильних устано-ок. яю включають один, два 1 б1льше кондснсатор1в. Для б(льшосп схем рею, -

мендовано нашрний злив з довгими дренажнимн лшшми; Tpqna П0р1виювалы[нмн линями «¡ж Hamiram>HHM колекгором та реавером.

Захищаетъся наукове положения, яке конкретизус оггпмальне знача швидкос-п руху р1аини в зливних дренажних лш1ях, довжину дренажноГ лЬш.

Ключов» слова: коцденсаторна система, пщтоплення конденсатор1в, i ninb стискування, дренажш трубопроводи, пор1внювальна main, схемн компо!

КИ.

SUMMARY Batal Omar Но The dissertation for the scientific degree of the candidate of tecnical sciencc specialty 05.04.03 - Refrigerating, cryogenic technology and systems of conditional Odessa State Academy of Refrigeration. Odessa. 1997. In the dissertation the conditions of parallel and simultaneous operatio condenser system equipment are considered. The result of wrong condenser sys design is their inefficient work, submersion of heat devices. Submersion functions i direction of increasing of degree of compression and power consumption of a cycle.

It is proved that the equalizing pressure line is compulsory in condenser sy Its length and size should be (determined from the characteristic of a system, \ includes a ratio of lenght and diameter.

There are given schemes of design of condenser system of refrigci installations, which include one. two and more condencers. For the majority < systems there is recommended a pressure drain with long drainage lines, equalizing lines between the charging collector and receiver.

A scientific thesis, which specify an optimum value of liquid velocity in dr; lines (pipe) and length of drainage line is protecting.

Key words: a condenser system, submersion of condensers, degr » * •

compression, drainage pipelines, equalizing line, scheme of design,