автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.01, диссертация на тему:Снижение шума в рабочей зоне высокоскоростных прутковых токарных станков

На правах рукописи

Финоченко Татьяна Анатольевна

СНИЖЕНИЕ ШУМА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ ПРУТКОВЫХ ТОКАРНЫХ СТАНКОВ

Специальность: 05.26.01 - Охрана труда (в машиностроении)

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов-на-Дону, 2010 г.

004604397

Работа была выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Донской государственный технический университет»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Месхи Бесарион Чохосвич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Талонов Владимир Лаврентьевич

Защита состоится 10 июня 2010 г. в 11 часов на заседании диссертационного совета Д 212.058.06 при ГОУ ВПО «Донской государственный технический университет" (ДГТУ) по адресу: 344000, г. Ростов-на-Дону, пл. Гагарина, 1, ауд. 252.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ДГТУ. Автореферат разослан апреля 2010 г.

кандидат технических наук, доцент Феденко Алексей Алексеевич

Ведущая организация: Балтийский государственный технический

университет «ВОЕНМЕХ» им. Д.Ф. Устинова

Ученый секретарь диссертационного совета к.т.н., доцент

Рыбак А.Т.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Шум является одним из наиболее неблагоприятных факторов, воздействующих на человека в производственных условиях. Рабочие «шумовых» профессий возглавляют списки профессиональных заболеваний. С увеличением стажа работы возрастает число лиц, у которых диагностируются расстройство нервной системы, сердечнососудистые заболевания и др. По данным Росстата продолжается увеличение удельного веса трудящихся, занятых в условиях, не отвечающих санитарно-гигиеническим нормам, который составляет по стране 26,2 %, в ЮФО - 21,1 %. Наибольшая доля из них работает под воздействием повышенного уровня шума (14,1 %).

В настоящее время трудно назвать отрасль промышленности, в которой не имелось бы цехов и участков с повышенным уровнем шума на рабочих местах. На машиностроительных заводах наиболее неблагоприятными с точки зрения шумового дискомфорта являются цеха и участки токарно-револьверных станков и прутковых токарных автоматов, уровни шума которых, практически всегда, существенно превышают предельные допустимые уровни (ПДУ). Значительные успехи, достигнутые в области снижения шума зубчатых передач, подшипниковых узлов, корпусных и базовых деталей, выдвинули механизмы поддержки прутка на первое место среди источников шума, особенно у высокоскоростных токарно-револьверных станков и прутковых токарных автоматов.

Целью данной работы является разработка методов расчета виброакустических характеристик механизмов поддержки прутка и способов снижения уровней шума при проектировании до нормативных величин.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- разработаны математические модели генерации шума механизмов поддержки прутка высокоскоростных станков, на основе которых теоретически программируется процесс шумообразования в рабочей зоне при проектировании подобных устройств;

- аналитические зависимости, учитывающие конструктивные параметры механизма поддержки прутка, режимы его работы, что дает возможность теоретически обосновать наиболее рациональный вариант демпфирующих элементов исходя из санитарных норм шума.

Практическая ценность работы состоит в следующем:

- разработана методика акустического расчета малошумных механизмов поддержки прутка высокоскоростных станков, обеспечивающих на этапе их проектирования соблюдение санитарных норм шума в рабочей зоне операторов;

- разработаны конструкции механизмов поддержки прутка для высокоскоростных одно- и многошпиндельных станков токарной, группы, отличающихся от существующих технологичностью изготовления, сбор-

ки, ремонта и соответствующие по своим акустическим характеристикам предельным спектрам шума.

Внедрение результатов исследования осуществлено на ОАО НПП КП «Квант».

Публикации. По результатам исследований опубликовано 11 научных работ, из которых 2 входят в перечень ВАК России ведущих рецензируемых научных журналов и изданий.

Структура диссертации. Диссертация имеет традиционную структуру. Она содержит введение, четыре главы, заключение, список использованной литературы, содержащей 114 источников и 3 приложения. Общий объем работы - 135 страниц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается важная научно-техническая и социально-экономическая задача снижения шума механизмов поддержки прутков высокоскоростных прутковых токарных автоматов и токарно-револьверных станков, и приводятся основные результаты ее решения с указанием степени новизны и значимости.

В первой главе выполнен аналитический обзор конструкций и исследований механизмов поддержки прутка. Наибольшее распространение получили механизмы с различными вариантами пружины переменного диаметра. Эти механизмы имеют ряд существенных недостатков. Пружина, навитая с зазором между витками и устанавливаемая в корпус с зазором по наибольшему диаметру, наиболее технологична, но не обеспечивает выполнение санитарных норм шума даже при невысоких частотах вращения прутка (менее 600 об/мин). Пружина, навитая с межвитко-вым давлением и устанавливаемая в корпус с натягом по наружному диаметру, обеспечивает выполнение санитарных норм шума при частотах вращения до 1000 об/мин. Однако она сложна в изготовлении и сборке и не позволяет обрабатывать квадратные и шестигранные прутки, у которых при вращении сбиваются грани. Установка на участки малых диаметров втулок приводит к выполнению норматива по шуму только при частотах вращения прутка до 1600-1800 об/мин и еще более усложняет технологию изготовления и, в особенности, сборки. Обращает на себя внимание недостаточность научных материалов по теоретическому исследованию процессов шумообразования механизмов поддержки прутка. Практически полностью отсутствуют аналитические зависимости и методы расчета спектров шума, высокоскоростных механизмов поддержки прутка на стадии проектирования, учитывающие их конструктивные особенности, режимы эксплуатации. Это не позволяет еще на этапах проектирования рассматривать ожидаемые уровни шума, сравнивать их с предельно-допустимыми уровнями и на этих же этапах выбирать инженерные решения, обеспечивающие выполнение санитарных норм шума.

Таким образом, задача теоретического исследования шумообразо-вания механизмов поддержки прутка высокоскоростных станков и на этой основе создание технологичной, надежной и высокоэффективной в снижении шума конструкции является актуальной, и ее решение позволит улучшить условия труда операторов вышеуказанных станков.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- разработать конструкции механизма поддержки прутка, удобного в изготовлении и эксплуатации, обладающего высокой эффективностью в снижении шума, особенно при высоких частотах вращения прутка;

- разработать математическую модель механизма поддержки прутка;

- провести теоретический анализ модели и анализ зависимостей для расчета уровней шума механизма поддержки прутка на стадии проектирования станка;

- провести экспериментальные исследования шума механизма поддержки прутка в лабораторных и производственных условиях;

- внедрить результаты исследований на токарно-револьверных станках и прутковых токарных автоматах.

Во второй главе приведены результаты измерений шумовых характеристик прутковых токарных станков с серийными механизмами поддержки, т.е. на основе пружины переменного диаметра с втулками на участках малых диаметров.

Прежде всего, следует отметить значительное несоответствие шума станков санитарным нормам. Превышение над предельно-допустимыми значениями у всех станков наблюдаются в широкой полосе частот 250-8000 Гц и составляет 9-20 дБ.

Эксперименты показали, что наиболее шумоактивными являются автомат продольного точения 1М108, работающий с прутком 0 10 мм, и шестишпиндельный автомат 1265М, работающий с прутком 0 65 мм. Следует отметить, что эти станки показали практически полную идентичность не только по интенсивности звукового излучения, но и по характеру спектра в области частот 250-2000 Гц. Несмотря на кажущееся несоответствие, так как диаметры (масса) прутков различаются в 6,5 раз, этот факт объясняется следующими обстоятельствами:

- частота вращения прутка у автомата продольного точения в 7,5 раз больше, чем у шестишпиндельного автомата (фактически разные соотношения произведения частот вращения на диаметр прутка);

- механизм поддержки автомата продольного точения не имеет демпфирующих элементов и на корпусе его имеется прорез (для подачи прутка соответствующим флажковым механизмом), что существенно снижает звукоизоляцию.

4 <— 1 /— 3

Г __ а С 2

—_ < * * Г

а»

,63 250 1000 4000 ^ Гц 63 250 1000 4000 Гц

Рис. 1, Спектры шума одношпиндель- Рис. 2, Спектры шума многошпиндельных автоматов: 1 - 1Е160; 2 - 1Е125; ных автоматов: 1 - 1А225-6;

3 - продольного точения 1М108; 2 - 1Б240-6; 3 - 1265М; 4 - норматив 4 - норматив

Результаты экспериментов показали, что уровни шума самого станка 1Б240-6 незначительно превышают нормативные значения в диапазоне частот 1000-2000 Гц. Это превышение объясняется недостаточной звукоизоляцией смотрового окна ограждения зоны резания. Установка органического стекла толщиной 3 мм позволила довести уровни шума станка до предельно допустимых значений. Механизм поддержки прутка является основным источником шума и создает превышение над предельно допустимыми значениями на 2-15 дБ и интервале частот 1000— 8000 Гц и на 10 дБА по уровню звука.

Уровни шума токарно-револьверного станка модели 1325Ф30 приведены на рис. 3.

^ дБ 100 90 80 70

V 3.

N 1 у—

Г

* * >

21 —.

63 250 1000 4000 Гц

Рис. 3. Спектры шума токарно-револьверного станка мод. 1325Ф30: 1-е механизмом поддержки прутка; 2 - без механизма поддержки прутка; 3 - норматив

Хотя этот станок является высокоскоростным, уровни шума без механизма поддержки не превышают санитарных норм во всем нормируемом частотном диапазоне, так же как у токарных автоматов. Токарно-револьверным станкам характерны аналогичные закономерности формирования акустических характеристик в рабочей зоне:

превышение над нормативом определяется звуковым излучением только механизма поддержки прутка;

- уровни звукового давления превышены в широкои полосе частот 2.50-8000 Гц на 6-10 дБ.

В третьей главе приведен!.,I результаты теоретического исследования процессов возбуждения вибраций и шумообразования разработанных механизмов поддержки прутка (рис. 4), конструкции которых фактически определялись предъявляемыми требованиями: уровни шума, создаваемого механизмом на рабочих местах операторов станков, не должны превышать предельно-допустимых значений в нормируемом диапазоне частот; высокая диссипация энергии колебаний прутка и поддерживающей трубы в звуковом диапазоне (в особенности в высокочастотной части); удобство сборки и замены изношенных элементов; износостойкость и долговечность; удобство заправки очередного прутка в устройство поддержки; неповреждаемость поверхности прутка, особенно многогранного, при вращении.

Особенности закрепления механизмов поддержки прутка в кассетах многошпиндельных прутковых токарных автоматов не позволяют изменить наружный диаметр корпуса. Поэтому радиальные размеры и конструкция демпфирующих втулок определяются исходя из разницы внутреннего диаметра корпуса и диаметра прутка. Конструкция механизма поддержки прутка представлена на рис. 4.

12 3 4

а)

б)

Рис. 4. Конструкция механизма поддержки-прутка с демпфирующими втулками: а - прутковых токарных автоматов; б - токарно-револьверных станков: 1 - корпус; 2 - распорные втулки; 3 - демпфирующие втулки; 4 - гайка; 5 - фиксирующая втулка; 6 - наружная труба

Механизм поддержки представляет собой трубу 1, изготовленную из материала с высоким коэффициентом потерь колебательной энергии

(например, винипласта). В ней устанавливаются многослойные втулки 4. Их наружная обойма выполнены из материала с коэффициентом трения и большим значением коэффициента потерь колебательной энергии (например, из полиамида). Серединная часть изготавливается из резины с высокими виброизолирующими свойствами (например, 1002, п = 0,6). Внутренняя втулка, также как и наружная, изготавливается из неметаллического материала, например волокнита. Втулки 3 фиксируют демпфирующие втулки 4 в осевом направлении. Весь пакет закрепляется гайками 2, имеющими отверстие под соответствующий пруток.

Описанная конструкция отвечает всем выше сформулированным критериям. Поддержание, в определенных пределах, постоянства положения оси вращающегося прутка в пространстве обеспечивается множеством опор для прутка (втулка 3).

Для токарно-револьверных станков, у которых механизм поддержки прутка располагается в стойках, более эффективна конструкция, представленная на рис. 4 б. Конструктивные особенности стоек позволяют увеличить наружный диаметр корпуса. Поэтому конструкция механизма поддержки прутка представляет собой трубу в трубе, воздушный промежуток между которыми заполняется любым звукопоглощающим материалом. Наружная труба 1 выполнена из винипласта. Конструкция внутренней трубы 2 полностью идентична много шпиндельным токарным автоматам (рис. 4 а).

Для граненых (квадратных и шестигранных) прутков разработана конструкция механизма поддержки, приведенная на рис. 5.

Рис. 5. Конструкция механизма поддержки для квадратных и шестигранных, прутков: 1 - внутренняя втулка; 2 - игольчатый подшипник; 3 - резиновая втулка; 4 - внешняя втулка; 5 - распорная внутренняя втулка; б - стопорный винт; 7 - внешняя распорная втулка; 8 - корпус

Эта конструкция наиболее эффективна для прутков большого размера (под ключ более 25 мм). Её основу составляют игольчатые подшип-

ники ?., в которые устанавливаются внутренние втулки 1, отверстие которых соответствует' сечению прутка. Зазор на сторону составляет 1,5-2 мм. Фактически внутренняя втулка вращается вместе с телами качения подшипников.

Анализ компоновки виброакустической системы механизма поддержки прутка позволяет предположить, что процесс формирования шумовых характеристик определяется звуковым излучением корпуса. Вибрация корпуса возбуждается вибрационной мощностью, передаваемой из зон соударений прутка с демпфирующими элементами. У всех типоразмеров направляющих труб длина в 30-50 раз превышает диаметр. Поэтому в качестве акустической модели корпуса направляющей трубы принят линейный излучатель в виде цилиндра ограниченной длины. Для такого источника получены следующие зависимости уровней шума: для корпуса механизма малого волнового размера:

¿ = 201дК* +201д^^со5р + 401д/?/Л +67, дБ;

гч

для корпуса механизма большого волнового размера:

I = 20 +10 -1дЯ/, +20-1д^М + 124 , дБ. (1)

/?

Виброскорости механизма находятся из уравнений энергетического баланса

+ а^лс/^а = а^кс/цЪ + А/ ^

где ¿7, - вибромощностъ в соответствующем элементе механизма поддержки прутка, Вт; с/, - диаметр соответствующего элемента, м; 5( - площадь поверхности, м2; б, - коэффициент поглощения энергии, 1/м; -коэффициент передачи энергии из элемента в элемент.

5' = ю/7; Г "»Л2; О)

где и, - круговая частота колебаний, р/с; П/ - эффективный коэффициент потерь колебательной энергии; £у - модуль упругости, Па; р, - плотность, кг/м3; и Яа- радиусы наружной и внутренней поверхности элементов механизма, м; т0, - распределенная масса, кг/м; V, - виброскорость на соответствующей частоте колебаний, м/с; К2 - количество демпирующих элементов.

где Лу - толщины элементов механизма, м; ф - функция, учитывающая соотношение толщин элементов.

Для вводимой в корпус вибромощности получено следующее выражение:

где Е-модуль упругости, Па; Н-толщина кольца, м.

Полученные зависимости позволяют определить октавные уровни шума механизмов поддержки в зависимости от его конкретных параметров и режима работы и решить задачу акустического проектирования механизмов поддержки прутка, которые уже на этапе проектирования будут отвечать санитарным нормам шума. Для этого следует в левую часть выражения (1) подставить предельно-допустимые октавные уровни звукового давления и на этой основе получить зависимости виброскоростей корпуса обеспечивающих выполнение санитарных норм шума: для механизмов поддержки малого волнового размера:

Где 1С - предельно-допустимые октановые уровни звукового давления, дБ; К,- количество одновременно работающих шпинделей.

Практически соответствие акустических характеристик разработанных конструкций механизмов поддержки достигается подбором геометрических, механических и диссипативных параметров их элементов.

В четвертой главе приведены результаты исследований эффективности разработанных механизмов на специальном стенде и в производственных условиях.

Специальный стенд спроектирован таким образом, чтобы условия установки и закреплений опытных конструкций механизмов поддержки соответствовали условиям их эксплуатации на реальных станках. Регулирование частоты вращения прутков производилось бесступенчато от двигателя постоянного тока, с регулируемой частотой вращения до 9000 об/мин.

Экспериментальные исследования шума и вибрации на специальном стенде включали следующие этапы:

- определение эффективных коэффициентов потерь колебательной энергии трех типов механизмов поддержки прутка;

^ =

для механизмов поддержки большого волнового размера:

• _ 0.05^-0. Яв/.^-'В^-И/'НкК,-12

V к - I и ,

=

(5)

- исследование виброакусгических характеристик с круглыми, квадратными и шестигранными прутками;

- исследования износостойкости демпфирующих втулок предлагаемого механизма.

Экспериментальные исследования показали, что у механизмов поддержки прутка одинаковой конструкции, но существенно различающихся радиальными размерами (т.е. механизмов поддержки для прутков различных диаметров) разница в величинах эффективных коэффициентов потерь колебательной энергии во всем нормируемом диапазоне частот не превышает 20-25 %. Такое изменение величин г] приводит (согласно расчетов данных главы 3) к разнице в уровнях октавных виброскорости и звукового давления 1,7-2 дБ, что фактически соответствует точности измерительной аппаратуры. Варианты конструкций механизмов поддержки прутка (рис. 4) имеют значительную разницу в величинах коэффициентов потерь колебательной энергии (1,5-3 раза). У механизмов поддержки прутка с демпфирующими многослойными втулками при различной толщине их стенок разница в коэффициентах потерь колебательной энергии еще меньше и не превышает 15 %. Эти результаты подтверждают возможность расчета и проектирования механизмов поддержки прутковых токарных станков с различными диаметрами отработки с единых позиций.

Расчеты показали, что изменение радиальной жесткости демпфирующих втулок при варьировании диаметров отдельных элементов в возможных пределах не превышает 20 %, для предлагаемых конструкций радиальная жесткость не играет решающей роли. Поэтому целесообразно, чтобы внутренняя втулка имела максимально возможную толщину стенки. По мере ее износа механизм поддержки может продолжать эксплуатироваться с прутками больших диаметров. Для наружной обоймы предпочтительными материалами являются фторопласт, металлофторо-пласт, винипласт, и толщина стенки должна находиться в пределах 3-5 мм. Для демпфирующей промежуточной втулки следует использовать резины марок 1202, 8470 (имеющие требуемые величины модуля упругости и коэффициента потерь колебательной энергии), и толщина стенки должна быть в пределах 4-6 мм. Зазор между внутренней втулкой и прутком не должен превышать 1,5-2 мм на сторону. Исходя из этих соображений определяется толщина стенки внутренней втулки:

Н_Д„- (8,5 + 13) 2

где Дв - внутренний диаметр корпуса механизма поддержки прутка, мм.

Для удобства выполнения расчетов спектров шума и вибрации результаты экспериментальных данных о коэффициентах потерь колебательной энергии трех вариантов конструкции механизмов поддержки

обрабатывались математически с целью получения уравнений регрессий коэффициентов потерь колебательной энергии от частоты. Такие зависимости позволяют существенно уточнить расчеты уровней вибрации и шума на собственных частотах колебаний соответствующих механизмов.

Проведенная, серия вычислительных экспериментов показала, что наиболее точно полученные экспериментальные данные описываются полиномами пятого порядка, в которых принят логарифмический масштаб по координате частот. Коэффициенты полинома получены на основе минимальных отклонений вычислительных отклонений вычисленных значений от экспериментальных величин. Уравнение регрессии получены в следующем виде:

- для механизма поддержки по схеме на рис. 4 а:

г] = -0,005(1д/')5 +0,018(1д/г)" +0,1б7(1д/г)3 -1,

- для механизма поддержки по схеме на рис. 5

т| = -0,007(1д О5 + 0,02б(1д О4 + 0,23(1д О3 - 3,1 \д /" - 2;

- для механизма поддержки по схеме на рис. 4 б:

Л = -0,0053 (1д /с)5 + 0,023 (1д Г)* + 0,17 (1д /г)3 -1,3 (1д О2 + 2,81д Г -1,8.

Измерения шума и вибрации производились многоканальной многофункциональной системой «Экофизика», предназначенной для измерений динамических процессов шума и вибрации, а также измерителями шума ОКТАВА-101 и общей и локальной вибрации 01СТАВА-Ю1 ВМ, прошедшими метрологическую поверку. Испытаниям подвергались механизмы поддержки прутков для автоматов 1М108, 1Ф225, токарно-револьверных станков 1Д325, 1325Ф30 (рис. 6-10), выполненных в варианте рис, 4а.

Результаты измерений уровней звукового давления механизма

Рис. б. Спектры шума механизма под- Рис. 7. Спектры шума механизма поддержки прутка автомата продольного держки прутка 025 мм: 1 - внутренняя

точения 1М108: 1 - механизм под- втулка из металлофторопласта; держки с прорезыо; 2 - механизм под- 2 - внутренняя втулка из волокнита; держки без прорези; 3 - норматив 3 - норматив

поддержки прутка для автомата продольного точения при частоте вращения 8000 об/мин приведены на рис. б.

Следует отметить, что уровни шума механизма поддержки с прорезью для флажковой подачи прутка находятся фактически на предельно-допустимых значениях в области частот 500-1000 Гц. Установка на прорезь защитного устройства типа гармоникообразных мехов из вини-лискожи привела к снижению шума на 5-7 дБ в вышеуказанном интервале частот.

Рис. 8. Спектр шума механизма под- Рис. 9. Спектр шума механизма поддержки для граненных прутков: держки прутка шестишлиндельного 1 - спектр шума; 2 - норматив автомата 1Б240-6:1 - спектр шума;

2 - норматив

Уровни звукового давления такого механизма поддержки прутка ниже предельно-допустимых значений на 7-9 дБ санитарных норм в области частот 500-8000 Гц, что обеспечивает выполнение санитарных норм при одновременной работе 6-8 автоматов продольного точения, т.е. на участке продольных автоматов.

Аналогичные результаты получены для механизма поддержки прутка автоматов и токарко-револьверных станков 1А225, 1Д325, 1325Ф30, т.е. для прутка 025 мм (рис. 7).

Испытания проводились при частоте вращения 8000 об/мин с двумя вариантами внутренней втулки: металлофторопласта и волокнита.

Результаты измерений показали, что оба варианта создают уровни шума ниже предельно-допустимых значений во всем нормируемом интервале частот. Волокнитовая втулка показала несколько лучше результаты - уровни шума 2-4 дБ ниже, что при втулке из металлофторопласта, хотя в области частот 500-8000 Гц (в котором и создаются уровни шума, превышающие санитарные нормы) разница в уровнях звукового давления находится в пределах точности измерений.

Механизм поддержки прутка с внутренней волокнитовой втулкой обеспечивает выполнение санитарных норм шума во всем нормируемом частотном диапазоне при частоте вращения прутка 9000 об/мин, что соответствует режиму работы современных прутковых токарных автоматов и токарно-револьверных станков.

При работе с шестигранным прутком санитарные нормы существенно превышены в полосе частот 500-8000 Гц. Это превышение составляет 3-5 дБ при частоте вращения прутка 7000 об/мин и 5-8 дБ при частоте вращения 9000 об/мин.

Для граненых прутков санитарные нормы выполняются с механизмом поддержки прутка варианта рис. 5 (рис. 8).

Характерной особенностью механизмов поддержки многошпиндельных автоматов является наличие одновременно звучащих практически одинаковых источников шума. Поэтому для выполнения санитарных норм шума на участке подобных станков уровни звукового давления, создаваемого каждым отдельным механизмом, не должны превышать по октавам величин:

¿ср1. =^-101д/Г-(3 + 4)дБ.

Экспериментальные исследования шума механизма поддержки прутка автомата 1Б240-6 при частоте вращения прутка 0 40 мм 1600 об/мин показали, что вариант механизма по рис. 4 а удовлетворяет этому показателю (рис. 9).

Необходимо отметить, что даже для современных многошпиндельных автоматов частоты вращения прутка не превышают 2000 об/мин.

Сравнение расчетных и экспериментальных уровней звукового давления и виброскоросги представлено на рис. 10.

Рис. 10. Расчетные и экспериментальные спектры шума (а) и вибрации (б) механизма поддержки прутка: 1 - расчетный спектр; 2 - экспериментальный спектр

Сравнение расчетных и экспериментальных уровней шума и вибрации показало, что разница в уровнях звукового давления в области частот 500-8000 Гц не превышает 3-4 дБ, что соответствует точности существующих методов расчета звукоизолирующих конструкций, несущей системы оборудования и т.д. Разница в уровнях звукового давления в области низких частот несколько ниже и составляет 5-6 дБ. Однако в этом диапазоне частот уровни шума механизмов поддержки прутка существенно ниже предельно-допустимых значений. Аналогичные результаты получены и для элементов вибрации.

Таким образом, полученные теоретические и экспериментальные зависимости позволяют выполнить инженерный расчет шума механизма поддержки прутка на стадии проектирования с учетом его конструктивных особенностей и частота вращения прутка. Сравнение расчетных уровней шума с предельно-допустимыми значениями в соответствующих полосах частот является основой для выбора инженерных решений на стадии проектирования по 'доведению уровней шума до предельно-допустимых значений.

Возможности внедрения разработанных конструкций в производство фактически зависит только от износостойкости, т.е. долговечности втулок. Поэтому на стенде проводилась серия экспериментов по определению износостойкости внутренних втулок. Следует отметить, что втулки при испытаниях с гранеными прутками разрушались после 8-12 часов непрерывной работы. Поэтому ниже приведены результаты экспериментов для круглых прутков 0 25 мм при частоте вращения 3150 об/мин и 7000 об/мин.

В качестве критерия износа было принято изменение веса втулок. До и после наработки каждые 50 часов втулки извлекались из пружины, промывались авиационным бензином и взвешивались на аналитических весах с точностью до 0,001 г.

При испытаниях на износ труба с волокнитовыми втулками при частоте вращения 52 с"1 и круглом прутке проработала 200 часов, что соответствует году работы со средней частотой вращения.

При испытаниях на износ труба с волокнитовыми втулками при частоте вращения 7000 мин-1 и круглом прутке проработала 100 часов, что соответствует году работы со средней частотой вращения.

Таким образом, результаты измерений показали, что предлагаемый механизм поддержки не только отличается высокой эффективностью в снижении шума, но и обладает высокой износостойкостью демпфирующих втулок, что и доказывает возможность внедрения разработанных конструкций в производство. Следует отметить, что для механизма поддержки прутка для граненых прутков износ втулок существенно ниже и эти данные в работе не приводятся.

\ 2 £ - — — — —

ч

4000 Г, Гц

63

250 1000 4000 Г

Рис. И. Спектр шума автомата продольного точения 1М108: 1 - спектр шума; 2 - норматив

Рис. .12. Спектр шума автомата 1Б240: 1 - спектр шума; 2 - норматив

Эффективность предлагаемых механизмов поддержки прутка в производственных условиях проверялась на автомате продольного точения 1М108 при частоте вращения прутка 8000 об/мин, токарных автома тах 1265М и 1Б240-6 в механических цехах ОАО НПП КП «КВАНТ» и ОАО «Роствертол». Результаты измерений приведены на рис. 11-13.

Уровни звукового давления ниже предельно-допустимых значений во всем нормируемом частотном диапазоне. Увеличение уровней звукового давления в низко и среднечастотном интервале (до 500 Гц) в сравнении со спектрами, изображенными на рис. 6, объясняется звуковым излучением несущей системы станка.

Аналогичные результаты получены на шестишпиндельном токарном автомате (рис. 12), на котором при работе всех шпинделей на частоте вращения 1600 об/мин выполнен норматив по шуму.

На автомате модели

1-, дБ 100 90 80 70

3

\

Лл; ■— 2 Г

- • . X. • \

¡7

63 250 1000 4000 Г, Гц

Рис. 13. Спектры шума автомата мод. 1265М: 1-е механизмом вариант рис. 4 а; 2 - с механизмом варианта рис. 4 б; 3 - норматив

1265М (рис. 13), испытания механизма поддержки прутка которого производились на частоте вращения 1290 об/мин, механизм варианта рис. 4 а не обеспечил выполнение санитарных норм шума. Превышение составоло 3-6 дБ в области частот 2508000 Гц.

Выполнение санитарных норм шума достигается при конструкции механизма по схеме рис. 4 б.

Результаты исследований внедрены в условиях механического цеха ОАО НГ1П КП «Квант». Ожидаемый годовой социально-экономический эффект составляет 55,0 тыс. рублей на один станок (в ценах 2009 г.).

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

Результаты диссертации можно представить следующими основными выводами:

1. Решена важная научно-техническая и социально-экономическая задача создания безопасных условий груда на участках высокоскоростных прутковых станков путем снижения шума механизмов поддержки прутка как доминирующих источников до предельно-допустимых уровней.

2. Разработаны и теоретически обоснованы новые конструкции механизмов поддержки круглых и граненых прутков, отличающихся от серийных технологичностью изготовления и сборки демпфирующих элементов и эффективностью в снижении шума высокоскоростных прутковых станков.

3. Получены аналитические зависимости для определения уровней шума, создаваемых механизмами поддержки и учитывающие их конструктивное исполнение и условия эксплуатации.

4. Теоретически обоснована возможность создания малошумных механизмов поддержки путем Их акустического расчета и выбора параметров механизмов при их проектировании.

5. Получены регрессивные частотно-зависимые заражения эффективных коэффициентов потерь колебательной энергии для предложенных конструкций, что позволяет существенно уточнить расчеты виброакустических характеристик таких конструкций на стадии их проектирования.

6. Доказана работоспособность предложенных конструкций по соответствию санитарным нормам шума и долговечностью демпфирующих элементов.

7. Результаты исследований внедрены в условиях механического цеха ОАО НПП КП «Квант», что обеспечило выполнение санитарных норм шума на участках токарных автоматов и токарно-револьверных станков. Ожидаемый годовой социально-экономический эффект составляет 55,0 тыс. рублей на один станок (а ценах 2009 г.).

Основное содержание диссертации отражено в следующих публикациях:

Статьи в журналах, входящих в «Перечень ведущих научных журналов и изданий»:

1. Финоченко, Т.А. Исследование виброакустических характеристик малошумного механизма поддержки прутка // Б.Ч. Месхи, Т.А. Финоченко / Вестник РГУПС. - 2009. № 4. - С. 27-30

2. Финоченко, Т.А. Исследование износостойкости демпфирующих втулок / Т.А. Финоченко // Вестник РГУПС. - 2010. №1. - С.43-47.

Статьи в других научных изданиях:

3. Финоченко, Т.А. Новое в аттестации рабочих мест по условиям труда / Е.Б. Воробьев, Т.А. Бойко, Т.А. Финоченко, H.H. Харченко. - Ростов н/Д, РГУПС- 2009. - С.49-51

4. Финоченко, Т.Д. Профессиональный риск при аттестации рабочих мест / Т.А. Финоченко // В сб.: Безопасность жизнедеятельности. Охрана труда и окружающей среды. - Ростов н/Д, 2006. - С. 58-59.

Доклады и тезисы докладов на конференциях:

5. Финоченко, Т.А. Аттестация рабочих мест по условиям труда -приоритетное направление охраны труда / В.М. Гарин, Т.А. Финоченко, И.Г. Переверзев / Техносферная безопасность, надежность, качество, энергосбережение - Т.38.- Мат. Всероссийской науч.-практ. конф. - Ростов н/Д, 2004. - С. 122-124.

6. Финоченко, Т.А. Приоритетное направление охраны труда в современных условиях - аттестация рабочих мест / В.М. Гарин, И.Г. Переверзев, Т.А. Финоченко, Е.П. Чубарь / Труды Междунар. науч. конф. «Актуальные проблемы развития транспорта России: стратегические, региональные, технические». - Ростов н/Д, 2004. - С. 328-330.

7. Финоченко, Т.А. Об особенностях аттестации рабочих мест по условиям труда (по опыту работы кафедры БЖД РГУПС) / В.М. Гарин, И.Г. Переверзев, Т.А. Финоченко, Е.П. Чубарь // В сб.: Транспорт-2004: Тр. научн.-теор. конф. ППС: Ростовн/Д, ч.2, РГУПС, 2004. - С. 36-38

8. Финоченко Т.А. Конструкция малошумного механизма поддержки прутка токарно-револьверных станков и токарных автоматов /В. сб.: Транспорт-2010:Тр. научн.-теор. конф. ППС: Ростовн/Д, РГУПС, 2010. .

ЛР № 04779 от 18.05.01. В набор 16.04.10. В печать 17.04.10. Объём 1.0 усл.п.л., 1,0 уч.-изд.л. Офсет. Бумага тип №3. Формат 60X84/16. Заказ № 182. Тираж 100.

Издательский центр ДГТУ

Адрес университета и полиграфического предприятия: 344000, г. Ростов-на-Дону, пл. Гагарина, 1.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

1.1. Организационно-экономические механизмы государственного контроля за состоянием охраны труда на предприятиях.

1.2. Влияние факторов производственной среды.

1.3. Источники шума прутковых токарных автоматов.

1.4. Конструкции существующих механизмов поддержки прутка.

1.5. Характеристика шума типичных представителей направляющих труб.

1.6. Особенности конструкции, изготовления и сборки малошумящих направляющих труб.

1.7. Существующие теоретические исследования динамики направляющих труб.

1.8. Выводы по главе. Цель и задачи исследования.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ АКУСТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРУТКОВЫХ ТОКАРНЫХ СТАНКОВ.

2.1. Методика проведения экспериментальных исследований

2.2. Оценка погрешностей измерений уровней шума и вибрации.

2.3. Результаты экспериментальных исследований шума прутковых токарных автоматов.

2.4. Выводы по главе.

3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА ШУМООБРАЗОВАНИЯ МЕХАНИЗМА ПОДДЕРЖКИ ПРУТКА.

3.1. Конструкция малошумной направляющей трубы с демпфирующими втулками.

3.2. Теоретическое обоснование малошумного механизма поддержки прутка.

3.3. Вывод зависимостей виброскоростей корпуса механизма поддержки прутка.

3.4. Ввод зависимостей вибромощности, вводимой в корпус механизма поддержки прутка.

3.5. Теоретическое обоснование конструкции механизма поддержки прутка с корпусом из двух коаксиальных цилиндрических оболочек.

3.6. Выводы по главе.

4. ЭФФЕКТИВНОСТЬ В СНИЖЕНИИ ШУМА РАЗРАБОТАННЫХ МЕХАНИЗМОВ ПОДДЕРЖКИ ПРУТКА

4.1. Конструкция испытательного стенда.

4.2. Экспериментальные исследования эффективных коэффициентов потерь колебательной энергии механизмов поддержки прутка.

4.3. Экспериментальные исследования шума и вибрации механизмов поддержки прутка в лабораторных условиях

4.4. Исследование износостойкости демпфирующих втулок

4.5. Исследование эффективности разработанных механизмов в производственных условиях.

4.6. Особенности способа сборки механизма.

4.7. Выводы по главе.

Одной из важнейших стратегических задач Российской Федерации является снижение смертности трудоспособного населения. В этом контексте актуальным является защита работников от несчастных случаев на производстве и профилактика профессиональных заболеваний [1]. При этом в соответствии с трудовым законодательством [2] машины, механизмы и прочее производственное оборудование должно соответствовать требованиям охраны труда.

По оценкам международной организации труда (МОТ) в мире ежегодно 1,95 млн человек умирает от профессиональных заболеваний. Экономические потери от несчастных случаев на производстве и профессиональных заболеваний в глобальном масштабе составляют 4 % мирового ВВП, что в 20 раз превосходит размер всей официальной помощи МОТ в целях развития [3].

Анализ причин заболеваемости в России показывает, что до 40 % заболеваний прямо или косвенно связаны с неудовлетворительными условиями труда. По данным Росстата продолжается увеличение удельного веса трудящихся, занятых в условиях, не отвечающих санитарно-гигиеническим нормам. В 2008 году значения этого показателя в России составило 26,2 %, а в Южном федеральном округе 21,1 % (или каждый четвертый). Наибольшая доля из них работает под воздействием повышенного уровня шума 14,1 % [4-6].

Более 20 % среди всех впервые признанных инвалидами утратили трудоспособность в возрасте 45—50 лет. В связи с вредными и особо вредными условиями труда ежегодно досрочно, раньше на 5-10 лет общеустановленного возраста, выходит на пенсию около 280 тыс. человек.

Шум является одним из наиболее неблагоприятных факторов, воздействующих на человека в производственных условиях. Рабочие «шумовых» профессий возглавляют списки профессиональных заболеваний. С увеличением стажа работы возрастает число лиц, у которых диагностируются расстройство нервной системы, сердечнососудистые и другие заболевания. Шум стал одной из главных экономических потерь нашего общества [7-9]. Он может нарушать не только трудовую деятельность, но и отдых, сон, мешает речевому общению, повреждает слух и вызывать другие физиологические реакции человека [10-11].

Снижение шума промышленного оборудования сопровождается повышением производительности труда и снижением брака выпускаемой продукции. Установлено, что производительность труда возрастает в большей степени при снижении шума оборудования, чем при использовании работающими индивидуальных средств защиты от шума [12]. В связи с этим проблема борьбы с шумом и вибрациями является актуальной, имеющей большое социальное и экономическое значение.

В настоящее время трудно назвать отрасль промышленности, в которой не имелось бы цехов и участков с повышенным уровнем шума на рабочих местах. Машиностроительная промышленность — наиболее обширная хозяйственная отрасль, в которой наибольший объем работ приходится на станочную металлообработку, где занято около 50% всех рабочих отрасли.

Создание металлорежущих станков и станочных комплексов большой мощности и производительности неизбежно сопровождается увеличением уровней шума на рабочих местах. На рабочих местах токарей, фрезеровщиков, мотористов, кузнецов-штамповщиков уровень шума колеблется в пределах от 80 до 115 дБ А [13-16].

На машиностроительных заводах наиболее неблагоприятными с точки зрения шумового дискомфорта являются цеха и участки токарно-револьверных станков и прутковых токарных автоматов, уровни шума которых, практически всегда, существенно превышают предельнодопустимые уровни (ПДУ). Значительные успехи, достигнутые в области снижения шума зубчатых передач, подшипниковых узлов, корпусных и базовых деталей, выдвинули механизмы поддержки прутка на первое место среди источников шума, особенно у высокоскоростных токарно-револьверных станков и прутковых токарных автоматов.

Степень разработанности проблемы. Исследованию шума и вибраций промышленного оборудования и разработке практических рекомендаций по их снижению посвящено большое количество работ отечественных ученых: С.П. Алексеева, Ю.И. Бобровницкого, И.И. Боголепова, Л.П. Борисова, М.Д. Генкина, Б.И. Заборова, Н.И. Иванова, Б.И. Климова, И.И. Клюкина, Л.Ф. Лагунова, А.Г. Мунина, А.С. Никифорова, Л.Г. Осипова, Б.Д. Тартаковского, И.Е. Цукерникова, Е.Л. Шендерова, Е.Я. Юдина и др., а также зарубежных ученых Д. Гужаса, Л. Крамера, Е. Майера, М. Крокера и др. [17—23].

Проблемы изучения и снижения шумовых характеристик металлорежущих станков представлены в работах Б.Е. Болотова, Б.Г. Заверняева, М.П. Козочкина, С.Н. Панова, В.Г. Трембача, А.Н. Чукарина, Б.Ч. Месхи [24-38].

Целью диссертационной работы является разработка методов расчета виброакустических характеристик механизмов поддержки прутка и способов снижения уровней шума при проектировании до нормативных величин.

Автор защищает: теоретические закономерности шумообразования механизмов поддержки прутка высокоскоростных станков токарной группы;

- аналитические зависимости уровней шума механизмов поддержки прутка, учитывающие конструктивные особенности и режимы работы станка; методику инженерного расчета виброакустических характеристик механизмов поддержки прутка в малошумном исполнении; результаты экспериментальных исследований шума механизмов поддержки прутка; конструкции малошумных механизмов поддержки для различных конфигураций прутков.

Научная новизна работы заключается в следующем: разработаны математические модели генерации шума механизмов поддержки прутка высокоскоростных станков, на основе которых теоретически прогнозируется процесс шумообразования в рабочей зоне при проектировании подобных устройств; аналитические зависимости, учитывающие конструктивные параметры механизма поддержки прутка, режимы его работы, что дает возможность теоретически обосновать наиболее рациональный вариант демпфирующих элементов исходя из санитарных норм шума.

Практическая ценность работы состоит в следующем: разработана методика акустического расчета малошумных механизмов прутка высокоскоростных станков, обеспечивающих на этапе их проектирования соблюдение санитарных норм шума в рабочей зоне операторов; разработаны конструкции механизмов поддержки прутка для высокоскоростных одно- и многошпиндельных станков токарной группы, отличающихся от существующих технологичностью изготовления, сборки, ремонта и соответствующие по своим акустическим характеристикам предельным спектрам шума.

Исследования проводились с привлечением основных положений технической виброакустики, статистических методов обработки экспериментальных данных. Экспериментальные исследования проводились в производственных и лабораторных условиях ОАО

Роствертол», ОАО НЛП КП «Квант». Измерения проводились испытательной лабораторией научно-производственного центра «Охрана труда», аккредитованного в системе аккредитации аналитических лабораторий № РОСС RU.0001.516980 и добровольной системе аккредитации в области охраны труда СДСОТ № РОСС ГШ.И493.04EJI00 № 1/1 000027 (аттестат аккредитации Приложение 1).

Ожидаемый годовой социально-экономический эффект от внедрения на ОАО НПП КП «Квант», рассчитанный по методике определения экономической эффективности от производства и использования новых средств труда с улучшенными характеристиками и повышении ее производительности труда от снижения шума, составляет 55,0 тыс. рублей на один станок (в ценах 2009 г.).

Результаты исследований внедрены на ОАО НПП КП «Квант» на автомате продольного точения 1М108, токарно-револьверных станках 1325Ф30 и 1Е140 и шестишпиндельных автоматах 1Б240 и 1265М.

Структура диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав, общих выводов и рекомендаций, библиографического списка из 108 наименований, имеет 37 рисунков, 16 таблиц и изложена на 135 страницах машинописного текста. В приложении вынесены сведения о внедрении результатов исследования.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

Результаты диссертации можно представить следующими основными выводами:

1. Решена важная научно-техническая и социально-экономическая задача создания безопасных условий труда на участках высокоскоростных прутковых станков путем снижения шума механизмов поддержки прутка как доминирующих источников до предельно-допустимых уровней.

2. Разработаны и теоретически обоснованы новые конструкции механизмов поддержки круглых и граненых прутков, отличающиеся от серийных технологичностью изготовления и сборки демпфирующих элементов и эффективностью в снижении шума высокоскоростных прутковых станков.

3. Получены аналитические зависимости для определения уровней шума, создаваемых механизмами поддержки и учитывающие их конструктивное исполнение и условия эксплуатации.

4. Теоретически обоснована возможность создания малошумных механизмов поддержки путем их акустического расчета и выбора параметров механизмов при их проектировании.

5. Получены регрессивные частотно-зависимые заражения эффективных коэффициентов потерь колебательной энергии для предложенных конструкций, что позволяет существенно уточнить расчеты виброакустических характеристик таких конструкций на стадии их проектирования.

6. Доказана работоспособность предложенных конструкций по соответствию санитарным нормам шума и долговечностью демпфирующих элементов.

7. Результаты исследований внедрены в условиях механического цеха ОАО НПП КП «Квант», что обеспечило выполнение санитарных норм шума на участках токарных автоматов и токарно-револьверных станков. Ожидаемый годовой социально-экономический эффект составляет 55,0 тыс. рублей на один станок (в ценах 2009 г.).

1. Концепции демографической политики Российской Федерации на период до 2025 года // Утв. Указом Президента РФ от 9.10.07 г. № 1351.

2. Трудовой кодекс Российской Федерации. Комментарии официальных органов к Трудовому кодексу РФ / Отв. ред. А.Д. Сафонов — М.: МЦФЭР, 2006.- 1328 с.

3. Безопасный труд — право каждого человека. Доклад МОТ в Всемирному дню охраны труда—2009 // Субрегиональное бюро МОТ для стран Восточной Европы и Центральной Азии, 2009. 24 с.

4. Состояние условий и охраны труда в Российской Федерации в 2008 году и меры по их улучшению (краткий аналит. обзор) М.: Минздравсоцразвития России, 2009 - 46 с.

5. Охрана труда в цифрах и фактах. Направления совершенствования глобальной культуры охраны труда. М.: МОТ, 200432 с.

6. Кульбовская, Н.К. Экономика охраны труда / Библиотека журнала «Социальная защита». Серия «Охрана труда». М.: НПЦ «Социометрия», 2005.- 170 с.

7. Петросянц, Э.В. Экономика охраны труда / Э.В. Петросянц, Г.А. Кузнецов-М.: Альфа-Композит, 2001.

8. Генкин, Б.М. Экономика и социология труда: Учебник для вузов / Б.М. Генкин М.: Изд. группа НОРМА-ИНФРА М, 1999. - 384 с.

9. Артамонова, В.Г. Профессиональные болезни / В.Г. Артамонова, Н.Н. Шаталов. М.: Медицина, 1996. - 432 с.

10. Андреева-Галанина, Е.Ц. Шум и шумовая болезнь / Е.Ц. Андреева-Галанина, С.В. Алексеев и др. Л.: Медицина, 1973. - 303 с.

11. Rentzsch М. Einfeup von Lrm auf die Leistungsparame ter des systems «Mensch Maschine» / M. Rentzsch. -Dresden, 1984. - 111 c.

12. Иванов, Н.И. Инженерная акустика. Теория и практика борьбы с шумом / Н.И. Иванов. М.: Логос, 2008. - 423 с.

13. Измеров, Н.Ф. Физические факторы производственной и природной среды. Гигиеническая оценка и контроль / Н.Ф. Измеров, Г.А. Суворов. М.: Медицина, 2003. - 560 с.

14. Измеров, Н.Ф. Охрана здоровья рабочих и профилактика профзаболеваний на современном этапе / Н.Ф. Измеров // Медицина труда. — 2002. № 1. — С. 1-7.

15. Алексеев, С.П. Борьба с шумом и вибрацией в машиностроении / С.П. Алексеев, A.M. Казаков, Н.Н. Колотилов. М.: Машиностроение, 1970.-208 с.

16. Бобровницкий, Ю.И. Распространение волн по тонкостенным стержням / Ю.И. Бобровницкий, М.Д. Генкин / Виброизолирующие системы в машинах и механизмах. -М.: Наука, 1977. С. 32-48.

17. Борисов, JI.A. Снижение шума в помещениях средствами звукопоглощения. Снижение шума в зданиях и жилых районах / JI.A.

18. Борисов, Г.Л. Осипов, Е.Я. Юдин, Г. Хюбкер и др. М.: Стройиздат, 1987. »-С. 403-425.

19. Генкин, М.Д. Виброакустическая диагностика машин и механизмов / М.Д. Генкин, А.Г. Соколова. М.: Машиностроение, 1987. -288 с.

20. Боголепов, И.И. Строительная акустика / И.И. Боголепов; под науч. ред. В.Н. Козлова. СПб. : Изд-во Политехи, ун-та, 2006. - 323 с.

21. Гужас, Д.С. Звукоизоляция в машиностроении / Л.П. Борисов, Д.С. Гужас. — М.: Машиностроение, 1990. — 256 с.

22. Юдин, Е.Я. Борьба с шумом на производстве: Справочник / Е.Я. Юдин, Л.А. Борисов, И.В. Горенштейн и др.; под общ. ред. Е.Я. Юдина. — М.: Машиностроение, 1985. 400 с.

23. Болотов, Б.Е. Метод снижения шума металлорежущих станков / Б.Е. Болотов, С.Н. Панов // Станки и инструмент. 1978 - № 11. — С. 1920.

24. Козочкин, М.П. Метод снижения шума металлорежущих станков и их узлов: Методические рекомендации / М.П. Козочкин. — М.: 1986. — 68 с.

25. Чукарин, А.Н. О расчете корпусного шума шпиндельных банок станков токарной группы / А.Н. Чукарин, А.А. Феденко // Надежность и эффективность станочных и инструментальных систем: Сб.статей Ростов н/Д, 1993.-С. 74-78.

26. Панов, С.Н. Виброакустика корпусных конструкций станков / С.Н. Панов // Динамика станков: Тезисы всесоюз. конф. — Куйбышев, 1984. -С. 140-141.

27. Панов, С.Н. Акустическое проектирование корпусных конструкций станочных модулей / С.Н. Панов // Матер, всесоюз. совещ. по проблемам улучшения акустических характеристик машин; Звенигород. М.1988. С. 151-152.

28. Козочкин, М.П. Снижение шума металлорежущих станков и их узлов / М.П. Козочкин // Металлорежущие станки и автоматические линии: ЭНИИМАШ. 1979. - № 10. - С. 20-27.

29. Чукарин, А.Н. Виброакустические основы расчеты металлорежущих станков на стадии их проектирования: Автореф. дис. докт. техн. наук /А.Н. Чукарин — Ростов н/Д, 1995. — 29 с.

30. Балыков, И.А. Особенности акустических характеристик фрезерных станков и разработка мероприятий по снижению шума. Автореф. дис. канд. техн. наук / И.А. Балыков. — Ростов н/Д, 1997. 15 с.

31. Балыков, И.А. Влияние процессов резания на шум фрезерных станков / И.А. Балыков, А.Н. Чукарин, Д.З. Евсеев // Новое в безопасности жизнедеятельности и экологии: Сб. докл. конф. — СПб, 1996. С. 222-223.

32. Балыков, И.А. О расчете шума, излучаемого заготовкой при фрезеровании / И.А. Балыков. ДГТУ Ростов н/Д, 1996. - Деп. в ВИНИТИ 16.08.96, № 2685-В96.

33. Чукарин, А.Н. Экспериментальные исследования шума и вибрации фрезерных станков / А.Н. Чукарин, И.А.Балыков. ДГТУ — Ростов н/Д, 1996. Деп. в ВИНИТИ 16.08.96, № 2687 - В96.

34. Балыков, И.А. Акустическая модель режущего инструмента при фрезеровании / И.А. Балыков // Надежность и эффективность станочных и инструментальных систем: Сб.статей — Ростов н/Д, 1996. — С. 116-122.

35. Месхи, Б.Ч. О расчете уровней шума в рабочей зоне операторов метало- и деревообрабатывающего оборудования / Б.Ч. Месхи и др. // Вестник Донского гос. техн. ун-та. 2004. - Т.4, № 1 (19). - С. 92-98.

36. Месхи, Б.Ч. Виброакустические характеристики широкоуниверсальных фрезерных станков / Б.Ч. Месхи, А.Н. Чукарин // Известия вузов. Машиностроение. — Ростов н/Д, 2004. — № 3. — С. 45—51.

37. Тимофеева, С.С. Аттестации рабочих мест: Учебное пособие. -Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2008. 420 с.

38. Финоченко, Т.А. Профессиональный риск при аттестации рабочих мест / Т.А. Финоченко / Безопасность жизнедеятельности. Охрана труда и окружающей среды. Сб.статей РГАСХМ: Ростов н/Д, 2006. — С. 58-59

39. Щур, Д.JI. Новые правила проведения аттестации рабочих мест по условиям труда: практическое пособие / Д.Л. Щур М.: Изд-во «Дело и Сервис», 2009. - 272 с.

40. Финоченко, Т.А. Новое в аттестации рабочих мест по условиям труда / Е.Б. Воробьев, Т.А. Бойко, Т.А. Финоченко, Н.Н. Харченко Ростов н/Д: РГУПС, 2009. - С. 49-51.

41. Башкирева, А.С. Коррекция преждевременного снижения физической работоспособности у водителей автотранспорта / А.С. Башкирева, Г.В. Вафина // Клиническая геронтология. Т.9. — 2003. № 9— С. 158.

42. Константинов, О.А. Гигиеническая оценка акустического фактора при аттестации рабочих мест по условиям труда / О.А. Константинов, А. В. Стерликов // Журнал «Безопасность и охрана труда». 2007. № 4.

43. Р 2.2.2006-05. Руководство по гигиенической оценке факторов рабочей среды и трудового процесса. Критерии и классификация условий труда.

44. Финоченко, Т.А. Безопасность жизнедеятельности в условиях производства. Расчеты: Учебное пособие / Е.Б. Воробьев, И.Г. Переверзев, Т.А. Финоченко и др. Ростов н/Д: РГУПС, 2007. - 127 с.

45. Финоченко, Т.А. Безопасность жизнедеятельности. Утомление и работоспособность как факторы, влияющие на безопасность труда. Учебное пособие / А.В. Лысенко, Т.А. Финоченко. Ростов н/Д: РГУПС, 2009. - 63 с.

46. Сухоруков, Ю.Н. Модификация цилиндрических зубчатых колес / Ю.Н. Сухоруков. Киев: Техника, 1992. — 197 с.

47. Виброакустическая активность механизмов передачи / под ред. М.Д. Генкина.-М.: Наука, 1971.-235 с.

48. Айрапетов, Э.Л. Возбуждение колебаний в планетарных механизмах / Э.Л. Айрапетов, В.И. Апархов, М.Д. Генкин и др. // Колебания механизмов с зубчатыми передачами. — М., 1977. — С. 24-31.

49. Айрапетов, Э.Л. Возбуждение колебаний в зубчатых передачах / Э.Л. Айрапетов, В.И. Апархов, М.Д. Генкин и др. // Динамические процессы в механизмах с зубчатыми передачами. М., 1977. - С. 44-50.

50. Чукарин, А.Н. О расчете динамических нагрузок в зубчатых передачах, обусловленных погрешностями их изготовления / А.Н. Чукарин, А.В. Тишина // Надежность и станочных и инструментальных систем: Сб. науч. статей Ростов н/Д, 1994. - С. 31-35.

51. Чукарин, А.Н. Влияние основных погрешностей изготовления и сборки зубчатых колес на шумовые характеристики / А.Н. Чукарин, А.В. Тишина / Надежность и станочных и инструментальных систем: Сб. науч. ст. Ростов н/Д, 1994. - С. 49-53.

52. Чукарина, И.М. Шумовые характеристики сверлильных станков / И.М. Чукарина, И. А. Балыков, B.C. Дмитриев / Надежность и эффективность станочных и инструментальных систем: Сб. статей — Ростов н/Д, 1996.-С. 122-126.

53. Nr 228063. Einrichung an Fasson und anderen Drehbanken zur Statrung des zu bearbeitenden Metallstabes mittels eines Rohres. Ferdinand Gurart in Paris, 1909.

54. Nr 344660. Zufuhrungsrohr fur das Stangenmaterial bei Revolvtrdrehbanken. Automaten u. dgl. Ftitz Kopp in Hannover, 1920.

55. Nr 477297. Stangenfuhnrungsrohr fur Werkzeugmaschinen. Index-Werke. Hahn Kolb in Eblingen, 1929.

56. Nr 481959. Zufuhrungsrohr mit Innenfutter fur Stangenformigen Werkstoff. Friedrich Weidmann in Arieschein b. Basel, 1929.

57. Nr 501525. Fuhrungsrohr fiir umlaufende Werkstoffstangen Index-Werke. Hahn Kolb in Eblingen, 1930.

58. Nr 519390. Stangenfuhnrungsrohr fiir Werkzeugmaschinen. Index-Werke. Hahn Kolb in Eblingen, 1931.

59. Nr 649256. Fuhrung fur ie bei Revolvtrdrehbanken o. dgl. nachzuschiebenden Werkstoffstangen Alfred H. Schutte in Roln-Duetz, 1937.

60. Nr 657693. Geraschdampfendes Werkstoff- Fuhrungsrohr mit inneren Fuhrungsbuchsen fur umlaufende Werkstoffstangen. Werkzeugmaschinenfabrik Akt-Ges. In Leipzig-Wanren, 1938.

61. Nr 727379. Mitnahmervorrichtung fur umlaufende Zufuhrungsrohr fur Werkstoffstangen bei Drehbanken u. dgl. Ftitz Kopp in Uim, Donau, 1942.

62. Nr 848735. Werkstoffstangengenfuhrung fur Revolvtrdrehbanken, seibsttatige Drehbanken o. dgl. Alfred H. Schutte in Koln-Deutz, 1944.

63. Nr 851586. Gerascharmes Fuhrungsrohr fur Stagenver- arbeitende Drehbanken. Alfred Gautheir G.m.b.H. Gautheir. Euz, 1949.

64. Ступак, H.M., Снижение шума в токарно-револьверных станках и автоматах / Н.М Ступак // Технология и организация производства. 1976. -№ 11. — С.64-65.

65. Медведь, Р.А. Производственный шум и борьба с ним. Из опыта Горьковского автомобильного завода / Р.А. Медведь, Соловьев Р.В./ Горький: Волго-Вятское книжное изд-во, 1977. 127 с.

66. Ильящук, Ю.М. Исследование особенностей шумообразования в направляющих трубах автоматов продольного сечения / Ю.М. Ильящук, Д.Х. Слободник, З.В. Травдина // Науч работы институтов охраны труда ВЦСПС, 1973. - Вып. 2-С. 60-64.

67. Заверняев, Б.Г. Влияние трения на окончательные размеры пружины при распускании в трубе / Б.Г. Заверняев, JI.A. Кобзарь // Применении новых материалов в сельскохозяйственном машиностроении. РИСХМ Ростов н/Д, 1996. - С. 144-151.

68. Заверняев, Б.Г. Нормирование шума направляющих труб к токарно-револьверным станкам и автоматам / Б.Г. Заверняев // Станки и резание металлов. Ростов н/Д, 1970. С. 116-119.

69. Заверняев, Б.Г. Исследование шума направляющих труб с пружинами переменного диаметра к легким товарно-револьверным станкам. Дис. канд. техн. наук. / Б.Г. Заверняев — Ростов н/Д, 1966. 215 с.

70. Заверняев, Б.Г. Влияние конструктивных факторов на уровень шума станков направляющей трубы механизма поддержки прутка / Б.Г. Заверняев, В.К. Тепинкичиев // Станки и резание металлов. Ростов н/Д, 1970.-С. 6-9.

71. Заверняев, Б.Г. Новые технологии навивки и сборки пружин переменного диаметра и эффективность ее снижения шума направляющих труб / Б.Г. Заверняев // Вопросы технологии машиностроения. — Ростов н/Д, 1964.-С. 70-78.

72. А.с. СССР № 1250397. МКИ В23 В13/08. Устройство для поддержки прутка. / Б.Г. Заверняев, B.C. Каганов, Э.В. Балашкевич. — Опубл. 15.08.86. Бюл. № 30. 3 с.

73. Разработка механизма поддержки прутка в быстроходных многошпиндельных автоматах / В.А. Кудинов и др // Отчет по НИР. М.: ЭНИМС, 1953.

74. Jager, Н. Larmminderungen bei Stangenfuhrungen an Revolvtrdrehbanken und Automaten / Werkstattstechnik und Mascninenbau / 1958.- №8.

75. ГОСТ 7417-75. Сталь калиброванная круглая. Сортамент.

76. А.с. СССР № 172590. Способ сборки направляющих труб / Б.Г. Заверняев. Опубл. в Б.И., 1956, № 13.

77. А.с. СССР № 176155 Направляющая труба к токарно-револьверным станкам и автоматам / Б.Г. Заверняев // Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки, 1965. № 21. — С. 78.

78. А.с. СССР № 617172 Направляющая труба к токарно-револьверным станкам и автоматам / Б.Г. Заверняев // Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки. — 1978. № 28. — С. 38.

79. А.с. СССР № 172590 Способ сборки направляющих труб / Б.Г. Заверняев // Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки. 1965. № 13. - С. 98.

80. Проектирование и изготовление малошумных направляющих труб с пружинами переменного диаметра. М.: НИИМАШ, 1983. - 59 с.

81. W. von Zeppelin. Larmminderung bei Stangenfuhrungen von Dfahautomaten (Esttergaautomatak tajcsakken tese). VDI Bericht. - 1979. -Nr. 331.-P. 51-58.

82. Кильчевский, H.A. Теория соударения твердых тел / Н.А. Кильчевский. Киев: Наукова думка, 1969. - 246 с.

83. Скучик, Е. Основы акустики / Е. Скучик. М.: Мир, 1976. - 542 с.

84. Ржевкин, С.Н. Курс лекций по теории звука / С.Н. Ржевкин. М.: Изд-во МГУ, 1960. - 336 с.

85. Гольдсмит, В. Удар. Теория и физические свойства соударения тел / В. Гольдсмит. М.: Стройтздат, 1965. - 448 с.

86. Харькевич, А.А. Спектры и анализ / А.А. Харькевич. М.: Физматгиз, 1962. - 236 с.

87. ГОСТ 12.2.107-85. Станки металлорежущие допустимые шумовые характеристики. М.: ИПК Изд-во стандартов, 1985.

88. МУ № 1844-78. Методические указания по проведению измерений и гигиенической оценки шумов на рабочих местах / Минздрав СССР. -М, 1980.

89. ГОСТ 12.1.023-80. Методы установления значений шумовых характеристик стационарных машин. М.: ИПК Изд-во стандартов, 1980.

90. ГОСТ 12.1.026-80. Определение шумовых характеристик источников шума в свободном звуковом поле над звукоотражающей плоскостью. Технический метод. М.: ИПК Изд-во стандартов, 1980.

91. ГОСТ 12.1.050-86. Методы измерения шума на рабочих местах. М.: ИПК Изд-во стандартов, 1986.

92. ГОСТ 12.1.003-83. Шум. Общие требования безопасности. М.: ИПК Изд-во стандартов, 1983.

93. Хиггинсон, Р.Ф. Погрешности измерений при определении изучения шума/ Р.Ф. Хиггинсон, П. Хапес // Noise Control Engineering Journal-1993. Т. 40.-№ 2.-С. 173-178.

94. Журцов, В.Г. Статистические методы контроля качества на часовом производстве / В.Г. Журцов, А.И. Кубарев, М.В. У сан. М.: Изд-во стандартов, 1972. 218 с.

95. Расчеты на прочность в машиностроении / под ред. С.Д. Пономарева. М.: Машгиз, 1959. 884 с.

96. Борисов, Л.П. Звукоизоляция в машиностроении / Л.П. Борисов, Д.Р. Гужас. М.: Машиностроение, 1990. 250 с.

97. Каталог источников шума и средств защиты. Источники шума. Воронеж, 2004.

98. Финоченко, Т.А. Исследование виброакустических характеристик малошумного механизма поддержки прутка / Б.Ч Месхи, Т.А. Финоченко // Вестник РГУПС. 2009, № 4. С. 27-30.

99. Финоченко, Т.А. Исследование износостойкости демпфирующих втулок / Т.А. Финоченко // Вестник РГУПС 2010, № 1-С.43-47.

100. ГОСТ 8732-78. Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Сортамент. М.: Изд-во стандартов, 1978

101. ГОСТ 9567-75. Трубы стальные прецизионные. М.: Изд-во стандартов, 1975.

102. Волков, Л.К. Вибрация и шум электрических машин малой мощности / Л.К. Волков, Г.Н. Никифорова и др. Л.: Энергия, 1079. - 205 с.

103. Иоффе, Р.Л. Зависимость сил возбуждения в косозубой зубчатой передаче от накопленной ошибки шага / Р.Л. Иоффе, В.Г. Кудинов, Ю.Н. Федосеев // Методы создания машин в малошумном исполнении. М, 1978. - С. 37^2.

104. Никифоров, А.С. Акустическое проектирование судовых конструкций. — Л.: Судостроение, 1990. — 200 с.

105. Иванов, Н.И. Борьба с шумом и вибрацией на путевых и строительных машинах / Н.И. Иванов 2-е изд., перераб. и доп. - М, 1987. - 223 с.

106. Иванов, Н.И. Основы виброакустики / Н.И. Иванов. СПб.: Политехника, 2000. - 482 с.