автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.06, диссертация на тему:Снижение энергозатрат в системах приготовления и гидравлического транспортирования водоугольной суспензии на горных предприятиях

На правах рукописи

ЧЕСНОКОВ Павел Сергеевич

СНИЖЕНИЕ ЭНЕРГОЗАТРАТ В СИСТЕМАХ ПРИГОТОВЛЕНИЯ И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ВОДОУГОЛЬНОЙ СУСПЕНЗИИ НА ГОРНЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ

Специальность 05.0S.06 - Горные машины

Автореферат диссертация на соискание ученой степени кацдцдата технических наук

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2006

Рабата выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургском государственном горном институте имена Г .В.Плеханова (техническом университете).

Научный руководитель -

дмсттр темиимеми мук, старший «иутаый ютуудиик

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки РФ

Ведущее предприятие - ЗАО «СПб-ГИПРОШАХТ».

Защита диссертации состоится 18 октября 3906 г. в 16 ч на заседании диссертационного совета Д 212.224.07 при Сашсг-Пеггербургском государственном горном институте нмсвн ГЛШлеханова (техническом университете) по адеесу: 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, дД, ауд.7212.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Санкт-Петербургского государственного горного института.

Автореферат разослан 18 сентября 2006 г.

Александров В.И.

Горшков Л. К.

кандидат технических наук

Архипов К.П.

УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ диссертационного совета д.т.щ,, профессор

УЧ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. В последнем десятилетии прошлого столетия добыча угля уменьшилась, хотя и оставалась на достаточно высоком уровне. Доля угля как углеродного теплоносителя сократилась до 12%, а в производстве электрической энергии до 25%. Стремительный рост цен на жидкое и газообразное углеводородное топливо, увеличение производства металла на горно-металлургических предприятиях привело к необходимости пересмотреть взгляд на уголь как топливо и химическое сырье.

Одной из важных проблем, стоящих перед угледобывающими предприятиями является задача повышения эффективности транспортирования угля необходимой сортности и качества до потребителя. Из возможных средств доставки (железнодорожный, автомобильный, трубопроводный) наиболее перспективным и экологически чистым является магистральный гидравлический транспорт угля непосредственно до терминалов потребителя (электростанция, ТЭС, металлургическое предприятие). За рубежом широко применяются системы гидравлического транспорта угля. В России же практически не имеется подобных гидротранспортных систем. Одной из причин такого состояния в России магистрального углепроводно-го гидротранспорта является недостаточная обоснованность проектных решений по основным кинематическим и динамическим параметрам течения водоугольной суспензии.

Водоугсльные суспензии (ВУС), как высококонцешрированные гидросмеси, можно отнести к классу искусственных энергетических теплив свойства которых зависят как от технологии их получения (на стадии приготовления), так и от технологий доставки потребителям (в данном случае энергетическому предприятию). Поэтому задача широкого внедрения магистрального гидротранспорта угля в виде высококонцентрированных угольных суспензий сводится к двум основным положениям:

1. Приготовление ВУС с заданными свойствами.

2. Гидравлический транспорт ВУС на дальние расстояния с наименьшими энергетическими затратами.

Из сказанного следует, что обеспечение надежного гидравлического транспорта водоугольных суспензий по магистральным трубопроводам при минимальных энергетических затратах является актуальной задачей и

ее решение будет способствовать расширению области применения магистрального гидротранспорта угля в РФ.

Целью работы снижение энергетических затрат при обеспечении стабильных реологических свойств суспензий на стадии их приготовления.

Идея работы заключается в сохранении водоугольной суспензии способности к нерасслоению при низких скоростях движения в трубопроводах.

Задачи исследований:

- анализ влияния способов измельчения исходного угля на реологические свойства ВУС и их стабильность в процессе гидравлического транпортирования;

- определение зависимости реологических свойств ВУС от концентрации угольных частиц и выбор оптимальной по параметрам реологической модели течения суспензий по трубопроводам;

- разработка математической модели (системы дифференциальных уравнений) для расчета диаметра, скорости, удельных потерь напора при гидравлическом транспорте водоугольных суспензий по трубопроводам на режимах, близких к ламинарному;

- экспериментальное определение параметров гидравлического транспорта ВУС на опытном стенде при различных концентрациях угольных частиц заданной крупности в объеме суспешии

Научные положении, выносимые на защиту:

1. Разработанная математическая модель течения водоугольных суспнензий по промышленным трубопроводам, определяет зависимость объемного расхода, как суммы расходов образующихся концентрических зон течения в виде функции двух аргументов - коэффициента структуры и относительного напряжения сдвига, при линейном законе изменения концентрации твердой фазы в поперечном сечении трубопровода и соответствующем изменением вязкости гидросмеси в зонах течения.

2. Коэффициент гидравлических сопротивлений при ламинарном режиме течения водоугольной суспензии является однозначной функцией числа Рейнольдса и относительного напряжения сдвига, величина которого пропорциональна отношению радиуса ядра течения к радиусу трубопровода.

Метод исследований - включает теоретические и экспериментальные исследования на лабораторных стендах с обработкой результатов методами математической статистики и проверкой адекватности теоретических положений.

Научная новизна диссертационной работы заключается в разработке и выводе новых теоретических закономерностей формирования реологических свойств и течения водоугольных суспетнй по промышленным трубопроводам, включая:

1. Установление зависимости реологических свойств водоугольных суспензий от концентрации угольных частиц и связи их с удельными потерями напора и энергоемкостью системы гидравлического транспорта ВУС.

2. Обоснование кинематических и динамических характеристик, в виде предельного напряжения сдвига, коэффициента гидравлических: сопротивлений и удельных потерь напора, как критериев эффективности гидравлического транспортирования водоугольной суспензии по магистральным трубопроводам.

Обоснованность н достоверность научных наложений, выводов н рекомендаций удовлетворительной сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Практическое значение работы:

- разработана инженерная методика расчета параметров гидравлического транспорта ВУС высокой теплотворной способности для выбора трубопроводов и насосного оборудования при оптимальном соотношении массового расхода и энергетических затрат.

- предложен способ приготовления водоугольной суспензии, основанная на замене 2-стадийного измельчения на 1-стадийное с использованием в схеме цепи аппаратов тонкослойного сгустителя;

Реализация результатов работы:

- разработанная методика расчета гидравлического транспортирования высококонцешрированных гидросмесей переданы ЗАО "Механобр инжиниринг'' дня использования при проектировании гидротранспоргных систем с высокими концентрациями твердого материала на горнообогатительных предприятиях. .

Апробация работы. Отдельные положения диссертационной работы докладывались на ежегодных конференциях молодых ученых СШТИ(ТУ) в 2004 г., 2005 п, 2006 г.; на Международной конференции по проблемам гидравлики, СПбГТУ, 2004 г.; на Международной конференции по проблемам горной промышленности, г. Любин (Польша), ноябрь 2005 г.

Личный вклад в разработку научных результатов: разработка математической модели течения водоугальной суспензии по магистральным трубопроводам; составление и решение дифференциальных уравнений; систематизация результатов экспериментальных исследований; разработка методик экспериментальных исследований; предложен способ приготовления водоушльной суспензии.

Публикации: научные результаты, полученные в диссертационной работе, опубликованы в 4 научных работах.

Структура и объем работы: диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов и рекомендаций, списка использованной литературы; изложена на 150 страницах, содержит 45 рисунков, 30 таблиц 90 наименований использованной литературы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертации.

В первой главе представлен анализ состояния и изученности вопроса приготовления и гидравлического трансиортировання водоугольных суспензий На основе выполненного анализа сформулированы цель и задачи исследования.

Во второй главе рассмотрены теоретические исследования составов, и гидравлического транспортирования, водоугольных суспензий.

В третьей главе описаны экспериментальные стенды, представлены методики и результаты экспериментальных исследований. Определено влияние концентрации и крупности угольных частиц на параметры гидравлического транспорта ВУС. Получены теоретические и экспериментальные формулы, которые являются составными элементами алгоритма расчета параметров гидравлического транспортирования водоугальной суспензии.

В четвертой главе проведена технико-экономическая оценка принятых технических решений.

Заключение содержит основные выводы и рекомендации по результатам диссертации. . <

На основании выполненных исследований сформулированы следующие защищаемые научные положения:

1. Разработанная математическая модель течения водоуголь-ных суспнеюий по промышленным трубопроводам, определяет зависимость объемного расхода, как суммы расходов образующихся концентрических зон течения в виде функции двух аргументов - коэффициента структуры и относительного напряжения сдвига, при линейном законе изменения концентрации твердой фазы в поперечном сечении трубопровода и соответствующем изменением вязкости гидросмеси в зонах течения.

Выполненный анализ изученности и состояния вопроса приготовления и гидротранспорта водоугольных суспензий показал, что в этой области накоплен большой теоретический и практический опыт. Водоупшьные суспензии могут служить хорошей альтернативой традиционным видам энергетического топлива. Для получения ВУС необходимых характеристик по теплотворной способности и транспортабельности применяются специальные технологические процессы приготовления ВУС. Существующая технология основана на измельчении исходного угля и наиболее разработанным способом является использование 2-х стадийного измельчения в шаровых, и стержневых мельницах. При этом получают ВУС с частицами класса менее 100 мкм до 85 % и концентрацией их в объеме суспензии 60 % по массе или 52 % по объему (при плотности исходного угля марки Г или Д- ругяя = Н00 кг/м3).

Наряду с получением тонкого измельчения исходного угля, эта технология обладает рядом недостатков, снижающих, с одной стороны экономическую эффективность технологии приготовления водоугольной суспензии, а с другой, ухудшающих свойства, получаемых ВУС. Применение 2-х типов мельниц (шаровой и стержневой) повышает удельный расход электроэнергии на приготовления водоугольной суспензии с заданными реологическими свойствами. Кроме этого, продукты истирания измельчигельных элементов (шаров и стержней), поступающих в состав ВУС, ухудшают

реологические свойства В УС, снижают возможность гидравлического транспортирования ВУС без расслаивания и заиления трубопровода и, в конечном итоге, снижается теплотворная способность водоугольного топлива.

По своим свойствам ВУС является тонкодисперсной высококонцентрированной гидросмесью, течение которой по трубопроводам описывается соответствующей реологической моделью, устанавливающей взаимосвязь напряжения сдвига и градиента скорости деформации.

Из известных реологических моделей в диссертационной работе были исследованы две: степенная модель (Оствальда - де Валлея) и линейная модель Шведова- Бингама.

Водоугольные суспензии образуются при смешивании мелкоиз-мельченных угольных частиц и жидкой фазой суспензии — водой. От количества угольных частиц в объеме вмещающей их воды зависят основные свойства образующихся суспензий. При малых концентрациях угольных частиц суспензия мало отличается от обыкновенной ньютоновской жидкости, а моделью этой суспензии будет закон вязкого трения Ньютона

¿V .

? = = 0) аг

где т - касательное напряжение сдвига на стенке трубопровода, ц - коэф-

фициенг динамическои вязкости; = у - градиент скорости в попереч-

аг

ном сечении трубопровода; ¿V - бесконечно малое изменение скорости потока суспензии в направлении бесконечно малого изменения радиуса потока с!г.

Интегрирование уравнения (1) приводит к известной в гидромеханике формуле Гагена-Пуазейля для расхода жидкости

яД4Ар = ^4Ар У 8уЬ 128^' из которого можно получить более общую реологической модель

где к - кажущаяся вязкость, [Па • с" ].

8

Анализ дифференциального уравнения (3) привод ит к выражениям

йт \2kLj Ъп+АИсЬ)

которое при П = I переходит в формулу (2) Гагена-Пуазейля.

Для некоторой средней скорости течения суспензии V = ■ ^

яй

находится величина обобщенного числа (Кб*) Реинольдса и коэффициента ( X ) гидравлических сопротивлений для ламинарного режима течения

Г, * " И ,

Re =---,Л =

к Re

где р - плотность суспензии.

Штерн энергии на транспортирование потока суспензии 8 ламинарном режиме определяются по формуле Дарси-Вейсбаха

Др =л 1 pv2

L d 2

Значения п структурного числа и кажущейся вязкости к в приведенных зависимостях были определены с помощью капиллярного вискозиметра Энглера при проведении экспериментальных исследований.

При исследовании реологической модели Шведова-Бингама учитывалось, что вязкость суспензии проявляется в виде суммарного эффекта от собственно пластической вязкости Г|р, определяемой физическими

свойствами жидкой непрерывной фазы (воды) и некоторой структурной вязкости r|st, определяемой присутствием дискретной твердой фазы (угольных частиц), формирующей пространственную структуру суспензии с коэффициентом структуры k3t. Исходное реологическое уравнение Шведова—Бингама было получено в виде следующих выражений

dv dv .

T = T°+T1'f-^: = To+Vp.К —, (5)

кР & ^

К, <*г

где к = - коэффициент пластической вязкости (пластичности), -

Ли

коэффициент эффективной вязкости.

к,

Из формул (5) и (6) следует, что ки > 1, а кр <1. Если — = 1,

к а

то т]р = и, следовательно, ц^ —Т]р>то есть в этом случае суспензия

представляет собой чистую жидкость. Значение коэффициента структуры, так же как и значения, составляющих эффективной вязкости, определяется концентрацией угольных частиц, то есть = /(с„).

Уравнения (5) и (6) показывают, что при течении суспензии по трубопроводу диаметра с1 поток смеси разделяется на две зоны:

• ядро потока, характеризующееся начальным напряжением сдвига То, радиусом ядра течения г0 и некоторым средним по сечению ядра потока значением концентрации твердых частиц ст;

- кольцевое течение между ядром потока и стенкой трубопровода, то есть течение в зазоре, ограниченном внутренним радиусом г0 и наружным радиусом 0.5й? = г, так что толщина зоны кольцевого течения равна г - г0. Концентрация твердых частиц в кольцевом течении изменяется от максимального среднего значения ст на границе ядра потока до нуля на стенке трубопровода Схематический вид потока суспензии в поперечном сечении трубопровода приведен на рис. 1.

Рис. 1. Схема патока суспешии в поперечном сечении трубопровода

Из рис. 1 следует, что общий расход гидросмеси через сечение трубопровода будет равен сумме расходов в ядре потока и в кольцевой зоне, то есть

ß = ß„ + ß„ (?) где Q - общий расход в трубопроводе; Q0- расход в центральной области (в ядре потока); Qr - расход в кольцевой области потока. Выразив расход через скорость потока и площадь сечения, получим:

ßo = Я'го 'vo>

Qr~2K Jr • v(r) • dr'

где v0 - скорость смеси в ядре потока, v(r) - скорость потока в кольцевой области, как функция радиуса течения.

Скорости течения суспензии v0 и v(r) были определены из анализа сил, действующих на выделенный элемент потока в трубопроводе. Были получены соответствующие дифференциальные уравнения, интегрирование которых производилось с учетом изменения концентрации и вязкости в поперечном сечении трубопровода. Закон изменения вязкости в кольцевой области потока можно установить из следующих условий:

а) вязкость на границе ядра потока равна вязкости суспензии в ядре потока, то есть 7} | ^ = Г)д ;

б) вязкость на стенке трубопровода равна вязкости вмещающей воды, то есть — Ц ■

В окончательном виде уравнение (7) расхода суспензии было получено в виде следующего безразмерного выражения

Кр К„ -к.,

=1 + ^44-<?-р1), (9)

в котором приняты следующие обозначения:

- 1 - V- - _ г- и Ч* _ ^ .

_ Л , - Л • , я

ч,/ К пР

Т 1*

а = — - относительное напряжение, р0 = — - безразмерный радиус г Д

течения, г0 - радиус ядра, потока.

Были получена обобщенная формула изменения концентрации в поперечном сечении потока суспензии, как функция безразмерного радиуса:

Зс„

сЛ =

1 + Рв +р1 '

и соответствен! ю для вязкости в ядре потока, как функции концентрации:

где ц - динамический коэффициент вязкости воды, к - экспериментальный коэффициент, определяемый опытным путем.

Из анализа уравнения Шведова - Бингама в форме (5) и (6), для потерь напора была получена расчетная зависимость для потерь напора при течении водоугольной суспензии в ввде следующего выражения

V2 64 1 V2

/ = — —^---(11)

* н1ф Яе 1-ст 2gD

64

где Хи =-г- - коэффициент гидравлических сопротивлений, учи-

(1 -сг)Ке

тывагощий реологические параметры транспортируемой суспензии в ламинарном режиме.

Полученные формулы (5) - (11) являются основой математической модели течения водоугольных суспензий по трубопроводам в ламинарном режиме.

2. Установлено что, коэффициент гидравлических сопротивлений, при ламинарном режиме течения водоугалънон суспензии, является однозначной функцией числа Рейнольдса и относительного напряжения сдвига, величина которого пропорциональна отношению радиуса ядра течения к радиусу трубопровода.

Для определения адекватности полученных теоретических закономерностей изменения реологических характеристик водоугальных суспензий от концентрации угольных частиц были выполнены эксперименты на опытом экспериментальном стенде, включающем капиллярные вискозиметры Энглера и гидравлический стенд с двумя кольцевыми трубопроводам с внутренними диаметрами 25 и 16 мм.

Суспензии были приготовлены го углей марки Г и Д путем измельчения в лабораторной шаровой мельнице. Концентрации угольных частиц изменялись от 10 до 50% по объему суспензии. Гранулометрический состав угольных частиц был представлен непрерывной функцией Р( {с!|) и классами крупности (1 < 0,1 мм. Перед проведением экспериментов измельченный уголь подвергался магнитной обработке для выделения металлических частиц измельчительного материала (шаров).

Для определения значений структурного числа п и коэффиценга подвижности к, являющимися параметрами степенной модели (б) фиксированный объем суспензии заданной концентрации пропивался через капиллярные отверстия вискозиметра с диаметрами <3, = 2,7 и с12 = 3,2 мм. При этом измерялось время истечения 1 с.

Графическая зависимость структурного числа и кажущейся вязкости от концентрации угольных частиц приведена на рис3,

Опытные данные показали, что степенная модель справедлива для суспензий с . содержанием угольных частиц, не превышающих 30%.Вязкость при увеличении концентрации в пределах от 10 до 30 % увеличивается (структурное число уменьшается); при дальнейшем увеличении концетпрацни наблюдалось резкое снижение вязкости, что свидетельствовало о трансформации степенной модели в .другой вцц - модель Шведова -Бингама,

а

б

Ч '

4

* 0.»

I

£ 0,3

£

и 3,7

0,6

>

ч 1

\ 1

V

в а» 041 о.» в.« о,е К пнцентраип ута№нмх част М1 ^

вгг «¿в

Мкщван ННЦРИ1Р81МЦ Ср

/*ма Опытные данные по величине струюпурного числа (а) и кажущейся вязкости (б)

Экспериментальные исследования течения суспензий по трубопроводам проводились на специальном стенде, рис.4, а результаты приведены в виде реологических кривых, при изменении объемной концентрации угольных частиц от 30 до 50 % на рис. 5.

5 ^О,- 16 мм 5 4

N 1*1 ' 1

31 Ь » 2000 мм ч

/ 1.-2БООМН

•Й5 ым

Рис. 4. Схема стенда: 1—уентробежиы й насос; 2—трубопровод, 3—задвижка, 4 —трубопровод, 5—пьезометры, 6- рас}содный бак, 7—мерная емкость

Рис. 5. Зависимость напряжения сдвига xw от градиента скорости у доя экспериментальных угапъных суспензий

Все кривые имеют линейный участок, характерный для ламинарного режима течения суспензии. С увеличением концентрации угол наклона кривых увеличивается, что свидетельствует о повышении эффективной вязкости суспензии. Продолжение кривых до пересечения с осью ординат отсекает вертикальные отрезки, характеризующие величину начального напряжения сдвига.

Были получены следующие значения основных реологических параметров в функции концентрации угольных частиц: начальное напряжение сдвига -ro = е4,85с^'57 ; эффективная вязкость

î]ej = fj0 •e*'Cv = 1,017-1СГ3 -е9,9*" ; относительное напряжение сдвигаем (l,02-0,416-с^-е"2'71310"4, где = 1,017-10"3 Пас - динамический коэффициент вязкости воды при t = 15 vm- средняя ско-

росгь течения суспензии; у = — - градиент скорости сдвига, равный

4

. 1 г-—-2

Г Ичу У

'1С. ^

с1; - производительность

£

системы гидротранспорта по углю, т/ч; - плоттюсть угля, кг/м3.

Были рассчитаны среднеквадратичные отклонения опытных и теоретических значений т0 и ст:

5Го = 0,071 Па; ^ = 0,0428 Па.

Стандартные отклонения начального напряжения сдвига не превышали 6%, а относительного напряжения сдвига — 7%, что подтверждает удовлетворительную сходимость теоретических и экспериментальных результатов.

Опытные данные по коэффициенту гидравлических сопротивле-„ , 64

ний X, = -т- показали на отклонение опытных и теоретических

* (1-ст)Яе

результатов, причем ошибка уменьшалась от 25% на малых концентрациях до 3 % на концентрации 50%. Такой результат свидетельствует, что с повышением концентрации реологическая модель все более адекватно описывает процесс течения суспензии по трубопроводам. В рассмотрение был принят коэффициент пластичности, определяющий степень отклонения реальных свойств суспензии от теоретической модели (5). Была получена следующая расчетная формула коэффициента пластичности: р = 0,27 • (ехр0,85 - с,). (12)

При этом коэффициент гидравлических сопротивлений, входящий в расчетную формулу удельных потерь напора, принимает окончательный ввд:

5 64

К=Т.-ч-(13)

(1 — С/' Р

С учетом коэффициента пластичности р ошибка теоретических и расчетных результатов коэффициента гидравлических сопротивлений (13) не превышает 1%.

Совокупность теоретических и экспериментальных исследований процесса течения водоугольных суспензий по трубопроводам позволяет доказать второе научное положение.

Сочетание первого и второго научных положений позволяет утверждать о разработке новой математической модели течения водоугольных суспензий по трубопроводам. Для концентраций угольных частиц меньших 30% расчет ведется по степенной модели с учетом данных по структурному числу п и кажущейся вязкости к, (не приведенных в данном реферате); для концентраций угольных частиц, превышающих 30% - по модели Шведова — Бингама, в форме (5) или (6) и с учетом полученных количественных соотношений параметров потока водоугольной суспензии в функции объемной концентрации, основные ш которых приведены в данном реферате.

Технико-экономические расчеты были выполнены на примере углепровода Белово-Новосибирск, протяженностью 262 км. Для приготовления водоугольной суспензии из углей марок Г и Д предложена модернизированная технологическая схема, при которой исключается попадание в объем приготовленной суспензии частиц измельчигельного материала. Вместо 2-х стадийного измельчения предложено применить одностадийное, в двухкамерной шаровой мельнице с увеличенной производительности; кроме этого предложено применить сгуститель тонкослойного типа (пластинчатый). В такой технологической схеме приготовленная суспензия на заключительном переделе поступает на вход пластинчатого сгустителя, в котором происходит разделение продукта на два потока - слив с заданными параметрами приготовленной суспензии и сгущенный продукт, содержащий угольные частицы крупностью более 100 мкм и частицы измельчи-тельных элементов (шаров). Сгущенный продукт возвращается в шаровую мельницу, а слив сгустителя поступает в бункер готовой к гидравлическому транспортированию суспензии. Расчеты, выполненные по разработанной компьютерной программе показали, что при транспортирования 1,5 млн. т/год угля в виде суспензии на расстояние 262 км с объемной концентрацией 50% удельные потери напора составят 27,8 м/км В диссертации приведены расчеты системы гидротранспорта водоугольной суспензии на прого-водительности 3,5 и 7 млн. т /год угля.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Диссертационная работа является законченным научным исследованием, дающим решение научно-технической задачи снижение энергозатрат в системах приготовления и гидравлического транспортирования во-доугольной суспензии на горных предпррнятиях, что имеет важное значение для горных предприятий. Основные научные результаты и выводы заключаются в следующем:

1 .Математическая модель ВУС выражает собой общий случай течения жидкостей с изменяющимися по сечению потока реологическими характеристиками и устанавливает новую функциональную зависимость среднего объемного расхода суспензии и напряжений деформации, принципиально отличающейся от известной модели Букингама по числу учитываемых реологических характеристик.

2. Водоушльные суспензии, содержащие мелконзмепьченные угольные частицы проявляют свойства реологических жидкостей, характер которых зависит от объемного содержания частиц угля. В области концентраций от 0 до 50% зависимость касательных напряжений от градиента скорости деформации объема водоугольной суспензии выражается различными законами трения: при малых концентрациях — степенным законом трения с соответствующими значениями структурного числа и коэффициентом кажущейся вязкости; при высоких концентрациях - законом трения Шведова-Бингама с соответствующими значениями начального напряжения сдвига и эффективной вязкости.

3. Выведены новые частые функциональные зависимости основных параметров деформационного состояния (относительного напряжения сдвига, структурной и пластической вязкости) от концентрации угольных частиц и установлено, что критерием деформационного состояния потока ВУС является относительное напряжение сдвига, равное отношению начального (статического) напряжения к напряжению на стенке гидротранспортного трубопровода.

4. Удельные потери напора при гидравлическом транспортировании ВУС с объемной концентрацией угольных частиц, опт 35 до 50 %, обусловливаются формированием пространственной структуры суспензии с адром течения, характеризующимся постоянным значением концентрации, структурной вязкости и кольцевой области, с переменными значениями концентрации и вязкости суспензии.

5. Отношение начального напряжения сдвига к напряжению на стенке трубопровода численно равно отношению радиуса ядра потока к радиусу трубопровода и определяется относительным (безразмерным) напряжением, характеризующем степень деформации потока суспензии при ее течении в круглой трубе и выражается убывающей функцией средней скорости потока в интервале значений 1.. .0.

6.Выведена новая расчетная формула для коэффициента гидравлических. сопротивлений в круглых гидравлически гладких трубах, отличающаяся от формулы Дарси наличием относительного напряжения сдвига и коэффициента пластичности.

По теме диссертации опубликованы следующие работы:

1 .Чесноков П.С. Аппроксимация реологических моделей потоков рабочих жидкостей [Текст]/ ПС. Чесноков //Ведомости СПбГПУ -СПб.:СПбШУ,2005,№1.-С.14-18.

2.Чесноков ГТ.С. Аппроксимация реологических параметров при гидравлическом транспортировании водоугольиых суспензий моделью Оствалтда-де Валлея [Текст]/ ПС. Чесноков //Новые технологий в горной промышленности.- ЛюблинДЮЗ.ТЛ.-С3640.

3 .Чесноков ILC. Разработка технологий приготовления водоугопьных суспеший для сжигания в топках паровых котлов и камерах сгорания газотурбинных установок (Текст]/ ПС. Чесноков// Горное оборудование и алекгроме-ханика.-СПб.^006.№б.-С. 16-18.

4.Чесноков П.С. Гидравлическое транспортирование водоуголь-ных суспензий [Текст]/ П.С. Чесноков'/ Материалы X Всероссийской конференции по проблемам науки и высшей школы « Фундаментальные исследования в технических университетах». - СПб.: СПбГПУ, 2006.-С319-324.

5. Чесноков П.С. Совершенствование конструктивной схемы кольцевой нагревательной печи путем снижения тепловых потерь через замкнутый котур зоны нагрева [Текст]/ ПС. Чесноков //ISSN 0135-3500. Записки горного института-СПб.: СПГТИ, 2003г„ ВыпЛ55(2ХС141-145.

РИЦ СПГТИ. 21.06.2006.3.270. Т. 100 экз. 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ И ИЗУЧЕННОСТИ ВОПРОСА ПРИГОТОВЛЕНИЯ И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА j Q ВОДОУГОЛЬНЫХ СУСПЕНЗИЙ

1.1. Общая характеристика систем трубопроводного транспорта водоугольных суспензий ^

1.2. Классификация водоугольных суспензий и их 15 характеристики

1.3. Технология приготовления водоугольных суспензий

1.4. Опытная эксплуатация магистрального 22 трубопровода ВУС

1.5. Классификация гидросмесей по крупности 26 транспортируемого материала

1.6. Обзор методов расчета течений неньютоновских ^ жидкостей

1.6.1. Реологические модели неньютоновских 33 жидкостей

1.6.2. Анализ многопараметрических реологических 35 моделей

1.6.3. Принципы выбора реологичесской модели ^ для вязкопластичных смесей

1.6.4. Особенности проявления реологических свойств 42 дисперсных систем

1.7. Обобщение результатов анализа

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СОТАВОВ И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА ВОДОУГОЛЬНЫХ 52 СУСПЕНЗИЙ

2.1. Анализ физической модели течения реологических 52 жидкостей

2.2. Природа возникновения и механизм проявления ^ вязкопластических свойств водоугольных суспензий

2.3. Закономерности изменения реологических свойств водоугольных суспензий и реологические модели

2.4. Реологические параметры водоугольных суспензий по модели Шведова-Бингама

2.5. Изменение концентрации и вязкости в кольцевой области потока водоугольной суспензии

2.6. Потери напора и коэффициент гидравлических сопротивлений

2.7. Результаты теоретических исследований

2.8. Выводы по разделу

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕКОГО ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ВОДОУГОЛЬНЫХ СУСПЕНЗИЙ

3.1. Основные задачи экспериментальных исследований

3.2. Лабораторные стенды и методика экспериментальных исследований

3.3. Характеристика угольных частиц

3.4. Результаты экспериментальных исследований на вискозиметре Энглера

3.5. Результаты экспериментов на гидравлическом стенде

3.5.1.Реологические характеристики гидросмесей на основе экспериментов на трубопроводах

3.5.2. Начальное напряжение сдвига, безразмерное напряжение и концентрация в ядре потока

3.5.3. Пластическая вязкость и коэффициент структуры потока

3.5.4. Коэффициент гидравлических сопротивлений

3.6. Обобщение результатов экспериментальных исследований и основные выводы

4 Стр.

4. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ

МАГИСТРАЛЬНОГО ГИДРОТРАНСПОРА ВОДОУГОЛЬНЫХ СУСПЕНЗИЙ

4.1. Технология и оборудование для приготовления водоугольной суспензии

4.2. Гидравлический транспорт ВУС по магистральному трубопроводу

4.3 Выбор насосного оборудования

Развитие энергетики, а также повышение энергетической безопасности России в значительной степени зависят от широкого и эффективного использования угля в качестве энергетического топлива. Для этого необходимо, в первую очередь, улучшить потребительские свойства угля как энергетического топлива, а также освоить получение на основе угля альтернативного топлива при замене дефицитных природных ресурсов: газообразного и жидкого нефтяного топлива. Для решения вышеуказанной проблемы весьма перспективны проводимые как в России, так и за рубежом работы по технологии получения и использованию угольной суспензии, которая представляет собой композиционную дисперсную систему, состоящую из твердой фазы в виде мелкодисперсного угля и жидкой среды (вода, спирты, углеводороды, продукты переработки нефти). Такая топливная система рассматривается как суспензионное угольное топливо. Наиболее изученной и перспективной в энергетике угольной суспензией является водоугольная суспензия (ВУС), в которой основную часть жидкой среды составляет вода. При высокой концентрации твердой фазы ВУС называется высококонцентрированной водоугольной суспензией (ВВУС).

За последние десятилетия во многих странах мира проведено большое количество работ по получению ВУС и его использованию в энергетике. В России и за рубежом разработан ряд технологий по приготовлению ВУС, его транспортировке и хранению на длительный период, сжиганию ВУС. Кроме того, проведены исследования по сжиганию (газификации) ВУС на действующих энергоустановках различного типа. Результаты этих работ опубликованы в научно-технических журналах, сборниках, трудах конференций (симпозиумов, семинаров), отчетах и др. отечественных и зарубежных изданиях Краткие сведения об этих публикациях приведены в информационных изданиях, реферативных сборниках и журналах, в каталогах библиотек и т. д.

Водоугольные суспензии относятся к классу искусственных композиционных топлив, свойства и характеристики которых зависят как от технологии их получения, так и от технологий доставки потребителям и использования на энергетическом объекте. Основными варьируемыми параметрами ВУС являются:

• состав и концентрация твердой фазы ВУС;

• дисперсность твердой фазы, ее гранулометрический состав, содержание жидкой фазы;

• концентрация и тип добавок в жидкой среде ВУС;

• степень обогащения твердой фазы (содержание минеральных примесей).

• магистральный трубопроводный транспорт; закономерности проявления и формирования реологических характеристик ВУС.

Первые 4 параметра относятся к стадии приготовления ВУС, а последний параметр характеризует возможности эффективного гидравлического транспортирования суспензий от пункта приготовления до терминалов потребителей энергетического топлива.

Таким образом, проблема широкого внедрения ВУС в энергетическом комплексе страны сводится к двум основным положениям:

1. Приготовление водоугольных суспензий с заданными энергетическими характеристиками, для условий сжигания их в энергетических установках.

2. Гидравлический транспорт водоугольных суспензий на дальние расстояния.

Этим вопросам посвящено большое количество научных разработок специализированных и опубликованных научных трудов, перечень которых приведен в Приложении 1.

Несмотря на определенный теоретический и экспериментальный задел по технологиям приготовления, транспортирования и использования водоугольного топлива проблема в настоящее время еще далека до полного решения. Спроектированный и построенный в конце 80-х годов первый опытно-промышленный трубопровод ВУС «Белово-Новосибирск», так и не введен в промышленную эксплуатацию. Кроме экономических и политических причин неработоспособности трубопровода ВУС имеются и чисто научно-технические нерешенные задачи. К ним, в первую очередь относятся вопросы по приготовлению ВУС на стадии обогащения исходного энергетического угля марок Г и Д. Несмотря на то, что качество приготовленных ВУС по технологии, разработанной институтом ВНИПИ «Гидротрубопровод» совместно с итальянскими специалистами, практически отвечало энергетическим показателям, транспортабельность такой суспензии оказалась недостаточной. В связи с чем, при опытной эксплуатации произошло осаждение угольных частиц на дне трубопровода, что привело к полной забивке и остановке всей трубопроводной системы. Неоднократные попытки возобновить перекачку суспензии не привели к положительному результату.

Из сказанного следует, что актуальность разрабатываемой темы диссертационной работы весьма значительна, а разработка ее будет способствовать скорейшему переходу ряда предприятий энергетики на относительно дешевое и экологически чистое водоугольное топливо.

Тема диссертации непосредственно связана с федеральной целевой программой развития энергетического комплекса России на 2000-2020 годы (ФЦП "Энергетика") по направлению "Производственные энергосберегающие технологии ".

Научная идея заключается в том, что водоугольные суспензии, приготовленные из мелкоизмельченных углей, сохраняют свои свойства при весьма низких скоростях движения, в том числе и при ламинарном течении, позволяя существенно уменьшить энергетические затраты на их транспортирование при повышенной стабильности структуры и заданной производительности по углю на режимах близких к ламинарному. Основные научные положения, выносимые на защиту:

1 .Математическая модель течения водоугольных суспнензий по промышленным трубопроводам, описывает изменение объемного расхода, как суммы расходов образующихся концентрических зон течения в виде функции двух аргументов - коэффициента структуры и относительного напряжения сдвига, при линейном законе изменения концентрации твердой фазы в поперечном сечении трубопровода и соответствующем изменением вязкости гидросмеси в зонах течения.

2. Установлено что, коэффициент гидравлических сопротивлений, при ламинарном режиме течения водоугольной суспензии, является однозначной функцией числа Рейнольдса и относительного напряжения сдвига, величина которого пропорциональна отношению радиуса ядра течения к радиусу трубопровода.

Обоснованность и достоверность подтверждается достаточным количеством экспериментальных данных и удовлетворительной сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Научная новизна диссертационной работы заключается в разработке и выводе новых теоретических закономерностей формирования реологических свойств и течения водоугольных суспензий по промышленным трубопроводам, включая:

1. Установление зависимости реологических свойств водоугольных суспензий от концентрации угольных частиц и связи их с удельными потерями напора и энергоемкостью системы гидравлического транспорта ВУС.

2. Обоснование кинематических и динамических характеристик, в виде предельного напряжения сдвига, коэффициента гидравлических сопротивлений и удельных потерь напора, как критериев эффективности гидравлического транспортирования водоугольной суспензии по магистральным трубопроводам.

Практическое значение работы:

- разработана инженерная методика расчета параметров гидравлического транспорта ВУС высокой теплотворной способности для выбора трубопроводов и насосного оборудования при оптимальном соотношении массового расхода и энергетических затрат.

- предложен способ приготовления водоугольной суспензии, основанный на замене 2-стадийного измельчения на 1-стадийное с использованием в схеме цепи аппаратов тонкослойного сгустителя;

Реализация результатов работы:

- разработанная методика расчета гидравлического транспортирования высококонцентрированных ВУС переданы ЗАО "Механобр инжиниринг" для использования при проектировании гидротранспортных систем с высокими концентрациями твердого материала на горно-обогатительных предприятиях.

Апробация работы. Отдельные положения диссертационной работы докладывались на ежегодных конференциях молодых ученых СПГГИ(ТУ) в 2004 г., 2005 г., 2006 г.; на Международной конференции по проблемам гидравлики, СПбГТУ, 2004 г.; на Международной конференции по проблемам горной промышленности, г. Любин (Польша), ноябрь 2005 г.

Публикации, научные результаты, полученные в диссертационной работе, опубликованы в 4 научных работах.

Структура и объем работы: диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов и рекомендаций, списка использованной литературы; изложена на 150 страницах, содержит 45 рисунков, 30 таблиц, 90 наименований использованной литературы.

Общие выводы по результатам выполненных исследований сводятся к следующим основным положениям:

1. водоугольные суспензии, содержащие мелкоизмельченные угольные частицы проявляют свойства реологических жидкостей, характер которых зависит от объемного содержания частиц угля. В области концентраций от 0 до 50% зависимость касательных напряжений от градиента скорости деформации объема водоугольной суспензии выражается различными законами трения: при малых концентрациях - степенным законом трения с соответствующими значениями структурного числа и коэффициентом кажущейся вязкости; при высоких концентрациях - законом трения Шведова-Бингама с соответствующими значениями начального напряжения сдвига и эффективной вязкости.

2. удельные потери напора при гидравлическом транспортировании ВУС с объемной концентрацией угольных частиц, от 35 до 50 %, обусловлены формированием пространственной структуры суспензии с ядром течения, характеризующимся постоянным значением концентрации, структурной вязкости и кольцевой области, с переменными значениями концентрации и вязкости суспензии.

3. отношение начального напряжения сдвига к напряжению на стенке трубопровода численно равно отношению радиуса ядра потока к радиусу трубопровода и определяется относительным (безразмерным) напряжением, характеризующим степень деформации потока суспензии при ее течении в круглой трубе и выражается убывающей функцией средней скорости потока в интервале значений 1.0.

4. затраты энергии на транспортирование водоугольных суспензий в ламинарном режиме течения, в виде потерь напора по длине трубопровода определяются формулой Дарси-Вейсбаха, а коэффициент гидравлических сопротивлений учитывает реологические свойства и зависит от относительного напряжения сдвига, являющегося функцией начальной концентрации мелкодисперсных угольных частиц в объеме суспензии.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненный анализ изученности и состояния вопроса приготовления и гидротранспорта водоугольных суспензий показывает, что в этой области накоплен большой теоретический и практический опыт. Водоугольные суспензии могут служить хорошей альтернативой традиционным видам энергетического топлива.

По своим свойствам ВУС является тонкодисперсной высококонцентрированной гидросмесью, течение которой по трубопроводам подчиняется соответствующей реологической модели. Для описания течения жидкостей, проявляющих реологические свойства, используются различного вида модели, устанавливающие в общем виде взаимосвязь напряжения сдвига и градиента скорости деформации. Наиболее оптимальной реологической моделью является модель Бингама, описывающая закономерности изменения общего напряжения сдвига от величины начального напряжения сдвига и градиента скорости деформации потока. Однако, непосредственное применение модели Бингама для реальных псевдопластических высококонцентрированных смесей невозможно из-за неполного соответствия гидросмеси телу течения, подобного бингамовскому пластику.

Следовательно, при использовании модели Бингама для описания течения суспензий, необходимо учитывать различие пластических свойств бингамовских пластика и псевдопластика. Оптимальность модели Бингама подтверждается тем, что при равенстве нулю начального напряжения сдвига она переходит в модель Ньютона, то есть суспензия из неньютоновской переходит в ньютоновскую. Значение концентрации мелкодисперсных частиц , при которой начальное напряжение сдвига равно нулю является граничным значением. При известных значениях граничной концентрации можно правильно назначать режимы гидравлического транспорта при минимальных значениях потерь напора, так как значение граничной концентрации определяет нижнюю границу ламинарного режима течения потока смеси.

По своей структуре потоки мелкофракционных высококонцентрированных суспензий являются практически однородными (гомогенными) и в этом случае суспензия может рассматриваться как однородная жидкость с плотностью, определяемой концентрацией угольных частиц. Потери напора при транспортировании таких смесей по трубопроводам определяются формулой

Дарси-Вейсбаха, в которой коэффициент гидравлических сопротивлений X является функцией числа Рейнольдса в ламинарной области потока. В свою очередь, число Рейнольдса зависит от вязкости смеси и для суспензий с высоким содержанием угольных частиц коэффициент X будет определяться, кроме диаметра трубопровода и средней скорости потока, значением концентрации и соответствующим значением эффективной вязкости, представляющей собой суммарный эффект от пластической и структурной вязкости смеси.

В соответствии с этой общей гипотезой в диссертационной работе определена зависимость коэффициента гидравлических сопротивлений от основных параметров потока водоугольной суспензии. Установлено что коэффициент гидравлических сопротивлений является функцией числа Рейнольдса, структурного числа и относительного напряжения сдвига, определяющих реологические свойства суспензий в зависимости от принятой реологической модели.

Обобщение теоретических положений, рассмотренных во втором разделе диссертации и экспериментальных результатов, дало возможность разработать методику инженерного расчета гидравлического транспортирования высококонцентрированных ВУС.

1. Fifteen Biennial Low Ranks Fuels. Symposium. Minnesota. - 1989.- 22-25 May.

2. Fletcher C.N., Brame K.A. Design of Coal water allure preparation systems. Pipelines. - 1981. № 7.-p. 14,18,20,23.

3. Davenport S.T. Forecast of mador international pipeline products for the 1986 -2000 period. Pipes & pipelines international. -1986. № 1. p.9-14.

4. Pipeline, 1982 dec., p. 8-12.

5. Petrole et techniques, 1982, № 29, p. 29.

6. Journal of Pipelines, 1983, v, 3, № 1, p. 1-11.7. 5-th International Technical Conference On Slurry Tran-port", March, 1980, p.24-33.

7. Pipeline and Gas, 1983, № 210, p. 42-48.

8. Fine Particles Process International Symposium

9. Pipeline Industry, 1983, January, p. 28-30.

10. Oil and Gas Journal, 1983, 81, № 3, p. 50-51.

11. Austral Mining, 1982, № 1, 51-52.13 .Зайденварг B.E., Трубецкой КН., Мурко В.К, Нехороший ИХ. Производство и использование водоугольного топлива. М.: Издательство Академии горных наук, 2001. - 176 с.

12. Мурко В.И. Научные основы процессов получения и эффективного применения водоугольных суспензий: Автореф. Дис. На соиск. Уч. Степени д-ра техн. наук. М., 1999. - 48 с.

13. Покровская В.Н. Трубопроводный транспорт в горной промышленности. -М.: Недра, 1985-192 с.

14. Ю.Покровская В.Н. Пути повышении эффективности гидротранспорта. М.: Недра, 1072.- 160 с.21 .Криль С.И. Напорные взвесенесущие потоки. Киев: Наук. Думка, 1990. -160 с.

15. Абалъянц С.Х. Критические скорости при гидротранспорте мелких взвесей // Гидромеханика. 1973. - Вып. 25. - С. 51-56.

16. Смлдырев А.Е. Гидро- и пневмотранспорт. М.: Недра, 1970. - 272 с.24 .Печенкин М.В. Экспериментальные исследования турбулентных характеристик взвесенесущих потоков высокой концентрации: Дис. канд. техн. наук. Л., 1968. - 121 с. - Машинопись.

17. А.П. Юфин. Гидротранспорт угля по стальным горизонтальным трубам. -Уголь, 1956, № 4.

18. B.K. Obiakor. Transportation of coal slurries in pipelines. = Colliery Guardian, 1965, v. 210, N 5450, Oct., p. 432-436.

19. Трайнис В. В. Исследование и разработка методов расчета гидравлического транспортирования угля по трубопроводам в турбулентном и вязкопластичном режимах. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук.- Москва. 1969.

20. Офенгенден Н.Е., Джваршеишвили А.Г. Технология гидродобычи и гидротранспортирования угля. М., 1980.

21. Кшондзер Э.Г., Смолдырев А.Е. Расчет параметров гидравлического транспорта мелких классов угля. В кн. «Движение гидро- и аэросмесей горных пород в трубах». М., «Наука», 1966.

22. Уилкинсон У.Л. Неньютоновские жидкости. М., Мир, 1964.

23. Einstein А. Ann. Phys., 19, 286,1906.

24. Einstein А. Ann. Phys., 34, 591,1911.

25. AO.Kahn A. Clay and clay Minerals. Pergamon Press. 1959.41 .Van Olphen Clay and clay Minerals. Pergamon Press. 1959.

26. Al.Parzonka W. Hydrauliczne podstawy transportu rurowego mieszanin dwufazowych. Skrypty Akademii Rolniczej we Wroclawiu, № 59,1977.

27. A3.ThomasD.G. A.I.Ch.E. Journ. 55, 12, 1963.

28. Thomas D.G. A.I.Ch.E. Journ. 8, 1962.

29. Thomas D.G. A.I.Ch.E. Journ. 7,1961.

30. Аб.Смолдырее A.E. Трубопроводный транспорт. M. : Недра, 1970. - 272 с.

31. Vocadlo J.J. Proceed. Confer, on Flow of non-Newtonian Fluids and Dispersed Systems. Prague. 1966.

32. Комплексные исследования схемы сгущения и гидротранспорта закладочной смеси на основе хвостов переработки ОФ №3 ДГИК. Отчет по НИР х.д. № 3/88. Л., ЛГИ, 1989.

33. Александров В.И., Джунусов И.Ш. Влияние вязкости гидросмеси на прочность закладки. // Прикладные аспекты гидротранспортирования продуктов обогащения минерального сырья: Междувед. сб. науч. тр./ "Механобр". Л., 1987. С. 116-119.

34. Chow Joseph C.F. Hydrotransport 1, Bedford, Fl, 1970.

35. Hayness F. Hydrotransport 1, Bedford, F4,1970.

36. Happel D.S., Brenner J.K. Hydrotransport 1, Bedford, H 5, 1970.

37. Нурок Г.А. Гидромеханизация горных работ. M. Госгортехиздат, 1959.5A.Ostwald W. KolloidZtg., 1925.

38. Romanowsky VS. Recherches sur les proprittes phisique des sediments. These Universite de Paris. 1946.

39. MichonX. Journal de Hydraulique. Alger. 1954.

40. Migniot C. La Houille Blanche. Nr. 7. 1968.

41. Wolski W.M. Acta Technica Acad. Sc. Hungaricae. Nr. 63. 1968.

42. VolarowitschM.P., TolstoiD.M. KolloidZtg. 1935.

43. Филатов Б.С. Коллоидный журнал. Вып. XVI. 1954.

44. Babbitt Н.Е., Caldwell D.H. Trans. A. I. Ch. Eng. Nr. 37. 1941.

45. Ласков И.М. Водоснабжение и санитарная техника. Nr. 7. 1960. 63 .Nesstum А.А., VajdaR.L. Magazine of Concrete Research. Nr. 17. 1965. 64Алексеев C.H. Механика строительства. Nr. 9. 1952.

46. LoadwickF. Hydrotransport 1. Bedford. Dl. 1972.

47. Elliott D.E., Gliddon B.J. Hydrotransport 1. Bedford. D2. 1972.

48. Reiner M. Deformatiom, Strain and Flow. London. 1960.

49. Metzner A.B. Chemical Engineering Prograss. Nr. 50. 1969.

50. Metzner A.B., Reed J.C. Chemical Engineering Journ. Nr. 12. 1972.

51. A.Buckingham E. On plastic flow through capillary tubes. Proc. Amer. Soc.

52. Testing Materials, 1921, 1154.

53. Metzner A.B., Reedl.C. Flow of non-Newtonian fluids. Correlation of the laminar transition and turbukent-flow Regions. A.I. Chem. J., 1955, v. I. № 4, p. 434440.

54. Гидродинамика межфазных поверхностей: Сб. статей. Пер. с англ. Сост. Ю.А. Буевич, JI.M. Рабинович, М.: Мир, 1984.80 .Асатур К.Г., Маховиков Б.С. Гидромеханика: учебник / Санкт

55. Петербургский горный ин-т. СПб, 2001. 254 с.81 .Уилкинсон У.Л. Неньютоновские жидкости. М., Мир, 1964. 82.Carreau P.J. Trans. Soc. Rheol., v. 16,1972.

56. S3.Ребиндер П.А. Физико-химическая механика. Серия IV, № 40. M., 1958.84 .Гориславец В.М., Дунец А.К. Исследование реологических свойств концентрированных суспензий при наличии пристенного эффекта. Инженерно-физический журнал, т. 29, № 2, 1975.

57. Alexandrov V.I. Some Experimental Studies on Waste Copper Ore of High Concentration Slurry Transport. Prace Naukowe Instytutu Geotechniki i Hydrotechniki Politechniki Wroclaskiej, Nr. 71, Wroclaw, 1996.

58. Rabinovich B. Uber die Viscositat und Elastizitat von Solen. Z. phys. Chem., 1929, Bd. 145.

59. Ю.Александров В.И. Методы снижения энергозатрат при гидравлическом транспортирповании смесей высокой концентрации. Санкт-Петербург, СПГГИ(ТУ), 2000, С. 50.

60. Келлъ JI.H. Гравитационные процессы обогащения. ЛГИ, Л., 1979.89 .Александров В.И. Изменение концентрации гидросмеси в сечении трубопроводов систем гидротранспорта. Записки горного института. Том 2 (142), Санкт-Петербург, 1995.

61. Агроскин ИИ. Гидравлика. Госэнергоиздат. М.-Л. 1954, с. 165.91 .Александров В.И. Методы снижения энергозатрат при гидравлическом транспортировании смесей высокой концентрации. СПГГИ, СПбб, 2000, с. 75.

62. Курашев В.Д. Актуальные проблемы научно-технического развития топливно-энергетического комплекса. Российский химический журнал, 1997, №6, с.12-14.

63. Делягин Г.Н., Ельчанинов Е.А., Еремеев В.М. и др. Угольные суспензии -новое экологически чистое топливо и технологическое сырье. Обзорная информация. Проблемы окружающей среды и природных ресурсов, 1991, № 9,-105 с.

64. Бранчугов В.К., Зайденварг В.Е., Гриднев А.П., Нехороший И.Х. Угольные суспензии новый вид экологически чистого топлива. Обзор. ЦНИИЭуголь. -М.: 1992,-31 с.

65. Делягин Г.Н., Каган Я.М., Кондратьев А.С. Жидкое топливо на основе угольных суспензий: возможности и перспективы использования. Российский химический журнал, 1994, № 3, с.22-27.

66. Широков В.П., Бруер Г.Г. Высококонцентрированные угольные суспензии -новое топливо для электростанций. Электрические станции, 1992, №11, с.ЗЗ-39.

67. Опыт создания экологически чистых угольных технологий. По материалам 1-ой и 2-ой международных летних школ "Менеджемент в области экологически чистых угольных технологий". Под общей редакцией М.Г.

68. Беренгартена и А.Т. Евстафьева. М.: Кафедра ЮНЕСКО МГУИЭ, 1998, -170 с.

69. Дроздник И.Д., Кафтан Ю.С., Должанская Ю.Б. Новые направления использования углей. Кокс и химия, 1999, №1, с. 4 -16.

70. Делягин Г.Н., Корнилов В.В., Кузнецов Ю.Д., Чернегов Ю.А. Совершенствование водоугольного топлива и перспектива его применения. Приложение к научно-техническому журналу "Экономика топливно-энергетического комплекса России". М.: ВНИИОЭНГ, 1993, -31 с.

71. Ю.Демидов Ю.В., Бруер Г.Г., Колесников С.М. Получение высококонцентрированных водоугольных суспензий из бурых углей Канско-Ачинского бассейна. Экономика угольной промышленности, 1995, №1, с. 2022.

72. П.Демидов Ю.В., Бруер Г.Г., Колесников С.М. и др. Улучшенный состав твердого топлива для водоугольной суспензии на основе бурых углей Канско-Ачинского бассейна. Химия твердого топлива, 1995, №5, с. 3-6.

73. Технология приготовления и физико-химические свойства водоугольной суспензии. Сборник научных трудов НПО "Гидротрубопровод". Под общ. ред. Г.С. Ходакова. М.: 1991, - 136 с.

74. Нехороший И.Х. Использование мазутоугольных и водоугольных суспензий в знергетике Японии. Теплоэнергетика, 1991, №8, с. 73-75.

75. Ольховский Г.Г., Горин В.И. Состояние и перспективы развития тепловой энергетики. Теплоэнергетика, 1990, №2, с. 13-20.

76. Горлов Е.Г., Головин Г.С., Зотова О.В. Усовершенствование технологии создания водоугольного топлива из бурых углей. Химия твердого топлива, 1994, №6, с. 117-125.

77. Делягин Г.Н., Петраков А.П., Головин Г.С., Горлов Е.Г. Водные дисперсные системы на основе бурых углей как энергетическое и технологическое топливо. Российский химический журнал, 1997, №6, с. 72-77.

78. Колесников С.М., Владимирцева И.И., Баринова М.П. О седиментационной устойчивости буроугольных суспензий. Уголь, 1994, №2 , с. 60-61.

79. Горлов Е.Г., Быковский В.Б., Вартанова А.А. и др. Экологические проблемы производства водоугольных суспензий из бурых углей Канско-Ачинского бассейна. Химия твердого топлива, 1998, №2, с. 64-74.

80. Мурко В.И., Корочкин Г.К., Горлов Е.Г. и др. Экологические аспекты приготовления и транспорта водоугольных суспензий. Химия твердого топлива, 1999, №1, с. 81-87.

81. Втюрин Ю.Н., Кузнецов П.Я. Технико-экономические проблемы использования углей Канско-Ачинского бассейна на ТЭС в европейской части России. Теплоэнергетика, 1997, №2, с. 23-28.

82. Делягин Г.Н., Ерохин С.Ф., Петраков А.П. "ЭКОВУТ" новое экологически чистое топливо XXI века. Сборник трудов международной научной конференции и школы семинара ЮНЕСКО "Химия на рубеже тысячелетий". Клязьма, 2000, -М.: Изд-во МГУ, 2000, ч.1, с. 101-105.

83. Бруер Г.Г., Колесников С.М., Лазарева JI.B. Исследование процесса получения высококонцентрированной водоугольной суспензии из смеси кузнецкого каменного и канско-ачинского бурого угля. Химия твердого топлива, 1995, №5, с. 18-22.

84. Бурдуков А.П., Емельянов А.А., Попов В.И., Тарасенко А.Н. Исследование реодинамики и горения композиционных водоугольных суспензий. Теплоэнергетика, 1997, №6, с. 58-62.

85. Демидов Ю.В., Бруер Г.Г., Колесникова С.М., Петухова В.П. Водоугольная суспензия перспективный вид топлива. Уголь, 2000, № 9. с. 40-43.

86. Шалауров В.А., Анушенков А.Н., Фрейдин A.M. О подготовке и транспортировании водоугольных суспензий. Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых , 1997, №5, с. 30-22.

87. Берг Б.В., Богатова Т.Ф. Тепло- и массоперенос в топках с кипящим слоем при сжигании водоугольной смеси. Инженерно-физический журнал, 1996, т. 69, №9, с. 997-999.

88. Богатова Т.Ф. Сжигание обводненных отходов мокрого углеобогащения в низкотемпературном кипящем слое. Кандидатская диссертация, Свердловск, 1991,-317 с.

89. Беляев А.А. Опыт сжигания отходов флотации углей в кипящем слое. М.: , 1989,- 54 с.

90. Мурко В.И. Научные основы процессов получения и эффективного применения водоугольных суспензий. Докторская диссертация, ИГИ, 1999.

91. Бабий В.И., Барбараш В.М., Хидиятов A.M. и др. Воспламенение и горение капель водоугольной суспензии. Проблемы горения и взрыва. IX Всесоюзный симпозиум по горению и взрыву. Черноголовка, 1989, с. 56-59, 146-148.

92. Головин Г.С., Горлов Е.Г., Лапидус А.А. Спиртоводоугольная суспензия -новый вид транспортабельного экологически чистого топлива. Российский химический журнал, 1994, №5, с. 66-69.

93. Ковальчук Т.Н., Горлов Е.Г. Влияние кавитационных пузырьков на распыление топливных суспензий. Сборник трудов международной научной конференции "Химия и природосберегающие технологии использования углей Звенигород, 1999. М.: МГУ, 1999, с. 66-69.

94. Справочник по котельным установкам. Топливо. Топливоприготовление. Топки и топочные процессы. Под общ. ред. Т.С. Добрякова.- М.: Машиностроение, 1993, -391 с.

95. Корочкин Г.К. Физико-химические основы интенсификации технологии приготовления высококонцентрированных суспензий из углей Кузбасса. Кандидатская диссертация, ИГИ, 1998.

96. Методические указания по проектированию топочных устройств энергетических котлов. СПБ.: АООТ "НПО ЦКТИ " - ВТИ, 1996, - 270 с.

97. Нехороший И.Х., Костовецкий С.П., Мурко В .И. и др. Результаты перевода котла КВ-ТС-20 на сжигание водоугольного топлива. Теплоэнергетика, 1997, №2, с. 13-15.

98. Хидиятов A.M., Осинцев В.В., Гордеев С.В. и др. Результаты перевода пылеугольного котла паропроизводительностью 89 кг/с на сжигание водоугольной суспензии. Теплоэнергетика, 1987, №1, с. 5-11.

99. Урьев Н.Б., Потанин А.А. Текучесть суспензий и порошков. М.: Химия, 1992. -256 с.

100. Кондратьев А.С., Овсянников В.М. и др. Транспортирование водоугольной суспензии. Гидродинамика и температурный режим. М.: Недра, 1988, - 214 с.

101. Попов В.И., Коваленко Ю.А., Борисов А.А. Реологические и теплофизические свойства водоугольных суспензий. Теплоэнергетика, 1995, №8, с. 39-43.

102. Ходаков Г.С. Оптимальные технологии приготовления и транспорта водоугольного топлива. Известия Академии Наук. Энергетика, 2000, №4, с. 142-152.

103. Бурдуков А.П., Карпенко Е.И., Попов В.И. и др. Реология, динамика горения и газификации водоугольной суспензии. Сборник докладов. Международный семинар "Новые технологии и техника в теплоэнергетике" -Новосибирск Гусиноозерск, 1995, ч.2, с. 33-48.

104. Борзов А.И., Баранова М.П. Получение стабильных водоугольных суспензий из углей Черемховского месторождения. Химия твердого топлива, 1996, №1, с. 32-35.

105. Мельниченко Н.И., Рубцов Н.А., Марчук И.В. Экспериментальное исследование температурной динамики одиночной капли водоугольной суспензии. Теплофизика и аэромеханика, 1995, т.2 , №1, с. 75-78.

106. Бабий В.И., Кузина Н.И., Вдовченко B.C. и др. Интенсификация процесса горения ВУС с помощью присадок. Электрические станции, 1991, №11, с. 68.

107. Бабий В.И., Барбараш В.М., Степашкина В.А. Влияние влажности и зольности ВУС на процессы воспламенения и выгорания капель суспензий. Электрические станции, 1991, №7, с. 24-28.

108. Виленский Т.В., Сабо Ш. Расчет горения водоугольных смесей. Известия вузов. Энергетика, 1988, №7, с. 90-93.

109. Трубецкой К.Н., Нехороший И.Х. Развитие работ по использованию высококонцентрированной водоугольной суспензии в энергетике России. Теплоэнергетика, 1994, №11, с.26-29.

110. Пугач Л.И., Серант Ф.А., Волобуев А.Н. и др. Освоение головных и опытно-промышленных котельных установок при сжигании углей сибирских месторождений. Электрические станции, 1995, №11, с. 3-13.

111. Трубецкой К.Н., Чантурия В.А., Краснов Т.Д. и др. Новые направления повышения результативности обогащения углей. Международный конгресс " Горная промышленность России на рубеже ХХ-ХХ1 веков" М.: ИГД им. А.Н. Скочинского, 1995, с 91-100.

112. Тумановский А.Г., Бабий В.И., Енякин Ю.П. и др. Совершенствование технологий сжигания топлив. Теплоэнергетика, 1996, №7, с. 30-39.

113. Доброхотов В.И. Программа "Экологически чистая энергетика". Теплоэнергетика, 1992, №8, с. 4-9.

114. Саламатин А.Г. О состоянии и перспективах использования водоугольного топлива в России. Уголь, 2000, №3, с. 10-15.

115. Кондратьев А.С. Водоугольные суспензии экологически чистое топливо. Жилищное и коммунальное хозяйство, 1993, №10 , с.27-29.

116. Демидов Ю.В. Глубокая переработка угля основа повышения роли угля. Уголь, 1999, №5, с. 19-20.

117. НПО "Гидротрубопровод", Москва 3, 5, 9, 12, 14, 15, 18, 25, 26, 48, 50,65.

118. Институт горючих ископаемых (ИГИ), Москва 17, 18, 20, 21, 34, 38, 39,66.

119. Всероссийский теплотехнический институт (ВТИ, Москва) и филиалы ВТИ 16, 24, 36, 37, 43, 46, 54, 55, 60.

120. ГУП НПЦ "Экотехника", Новокузнецк 23, 29, 32, 35,44, 45, 64, 66, 67.

121. КАТЭКНИИуголь, Красноярск 6, 10, 11, 27, 68.

122. Институт теплофизики СО РАН, Новосибирск 28, 49, 51, 53.

123. Институт проблем комплексного освоения недр РАН, Москва 44, 57, 59.

124. Институт горного дела СО РАН, Новосибирск 10, 63., АООТ "Сибиус", Красноярск [52, 69].

125. Уральский государственный технический университет, Екатеринбург 31, 44.

126. Грунтовые насосы типа ГрА, ГрАТ (К), ГрАУ, ГрТ(К), 1ГрТ(К)

127. Сводная таблица технических характеристик грунтовых насосов типа ГрА, ГрАТ (К), ГрАУ, ГрТ(К), 1ГрТ(К).

128. Подача воды в сальник Номинальные параметры ♦Габаритны е размеры, мм LxBxH *Масса кг Двигатель

129. Марка м3/ч Подача, м3/ч Напор, м Плотность/ концентр, температура Мощ н кВт Частота об/мин

130. ГрАК85/40/1 3,5 85 40 1,3 т/м3 5.70°С 1480х бЗОх 765 832 45 1500

131. ГрАТ85/40/1 3,5 85 40 1,6 т/м3 5.70°С 1480х бЗОх 765 842 45 1500

132. ГрАК 170/40/1 3,5 170 40 1,6 т/м3 5.70°С 1480х 715х 805 986 75 1500

133. ГрАТ170/40/1 3,5 170 40 1,6 т/м3 5.70°С 1480х 715х 805 981 75 1500

134. ГрАТ225/67/И 4,5 225 67 1,6 т/м3 5.70°С 1730х 800х 965 1465 160 1500

135. ГрАК350/40/Н 4,5 350 40 1,6 т/м3 5.70°С 1705х 940х 1005 1635 132 1000

136. ГрАТ350/40/Н 4,5 350 | 40 1,6 т/м3 5.70°С 1705х 940х 1005 1680 132 1000

137. ГрАТ450/67/Ш 5 450 67 1.6 т/м3 2220х 2850 250 10005.70°C | 1080x 1265 1 | i

138. ГрАК700/40/Ш 5 j j 700 | 40 1,6 T/M3 ! 5.70°e J 2155x 1097x 1600 2530 250 j 1000

139. ГрАТ700/40/Ш ) 5 j 700 | 40 j 1,6 т/м3 i 5.70°C j 2155x i 1097x 1600 j 2750 ! .! : 250 j 1000 j

140. ГрАТЭОО/67/IV j 5,5 j 900 j 67 j 1,6 T/M3 ! 5.70°C j 2498x 1230x 1400 1 5150 \ 630 j 1000 i

141. Гр АТ9 50/120/Ivj 5,5 950 j 120 1,6 T/M3 ! 5.70°C j 2640x j 1500x j 1595 ! 6440 | 1000 j 1000 I

142. ГрАК1400/40/1\/| 5,5 1400 ! I 40 ! 1,6 t/M3 i 5,.70°C J 2525x 1 1455X ! 1490 ! 5730 1 500 j 750 jrpAT1400/40/IV| 5,5! 1400 40 ! 1,6 t/m3 j 5.70°C j 2524X 1 1455x ! 1490 j 5660 | 500 j 750 j

143. ГрТ1250/71 5 1250 71 1 1,3 т/м3 I 5.70°C i 2825x j 1505x j 1620 i 5415 630 j 1000 i

144. ГрУ800/40 5 i 800 f 40 1 1,3 т/м3 i 5.70-C j 2020x f 1180x f 1190 ! 995 200 750 j

145. ГрАУ400/20-В i 3,5 400 j 20 j 1,6 t/m3 i 5.70°C { 1480x 790x .810.j 975 75 j 1000 {

146. ГрАУ1600/25-А | 5 j 1600 j 25 ! 1,6 T/M2 i 5.70°C j 2140X 1260x 1340 t 2995 315 j 750 j

147. ГрАУ2000/63-А : 5,5 ( 2000 | 63 : 1,6 т/м3 ! 5,.70°C j 2630x 1 1545x i 1685 ! 6400

148. Агрегаты насосные химические типа X, ХМ, ХО, АХ, АХО, АХП, ТХИ, ХРО

149. Сводная таблица технических характеристик насосов типа X, АХ, АХО

150. Типоразмер насоса Подача, м3/ч Напор,м Мощн. эл.дв кВт (об/мин) Плотность,т/м3 Масса агрегата, кг Плотность, т/м3до 1,3 до 1,85 до 1,3 до 1,85

151. Х50-32-125 К,Е,И 12,5 20 3(2900) 4(2900) 125 130

152. Х50-32-125аК,Е,И 10,5 14 3(2900) 4(2900) 125 130

153. Х50-32-250 К,Е,И 12,5 80 (2900) 30 <2900) 285 345

154. Х50-32-250а К,Е,И 11,5 67 15 (2900) 22 (2900) 270 315

155. Х65-50-125 К,Е,И 25 20 4(2900) 5,5 (2900) 135 145

156. Х65-50-125а К,Е,И 23 17 3 (2900) 5,5 (2900) 130 145

157. Х65-50-160 К,Е,И 25 32 7,5 (2900) И(2900) 190 225

158. Х65-50-160а К,Е,И 22,5 26 5,5 (2900) 7,5 (2900) 145 190

159. Х80-65-160 К,Е,И 50 32 15(2900) 18,5 (2900) 270 285

160. Х80-65-160а К,Е,И 45 26 11 (2900) 15 (2900) 230 270

161. Х80-50-200 К,Е,И 50 50 18,5 (2900) 30 (2900) 305 355

162. Х80-50-200а К,Е,И 45 40 15(2900) 30 (2900) 290 355

163. Х80-50-250 К,Е,И 50 80 37(2900) 55 (2900) 445 570

164. Х80-50-250а К,Е,И 45 67 30 (2900) 45 (2900) 380 465

165. Х100-80-160 К,И,Е 100 32 22 (2900) 30 (2900) 320 340

166. Х100-80-160а К,И,Е 90 26 18,5 (2900) 30 (2900) 300 340

167. Х100-65-200 К,Е,И 100 50 37 (2900) 55 (2900) 420 545

168. Х100-65-200а К,Е,И 90 40 22 (2900) 30 (2900) 355 375

169. Х100-65-250 К,Е,И 100 80 75 (2900) 90 (2900) 770 810

170. Х100-65-250а К,Е,И 90 67 55 (2900) 75 (2900) 620 770

171. Х100-65-315 К,Е,И 100 125 132 (2900) 200 (2900) 1120 1470

172. Х100-65-315а К,Е,И 90 105 110 (2900) 160 (2900) 1090 1240

173. Х150-125-315 К,Е,И 200 32 45 (1450) 75 (1450) 730 910

174. Х150-125-315а К,Е,И 180 26 37 (1450) 55 (1450) 675 780

175. Х150-125-400 К,Е,И 200 50 75 (1450) 110 (1450) 910 1235

176. Х150-125-400а К,Е,И 180 40 75 (1450) 90 (1450) 910 955

177. Х200-150-315 К,Е,И 315 32 55 (1450) 75 (1450) 790 930

178. Х200-150-315а К,Е,И 290 26 45(1450) 55 (1450) 700 790

179. Агрегаты электронасосные типа ЦНС, ЦНСГ, ЦНСМ

180. Тот же насос для перекачивания горячей воды температурой до 105С (378К) имеет обозначение: ЦНСГ 60-66-УХЛ4, где• ЦНСГ тип насоса (центробежный, насос, секционный, для горячей воды).

181. Сводная таблица технических характеристик насосов типов ЦНС, ЦНСг.

182. Марка агрегата Производительность м. куб/ч Напор, м Мощн. эл.дв кВт (об/мин) Масса агр< кг

183. ЦНС 13-70 13 70 11 (2950) 335

184. ЦНС 13-105 13 105 11 (2950) 372

185. ЦНС 13-140 13 140 15(2950) 415

186. ЦНС 13-175 13 175 18,5 (2950) 457

187. ЦНС 13-210 13 210 18,5 (2950) 494

188. ЦНС 13-245 13 245 22 (2950) 549

189. ЦНС 13-280 13 280 30 (2950) 575

190. ЦНС 13-315 13 315 30 (2950) 612

191. ЦНС 13-350 13 350 30 (2950) 649

192. ЦНС 38-44 38 44 11 (2950) 326

193. ЦНС 38-66 38 66 15 (2950) 405

194. ЦНС 38-88 38 88 18,5 (2950) 446

195. ЦНС 38-110 38 110 22 (2950) 491

196. ЦНС 38-132 38 132 30 (2950) 521

197. ЦНС 38-154 38 154 30 (2950) 551

198. ЦНС 38-176 38 176 30 (2950) 593

199. ЦНС 38-198 38 198 37 (2950) 648

200. ЦНС 38-220 38 220 45 (2950) 692

201. ЦНС 60-66 60 66 22 (2950) 474

202. ЦНС 60-99 60 99 30 (2950) 588

203. ЦНС 60-132 60 132 45 (2950) 688

204. ЦНС 60-165 60 165 55 (2950) 829

205. ЦНС 60-198 60 198 55 (2950) 876

206. ЦНС 60-231 60 231 75 (2950) 1223

207. ЦНС 60-264 60 264 75 (2950) 1278

208. ЦНС 60-297 60 297 75 (2950) 1324

209. ЦНС 60-330 60 330 110 (2950) 1346

210. ЦНС 180-85 180 85 75 (1475) 1308

211. ЦНС 180-128 180 128 110 (1475) 1417

212. ЦНС 180-170 180 170 132 (1475) 1611

213. ЦНС 180-212 180 212 160 (1475) 1906

214. ЦНС 180-225 180 225 200 (1475) 2255

215. ЦНС 180-297 180 297 250 (1475) 2740

216. ЦНС 180-340 180 340 250 (1475) 2859

217. ЦНС 180-383 180 383 315 (1475) 3077

218. ЦНС 180-425 180 425 315 (1475) 3313

219. ЦНС 300-120 300 120 160 (1475) 2210

220. ЦНС 300-180 300 180 250 (1475) 2890

221. ЦНС 300-240 300 240 315 (1475) 3243

222. ЦНС 300-300 300 300 400 (1475) 3907

223. ЦНС 300-360 300 360 500 (1475) 4222

224. ЦНС 300-420 300 420 500 (1475) 4520

225. ЦНС 300-480 300 480 630 (1475) 4855

226. ЦНС 300-540 300 540 800 (1475) 5180

227. ЦНС 300-600 300 600 800 (1475) 5504

228. Давление на входе в насос, мПа (кгс/см2) не более: 0,3 (3) Примечания: Допускаемый кавитационный запас приведен к оси насосов типа "ЦНС" и дан для номинального режима;

229. Допускаемое отклонение напора при изготовлении от +5 до -3 %; Параметры маслонасосов даны при работе на воде; Мощность насосов дана при температуре масла 275К (+2°С).1. Буровые насосы

230. Конструктивные особенности и преимущества:• Мощность и давление насоса на каждом диаметре поршня позволяет осуществлять технологию проводки скважины с применением форсирован-ного режима бурения.

231. Технические характеристики:

232. Параметры / Модель УНБ-600 УНБТ-600 УНБТ-950 УНБТ-1180L УНБТ-1600

233. Мощность насоса, кВт 600 600 950 1180 1600

234. Число цилиндров, шт. 2 3 3 3 3

235. Номинальная частота ходов поршня в мин 65 160 125 125 100

236. Подача насоса (max), дмЗ/с 51,9 50,9 46 51,4 59,7

237. Давление на выходе насоса (max), МПа 25 35 32 35 53

238. Исполнение гидравлической части L- образно е Прямоточное L- образное L- образное

239. Пневмокомпеисатор ПК 70250 ПК40-350 ПК70-320 ПК70-350 ПК70-530

240. Степень неравномерности давления на вы-ходе из насоса, %, не более 12 5 5 5 5

241. Масса насоса без шкива, пневмокомпенса-тора и крана, кг 23070 13670 22070 22432 35800

242. Масса со шкивом, 25610 15450 24261 24632пневмокомпенсатором и краном, кг