автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.12, диссертация на тему:Силовой транзисторный преобразователь

НИЖЕГОРОДСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ

ИНСТИТУТ

На правах рукописи

ЧИРСКОВ СЕРГЕЯ АЛЕКСЕЕВИЧ

СИЛ030Я ТРАНЗИСТОРНЫЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ

Специальность 05.09.12 - Полупроводниковь'З

преобразователи электроэнергии

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Н.Новгород. 1992

Работа выполнена в Нижегородской политехнической институте

НАУЧНЫЙ РУКОВОДИТЕЛЬ ОФИЦИАЛЬНЫЕ ОППОНЕНТЫ

ВЕДУДЕЕ ПРЕДПРИЯТИЕ

- доктор технические наук, профессор ЗАЩЕВ А.И.

- заслуженный деятель науки и техники РСФСР, доктор технических наук, профессор ПОЗДЕЕВ А.Д.

- кандидат технических наук, доцент БЛИНОВ И.В.

•ЛСПО иы.Я.Ы.Свердлова, г.Санкт-Петербург

Зашита состоится * $9 года в /у часов

в аудитории У Л? 61/ на заедании Специализированного совета К.063.65.06 по присуждению ученых степеней кандидата технических наук в Нижегородском ордена Трудового Красного Знамени политехническом институте (603600, ГШ-41, г.Нижний Новгород, у,-.Минина,24).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан " » Не?№/) г.

Ученый секретарь специализированного совета к«т*н«9 С•Н«С• -

ОБЩАЯ ХАРАНЯ2РИСВКА РЙБОИ

Актуальность техн. БыстрЛ рост потребности в устройствах преобразовательной техники, характерный для всех отраслей народного хозяйства, выдвигает рад научных и практических задач. Основными силовыми элементами, доэируивдни передачу энергии, являются модные биполярные транзисторы, тиристоры и эапир&еше тиристоры.

Актуальность задачи использования могшие полупроводниковых приборов ив максимальнее токи и напряжения определяется яассопостьп применения упрчвляемах счловкх ключей во многих преобразовательных устройства: я прсобразоитгелкх электроприводов постоянного и переломного ток;"., импульсном регулировании напряжения и тока вторичн1-* источников пктенхя, ч ккгуяъгннг источниках для технологически?; процессов (сваота, гальваника и т.д.).

Силогио тиристор! вчдеркйреот (5«-10) кратнкэ перэгрузки по току. Псрегрупкс'. тргнзг.сторз характеризуется перемещением его рабоче? точки в акт1!ЕК)П область п асаркЯиоцу отключения, перегрузка по току в момент зикрюания запираемого тиристора приводит к потере свойства запираемоети. Следовательно, для нормального функииониро?а1гая управляемых полупроводниковых приборов необходимо ограничить перегрузки в комцутациеннчх режжах, что приведет к уменьшению потерь на полупроводниках я повышении полезной коммутируемой моиности. Из двух типов управляемых приборов: запираемых тиристоров и трана-зисторов, последние обладают более высоким коэффициентом усиления, имеют кеньпке динамические потери и большую частоту коммутации.

В отличие от тиристоров силовые гранзис5оры выключается при сняти?* управляющие имгульсов и имея по сравнению с тиристора? ¿и примерно на порядок более высокие времена выключения, не требуют дополнительных устройств принудительной коммутации.

Надежное функционирование силового ключа определяется двумя факторами: режимом управления транзистора по базовой цепи и положением рабочей точки прибора на динамической траектории переключения при коьгогтзцип. ПершЯ.в осногнои .характеризуется наличке?* оптимального аначения запиратаего базового тока я его скорости нарастания, при котором-из возникает локализация тока в базовом слое и транзистор не выходит из строя. Второй фактор заключается в ограничении динамической траектория переключения кривой областью безопасной работы (ОБР).

Последнее ограничение не позволяет использовать силовые модули на максимальные токи и напряжения в двух совмещенных режимах

при работе на индуктивную нагрузку с ненулевым начальным током. Приходится снижать или величину тока нагрузки или рабочее напряжение транзистора. Это приводит к недоиспользованию прибора по коммутируемой мощности и ограничивает область применения силовых транзисторов в устройствах преобразовательной техники.

Таким образом, решение важной технической и практической з еда чк-надежного функционирования силовых транзисторов в предельно-совмещенных режимах с максимальным использованием по току и напряжению непосредственно связано с необходимостью разработки надежных структур транзисторных ключей и схем управления ими.

Диссертационная работа выполнялась в рамках научно-исследовательских работ, проводимых кафедрой "Электрооборудование судов" Нижегородского политехнического института в соответствии с координационным планом НИР "Разработка и совершенствование средств автоматики и робототехники".

Цель работы. Разработка и исследование транзисторных ключевых модулей в предельных режимах и силовых преобразователей на их основе с улучшенными энергетическими и массо-габаритными показателями. Для достижения поставленной цели в диссертационной работе решаются следующие задачи:.

- анализ особенностей силовых транзисторов» промьшенных схем управления ими, схемотехники силовых транзисторных преобразователей;

- сравнительный анализ электромагнитных процессов в различных схемах с формирующими цепями без учета инерционных свойств транзисторов;

- оптимизация формирующих цепей схем, обладающих лучшими техническими характеристиками, для максимального использования транзисторных модулей по току и напряжению в 2-х предельно-совмещенных

'режимах;

- анализ результатов теоретических исследований и разработка новых структур силовых тиристорно-транзисторньк ключей с минимальными потерями;

- разработга алгоритма функционирования микросборки управления транзисторным ключей на основе гибридно-пленочной технологии;

- исследование параллельной работы силовых транзисторных модулей;

- разработка и изготовление опытных образцов силовых транзисторных преобразователей с формирующими цепями и с токоограничением

для электропривода станков.

Методы исследований. Для исследования электромагнитных кон-мутационных процессов в схемах с формируюаши цепями применен метод преобразования Лапласа, решение систем уравнений производилось методом Гауса. При математическом моделировании электрических схем использовались численные методы решения дифференциальных уравнений с автоматическим варьированием иага интегрирования на базе пакета прикладных программ !'С2-4.

Наугад новизна. В работе получены следующие новые результаты:

- на осноде проведенного сравнительного анализа схем силовых траизисторягс ключей с формирушики целями получены аналитические сыра-иння для напряжений то;:оа и их производных, определен,! показатели, характеризуй!;' предельные режимы (использование тран-зчеторов на максимальтж токи и (ипрй.тения);

- з результате проведенных исследований сформулирован критор::Г, позволяющий оптимизировать формирующие цепи для использования транзисторных модулей на макскмально-коммутируемул полезную модность;

- разработана структура и Алгоритм управления транзистор. тиристорным ключей с повышенными энергетическими и уяучшентл..;! массо-габаритными показателями;

- разработан алгоритм функционирования микросборкн системы управления транзисторным ключом для режимов повторного включения и окончательной блокировки;

- разработаны принципы построения системы управления для параллельной работы силовых транзисторов.'

Практическая ценность состоит в следующем:

- разработаны схемы транзисторных преобразователей с формирующими цепями -ш. электропривода переменного тока пр1! напряжении звена постоянного тока 350 В и 600 В (бестрансфорлаторный вариант) с максимальным использованием транзисторов по коммутируемой мощности;

- разработана схемэ силового преобразователя без Лормиругаих цепей с токоограниченкем на напряжение 350 В и 600 В;

- разработана схема управления параллельно соединенными транзисторами, позволяющая исключить динамические токовые перегрузки

в полупроводниках прч запирании силового клича;

- разработана с>:ема повторного включения и окончательной блокировки для согласования силового преобразователя с регулятором тока системы регулирования, построенного по релейному принцицу;

- разработанная схема транзисторно-тиристорнпго ключа

с системой управления позволяет использовать силовые приборы на

максимально-допустимые токи и напряжения, снизить коммутационные перегрузки и облегчить режим функционирования полупроводниковых приборов;

- техническая документация передана ЛСПО им.Я.М.Свердлова и НПО "Полет" для практической реализации;

- разработана опытная серия преобразователей для электроприводов переменного тока в ЛСПО иы.Я.М.Свердлова.

Реализация результатов работы. Результаты диссертационной работы нвшли применение в следующих разработках, переданных ЛСПО им. Я.М.Свердлова:

- лабораторного образца системы управления и силового транзисторного преобразователя с формирующими цепями на постоянное напряжение 310 В и максимальный ток 30 А;

- лабораторного образца силового транзисторного преобразователя без формирующих цепей мощностью 20 кВт и системы управления дг.л использования в электроприводе подачи станков;

- транзисторного преобразователя с формирующими цепями на напряжение 580 В и максимальный ток.35 Ä на транзисторных модулях типа ШЗД40-8; -

- силового транзисторного преобразователя без формирующих цепей для асинхронного/электропривода переменного тока на напряжение 600 В и максимальный ток 40 А на транзисторных модулях ШЗДЗ-60-в;

- макета транзисторного ключа с параллельным соединением силовых транзисторов для устройства сброса энергии в составе вторичного источника электропитания, переданного для дальнейшего использования в №0 "Полет";

- выпущена опытная серия преобразователей для электроприводов переменного тока в.ЛСПО им,Я.М.Свердлова.

Апробация работы. Основные положения работы доложены: на научно-технических конференциях НТО "Актуальные проблемы электроэнергетики" (Горький 1987, 1990г.г.), на восьмой научной конференции молодых ученых Волго-Вятского региона (Горький, 1968. г.], на Межотраслевой научно-технической конференции "Средства связл в авиации" (Гортий, 1969 г.), на научно- технической конференции "Проблемы вентильного электропривода" (Горький, 1990 г.), на Республиканской научно-технической конференции "Электромеханические преобразователи и машинно-вентильные системы" (Томск, 1991 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 6 печатных работ и имеется одно решение о вьщаче авторского свидетельства на

изобретение. • -

Структура и объем работа. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и приложений; содержит 171 стр. основного, текста, 106 стр. иллюстраций, 121 наименований используемой литературы, 19 стр. приложений.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована необходимость разработки преобразователя для сирокорегулируеиого асинхронного электропр!вода на базе эалигдекных силовых транзисторных ключей. Определены цели я задачи работы, вопросы научной новизны и практической ценности полученных результатов, сформулирована положения, Еыносимые автором на зениту.

В первой главе для сравнения приведены основный характеристики силовых транзисторов, выпуекаеидс отечественной промыгаленнос-гыэ: транзисторных модулей типа НТЗД, 2М5 и одиночных транзисторов TKI52-I00-6. ¡¿одули состоят из нескольких приборов, соединен-■шх по схеме Дарлингтона, имеют встроенный обратный диод для реактивного тока, беспотенциальный корпус и более высокое допустимое напряжение коллектор-эмиттер ( до 800 В в отличие от 400 В г 1KI52 ) , что делаёт их применение более целесообразным.

Рассмотрены особенности силовых транзисторов и их влияние ia схемотехнику систем управления мощными ключами. Проведено ис-¡ледование процессов включения и вытатючёния транзистора на индуктивную нагрузку, которая замешается источником тока на интервале сомцутации. Показано, что величина тока через транзистор при ¡юпочении может достигать двухкратной величины тока нагрузки и шределяется максимальным током, который физически может пропус-■ить транзистор и частотными свойствами диода. Перегрузка по току •ранзистора' в коммутационных режимах приводит к уменьшению вэли-!инк полезного тока, пропускаемого последним при условии выполнения ■ребования нахождения динамической траектории,переключения внутри >БР. Это в свою очередь приводит к недоиспользованию транзистора о величине коммутиртемой полезной мощности в нагрузке. Указанный ¡едостаток частично ¡.-ошенсируется применением формируютих цепей-цауктивности, соединенной последовательно с прибором для ограни-

чения - скорости нарастают коллекторного тока при включении и конденсатора параллельно транзистору для задержки нарастания коллекторного напряжения при выключении. Эффективность применения формирующих цепей зависит от схемы их соединения и алгоритма работе.

Проведен обзорный анализ промышленных схем с формирующим! формирующими цепями и систем управления транзисторными ключами с целью выявления недостатков при их эксплуатации. Сравнительное исследование отечественных транзисторных модулей типа 1ГЩД и японских "Фудзи" позволило выявить различие в свойствах приборов и сформулировать требования для та устранения при проектировании систем управления:

- для повышения частотных свойств ключа и уменьшения времени рассасывания необходима защита от насыщения;

- при параллельной работе отечественных транзисторов необходимо принимать меры для динамического выравнивания коллекторных токов при выключении;

- для уменьшения склонности к вторичному пробою транзисторов желательно иметь запирающее базовое напряжение как можно меньшей величины;

- по возможности обеспечить эксплуатационный запас транзисторов по напряжению в дза.а по току в три раза;

- применять модули с возможно более высокими коэффициентами усиления для уменьшения установленной мощности систем управления.

Во второй главе рассмотрены коммутационные электромагнитные процессы в схемах с формирующими цепями, приведенными на рис.1, в предположении, что транзистор - безинерционщй элемент (идеальный ключ). Сравнительный анализ проводился на основе следующих . показателей, числовые значения которых приведены в таблице I:

, - скорости нарастания тока через транзистор при включении ($-> вкл.;

- превышение током ключа тока нагрузки в коммутационных режимах на величину 4 I (перегрузка по току);

- скорости зарастания напряжения на транзисторе при выключении ( ) выкл;

- перенапряжение на транзисторе при выключении Д I] ;

- защищенность схемы в аварийных режимах.

Ь

Схемы стоек с формирующими цепями

Ю

Рис.!

а) Схема I с сов.1ещенкмми формирующими цепями;

б) Схема 2 с одним формирующим конденсатором на стойку;

в) Схема 3 с разделенными цепями формирования.

Таблица I

Основные показатели, характеризующие коммутационные процессы в схемах с формирующими цепями

)г Основные показатели Схема I Схема 2 Схема 3

I (с/[/с/1)£.иг /пах, А/мхС 3 3 -

2 &1,А 15 5 10

з 0о'и/сИ)ёым. тса, З/мхС 200 200 200

4 </1/, & 100 80 100

5 Защищенность в аварийных низкая высокая высокая

режимах .

Получены аналитические выражения для кривых тока и его производной при включении и напряжения и его производной при выключении.

Так, кривая тока через транзистор при его включении в схеме Р. (рисЛ,б) определяется выражением:

тгс г.-г

ё"7^ 2сп со1,

(I)

где

V

¿с

Л

СО" ¡[ ЬС Це ; Цп. - напряжение источника;

А . С . Я - параметры формирующих цепей.

Напряжение на УТ1 при выключении (рис.1,6) определяется выражением:

(е-а/ги .-(6+а/!гй

е - е

ц и >

(2)

где

1Н - величина тока, протекающего через транзистор в момент выключения. • .

Выражения' для производной тока через транзистор при включении и производной напряжения при выключении приведены в вцпе формул (3) и (4) соответственно:

сЛуп _ Цп . Цл л У" Я 1

сШчТ! _ 1ц

с/г и

(4)

Выражения для остальных схем (рисЛ), аналогичные формулам (1*4), которые описывают электромагнитные процессы в схеме 2, приведены в диссертационной работе.

Для подтверждения достоверности полученных результатов, последние сравниваются с расчетами на ЭВМ, проведенными при помощи пакета прикладных программ МС2-4. Сравнение схем производится по критерию максимального использования силовых транзисторов по току и напряжен!®, поэтому первостепенное значение имеют показатели 2 и 5.

Анализ выражений, описывающих коммутацию в схемах с формирующими цепями позволяет рекомендовать для практического использования схемы 2 и 3. Схема 2 характеризуется малым значением Д/ = 5А, минимальным количеством элементов, наличием одного формирующего конденсатора на стойку. Схема 3 имеет некоторую избыточность в элементах, но позволяет производить независимую регулировку процессов нарастания тока через дроссель и одновременного разряда формирующей емкости при.включении. Последнее качество является важным при напряжении звена постоянного тока до £00 В (бестрансформаторный вариант). Обе схемы-обладают высокой защищенностью в аварийных ситуациях, т.к. разряд формирующего швденса-тора при включении транзистора заканчивается ка позднее окончания процесса коммутации тока в дросселе и обратном диоде.

Третья глава посвящена анализу математических моделей транзисторов и диодов. Показано, что наиболее.удобными из имеющихся являются электрические модели, параметр :сэторых можно найти в справочниках или определить экспериментально на исследуемых образцах. Наиболее приемлемой с точки зрения простота самой модели и её точности хорошее приближение дает передаточный вариант моди- -фицированной модели Эберса-Молла, эквивалентный по точности описания процессов двухзвенной зарядной модели Келлера. Для исследования процессов переключения транзисторных модулей в схемах с Формированием траектории при помощи указанных моделей, последняя необходимо идентифицировать. С этой целью было произведено сравнение результатов моделирования транзисторных модулей ЙЕВД40-7 и !ЩЦЗ 40-8 (2л£>) на активную нагрузк"у с данными, полученными эксперименталыгьи путем. После проверки адекватности модели была проведена оптимизация формирующих цепей с учетом инерционных свойств транзисторных•мат/лей по критерия: использование транзисторных модулей на максимальные токи и напряжения с мини-

тт

11

мальными формирующими цепями (приемлемыми потерями и хорошими частотными свойствами) при условии нахождения динамической траектории переключения транзисторного модуля внутри ОБР. Результаты исследования схемы 2 (рис.1,6) с одним формирующим конденсатором на стойку и схемы 3 (рисЛ,в)сразделенными цепями формирования представлены в таблице 2.

Таблица 2

Показатели схем 2 и 3 с оптимизированными формирующими

цепями

Номер схемы и параметры формирующих цепей Класс модуля ип, В 1н, А Д А Ртод, Вт Рр. Вт Рг, Вт Р\ Вт.

Схема 2

Ь*60мк!Ъ, С'0,{ш<? 7 • 300 40 з 72 105 177 120

Схема 3

Ь*60ыкГн, С'О/, икФ 7 300 40 9 42 105 147' 120

Схема 3

Ь - ЮОшГн, С*0£т? 5 300 40 12 32 169 201 120

Схема 3 .

ь-1гомГн,с- цеик? 6 500 40 14 39 243 262 120

Схегл 2

Ь'бОикГх, С-0,2т1? 8 500. 40 9 65 146 211 120

Средняя мощность, потерь на транзисторе, работающем на индуктивную нагруз^: ' -

Тк

(5)

где - ток нагрузки;

Ц/1 - напряжение питания; .

- время коммутации; . Тк - период коммутации.

Средняя мощность потерь/рассеиваемая в формирующих цепях:

р в р . р .

Гф * ГС Ис ш лу >

(6)

"ф - П. П: ■ ¿Ух

где I .- максимальная величина тока, протекающего через дроссель при включении транзистора.

Суммарные динамические потери: ';

Рг-РмоЗ+Р9. <7>

где Рмод моиность, выделяемая на модуле в схеме с формирующими цепями.

Величина Ршд определяется из кривых мощности, полученных при моделировании. Анализ таблицы 2 показывает, что по критерии ОБР на напряжение 300 В проходят модули 5 класса в схе:.и 3, но она избыточна по числу элементов, поэтому лучше повысить класс прибора до 700 В и применить схему 2. На напряжение 540 В лучшие параметры у схемы 2, однако переходные процессы в ней зависят как от параметров L , С , так и от величины тока нагрузки. Увеличение или уменьшение указанных величин приводит к резкому возрастания перегрузки по току и остаточному напряжению на формирующей емкости от 100 В и более. При необходимости выключения транзистора з этом режиме его рабочая точка выйдет за пределы ОБР, что приведет к повреждению прибора. Поэтому на'напряжение 500 В рекомендуется применять схему 3, которая свободна от указанных недостатков и в которой модность, выделяемая на модуле, составляет 39 Вт. Это в 1,5 раза меньше, чем з схема 2. Ha ркс.2 и 3 приведены динамические траектории переключения схем 2 и 3 с оптимальными формирующими цепями.

3 четвестой главе приводится описание разработанных силоеых транзисторных преобразователей и схем управления. транзисторными ключами.

■ На основании результатов исследований, проведенных во второй и третьей главе разработаны силовые ехеот преобразователей с. формирующими цепями с напряжением эвена постоянного т-ока 350 В по схеме с одним формирующим конденсатором tía стойку на 6С0 В по схеме с разделенным! цепями формирования, п танке преобразователи без формирующих цепей с токоограничением на 350 В на модулях ЫТНД40-7 и на 600 В на модулях МТЗДЗ-60-8. Надежность последних гарантируется нахождением траектории переключения внутри ОБР за счет ограничения величины коллекторного тока транзисторов на допустимом уровне при заданном максимальном напряжении Ц/сэ • 3 качестве датчика тока используется -унт, позволяющий максимально увеличить быстродействие контура тскоограниче-ния.

При напряжении ОиО В модуль !'ГГдДЗ-£С-6 может коммутировать ток не больше 40 а. Для увеличения мощности силорух пгг--браэоря-телей разработана схема упгояления параллельно соэзитхкнк'ли тран-

Динамические траектории Динамические траектории

включения в схемах 2 и 3 переключения в схемах 2, 3

пш С - 0,1 мкФ; при С = 0,2 мкФ; ип = 300 В ¿/п.- 500 В

Силовой транзисторнэ-тиристорный ключ с формирующими цепями

эисторны&и модулями, различающихся коэффициентами усиления, временами накопления и рассасывания заряда / 9 /.

Сформулировали требования к системам управления транзисторными ключами. Разработаны две схемы управления с учетом особенностей силовых транзисторов: на дискретных элементах с выходным каскадом для параллельной работы и в вида микросборки на основе гибридно-пленочной' технологии'. Микросборка изготовлена на п/о "Электромодуль", г.Молодечно. Лично автором разработан алгоритм ез функционирования.

Рассмотрены недостатки систем с широтно-импучье ной модуляцией применительно к преобразователям с формирующими цепями. Так постоянство периода коммутации приводит■к принудительному отключению силового ключа, когда регулируемая величина еще не достигла заданного значения. Длительность рабочего импульса при этом максимальна и приближается к величине периода частоты коммутации. Время паузы, мезду окончанием предыдущего импульса и началом следующего слишком мало для сброса энергии с формирующих дросселей. Приходится ограничивать допустимую длительность импульса, а следовательно .и эффективность использования, источника питания. _ ; V'' '

Предложена схема релейного регулятора тока, лишенная указанных недостатков. Автором была разработана' схема согласования релейного регулятора тока с системами управления транзисторными ключами, учитывающая особенности релейного регшыа и реализующая повторное включение преобразователя при'авария и окончательную блокировку. Дальнейшее снижение потерь а оптимизированных формирующих цепях возможно при каскадном (последовательном) соединении полупроводниковых приборов. На рис.4 изображена..схема тиристорно-' транзисторного ключа и временные диаграммы, его работы. Преимущества разработанной схеш заключаются в возможности разрядить конденсатор максимальным током (который может пропустить транзистор), что резко снижает величину дросселя и следовательно потери; принципиально исключить емкостную составляющую тока через транзистор при отпирании ключа, . которая является паразитной и уменьшает величину полезно-коммутируемого транзистором тока (мощности).

Увеличение потерь при последовательном соединении силовых приборов компенсируется суаествекнь'м снижением потерь в формирующих цепях.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основа проведенных теоретических и экспериментальных исследований в диссертационной работе получены следующие результаты:

1. ^а основании проведенного анализа коммутационных процессор в схемах с форлирующими цепями, проведена оптимизация схем с лучшими электрическими показателями, гарантирующая нахождение динамической траектории переключения транзистора внутри ОБР, при использовании последнего в предельных режимах.

2. Показано преимущество релейного принципа регулирования тока в схемах с формирующими цепями над илротно-импульсной модуляцией. Разработано устройство согласования контура тока систеш регулирования привода с системами управления силовыми ключами при срабатывании защиты в целях повышения помехоустойчивости к работоспособности преобразователя. Организован режим повторного включения и окончательной блокировки.

3. В результате проведенных исследований разработана схема управления силовыми транзисторами, соединенными параллельно, позволяющая ограничить динамические перегрузки силовых приборов в коммутационных рекип ах на допустимом уровне.

4. На основании теоретических и практических исследований разработаны новые структуры силовых тиристорно-транзисторных ключей, характеризующихся повышенными энергетическими и улучшенных', массогабаритными показателями и алгоритм функционирования микросборки управления транзисторным ключом на основе гибридно-пленочной технологии.

5. iL- основании технической документации, переданной заказчику, на базе ЛСПО им.Свердлова выпушена опытная серия преобразователе" для электроприводов переменного тока.

РАБОШ, ОПУБЛИКОВАННЫЕ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Тихо^ров В.А., Чире ко в С. А. Самозащищенный ключ на транзисторах с п араллельным включением // Актуальные проблемы электроэнергетики: Тез.докл.ндучн.-техн.конф. - Горький, J937.

2. Крестьянинова Т.А., Чирсков С.А. Анализ коммутационных электромагнитных процессов, в транзисторном ключе для инверторов с ДЫМ // Проблемы вентильного электропривода: Тез. докл.научн,-техн.конф.-Горький, 1990. С.32-33.

3. Чирсков С.А., Тихомиров В.А., Иконников С.Ю. Повышение качества выходного напряжения регулируемого вторичного источника питания / Деп. в Информэлектро 10.01.89 » 39-этв9.

4. Чирсков С.А., Рнин В.В. Злектромагнитные процессы в источнике трехфазного напряжения с широтно-икпульсной модуляцией / Деп. в Информэлектро 11.04.89 » Нб-зтв9. -

5. Демшин В.Н., Чирсков С.А. Мощный стабилизатор тоха для гальваники. В кн.:Тезисы докладов Восьмой научной конференции молодых ученых Волго-Вятского региона.-Горький, 1988, с.286-287,-

6. Боддин A.B., Чирсков С.А. Мощный стабилизированный источник питания постоянного тока с импульсным характером нагрузки.

В кн.:Тезисы докладов Восьмой научной конференции молодых ученых Волго-Вятского региона.- Горький, 1968, С.2В7-2В8.

7. Зайцев А.И., Чирсков С.А. 1^анзисторные преобразователи частоты для электропривода переменного тока // Электромеханические преобразователи и машинно-вентильные системы: Тез.докл. республиканской чаучн.-техн.конф.- Томск,;1991. C.I25.

8. Антонов А.Е., Ццин В.В., Чирсков С.А..Математическое моделирование переходных процессов в мощном быстродействующем источнике питания с бестрансформаторным входом // Средства связи в авиации: Тез.докл.межотраслевой научн.-техн. конф.- Горький, 1989.

9. Решение о выдаче а.е. от ИЛ2.91. МКИ Н02 Н 7/10. Устройство для параллельной работы / А.И.Зайцев, В.А.Тихомиров, С.А.Чирсков (СССР) по заявке » 4784202^07. \

Личный вклад ангора. В работах, наллсанных в соавторстве, автору прина;1лежит: методический подход, расчетная и исследовательские части /2, 3, 4, 8/; постановка задачи, новые схемные решения /I, 3, б, 7, 9/. .