автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Сборка монолитных панелей с упругой компенсацией отклонений

ВВЕДЕНИЕ

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕОРИИ И ПРАКТИКИ УПРУГОЙ СБОРКИ МОНОЛИТНЫХ ПАНЕЛЕЙ.

1.1. Классификация монолитных панелей, применяемых в конструкции летательных аппаратов.

1.2. Технология изготовления монолитных панелей.

1.3. Упругая компенсация отклонений формы панели при сборке

Цели и задачи исследований.

2. КЛАССИФИКАТОР МОНОЛИТНЫХ ПАНЕЛЕЙ.

2.1. Формализация структуры классификатора.

2.2. Признаки, характеризующие монолитные панели.

2.3. Конструктивно - геометрический классификатор монолитных панелей.

2.4. Технологический классификатор.

Выводы.

3. СБОРКА С УПРУГОЙ КОМПЕНСАЦИЕЙ ОТКЛОНЕНИЙ ФОРМЫ МОНОЛИТНЫХ ПАНЕЛЕЙ.

3.1. Необходимость упругой сборки монолитных панелей.

3.2. Метод расчета сил сборки.

3.3. Расчет усилий прижима монолитных панелей.

3.4. Напряжения, возникающие при сборке монолитных панелей с упругой компенсацией отклонений.

Выводы.

Современный уровень развития авиационной техники характеризуется широким применением в крыльях летательных аппаратов крупногабаритных монолитных панелей, которые обладают пониженной жесткостью. Изготовление таких деталей требует специальных технологических решений, строгого соблюдения порядка операций и режимов обработки. При этом, любая операция, связанная с упруго-пластическим деформированием металла, неизбежно приводит к возникновению в детали остаточных напряжений. Внешним проявлением этих напряжений являются остаточные деформации, которые искажают конфигурацию готовой панели и вызывают отклонения от теоретического контура, заданного конструктором. Это приводит к тому, что в процессе сборки на стапеле возникает необходимость упругой компенсации погрешностей формы. В результате такого компенсирования возможно появление не только упругих, но и пластических деформаций, что приводит к уменьшению прочности конструкции в целом, поэтому их возникновение недопустимо в процессе сборки.

Величина дополнительных напряжений, возникающих при упругой сборке, в совокупности с технологическими остаточными напряжениями не должна превышать по существующим нормам 0,1-0,2 ств материала панели. В связи с этим и с целью управления процессом упругой сборки необходимо знать величины и знаки остаточных напряжений в изделии, возникающие при выполнении различных операций технологического процесса.

Кроме этого нужно иметь представление о влиянии техпроцесса на погрешности формы и тем самым предъявлять повышенные требования к режимам исполнения операций, влияющих в наибольшей степени на отклонения от теоретически заданного профиля.

Важность и актуальность этой проблемы подтверждается вниманием, уделяемым ей отечественными и зарубежными исследованиями. 5

Основной задачей исследования является расчет и анализ напряжений, возникающих в результате сборочных операций крупногабаритных монолитных панелей с упругой компенсацией отклонений. Результаты исследовательской работы представлены в пяти главах.

В первой главе анализируется современное состояние теории и практики упругой сборки крупногабаритных монолитных панелей в зависимости от их геометрии, механообработки и формообразования.

Показано, что большинство рассмотренных классификаторов крупногабаритных деталей предназначены для конкретных технологических операций, а в случае охвата широкой номенклатуры деталей громоздки, слабо формализованы. Тем самым затруднено их использование для комплексной оценки качества панелей с позиций упругой сборки, а также для процесса автоматизации технологической подготовки производства.

Выяснено, что при выполнении фрезерных работ основное влияние на остаточные деформации оказывает фактор перераспределения термических остаточных напряжений в заготовках. Возникновение остаточных напряжений от собственно процесса резания незначительно. Таким образом, при оптимально спроектированном технологическом процессе механообработки остаточные деформации панели вносят минимальный вклад в итоговую погрешность формы перед сборкой.

Формообразование геометрического контура монолитной панели выполняется различными методами гибки и (или) обработки дробью.

Гибка на прессах затруднена в связи с большими размерами изделия. Кроме того, отмечено снижение усталостной прочности изделия после процесса прессования.

Формообразование дробью является наиболее прогрессивным методом, при котором обеспечивается требуемая геометрия и упрочнение поверхностного слоя. Однако эта технология предъявляет высокие требования к параметрам процесса и постоянству режимов обработки. 6

После формообразования крупной дробью осуществляется зачистка отпечатков и последующее упрочнение мелкой дробью, которые также оказывают влияние на конечную форму панели.

Технология проведения сборочных работ допускает прижим панелей, имеющих погрешность формы, к сборочной оснастке и тем самым достигается необходимая точность обводов.

По данным отечественных и зарубежных источников усилия прижима, прилагаемые к сборочным единицам, вызывают возникновение растягивающих напряжений, которые на порядок снижают надежность конструкции.

Усилия, необходимые для компенсации погрешностей формы, определяются экспериментальным путем, точность их определения зависит от опыта и интуиции рабочего.

Во второй главе проведена классификация монолитных панелей на основе использования теории графов и распознавания образов.

Все многообразие панелей сгруппировано по классам со сходной технологией изготовления. В качестве инструмента классификации принята функция расстояния (сходства), которая определяет степень близости образа к тому или иному классу.

Третья глава посвящена вопросам аналитического определения усилий, необходимых для силового замыкания панели и сборочного приспособления, расчету возникающих при этом сборочных напряжений и их проверке на соответствие допустимым напряжениям.

В четвертой главе на основе данных о погрешностях геометрической формы панелей после механической и дробеструйной обработки проведен корреляционный анализ степени влияния различных технологических процессов на окончательную погрешность формы деталей.

В пятой главе показаны пути повышения качества собираемого узла за счет учета технологической наследственности, как фактор, оказывающий влияние на конечные свойства панели. 7

При анализе этого явления, ввиду значительной сложности аналитического учета всех закономерностей, наследственность технологической цепочки изготовления панели была представлена в виде графа.

На основе проведенных исследований выносится на защиту:

1. Формализованный классификатор монолитных панелей по геометрическим, конструктивным признакам с учетом технологических особенностей их изготовления.

2. Методику кластеризации панелей и использования решающих функций для определения принадлежности панелей к типовому классу.

3. Принципы разбиения всего многообразия монолитных панелей на классы в п-мерном двоичном пространстве.

4. Метод определения усилий силового замыкания панелей и сборочного приспособления.

5. Механизм учета влияния нагрузок от элементов сборочных приспособлений на деформацию панели при сборке.

6. Расчет сборочных напряжений в панели и их соответствие допустимым.

7. Статистический анализ качества изготовления панелей по «пятну контакта» реального контура с контрольным приспособлением.

8. Описание технологического наследования погрешности формы панели на всех этапах ее изготовления, включая процесс сборки.

Работа выполнялась в течение 1997-2000 г.г. на кафедре «Технология машиностроения» Иркутского государственного технического университета и в цехах ИАПО. Предложенный метод расчета сборочных напряжений апробирован на ИАПО.

Автор выражает благодарность своему научному руководителю профессору, доктору технических наук Д.А. Журавлеву за ценные советы, помощь и поддержку при выполнении работы. 8

Общие выводы по работе

1. Предложена система классификации монолитных панелей по геометрическим, конструктивным, технологическим признакам с учетом особенностей упругой сборки. Каждому классификационному образу соответствует свой двоичный код, позволяющий определить принадлежность образа к тому или иному кластеру, наделенному соответствующими признаками. Предложенный классификатор содержит 20 кластеров, включающих в себя образы панелей с различным сочетанием признаков. Разработана методика кластеризации панелей с использованием функции сходства, основанной на принципе минимума расстояния между образами одного кластера и максимума расстояния между центрами кластеров в п-мерном двоичном пространстве. Установлены решающие функции с целью аналитического определения по двоичному коду принадлежности образов к тому или иному типовому классу панелей.

2. Предложенный классификатор положен в основу разработки технологического процесса изготовления конкретной детали. Классификатор предусматривает существование обобщенного технологического процесса, в котором содержатся частные технологии, учитывающие особенности получения отдельных признаков, указанных в классификаторе. Таким образом, технологический процесс представляется как структура, составленная из частных технологических процессов, позволяющих получить тот или иной признак. С обобщенным технологическим процессом тесно увязан двоичный классификационный код и, если какой либо признак отсутствует в конкретной панели, то соответствующий этому признаку частный технологический процесс исключается.

3. Исходя из анализа уровня производства при изготовлении монолитных панелей, установлена необходимость проведения сборки с упругой компенсацией погрешностей формы деталей. На основе изучения конструкции

137 панели и при известных погрешностях ее изготовления предложен метод определения усилий силового замыкания изделия со сборочным приспособлением. Проведена проверка предложенного метода с результатами контрольных измерений прижима панелей при сборке. Отклонения расчетных и экспериментальных усилий прижима находятся в пределах до 15 %.

4. Предложен метод определения напряжений, возникающих в панели при сборке с упругой компенсацией отклонений. Отмечено, что сборочные напряжения в панели распределены крайне неравномерно, что объясняется различным уровнем погрешности формы по поверхности панели. Проведен сравнительный анализ рассчитанных напряжений и допустимых. Установлено, что уровень сборочных напряжений для рассматриваемой панели находится в пределах допустимых.

5. При статистическом анализе погрешностей формы панелей, поступающих на сборку, определены основные статистические характеристики панелей и проведен их статистический анализ. Установлено, что на панели существуют области с одинаковыми отклонениями от формы, при этом существует зона, где отклонения минимальны. Эта зона названа «пятном контакта» панели со сборочными стапелями до приложения усилий сборки. Подчеркнута значимость этой зоны, как характеристики качества изготовления панели. Проведен анализ размеров «пятна контакта» в зависимости от применяемых технологий изготовления панелей, установлено колебание размеров «пятна контакта» в пределах одного типоразмера панели. Методом корреляционного анализа установлена графическая форма зависимости расположения технологических погрешностей на поверхности панели.

6. Предложенное математическое описание технологического наследования при выполнении операций изготовления и сборки позволяет установить взаимозависимость между конечным напряжением в панели и напряжениями, вносимыми в процессе изготовления. Определены допустимые погрешности формы для проведения сборочной операции.

138

7. Таким образом, в результате проведенного исследования рассмотрен комплекс основных вопросов, связанных с проведением упругой сборки панелей, установлена связь конструкции, технологии и сборки с качеством собранного узла. Предложенный метод определения необходимых нагрузок, а следовательно, и сборочных напряжений при упругой компенсации отклонений, позволяет достаточно точно оценивать уровень этих напряжений и их соответствие допустимым.

139

1. Аргирис Дж. Современные достижения в методах расчета конструкций с применением матриц. -М.: Изд. лит. по строительству, 1968. 242 с.

2. A.c. SU1227373, B23C3/00. Способ обработки поверхности нежестких деталей // Панов Б.И., Кочетов H.H., Быховский З.А. 1982. - 2 с.

3. A.c. SU1378179, B23C3/00. Способ фрезерования плоских маложестких деталей с односторонним расположением ребер жесткости // Маслов В.И., Сабаркин А.Н., Парисенкова В.Г. 1982. - 3 с.

4. A.c. SU1351725, B23C3/00. Способ фрезерования плоских нежестких деталей с односторонним расположением продольных и поперечных ребер жесткости // Могутов В.И., Солдатов Е.Р. 1982. - 4 с.

5. Бабушкин А.И., Березюк А.Н. Методика управления уровнем статического нагружения деталей при упругой сборке силовых узлов изделий. М.: НИАТ, 1978. - 30 с.

6. Бабушкин А.И. Устройства для базирования и фиксации деталей в сборочных приспособлениях. Харьков: Издательство ХАИ, 1978. - 90 с.

7. Бабушкин А.И. Методы сборки самолетных конструкций. М.: Машиностроение, 1985. - 248 с.

8. Бабушкин А.И. Моделирование и оптимизация сборки летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1990. - 240 с.

9. Баскаков С.Т., Пилякин Ю.С. Формообразование длинномерных панелей // Авиационная промышленность. 1987. - №10. - С. 3-4.

10. Баушев В.Н., Шелков B.C. Формообразование монолитных панелей двойной кривизны с ребрами жесткости, расположенные с выпуклой стороны обшивки // Авиационная промышленность. 1985. - №9. - С. 8-10.

11. Белянин П.Н. Производство широкофюзеляжных самолетов. М.: Машиностроение, 1979. -360 с.140

12. Белянин П.Н. Технология и оборудование для производства широкофюзеляжных самолетов в США. М.: Машиностроение, 1979. - 255 с.

13. Березюк А.Н., Боборыкин Ю.А., Бабушкин А.И., Пархоменко Н.М. Оптимизация технологических решений при сборке силовых конструкций планера самолета // Авиационная промышленность. 1976. - № 3. - С. 2022.

14. Березюк А.Н., Пархоменко Н.М., Бабушкин А.И., Канишов Ю.А. Об условиях поставки деталей из листов и профилей на сборку изделий // Авиационная промышленность. 1987. - № 10. - С. 9-10.

15. Березюк А.Н., Пархоменко Н.М., Бабушкин А.И., Белоусов В.Г. Размерно-силовой контроль контуров деталей планера самолета из листов и профилей // Авиационная промышленность. 1986. - № 7. - С. 79-81.

16. Березюк А.Н., Бабушкин А.И., Пархоменко Н.М. Упругая сборка конструкций резерв повышения качества изделия // Вопросы авиационной науки и техники, серия авиационные технологии. - М.: НИАТ, 1988. - Вып. 5(8). - С. 61-62.

17. Бидерман В.Л. Механика тонкостенных конструкций. М.: Машиностроение, 1977. - 488 с.

18. Бирюков Н.М., Резниченко В.И., Ширялыцикова В.И. Технология вертолетостроения. М.: Издательство МАИ, 1986. - 265 с.

19. Блинов Е.Я. Методическое руководство по расчету стапелей на жесткость. М.: Изд. МАТИ, 1969. - 60 с.

20. Боборыкин Ю.А., Березюк А.Н. Упругая сборка авиационных конструкций // Самолетостроение, техника воздушного флота. Сб. ХГУ, Харьков. -1965.-Вып. 20.-С. 100-104

21. Боборыкин Ю.А., Березюк А.Н. К оценке точности выполнения обводов агрегатов с учетом упругих характеристик собираемых деталей и оснастки141

22. Самолетостроение и техника воздушного флота. Сб. ХГУ, Харьков. -1970.-Вып. 21.-С. 109-112.

23. Бураков Б.В. Разработка и отладка технологических процессов фрезерования маложестких деталей // Авиационная промышленность. -1985.-№3.-С. 14-15.

24. Быховский З.А. Моделирование односторонней механической обработки маложестких деталей с учетом остаточных напряжений // Сер. Самолетостроение. М.: НИАТ. - 1981. - С. 8-16.

25. Вигдорчик С.А. Технологические основы проектирования и конструирования самолетов. М.: Изд. МАИ. - ч. II. - 1974. - 130 с.

26. Ганиханов Ш.Ф., Боборыкин Ю.А. Моделирование и разработка технологических процессов сборки самолетов. Ташкент: Изд. «Фан», 1982.-322 с.

27. Гантмахер Ф.Р. Теория матриц. М.: Наука, 1988. - 552 с.

28. Голубев И.С. Инженерные методы проектирования крыльев летательных аппаратов. М.: Изд. МАИ, 1988. - 80 с.

29. Голубев И.С., Самарин A.B., Новосельцев В.И. Конструкция и проектирование летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1995. -448 с.

30. Гурьев Н.И., Поздышев B.JI., Старокадомская З.М. Матричные методы расчета на прочность крыльев малого удлинения. М.: Машиностроение, 1972.-260 с.

31. Гусев В.Н., Панов Б.И., Губин H.H., Кочетов H.H. Механическая обработка крупногабаритных деталей на станках с ЧПУ // Вопросы авиационной142науки и техники. Сер. Авиационная технология. М.: НИАТ. - 1986. -Вып.2. - С. 56-59.

32. Дюран Б., Оделл П. Кластерный анализ. М.: Статистика, 1977. - 128 с.

33. Жамбю М. Иерархический кластер-анализ и соответствия. М.: Финансы и статистика, 1988. - 342 с.

34. Журавлев Д.А., Носырева Е.С., Комарова Л.Г., Кошкин A.A. Влияние дробеструйной обработки на структуру и свойства сплавов ОТ4 и Д19Т // Авиационная промышленность. 1983. - №3. - С. 66-67.

35. Журавлев Д.А. Исследование процесса дробеударного формообразования длинномерных панелей летательных аппаратов // Вестник ИрГТУ. -Иркутск, 1998. №3. - С. 23-26.

36. Журавлев Д.А., Москвитин В.Н. Статистическая модель учета отклонений формы панели при зачистке и упрочнении // Повышение эффективности техпроцессов механообработки: Сборник / ИЛИ. Иркутск, 1990. - С. 100106.

37. Замащиков Ю.И., Каргапольцев С.К. Математическая модель САПР-ТП без деформационной обработки деталей типа пластин с подкреплением // Управление технологическими процессами в машиностроении: Сборник / -ИЛИ. Иркутск, 1989. - С. 9-13.

38. Зотов A.A. Методы автоматизированного расчета авиационных конструкций. М.: Изд. МАИ, 1986. - 54 с.

39. И 1021-73 Конструкция и технология изготовления деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов В95, В95п.ч., В93 и В93п.ч., М.: НИАТ. - 1973.-25 с.

40. Кашин Г.М., Пшеничнов Г.И., Флеров Ю.А. Методы автоматизированного проектирования самолета. -М.: Машиностроение, 1979. 168 с.

41. Китов А.К., Леонов В.А., Карманов Л.А. Формирование остаточных напряжений при обработке лепестковыми кругами и полимерно143абразивными щетками // Повышение эффективности техпроцессов механообработки: Сборник / ИЛИ. Иркутск, 1990. - С. 96-100.

42. Ключников С.И. Минимизация остаточных деформаций методом дискретного моделирования при фрезеровании маложестких деталей. Дисс. к.т.н. / ИрГТУ. Иркутск, 1998. - 248 с.

43. Козирук Г.П. Стабилизация остаточных напряжений и деформаций изделий из алюминиевых сплавов // Повышение эксплуатационных свойств деталей машин технологическими методами: Сборник / ИЛИ. -Иркутск, 1978. С. 75-79.

44. Козирук Г.П. Влияние остаточных напряжений в заготовках на погрешность формы маложестких деталей типа пластин // Совершенствование технологических процессов в машиностроении. Сборник / ИЛИ. Иркутск, 1982. - С. 137-140.

45. Комаров Ю.Ю. Технико-экономический анализ и оптимизация вариантов технологических решений с использованием ЭВМ. М.: Изд. МАИ, 1988. -76 с.

46. Кочетов И.И. Оптимизация параметров механической обработки по критерию минимального коробления // Авиационная промышленность. -1976.-№>3.-С. 53-54.

47. Кочетов H.H., Урманов Р.Б., Губин H.H., Панов Б.И., Гусев В.Н., Быховскнй З.А. Повышение точности механической обработки и обеспечение заданной формы крупногабаритных деталей пониженной жесткости // Авиационная промышленность. 1987. - №11. - С. 24-27.

48. Кочетов H.H., Губин H.H., Гусев В.Н., Панов Б.И., Кукушкин С.Ю. Технологические условия снижения коробления сложноконтурных деталей при механической обработке // Авиационная промышленность. 1992. -№9. - С. 3-5.

49. Кочетов Н.Н, Панов Б.И., Румянцев Ю.С. Оптимизация технологических параметров производства деталей JIA с минимальным короблением // Авиационная промышленность. 1995. - №11-12. - С. 16-19.

50. Кравченко Г.Н. Анализ на ЭВМ напряженного состояния поверхностного слоя металла, упрочненного поверхностным пластическим деформированием // Решение технологических задач в производстве JIA с помощью ЭВМ. Сб. МАИ. - М. - 1983. - С. 40-45.

51. Кулева Е.П. Расчет максимально допустимого шага рубильников приспособления для сборки панелей // Авиационная промышленность. -1974. №7.-С. 14-17.

52. Лабутин Ю.П. Сопловые устройства для упрочнения поверхностей деталей наклепом // Авиационная промышленность. 1987. - №10. - С. 38-41.

53. Леонов В.А. Влияние условий фрезерования на остаточные напряжения и остаточные деформации // Повышение эксплуатационных свойств деталей машин технологическими методами: Сборник / ИПИ. Иркутск, 1978. - С. 66-70.

54. Логинов Б.М. Введение в дискретную математику. Калуга, филиал МГТУ, 1998.-424 с.

55. Маталин А.А. Точность механообработки и производственных технологических процессов. М.: Машиностроение, 1970. - 258 с.

56. Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭВМ. Под ред. А.Ф. Смирнова. -М.: Стройиздат, 1976. ч. I. - 248 е.; ч. II -237 с.

57. Младинов С.Д., Сухов В.В., Павлов И.В., Шелков B.C. Оценка технологичности монолитных панелей сложной формы и выбор метода их формообразования // Вопросы авиационной науки и техники. М.: НИАТ, 1988.-Вып. 5(8).-С. 22-23.

58. ММ 1.4.1194-83. Выбор допусков на волнистость деталей из листов и профилей и параметров приспособлений для упругой сборки изделий. М. : НИАТ, 1983.-27 с.

59. ММ 1.4.1460-85. Проектирование технологических процессов фрезерной обработки на станках с ЧПУ с минимальной деформацией. М.: НИАТ, 1986.-344 с.

60. Морозов М.С. Проектирование высокоресурсных деталей и узлов самолетов. -М.: Изд. МАИ, 1986. 64 с.

61. Москвитин В.Н. Совершенствование технологии формообразования маложестких деталей на основе модульных дробеструйных установок. Дисс. к.т.н. / ИЛИ. Иркутск, 1992. - 200 с.

62. Москвитин В.Н. Захаров В.А. Классификация маложестких деталей типа панель по конструктивно-технологическим свойствам в САПР // Технологическое и инструментальное обеспечение механообработки: Сборник / ИЛИ. Иркутск, 1993. - С. 120-125.

63. Ope О. Теория графов. М. Наука, 1980. - 336 с.

64. Осипов В.А. Машинные методы проектирования непрерывно каркасных поверхностей. М.: Машиностроение, 1979. - 259 с.146

65. ОСТ 1.42058-80. Механическая обработка нежестких деталей. Технические требования. М.: НИАТ, 1980. - 9 с.

66. Павлов В.В. Методы базирования и сборки летательных аппаратов. М.: Изд.МАТИ. - 1968.- 120 с.

67. Павлов В.В. Основы автоматизации проектирования технологических процессов сборки. М.: Изд. МАТИ. - 1975. - 98 с.

68. Павлов В.В. Иерархическая система моделирования дискретного производства // Математическое моделирование дискретного производства. -М.: ИКТИРАН. 1993. - С. 6-26.

69. Пашков А.Е., Богданов A.B. Компьютерное управление процессом дробеструйного формообразования-упрочнения длинномерных деталей // Управление технологическими процессами машиностроительного производства: Сборник / ИрГТУ. Иркутск, 1998. - С. 54-58.

70. Петушков Г.Е., Кудрявцев И.В. Влияние кривизны поверхностей на глубину пластической деформации при упрочнении деталей поверхностным наклепом // Вестник машиностроения. 1966. - №7. - С.41-43.

71. Петросов В.В. Гидродробеструйное упрочнение деталей и инструмента. -М.: Машиностроение, 1977. 269 с.

72. ПИ 1.4.1623-86. Дробеметное упрочнение деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов. М.: НИАТ, 1986. - 25 с.

73. Применение математико-статистических методов и ЭВМ для математического описания технологических процессов литейного производства. По ред. С.И. Яцыка. -М.: Машиностроение, 1979. 168 с.

74. Проектирование гражданских самолетов. Под ред. Г.В. Новожилова. М.: Машиностроение, 1991. - 672 с.

75. Промптов А.И., Козирук Г.П. Моделирование процесса технологического наследования при образовании остаточных напряжений и деформаций. //147

76. Повышение эксплуатационных свойств деталей машин технологическими методами: Сборник / ИЛИ. Иркутск, 1978. - С. 55-60.

77. Промптов А.И., Ботвенко С.И. Причины возникновения и возможные пути управления неустойчивого состояния полотна при изготовлении деталей коробчатой формы. // Управление технологическими процессами в машиностроении: Сборник/ИЛИ. Иркутск, 1989. - С. 3-9.

78. Пустыльник Е.И. Статистические методы анализа и обработки наблюдений. М.: Наука, 1968. - 288 с.

79. Раковский B.C. Авиационные материалы и их обработка. М.: Машиностроение, 1979. - 311 с.

80. РТМ 1149. Обработка сплава В93 резанием с учетом прочности. М.: НИАТ, 1967. - 13 с.

81. РТМ 1171. Дробеструйное формообразование обшивок одинарной кривизны из монолитных ребристых панелей. М.: НИАТ, 1969. - 27 с.

82. РТМ 1.4.1377-84. Система увязки геометрических параметров и обеспечение взаимозаменяемости узлов и агрегатов JIA. М.: НИАТ, 1985. -51 с.

83. РТМ 1.4.1847-88. Дробеметное упрочнение деталей из алюминиевых сплавов. М.: НИАТ, 1988. - 88 с.

84. Руководство по технологичности самолетных конструкций. ч. VII. Технология обработки деталей с минимальным короблением, под ред. Белянина П.Н. - М.: НИАТ, 1983. - 486 с.

85. Румянцев Ю.С., Смирнов В.А. Программирование управляемой дробеметной обработки и разработка базовой технологии упрочнения крупногабаритных деталей // Сб. трудов. Технология авиационного производства. М.: НИАТ, 1987. - С. 79-81.

86. Румянцев Ю.С., Анисимова Н.В., Рудаков А.Г. Об устранении поводок крупногабаритных поверхностно упрочненных деталей из алюминиевых сплавов // Авиационная промышленность. 1992. - № 12. - С. 5-6.148

87. Саверин Н.М. Дробеструйный наклеп. М.: Машгиз. 1955. - 312 с.

88. Садков В.В, Макаров В.И., Бирюков Н.М. Формообразование первых комплектов обшивок панели КЧК самолета ТУ-204 // Авиационная промышленность. 1989. - №4. - С. 14-15.

89. Сивец В.Н. Комплекс работ по повышению производительности и сокращению циклов изготовления несущих поверхностей тяжелых самолетов. -М.: Машиностроение, 1969. 345 с.

90. Сивец В.Н., Иоффе С.М., Медведев Б.А. Производство крыльев широкофюзеляжных самолетов // Авиационная промышленность. 1986. -№3. - С. 3-12.

91. Сикульский В.Т., Шелков B.C. Формообразование монолитных панелей двойной кривизны посадкой и разводкой // Авиационная промышленность. -1987. -№10. -С. 5-6.

92. Сокал P.P. Кластер-анализ и классификация: предпосылки и основные направления // Классификация и кластер. М.: Мир, 1980.-С.7-19.

93. Струков Ю.П. Современные самолеты США и стран Западной Европы -ВИНИТИ. Сер. Итоги науки и техники. Авиастроение, т. 2. ч. II. 1976. -192 с.

94. Тараненко В.А. Моделирование технологических систем формообразования нежестких деталей. М.: ВНИИТЭМР, 1988. - Вып. 2. -72 с.

95. Тейлор Эл. Доклад управляющего фирмой Боинг представителям Минавиапрома // Формовка и упрочнение поверхности дробеударной обработкой. М.: 1975. - С. 1-13.

96. TP 603-72. Механическая обработка длинномерных и крупногабаритных деталей из легких сплавов с малыми деформациями. М.: НИАТ, 1972. -27 с.149

97. TP 1.4.1164-83. Механическая обработка крупногабаритных панелей из катаных плит сплава В95 по критерию минимального коробления. М.: НИАТ, 1983.-7 с.

98. TP 1.4.1210-83. Механическая обработка крупногабаритных нежестких деталей по критерию обеспечения точности формы. М.: НИАТ, 1984. - 26 с.

99. TP 1.4.1219-83. Увязка геометрических параметров и обеспечение взаимозаменяемости обводов узлов и агрегатов JIA. М.: НИАТ, 1983. - 11 с.

100. TP 1.4.1308-84. Механическая обработка крупногабаритных нежестких деталей типа вафельных панелей и стенок изделия из катаных плит сплава В95. М.: НИАТ, 1984. - 7 с.

101. TP 1.4.1353-84. Снижение коробления крупногабаритных длинномерных деталей из алюминиевых сплавов для изделия, при механической обработке на станках с ЧПУ. М.: НИАТ, 1985. - 7 с.

102. TP 1.4.1664-86. Оптимизация механической обработки крупногабаритных нежестких деталей. М.: НИАТ, 1986. - 11 с.

103. TP 1.4.1770-87. Обработка резанием алюминиевых сплавов на операциях фрезерования и сверления. М.: НИАТ, 1987. - 7 с.

104. Ту Дж., Гонсалес Р. Принципы распознавания образов. М.: Мир, 1978. -416 с.

105. Уманский A.A. Строительная механика самолета. М.: Оборонгиз, 1961. -530 с.

106. Феофанов А.Ф. Строительная механика тонкостенных конструкций. М.: Оборонгиз, 1958. - 331 с.

107. Феофанов А.Ф. Строительная механика авиационных конструкций. М.: Машиностроение, 1964. - 284 с.

108. ПО.ФынЯ.Ц. Введение в теорию аэроупругости. Пер. с англ. -М.: Изд. физ.-мат. литературы, 1959. 524 с.150

109. Хертель Г. Тонкостенные конструкции. Перевод с немецкого. М.: Машиностроение, 1965. - 528 с.

110. Шевнюк Ю.В., Бронштейн JI.C. Основы дробеударного формообразования обшивок из монолитных ребристых панелей // Сб. трудов НИАТ, поев. 50-летию Великой октябрьской социалистической революции. М.: НИАТ, 1967.-С. 102-108.

111. Шелков B.C. Геометрический анализ монолитных панелей летательных аппаратов // Авиационная промышленность. 1984. - №8. - С. 7-11.

112. Шелков B.C. Конструктивно-геометрическая классификация и кодирование монолитных панелей летательных аппаратов // Авиационная промышленность. 1985. - №8. - С. 7-10.

113. Шелков B.C., Самохвалова JI.A., Утешев С.А., Пронин C.B., Титов М.Г. и др. Формообразование монолитных панелей с местным перегибом // Авиационная промышленность. 1982. - Приложение №1. - С. 24-27.

114. Разработан конструктивно-технологический классификатор монолитных панелей.

115. Разработана методика расчета потребных усилий упругой сборки и определения уровня возникающих при этом монтажных напряжений.

116. Проведен мониторинг изготовления панелей третьего и четвертого комплектов панелей крыла самолета БЕ-200 с составлением карт замеров отклонений реальных контуров деталей от теоретических.

117. Выполнен анализ влияния технологических маршрутов и режимов обработки деталей на величину максимальных монтажных напряжений при упругой сборке.1. Начальник ОМО1. Начальник ОКСР153