автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Роль углерода и легирующих элементов в охрупчивании примесями границ зерен конструкционных сталей

■э-'л П Ь - ■

ЦЕНТРАЛЬНЫ/! ОРДЕНА НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСИЙ

имени

ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ИНСТИТУТ ЧЕРНОЙ МЕТАЛЛУРШИ И. П. БАРДИНА

На правах рукописи

Чевакина Марина Ивановна

РОЛЬ УГЛЕРОДА И ЛЕШРУВДИХ ЭЛЕМЕНТОВ В ОХРУ1ИИВАНИИ ПРИМЕСЯМИ ГРАНИЦ ЗЕРЕН КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ

05.16.01. - "Металловедение и тер:.дчэская обработка металлов"

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1992

Работавыполнена в Институте качественных сталей ЦНШчермета им.И.П.Бардина

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор САРРАК В.И.

Официальные оппоненты: доктор технических наук

Знкеев В-.Н.

кандидат технических наук Забильский В.В.

Ведущее предприятие Тульский политехнический институт

Защита состоится "УР" ¿¿¿СН^Я. 1992 г. в час.

на заседании специализированного совета Д.141.'14.02. при ЦИШчер-мете им.И.11.Бардина по адресу: 1.)7г;С'5, Москва,. 2-я Бауманская, д.9/23.

С диссертацией можно ознакомиться в технической библиотеке ЦШИчермета. .

Автореферат разослан ШСиЯ 1992 г.

Ученый секретарь специализированного сонета, кандидат технических наук, . __

старший научный сотрудник Н.М.АлекспнароЕа

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОШ

ч 11 4 '

Актуальность работы. На переход стали в хрупкое состояние оказыЕают влияние как внешние факторы - низкие температуры испытания и высокие скорости нагружения, так и внутренние - химически;'} состав, и в первую очередь наличие примесей замещения (фосфора и его аналогов) л примесей внедрения (в промымлешгых статях,, главным образом, углерода). Переход стали в хрупкое состояние может происходить при кошттных температурах и низких скоростях нагружения. К такт/; видам хрупкости относятся за.:едлешюе хругмое разрушение закаленных с тале!} и обратимая отпускная хрупкость. Явление замедленного хрупкого разрушения связано с высоки:/, уровнем остаточных внутренних глкронапряяени'Л г ээкалошюГг стали - напряжении II рода, возникающих в пределах :.:артенситного кристалла и локальных пиковых напряжения перед вэртгягат мартенситных кристаллов, а также с прочностью межатошых связей на границах зерен аустенита. При увеличении концентрации фосфора в объеме стали происходит увеличение ее склонности к замедленно.'.у хрупкому разрушили. Хиютески;} состав стали определяет ее склонность к замедленному разрушению и, пог.тяло влияния фосфора,следует учитывать влияние углерода и легирующих элементов. Однако, данные о влиянии углерода и легирующих элементов на склонность закаленно!! стали к замедленному разрушению практически отсутствуют. Бресте с тем, хорошо известно, что склонность стали к обратило;'} отпускной хрупкости определяется презде всего ее химическим составом: стали чистые по примесям, нелегировашше стали, а такяе безуглеродистые сплавы, содержащие не более 0,03$ С не склонны к обратимо'} отпускной хрупкости. Роль углерода и легирующих элементов в развитии охрупчивания - ключевая задача для обоих видов хрупкости.

Таким образом, факторы, способствующие развитию охрупчивания закаленной к отпуцэнно!} стали во многом совпадает. ОбщеЛ закономерностью, объединяюще!} оба вида хрупкости является влияние фосфора. Механизм влипниг фосфора ¡га развитие обоих впдов хрупкости практически одинаков: фосфор, образуя сегрегации по границам зерен (как в ферритно'1, так и в аустеннтнод области), снижает их когозивнута прочность, что обычно объясняется изменением электронно"? структуры грашгцц зерна и ослабленном сил межатомного взапмодечствиг на границе, вследствие того, что атомн примеси "перетягивают" на себя заряд со связей типа Ме-По-по:граница i зерен. D результата обогащения границ зерен фосфором происходит'сшиюняо поверхностно", опортип

границ в сравнении с поверхностно;! энергией пло т н оупа к о ва нн ых плоскостей. Это приводит к тог.ту, что границы становятся более энергетически внгодныг,! ¡естом зарождения и распространения трещшы, че.! плоскости скола. Очистка стали по вредны!.' примесям приводит, к полному подавлению обратимой отпускной хрупкости и снижению склонности закаленно;! стали к замедленное хрупкому разрушению.

Общее в феноменологии двух процессов определяет целесообраз- ■ ность их совместного изучения. Однако следует отметить, что существуют некоторые' различия,в механизмах влияния таких факторов, как уровень остаточнш: внутренних мпкронапрякений и структурное состоите стали. Дгш закаленной стали, склонной к замедленному разрушению, наиболее ваяна роль остаточных внутренних микронапряжений и сегрегационных процессов в аустенктной области. В стали, склонной к обратимо?! отпускной хрупкости, на сегрегацию, произошедшую в ^-области, накладываются процессы релаксации остаточных внутрешшх микропапрязкенлй и образования сегрегацпй вредных примесей в оС-области, а также распад ^-твердого раствора углерода и карбидообразование.

Цель работы состояла в изучении механизмов воздействия различных охрупчиваюпдах факторов на развитие замедленного хрупкого разрушения закаленных сталей п обратимую отпускную хрупкость и в нахождении на этой основе резервов повышения трещпностолкости и сопротивления хрупкому разрушению конструкционных сталей.

В соответствии -с поставленной целью в работе решались следующие задачи:

I. Получение экспериментальных данных о влияния углерода к легирующих элементов на развитие в закаленной стали замедленного хрупкого разрушения, что необходимо для построения общей теории явления замедленного хрупкого разрушения.

" 2. Оценка степени ослабления границ зерен фосфором в закаленных сталях в зависимости от состава (содержания углерода и легирующих элементов) и условий аустенитизацпи (температуры и продолжительности изотермической выдержки в J -области).

3. Изучение механизма совместного влияния углерода и фосфора на хрупкую прочность границ аустенитных зерен и склонность закален, ной стали к замедленному хрупкому разрушению.

4. Изучение механизма влияния углерода и легирующих элементов на"охрупчивание отпущенной стали и изучение закономерностей распада ос-твердого раствора углерода при вцдоржке стали в интервале температур развития обратимой отпускной хрупкости.

5. Сопоставление кинетики распада <х -твердого раствора углерода с кинетикой охрупчивания и построение температурно-времен-них диаграмм охрупчпЕания и распада <* -твердого раствора в иссле-довашшх сталях с целью изучения механизма влияния углерода и легирующих элементов на развитие обратимой отпускной хрупкости.

Научная новизна. На основании проведешпхх исследований получе-1Ш следующие новое результати:

1. Экспериментально показано, что наличие углерода не является необходимым условием развития в закаленно:! стали замедленного хрупкого разрушения. Снижение объемного содержания углерода до 0,007$ за.'.отно снижает склонность закаленно!} стали к замедленное хрупкому разрушению, но не подавляет ее полностью.

2. Показано, что увеличение склонности закаленной стали к замедленно:^ хрупко;.у разрушению при возрастании объемного содержания углерода происходит не только вследствие увеличения твердости и прочности, но и в результате ослабления границ аустенитных зерен из-за увеличения концентрации фосфора по границам зерен аустекита.

3. Установлено, что уровень охрупчивания закаленной стали (ее склонность к замедленному хрупко!,"у разрушению) при постоянном объемном содержании фосфора определяется концентрацией углерода в объеме стали. В диапозоне ;.ллцх концентраций углерода (не более 0,0-3$) рост его объемного содержания приводит к росту хрупкой прочности границ зерен аусте;шта. Склонность к замедленному хрупкоглу разрушению при этом возрастает незначительно, энергия взаимодействия фосфора с границами зерен аустенита близка к нулю. Увеличение содержания углерода в объеме стали (свыше 0,0355) приводит к значительному росту склонности к замедаенног.у разрушению, увеличению энергии взаимодействия фосфора с границами зерен аустенита и к резкому снижению хрупкой прочности границ.

'1. Обнаружено явление замедленного хрупкого разрушения в не-легированноп стали, что свидетельствует о 'том, что легирующие элементы (Сг, !,"п,Ь>) нет являются необходимы:.! условием данного вида охрупчивания .

5. Установлено, что влияние углерода и легирующих элементов на охрупчиЕанпе отпущенной стали осуществляется через изменения, вносимые т.т в распад л-твердого раствора углерода в процессе ' вндержки стали в интервале температур развития обратимой отпускной хрупкости. Легирующие эле/епты способствуют более полному обеднении

«¿-твердого раствора по углероду, что Приводит к снижению его нейтрализующего дсйстеия на боо§ор по грашща ! зерен.

6. Установлено, что распад -твердого раствора углерода в процессе выдержки стали в-интервале те мператур развития обрати-г.:о;1 отпускно?! хрупкости может быть охарактеризован температурно-вре.юнними диаграмма. и, имеющими характерный для фазовых превращении в твердой состоянии С-образныЯ вид с ьяксимушм скорости процесса у "носа" С-образной криво!!. Уезду диаграммами распада

с\ -твердого раствора углерода и охрупчивания установлена хорошая корреляция.

■ Практическая ценность. Резерв повышения трециностойкости и сопротивления хрупкому разрушешт конструкционных сталей кокет быть наНдон не только в уменьшении содержания вредных примесей, и углерода .(до предела требуемой прочности), но и в снижении содбр-жания кислорода и повышении остаточного алюминия за счет более эф-фекФивного раскисления стада. Если увеличение степени чистоты стали по примесям фосфора (с 0,03 до 0,007$) приводит к росту порогового значения коэффициента интенсивности напряжений Кд на 15$, о че м свидетельствует исследование трощиноотойкооти и сопротивления замедленному хрупкому разрушению промышленных плавок отали ЗОХГС, выплавленной в первом случае на основе обычных пихтовых материалов (производства Оршсо-Халиловского i/еталлургического комбината), во-втором - на основе железа прямого восстановления (производства Оскольского электрометаллургического комбината), то увеличение содержания остаточного алюьишш (с 0.0G5 до 0,04$) приводит к росту Кд на

Экстрополяция, полученных в работе С-образных кривых охрупчи-вашш и распада с^-тверцого раствора углерода по температурной или временной шкалепозволяет прогнозировать степень охрупчивания. или распада твердого раствора в широком интервале те шератур- и длптель ноете!! вцдерлаш. Установлено,'что положение пика охрупчивания в-исследованных сталях типа ХГ2 зависит от объемного содержания углерода: в малоуглеродистых сталях пик охрупчивания более локализован по те.шературноН шкале, что облегчает задачу, нахозденвя то1.шора туры максимального охрупчивания и, соответствешю, его предотвращения. В сталях с содержанием углерода не ..:енее 0,03^ следует учитывать существование некоторого интервала температур максимального охруичивапля (+ 50°С).

Основные положения, выносимые на защиту.

I. Углерод и легирутацие ¡элементы (Сг , Mn.Si) определяют уровоаь охрупчивашш закаленно;! ехали и ее склонность к замедлон-ip: У хгуга:о;у разрушению, но не являются его необходимы;.:!! условия-

' т.

2. Сгслонность к за; ^едлешгаму разрушению и хрупкая прочность границ закаленной стали при постоянном объемном содержании фосфора определяется концентрацией углерода в объеме стали, при постоянно!,! объе;.шо1.1 содержании углерода - концентрацией фосфора на границах зерен аустенпта.

3. Легирующее элементы (Сг-, Гл.ЗО способны отзывать влияние на охрупчиваппе отпуцашю;! стали (развитие обратш.;оЛ отпускной хрупкости) через изменения, вноскше игл в распад -твердого раствора углерода.

4. Процессы охрупчиванпп и распада ^-твердого раствора углерода подчиняются С-образш«.; кривым, характерным для фазовых превращать в твердо!/ состоянии.-

Апробация габотк. Ословнне результаты были представлегш на Всесоюзно:'! конференции "Проблемы певылонкя технического уровня производства металлов и сплавов" (Донецк, октяорь, 1Р87г.); науч-но-техническо'} йонференцпи "Интеркристаллитная хрупкость стало!! и сплавов" (Ижевск, ноябрь, 1989г.); Всесоюзно"! научно-тсхшгческоЗ конференции "Повншетю механических и эксплуатационных свойств стало;"! кассового производств^* (','осква, октябрь,. 1990г.); III Всесоюзно!.; си.'-поз!гугэ "!.:еханика разрутаения" Слтоглгр, 1990г.).

. Публикации. По теме работы опубликовано 4 печатные работы.

Структура' и обт>е., габо'ти.^юсертащтя состоит из ееодэния, 5 ■ глав, выводов и списка литератур,н. Объем диссертации составляет 219 страниц токста, включал 00 рисунков, 7 таблиц и библиографии из 129 наимеповашП.

ОСНОВНОЕ СОЛЕКОПЕ РАБОТЫ

- Состопше вопроса

В диссертационно4, работе дан аналитический обзор отечественной и зару^еето;! литературы. Изложены основние положения о природе к причинах охрртчиванпя конструкционных сталеч с различны!.! •структурны:,: состояние.! - закаленное со структуро;! мартенсита п отпущенных с ^ергитно-каро'гдяоЛ структурой. Представлены феноменологические аспекты замедленного хрупкого. разрушения и-'обратимо! отпускно'1 хрупкости конструкционша сталей. Приведены сведения о влипшие легирующих элементов и углерода на охрупчивание закаленных и отпущенных стало.'!;'изложены' модели и представления, раскрывающие !.ехаш!згы вликния логирущих зло энтов, углерода 1Г.фос§ога

на охрупчивание отпущенной стали. Однако отмечается, что в данных моделях не всегда учитывается важная роль процессов распада

с*..-твердого раствора углерода и карбидообразования. Недостаточно изучении;.: является также механизм взаимодействия углерода и фосфора в j-области, а так же механизм воздействия легирующих элементов на охрупчивание закаленно стали.

. ыАТЕРИЛЛ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ

Согласно целя!.1: и задачам работы были исследованы следующие материалы:

1. Стали типа ХГ2 - с различным содержанием углерода (0,007, 0,01, 0,03, 0,06 и 0,1б£ С), но одинаковым легированием (1,3$ Сг, 2,0% Мл, 0,27;% Si) и содержанием примесей фосфора (0,03$ Р).

2. Сталь 30 и ЗОХГС - с одинаковы;.: содержанием углерода и примесей фосфора, но с различным легированием. Сталь ЗОХГС выплавлялась в двух вариантах раскисления: ЗОХГС? - раскисленная 0,02% AL и ЗОХГС3, которая не раскислялась атолшие..:, но с учетом протекания процессов обезуглероживания при выплавке в сталь вводили дополнительное количество углерода. Исследовали также промышленные плавки сталй ЗОХГС производства Оскольского злектроме-таллургического комбината (0Э1.К) п Орско-Халиловского ¡металлургического комбината (ОХГЖ). Опытные плавки сталей типа ХГ2, 30 и ЗОХГС выплавлялись в 50 кг индукционной печи открыты:.: способом.

на основе технически чистых металлических материалов и ферросплавов. Промышленные плавки стали ЗОХГС выплавлялись в 150 тонноЗ электропечи на основе железа прямого восстановления (производства ОЗМК) и на основе традиционных шихтовых материалов (производства ОХЩ). •

Образцы для испытаний на замедленное хрупкое разрушение и ударную вязкость изготавливали размером 10x10x55 м.м с надрезом Шарпи: h =2ш;л=45°; г* =0,25. Для испытаний на растяжение п деформационное старение использовали как стадцартные образцы с длиной рабочей части ЗОмл-и диаметром 3i.-z.r_ (Г0СТ1497-61), так и проволочные - длиной 80т и:-диаметром Бым, Для дилатометрического анализа использовали образцы высотой I0i.ai и диаметром Згдл, с внутренним сверление..! на глубину 5мм. Для. физико-химического фазового анализа; использовали стандартные цилиндрические образцы. Гентгено-структур!ще и металлографические исследования проводили на образцах,' прошедших испытания на замедленное .разрушение.- С целью пре-. ' дотвращения обезуглероживания поверхности все образцы перед юс

юкалкол запаивали в кварцевые ампулы; которые вакуумпровалп.

Термообработка образцов для пспыташ::! на замедленнее разруше-гае состояла в прямой закалке от 1ССС°С, 1ч., вода(сталь30 и стали чта ХГ2) пли масло (сталь 30ХГ0) и закалке с изотермической выдери жой при 250 и 850°С в течение I часа.Образцы для ударных испытаний : испытаний на деформационное старение закаливали от 860°С, 1ч., зода (стальЗО) или масло (сталь ЗОХГС) и от 1СС0°С, 1ч., вода для зталей типа ХГ2, после закалки проводили высокий отпуск при 650°С, 3 ч., вода и отпуск при температурах 425-550°С (с шагом в 25°С) с выдержкой при каждой конкретной те шературе отпуска в течение 15, 30 , 45 , 60 , 300 , 600 и 6000.мин. с охлаждениев масло.

Испытания на активное и'замедленное хрупкое разрушение по схеме сосредоточенного изгиба осуществляли на испытательной машине "Плстрон". Пиштшшя на замедленное разрушение проводили на воздухе при кошатной температуре нагруженлем образцов до задатых уровней напряжений и выдержкой их под нагрузкой до разрушения. Определяли параметры: С>п - пороговое напряжение пли напряжете, ниже уровня которого разрушение не происходит; '"/¿г- - уровень порогового напряжения, отношение порогового напряжения к временное сопротивлению при статическом изгибе. Величинахарактеризует склонность сталей с различным уровне 1 прочности к за ■едлен.-ному разрушению. Определяли также величины эффектов подстуживания

падение порогового напряжэшт ^ч? , вызванное снижение:.! температуры изотермической выдерни стали в аустенитно.й области. Снижение сопротивления интеркристаллитному разрушешж стали в результате изотермической выдержки при более низко:: температуре в аустошшюй области обусловлено изменением состояния границ аусте-нитных зерен в результате увеличешу. концентрации фосфора на них. Эффект подстуживанпя не наблюдается в сталях чистых по фосфору и имеет сегрегационную природу, поэто;у о влиянии углерода п легирующих элементов на степень ослабления границ аустенитных зерен фосфором можно судить по изменению склонности к за.едлешю..у разрушил«) в результате подстуживания до более низкой гелюратуры в аус-тенитцой области. Поверхность разрушения анализировали с помощью фрактогра^ичсских исследований на-еюнтрующем микроскопе "Л^И-Ь'З". Проводил! также :еталлографические исследования с использование : травителой, чувствито.шапс к обогащению границ зерен ауотеншта фосфором.• ¡..еталлографическио вьлф! нсслодсьадп л 1югогра|кров5.ш на оптическом микроскопе "Кеофот-2".

Для анализа данных по охрулчивашш закаленной стали использовали критерий максимальных локальных растягивающих напряжений ■ (ШРН), пороговое значение которых характеризует хрупкую прочность в локальной области заровдения трещипы (сопротивление микроотрыву). В случае замедленного хрупкого разрушения, носящего, как правило, интеркристаллитпый характер, .пороговое значотш 1.ШРН мюгуг характеризовать хрупкую прочность грашщ зерен аустенита.

■ В качество параметра, характеризующего склошюсть отпущенной стали к охрупчпвашш использовали температуру хрупко-вязкого перехода Т1(р или сдвиг ТКр . О степени распада * -твердого раствора в процессе выдержки стали в интервале тошератур развития- обратимой отпускной хрупкости судили по величине эффекта деформационного старения д£Г стар . Величшш д£>" стар пропорциональна содержанию углерода в твердо:.; растворе и определяется как прирост сопротивления деформации в результате предварительного' нагружния образцов до определенного уровня деформации (2т5%) и низкотемпературного старения (250°С, 1ч., воздух). Деформационное старение проводили на испытательной машине "Инстрон1?. Ударные испытания в интервале те:.:ператур от -196 до +200°С проводили на маятниковом копре Ж-30 согласно ГОСТу 454-78. .За критическую температуру хрупкости Ткр принимали те.'.яературу, соответствующую появлению в изломе 50% вязкой составляющей (Г0СТ4543-71). Дилатометрический анализ с целью;выяснения влияния режимов аустенитизации на' полоеошш критических точек Мц и . ^ проводили' на универсальном дилатометре типа ДЦ.1К со скоростью охлаждения в.интервале температур мартенситного превращения 130 и 45°/с. Для определения типа и химического состава карбидов, образовавшихся в процессе выдержки стали при. температуре максимального охрупчивания был .проЕеден фазовый физико-химический анализ, который выполняли спектрально-эмь.'лсиошшм методом с плазменным источником возбуждения. Ренттеноструктурный анализ проводили на установке "ДРОН-З" в железном К л-облучешш.

охруггаюАниЕ 5акалешшх стмел

Склонность сталей .типа ХГ2 к замедленному хрупкому разрушению

Иеха!шческие свойства и результаты испытаний сталей тшга ХГ2 на замедлзшюе разрушение приведены в табл. По мере увеличения в исследованных сталях углерода от 0,007 до 0,165? склонность их к за...сдленно!.у разрушонию, определяемая уровне:.: порогового напряжения возрастает в два с лишним раза, значение порогового напря-азнип сст/'у.'еньв:ается более, чем вдиое. Увеличение в стшш углерода

на каждые 0,01$ приводит к .у: .еныиешпо порогового напряжения в средне.; на 35 Н/м ;2, в то вре.х как каядыо 0^01$ С увеличивают вре. ашюе'сопротивленца в средне:.:.на 16 11/\: ", а предел текучести - на 17 Л/к:/. Таким образом, величины£'¿ и при увеличении содержания углерода на ко~дно 0,01$ растут в 2,5 раза "едленное падения порогового напряжения .

Как следует из таблицы, подстуякватге в ; -области приводит к снижению значешй временного-сопротивления cSV. . Нсюючсние составляет лишь малоуглеродистая сталь 0ХГ2, где значения в процессе подстуютання неизменны, незначительно енлкетте величины и б стали 03ХГ2. Бо.тое значительное снияэнне значен::;"; при подстухпватшп сгало.'-i 061(Г2 и 16ХГ2, видимо, является результата!. развития за :одлетюго разрушения в данных сталях в процессе нагруяеиик. Таким образом, вероятность зарождения трещины замедленного разрушения л мр щтс-г; та 'р;-:к:"::т ся'й: растет с увеличение:.: содор-тания углерода. Углерод уменьшает длительность инкубационного периодаС при одинаковом приложений!,: напряжении в 1100 Н/гг? величина /.f ум еньшается с НО м:ш. в стали 0ХГ2 до 5 шн. в стаж Х6ХГ2. Скорость распространения стабильно! трещины 1r р при одинаковом пршриннок напря;::ен:;п в ПШЗ/ii''' возрастает от 0,1 г"/мин. в стали 0IJÍT2 до 4,5 '/:.::;н. в стаж 16ХГ2 (после прямо:* закалки от ЮС0°С) и от 0,2 до 0 ''"'/птн. (после закалки с пзотермстескол Ендерсто,': при 350°С).

Анализ поверхности разрушения стало;! тила ХГ2 показал, что разрушение стаж 16;-Т2 па стадии стабильного роста трещшш прокс-- ходит в основном по грашад зерна, "долом" - чаеллно по телу зерна. 2 стали 06ХГ2 разрушение на стадии стабильного роста трещины происходит в основно;.: .по границе зерна (но менее 8С$ интер-кгпстал.'штно"1 хрупко"! составлглкзоЧ) и частично - по телу зерна, В стали 05ХГ2 разрушение на всех его стадиях-носит транскристал--литнвЯ характер. В стали с ышикалышм содержанием углерода 0ХГ2 в зоне стабильного роста трещины разрушение таг.~е в основном по телу зерна (не более 5-10$ япторкристз.тжгир:* хрупкой составляи-ще:0. "долог" - в обновком го телу зерна (не более интеркрис-талллтной хрускоЗ составлпщт'!). Таю:,'.: образом, с роотог* объе?лого содср.7ЛШ;я углерода вероятность ;знх0ркр;:ста:м!ПТ1ЮГ0 разрушения возрастает (рис. I).'

• . Кзотерпгчоскаг вияэр-яш в ауетзкктно.! облает;; повлияла на . "волггчшш пороговых --:anpr."oinr'/"w п эдиктов подосгужхглп:». е/% тс: значительнее, че:.; вкао объе псе содержание-углерода в стаж. При увеличении содёржшия углерода от 0,1X7 до 0,16$ ск-юяносл к

Механические свойства и склонность к заледленному разрушению исследованных сталей

марка харпх- HV ? 4 о,,. <S>Ö ¿Ьл дсЬ/»0

стали терис-тика н'Л ■л* нкм Н/мм2 Н/мм2 h. Н/г.г/ h Н/гг éi Н/мм^

I0Q0°C, 1ч. , вода 1000, 1ч.- 950° С . 1ч. в. .1000 , 1ч.— 050° С, ' 1ч. .в.-

ÜH2 . 245 780 45 . 1290 1010 0,78 1290 980 0,76 30 1290 975- 0,75 35

03ХГ2 275 . 990 IS 1420. 960 0,68 1340 900 0,67 60 1330 860 0,65 100 -

06ХГ2 320 1000 ÍG. 1400 630 0,45 . 1300 563 0,43 70 1265 470 0,37 160 я

.16ХГ2 : 430 1014 11,2 •1450 '480 0,33 1390 375 0,27 105 1320 220 О', 17 260

сталь 30 . 510 520 45 , 1080 285 0,20 975 265 0,27 25 920 220 0,24 65

1000°С, 1ч. , .масло ■ 1000, 1ч.— 95Q°C , 1ч. 1000 , I ч.— 850° С, 1ч.,м.

зохгср 540 1040 8 1445 39Q 0,27 1400 360 0,26 30 1310 330 0,25 60

зале11- - 540 1000 i 31,5 1445 320 0,22 1400 245 0,17 75 1310 200 0,15 120

Рис. I. Зависимость хрупко;! прочности границ зерен (¿V/), доли интаркристаллитной хрупкой составляющей () и концентрации фосфора на границах зерен аустенпта ( С^ ) от объе:.лого содержания углерода в стали:

х - прямая закалка от.1С00°С, 1ч., вода А - закалка с изотермической выдержкой при 950°С,.1ч., вода о - закалка с изотер:чгческол ввдерзко!! при 850°С, 1ч., вода

замедленное разрушению, оцениваемая уровнем порогового напряжения возрастает в 3 раза при подстуживании до 950°С и в'4,5 раза при подстуживании до 850°С. При подстуживании до 950°С пороговое напряжение с5„ при возрастании содержания углерода уменьшается в расчете на каждые 0,01$ в среднем на 40 Н/м.г, то есть »6с лишним раз быстрое роста временного сопротивления при статическом изгибе. Под-« с ту кивание до 050°С приводит к уменьшению на каждые 0,01$ в средней на 50 11/ti.fi, то есть снижение величины tS„ при росте объеьаогс содержания углерода в 27 раз быстрее роста при этом величины Влияние углерода на сегрегационные аффекты значительно: при увеличении объемного содержания последнего с 0,007 до 0,162 значениад.-'-^? увеличилось втрое в результате подстужйвания до 950°С и в 8 раз -до 850°С. . ■

Металлографические.исследования с использованием травителеЗ, чувствительных к обогащению границ'зерен фосфором, позволили выявить границы'во всех исследованных сталях типа ХГ2. Установлена зависимость интенсивности травления границ зерен от объемного содержания С в стали: наименее.интенсивно границы растравлены в стали с минимальным содержанием углерода, увеличение содержания углерода в стали приводит к увеличению интенсивности травления границ.

Расчет пороговых'значений максимальных лотсальйих растягивающих напряжений (МЛРД), которые в данном случае могут характеризовать хрупкую прочность границ верен, показал, что зависимость хрупкой прочности границ от объемного содержания углерода немонотонна существует диапозон концентраций, где действие углерода позитивно. При содержании углерода в стали, сопоставимом е содержанием фосфора (0,007-0,03$) действие углерода относительно хрупкой прочности границ позитивно - при увеличении концентрации углерода от 0,007 до 0,03$ хрупкая прочность границ растет, несмотря на одновременно растущую при этом концентрацию фосфора по граница-i зерен. При содержании углерода в стали более 0,03$ Происходит снижение хрупкой прогости границ при одновременном повышении концентрации фосфора по грашь-цам зерен" (рас. I).

С помощью известного' равенства,, связывающего содержание примеси на границе с ее содержанием в объема стали (уравнение Мак-Лина) и с причлечениеи данных по замедленному разрушению, в работе были оценены энергии взаимодействия фосфора с границами зерен аустенита VI вз В малоуглеродистой стали значение Uвз. близко к нулю, с ростом объемного содержания углерода в стали энергия взаимодействия фосфора с границами зерен растет пропорционально' содержанию углерода. Тагам озразок, в зависимости от объемного содержания углерода и от соотно-.

шешя фосфора и углерода в объеме стала, последний способен играть как позитивную, так и негативную роль относительно воздействия на прочность границ зерен и развития охрупчивания в закаленных сталях. ^ При незначительном объемной содержании (на более 0,03$) углерод способен нейтрализовать фосфор, по границам зерен, тем самим повыаая их прочность. Транскристаллитноа хрупкое разрушение в сталях ПХГ2 и 03ХГ2 свидетельствует о том, что плоскости скола в малоуглеродно- :. тых сталях являются более предпочтительными кэстаыи зарождения и роста трещины, чеа границы зерен. Одна из причин этого - относительно чистая поверхность границ зерен по фосфору, вследствие чего тело зерна оказывается менее прочным в сравнении с границей. Уволиченио : ннтеркристаллнтной хрупкой составляющей- в изломе при росте содержания углерода в стали связано но только с ростом прочности -• ОДнов- ; ременно с прочностью тела зерна растет и степень ослабления границ зерен аустенита, вследствие обогащения их фосфором при роста объемного содержания углерода. ,

Влияние легирования на склонность закаленной стали к I

замедленному хрупко ¡.«у разрушении ,

1 I

На замедленное хрупкое разрушение были испытаны стали, содержа-': щие одинаковое количество углерода и фосфора (содержание остальных ; примесей пренебрежимо мало), но различающиеся легироьаниеи - нелегированная сталь 30 и сталь ЗОХГС (табл.). В нелегированной стали впервые обнаружено явление замедленного хрупкого разрушения. Значе- | ния временного сопротивления при статическом изгибе для делегированной стали ниже, что, видимо, связано о развитием в нелегировашюй | стали явления. замедленного хрупкого разрушения в процессе нагруже- | шш (измерения твердости а рентгеноструктуршй анализ не выявили : различий в фазовом состоянии исследованных сталей). Вероятно, с ! этим обстоятельством связана и меньшая продолжительность шшубащюн-| ного лериодад'^ н в. нелегироратаой стали. Величина^'" д уменьшается при увеличении приложенного напряжения■ и зависит от режима аустепи- ; газации - закалка с подстуживанием до 850°С приводит к уменьпзшш продолжительности инкубационного периода в среднем в 3 раза в нале- ■ тированной стали и в 2 раза - в легированной. Скорость распространения стабильной 'трещины ъ'р выше в нелегированной стали и зависит отрежимов аустешпизации: стабильная трещина распространяется в 2 раза быстрее, после прямой закалки и в 3 раза - после закалки с подстуживаниеы до 850°С в стали 30 в сравнении со сталью ЗОХГС.

Однако следует отметить, что существенных различий в склонное! исследованных сталей к замедленному разрушению нет. Несиотря на некс торые различия в абсолютных значениях пороговых напряжений. ', зш чения эффектов подстуживания л С'п - снижение о„ в результате изо-' термической выдержки в аустещггаой области и уровня пороговых напряжений /, - , определяющих склонность к замедленному разрушению ' сталей с различным уровнем прочности, в.исследованных сталях'практически равны (табл.). Исследования поверхности разрушения показали, что трещина как на стадии ее стабильного' роста, так и на стадии "до-лома" полностью проходит по граница-! зерен.в обеих сталях. Кеталлог] фическиа исследования с применением травителай, чувствительных к об( гащешш'границ зерен фосфором свидетельствуют о том, что существен» го изменения степени обогащения границ зерен фосфором в'присутствии легарующих элементов не происходит. Таким образом, легирование па приводит к росту концентрации фосфора на границах зерен аустенита в закаленной стали. Факт обнаружения явления замедленного хрупкого ра рушения в нелегированной и достаточно чистой по примесям фосфора ст ли 0,005$ Р) подтверждает основную роль остаточща внутренних ш ропапряжений в развитии -данного вида охрупчнвашш- и свидетельствует о том, что легирующие элементы (Сг , 1»щ,?л)не являются необходимый условием замедленного хрупкого разрушения.

Влияние условий выплавки и .раскисления, стали на трещиностол.-кость и сопротивление замедленному хрупкому разрушению

Результаты испытании на замедленное хрупкое разрушение стали . ЗОХГС в двух вариантах раскисления приведены в табл. ': сталь в рас кислешюм варианте ЗОХГСР менее склоши к за-лодленному разрушению о чем свидетельствуют более высокие значения пороговых напряжений уровня пороговых напряжений - В стали ЗОХТС^ более продолж]

тельная стадия инкубационнох'о периода, в 1,5 раза медленнее раепр страняется стабильная трещина. Одной из причин более значительной склонности стали ЗОХГС51 к замедленному .разрушению является влияни продуктов раскисления данной стали..Более глубокое раскисление ст • ли ЗОХГСР за счет введения алшиния приводит к менее значительном сод£ржа1шю кислорода в стали (0,'05 и 0,004$ 02 в стали. 30ХГСР и 30Х1СН, соответственно) и более значительному содержанию остаточн го аш.ттт (0,04 и 0,004$ А1, ), что обусловливает высокое сонрот ленке хорошо раскисленной стали замедленному хрупкому разрушению.

Снижение содержания остаточного кислорода и увеличение сста^

ного алюминия за счет более глубокого раскисления стали - один из резервов повышения трещпностойкости а сопротивления закаленной стали замедленному разрушению. Увеличение содержашт остаточного алюминия в промышленной плавке стали ЗОХГС (производства 03L¡К) с 0,005 до 0,04$ (опытная плавка) приводит к увеличению трещпностойкости стали,' о чем свидетельствуот рост пороговых значений коэффициента интенсивности напряжений Кд на 55%. Увеличение степени чистоты стали по примесям (снижение содержания фосфора с 0,03 до 0,007%) приводит к росту Кц на 15%, о чем свидетельствуют результаты исследования трещпностойкости и склонности к замедленное разрушению промышленных плавок стали ЗОХГС, выплавленных в первом случае на основе обычных шихтовых материалов (производства 0Ш0, во-втором - на основе железа прямого восстановления (производства ОЭМК).

ОХРУПЧИЗАШЕ ОТПУЩЕННЫХ СТАЛЕЛ

Влияние углерода и легирующих элементов на кинетику распада <х -твердого раствора углерода и охрупчивания

Деформационнок-у старению были подвергнуты стали 16ХГ2, 06ХГ2 и ОЗХГ2 со степенью предварительной деформации - 5%, сталь 01ХГ2-со степенью - 2%. Сталь с минимальным содержанием углерода 0ХГ2 не склонна к деформационное старению. Испытания сталей типа ХГ2 проводили на стандартных образцах. Испытания стали ЗОХГС на деформационное старение проводили при 5% степени предварительной деформации (на проволочных $ 0,8 т и стандартных образцах jrf 3 мл) и при 2% зтепэни предварительной деформации (на стандартных образцах). Испытания на деформационное старение стали 30 проводили при 5 и 2% степени предварительной деформации на стандартных образцах (> 3 мм".

При исследовании сталеЗ типа ХГ2 на деформационное старение Зыли выявлены общие закономерности: по мере увеличения продолжительности выдержки при каждой конкретной- температуре отпуска значение эффекта деформационного старения л£-~стар_ падает, достигая миншлума 1ри-сточасовой выдержкеОднако следует отметить, что величина эффекта деформационного старения с наибольшей скоростью'уменьшается ) стали с максимальным содержанием углерода - 16ХГ2. По мере умень-юния содержания углерода в объема стали-скорость измедашя величи-ш эффекта старения при увеличении продолжительности выдержки умень-гается.

-По результата!.! ударных испытаний для всех исследованных сталей •ипа ХГ2 были построены зависимости Ткр> -'Г.старения *прк тех

режимах отпуска, что и зависимости до' отар_- '^стар0ШШ)- Полученные зависимости Т^- отарения обратно пропорциональны зависимо- стт д6стар." * старения.

Рост температуры хрупко-вязкого перехода. Т^ происходив

. I) по мере роста продолжительности выдержки при каждой конкретной температуре отпуска; '

2) по мере роста- темепратуры отпуска, достигая максимума при • 500°С для стали 161Г2; при 525 С - дал сталей 06X12 и 03ХГ2, 01ХГ2 и 0ХГ2; 1

3) по мере .увеличения объемного содержания углерода в стали. Углерод сдвигает температуру максимума распада л -твердого раствора и охрупчивания в область более низких температур и менее продолжп-

' тельного времени отпуска.

&висимостил6~стар.-'¿ .старения й Ткр. -'¿"старения 6шт строены в температурно-временных координатах. Из литературы хорошо

известны температурно-временные диаграммы, характеризующие фазовые превращения в твердом состоянии. В данной работе за характеристики, зависимые от времени и температуре отпуска принимали значения эффекта деформационного старения aGq^p й температуры хрупко-вязкого перехода • Дтя всех исследованных сталей типа ХГ2 били построена С-образныо кривые расйадя л -твердого раствора углерода, имеющие характерный для превращений в твердом растворе С-обрвзннй вид с максимумом скорости процесса у "носа" кривой. .Даннно диаграмма представляют собой линии одинаковой степени распада -твердого раствора в процессе отпуска стали в интервале температур развития обратимой отпускной хрупкости. Ыеаду этими диаграшами и Дцйгра.има.и охрупчивания наблюдается удовлетворительная корреляция - максимуму обеднения сл.-твердого раствора углерода соответствует.максимум охрупчивания (рис. 2 а.и б.).

При испытаниях на деформационное старение стала ЗОХГС установлено, что максимальные значения аффектов деформационного отарения Аб^ стар соответствуют ввеокому отпуску. Значения дСГ CTSm падают по мере увеличения продолжительности ввдераки при каждой конкретной температуре отпуска и по мере повншзшш втой температуры, достигая, минимальных значений при оточасовой выдержке при Б00°С. Повышение температуры отпуска до 525. и 550ЭС приводит к более высоким значениям Д& ¿тар. при всех выдержках. Результаты испытаний на деформационное старение стали 30 показали, чпо максимальное значение эффекта старения также наблюдается поело высокого отпуска стали, по; мере увеличения продолжительности вцдержки при каждой конкретной

о

дб, :*¿i5¡4W;*35; *30; * 25; °20;»15

H/m2 ■ ' ' . а. '

температуре отпуска значение эффекта старения падает, достигая гшш-i.-ума при сточасовой выдержке. Однако; в отличие от легированной стали значение эффекта стареют в отали 30 не зависит от температуры отпуска и изменение температуры о-гпуска не приводит к изменеишо зависимости эффекта старешш от продолжительности выдержки. По результатам ударных испытаний сталей'30 и ЗОХГС бши построены зависимости температуры хрупко-вязкого перехода Т^' от продолжительности изотермической выдержки в интервале температур 425-550°С. Зависимости

стар.стар. 11 Ткр. бшш перестроены в темпёратурно-времешшх координатах (рис. 3). В первом случае за величину., -зависимую от температуры и времени отпуска принимали - эффект деформационного старешш tJ^стар " сте11ень распада <л-твердого раствора углерода, во-втором - TFp или степень охрупчивания. Температурно-.временные диаграммы, построенные для 'стали ЗОХГС имеют характерный для фазовых превращений в твердо!.', состоянии С-образный вид с максимумом скорости .процесса у "носа" кривой. Между диаграмма,-,и распада ¿с -твердого раствора и охрупчивания наблюдается хорошая корреляция и максимуму распада и -твер дого раствора соответствует максимум охрупчивания.

Полученные в данном исследовании кривые распада ^ -твердого рас твора и найденная корреляция этих кривнх с С-образними диаграммами охрупчивания могут свидетельствовать о том, что распад ^-твердого раствора углерода в процессе охрупчивающего отпуска играет контролирз ющую роль в развитии обратимой отпускной хрупкости в легированной стали.-Для нелегированной стали кривых распада ^-твердого раствора и охрупчивания, подобных С-образным кривым легированной стали, построить не удалось. Степень распада /.-твердого раствора и охрупчивания практически не зависит от температуры отпуска (рис. 3).

Процесс распада а-твердого раствора углерода в легированной и нелегированной стали имеет как общие.черты, так и существенные разли чия:

1). Обеднеете «¿-твердого раствора для нелез'ированной стали за висит от времени выдержки и практически не зависит от температуры от пуска. В легированной стали степень распада <л-твердого раствора рас тет по мере роста температуры-отпуска, достигая максимума у "noca" С-образной кривой.

2). В нелегированной стали наиболее сильное ■ обеднение ¡л -тве; дого раствора происходит в первые 15-30 ищут выдержки и дальнейшее увеличение времени выдержки не приводит к обеднению'твердого раство по углероду. Для легированной стали подобная зависимость степени рас пади от времени вндеркки наблюдается лишь при низких температурах

,65

reci-ss

1 to too

ьЪуй

ЗОХГС :&s5,a8ü, 4sp70^6s:o€0,ass; v£0¡ t1¡5 СГЛАЬЗО 'SbSO^kS^HO

TkP;g i ю too %г

30ХГС-' ans-, rW;*-35;°-30;"¿S; °-¿0¡»-i5;a-f0; *-5¡*0¡°S-r'>lO . шьЗО ,b-z5,о-го ó.

3. 1'c; .acncra я^йто .

y a (a.) il o:d-yir-nc.^:::.;. (•.'.) :.: JÜ I:

отпуска (425-450°С) или, напротив, более.высоких (550°С), то есть при температурах ниже или выше "носа" С-образной кривой распада твердого раствора."При температурах, соответствующих "носу" С-образ ной кривой (500-525°С) степень распада непрерывно возрастает по мер "увеличения времени выдержки, достигая гяпшыума при сточасовой ввдер жке, ,

Таким образом, в нелегированной стали х-твердый раствор, не достигает степени распада, наблвдаемой в легированпой стали. В неле тированной стали при любсЗ температуре отпуска и независимо от продолжительности выдержки - I шш 100 часов - в твердом растворе оста ется свободный, не связанный в карбидную фазу углерод, нейтрализующий фосфор по границам зерен. Легирующие элементы (Сг , l,ln,\i) способствуют более полному обеднению -твердого раствора по углероду Низкое.содержание углерода в твёрдом растворе при его пониженной термодинамической активности п присутствии легирующих элементов прг водит к потере его нейтрализующего действия на фосфор по границам, в результате чего происходит усиление охрупчивания. Легирующие элементы оказывают влияние на охрупчивание низколегированной стали на через карбидообразование или тип, образующихся в процессе охрупчюу ющего отпуска карбидов, а на более ранней стадии - в процессе расю да с*. -твердого раствора углерода. Od атом свидетельствуют данные фазового физико-химического анализа: , в исследованной низколегирова] ной стали ЗОХГС карбид цемеититпого типаi образовавшийся при высок стабилизирующем структуру отпуске, в процессе выдержки при темпера туре, соответствующей максимальному охрупчиванию и наибольшее обе, нению твердого раствора по углероду - Б00°С, остается, практически неизменным по типу или геометрия и по химическому составу или степ

ни легированности карбида. '■'..' ' *

основные вывода

I. На основе изучения феноменологии и природы явлений замедле наго хрупкого разрушения и обратимой отпускной хрупкости получены новые данные о механизмах действия,легирующих элементов, углерода фосфора на охрупчивание закаленных и отпущенных сталей.

.2. Снижение сопротивления закаленной стали 'хрупкому разрушеш при увеличении объемного содержания .углерода происходит как вслед! вне роста твердости и прочности стали, так и в результате увеличе; степени ослабления границ аустенитных зерен из-за роста зернограю ной концентрации- фосфора. Углерод определяет уровень охрупчивания

закаленной стали. Увеличение его содержания на каждые 0,01$ приводит к снижении порогового напряжения - величины, характеризующей склонность закаленной стали к замедленному хрупкому разрушению в средне..! на 40 Н/м..г. Снижение содержания углерода в исследованных мартенситннх сталях до 0,007?? заметно снижает склониость к замедленному разрушзшш, но не предотвращает развитие этого явления.

3. Расчет пороговых значений-максимальных локальных растягивающих напряжений о.у , характеризующих в случае замедленного разрушения хрупкую прочность границ зерен, показал, что данная величина немонотонно зависит от содержания углерода в объеме стали. В диапо-зоне малых концентраций (0,007-0,035? С)рост объемного содержания С приводит к росту хрупкой прочности границ, носмотря на одновременный рост при этом концентрации фосфора по границам зерен аустеннта. Значение энергии взаимодействия фосфора с гратцами зерен аустеннта в малоуглеродистых сталях, близко к нулю. Увеличение содержания углерода свыше 0,03$ приводит к резкому снижению хрупкой прочности границ при одновременном росте зернограшчной концентрации фосфора. Энергия взаимодействия фосфора с границами зерен растет пропорционально объемному содержанию углерода, достигая 0,67 эВ в стали с

0,165? С. Таким образом, в диапозоне малых концентраций углерод играет позитивную роль, что связано,с возможностью действия механизма нейтрализации углеродом фосфора по границам зерен. При увеличении содержания углорода свыше 0,03$ механизм нейтрализации не действует.. '

4. Факт обнаружения явления замэдлешюго хрупкого разрушения в нелегированной и достаточно чистой по примесям фосфора стали свидетельствует о том, что легирующие элементы (С'- , ) не являются необходимы!.-, условием охрупчиЕанип и подтверждает основнуп роль'в развитии замедлезпюго хрупкого разрушения остаточных внутренних микронапряжешкй, возникающих в процессе мэртенситного превращо-' ния стали.

5. Резерв увеличения трещшюстойкостн и сопротивления замедленному хрупкому разрушению конструкционных сталей (гонта.» снижения содержания врчдчых прдмесей и углогода) может 6ыгь найден в более эффективно! - раскислешш стали алю:лш:1е.!. .

6. Процессом, сопровождайте": охрупчпванпе отпущенной стали-является распад и-твердого тдетвора по углероду, о чем свело гш ствуег хорошее соотрзтсшю ::г,негп:н распада твердого рас'ворт

(за степень рпепада .^-твердого раствора пршпг'п.тн эффект и:ф.>г--п- . пяопного старения до , величина которого пропор^юна'и-.на

содержанию углерода в твердом растворе) кинетике охрупчпвания за степень охрупчпвания пркшк.али те:.лератру хрутсо-вкзкого пе; хода). Процесс распада -твердого раствора углерода .при вццер: ке стали в ингат.валэ температур развития обратимой отпускной хрупкости подчкн/ется то: лературно-вро' -онным диагра:.:. .а:;, иисвд характерный для фазовых-превращений в твердо».; состоянии С-обра ни.': вид с 1.акс:::'у...о" скорости процесса у "носа" криво:!, ¿'.езду диаг'ра ::а. :и распада «¿-твердого раствора и охрупчпвшш: найден хоромая корреляция. Важная роль процесса распада а-твердого раствора углерода связана с те:/., что уход углерода пз твердого раствора приводит к снижению его нейтрализующего действия отно тельно фосфора по границам зорен, что, в свою очередь, приводи к увеличению уровня измеряемого охрупчиваши-;.

7. Легирующие элементы оказывают влияние на развитие обра тиг.оЛ отпускной хрупкости через изменения, вноси;.не i:м:: в зако in: :;j:.oc распада '^-твердого раствора углерода, так как способствуют его более подному обеднению по углероду. В нелегиров ной стали равновесие мевду карбидной фазой и тверды:.: раствором устанавливается на более рашшх стадиях старения, при более зн чителыгом содержании в твердо:.; растворе углерода, который спос бен нейтрализовать фосфор по границам зерен, что обусловливает низкую склонность нолегированной стали к обрапшой ошускной гулкости.

Основные материалы диссертации опуо'ликованы в следующих работах:

1. Головин И.С., Саррак В.П., Суворова С.О., Чевакина МЛ' Старение сплава >125 с различны:.: содержанием азота в твердом рг творе при 475°С. - -M'.l, ISC5 г., т.GO, с.1197-1201.

2. Саррак В.И., Чевакина L1.I1. Оакторы, обусловливающие се регационное обогащение гршшц зорен. - В кн.: Интеркристаллит-ная хрупкость сталей и сплавов.: Тез. дом. научно-техническо; конференции, Ижевск, 1939 г., с.37.

3. Саррак В.И., Чевакина 1.1.И. Механизмы влияния углерода на склонность стали ХГ2 к замедленному хрупко:.'у разрушению. -В кн.: Повышение механических и эксплуатациошшх свойств с тале : ассового производства.: Тез. докл. Всесоюзной научно-технпче: кой конференции, Москва, 1990 г., с.71-73.

4. Саррак В.П., 'Чевакшш 1.5.11., 1\!иппш В.!.'.. Влзшние углерода на пара:.етры охр-унчивания "стали.- В кн.: Трещшюстойкость

tа'.с]"::£.лов п элементов конструкций.: Тез. докл. Всесоюзного

ciîî.Tiosnyi.a по механике разгутпошт, Клев, 1920 г., с.75-76.