автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Конструкционные стали, стойкие против сероводородного растрескивания и хрупкого разрушения

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА I. СОВРЕМЕННЫЕ ПРОСТАВЛЕНИЯ О ВОДОРОДНШ СКРУПЧИВА-ТШ СТАЛИ В СЕРОВОДОРОДСОДЕРЖАЩИХ СРЕДАХ И МЕТОДАХ ЕГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ.

1.1. Явление охрупчивания стали в сероводороде о-держащих средах.

1.2. Основные методы определения стойкости стали против сульфидного коррозионного растрескивания

1.3. Теории водородной хрупкости конструкционной стаж

1.4. Стали, стойкие против водородного охрупчивания, применяемые для изготовления газопромыслового оборудования

1.5. Постановка задачи исследования, материал и методики.

ГЛАВА П. ВЛИЯНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА НА ВОДОРОДОСТОЙКОСТЬ И СОПРОТИВЛЕНИЕ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ.

2.1. Влияние Основных легирующих элементов

2.1.1. Углерод

2.1.2. Элементы, образующие твердый раствор замещения.

2.1.2.а. Кремний.

2.1.2.6. Марганец.

2.1.2.в. Никель.

2.1.2.г. Кобальт

2.1.2.д. Алюминий.

2.1.3. Карбидообразущие элементы.

2.1.3.а. Хром.ПО

2.1.3.6. Молибден.

2.1.3.в. Титан, ниобий, ванадий

2.2. Влияние чистоты стали по примесным элементам

2.2.1. Сера.

2.2.2. Фосфор.

2.2.3. Примеси цветных элементов.

2.2.3.а. Сурьма, олово

2.2.3.6. Медь.

ГЛАВА Ш. МОДИФИЦИРОВАНИЕ СТАЖ НИТВДПДОЙ ФАЗОВОЙ И РЗМ

3.1. Нитридная фаза.

3.2. Редкоземельные элементы (церий).

ГЛАВА 1У. ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ И РЕШМА ТЕРМООБРАБОТКИ СТАЖ НА

СОПРОТИВЛЕНИЕ РАЗРУШЕНИЮ.

4.1. Состояние вопроса.

4.2. Сопротивление закаленной стали разрушению в зависимости от количественного соотношения структур мартенсита, бейнита и феррита

4.2.1. Сопротивление разрушению стали с мар-тенситно-бейнитными структурами, полученными при непрерывном охлаждении

4.2.2. Мартенситно-бейнитные и мартенситно--ферритные структуры, полученные при изотермическом превращении

4.2.3. Влияние немартенситных структур на сопротивление стали водородному охрупчива

4.3. Влияние температуры отпуска на сопротивление улучшаемой стали хрупкому разрушению и водородному охрупчиванию.

4.4. Выводы.

ГЛАВА. У. ПРИНЦИПЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ СТАЛЕЙ С ПОВЫШЕННЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ ВОДОРОДНОМУ ОХРУПЧИВАНИЮ И ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ

5.1. Закономерности влияния легирующих элементов и их оптимальное содержание в улучшаемой конструкционной стали.

5.2. Закономерности воздействия немартенситных структур и температуры отпуска на свойства улучшаемой конструкционной стали.

5.3. Закономерности влияния легирующих элементов и их оптимальное содержание в низколегированной нормализованной стали.

5.4. Оптимальные системы легирования конструкционных сталей.

ГЛАВА У1. РАЗРАБОТКА И ОСВОЕНИЕ НОВЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ

С ПОВЫШЕННЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ ВОДОРОДНОМУ ОХРУПЧИВАНИЮ И ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ.

6.1. Конструкционные стали, стойкие к водородному охрупчиванию в сероводородсодержащих средах

6.2. Конструкционные машиностроительные стали повышенной надежности и работоспособности

6.3. Конструкционные стали с повышенным сопротивлением разрушению при криогенных температурах . ■

В "Основных направлениях экономического и социального развития СССР на 1981-1985 годы и на период до 1990 года", принятых ХХУ1 съездом КПСС, поставлены важные задачи по обеспечению дальнейшего экономического прогресса общества, глубоких качественных сдвигов в материально-технической базе на основе ускорения научно-технического прогресса, интенсификации общественного производства, повышения его эффективности.

Одной из наиболее важных задач является форсированное развитие добычи природного газа. К 1985г объем добываемого газа должен составить 600-640 млрд.куб.метров, что более чем на 30% превышает задания X пятилетки.

В последние годы значительная доля добываемого природного газа и нефти содержит такие агрессивные компоненты как сероводород и углекислый газ (С02), вызывающие коррозионное разрушение газопромыслового оборудования. Уже освоенные месторождения Оренбургское и Среднеазиатское содержат в составе газа до 6% и до 6% С0£» намеченные к разработке в XI пятилетке Астраханское и Западно-Казахстанское месторождения по составу газа еще более агрессивны и содержат до 26% и до 22$ С 02*

В связи с этим важной проблемой является обеспечение газовой и нефтяной промышленности добывающим и перерабатывающим оборудованием, изготовленным из специальных сталей в коррозионностойком исполнении.

Установлено, что преждевременное разрушение оборудования в среде сернистого газа связано с сероводородным растрескиванием и вспучиванием стали, вызванными водородом. Активный (атомарный) водород, проникащий в сталь, образуется в данном случае в результате коррозионных процессов, идущих на поверхности стали при участии сероводорода, углекислого газа и влаги.

Вопросы диффузии и растворимости водорода, механизм его воздействия на физико-механические свойства стали достаточно полно освещены в отечественной и зарубежной литературе. Значительный вклад в изучение природы водородной хрупкости, а также в разработку мер предотвращения этого вида хрупкости металлов внесли советские ученые металловеды и коррозионисты - Г.В.Карпенко, А.В.Рябченков, Я.М. Потак, А.Н.Морозов, Ф.Ф.Ажогин, П.В.Гельд, Б.А.Колачев, В.И.Саррак, Ю.И.Арчаков, Ю.А.Башнин, И.И.Василенко и др.

Вместе с тем следует отметить, что металловедческие аспекты борьбы с водородной хрупкостью стали изучены недостаточно.

Для борьбы с коррозией и охрупчиванием стали в среде серово-дородсодержащего газа используют специальные ингибиторы (АНПО, ИФХАНГАЗ и др.), однако их применение привело только к некоторому торможению коррозионных процессов, при этом явление водородного охрупчивания не устранялось.

Наибольшую гарантию надежной работы оборудования обеспечивают специальные стали, стойкие к сероводородному растрескиванию.

Потребовались водородостойкие конструкционные стали двух классов:

- низколегированные листовые свариваемые стали с пределом текучести 250*400 МПа, необходимые для изготовления аппаратов комплексной переработки газа и трубопроводов;

- легированные улучшаемые стали с пределом текучести 500+ +800 МПа, необходимые для изготовления бесшовных труб нефтяного сортамента и подземного скважинного оборудования.

Отечественная металлургическая промышленность ранее не имела опыта производства сталей и металлопроката, стойкого к коррознойному сероводородному растрескиванию; практически отсутствовали четкие и однозначные представления о принципах легирования таких сталей, выборе оптимальной структуры и режима термической обработки. Зарубежный опыт по данному вопросу, хотя и более значительный (во Франции эксплуатируется газовое месторождение Лак с содержанием сероводорода до 1Ъ%9 в США - Миссисшши с содержанием до 40% ^^ ; всего в мире более 10 сероводородсодержащих месторождений) 9 также недостаточен для организации производства водородостойких сталей. Имевшиеся данные об оптимальном легировании стали противоречивы, технологические особенности их производства полностью не раскрываются, являясь техническим секретом или предметом лицензионного соглашения.

В связи с этим одной из главных задач, поставленных перед ЦНИИчерметом и в настоящей диссертационной работе, являлось создание принципов легирования конструкционных сталей, стойких к водородному охрупчиванию в сероводородсодержащих средах, определение оптимальных режимов их термической обработки с целью разработки отечественных марок стали и технологии их производства. Решаемые в рамках настоящей работы задачи соответствовали заданиям ряда поставдений ЦК КПСС, СМ СССР, ГКНТ и обеспечивали их выполнение.

Следует отметить, что проблема создания водородостойких сталей имеет более широкое использование в технике. Водородное охруп-чивание стали наблкщается при эксплуатации строительных конструкций в промышленной атмосфере и морской воде, в атомной энергетике, в химическом и энергетическом машиностроении; близкой перспективой является использование водорода в качестве безвредного топлива. В этой связи полученные в работе результаты могут быть использованы не только в газовой промышленности, но и для других назначений.

В неразрывной научной связи с проблемой создания водородо-стойких сталей находится проблема разработки конструкционных машиностроительных сталей с повышенным сопротивлением хрупкому разрушению. Это обусловлено, тем, что сопротивление стали хрупкому разрушению явилось одним из необходимых требований к водородостойким сталям.

Задача создания машиностроительных конструкционных сталей, стойких к хрупкому разрушению, также имеет важное народнохозяйственное значение. Для современной техники характерны высокие скорости нагружения, эксплуатация при низких климатических и криогенных температурах, высокие локальные напряжения - все эти факторы способствуют развитию хрупкого разрушения стали.

По заданиям машиностроительных отраслей, основываясь на изучении закономерностей влияния легирования и структуры, в настоящей работе созданы и освоены в производстве конструкционные стали с пределом текучести 5001-1400 МПа и повышенным сопротивлением хрупкому разрушению (Т50 = -40°С * -140°С). Изготовленные из разработанных сталей детали машин и механизмов дяя автомобильной, тракторной, авиационной и других отраслей промышленности имеют повышенную надежность и долговечность при эксплуатации.

Данная диссертационная работа выполнена в Институте качественных сталей ЦНИИчермета им. И.П.Бардина в течении 1967-1981гг. в творческом сотрудничестве с рядом исследовательских организаций • ВНИИнефтемаш, ВНИИГАЗ, ВНИТИ, ВНИИСТ, НИИМ, Саратовский филиал ОКБ "Союзгазавтоматика", Тульский политехнический институт, НИАТМ, НАТИ, ВИАМ, ИЭС им. Патона и др., а также заводов - металлургический завод "Красный Октябрь", "Днепроспецсталь", Ждановский мет-завод им. Ильича, Магнитогорский меткомбинат, Ярославский моторный завод, КАМАЗ, Череповецкий и Челябинский металлургические заводы; Азербайджанский, Никопольский, Таганрогский и Нижнеднепровский им. К.Либкнехта трубопрокатные заводы.

Автор выражает глубокую благодарность директору Института качественных сталей профессору С.А.Голованенко и профессору А.П. Гуляеву за научные консультации и практические советы, сделанные в ходе выполнения настоящей диссертационной работы. Автор благодарит кандидата технических наук Д.А.Литвиненко и коллектив лаборатории конструкционных сталей за большую помощь в проведении данной работы.

ОБЩИЕ вывода

1. В работе обощены исследования автора в области металловедения конструкционных сталей, стойких к водородному охруцчиванию и хрупкому разрушению.

На основе изучения закономерностей влияния легирующих элементов и структуры на сопротивление водородному охрупчиванию, хрупкому и вязкому разрушению, а также на прокаливаемость разработаны принципы легирования и оптимальные режимы термической обработки конструкционных сталей, стойких к водородному охрупчиванию в серо-водородсодержащих средах и хрупкому разрушению.

Полученные результаты использованы для разработки и освоения производства ряда новых эффективных сталей, применение которых позволило решить важные народнохозяйственные задачи по изготовлению оборудования и машин высокой надежности и долговечности для газовой, нефтяной, автомобильной, тракторной и др. отраслей промышленности.

2. Связывая явление сероводородного охрупчивания стали с практически беспрепянственным проникновением в кристаллическую решетку агонов водорода, образующихся в результате коррозионных процессов на поверхности металла, а также с накапливанием водорода в дефектных местах кристаллической решетки (границы раздела неметаллических включений и матрицы, скопления дислокаций, стыки зерен и др.) и последующим его воздействием на металл через- плоскостное давление создаваемое за счет увеличения объема водорода при молизации;

- ослабление межатомных связей в кристаллической решетке (де-когезия), определены и экспериментально обоснованы следующие основные требования к конструированию состава и структуры водородостойких сталейа) обеспечение высокого сопротивления хрупкому и вязкому разрушению, чтобы зарождающаяся под действием водорода трещина не развивалась; б) устранение мест локализации водорода, снижение уровня внутренних напряжений для предотвращения зарождения трещин; в) снижение количества проникающего в сталь водорода за счет образования поверхностного защитного слоя.

В свою очередь, требование высокого сопротивления стали хрупкому и вязкому разрушению обеспечивается:

- прокаливаемостью на однородную структуру мартенсита или смеси мартенсита и нижнего бейнита;

- снижением критической температуры перехода от вязкого разрушения к хрупкому и повышением работы развития вязкой трещины;

- повышением чистоты границ зерен от вредных примесей.

3. Установлена и экспериментально подтверждена взаимосвязь между сопротивлением стали водородному охрупчиванию и сопротивлениям хрупкому и вязкому разрушению, что позволило определить закономерности влияния элементов, а также оптимальные режимы термической обработки.

Для улучшаемых легированных конструкционных сталей со структурой сорбита требуемая стойкость к водородному охрупчиванию обеспечивается при достижении критической температуры вязко-хрупкого перехода (Тдд) не выше - 80 * -Ю0°С; величины работы развития вязкой трещины (КОТ) не менее 60 Дж/см2.

Для низколегированных сталей с ферритно-перлитнои структурой аналогичные требования составляют: Т50 4 -Ю * -30°С; КСТ > 60 Дж/см2.

4. Установлены закономерности влияния легирующих элементов (С, N1 , 5£ , Мп, Со, Си, Сч, Мо, Т1 , V , N6 , М , РЗМ, А1,гч ) на характеристики сопротивления конструкционной стали водородному охрупчиванию, хрупкому и вязкому разрушению и на основании этих данных определены оптимальные содержания перечисленных элементов.

Карбидообразующие элементы оказывают влияние на сопротивление стали водородному охрупчиванию, в основном, через состав, размер, распределение и форму карбонитридных фаз; некарбидообразующие элементы - через свойства матрицы стали, ее сопротивление хрупкому и вязкому разрушению.

4.1. Углерод - каждая 0,1$ этого элемента (при содержании выше 0,2$) повышает на 20-г60°С, КОТ при этом снижается на 10* *20 Дж/см2, размер чашек вязкого излома - уменьшается на 0,3 мкм, стойкость к водородному охрупчиванию ( Тр ) снижается на 32 ч. Отмеченное повышение склонности к хрупкому разрушению и водородному охрупчиванию с ростом в стали содержания углерода связано с увеличением количества карбидной фазы, границы раздела которой с матрицей являются местами зарождения трещин и ловушками для водорода.

Оптимальным содержанием углерода в улучшаемой стали является 0,24-0,3$, обеспечивающее высокий комплекс прочностных, пластических и вязких свойств, а также прокаливаемость и водородостойкость.

4.2. Легирующие элементы, образующие твердый раствор - каждая 0,1$ таких элементов, как кремний, марганец, кобальт, алюминий повышает Тзд в среднем на 5°С и снижает КСТ на 7 Дж/см2, при этом сопротивление водородному охрупчиванию также снижается: стойкость

ТГр ) уменьшается на 10 ч; величина потери пластичности ( Г^ ) возрастает на 4$.

Исключение составляет никель, каждая 0,1$, которого снижает Тзд на 4*Ю°С, при этом до 1%М1 одновременно повышается сопротивление стали водородному охрупчиванию - Тр увеличивается на 6,5 ч, а ^ снижается на 7$.

Оптимальное или допустимое содержание таких элементов составляет: 51-0,4^-0,7$; Мп до 1,2$; Л/1-0,5+1$; Со до 0,5$; А1 до

0,25$.

Никель - с увеличением его содержания в стали до 10$ непрерывно повышается сопротивление стали хрупкому разрушению; при этом наиболее эффективно (на 60-80°С) снижают Т50 добавки никеля в количестве 0 ,,54- 1$. Величина потери пластичности при наводорожива-нии ( ) с увеличением содержания М от 0 до 0,5-5-1$ уменьшается в 3 раза от 60 до 20$, а время до разрушения при наводорожива-нии под нагрузкой повышается от 20 до 200 час. При содержании никеля более 1$ возрастает окклюзионная способность стали.

Кремний - до 0,4-1-0,7$ повышает сопротивление хрупкому разрушению улучшаемых на твердость 20+25 НКС и 30+35 ИКС конструкидон-ных сталей; после закалки и среднего отпуска на 40+45 НЕС оптимальное содержание кремния, при котором Тзд имеет минимальную величину, повышается до 1-1,8$. При содержании выше оптимального кремний охрупчивает ферритную матрицу стали за счет чего уровень вязких свойств и сопротивление водородному охрупчиванию снижаются.

Марганец - снижает сопротивление улучшаемой стали хрупкому и вязкому разрушению, а также водородному охрупчиванию; однако до 1,2$ Мп сохраняется достаточно высокий комплекс свойств (Т^ = -60 + -80°С; КСТ > 80 Да/см2; < 40$) и благоприятное влияние марганца на прокаливаемость.

Кобальт - в количестве до 4$ эффективно повышает сопротивление хрупком;/' разрушению улучшаемой, высокопрочной стали с 9$ N11 (Тзд ^ -196°С). В сталях с более низким содержанием никеля (до 4$) влияние кобальта на вязкие свойства отрицательное и его содержание не должно превышать 0,5$. При этом величина Т50 и КСТ не меняются, но за счет эффекта измельчения карбидной фазы и создания барьерного поверхностного слоя количество проникающего и адсорбируемого сталью водорода уменьшается, что повышает стойкость к водородному охрупчиванию.

Алюминий - при оптимальном содержании 0,05-0,07$ повышает сопротивление стали хрупкому и вязкому разрушению и наиболее существенно (в 2-10 раз) увеличивает сопротивление сероводородному коррозионному растрескиванию.

4.3. Кар б идо о б р аз ующи е элементы. Отличительной особенностью влияния карбидообразующих элементов является - а) неоднозначность воздействия на сопротивление стали хрупкому разрушению; б) отсутствие воздействия на сопротивление вязкому разрушению; в) повышение характеристик сопротивления водородному охрупчиванию, что обусловлено частичным (до 40$) растворением в матрице этих элементов, за счет чего окклюзионная способность стали снижается более чем в 2 раза.

Молибден - снижает (в 3-5 раз) склонность стали к обратимой отпускной хрупкости и в связи с этим существенно повышает сопротивление хрупкому и вязкому разрушению, причем каждая 0,1$ Мо понижает Т^д на 30°С; КОТ при этом не меняется. Оптимальное содержание молибдена в улучшаемой стали составляет 0,4-1-0,5$, при этом достигаются наиболее высокие характеристики сопротивления водородному охрупчиванию ( Рф < 20$) и в 2 раза снижается окклюзионная способность за счет измельчения карбидных частиц.

Хром - повышает стойкость против водородного охрупчивания ( Р(р<33$) при увеличении содержания до 1,5$, что обусловлено снижением окклюзионной способности и повышением сопротивления хрупкому разрушению. При больших содержаниях хрома (1,5-3$) резко снижается сопротивление стали водородному охрупчиванию в связи с ростом карбидных частиц, имеющих пластинчатую форму.

Ванадий, ниобий, титан, цирконии - при небольших содержаниях ( 4 0,12% V ; 4 0,06% N5; ^ 0,05%"П. ; ^ 0,05%*2 ) обеспечивают измельчение на 3-4 номера действительного аустенитного зерна и, соответственно, повышают сопротивление хрупкому и вязкому разрушению. Аналогично влияние этих элементов на сопротивление водородному охрупчиванию, что дополнительно также обусловлено образованием специальных■мелкодисперсных карбидов и уменьшением в 2 раза окклю-зионной способности стали.

4.4. Редкоземельные элементы (церий) - в количестве до 0,3% (по расчету) эффективно десульфурируют (в 2 раза) сталь, меняют природу сульфидов, глобуляризируют их форму,частично связывают фосфор. За счет указанных факторов в 1,5-2 раза возрастает сопротивление стали вязкому и хрупкому разрушению, снижается окклюзион-ная способность и значительно (в 2 и более раз) возрастает сопротивление водородному охрупчиванию.

4.5. Медь - при содержании 0,3-0,5% образует на поверхности стали защитную пленку, за счет чего резко (в 2-4 раза) снижается скорость коррозии и количество абсорбируемого водорода; при этом время до разрушения стали в сероводородсодержащей среде под нагрузкой возрастает в 1,5-2 раза. В указанных пределах медь не снижает сопротивление стали хрупкому и вязкому разрушению; однако при содержаниях более 0,5% - медь упрочняет сталь и снижает сопротивление водородному охрупчиванию.

5. Повышение чистоты стали по сере, фосфору и примесям цветных элементов, снижая сегрегацию этих элементов по границам зерен, кардинально повышает сопротивление стали водородному охрупчиванию, хрупкому и вязкому разрушению.

5.1. Снижение содержания серы уменьшает окклюзионную способность стали в связи с удалением из стали сульфидных включений марганца, имеющих вытянутую форму и являющихся коллекторами для водорода; особенно эффективно (в 2-10 раз) повышается время до разрушения при наводороживании стали под напряжением при снижении содержания серы ниже 0,005% или при глобуляризации сульфидов за счет обработки РЗМ или Са.

5.2. Уменьшение содержания фосфора на каждую 0,01% вызывает -снижение Т^д на 23°С, повышение работы развития вязкой трещины на 10 Дж/см2, снижение склонности к обратимой отпускной хрупкости на 40°С (по характеристике Д Т^д), повышение критического напряжения водородного охрупчивания на 25%.

5.3. Сурьма и олово,ослабляя границы зерен, повышают склонность стали к хрупкому разрушению - каждая 0,01% повышает Т^д на 18°С при этом снижаются абсолютные значения ударной вязкости и работы распространения трещины.

В то же время сурьма при содержании 0,1-0,3%, образуя как и медь на поверхности металла защитный пленочный слой, заметно снижает количество проникающего в сталь водорода и за счет этого повышает (в 1,5-2 раза) сопротивление водородному охрупчиванию.

Для низколегированных сталей с феррито-перлитной структурой добавки сурьмы в количестве 0,1-0,3%, повышая сопротивление водородному охрупчиванию, не снижают сопротивление хрупкому разрушению ниже требуемого уровня - Т^д ^ -Ю°С.

5.4. Снижение содержания примесей фосфора, сурьмы, олова на 0,01% каждого столь же эффективно повышает сопротивление улучшаемо § стали хрупкому разрушению как дополнительное легирование никелем ( 1%) или молибденом (0,1% ).

6. Изучено и применено на практике при конструировании новых хладо- и водородостойких сталей модифицирующее легирование нитридной фазой ванадия, ниобия, алюминия, бора и хрома, позволяющее на 4-5 номеров измельчить действительное аустенитное зерно и эффективно повысить сопротивление разрушению.

Нитридная фаза обеспечивает снижение критической температуры хрупкости T^q : в случае нитридов ванадия на 30ч-40°С; нитридов хрома - на 40°С; нитридов бора - на 55-г60°С; нитридов ниобия - на 40-f50°C; нитридов алюминия - на 60+70°С и наиболее существенно (на 90т100°С) при комплексном легировании нитридами алюминия, ванадия и хрома.

7. Впервые установлена важная для практики термической обработки и легирования количественная зависимость влияния немартенсит-ных закалочных структур на сопротивление конструкционной стали хрупкому и вязкому разрушению, водородному охрупчиванию.

7.1. Наличие нижнего бейнита наряду с мартенситом в закаленной стали приводит к значительной фрагментации пакетов реечного мартенсита и однородному распределению мелкодисперсной карбидной фазы, что повышает сопротивление хрупкому разрушению. Увеличение содержания нижнего бейнита до 50$ снижает T^q на 30°С, при этом величина работы развития трещины (КСТ) имеет высокий уровень

60 Дк/см2. Это открывает возможность: увеличения в 1,5-2 раза критического сечения заготовок; уменьшения охлаждающей способности закалочных сред; снижения уровня легированности стали.

7.2. Отпущенный верхний бейнит в структуре закаленной стали содержит грубые, ветвистые карбидные включения, в связи с чем каждые 10$ верхнего бейнита повышают T5q на 8-Ю°С и снижают величину КСТ на 30-50 Дк/см2.

7.3. Феррит-перлитные структуры в закаленной стали наиболее сильно снижают сопротивление хрупкому разрушению - каждые 10$ ферн о риЯО-перлитной структуры повышают Т50 на 15+20 С.

7.4, Сопротивление стали водородному охрупчиванию снижается при переходе в процессе термического улучшения от структуры однородного отпущенного мартенсита, (сорбита) к структурам отпуска верхнего бейнита и феррито-перлита. При этом стойкость стали к охруп-чиванию под напряжением в сероводородсодержащей среде снижается более чем в 3 раза; в 1,5-2 раза снижается величина критического напряжения.

8. Ha. основе изучения влияния температурно-временных параметров отпуска закаленной Сч-Л/£-Мо и Сч-Mo-lf стали на уровень прочностных, пластических, вязких свойств и сопротивление водородному охрупчиванию определен и осваивается в промышленности оптимальный режим отпуска для труб нефтяного сортамента и деталей подземного скважинного оборудования, стойких к растрескиванию в среде сероводородсодержащего природного газа.

Температурный интервал отпуска труб категории прочности "Е" ( бт > 550 МПа) из стали 18Х1Г11® составляет 700+730°С при времени выдержки не менее 30 мин.

Установлено, что повышение температуры высокого отпуска на каждые 30°С позволяет снизить Т50 на 20*30°С,при этом стойкость к водородному охрупчиванию возрастает на > 20 ч .

9. Изучение влияния легирующих элементов и структуры позволило определить оптимальные системы и принципы легирования конструкционных сталей с повышенной стойкостью к водородному охрупчиванию и хрупкому разрушению. а) по группе низколегированных нормализованных сталей с фер-рито-перлитной структурой:

- для водородостойкихсталей с (Гт = 240-400 МПа ( ^ 0,12% С; 4'1,7% Мп; <I%NL; 4 0,5% Сч) + (Elf, N6 , AI , N ^ 0,2%) + (РЗМ, Са 0,1% по расчету; 5 <0,01%) + (Си ^ 0,5%, вб 4 0,2-0,3%), где первая и вторая части обеспечивают прочность, сопротивление хрупкому разрушению и развитию трещины; третья часть обеспечивает глобуляризацию сульфидных включений, за счет чего снижается количество абсорбированного водорода и склонность к водородному растрескиванию; четвертая часть - способствует созданию на поверхности защитного антикоррозионного слоя, препятствующего проникновению в сталь атомарного водорода;

- для хладостойких до -80 + -120°С сталей с б^ >/ 360 МПа 0,06% С; ^2,0% Мп; ^ 1%Н1 ) + (I V , N5 , № , N < 0,2%) + (РЗМ или Са 0,1% по расчету; < 0,01%5 ), где первая часть является основой стали и обеспечивает, главным образом, вязкость матрицы за счет легирования твердого раствора; вторая часть действует как измельчитель зерна за счет образования мелкодисперсных карбонитридных фаз, что обеспечивает требуемую хладостойкость и прочность; третья часть повышает уровень вязкости и снижает анизотропию свойств. б) по группе конструкционных легированных сталей с сорбитной структурой:

- для водородостойких сталей с 550+800 МПа ^0,3% С; 1,2% Мп; « 1,5% Сч; ; 1% Мо) + (I У , N6 ,

7, N 0,15%) + ( 4 0,1% РЗМ, Са; < 0,01%5 ) + ( < 0,015% Р; <0,01% вб ,БП каждого) + ( 4 0,5% Си); где первая и вторая части обеспечивают прокаливаемость и сопротивление матрицы стали хрупкому и вязкому разрушению, а также сопротивление разрушению инициируемому водородом; вторая и третья части системы легирования, измельчая частицы карбонитридов и глобуляризируя включения сульфидов, способствуют снижению окклюзионной способности стали; четвертая

часть - повышает чистоту границ зерен от вредных примесей за счет чего возрастает сопротивление водородному охрупчиванию и снижается склонность к обратимой отпускной хрупкости; пятая часть - снижает скорость коррозии на поверхности и количество проникающего в сталь водорода;

- для сталей повышенного сопротивления хрупкому разрушению с 6" 0 2 = 650 * 1350 МПа и Т50 ^ -80 ч- -140°С ( ^ 0,4$ С;

1,4$ Мп; ^ 2$ Сч; ^ 9$М1, ^ 4$ Со; ^ 0,5$ Мо; 0,005$ В) + + (£1Г, N б , М ^ 0,15$) + ( 0,1$ Са по расчету) + ( < 0,015$ Р; < 0,01$ 5Ь , 5п каждого), где первая часть системы легирования обеспечивает прокаливаемость на структуру мартенсита или смесь мартенсита и нижнего бейнита, а также сопротивление матрицы стали хрупкому и вязкому разрушению, обратимой отпускной хрупкости; вторая часть - способствует измельчению зерна и повышению уровня вязких свойств; третья часть - снижает анизотропию свойств пластичности и вязкости; четвертая часть - повышает чистоту границ зерен и сопротивление обратимой отпускной хрупкости.

10. Автором в сотрудничестве с рядом организаций разработана и освоена в производстве группа конструкционных сталей различного назначения

- стали стойкие к водородному охрупчиванию: I) низколегированные свариваемые стали марок 20ЮЧ ( 2 > 240 МПа)» 09ХГ2НАБЧ & о92 > 320 Ша)> 09ХГ2НАБЧД С 6*0,2 > 400 Ша) в виДе шстз. и коллекторных труб для аппаратов комплексной переработки сероводо-родсодержащего природного газа. Экономический эффект от применения указанных сталей составил более 2 млн.руб. за счет замены ранее применявшейся для данного назначения нержавеющей стали; 2) легированные улучшаемые стали марок 18Х1ИМФ(Б), 25ХМАФБЧ, 28Х2МФБД, 20X21,&А в виде труб нефтяного сортамента категорий прочности "Е",

Л", "М" ( ё0 2 > 550, 650, 750 МПа, соответственно) и сортового металла с ^ о 2 5=1 700 для деталей подземного скважинно-го оборудования, предназначенные для работы в условиях Оренбургского, Астраханского и др. газоконденсатных сероводородсодержащих местрождений. Указанные стали обеспечивали изготовление отечественного оборудования и позволили отказаться от импорта.

- Стали с повышенным сопротивлением хрупкому разрушению: I) легированная сортовая сталь марки 42ХМФА, обеспечивает после закалки и высокого отпуска ^ о 2 ^ ^ ^ 120 Дж/см2,

Т50 кст ^ 100 Д^/см2, освоена в производстве на ЧМЗ и внедрена для коленчатых валов двигателей КАГяАЗ и ЯМБ. За время более чем 3-х годичной эксплуатации (более 350 тыс. км) автомобилей не наблюдалось ни одной положи коленчатых валов из стали 42ХМФА; экономический эффект за счет отказа от импорта стали (в количестве 1100 тн) составил 482 тыс.руб. 2) экономколегированная сортовая сталь марки 45ГРФЕ обеспечивает после закалки и высокого отпуска б'д 2 >930 МПа, КС1[60о> 43 Дк/см2, Т 4 -40°С, КСТ о ' 50 53 Дж/см , легко обрабатывается резанием, освоена в производстве на ЧМЗ и применительно к коленчатым валам двигателей Алтайского, Владимирского и др. тракторных заводов. Надежность и долговечность работы коленчатых валов из стали 45ГРФЕ возросла в 2-3 раза, по сравнению с ранее применявшимися для данного назначения сталями 45, 45Х, 45Г2; 3) экономнолегированная сталь марки 28Г2СФБ для труб нефтяного сортамента категории прочности (Е> 0 2 = 550-5-950 МПа (в зависимости от режима термической обработки). Производство труб из указанной стали освоено на Нижнеднепровском трубопрокатном им. К.Либкнехта (обсадные трубы) и Никопольском южнотрубном (бурильные трубы) заводах взамен труб из легированной стали 38ХНМ. Экономический эффект-30 руб/т стали, что только в условиях завода им. К.Либкнехта составило 1,5 млн.руб. в год; 4) легированная сортовая сталь марки 30И9К4МА.ФЕ, тлеющая после закалки и высокого отпуска сочетание высокой прочности ( Ö q 1300 Ша) и повышенной хладостой-кости (Tgg 4 -I40°C; КСТ > 30 Дк/см2). Производство стали освоено на Златоустовском металлургическом заводе; применяется для изготовления ответственных деталей авиационной техники.

По уровню свойств сталь 30Н9К4МАФЕ не уступает мартенситоста-реющей стали марки ÏÏI8K8M3T, при этом разница в цене составляет 2000 руб/т; 5) легированные цементуемые стали марок 18ХНША , 18ХН2МФА, 13ХНМАФБ для деталей (шестерни, валы и др.) дизельных автомобильных двигателей ЯМЗ. После закалки и низкого отпуска стали обеспечивают (э Q 2>900 Ша; T5Q ^ -55°С. Долговечность деталей из указанных сталей возросла в 1,5-2 раза по сравнению с ранее применявшимися деталями из стали I5XIHTA; 6) низколегированные свариваемые стали повышенной хладостойкости (-80 * -120°С) марок 06Г2НАБ и 06Г2АЮ для трубопроводов, транспортирующих охлажденный и сжиженный природный газ. После нормализации стали обеспечивают <*т>300 и 400 Ша, соответственно; KClf 100о> 2 . 5 и 35 Дж/см2, соответственно. Производство листа и труб освоено на Череповецком металлургическом и Харцызском трубных заводах. Транспорт газа в охлажденном состоянии повышает пропускную способность трубопроводов газа в 1,5-2 раза, в сжиженном состоянии - в 3-4 раза; 7) осо-бохладостойкая сталь марки 0Н6 для хранилищ сжиженного газа (этилен и др.). После двойной нормализации и высокого отпуска обеспечивает б 0j(2 470 Ша; T5Q = -I64°C; KCVIQ4o > 90 Дж/см2; КСТ-Ю4°^55 Д^/см2; KCV ^196о > 30 Дж/см2.

Листовой прокат стали•0Н6 использован для строительства первых двух отечественных изотермических резервуаров сжиженного этилена. Экономическая эффективность применения стали ОН6 взамен ранее применявшейся для данного назначения стали 10Х18Н10Т составила 455 тыс.руб. при объеме партии металла 500 т.

Заключение

На основе научных разработок автора созданы и освоены в металлургии более 15 высокоэффективных конструкционных марок стали, позволивших решить ряд важных народнохозяйственных задач в машиностроении, энергетике и строительстве, определенных Постановлениями ЦК КПСС, СМ СССР и ГКНТ.

Экономический эффект от внедрения разработанных сталей составил более 4 млн.руб. и возрастает за счет расширения применения сталей в народном хозяйстве.

За разработку высокоэффективных конструкционных сталей автор награжден медалями ВДНХ - золотой 1977г. (сталь 28Г2СФБ для высокопрочных труб нефтяного сортамента), серебряной 1970г. (стали для "северной" техники), бронзовой 1979г. (сталь 20ЮЧ для аппаратов переработки газа).

Разработка новых сталей и способов их термической обработки выполнена на уровне изобретений, автором получено 20 авторских свидетельств.

1. Prange P. Field Experience with Cracking of High Strength Steels in Soar Gas and Oil Wells; Hydrogen Embrittlment Teston Various Steels. Corrosion. 1952, v.8, N 10, p.333-357.

2. Шрейдер A.B., Жук Н.П. и др. Коррозионное расслоение металла низкотемпературного оборудования на нефтеперерабатывающих заводах. Хим. и нефт. машиностроение, 1965, }£ 9, с.28-32.

3. Smialowski М. Hydrogen in Steel. Pergamon Press, London, 1962. - 452 p.

4. Пастернак В.И. Борьба с сероводородной коррозией в трубопроводах и скважинах за рубежом. М.: ВНИИОЭНГ, 1973. - 65 с.

5. Дорофеев А.Г., Лившиц Л.С., Васяев Г.М. и др. Повшение коррозионной стойкости газопромыслового оборудования сероводо-родсодержащих газоконденсатных месторождений. М.: ВНИИЭгаз-пром, 1980. - 48 с.

6. Ямамото К., Мурата Т. Разработка нефтескважинных труб, предназначенных для эксплуатации в среде влажного высокосернистого нефтяного газа. Технический доклад фирлы "Ниппон стил корпорейшн". 1979, А2(20). - 63 с.

7. Ажогин Ф.Ф. Коррозионное растрескивание и защита высокопрочных сталей. -М.: Металлургия, 1974. 256 е., ил.

8. Логан Х.Л. Коррозия металлов под напряжением. М.: Металлургия. 1970. - 340 е., ил.

9. Leeuwen Н. Analyse quantitative de la fragilisation par l'hydrogene. Memoires Scientifiques de la revue metallurgue. 1974, v. 71, N 9, p. 509-525.

10. Лубенский А.П., Григорьева Г .И., Зикеев В.Н. и др. О коррозионном поведении углеродистой стаж в системе h2o-h2s при разжчных давлениях сероводорода. -М.: ВНИИЭгазпром. В сб.: Коррозия и защита скважин. . 1980, вып.2, с.18-21.

11. Nakasugi Н., Matsuda Н. Development of New Line-Pipe Steels for Sour-Gas Service. Nippon Steel Techn. Rep. 1979, N 14, p.66-78.

12. Treseder R., Swaneon T. Factors in Sulfide Corrosion Cracking of Hige Strength Steels. Corrosion, 1968, v.24, N 2, p.31-37.

13. Townsend H. Hydrogen Sulfide Stress Corrosion Cracking of High Strength Steel Wire. Corrosion, 1972, v. 28, N 2, p. 39-46.

14. Гондо X., Иино M. Исследование "Ниппон стил корпорейшн" о материалах стальных труб для работы в среде влажного высокосернистого нефтяного газа. Технич.доклад. 1979,В2 (II). -71 с.

15. Li J., Oriani R., Darken L. The Thermodynamic of Stressed Solids. Zeitschrift fur Physik. Chem.N.F., 1966, Bd. 49, N 3-5, S. 271-290.

16. Тетелмен А. Водородная хрупкость сплавов железа. В сб.: Разрушение твердых тел. М.: Металлургия, 1967,с.463-499.

17. Мак-Магон К., Брайнт К., Бенерджи С. Вжяние водорода и примесей на хрупкое разрушение стаж. В сб.: Механика разрушения. М.: Мир, 1979, № 17, с.109-133.

18. Hirth J., Johnson Н. Hydrogen Problems in Energy Related Technology. Corrosion, 1976, v. 32, N 1, p. 3-25.

19. Коттерилл П. Водородная хрупкость металлов. Пер. с англ. М.: Металлургиздат, 1963. - 117 с.

20. Petsch N. The lowering of Fracture-Stress due to Surface

21. Adsorption. Phil. Mag., 1956, v.I, N 4, p.331-337.

22. Накаи И., Хайда 0., Эми Т. Разработка сталей, стойких к водородному растрескиванию, для магистральных трубопроводов, работающих во влажной сероводородеодержащей среде. Технич, доклад, фирмы "Кавасаки стил.корп.", 1981, № 3, с.3-10.

23. ШенкГ., Шмидтман Е., Клернер Г. Стойкость разрывных образцов трубной стали в растворах и газах, содержащих сероводород. Черные металлы, 1967, № 3, с.16-27.

24. Yoshino К., Me Mahon С. The Cooperative Relation between Temper Embrittlement and Hydrogen Embrittlement in a High Strength Steel. Metall. Trans., 1974, v. 5, H 2, p.363-370.

25. Саррак В.И. Замедленное разрушение, водород и примеси в стали. -МиТСМ, 1977, №8, с.17-21.

26. Greer J. Factors Affecting the Sulfide Stress Cracking Performance of High Strength Steels. Materials Performance. 1975, U 3, p.16-21.

27. Карпов H.A., Янковский B.M., Зикеев B.H. Стали для труб нефтяного сортамента, стойких против сероводородного растрескивания. Бюл. НТИ Черная металлургия, 1981, вып. 21 (905),с. 18-31.

28. Swanson Т., Tralmer J. High Strength Quenched and Tempered Steel Casing for Sour Oil and Gas Wells. Materials Protection ¡and Performance, 1972, v. 11, TS 1, p.36-38.

29. Никифорова B.M., Рябченков A.B., Решеткина H.A. Исследование стойкости сталей к коррозионному растрескиванию в насыщенном растворе сероводорода. В кн.: Влияние коррозионных сред на прочность стали. М.: Машгиз, 1955, № 77, с.25-35.

30. Мороз Л.С., Чечулин Б.Б. Водородная хрупкость металлов. -М.: Металлургия, 1967. 256 е., ил.

31. Коваль В.П., Хитаришвили М., Асадцев П. К вопросу об ускоренных испытаниях сталей на склонность к сероводородному растрескиванию. ФЖМ, 1974, т. 10, № 2, c.II3-II9.

32. Лебедев Д.В., Попова Л.В., Зикеев В.Н., Постнов В.М. Некоторые аспекты экспрессного определения склонности конструкционных сталей к водородному охрупчиванию. ФЖМ, 1980, т.16,4, C.II3-II5.

33. Novak S., Rolfe S. Modified WOL Specimen for Ki8CC Environmental Testing. J. of Metals, 1969, v.4, И 3, Sept.,p.701-728.

34. Романив O.H., Никифорчин Г.Н., Крыськив A.C. О применимости критериев механики разрушения для оценки водородной хрупкости высокопрочных сталей. ФХММ, 1980, т.16, № 6, с.54-60.

35. Johnson Ы., Morlet J., Troiano A. Hydrogen Crack Initiation and Delayed Failure in Steel. Trans. AIME, 1958, v. 212, p.528-538.

36. Панасюк В.В., Ковчик С.Е., Сморода Г.И. Методы оценки водородной хрупкости конструкционных материалов. ФЖМ, 1979,т.15, № 3, с.5-17.

37. Исаев А.Н. О причинах растрескивания углеродистых и низколегированных сталей в сероводородных средах. ФЖМ, 1981,т. 17, № 5, с. III—112»

38. Давиденков Н.Н., Чучман Т.А. Хладноломкость металлов. В сб.: Жаропрочные сплавы.М.: Изд. АН СССР, 1957, с.86-98.

39. Щураков С.С. Зависимость прочности закаленной стаж от времени действия нагрузки. В сб.: Металловедение. Л.: Суд-промгиз, 1957, с.100-126.

40. Саррак В.И., Филиппов Г.А. О природе задержанного разрушения закаленной стали. МиТШ, 1976, № 12, с.36-40.

41. Утевский Л.М. Отпускная хрупкость стаж. -М.: Металлургиз-дат, 1961. 191 е., ил.43« Orowan Е. Fracture and Notch Brittlness in Ductile Metals. -Engineering, 1947, v.164, N 12, p. 581-583.

42. Troiano A. The Role of Hydrogen and Other Interstitials in the Mechanical Behavior of Metals. Trans. ASM, I960, v.52, p.54-60.

43. Oriani R. Testing of the Decohesion Theory of Hydrogen -induced Crack Propagation. Src.Metall, 1972, v.6, N 8, p. 681-688.

44. Колачев Б.А., Габидулжн P.M. 0 форлах проявления водородной хрупкости в металлах и сплавах. ФЖМ, 1976, т. 12, 5, с.3-9.

45. Колачев Б.А. Обратимая водородная хрупкость металлов. ФХММ, 1979, т.15, № 3, с.17-29.

46. Zappfe С., Sims С. Hydrogen in Steel and Cast Iron and Defects in Applied Coatings. Metals and Alloys. 1941, v.13, N 4, p. 444-447.

47. Потак Я.М. Хрупкие разрушения стальных деталей. М.: Оборонгиз, 1955. 390 е., ил.

48. Лихтман В.И., Ребиндер П.А., Карпенко Г.В. Влияние поверхностно-активной среды на процессы деформации металлов. М.:

49. Изд. АН СССР, 1954. 208 е., ил.

50. Потак Я.М., Бреславцева О.П. Водородная хрупкость стаж ивлияние условий механических испытаний на ее проявление. -В кн.: Некоторые проблемы прочности твердого тела. М.Л.: Изд. Ж СССР, 1959, с. 152-164.

51. Минкин Дж., Петч Н. Атомные аспекты разрушения. В сб.: Разрушение твердых тел. М.: Металлургия, пер. с англ., 1967, с.198-221.

52. Bastien P., Azou P., Plusquellec J. A New Conception of Hydrogen Embrittlement in Steel. J. Iron and Steel Inst., 1960, v. 196, N 1, p. 89-90.

53. Гельд П.В., Рябов P.А., Кодес E.C. Водород и несовершенства структуры металла. -М.: Металлургия, 1979. 221 е., ил.

54. Chaichois М., Pailassa М. Metals Used for Operation on the Lacq' Acid Gas Field. Corrosion et anticorrosion. 1965, v. 13, H 1, p. 32-43.

55. API Spesification for Grade C-75*C-95, Casing and Tubing Official Publ. API, 1973, March. - 7 p.

56. Sumitomo Metal Industries Ltd., Wakayama, Steel Works. -Technical Information (SM-85SS), 1975. 6 p.

57. Технический бюллетень фирмы "Ниппон кокан". Результаты испытаний труб "NK АС9Э"для транспортировки сернистой нефтии газа. 1980, март. 25 с.

58. Карпенко Г.В., Тавадзе Ф.Н., Василенко И.И. и др. Стали для насосно-компрессорных труб. Хим. и нефт. машиностроение. 1973, Jp I, с. 23-25.

59. ПАСЕ Publication IP, 166. Materials Protection, 1966, v.5, p.81-83.

60. Creselso-38, TT, st.36 (Dillinger), Stahl-Eisen-V7erkstoff-blat (089), 1970. 5 p.

61. Технический бюллетень фирмы "Ниппон кокан". Технические сведения о бесшовных трубах для газопроводов высокосернистого газа. - 1980, март. - 8 с.

62. Василенко И.И., Коваль В.П., Хомицкий Ю.Н. и др. О сталях, стойких к сероводородному растрескиванию. ФХММ, 1981,т. 17, fi 6, с. 14-20.

63. Коваль В.П., Ковчик С.Е., Метельков В.Л., Зазуляк В.А. Влияние легирующих элементов на трещиностойкость и длительную прочность сталей в сероводородеодержащей среде. ФЖМ, 1981, т.17, tè 3, C.II0-II3.

64. Sarracino M. Criteri per lo sviluppo di nuovi aceiai resistent! alla tensio-corrosione solfidrica. Met. Ital. 1977, v. 69, N I, p.7-16.

65. Гуляев А.П. Разложение ударной вязкости на ее составляющие по данным испытания образцов с разным надрезом. Заводская лаборатория. 1967, Jé 4, с.473-475.

66. Дроздоеский Б.А., Фридман Я.Б. Влияние трещины на механические свойства конструкционных сталей. -М.: Металлургиздат, I960.- 260 е., ил.

67. Bain Е. Alloying Elements in Steel. Pergamon Press, 2nd ed., 1961. - 260 p.

68. Гуляев А.П. Металловедение. M.: Металлургия, 1977.-641 е.,ил.

69. Гуляев А.П. Влияние термической обработки и легирующих элементов на конструктивную прочность стали.-МиТОЛ, 1967,МО,с.66-72.

70. Shigenori H., Masanori S. Influence of Carbon on Low Temperature Embrittlment Iron. J. Jap. Inst. Metals, 1980, v.44» N 2, p. 138-143.

71. Матросов Ю.И., Зикеев B.H. Влияние примесей и легирующих элевысокойментов на склонность железа Т чистоты к хрупкому разрушению.-МиТСМ, 1966, № II, с.25-29.

72. Rinebolt J., Harris W. Effect of Alloying Elements on Notch

73. Toughness of Pearlitic Steels. Trans. ASM, 1951, v.43, p.1175-1201.

74. Шур E.A., Дудкина Т.П., Клещева И.И. Влияние содержания углерода на хрупкое и вязкое разрушение стали. Изв. Ж СССР, Металлы. 1979, № 6, с.127-132.

75. Саррак В.И., Суворова С.О., Энтин Р.И. Влияние деформации и старения на амплитудную зависимость внутреннего трения мартенсита. Изв. АН СССР. Металлы, 1965, № 4, с.156-159.

76. Irvine К. Development of High-Strength Steels. J.Iron and Steel Inst., 1962, v.200, pt.10, p. 820-836.

77. Спекгор . Я.И. Склонность стали к хрупкому разрушению в связи с состоянием альфа-фазы: Автореф. дис. . канд.физ-мат.наук. М., 1965. 25 с.

78. Cina В., Jubb P. Factors Affecting the Transition Temperature of Porgings. J. Iron and Steel Inst., 1959, v.193, pt.4, p. 329-349.

79. Aborn R. Low Carbon Martensites. Trans. ASM, 1956, v.48, p. 51-85.

80. Гуляев А.П., Неверова-Скобелева Н.П. Влияние углерода на положение критического интервала хладноломкости. МиТСМ, 1957, № 4, с.17-21.

81. Сахин С.И., Соколов О.Г. Влияние углерода на склонность улучшаемой конструкционной стали к обратимой отпускной хрупкости. В сб.: Металловедение, Л.: Судпромгиз, 1962,6 , с.116-137.

82. Miyoshi Hiroshi е.a. Influence of alloy elements on resistance sulfide stress cracking of low alloy steels. J.Iron and Steel Inst. Jap., 1981, v.67, И 13, p.1356-1361.

83. Snape E. Sulfide Stress Corrosion of some Medium and Low Alloy Steels. Corrosion. 1967, v.23, N 6, p.154-172.

84. Гуляев А.П., Зикеев B.H., Мещеринова O.H. Влияние содержания-углерода на порог хладноломкости конструкционной стали. Всб. трудов ЦНИИ: Специальные стали и сплавы, 1966, вып. 46, с. 170-175.

85. Зикеев В.Н., Гусейнов Р.К., Гуляев А.П. Влияние углерода на механические свойства никелькобальтовой стали. В сб.: Специальные стали и сплавы, 1975, № 4, с.24-29.

86. Демкин Ю.И., Евдокимова Л.А., Зикеев В.Н. Влияние углерода на разрушение конструкционной стали. МиТСМ, 1969, № 4, с. 55-57.

87. Зикеев В.Н., Гусейнов Р.К., Евдокимова Л.А. Особенности разрушения высокопрочных конструкционных сталей, содержащих никель и кобальт. МиТСМ, 1974, № 9, с. 58-59.

88. Pressouyre G.M. The Theory of Hydrogen Embrittlement. Actamet., 1980, v.28, Ы 7, p. 895-911.

89. Гуляев А.П., Емелина В.П. Влияние легирующих элементов насвойства феррита. Сталь, 1947, № 2, с.139-143.

90. Штейнберг М.М. Структура и свойства легированного феррита. -Дис. . докт. техн.наук. Свердловск, 1959. - 385 с.

91. Гудремон Э. Кремнистые стаж. В кн.: Специальные стали. -Пер. с нем. М.: Металлургия, 1966, т.2, с.970-1016.

92. Сандомирский М.М. Удельное влияние легирующих элементов на устойчивость стали против разупрочнения при отпуске. -МиТCM, 1981, В 7, с.10-12.

93. Лалкин Н.И., Шубин Г.Н., Дорошек С.И. Критический интервал хрупкости электротехнических сталей. ®М, 1957, т. 1У, вып. 3, с.478-482.

94. Шилов Н.А. Влияние легирования на хладноломкость железа: Автореф. дис. . i канд.техн.наук. -М., 1966. 24 с.

95. Петрова Е.Ф., Лапшина М.И., Шварпулан Л.А. Влияние легирующих элементов на термодинамическую активность и растворимость углерода в об Ре. -МиТСМ, I960, № 4, с.22-25.

96. Месышн B.C. Основы легирования стали. М.: Металлургия, 1964. - 684 е., ил.

97. Гуляев А.П., Никитин В.Н. Влияние углерода, кремния и марганца на склонность к хрупкому разрушению железа и стали. -МиТСМ, 1965, № I, с.33-38.

98. Yasuya О., Yoshiaki К. The Effect of Silicon on the Brittle Fracture of Ferritic-Pearlitic Steels. Trans. Iron and Steel Inst. Jap., 1980, v.20, N 6, p. 392-397.

99. Sage A., Copley P. Notch Ductility and Tensile Properties of Some Synthetic Mild Steels. J. Iron and Steel Inst.,I960, v.195, pt. 4, p. 422-438.

100. Садовский В.Д., Чупракова Н.П. Влияние легирующих элементов на ударную вязкость конструкционных сталей и явления хрупкости при отпуске. Тр. ffiffl УФАН СССР, 1945, вып.6, с. 1-56.

101. Делле В.А. Легированная конструкционная сталь. М.: Металлургий дат , 1953. - 423 е., ил.

102. Garrisson W.M. The Effects of Silicon and Nickel Additions on the Mechanical Properties of a 0,4 Carbon Low Alloy Steel. Scr. met., 1982, v.16, N 7, p. 877-880.

103. Голов,аненко С.А., Зикеев B.H., Серебряная Е.Б., Попова Л.В. Влияние легирующих элементов и структуры на сопротивление конструкционных сталей водородному охрупчиванию. МиТСМ, 1978, J& I, с.2-14.

104. Рамазашвили Д.Р. и др. Трубные стали для газовых скважин сероводородных месторождений. В сб.- тр. ИМЕТ АН ГрССР: Исследование материалов для новой техники. Тбилиси, 1971,с.15-20.

105. Верещагин К.И., Рубенчик Ю.И., Карпенко Г.В. О влиянии легирования и микролегирования на стойкость сталей против растрескивания. ФЖМ, 1971, т.7, № 5, с.15-18.

106. Мещеринова О.Н., Зикеев В.Н., Новикова Е.К. О склонности конструкционных сталей к хрупкому разрушению. В сб.: Прочность конструкционных сталей и сплавов. М.: МДНТП, 1967,с.145-156.

107. Серебряная Е.Б., Голованенко С.А., Зикеев В.Н. и др. Особенности легирования конструкционной улучшаемой стали 20Ж.

108. В сб.: Проектирование и строительство трубопроводов и газонефтепромысловых сооружений. -М.: ИнформНефтегазстрой,1978, вып. 4, с. 37-43.

109. Рахштадт А.Г. Пружинные сплавы. -М.: Металлургия, 1965. -362 е., ил.

110. НО. French Н. Some Aspects of Hardenable Alloy Steels. J. of Metals, 1956, v. 8, N 6, p. 769-783.

111. I. Мещеринова O.H. Влияние марганца на свойства конструкционных сталей. В сб. тр. ЦНИИЧМ: Специальные стали и сплавы. М.: Металлургиздат, 1965, вып. 39, с.24-30.

112. Гладштейн Л.И., Литвиненко Д.А. Высокопрочная строительная сталь. -М.: Металлургия, 1972. 240 е., ил.

113. Гуляев А.П. Прочность стаж и проблемы легирования. МиТСГЛ, 1961, № 7, с.23-28.

114. Кишкин С.Т., Бокштейн С.З. Пластичность и упрочнение стали и проблема легирования. Докл. АН СССР, 1947, т.58, № 5, с. 795-798.

115. Спектор Я.И., Саррак В.И. и др. О причинах влияния никеля на хладноломкость железа. Докл. АН СССР, 1964, т. 155, & 5, с.I054-1057.

116. Шевандин Е.М. Склонность к хрупкости низколегированных сталей. -М.: Металлургиздат, 1953. 182 е., ил.

117. Norström L., Vingsbo О. Influence of Nickel on Toughness and. Ductile-Brittle Transition in Low-Carbon Martensite Steels. Metal Science, 1979, 13(12), p. 677-684.

118. Nickel Alloy Steels. Properties at Sub-Zero Temperatures. -The Mond Nickel Company Limited. London, I960, 78 p.

119. Потак Я.M., Бушманова ЕЛ. Влияние легирующих элементов на хрупкую прочность высокопрочных сталей. Сталь, 1948, № I,с.61-68.

120. Долбенко Е.Т., Попов A.A., Астафьев A.A., Щукина Е.Г. Исследование влияния основных легирующих элементов на критическую температуру хрупкости стали 1СГН2МФА. Пробл. прочности. 1981, № 9, с. I2I-I23.

121. Гуляев А.П. Влияние хрома и никеля на вязкость стали. -МиТСМ, 1962, 12, с.2-6.

122. Мещеринова О.Н. Влияние никеля и бора на свойства стали 40Х. МиТСМ, 1962, гё 12, с. 6-12.

123. Гольдштейн Я.Е., Чарушникова Г.А. Вжяние никеля на хладно-лшкость стали. -МиТСМ, 1962, № 12, с. 12-15.

124. Гуляев А.П., Фаткина A.M. Влияние никеля на механические свойства и порог хладноломкости низкоуглеродистой стали. -МиТСМ, 1966, № 10 с.34-39.

125. Lejay Н., Pont G. Nickelstahle fur Anwendung bei tiefen Temperaturen. Stahlberatung, 1979, v.6, N 4, p.29-31.

126. Хардвик Д. Свойства сталей, содержащих Э% никеля. В сб.: Высоколегированные стали. ГГерев. с англ. М.: Металлургия, 1969, с.103-133.

127. Schwartberg F. Selecting structural materials for cryogenic service. Metal Progress, 1969, v.96, I 1, p. 52-57.

128. Лебедев Д.В., Фаткина A.M. Механические свойства низкоуглеродистых никелевых сталей при 253°С. - МиТСМ, 1967, № 4, с. 56-57.

129. Craig Bruce D. The effect of nickel on hydrogen cracking resistence in low alloy steels. Corrosion, 1982, v. 38, N 9, p. 457-463.

130. Гудремон Э. Кобальтовые стали. В кн.: Специальные стаж, перев. с нем. -М.: Металлургия, 1966, т. 2, с.930-970.

131. Саррак В.И., Шилов Н.А. Влияние кобальта на склонность железа к хрупкому разрушению. -ФММ, 1966, т.22, вып.4, с.606-611.

132. Павлов В.А. Влияние энергии дефекта упаковки на хладноломкость металлов с оцк решеткой. ®М, 1966, т.21, вып.2, с.286-288.

133. Matas S. Influence of Impurities and Related Effect on Strength and Toughness of High-Strength-Steel. Metals Engineering Quarterly, 1964, v. 4, N 5, p. 48-57.

134. Мирзаев Д.А., Штейнберг М.М., Гойхенберг Ю.Н. Мартенситное превращение в сплавах Fe-Ni-Co . ШМ, 1969, т.28, внп.2, с.362-368.135» Matas S., Pascover I., Munger I. The Relationship between

135. Structure and Strength and Toughness of НР9Ш.-4СоС.- Cleveland, Ohio, Oct. 1963. 14 p.

136. Trusculescu M. Influenta cobaltului asupra proprietatilor mecanice ale otelurilor aliate cu 3% nichel. Studii si cercetari de metalurgie, 1966, v.11, N 2, p.221-242.

137. Habraken L., Coutsouradis D. Cobalt in Steels What Improvements May Be Expected. - Cobalt, 1959, N 2, p.11-22.

138. Береснев Г.А., Перкас М.Д. и др. Высокопрочная углеродистая никелевая сталь. МиТШ, 1972, №9, с.64-66.

139. Mostovoy S., Smith Н. A Note on Stress Corrosion Cracking Rates. Eng. Fracture Mechanics, 1971, v.3, N 3, p.291-299.

140. Шаров Б.П., Зикеев B.H. Влияние кобальта на структуру и свойства стаж I8X2H4MA. МиТШ, 1977, №4, с.14-17.

141. Гуляев А.П., Зикеев В.Н., Гусейнов Р.К. Влияние никеля и кобальта на свойства среднеуглеродистой высокопрочной стали. МиТШ, 1975, JS 2, с.2-5.

142. Гудремон Э. Алюминий в стаж. В кн.: Специальные стаж. Пер. с нем. М.: Металлургия, 1966, т.2, с.1018-1047.

143. Никитин В.Н., Струкова Н.С. и др. Влияние алюминия на структуру и механические свойства низколегированной стаж. Всб.: НЩИЧМ Специальные стаж и сплавы. М.: Металлургия, 1973, Ш 2, с.38-41.

144. Голованенко С.А., КонноваИ.Ю., Сергеева Т.К. Стойкость к водородног/у охрупчиванию стали типа 10Х2ША с алюминием. -МиТШ, 1976, 8, с.30-33.

145. Drodten P., Porch K. Interkristalline spannung-srisskorro-sion bei neidriglegierten staehlen. Arch. Eisenhuttenw., 1973, Bd. 44, N 12, S.893-898.

146. Криштал M.A. и др. Влияние легирования алюминием на стойкость против коррозионного растрескивания термически упрочненной арматуры. ФХММ, 1974, т.10, № I, с. I08-III.

147. Патент Франции J£ IIII060 (с 2ld), 1956.

148. Афанасьева С.А., Шрейдер А.В., Дьяков В.Г., Попова Л.В., Зикеев В.Н. Влияние легирования малоуглеродистой стали на ее стойкость к сероводородному растрескиванию. Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности. 1980, вып.5, с.5-7.

149. Келли: А., Никлсон Р. Дисперсионное твердение. Пер. с англ. В: Успехи физики металлов. М.: Металлургия, 1966, т.10# -300 е., ил.

150. Benerjee В. Fracture Micromechanics in High-Strength Steels.- ASTM, Spec. Techn. Publ. 370, 1965, p. 94- 120.

151. Пикеринг Ф.Б. Физическое металловедение и разработка сталей.- Пер. с англ. М.: Металлургия, 1982. 184 е., ил.

152. Установщиков Ю.И. Вторичное твердение конструкционных легированных сталей. -М.: Металлургия, 1982. 128 е. ил.

153. Curry D.A., Pratt P.L. The Role of Second Phase Particles in the Ductile Fracture of Higher Carbon Steels. Mater. Sci. and Eng., 1979, v.37, N 3, p. 223-235.

154. Пашков П.О. Разрыв металлов. Л.: Судпромгиз, I960. - 243 с.

155. Ohtani Н., Fend Н.С., McMahon C.J. New Information on the Mechanism of Temper Embrittlement of Alloy Steels. Metall. Trans,., 1974, v. 5, И 2, p. 516-518.

156. Josefson A. Impact Transition Temperatures of Some Pear-lite-Pree Mild Steels as Affected by Heat Treatments in Alpfa Range. J. of Metals, 1954, v. 6, Ж 5, p. 652-659.

157. Crussard C., Borione E. Study of Impact Tests and Mechanism of Brittle Fracture. J. Iron and Steel Inst., 1956, v.183, pt.2, p. 146-177.

158. Бернштейн М.Л., Займовский В.А. Структура и механические свойства металлов. -М.: Металлургия, 1970. 472 с.

159. Roberts С., Averbach В., Cohen М. Mechanism and Kinetics of First Stage of Tempering. ASM, 1952, Preprint И 11, -24 p.

160. Боюптейн С.З. Структура и механические свойства легированной стали. -М.: Металлургиздат, 1954. 278 е., ил.

161. Hardwick D., Pirt К. Toughness of Tempered Martensite. -J. Iron and Steel Inst., I960, v.196, pt.3, p.301-308.

162. Robertson V/.IvI., Thompson A.W. Permeation Measurements of Hydrogen Trapping in 1045 Steel. Metall. Trans. 1980,v.11A, H 4, p. 553-557.

163. Гудрэмон Э. Хромистая сталь. В кн.: Специальные стали, пер. с нем. М.: Металлургия, 1966, т.1, с.512-734.

164. Тавадзе Ф.Н. (ред.) Металлография железа. Пер. с англ. М.: Металлургия, 1972, т.2, - 478 с.

165. Василенко И.И., Метельков В.Л. О связи между склонностью к сульфидному растрескиванию и механическими свойствами низколегированных сталей. Ф2ММ, 1982, т. 18, № I, с. 47-51.

166. Астафьев А. А. О рациональном легировании хромоникелевых конструкционных сталей. МиТСМ, 1982, ft 3, с. 11-14.

167. Briant C.L., Banerji S.K. Effect of Molybdenum on Tempered

168. Martensite Embrittlement. Scr. Metall., 1979, v.13, N 9, p.813-816.

169. Rees W. , Hopkins В., Tipler H. Tensile and Impact Properties of Fe-Si, Fe-lii, Fe-Gr И Fe-Mo Alloys of High Purity. J. Iron and Steel Inst., 1955, v.179, pt.2, p.163-170.

170. Pilling J., Ridley If. Tempering of 2,25% Cr 1% Mo Carbon Steel. - Metal. Trans., 1982, V.13A, N 4, p. 557-563.

171. Allen II., Earley C. Effect of Phosphorus Content in Impact Value of Fully and Partially Hardened and Tempered Mh-Mo Steels. J. Iron and Steel Inst., 1956, v. 182, pt.4,p. 375-388.

172. Сахин С.И., Щеголева A.M. и др. Раздельное и совместное влияние молибдена и вольфрама на отпускную хрупкость и прокаливаемо сть стали. В сб.: Металловедение, Л.: Судпромгиз, 1958, № 2, с.104-123.

173. Grobner P., Sponseller D. Development of Higher Strength H2S-resistant Steels for Oil Field Applications. Materials

174. Performance, 1975, v.14, Я 6, p.35-43.

175. Просвирин В.И., Квашнина Е.И. О природе отпускной (тепловой)хрупкости перлитных сталей. МиТСМ, 1956, № 2, с.34-49.

176. Гуляев А.П., Зикеев В.Н., Гусейнов Р.К. Влияние легирования молибденом, ванадием и азотом на свойства стали 30Н9К4. -МиТСМ, 1977, № 3, с.2-6.

177. Zikeev V.U., Golovanenko S.A. Alloying and Thermal Treatment of Steel for Oil-Grade Pipe. Iron and Steel Industry, Climax Molybdenum /Chnitchermet Symposium, May 1979, - 5 p.

178. Голованенко С.А., Серебряная Е.Б., Зикеев B.H., Сергеева Т.К. Влияние хрома и молибдена на стойкость к водородному охрупчи-ванию стаж 2СШ. В сб. ЦНИИЧМ: Спец. стали и сплавы. М.: Металлургия, 1978, с. 76-78.

179. Зикеев В.Н., Мясников Ю.Ф., Попова Л.В. Вжяние можбдена на стойкость к водородному охрупчиванию в H?s стали 20Х.- МиТСМ, 1979, №6, с. 59-61.

180. Стратманн Дя., Гробнер П. Высокопрочные стаж и сплавы, стойкие в среде сероводорода. МиТСМ, 1976, № 8, с.30-35.

181. Комсток Дж. Титан в чугуне и стали. М.: Иностр. литер. Пер. с англ. 1956. - 355 е., ил.

182. Гольдштейн Я.Е., Старикова A.JI. Влияние бора, молибдена и титана на отпускную хрупкость конструкционной стали. МиТСМ, 1963, № 5, с.5-12.

183. Woodfine В. Some Aspects of Temper-Brittlness. J. Iron and Steel Inst., 1953, v.173, pt.3, p. 240-255.

184. Гладштейн Л.И. Статистическая зависимость механических свойств строительной стали от величины зерна. МиТСМ, 1975, № 2, с.15-18.

185. Никитин В.Н. и др. Влияние ниобия на склонность стаж к хрупкому разрушению. Изв. АН СССР. Металлы, 1970, № 4, с.103-105.

186. Матросов Ю.И., Насибов А.Г. Свойства малоуглеродистой стали с добавками ванадия после контролируемой прокатки. Изв. АН СССР, Металлы, 1974, № 2, с.159-166.

187. Dvoracek L. High-Strength Steels for HgS Service. Mater. Performance, 1976, v.15, N 5, p. 9-12.

188. Krishnadev M., Galibois A. Some Aspects of Processing and Alloying of a High Strength Copper-Columbium Steel. In-teram. Conf. on Mater. Technol., 4th, Proc. Caracas, Venez, June 29-July 4, 1975, p.369-375.

189. Мещеринова O.H., Зикеев В.Н. Влияние марганца на склонность к хрупкому разрушению стали 4CK, легированной титаном, ванадием, ниобием. В сб. ЦНИИЧМ: Специальные стали и сплавы, 1967, Jê 52, с. 5-8.

190. Гусейнов Р.К. Разработка высокопрочных улучшаемых никель-кобальтовых конструкционных сталей повышенной вязкости: Автореф. дис.канд.техн.наук. -M., 1975. 20 с.

191. Зикеев В.Н., Попова Л.В., Григорьева Г.И., Серегин С.И. Влияние модифицирующих добавок на свойства и стойкость в сероводородсодержащей среде стали 18ХГЗМФ. В сб. ЦНИИЧМ: Качественные стали и сплавы. 1979, tè 4, с.25-28.

192. Gallager P., Oates W. Partial Excess Entropies of Hydrogen in Metals. Trans. AIME, 1969, v. 245, W 1, p.179-182.

193. Попова Л.В., Зикеев B.H., Георгиев M.H. Свойства бесперлитной стали с ниобием. МиТСМ, 1975, № 7, с.57-58.

194. Голованенко С.А., Зикеев В.Н. Свариваемые конструкционные стали, микролегированные карбонитридообразующими элементами. Hytn. Listy, 1979, tè 6, с.404-407.

195. Голиков И.H., Гольдштейн М.И., Мурзин И.И. Ванаций в стали. -М.: Металлургия, 1968. 201 е., ил.

196. Гольдштейн М.И., Черемных В.Г. и др. Карбонитриды ванадия, ниобия: и титана в низколегированных строительных сталях. -В сб.: Термич.обраб. и физ.мет. (Свердловск), 1979, të 5,с.55-66.

197. Сырейщикова Б.Й., Панфилова Л.М. и др. Конструкционные высокопрочные ванадийсодержащие стали для машиностроения. -Сталь, 1980, té II, с.1010-1014.

198. Erasmus L. Effect of Small Additions of Vanadium on Austen-itiG Grain Size*. Forgeability, and Impact Properties of Steel. J. Iron and Steel Inst.,1964, v.202, pt.2, p.128-334.

199. Клаустинг E.A. Хладно стойкость малоуглеродистых сталей на основе легирования комплексом Мо+В.'- МиТСМ, 1964, té 5, с. 38-40.

200. Глуяев А.П., Мещеринова О.Н., Зикеев В.Н. 0 влиянии ванадия на хладно стойкость конструкционных сталей. В сб. ЦЦИИЧМ: Специальные стали и сплавы. 1968, вып. 65, с.63-66.

201. Курдшов Г.В., Утевский Л.М., Энтин Р.И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. 238 е., ил.

202. Libowitz G. The Solid State Chemistry of Binary Metal Hydrides. H.Y. Benjamin H.A., inc. 1965. - 398 p.

203. Шаповалов В.И. Влияние водорода на структуру и свойства железоуглеродистых сплавов. -М.: Металлургия, 1982. 232 е., ил.

204. Oriani R.A., Josephic P.H. Equilibrium and Kinetic Studies of the Hydrogen-Assisted Cracking of Steel. Acta Metall., 1977, v. 24, N 11, p. 979-988.

205. Cornet M., Triohet M.P., Talbot-Besnard S. Influence de l'hydrogène sur la deformation plastique et la rupture du fer etudiées par microscopie électronique et spectro-graphie Auger. Mém. Sci.Rev.mét., 1977, v.74, N 5, p.307-316.

206. Гуляев А.П. Чистая сталь. M.: МЕталлургия, 1975. - 184 е., ил.

207. Viswanathan R., Hudak S.J. Effect of Impurities and Strength Level on Hydrogen Induced Cracking in Low Alloy Turbine Steel. Metall. Trans. 1977, v. 8A, N 10, p.1633-1637.

208. Low R., Stein D., Turkalo A., Laforce R. Alloy and Impurity Effects on Temper Brittleness of Steel. Trans. Met. Soc. AIME, 1968, v. 242, N 1, p. 14-24.

209. Capus J. Role of Residual Trace Elements in Alloy Steels. -Iron and Steel, 1965, v. 38, N 13, p. 594-598.

210. Гуляев А.П., Зикеев B.H., Догадаева В.А., Попова Л.В., Таран А.В. Повышение качества легированных машиностроительных сталей. В сб. ЩИИ1: Специальные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1972, }Ь I, с. 39-43.

211. Догодаева В.А., Гуляев А.П., Зикеев В.Н., Филиппычева М.М. Свойства стали 18Х2НЧВА, выплавленной различными методами.- МиТСМ; 1970, й 10, с.2-5.

212. Догадаева В.А., Зикеев В.Н., Спектор Я.И. Влияние электрошлакового переплава на свойства конструкционной стали. В сб.: Надежность и контроль качества. М.: Изд. стандартов, 1970, № 2, с.16-19.

213. Таран. А.В., Зикеев В.Н., Гуляев А.П. Влияние степени чистоты конструкционных сталей на сопротивление хрупкому разрушению. Изв. АН СССР. Металлы, 1971, й I, с.119-221.

214. Таран: А.В., Зикеев В.Н., Гуляев А.П. Склонность к обратимой отпускной хрупкости конструкционных сталей разной чистоты.- Изв. АН СССР, Металлы, 1971, В 2, с.136-138.

215. Старчак В.Г., Куслицкий А.Б., Клячко Ю.А., Тамарина И.А. Повышение сопротивления хромистой стали водородному охруп-чиванию. МиТСМ, 1977, №4, с.11-13.

216. Ефименко Ю.М., Курило И.И., Куслицкий А.Б., Михеев A.A., Старчак В.Г., Чабан Д.В. Повышение стойкости высокопрочных конструкционных сталей против наводороживания рафинированием металла. Физ. и хим. обр. материалов. 1975, № 4, с. 132-136.

217. Бичем К.Д. Микропроцессы разрушения. В кн.: Разрушение, т. I. Микроскопические и макроскопические основы механики разрушения. Пер. с англ. М.: Мир, 1973, с.265-375.

218. Раузш Я.Р., Великанов A.B. Современные методы оценки вязкости разрушения. МиТСМ, 1970, JS 6, с.28-31.

219. Таран: A.B., Зикеев В.Н., Гуляев А.П., Евдокимова I.A. Влияние степени чистоты на микрофрактографию конструкционной стали:. МиТОМ, 1971, № I, с.55-57.

220. Рудченко A.B. Влияние серы на склонность к хрупкому разрушению стали. МиТСМ, 1969, № 9, с.77-78.

221. Puchs A., Taeffner К., Krisch А. Bewertung des Enflussesvon Sulfiden Auf das Bruchverhalten von Baustaehlen. Arch. Eisenhuettenwes, 1975, v.46, 1 2, p. 127-136.

222. Жукова E.H., Фонштейн H.M. Влияние серр на сопротивление низколегированных сталей разрушению. Сталь, 1981, IS 5, с.66-68.

223. Joshi A. Influence of Density and Distribution of Intergranular Sulfides on the Sulfide Stress Cracking Propertiesof High Strength Steels. Corrosion, 1978, v. 34, N 2, p. 47-52.

224. Bruemmer S., Jones R. Fracture Mode Transition of Iron in Hydrogen as a Function of Grain Boundary Sulfur. Scr. Metall., 1980, v. 14, U 1, p. 137-141.

225. Старчак В.Г. Влияние неметаллических включений на окклюзиюводорода сталью. Автореф. дис. . канд.техн.наук. -М., 1969. 19 с.

226. Hirth. J., Johnson H. Hydrogen Problems in Energy Related Technology. Corrosion, 1976, v. 32, IT 1, p. 34-37.

227. Szklarska-Smialowska Z., Lunarska E. The Effect of Sulfide Inclusions on the Susceptibility of Steels to Pitting, Stress Corrosion Cracking and Hydrogen Embrittlement. -Werkst. und Korros., 1981, v.32, 3tf 11, p. 478-485.

228. Даль В и др. Исследование разрушения сталей под воздействием влажного сероводорода. Черные металлы, 1967, J& 3, с.3-6.

229. Куслицкий А.Б. Неметаллические включения и усталость стали. Киев: Техника, 1976. - 124 е., ил.

230. Ооки Кику, Сираиси Такаси. Влияние сульфидных включений на коррозионное растрескивание стали. Тэцу то хаганэ, Tetsu to hagane, J. Iron and St. Inst. Jap., 1975, v. 61, N 12, p.774-780.

231. Зубко A.M., Покидншев B.B., Малкин В.И. и др. Влияние фосфора и серы на наводороживание высокопрочной стали и ее склонность к коррозии под напряжением. МиГ СМ, 1973, № 12, с. 52-54.

232. Крылов В.П., Воробьева И.И. Водородное охрупчивание сталис неметаллическими включениями. МиТСМ, 1973; № 5, с.40-42.

233. Ицкович Г.М. Раскисление стали и модифицирование неметаллических включений. -М.: Металлургия, 1981. 296 е.,ил.

234. Голыптейн Я.Е., Заславский А.Я. Конструкционные стали повышенной обрабатываемости. -М.: Металлургия, 1977. -248 е., ил.

235. Голованенко С.А., Дьяков В.Г., Зикеев В.Н. и др. Свойства стали 20ЮЧ, стойкой к коррозионному растрескиванию. Бюл. НТИ Черная металлургия, 1978, В I (813), с.36-38.

236. Голованенко С.А., Дьяков В.Г., Зикеев В.Н. и др. Новая листовая сталь 09ХГ2НАБЧ, стойкая в сероводородеодержащей среде. Бюл. НТИ Черная металлургия, 1979, № 10 ( 846), с.57-59.

237. McMahon C.J., Vitek V., Belton G. On the Theory of Embrittle-ment of Steels by Segregated Impurities. Scr. Metall., 1978, v. 12, N 9, p. 785-789.

238. Yamanaka K. Temper Embrittlement by Phosphorus and Fracture Behavior. Trans. Iron Steel Inst. Jap., 1979, v.19, N 6, p. 339-346.

239. Hopkins В., Tipler H. Effect of Phosphorus on Tensile and Notch Impact Properties of High-Purity Iron and Iron-Carbon Alloys. - J. Iron and Steel Inst., 1958, v. 188, pt. 3, p. 218-237.

240. Георгиев M.H. Вязкость малоуглеродистых сталей. M.: Металлургия, 1973. - 224 е., ил.

241. Snape Е. Roles of Composition and Microstructure in Sulfide Cracing of Steel. Corrosion, 1968, v. 24, N 9, p.261-282.

242. Зикеев B.H., Гуляев А.П., Марченко В.А. Влияние фосфора на свойства конструкционных сталей. МиТСМ, 1973, № II,с.9-12.

243. Зикеев В.Н. Современные конструкционные стали для машиностроения. МиТСМ, 1972, №4, с.5-8.

244. Stephenson E.T. Effect of Tin on the Toughness of some Common Steels. Met all. Trans., 1980, v.llA, IT 3,p.517-524.

245. Low J.R., Stein D.F., Turkalo A.M. Alloy and Impurity Effects on Temper Brittleness of Steel. Trans. AIME, 1968, v. 242, II 1, p. 14-24.

246. Сиъити С», Такэси M., Ютака Д. Япон. заявка кл. I2A4I (023 F9/02), № 54, опубл. 30.06.79.

247. Такао К., Тадакадзу X. Япон. заявка кл. 10.J.172 (С 22.С 38/04), № 53, опубл. 1.09.78.

248. Зикеев В.Н.,, Марченко В.А., Попова Л.В. Влияние примесей сурьмы и олова на свойства конструкционной стали 35ХГСА. -В сб.ЦЕШЧМ: Специальные стали и сплавы. М.: Металлургия. 1974, № 3, с. 26-29.

249. Голованенко С.А., Зикеев В.Н., Попова Л.В., Ожегов П.И., Извольский В.В., Покидышев В.В. Свойства и способность к наводороживанию сталей с различным содержанием сурьмы. -Коррозия и защита. М.: ВШИОЭНГ, 1979, & 3, с.6-9.

250. Smith С., Gulf G. Effect of Prior Austenitic Grain Boundary Composition on Temper Brittleness in Wi-Cr-Sb Steel. Metall. Trans., 1974, v. 5, II 1, p. 279-287.

251. Лубенский А.П., Семиколенова З.П., Зикеев B.H., Попова Л.В. Особенности электрохимического поведения стали 09ХГ2НАБЧ с различным содержанием сурьмы в некоторых сероводородсодержа-щих средах. Коррозия и защита. М.: ВНИИОЭНГ, 1979, $ 12, с.5-7.

252. Гудремон Э. Медь в стали. В кн.: Специальные стали. Пер. с нем. М.: Металлургия, 1966, т.2, с.1049-1077.

253. Craig В.D. Contribution to the Mechanism of Hydrogen Entry into Steels in Acid Environments. Corrison, 1978,v. 34, N 8, p. 282-285.

254. Ricks R.A., Howell P.R., Honeycombe R.W.K. Effect of Hi on the Decombosition of Austenite in Fe-Cu Alloys. Metall. Trans., 1979, v.lOA, N 8, p. Ю49-Ю58.

255. Берикашвили Т.И., Коган Л.И., Орлов Л.Г., Энтин Р.И. Влияние меди на структуру и свойства низкоуглеродистых мартен-ситных сталей.-Изв.ВУЗов.Черная метал.,1980,Ж,с. 104-108.

256. Inagaki Hirosuke, Tanimura Masayuki e.a. Effect of Cu' on the hydrogen induced cracking of the pipe line steel. -Trans. Iron and St. Inst. Jap., 1978, v.18, N 3, p.149-156.

257. Masaoka Isao, Takase Iwao e.a. Effect of Cu content on the Hardenability, Strength and Toughness of Ni-Cr-Mo-V Steels. Tetsu to Hagane, J. Iron and Steel Inst. Jap., 1979,v.65, H 13, p.1887-1895.

258. Гольдштейн М.И., Гринь A.B. и др. Упрочнение конструкционных сталей нитридами. М.: Металлургия, 1970. - 224 с.

259. Гольдштейн М.И., Фарбер В.М. Дисперсионное упрочнение стали. ~М.: Металлургия, 1979. 208 е., ил.

260. Матросов Ю.И., Абабков В.Т., Харчевников В.П. Нитрид алкми-ния в низколегированных сталях. МиТСМ, 1970, Лз 9, с.75-79.

261. Hakamura H. Meeting of Intern. Inst, of Welding. Dokument Ж 9, 1963. - 9 p.

262. Японский патент, кл. 101, 183; 29586, 16, 5.61-2.12.1969.

263. Французский патент, с.22c, № 2I80I93, 1973.

264. Зикеев В.Н., Попова Л.В., Ларина О.Д. Влияние нитридной фазы на вязкие свойства улучшаемой конструкционной стали.- МиТСМ, 1972, №8, с.67-70.

265. Зикеев В.Н., Попова Л.В., Карчевская Н.И. Модифицирование стали. 20БМ нитридами титана и бора. В сб.ЦНИИЧМ: Специальные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1974, № 3, с.31-33.

266. Зикеев В.Н., Попова Л.В. Повышение вязких свойств улучшаемой хромоникельмолибденовой стали модифицированием нитридной фазой. В сб. ЦНШИй: Качественные стали и сплавы, 1976,1. I, с.36-38.

267. Зикеев В.Н., Карчевская Н.И., Попова Л.В., Богатова Н.Л. Струв:тура и свойства улучшаемых конструкционных сталей, модифицированных нитридами хрома. МиТСМ, 1976, Гр 8, с.59-62.

268. Ларина О .Д., Домогатских Л. А., Сдвижкова С.А. К вопросу дифференцированного определения окислов и нитридов в жаропрочных сплавах и некоторых сталях. В сб. ЦНЖЧМ: Новые методы испытаний металлов. М.: Металлургия, 1969, вып.66, с.62-69.

269. Зикеев В.Н., Попова Л.В., Григорьева Г.И., Серегин С.И. Влияние модифицирующих добавок на свойства и стойкость в серо-водородсодержащей среде стали 18ШЧМФ. В сб. ЦНИИЧМ: Качественные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1979, № 4,с.25-28.

270. Зикеев В.Н., Попова Л .В», Голованенко С.А. и др. Авт.свид. № 629244. Открытия, изобретения., 1978, № 39, с.94.

271. Коновалов Р.П., Рубенчик Ю.И., Кряковский Ю.В. О механизме влияния редкоземельных металлов на свойства конструкционной стали. Известия ВУЗов, Ч.М., 1966, 9, с.144-149.

272. Савицкий E.H. Проблема редкоземельных металлов. МиТСМ, 1961, № 9, с.19-22.

273. Lorenz L., Abel A. Rare Earth Metal Addition to Structural Steels. J. Austral. Inst. Metals, 1977, v.22, Ii 3-4, p. 176-182.

274. Рубенчик Ю.И. Микролегирование сталей и сплавов со специальными свойствами: Автореф. дис. .докт.техн.наук. Волгоград, 1974. - 49 с.

275. КухтинМ.В., Лапин В.В., Захаров В.Н. Влияние РЗМ на хладноломкость и отпускную хрупкость конструкционных сталей. -МиТСМ, 1977, J* 12, с.2-6.

276. Попова Л.В., Зикеев В.Н., Федотов А.А., Лякишев Н.П. Влияние редкоземельных элементов на свойства малоперлитной стали. В сб. ЦНШЧМ: Специальные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1973, të 2, с.33-37.

277. Зикеев В.Н., Абрамова З.А., Литвиненко Д.А. и др. Сталь. Авт.свид. № 456038. Открытия, изобретения ., 1975, № I, с. 86.

278. Зикеев В.Н., Голованенко С.А., Дьяков В.Г. и др. Конструкционная: сталь. Авт.свид. № 564362. Открытия, изобретения.,1977, № 25, с.97.

279. Саррав: В.Й., Шубин В.Н., Энтин Р.И. Неоднородное распределение внутренних напряжений и склонность стали к хрупкому разрушению .-ШМ, 1970, т.29, вып.1, с.143-150.

280. Сахин С.И. 0 роли промежуточных структур при термической обработке среднелегированной конструкционной стали. В сб.: Металловедение. Л.: Судпромгиз, 1959, № 3, с.88-105.

281. Pickering Р.В. Some Aspects of the Relationships Betv/een the Mechanical Properties of Steels and their Microstructures. -IISCO, 1980, 27, N 1-4, p.105-132.

282. Фетисова M.M. Влияние структуры и внутренних напряжений на хрупкое разрушение конструкционных сталей. wiss. Beitr.1.genieurhochochsch. Zv/ickau, 1982, 8, Sonderh. ; 3 Kolloq.

283. Eingenspannung. und Oberflachenverfestig., S.275-276.

284. Мещеринова О.Н., Клаустинг Е.А., Зикеев В.Н. Высокопрочная сталь для бурильных и обсадных труб. В сб. ЦНИИЧМ: Специальные стали и сплавы. 1966, вып.46, с.163-166.

285. Morton М.Е. Property-Structure Relations in Quenched and Tempered 2% Mn Steel. Strength Metals and Alloys. Proc. 6th Int.-Conf., Melbourne, 16-20 Aug. 1982, v.I, Oxford e.a., 1982, p.153-159.

286. Павлов В.А., Якутович M.B. Влияние закалочных микротрещин на механические свойства стали при кручении. ЕТФ, 1949, т.19, № 4, с.471-474.

287. Яхнин А.С. Микроструктура и хрупкость конструкционных сталей. -МиТШ, 1976, № 6, с.46-48.

288. Большаков В.И., Монгайт И.А., Котова Л.И. Выбор оптимального структурного состояния конструкционных строительных сталей бейнитного класса. МиТСМ, 1976, № 2, с.28-31.

289. Бернштейн М.Л. и др. Влияние высокотемпературной термомеханической обработки на структуру и свойства стали 38ХГС. -Ш, 1974, т.38, вып.2, с.389-394.

290. Nakajuma Н., Araki Т. Effect of Alloying Elements on the Toughness of Bainite in Medium Carbon Low Alloy Steels. -Tetsu to Hagane, J. of Iron and Steel. Inst of Japan, 1975, v.61, U 15, p. 3119-3128.

291. Hehemann R., Luhan V., Troiano A. The Influence of Beinite on Meohanical Properties. Trans. ASM, 1957, v.49, p.409-426.

292. Большаков В.И., Прейстнер P. и др. Влияние термической обработки на усталостные свойства и структуру высокопрочной низколегированной стали. Металлургическая и горноруднаяпромышленность. 1982, № I, с. 22-23.

293. Крамаров М.А., Шахназаров Ю.В. Сопротивление хрупкому разрушению высокоотпущенных сталей с исходной мартенситной и бейнитной структурой. МиТСМ, 1972, №9, с.78-79.

294. Ohmori J., Ohtani Н., Kunitake Т. Duplex martensite-bei-nite structure. Metal Science, 1974, vol. 8, N 11,p. 357-366.

295. Рыбаков А.Б., Крамаров М.А., Солнцев Ю.П. Влияние высокого отпуска на сопротивление разрушению конструкционных улучшаемых сталей. МиТСМ, 1975, № 4, с.58-60.

296. Pawlak S. Wplyw odpuszczania mzaleznosc granicy plastycz-nosci i temperatury progu kruchosci. Hutnik, 1981, v.48, N 7, s. 332-338.

297. Бейлинова Т.А. и др. Структура и свойства стали 20ШЧФА после отпуска. МиТСМ, 1971, I 10, с. 56-58.

298. Криштал М.А. Механизм диффузии в железных сплавах. М.: Металлургия, 1972. 400 е., ил.

299. Morris J.G. Constitutional Instability and its Relationto Hydrogen Embrittlement Resistance in Ferrous Alloys. -Hydrogen Energy Progr. Proc. 3rd World Hydrogen Energy Conf. Tokyo, 23-26 June, 1980, v.3. Oxford, e.a. 1981, p. 1491-1508.

300. Карпенко Г.В., Крипякевич Р.И. Влияние водорода на свойства стали. М.: Металлургиздат, 1962. - 196 е., ил.

301. Davies R.G. Hydrogen Embrittlement of Dual-Phase Steels. Me tall. Trans., 1981, A12, К 9, p.1667-1672.

302. Parrini C., De Vito A. Acoiaio microlegato ad alta resis-tenza per tubi resistente aliacriccatura da idrogeno. -Bol. teen. Finsider, 1977, N 377, p. 343-351.

303. Snape E., Schaller F., Forbes R. Method for Improving Hydrogen Sulfide Accelerated Cracking Resistance of Low Alloy Steels. Corrosion, 1969, v. 25, N 9, p.380-388.

304. Мещеринова O.H., Зикеев B.H., Соколов О.Г. Влияние структуры на склонность к хрупкому разрушению стали 40ХНМА. -МиТШ, 1967, № 4, с.34-36.

305. Гуляев А.П., Голованенко Ю.С., Зикеев В.Н. Влияние количества немартенситных продуктов превращения на сопротивление разрушению улучшаемой конструкционной стали. МиТСМ, № 7, с.60-67.

306. Голованенко Ю.С., Зикеев В.Н., Франтов И.И. Исследование превращений аустенита стали 18ХНМФА при непрерывном охлаждении. -МиТСМ, 1976, № 3, с.53-55.

307. Голованенко Ю.С., Чертов В.М., Зикеев В.Н. Влияние структуры на сопротивление разрушению крупногабаритных деталей из стали 50ХНЗМ. Изв. ВУЗов, Черная металлургия, 1981, В 5, с.123-128.

308. Зикеев В.Н., Попова Л.В., .Афанасьев В.П., Григорьева Г.И. и др. Влияние режима термической обработки на вязкость и стойкость в сероводроде стали 18ЛГ1МФ. В сб. ЦНИИЧМ: Качественные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1977, № 2, с.46-49.

309. Vincent L., Ray D. е.a. Hydrogen Effect in Static or Dynamic Fractures of Martencite Carbides Composite Structures. Adv. Fract. Res. Prept. 5th Int. Conf. Fract., Cannes, 1981, v.4. Oxford, 1981, p.1935-1943.

310. Зикеев B.H., Попова Л.В. и др. Влияние температуры и длительности отпуска стали 18ХГГ1МФ на стойкость в сероводороде о держащей среде. В сб. ЦНИИЧМ: Качественные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1978, № 3, с.24-28.

311. Захаров Ю.В., Устименко М.Ю., Мясников Ю.Ф., Легезин Н.Е. и др. Влияние температуры отпуска на стойкость против сероводородного растрескивания высокопрочных сталей. Коррозия и защита. М.: ВНИЙОЭНТ, 1975, В 9, с.23-26.

312. Pircher H., Sussek G. Hydrogen-induced Stress Corrosion Cracking of Welded Structural Steels. Metallic Corrosion, 8th Intern.Congress, 1981, p.1453-1458.

313. Гузеватая Л.И., Навныко П.П., Зикеев B.H. Влияние модифицирующих добавок ванадия и ниобия на технологические свойства труб. Металлург, и горнорудн. промышлен. 1974, Jß 2, с. 34-36.

314. Скотников В.В., Зикеев В.Н., Красиков В.В. Исследование и выбор стали для азотируемых коленчатых валов. МиТСМ, 1978, № 3, с.65-67.

315. Гуляев А.П., Зикеев В.Н., Скотников В.В., Калинин А.Т. и др.

316. Новые цементуемые стали для деталей дивгателей автомобилейболнпой грузоподъемности. Автомобильная промышленность, 1971, В 4, с.37-39.

317. Зикеев В.Н., Навныко П.П., Гузеватая Л.И. и др. Опыт производства и свойства высокопрочных нефтяных труб из стали 32Г2СФБ. Сталь, 1974, № 12, с. III8-II2I.

318. Зикеев В.Н., Литвиненко Д.А., Абабков В.Т. и др. Свойства марганцевокремнистой стали с ванадием и цирконием. -МиТШ, 1969, Ш 7, с.70-72.

319. Астафьев A.C., Попова Л.В., Зикеев В.Н. Улучшение свариваемости стали типа 28Г2СФБ. МиТШ, 1976, № 6, с.53-55.

320. Лебедев Д.В. Конструктивная прочность криогенных сталей. -М.: Металлургия, 1976. 264 е., ил.

321. Лебедев Д.В., Попова Л.В., Зикеев В.Н. Свойства малоперлитных низколегированных сталей при низких температурах. Проблемы прочности, 1976, 1Ь 2, с.89-92.

322. Банных O.A., Ковнеристый Ю.К. Стали для работы при низких температурах. -М.: Металлургия, 1969. 191 е., ил.

323. Зикеев В.Н., Шаров Б.П. Влияние легирования на хладостой-кость никельсодержащих ферритных сталей. В сб.ЦНЖЧМ: Качественные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1980, $ 5,с.23-26.

324. Литвиненко Д.А., Шаров Б.П., Зикеев В.Н. и др. Производство и свойства стали 0Н6 для криогенной техники. Сталь, 1982, № 7, с.69-71.• I LJ V\ /» У/IX СПС1С I gmsvy у//1. Акт

325. Из сталей П и Ш категории прочности П.О. "Волгограднефтемаш"ем изготовлены опытно-промышленные аппараты комплексной переработки га' за для Астраханского месторождения.

326. Зав.отделом ' Зав.лабораторией1. Е%ф*Шибряев А.Н.Бочаров