автореферат диссертации по приборостроению, метрологии и информационно-измерительным приборам и системам, 05.11.13, диссертация на тему:Разработка вихретоковых средств контроля высоконагруженных элементов оборудования двигателей летательных аппаратов

На правах рукописи

005043054

Дидин Геннадий Анатольевич

РАЗРАБОТКА ВИХРЕТОКОВЫХ СРЕДСТВ КОНТРОЛЯ ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ ДВИГАТЕЛЕЙ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ

Специальность 05.11.13. — Приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий.

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 / май гт

Москва, 2012 г.

005043054

Работа выполнена в НУЦ «Каскад» в Государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Московский государственный университет приборостроения и информатики» (МГУПИ)

Научный руководитель Шкатов Петр Николаевич

доктор технических наук, профессор, директор НУЦ «КАСКАД» МГУПИ

Официальные оппоненты Покровский Алексей Дмитриевич

доктор технических наук, профессор кафедры «Электротехника и интроскопия» МЭИ (технический университет)

Терехов Юрий Николаевич кандидат технических наук, доцент, ведущий специалист ООО «НПП Энергомаг»

Ведущая организация: ФГУП "НПЦ Газотурбостроения "Салют"

Защита состоится 22 мая 2012 года в 14м часов на заседании диссертационного совета Д212.119.01 при Государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Московский государственный университет приборостроения и информатики» (МГУПИ) по адресу: 107996, г. Москва, ул. Стромынка, д. 20.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО «Московский государственный университет приборостроения и информатики».

Сведения о защите и автореферат диссертации размещены на официальных сайтах ВАК Министерства образования и науки РФ Ьйр://\улулу.^vak.ed.gov.ru и Государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный университет приборостроения и информатики» (МГУПИ) http://www.mgupi.ru.

Автореферат разослан "20" апреля 2012 г. Ученый секретарь

диссертационного совета Д212.119.01 д.т.н., профессор

1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

1.1. Актуальность.

Разрушение диска лабиринта газотурбинного двигателя является одной из причин разрушения двигателя в целом. Усталостные трещины в процессе эксплуатации изделия возникают на естественных концентраторах напряжения, которыми являются образующие перепускных отверстий. Выявление этих трещин на ранней стадии является важной задачей неразрушающего контроля. Основной проблемой при решении этой задачи является сложность доступа к контролируемой поверхности на собранном двигателе, исключающая применения таких методов, как ультразвуковой, метод проникающих веществ и рентгеновский. С помощью эндоскопа можно выявить довольно значительные по размерам трещины, однако, трещины глубиной около миллиметра имеют настолько маленький раскрыв, что их невозможно выявить оптическим методом. К высоконагруженным элементам двигателя относится и редукторная группа. Развитие трещин происходит за очень короткий промежуток времени, что затрудняет их своевременное обнаружение. Образованию таких трещин предшествует изменение структурных свойств металла. Это позволяет, путем выявления структурных неоднородностей в стальных деталях редуктора, исключить риск выхода из строя и возможной аварии..

1.2. Состояние проблемы.

Для выявления в узлах газотурбинных двигателей усталостных трещин на практике наиболее успешно применяются вихретоковые дефектоскопы Фазек фирмы «Хокинг» (Великобритания), Алкопроб фирмы «Роман» (ФРГ). В известных дефектоскопах используются специализированные вращающиеся ВТП, обеспечивающие выявление дефектов в отверстиях при обеспечении удобного доступа к месту контроля. В условиях эксплуатации это выполнимо далеко не всегда. При контроле «неподвижным» преобразователем ключевой является задача отстройки от влияния на сигнал геометрии контролируемого объекта. Для выявления структурных неоднородностей используются дорогостоящие многофункциональные приборы вихре-токового контроля, обладающие значительной массой и габаритами.

1.3. Цель работы и задачи исследования.

Цель данной работы - разработка средств оперативного вихретокового контроля высоконагруженных элементов авиационных двигателей, позволяющих проводить контроль без их разборки.

Для достижения этой цели необходимо решить следующие задачи:

• разработать и исследовать вихретоковый преобразователь (ВТП), обеспечивающий возможность контроля стенок отверстий дисков-лабиринтов без вращения чувствительного элемента ВТП;

• провести теоретическое и экспериментальное исследование выходных характеристик разработанного ВТП при вариации его конструктивных параметров и рабочей частоты;

• на основе полученных выходных характеристик ВТП определить его оптимальные параметры и рабочую частоту;

• разработать вихретоковый дефектоскоп для оперативного контроля стенок отверстий дисков-лабиринтов без разборки двигателя;

• исследовать взаимосвязь между вихретоковым сигналом и изменением механических свойств сталей, используемых в редукторах авиационных двигателей;

• на основе полученных зависимостей разработать структуроскоп для регистрации изменений механических свойств металла редукторов авиационных двигателей.

1.4. Методы исследования:

Для теоретических исследований разработанного ВТП применялось математическое моделирование на основе метода конечных элементов. Экспериментальные исследования проводились на компьютеризированной установке «ЗОНД-Авто».

1.5. Научная новизна работы заключается в следующем:

• предложен и исследован новый высокоэффективный вихретоковый преобразователь для выявления поперечных усталостных трещин глубиной более 0,2 мм в стенках отверстий диска-лабиринта авиационных двигателей без вращения чувствительного элемента ВТП;

• получены зависимости вносимых параметров предложенного вихретокового преобразователя от размеров трещин, смещения осей ВТП и отверстия, изменения угловой координаты чувствительного элемента ВТП относительно продольной трещины в стенке отверстия;

• определен закон изменения чувствительности разработанного ВТП к глубине трещин.

• получены новые зависимости выходных сигналов ВТП от твердости, ударной вязкости и предела прочности сталей, используемых в редукторах авиационных двигателей.

1.6. Практическая ценность работы заключается в том, что:

• разработана конструкция вихретокового преобразователя, позволяющая при минимальной номенклатуре контролировать диски-лабиринты всего парка авиадвигателей ВВС;

• предложены и реализованы алгоритмы настройки вихретокового дефектоскопа на режимы выявления усталостной трещины и режим оценки ее глубины.

• предложен алгоритм расчёта по сигналу вихретокового преобразователя твёрдости, ударной вязкости и предела прочности сталей, используемых в редукторах авиадвигателей.

1.7. Реализация и внедрение результатов работы:

• создан вихретоковый преобразователь, позволяющий выявлять усталостные трещины глубиной более 0,2 мм в дисках-лабиринтах авиационных двигателей без вращения чувствительного элемента ВТП;

• разработан вихретоковый дефектоскоп «Салют-1» для выявления усталостных трещин в дисках-лабиринтах авиационных двигателей без их разборки;

• изготовлены три партии приборов по заказу ФГУП «Салют».

• разработан вихретоковый структуроскоп «ВС-5» для контроля твёрдости стальных изделий.

• вихретоковый дефектоскоп «Салют-1» и структуроскоп «ВС-5» широко внедрены на предприятиях ВПК и в частях ВВС для оценки технического состояния авиационной техники и других объектов специального назначения.

1.8. Апробация работы.

Основные результаты работы были доложены на 18-й и 19-й Всероссийских конференциях по неразрушающему контролю и технической диагностике (Нижний Новгород, 2008 г. и г. Самара, 2011 г.), на 3-х Международных выставках конференциях — «Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленно-

4

сти», г. Москва, 2009 - 2011 г., 10 Европейской конференции по неразрушающему контролю, Москва, 2010 г., 17-й Всемирной конференции по неразрушающему контролю, г. Шанхай, 2008 г.

1.9. Публикации.

По теме диссертации опубликовано 10 печатных работ, из них две статьи в журналах, признанных ВАК научным изданием (одна статья без соавторов) и 2 патента на изобретения. Список работ приведен в автореферате.

1.10. Структура и объем диссертации.

Диссертационная работа изложена на 108 страницах машинописного текста, иллюстрируется 45 рисунками и состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 187 наименований и приложений.

1.11. Основные положения и результаты, выносимые на защиту.

• вихретоковый преобразователь для выявления усталостных трещин в конструкционных отверстиях дисках-лабиринтах авиационных двигателей без вращения чувствительного элемента;

• зависимости сигналов разработанного ВТП для дефектоскопии стенок отверстий от глубины и длины продольной трещины, ее положения относительно кромки отверстия и плоскости угловой симметрии ВТП;

• алгоритм расчёта по сигналу вихретокового преобразователя твёрдости, ударной вязкости и предела прочности сталей, используемых в редукторах авиационных двигателей.

2. СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность диссертационной работы, сформулированы цель исследования и решаемые задачи, указаны наиболее важные научные результаты и приведены основные положения, представляемые к защите.

В первой главе рассмотрены основные особенности неразрушающего контроля изделий авиационной техники, проанализированы известные средства вихретокового контроля, применяемые для вихретоковой дефектоскопии и структуроско-пни, проведен обзор способов и алгоритмов выявления и оценки параметров дефектов сплошности и дефектов структуры. Поставлены задачи исследования, направленные на достижение цели диссертационной работы.

Вторая глава посвящена разработке и теоретическому исследованию ВТП для выявления продольных трещин в стенках цилиндрических отверстий. Для решения поставленной задачи ВТП должен обеспечивать выявление трещины с отношением сигнал/помеха достаточным для надежной регистрации трещин глубиной h>0,2 мм с возможностью ее дефектометрической оценки.

Для решения поставленной задачи предложен трансформаторный вихретоковый преобразователь с ортогональным расположением возбуждающей и измерительной обмоток. Обмотки защищены от механических повреждений титановым экраном (рис. 1).

ВТП предложенной конструкции при отсутствии дефектов и при симметричном положении ВТП в отверстии сбалансирован. Контура вихревого тока имеют осевую составляющую в центральной части отверстия и угловую - в зонах, приле-

гающих к кромкам отверстия. При наличии продольной трещины происходит деформация контуров вихревого тока, что приводит к его разбалансировке. По данным многолетних наблюдений область наиболее вероятного возникновения трещин в дисках-лабиринтах представляет собой два сектора приблизительно по 50° (рис. 2) .

Рисунок 1. Конструкция ВТП. Рисунок 2. Область наиболее вероятного

расположения усталостных трещин.

Как показали проведенные исследования, сигнал от трещин глубиной более 0,2 мм. надежно регистрируется без вращения чувствительного элемента ВТП.

Для оптимизации параметров ВТП была создана конечно-элементная расчетная модель (рис. 3), содержащая пластину с продольной поверхностной трещиной в стенке ее отверстия, возбуждающую и измерительную обмотки ВТП, защитный экран. На основе данной модели методом конечных элементов проводилось моделирование электромагнитного взаимодействия ВТП с объектом контроля.

Рисунок 3. Конечно-элементная расчетная модель.

При расчетах исследовалось влияние на вносимое напряжение ВТП размеров трещины, асимметрии положения ВТП в отверстии с трещиной и без, изменение угла между плоскостью трещины и плоскостями обмоток ВТП. Исследования проводились в диапазоне частот при вариации диаметра отверстия, глубины трещины и размеров обмоток ВТП.

При расчетах задавались следующие базовые параметры: толщина диска 4 мм, диаметр отверстия — 4,8 мм, удельная электрическая проводимость - 1,5 МСм/м, глубина трещины — 1,0 мм, ее ширина- 0,1 мм, длина датчика - 8 мм, диаметр ВТП по экрану - 4,7 мм, толщина экрана - 0,1 мм, удельная электрическая проводимость экрана - 1,8 МСм/м.

Рисунок 4. Зависимость вносимого напряжения от частоты.

Для работы предпочтительной кажется частота около 300 кГц, на которой чувствительность к дефекту максимальна. Однако выбор этой частоты будет не оптимален. При изготовлении каркаса ВТП невозможно достичь идеальной ортогональности обмоток. Следовательно, при внесении датчика в бездефектное отверстие будет наблюдаться сигнал, по фазе совпадающий с сигналом от дефекта и по амплитуде существенно его превосходящий (рис. 6).

Рисунок 5. Годограф сигнала при изменении частоты.

7

0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00

Рисунок. 6. Годограф сигнала при повороте измерительной обмотки.

На частоте 500 кГц угол между сигналом от дефекта и сигналом от неортогональности составляет около 15°, что уже достаточно для уверенной отстройки от этого мешающего фактора.

ВТП предложенной конструкции обладают максимальной чувствительностью к дефектам, лежащим на биссектрисе угла между возбуждающей и измерительной обмотками. Для дальнейшей работы важно изучить зависимость чувствительности ВТП от углового смещения плоскостей трещины и обмоток. Были рассчитаны сигналы от дефекта при повороте датчика на 90°, где 0° соответствует расположение дефекта напротив возбуждающей обмотки, 90° - напротив измерительной (рис.7).

В секторе, шириной 40° чувствительность снижается не более, чем на 7%, в секторе 50°- на 14%. На этих же рисунках видно, что в указанных секторах фаза вносимого сигнала изменяется не более, чем на 2°. Поэтому даже при амплитудно-фазовом методе измерения погрешность, обусловленная взаимным расположением дефекта и ВТП не превысит 5%.

Влияние глубины трещины на амплитуду сигнала приведено на рис.8, из него следует, что для оценки глубины трещин менее 1,5мм можно пользоваться линейной аппроксимацией:

Рисунок. 7. Зависимость вносимого напряжения от угла поворота ВТП.

Из рисунка видно, что картина симметрична. Это же подтверждается при рассмотрении годографа (рис.8).

-М9-

I *Г о X в

^•""Ротв=5.0мм Л Оотв=5.2ми

Раи! нос (мВ)

10 0, --9;2в- 10 0, 0 0. го 0, 30 0, № 0, ¡0 0. Ю 0, '0 0, Ю 0,

Рисунок. 8. Годограф вносимого напряжения при изменении угла поворота ВТП.

Рисунок 10. Масштабная модель Рисунок 11. Набор образцов,

образца с дефектом.

Максимальное расхождение между измеренными и рассчитанными значениями не превысило погрешности эксперимента.

Рисунок. 9. Зависимость модуля сигнала от глубины трещины.

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям выходных характеристик ВТП. Цель исследований состояла в проверке достоверности выполненных расчетов и отработке конструкции ВТП. Измерения выполнялись на компьютеризированной установке «Зонд-Авто». Поскольку реальный ВТП довольно мал, использовалась модель системы контроля в масштабе 4:1. Были изготовлены 80 имитаторов дефекта, представляющие собой шайбы диаметром 40 мм с отверстиями диаметром от 19 до 21, также изменялась толщина шайб, варьировалось наличие и отсутствие фасок на отверстиях, наличие и отсутствие дефектов (рисунки 10 и 11).

На основании проведённых расчетов и экспериментов были сконструированы ВТП, обеспечивающие требуемые параметры контроля (рис 12).

Рисунок 12. Настроечные образцы дефектов.

Рисунок 13. Каркас обмоток. Рисунок 14. Ложемент каркаса.

Для обеспечения технологичности изготовления и повышения точности балансировки ВТП предложена конструкция, представленная на рис. 13-16. Увеличение точности балансировки здесь достигается за счет технического решения, защищенного патентом РФ [10]. Его суть состоит в смещении магнитной нейтрали возбуждающей обмотки за счет перераспределения тока возбуждения между ее секциями с помощью регулировочного резистора. Это позволяет существенно снизить

Рисунок

Бруски были подвергнуты разрушающим методам испытаний, пластины использовались при вихретоковом анализе. Размеры образцов определялись особенностями контроля - для разрушающих методов возможностями разрывных машин, для неразрушающих - краевым эффектом вихретоковых преобразователей.

требования к точности изготовления ВТП его балансировки.

при одновременном повышении уровня

К ложементу приклеивается каркас с обмотками и плата соединительная.

На потребительские свойства сталей существенное влияние оказывают температуры закалки и отпуска при производстве изделия, а так же температурный режим эксплуатации. Нарушение этого режима может негативно сказаться на параметрах стального изделия. Одним из возможных методов контроля качества является вихретоковый метод, поскольку изменение структуры стали при термообработке влечёт за собой изменение её удельной электрической проводимости и магнитной проницаемости.

Для исследования возможностей применения метода были исследованы образцы из следующих марок стали: 45X1, 35ХЭНМ, 60С2. Были изготовлены бруски по нескольку штук одной и той же стали, размером 10x10x90 мм (рис 17), каждый из которых подвергался закалке-отпуску при различных температурах, что позволило получить образцы одной и той же стали с различными механическими свойствами. Точно такой же обработке подвергались пластины размером 50x50x10мм (рис 18).

Рисунок 15. Собранный ВТП.

Рисунок 16. ВТП для контроля диска вне двигателя.

18. Образцы для исследований.

Разрушающими методами были получены образцы с различными механическими параметрами. На вихретоковом стенде были измерены величины вносимых напряжений в диапазоне от 200 Гц до 2 МГц при взаимодействии различных типов ВТП с исследуемыми образцами.

Рисунок 19. Влияние некоторых механических свойств сталей на вносимое напряжение.

Анализ годографов показывает, что изменения механических свойств в разных сталях по-разному влияют на сигнал ВТП (рис.19). Это приводит к необходимости иметь разные калибровочные характеристики для разных марок стали. Отказ от универсальности формулы позволил применить простую формулу для расчёта интересуемой величины по величине вносимого напряжения. Однако для каждой марки стали используется свой набор коэффициентов. Для повышения достоверности результатов контроль ведётся на двух частотах. Исходными сигналами являются величины вносимых напряжений, выходными - механические характеристики: твердость, ударная вязкость или предел прочности. Каждая величина рассчитывается по формуле:

у'=1

где А - выходная величина, В — весовые коэффициенты, и - компоненты вносимых напряжений на двух частотах. Для всего набора выходных величин формула разворачивается в произведение матрицы коэффициентов на вектор входного сигнала:

1=1

Отметим, что для возможности количественной оценки одной из механических характеристик стали необходимо иметь незначительное влияние на выходное напряжение ВТП других механических параметров металла. При одновременном изменении нескольких механических характеристик металла и их сопоставимом влиянии на регистрируемые сигналы ВТП отдельная оценка механических параметров данным прибором невозможна.

Четвертая глава посвящена разработке вихретокового дефектоскопа «Салют-1» и структуроскопа «ВС-5». Основными требованиями, предъявляемыми к дефектоскопу, являются высокая чувствительность, подавление мешающих факторов, простота эксплуатации, малый вес и низкое энергопотребление. Последний пункт вызван тем, что работа с прибором происходит в местах с непредсказуемой возможностью подключения к электросети, поэтому заряда батарей должно хватать как минимум на 30 часов работы. Ещё одно важное требование - универсальность, т.е. возможность применения прибора для решения других задач. Это вступает в конфликт с требованием простоты эксплуатации, так как каждая задача характеризуется своим набором настроек, выбор которых требует высокой квалификации оператора. Противоречие было разрешено следующим образом: оператору, работающему непосредственно на объекте, предоставляется минимальный набор органов управления - кнопка «металл» и регулировка «поворот фазы», все остальные настройки - выбор рабочей частоты, рабочего тока, коэффициенты передачи входных усилителей, порог срабатывания сигнализации - осуществляются только с помощью персонального компьютера, подключаемого к прибору через последовательный порт (интерфейс 118-232).

Для удобства оператора, выходной сигнал дефектоскопа отображается на комплексной плоскости, отображаемой на мониторе компьютера. В лабораторных условиях оператор - специалист высокого уровня выбирает оптимальный режим работы для текущей задачи, регулируется так же диапазон поворота фазы, доступный конечному пользователю. После этого набор настроек запоминается в памяти дефектоскопа, где и сохраняется, в том числе, при выключении питания. В дальнейшем прибор становится «однозадачным» до следующей «настройки».

Прибор создавался по традиционной структурной схеме, (рис 20):

Генератор синусоидального сигнала АВ9834 вырабатывает гармонический сигнал для возбуждения рабочего тока и опорный сигнал для управления синхронным детектором.

Усилитель мощности согласует нагрузочную способность синтезатора и входное сопротивление возбуждающей обмотки.

Входной усилитель и нормирующий усиливают сигналы от измерительной обмотки и датчика тока. Коэффициенты передачи усилителей изменяются программно в диапазоне 36 дБ.

НОРМИРУЮЩИЙ УСИЛИТЕЛЬ

Питание

Я8-232

N 1/

ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ УРОВНЯ

А-Л \1

Амплитуда

МИКРОПРОЦЕСОР

Металл

Дефект

Настройка

/77

Рисунок 20. Структурная схема вихретокового дефектосокпа «Салют-1»

Двухканальный синхронный детектор (кф1561кп1) выделяет действительные и мнимые составляющие двух входных сигналов.

После ФНЧ - фильтров низкой частоты третьего порядка сигналы поступают на 8 канальный аналого-цифровой преобразователь (АБ58345), информацию с которого считывает микропроцессор, управляющий работой всего прибора.

Кроме этого, микропроцессор с помощью встроенного АЦП следит за положением регулятора «настройка» (в поздних сериях «Фаза»), фиксирует нажатие кнопки «металл» и выдаёт сигналы на сигнальные светодиоды «питание», «металл», «дефект», звуковой сигнализатор дефекта и пропорциональный - на стрелочный индикатор.

Для обмена информацией с персональным компьютером используется встроенный преобразователь уровня (МАХ232). Стандартный разъём интерфейса RS-232 размещён на задней панели прибора.

Как уже упоминалось, одним из важных требований к прибору является низкое энергопотребление, однако синтезаторы семейства АД98** фирмы Analog Devices характерны тем, что обладают только одним управляющим выходом. Для формирования ортогонального меандра необходим второй аналогичный синтезатор. Это реализовано в настольных приборах фирмы ГлавДиагностика. Но в переносном приборе на АД9834 приходится приблизительно треть энергопотребления. Ставить вторую микросхему было бы расточительно. Поэтому синхронный детектор управляется таймером микропроцесора. Сигнал с выхода таймера поступает на схему делителя на вход 4 (рис.21) и формирует два ортогональных меандра Clk Re и Clk lm, управляющие работой синхронного детектора.

п

44

Dm Q Г) SET 0

> г— >

CLR Q cm Q

Clk Re

Clk lm

c_Re „ =1

sin 0

lm = 1

ORT1

X

ORT2

п иг

-СЕ

X

Рисунок 21. Формирователь ортогональных Рисунок 22. Схема контроля фазы меандров

У такой схемы прибора есть два недостатка. Во-первых, набор рабочих час-

f

тот дефектоскопа ограничен набором — ,где N - натуральное число, коэффициент

деления микропроцессорного таймера. Однако в реальной практике такого набора, как правило, хватает. При частоте центрального генератора 16 МГц прибор имеет рабочие частоты: 2000, 1000, 666, 500, 400, 333, 288, 250 ... кГц и так далее. В области низких частот сетка частот ещё более уплотняется.

Во -вторых, частота, вырабатываемая синтезатором, рассчитывается по формуле: J ^за , где М - код, загружаемый в управляющие регистры синтезатора.

При этом, чтобы частоты вырабатываемые синтезатором и формирователем меандров совпадали, необходимо выполнение равенства:

2Ш — "•>■« ДГ _ 220 ' 220

В целых числах это уравнение имеет решение, только если М и N являются степенями двойки, что заметно сужает набор рабочих частот. Решение проблемы обеспечивается конструктивной особенностью синтезатора - наличием двух рабочих регистров частоты и способностью мгновенного переключения между ними -

g^Y ~ 028 М ИЛИ

откуда получаем М ■

логическим уровнем на входе f sel (выбор частоты). Алгоритм настройки синтезатора АД9834 следующий:

• вычисляем код М для загрузки в первый регистр частоты: М = — М;

• если остаток от деления Р = 220mod N не равен нулю, загружаем во второй регистр число М+1, в противном случае загружаем М;

• на вход f sel синтезатора подаём ШИМ-сигнал с частотой / = скваж-

р

ностью 0= —: N

• если Р=0, скважность может быть любой.

Фазовая привязка тока возбуждения к управляющим меандрам осуществляете!! подачей сигнала сброса на вход RESET синтезатора. Контроль фазы осуществляется с помощью простой цепи (рис. 22)

На входы логических узлов «исключающее ИЛИ» подаются сигналы, управляющие синхронным детектором - clk_Re и Clk lm , а так же опорный сигнал с выхода синтезатора Clk sin , на выходах логических элементов будут ШИМ сигналы со скважностью, определяемой разностью фаз входных сигналов. На выходах RC фильтров сигналы ORT1 и ORT2 , по величине которых однозначно определяется фаза сигнала синтезатора относительно Clk_Re (Рис 23).

Микропроцессор непрерывно следит за величиной сигналов ORT1 и ORT2 и при необходимости корректирует фазу синтезатора.

Основные технические характеристики дефектоскопа "САЛЮТ-1" порог чувствительности: трещина, мм

глубина*длинахширина.................0,2 х4,0*0,01

погрешность дефектометрической оценки,%..........20

диапазон рабочих частот, кГц...................1 ...500

длина штанги датчика, м..............................0,8

обработка сигнала..............амплитудно-фазовая

сигнализация.........................звуковая, световая

индикация......................................стрелочная

связь с компьютером..............................RS 232

габариты, мм................................220x160x70

В структуроскопе «ВС-5» (рис. 25) используется более узкий частотный диапазон, что позволило изготовить его по упрощенной структурной схеме (рис. 24), использующей микропроцессор с интегрированными АЦП и ЦАП.

Структуроскоп ВС-5 выявляет дефекты структуры, приводящие к электромагнитной неоднородности металла. Он позволяет получить количественную оценку одного из следующих параметров - твердости, ударной вязкости или предела текучести. При этом остальные параметры должны быть стабильны или не влиять на результат измерения информативного параметра. Для количественных измерений необходима настройка прибора по образцам.

Рисунок 23. Зависимость выходных сигналов схемы контроля фазы от ее сдвига.

Жидко -кристаллический индикатор

ВУ- входной усилитель ФНЧ- фильтр низкой частоты ВТП- вихретоковый преобразователь

Рисунок 24 . Структурная схема вихретокового структуроскопа ВС-5.

Основные технические характеристики вихретокового структуроскопа «ВС-5»

Контролируемые физико-механических параметры: твердость, ударная вязкость, предел прочности диапазоны измерения:

твердости: ......................................200...500 ИВ

ударной вязкости................................1..20Дж/м2

предел прочности............................70... 150 кг/мм2

разрешающая способность

по твёрдости................... 1.0 НВ

по ударной вязкости..............................0.1 Дж/м2

по пределу прочности..............................1.0 кг/м2

быстроде йствие:

в сканирующем режиме....................... 250 изм/сек

в точечном режиме.............................0.3 изм/сек

Рисунок 25. Вихретоковый структуроскоп ВС-5.

Процесс контроля разработанным дефектоскопом состоит из следующих этапов:

1. В лабораторных условиях задаётся режим контроля, и подаётся команда запом-

нить настройки;

2. На объекте с помощью контрольных образцов проверяется работоспособность

прибора, для этого:

3. Вставив ВТП в бездефектное отверстие нажимают кнопку «Металл»;

4. Удалив ВТП из отверстия, убеждаются в отсутствии ложного срабатывания;

5. В противном случае вращением регулятора «Настройка» минимизируют откло-

нение стрелки индикатора:

6. Вставив ВТП в отверстие с дефектом, убеждаются, что сигнализация сработала;

7. В противном случае увеличивают чувствительность, если эта опция доступна,

или возвращаются к пункту 1.

Контроль структуроскопом опирается на сбор представительной статистической базы и накоплении градуировочных кривых в памяти прибора. Процесс контроля состоит из следующих этапов:

1. Накопление статистических данных на внешнем компьютере;

2. Расчёт матрицы коэффициентов и перенос её в память прибора;

3. На объекте оператор в меню прибора выбирает сорт стали;

4. Проверяется работоспособность прибора по калибровочному образу;

5. В случае необходимости производится калибровка прибора;

6. Осуществляется контроль параметров металла.

3 ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Предложен новый вихретоковый преобразователь, обеспечивающий выявление опасных трещин в стенках отверстий дисков авиадвигателей без их разборки и без вращения чувствительного элемента ВТП.

2. Разработана математическая модель для исследования методом конечных элементов различных вариантов выполнения предложенного ВТП.

3. На основе теоретических и экспериментальных исследований получены зависимости выходных сигналов разработанного ВТП от параметров трещин и влияющих факторов в диапазоне частот.

4. Выбран режим и параметры для оптимальной отстройки от вариации мешающих параметров амплитудно-фазовым методом.

5. Определены условия получения линейной зависимости величины сигнала от глубины трещины в диапазоне 0,1...1,6 мм.

6. Разработана конструкция датчика с созданным ВТП для контроля диск- лабиринта авиационного двигателя через смотровой лючок.

7. Разработан и выпущен малой серией вихретоковый дефектоскоп «Салют-1», внедренный в ВВС РФ для дефектоскопии диск-лабиринта авиационных двигателей.

8. Для экспресс-контроля силовых элементов двигателей из разных марок сталей разработан многофункциональный вихретоковый структуроскоп «ВС-5».

9. Исследовано влияние физико-механических параметров различных марок применяемых в авиационных двигателей сталей на величину сигнала ВТП.

10. Даны рекомендации по выявлению и оценке дефектов структуры, связанных с

изменением твердости и динамичекой вязкости в процессе эксплуатации авиационных двигателей

11. Вихретоковый структуроскоп «ВС-5» прошел апробацию на предприятиях ВПК.

СПИСОК ПУБЛИКАЦИЙ, ОТРАЖАЮЩИХ ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ

ДИССЕРТАЦИИ

Статьи в изданиях, рекомендованных ВАК РФ:

1. Дидин Г.А., Аракелов П.Г., Шкатов П.Н. Вихретоковый структуроскоп ВС-7 //Приборы» № 10,- 2011С. 22-24

2. Дидин Г.А. Вихретоковая дефектоскопия дисков авиационных двигателей. Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии- № 2-(292).~ 2012,-С. 159-163.

Публикации в журналах и сборниках научных трудов, материалах конференций

3. Методика вихретокового контроля рабочих лопаток турбин АЭС. РД 27.28.05.70 - 2012 / авт. Д.Ф. Гуцев, Е.С. Храмова, А.Н. Рябов, Я.Ю. Самедов, В.В. Кутянин, Г.А. Дидин.-2012г.

4. Дидин Г.А., Шкатов П.Н., Шатерников В.Е. Вихретоковый дефектоскоп «Эксперт ВД-95Р» с повышенным допустимым рабочим зазором и чувствительностью к подповерхностным дефектам//Тезисы докладов 14-й российской НТК «Неразрушающий контроль и диагностика», М., 1996

5. Shkatov P. N., Didin G.A., Garipov V. К. Adaptive eddy current flaw detectors //17th World Conference, Shanghai China, 2008

6. Shaternikov V.E., Didin G.A., Filinov A.V., Arakelov P.G. Hardware-Software Complex "Training Apparatus of the Operator of Devices of Non-Destructive Testing" //10th ECNDT-Moscow.- 2010.

7. Shkatov P.N., Didin G.A. Intellectual electromagnetic testing methods and diagnostics of aerospace equipment elements.- 10th European conference of Non-Destructive testing, Moscow, 2010

8. Дидин Г.А., Шкатов П.Н, Ездаков В.А. Вихретоковый контроль трещин в стенках отверстий //Тезисы XIX Всероссийской конференции по неразрушающему контролю и технической диагностике.— г. Самара, 6- 8 сентября 2011 г.

Патенты на изобретения

9. Шкатов П.Н., Шатерников В.Е., Арбузов В.О., Рогачёв В.И., Дидин Г.А. Вихретоковый дефектоскоп /Патент на изобретение РФ № 2085932 MKH5G01 N 27/901997 г.

Ю.Ездаков В.А., Дидин Г.А., Шкатов П.Н. Токовихревой преобразователь /Патент РФ №2216729, МКИ7 G01N 27/90.-2003 г.

Подписано к печати 20.04.2012 г. Формат 60x84. 1/16. Объем 1,25 п.л. Тираж 100 экз. Заказ № 53.

Московский государственный университет приборостроения и информатики

107996, Москва, ул. Стромынка, 20

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ ВИХРЕТОКОВОЙ

ДЕФЕКТОСКОПИИ И ЕЕ ВОЗМОЖНОСТЕЙ ДЛЯ

НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ

1.1 особенности неразрушающего контроля изделий авиационной техники

1.2 ПЕРВИЧНЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ДЛЯ вихретоковой дефектоскопии.

1.3 СПОСОБЫ И АЛГОРИТМЫ выявления и ОЦЕНКИ ПАРАМЕТРОВ НЕСПЛОШНОСТЕЙ ПРИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ.

1.4 РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ С ДЕФЕКТАМИ СПЛОШНОСТИ.

1.5 СОВРЕМЕННЫЕ ПРИБОРЫ вихретоковой ДЕФЕКТОСКОПИИ и перспективы их применения для выявления и оценки параметров коррозионных поражений.

1.6 Выводы.

2. РАЗРАБОТКА И ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

ВИХРЕТОКОВОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ДЛЯ ДЕФЕКТОСКОПИИ

СТЕНОК ОТВЕРСТИЙ ДИСКА - ЛАБИРАНТА.

2.1 выбор конструкции и принцип действия.

2.2 теоретическое исследование вихретокового преобразователя 2.2.1 математическая формулировка решаемой задачи.

2.2.1 Расчетная модель и ее особенности применительно к решаемой задаче.

2.2.2 Результаты расчетов и их анализ.

2.3 Выводы.

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ, СВЯЗАННЫЕ С

РАЗРАБОТКОЙ СРЕДСТВ ВИХРЕТОКОВОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ И

СТРУКТУРОСКОПИИ.

3.1 Описание экспериментальной установки и методики эксперимента.

3.2 экспериментальные исследования ВТП для дефектоскопии стенок отверстий.

3.2.1 Описание образцов.

3.2.2 Анализ полученных результатов и их сравнение с расчетом.

3.2.3 Исследование факторов, не учитываемых при расчетах.

3.2.4 Определение параметров для электронных блоков.

3.3 . экспериментальные исследования выходных характеристик ВТП при структуроскопии сталей высоконагруженных элементов.

3.3.1 Методика получения образцов и прямые измерения их параметров.

3.3.2 Анализ полученных результатов.

3.4 Выводы.

4. РАЗРАБОТКА СРЕДСТВ ВИХРЕТОКОВОГО КОНТРОЛЯ

ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ.

4.1 Вихретоковый дефектоскоп «Салют-1».

4.2 вихретоковы структуроскоп « ВС-5».

4.3 выводы.

Актуальность.

Разрушение диска лабиринта газотурбинного двигателя является одной из причин разрушения двигателя в целом. Усталостные трещины в процессе эксплуатации изделия возникают на естественных концентраторах напряжения, которыми являются образующие перепускных отверстий. Выявление этих трещин на ранней стадии является важной задачей неразрушающего контроля. Основной проблемой при решении этой задачи является сложность доступа к контролируемой поверхности на собранном двигателе, исключающая применения таких методов, как ультразвуковой, метод проникающих веществ и рентгеновский. С помощью эндоскопа можно выявить довольно значительные по размерам трещины, однако, трещины глубиной около миллиметра имеют настолько маленький раскрыв, что их невозможно выявить оптическим методом. К высоконагруженным элементам двигателя относится и редукторная группа. Развитие трещин происходит за очень короткий промежуток времени, что затрудняет их своевременное обнаружение. Образованию таких трещин предшествует изменение структурных свойств металла. Это позволяет, путем выявления структурных неоднородностей в стальных деталях редуктора, исключить риск выхода из строя и возможной аварии.

Состояние проблемы.

Для выявления в узлах газотурбинных двигателей усталостных трещин на практике наиболее успешно применяются вихретоковые дефектоскопы Фа-зек фирмы «Хокинг» (Великобритания), Алкопроб фирмы «Роман» (ФРГ). В известных дефектоскопах используются специализированные вращающиеся ВТП, обеспечивающие выявление дефектов в отверстиях при обеспечении удобного доступа к месту контроля. В условиях эксплуатации это выполнимо далеко не всегда. При контроле «неподвижным» преобразователем ключевой является задача отстройки от влияния на сигнал геометрии контролируемого объекта. Для выявления структурных неоднородностей используются дорогостоящие многофункциональные приборы вихретокового контроля, обладающие значительной массой и габаритами.

Цель работы и задачи исследования.

Цель данной работы - разработка средств оперативного вихретокового контроля высоконагруженных элементов авиационных двигателей, позволяющих проводить контроль без их разборки.

Для достижения этой цели необходимо решить следующие задачи:

• разработать и исследовать вихретоковый преобразователь (ВТП), обеспечивающий возможность контроля стенок отверстий дисков-лабиринтов без вращения чувствительного элемента ВТП;

• провести теоретическое и экспериментальное исследование выходных характеристик разработанного ВТП при вариации его конструктивных параметров и рабочей частоты;

• на основе полученных выходных характеристик ВТП определить его оптимальные параметры и рабочую частоту;

• разработать вихретоковый дефектоскоп для оперативного контроля стенок отверстий дисков-лабиринтов без разборки двигателя;

• исследовать взаимосвязь между вихретоковым сигналом и изменением механических свойств сталей, используемых в редукторах авиационных двигателей;

• на основе полученных зависимостей разработать структуроскоп для диагностики изменения механических свойств металла редукторов авиационных двигателей.

Методы исследования:

Для теоретических исследований разработанного ВТП применялось математическое моделирование на основе метода конечных элементов. Экспериментальные исследования проводились на компьютеризированной установке «ЗОНД-Авто».

Научная новизна работы заключается в следующем:

• предложен и исследован новый высокоэффективный вихретоковый преобразователь для выявления продольных усталостных трещин глубиной более 0,2 мм. на поверхности отверстий диска-лабиринта авиационных двигателей без вращения чувствительного элемента ВТП;

• получены зависимости вносимых параметров предложенного вих-ретокового преобразователя от размеров трещин, смещения осей ВТП и отверстия, изменения угловой координаты чувствительного элемента ВТП относительно продольной трещины в стенке отверстия;

• определен закон изменения чувствительности разработанного ВТП к глубине трещин.

• получены новые зависимости выходных сигналов ВТП от твердости, ударной вязкости и предела прочности сталей, используемых в редукторах авиационных двигателей.

Практическая ценность работы заключается в том, что:

• разработана конструкция вихретокового преобразователя, позволяющая при минимальной номенклатуре контролировать диски-лабиринты всего парка авиадвигателей ВВС;

• предложены и реализованы алгоритмы настройки вихретокового дефектоскопа на режимы выявления усталостной трещины и режим оценки ее глубины.

• предложен алгоритм расчёта по сигналу вихретокового преобразователя твёрдости, ударной вязкости и предела прочности сталей, используемых в редукторах авиадвигателей.

Реализация и внедрение результатов работы:

• создан вихретоковый преобразователь, позволяющий выявлять усталостные трещины глубиной более 0,2 мм в дисках-лабиринтах авиационных двигателей без вращения чувствительного элемента ВТП;

• разработан вихретоковый дефектоскоп «Салют-1» для выявления усталостных трещин в дисках-лабиринтах авиационных двигателей без их разборки;

• изготовлены три партии приборов по заказу ФГУП «Салют».

• разработан вихретоковый структуроскоп «ВС-5» для контроля твёрдости стальных изделий.

• вихретоковый дефектоскоп «Салют-1» и структуроскоп «ВС-5» широко внедрены на предприятиях ВПК и в частях ВВС для оценки технического состояния авиационной техники и других объектов специального назначения.

Апробация работы.

Основные результаты работы были доложены на 18-й и 19-й Всероссийских конференциях по неразрушающему контролю и технической диагностике ( Нижний Новгород, 2008 г. и г. Самара, 2011 г.), на 3-х Международных выставках конференциях — «НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ И ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА В ПРОМЫШЛЕННОСТИ», г. Москва, 2009 - 2011 г., 10 Европейской конференции по неразрушающему контролю, Москва, 2010 г., 17-й Всемирной конференции по неразрушающему контролю, г. Шанхай, 2008 г.

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 10 печатных работ, из них две статьи в журналах, признанных ВАК научным изданием (одна статья без соавторов) и 2 патента на изобретения.

Структура и объем диссертации.

Диссертационная работа изложена на 108 страницах машинописного текста, иллюстрируется 45 рисунками и состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 187 наименований и приложений.

4.3 ВЫВОДЫ

1. Разработанный вихретоковый дефектоскоп «Салют -1» и вихретоковый структуроскоп «ВС-5» реализованы на основе современных цифрового сигнального процессоров семейства ББРІС 33¥, обеспечивающих требуемое разрешение АЦП, быстродействие арифметических операций, позволяющих не ограничивать производительность контроля.

2. Разработанный вихретоковый дефектоскоп, реализованный по предложенной схеме, позволяет полностью использовать возможности обработки сигналов с применением амплитудно-фазового анализа и цифровой фильтрации, имеет малые габариты, вес, низкое энергопотребление.

3. Программное обеспечение сигнальной части для максимального использования ресурсов процессора реализовывалось на ассемблере, а программное обеспечение интерфейсной части - на языке высокого уровня Си.

4. Для настройки и отладки приборов организована их связь с ПК и разработаны сервисные программы.

5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Предложен новый вихретоковый преобразователь, обеспечивающий выявление опасных трещин на поверхности отверстий дисков авиадвигателей без их разборки и без вращения чувствительного элемента ВТП.

2. Разработана математическая модель для исследования методом конечных элементов различных вариантов выполнения предложенного ВТП.

3. На основе теоретических и экспериментальных исследований получены зависимости выходных сигналов разработанного ВТП от параметров трещин и влияющих факторов в диапазоне частот.

4. Выбран режим и параметры для оптимальной отстройки от вариации мешающих параметров амплитудно-фазовым методом.

5. Определены условия получения линейной зависимости величины сигнала от глубины трещины в диапазоне 0,1.1,6 мм.

6. Разработана конструкция датчика с созданным ВТП для контроля диск- лабиринта авиационного двигателя через смотровой лючок.

7. Разработан и выпущен малой серией вихретоковый дефектоскоп «Салют-1», внедренный в ВВС РФ для дефектоскопии диск-лабиринта авиационных двигателей.

8. Для экспресс-контроля силовых элементов двигателей из разных марок сталей разработан многофункциональный вихретоковый структуроскоп «ВС-5».

9. Исследовано влияние физико-механических параметров различных марок применяемых в авиационных двигателей сталей на величину сигнала ВТП.

10. Даны рекомендации по выявлению и оценке дефектов структуры, связанных с изменением твердости и динамичекой вязкости в процессе эксплуатации авиационных двигателей

11. Вихретоковый структуроскоп «ВС-5» прошел апробацию на предприятиях ВПК.

1. Аркадьев В.К. Электромагнитные процессы в металлах. Кн. 1. М.: Гос-энергоиздат, 1931.- 256 с.

2. Аркадьев В.К. Электромагнитные процессы в металлах. Кн. 2.- М.: Гос-энергоиздат, 1936.- 312 с.

3. Беда П. И. Исследование сигналов накладного датчика в зависимости от изменения размеров и расположения дефектов типа трещин.— Дефектоскопия, 1970. № 1. с. 62—67.

4. Беда П.И., Сапунов В.М. опыт вихретокового контроля крепежных отверстий в конструкциях авиационной техники// Дефектоскопия 2000.-№ 4-С.3-9.

5. Беда П. И., Выборное В.И., Глазков Ю.А„ Шелихов Г.С. «Неразрушаю-щий контроль металлов и изделий», М. Машиностроение 1976, 450 с.

6. Ботаки A.A., Сапожников А.Б. О выявляемых продольных трещинах в немагнитных цилиндрах по методу продольного переменного магнитного поля. Труды Сиб. физ.-техн. ин-та при Томском гос.универс, 1949, вып. 28, с.23-28.

7. Волков Б.И. Влияние качества поверхности при токовихреком методе оценки глубины трещин. Заводская лаборатория, 1970, № 3, с. 361-362.

8. Воробьев А.З. Некоторые задачи исследования развития усталостных трещин. Физ. - хим. механика материалов, 1979, № 6, с. 3-9.

9. Вычислительные методы в электродинамике / Под ред. Митры Р. М.: Мир, 1977. - 455 с.

10. Гальченко В.Я., Воробьев М.А. Структурный синтез накладных вихрето-ковых преобразователей с заданным распределением зондирующего поля в зоне контроля//Дефектоскопия- 2005 №1- С. 40^16.

11. Герасимов В.Г. Вопросы общей теории и применения метода вихревых токов для контроля многослойных проводящих изделий: Автореф. Дисс. . докт. техн. наук. М., 1970. - 45 с.

12. Герасимов В.Г. Электромагнитный контроль однослойных и многослойных изделий. М. Энергия. 1972. 160 с.

13. Герасимов В.Г., Клюев В.В., Шатерников В.Е. Методы и приборы электромагнитного контроля промышленных изделий. М. Энергоатомиздат. 1985. 281 с.

14. Герасимов В.Г., Покровский А.Д., Сухоруков В.В. Неразрушающий контроль. . Кн. 3. Электромагнитный контроль М. Высшая школа. 1992. 312 с.

15. Герасимов В.Г., Сухоруков В.В. Покровский А.Д. Неразрушающий контроль качества изделий электромагнитными методами. М. Энергия. 1978. 316 с.

16. Гончаров Б.В. Расчет вносимых параметров ВТП с учетом размеров их катушек. Дефектоскопия №1. 1990. С. 41-47.

17. ГОСТ 18353-79. Контроль неразрушающий. Классификация видов и методов. Июль. 1980.

18. ГОСТ 23048-78. Контроль неразрушающий. Преобразователи электромагнитные. Типы и основные параметры. Январь. 1980.

19. Джордж А. Лю Дж. Численное решение больших разреженных систем уравнений/Пер. англ. М. Мир. 1984. 334 с.

20. Дорофеев А.Л. Неразрушающие испытания методом вихревых токов в авиастроении. Дис. . докт. техн. наук. - М.: 1972. - 301 с.

21. Дорофеев А.Л. Неразрушающие испытания с помощью вихревых токов. Дисс. канд. техн. наук. М., 1959, 186 с.

22. Дорофеев А.Л. Применение электромагнитного метода контроля в машиностроении. Дефектоскопия, 1979, № 3, с. 5-19.

23. Дорофеев А.Л. Электроиндуктивная дефектоскопия. М.: Машиностроение, 1967.-231 с.

24. Дорофеев А.Л., Казаманов Ю.Г. Электромагнитная дефектоскопия. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1980. - 232 с.

25. Дорофеев А.Л., Никитин А.И., Рубин А.Л. Индукционная структуроскопия. -И.: Энергия, 1973.- 172 с.

26. Дякин О.В., Умергалина О.В. Асимптотика электромагнитного поля в задачах дефектоскопии//Дефектоскопия- 2005 № 9 - С. 91-94.

27. Ермаков А.Н., Панасюк В.В., Тетерко А.Я. Прибор для выявления дефектов в приповерхностном слое немагнитного металла.- В кн.: Машины и приборы для испытания металлов, Изд. АН УССР, Киев, 1961, с. II6-I28.

28. Зацепин H.H. Исследование электромагнитных процессов в проводящих средах и разработка многопараметровых методов контроля изделий. Дисс. . докт. техн. наук. -М., 1966.

29. Зыбов В.Н., Мизюк Л.Я., Назарчук З.Т. особенности динамического суммирования сигналов при двухчастотном вихретоковом контроле 2000.-№3-С. 33-42.

30. Зыбов В.Н., Мизюк Л.Я. Принципы селекции при вихретоковом контроле- физико-химическая механика материалов.- 1994.-№2.-С. 42-54.

31. Зыбов В.Н. Компенсационный метод в задачах вихретокового контроля-2001.- №8.-2001.- С. 53-56.

32. Кессених В.Г. Теория скин-эффекта и некоторые задачи дефектоскопии. -ЖЭТФ, 1938, т.8, № 5, е. 531-548.

33. Клюев В.В. Проблемы физических методов контроля качества.- Дефектоскопия, 1978, № 9, с. 5-12.

34. Колодий Б.И., Орловский A.A. Исследование погрешности измерения круговым витком нормальной к поверхности полупространства составляющей индукции магнитного поля локального дефекта. Контрольно-измерительная техника, 1979, №25, с. 31-34.

35. Колодий Б.И., Орловский A.A. Некоторые способы вихретокового определения параметров локальных дефектов. В кн.: 9 Всес. научно-техн. конф. Неразрушающие физические методы и средства контроля, секция Б., Минск, 1981, с. 14-16.

36. Комаров В.А. Изучение магнитных полей вблизи поверхностных неодно-родностей проводящих ферромагнитных тел применительно к вихретоковой дефектоскопии. Дис. . канд. физ.-мат. наук. - Свердловек, 1971.

37. Курбатов П.А., Аринчин С.А., Численный расчет электромагнитных полей", Москва, Энергоатомиздат, 1984. 184 с.

38. Лещенко И.Г; Электромагнитные методы контроля. Дисс.докт. тех. наук. Томск, 1975

39. Методы неразрушающих испытаний/Под ред. Р.Шарпа. М.: Мир, 1872. - 494с.

40. Мужицкий В.Ф. Развитие теории и создание электромагнитных средства дефектоскопии изделий сложной формы. Дис. докт. техн. наук. М. НИИИН. 1986. 360 с.

41. Неразрушающий контроль: Справочник: в 8 т. Под общ. ред. В.В. Клюева. Т. 2: В 2 кн. М.: Машиностроение, 2003.-688 с. Вихретоковый контроль. Книга 2/ Ю.К. Федосенко, В.Г. Герасимов, А.Д. Покровский, Ю.Я. Останин. С. 340-687.

42. Неразрушающий контроль и диагностика. Справочник/Под ред. В.В.Клюева/М. Машиностроение. 1995.-998 с.

43. Неразрушающий контроль качества изделий электромагнитными методами / В.Г.Герасимов, Ю.М.Останин, А.Д.Покровский и др.-М.: Энергия, 1978. -216 с.

44. Неразрушающий контроль металлов и изделий; Справочник / Беда П. Выборнов Б.И., Глазков Ю.А. и др. М.: Машиностроение, 1976. - 142с.

45. Никитин А.И. Исследование электромагнитных полей преобразователей вблизи ограниченных криволинейных проводящих сред, создание методов и средства неразрушающего контроля трубчатых изделий. Дисс. докт. техн. наук. Днепропетровск. ВНИИТП. 1978. 418 с.

46. Никитин А.И., Лейзерович А.Т. Влияние перекоса накладного вихретоко-вого преобразователя на его выходные сигналы. Дефектоскопия №6. 1985. С. 93-96.

47. Панасюк В.В., Колодий Б.И., Орловский A.A., Тетерко А.Я. Определение квазистатических источников электромагнитного поля, эквивалентных малым элипсоидальным включениям в полупространстве. Отбор и передача информации, Киев, 1977, вып.51, с.52-56

48. Панасюк В.В., Колодий Б;И., Орловский A.A., Тетерко А .Я. Электромагнитное поле находящегося в электропроводном полупространстве дефекта, эквивалентного электрическому диполю. Отбор и передача информации, Киев, 1976, вып. 49, с. 35-39.

49. Панасюк В.В., Тетерко А.Ж., Учанин В.Н. и др. Определение глубины кольцевой трещины электромагнитным методом. Физ-хим. механика Материалов, 1977, № 6, с. 80-84

50. Приборы для неразрушающего контроля материалов и изделий. Под ред. В.В.Клюева, М.: Машиностроение, 1976. - 326с.

51. Пустынников В.Г. Общий принцип формирования многомерного сигнала в устройствах для многочастотного контроля. Известия высших учебных заведений. Электромеханика, 1965, № 9.

52. Разработка метода и прибора для контроля усталостных трещин в узлах конструкций самолета. Отчет по НИР, Гос. per. № 71067761, Рук. Фастрицкий В.С.,РПИ, Рига 1971.

53. Сапожников А.Б. Основы электромагнитной дефектоскопии металлических тел. Диссс . Докт. физ.-мат.наук. Томск, 1952.

54. Сегерлинд JI. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979. -391с.

55. Соболев B.C., Шкарлет Ю.М. Накладные и экранные датчики. -Новосибирск: Наука, Сиб.отд-ие, 1967. 144с.

56. Стеблев Ю.И. Разработка методов синтеза ВТП и повышение на их основе эффективности средств НК изделий сложной структуры. Дис. докт. техн. наук. 05.11.13. М. НИИИН, 1988.480 с.

57. Сухоруков В.В. Основы теории и проектирования вихретоковых дефектоскопов с проходными преобразователями: Автореф. Дисс. . докт. техн. наук. -М., 1979, Збс.

58. Сухоруков В.В. Математическое моделирование электромагнитных полей в проводящих средах. М. Энергия. 1975. 152 с.

59. Сухоруков В.В., Покровский АД. Электромагнитный двухчастотный дефектоскоп. Заводская лаборатория, 1965, т.31, № 2.

60. Тетерко А.Я., Суменкова H.H., Учанин В.Н. Применение электромагнитного контроля для обнаружения трещин в приповерхностном слое металлических изделий. Производство. - техн. опыт, 1974, № 8, с. 11-13.

61. Тетерко А.Я., Дорофеев A.JL, Учанин В.Н. Контроль дефектов под обшивкой. В кн.: Новые физические методы неразрушающего контроля качества продукции. М., 1977, с. 30-35.

62. Тетерко А.Я., Панасюк В.В., Зайдель Б.М. Электроиндуктивный дефектоскоп для определения величины дефектов и глубины их залегания. Дефектоскопия, 1969, № 5, с.71-76с.

63. Тетерко А.Я., Учанин В.Н., Рыбаков Б.М. Универсальный электромагнитный дефектоскоп ДУЭТ с. - Проспект ФМИ АИУССР, Львов, 1980.

64. Тетерко А.Я., Учанин В.Н. Первичные преобразователи для решения задач электромагнитной дефектоскопии. В кн.: Физические основы построения первичных измерительных преобразователей, ч.1, Киев, 1977.

65. Технические средства диагностирования. Справочник/Под ред. В.В.Клюева. М. Машиностроение. 1998. 642 с.

66. Тозони О.В. Расчет электромагнитных полей на вычислительных машинах. Киев. Техника. 1977. 252 с.

67. Учанин В.Н. , Дорофеев A.JL, Тетерко А.Я. и др. Выявление дефектов в неразъемных узлах конструкций. В кн.: Авиационные материалы, вып.6. Дефектоскопия материалов, М., ОНТИ ВИАМ, 1979, с.59-64.

68. Учанин В.Н. Анализ двухчастотного электромагнитного метода контроля дефектов под металлической обшивкой. Львов, 1979, с.187-189. - Рукопись представлена ФМИ АН УССР. - Деп. в ВИНИТИ 27 окт. 1980, № 4423-80.

69. Учанин В.Н. Исследование электромагнитного поля протяженной трещиной, расположенной в электропроводящем полупространстве. В сб.: Теоретическая электроника, вып., Львов, 1982.

70. Учанин В.Н. Портативный электромагнитный многочастотный дефектоскоп для выявления глубоко залегающих дефектов. Львов, 1977, с. 153-155. - Рукопись представлена ФМИ АН УССР. Деп. в ВИНПТИ 22 марта 1979, № 994-79.

71. Федосенко Ю.К. Численный анализ систем уравнений нелинейной теории многопараметрового вихретокового контроля металлических изделий. Дефектоскопия №7. 1981. С. 18-23.

72. Цветков Д.Н. Исследование цилиндрических изделий накладным ВТП, имеющим произвольную форму и расположение. Труды 2-ой Всесоюзной межвузовской НТК по электромагнитным методам контроля ч.1., Рига., РПИ., с 125-129.

73. Шатерников В.Е. Электромагнитные методы и средства контроля изделий сложной формы. Диссертация докт. техн. наук. Куйбышев. КуАИ. 1976. 320 с.

74. Шкарлет Ю.М. Вопросы общей теории и практического применения электромагнитно-акустического и электромагнитного методов неразрушающего контроля, Дисс. . докт. техн. наук.

75. Шкатов П.Н. Развитие теории и совершенствования методов и средств вихретоковой, магнитной и электропотенциальной дефектоскопии и дефекто-метрии металлоизделий. Дис. докт. техн. наук. 05.11.13. М. НИИИН. 1990. 386 с.

76. Шукевич А.К., Полоневич А.А. Электромагнитный преобразователь для одновременного контроля толщины металла и немагнитного покрытия// Дефектоскопия.- №8.- 2005.- С. 68-77.

77. Штумм В. Многопараметровый контроль при неразрушающих методах испытания материалов. В кн.: 8 Межщ. конф. По неразрушающему контролю, 1976, Канн, препринт № ЗС1, с. 1-5, перевод ВЦП, № А-30098.

78. Эфрос A.M. Вихревые токи в цилиндре с разрезом, ЖТФ, 1940, Т.Х., вып. 6, с. 42-49.

79. Bond A.R. Corrosion Detecting and Evaluation by NDT.-Brit. I. of Non -Destr. Test., 2005, vol.17, N 2, p.46-52.

80. Bond A.R. Surfase Inspection Particularly With Eddy Current Tecnique. — Recent. Develop. Non Destr. Test. Abington, 2002, p.60 - 63.

81. Burrows M.L. A Theory of Eddy Current Flaw Detection. University Microfilms, Inc., Ann Arbor, Mich., 1964.

82. Corrosion Detection and Evaluation by Non Destructive Test— Anti - corrosion Methods and Materials, 1977, Vol.24 N 5, p.5 - 4.

83. Dodd C.V., Deed W.E. and Epocri W.I. Optimizing Defect Detection in Eddy Current Testing. Materials Evaluation, 1971, N 3, p.59 - 63.

84. Dodd C.V. The Use of Computer Modelling for Eddy - Current Testing. -Research Techniques in Non - Destructive Testing, Vol.3, Ed. by Sharpe R.S. London, ets. Academic Press, 1977, p.429 - 479.

85. Dodd C.V., Simpson W.A. Thickness messurement using Eddycurrent tech-nidues/Material Evalution. 1973, V.31, N5, p. 72-79.

86. Fërster F., Stumm W. Application of magnetic and electromagnetic nondestructive test methods of measuring physical and technological material values/Material Evalution. 1975. V. 33. N1. P. 3-9.

87. Robert C. Me Master. The Present and Future of Eddy Current Testing. Material Evaluation. 2002. V. 60. N 1. P. 27-37.

88. Jansen. H. Profiled eddy current probes for complex shape inspection. 18th World Conference on Non destructive Testing, Durban 2012

89. Jenkins S.A., Hansen J. Defect sizing with a "weldscan" probe using an eddy current model//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

90. Jenkins S.A. Analysis guide eddy current modeling.-http ://www. eddycentre. com/rcentre/aguite .pdf

91. Horn D., Roiha. Multifrequency analysis of eddy current datai6 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

92. Pichenot G., Buvat F., Maillot V. and Voillaume H. Eddy current modeling for nondestructive testing//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal . -2004

93. Perez L., Dolabdjian C., Wache W., Butin L. Eddy current sensor array//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

94. Eui-Lae Kim, Sung-Jin Song, Yong H. Kim at all. Analysis of eddy current testing signals for quantitative flaw characterization in steam generator tubes using principle component analysis//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

95. Sabbagh H. A., Sabbagh E. H., Murphy R.K. Assessing thermal barrier coating by inversion of eddy current impedance data//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

96. Udpa L., P. Ramuhalli, Benson J. and Udpa S. Automated analysis of eddy current signals in steam generator tube inspection//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

97. Fava J., Obrutsky A.E., Ruch M. Design and construction of eddy current sensors with rectangular planar coils//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal . 2004

98. Gilles -Pascaud C., Lorecki B., Pierantoni M. Eddy current array probe development for NDT//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

99. Solier T., Buvat F., Pichenot G., Premel D. Eddy current modeling of ferrite-core probes, application to the simulation oa eddy current signals from surface breaking flaws in austenitic steel//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal . -2004

100. Udpa L., Udpa S. Eddy current testing are we at the limits//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

101. Koyama K., Hoshikawa H. and Kubota S. Fundamental study of flaw estimation in eddy current testing using genetic algorithm//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

102. Sabbagh H. A., Sabbagh E. H., Murphy R.K., le J. Modeling pitting and corrosion phenomena by eddy current volume-integral equations//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

103. O'Connor M. Near FieldTM inspection of ferromagnetic heart exchanger tubes//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

104. De Haan V.O., de Jong P. Simultaneous measurement of material properties and thickness of carbon steel plates using pulsed eddy currents//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

105. Tian G.Y., Sophian Ali. Study of magnetic sensors for pulsed eddy current techniques//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

106. Crowther P. Non destructive evaluation of coating for land based GAS turbines using multi-frequency eddy current technique//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

107. M.Kim, Yim C., Park J. Operating experience with thermally treated alloy 600 tubes in model F steam generators: cracing//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

108. Morozov M., Rubinacci G., Tamburrino A. A computational technique for automated recognition of subsurface cracks in aeronautical riveted structures//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

109. Smith R.A., Edgar D., Skramstad J.A. Advances in transient eddy current imaging for aerospace application//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal . 2004

110. Sun Y., Onyang. Application of flat geometry remote field eddy current techniques in aircraft none destructive inspection//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

111. Safiradeh M.S., Lui Z., Forsyth D.S., Fahr A. Automatic classification add characterization of hidden corrosion using pulsed eddy current data//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

112. Zagrebelny V., Troitsky V., Voronina Yu. Combined use of visual-optical and eddy current methods on non destructive testing in evaluation of the defects in structural elements//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

113. Lamarre A., Dupuis O., Moles M. Complete inspection of friction stir welds in aluminum using ultrasonic and eddy current array//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

114. Assler H., Telgkamp J. Design of aircraft structures under special consideration of NDT//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2005

115. Hinken J.H., Wrobel H., Mook G., Simonin J. Detection and characterization of ferromagnetic alloys//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

116. Fiest W.D., Mook G., Taylor et all. Non destructive evaluation on manufacturing anomalies in aero-engine rotor disks//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004

117. Speckmann H., Henrich R. Structural health monitoring (SHM) overview on technologies uder development//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal . 2004

118. Громов M.C., Шапкин B.C. Проблемы поддержания лётной годности воздушных судов гражданской авиации. В кн Совершенствование системы обеспечения безопасной эксплуатации воздушных судов. Под ред. Громова М.С. и др. М. «Воздушный транспорт» 2006 с.20-23

119. Масленникова Г.Е. Контроль основных лётных характеристик в процедуре поддержания лётной годности ВС. В кн Совершенствование системы обеспечения безопасной эксплуатации воздушных судов. Под ред. Громова М.С. и др. М. «Воздушный транспорт» 2006 с.27-34

120. Миколайчук Ю.А. Система неразрушающего контроля и её развитие. В кн Совершенствование системы обеспечения безопасной эксплуатации воздушных судов. Под ред. Громова М.С. и др. М. «Воздушный транспорт» 2006 с.50-57

121. Метёлкин Е.С. Система документирования технического состояния воздушных судов ГА. В кн Совершенствование системы обеспечения безопасной эксплуатации воздушных судов. Под ред. Громова М.С. и др. М. «Воздушный транспорт» 2006 с.57-69

122. Альдин А.И., Блитц Ж. Определение токовихревым методом трещин, ориентированных наклонно к поверхности. Б кн.: 8 Межд. конф. по неразру-жающему контролю, 1976, Канн, препринт № 3614, перевод ВЦП № А-ЗОЮЗ

123. Шкатов П.Н. Развитие теории и совершенствования методов и средств вихретоковой, магнитной и электропотенциальной дефектоскопии и дефекто-метрии металлоизделий. Дис. докт. техн. наук. 05.11.13. М. НИИИН. 1990. 386 с.

124. Цапенко М. П. Измерительные информационные системы.— М.: Энергия, 1974,—290с.

125. Новицкий П. В., Зограф И. А. Оценка погрешностей результатов измерений.— Л.: Энергоатомиздат, 1991.— 302 с.

126. Шкатов П.Н. Электромагнитный контроль тел вращения сложной формы, Дисс. . .к.т.н., М., МЭИ,- 1975.-160 е.

127. Аринчин С.А., Сухоруков Б.В. Расчет сигнала от точечного дефекта при модуляционном методе электромагнитного контроля// В кн.: Труды Моск. Энерг. ин-та, вып. 333, 1977, С. 12-17.

128. Годунов С.К., Рябенький B.C. Разностные схемы (Введение в теорию). -И.: Наука, 1973.-400.

129. Horn D., Roiha. Multifrequency analysis of eddy current datai6 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montréal. 2004.

130. Tian W., Pan M., Luo F., Chen D. Borescope and Eddy Current Probe for In Situ DetectingCracks in Aeroengine Labirinth Disc. 17th World Conference on NDT 25-28 Oct 2008 Sanghai, China

131. Tian W., Pan M., Luo F., Chen D. Data Fusion for Combining Techniques to In Situ Detect Defects of Turbine Blade . 17th World Conference on NDT 25-28 Oct 2008 Sanghai, China.

132. Tian Hoisheng, Li Yanning, Cao Xiuyuo, Li Ye. Исследование качества бетонов на основе полой нейронной сети с нечеткой логикой.— Xian jiaotong dax-ue xue-bao.— I. Xian Jiaotong Univ, 1997, v. 31, N 1, p. 25—31.

133. Vigness I., Dinger I.E., and Gunn R. Eddy Current Type Flaw Detectors for Nondestructive Metals Y. Appl. Phys., 1942.- № 13ю- p. 377-383.

134. Patent 3611120 (USA). Eddy Current Testing systems With Means to Compensate for Probe to Work Piece Spacing / F. Ferster Feb., 26, 1970.

135. Patent 3430134 (USA). Weld Tracer System Having Magnetically Isolated Pickup Coils / I.I. Flaherty and R.M. Soble August, 26, 1966.

136. Syasko V., Pilatova L., Ivkin A., Eddy current thickness monitoring of aerospace technics coatings and constructions, 18th World Conference on Non destructive Testing, Durban 2012

137. Huang C., Xinjun W., and Zhiyuan X. etal, 'Ferromagnetic material pulsed eddy current testing signal modeling by equivalent multiple-coil-coupling approach'.,NDT&E International, Vol 44,No 2,pp 163-168, 2011.

138. Y. He, G. Tian, M. PAN, D. Chen, F. LUO, Signal Reconstruction and Feature Extraction of Pulsed Eddy Current Thermography for Aerospace Composites. 18th World Conference on Non destructive Testing, Durban 2012

139. He Y., Pan M., Luo F., and Tian G., "Pulsed eddy current imaging and frequency spectrum analysis for hidden defect nondestructive testing and evaluation," NDT and E International, vol. 44, pp. 344-352, 2011.

140. Tucker L. R., "Some mathematical notes on three-mode factor analysis," Psy-chometrika, vol. 31, pp. 279-311, 1966.

141. Boque R. Smilde A. K., "Monitoring and diagnosing batch processes with multiway covariates regression models," AIChE Journal, vol. 45, pp. 1504-1520, 1999.

142. Gur C., Savas S., Measuring the Surface Residual Stresses in Shot Peened Steel Components by Magnetic Barkhausen Noise Method. 18th World Conference on Non destructive Testing, Durban 2012

143. Bechini G., Bandini M., Eddy current array technology for life extension of gas turbine rotor components. 18th World Conference on Non destructive Testing, Durban-2012

144. Marchand B., Decitre J.M., Casula O., Cattiaux G., Sollier T., "Flexible Eddy Current Probes for Nuclear Parts Inspection", 8th ICNDE 2010, Berlin, October 2010.

145. Marchand B., Decitre JM., Casula O. « Flexible and Array Eddy Current Probes For Fast Inspection of Complex Parts", QNDE 2009, Rhodes Island, July 2009.

146. Dragan K., Leski A., NDE activities connected with Service Life Extension of Main Rotor Blades of Helicopters used in Polish Armed Forces, 7th Australian Pacific Vertiflite Conference on Helicopter Technology, 9-12 March, 2009, Melbourne

147. Palanisamy R., Lord W., Finite Element Modeling of Electromagnetic NDT Phenomena, IEEE Transactions on Magnetics, vol. mag. 15, no. 6, 1979

148. Nehl T.W., Demerdash N. A., Application of finite element eddy current analysis to164. nondestructive detection of flaws in metallic structures, IEEE Transactions on Magnetics, vol. mag. 16, no. 5, 1980

149. Burais N., Foggia A., Nicolas A., Sabonnadiere J. C., Electromagnetic Field Formulation for Eddy Current calculations in Nondestructive Testing System, IEEE Transactions on Magnetics, vol. mag. 18, no. 6, 1982

150. Lord W., Applications of numerical field modeling to electromagnetic methods of nondestructive testing, IEEE Transactions on Magnetics, vol. mag. 19, no. 6, 1983

151. Palanisamy R, Lord W., Prediction of eddy current probe signal trajectories, IEEE Transactions on Magnetics, vol. mag. 16, no. 5, 1980

152. Szlagowska-Spychalska J., Spychalski M., Kurzydlowski K.J., Modeling of eddy current method for measuring of thickness of induction hardened layers, Inynieria Materialowa, vol. 31, no. 5, Page(s): 1331—1338,2010

153. Shin Y., Lee J., Song M., Preparation of eddy Current Impedance Plane Diagram by Finite Element Modeling, Key Engineering Materials, vols. 270-273, 2004

154. Marklein, R.; Rahman, M.-U., Numerical modeling and inverse profiling in nondestructive testing, Applied Electromagnetics Conference (AEMC), 2009, Page(s): 1 4

155. Thomas, Vincent; Joubert, Pierre-Yves; Vourc'h, Eric; Placko, Dominique, A novel modeling of surface breaking defects for eddy current quantitative imaging, Sensors Applications Symposium (SAS), 2010 IEEE , Page(s): 154-157

156. Biro O., Preis K., On the Use of the Magnetic Vector Potential in the Finite Element Analysis of Three Dimensional Eddy Currents, IEEE Transactions on Magnetics, vol. 25, no. 4, 1989

157. Biro O., Preis K., Richter K., On the Use of the Magnetic Vector Potential in the Nodal and Edge Finite Element Analysis of 3D Magnetostatic Problems, IEEE Transactions on Magnetics, vol. 32, no. 3, 1996

158. Renhart W., Stogner H., Preis K., Calculation of 3D Eddy Current Problems by Finite Element Method using either an electric or a magnetic vector potential, IEEE Transactions on Magnetics, vol. 24, no. 1, 1988

159. Burais N., Foggia A., Nicolas A., Sabonnadiere J. C., Electromagnetic Field Formulation for Eddy Current calculations in Nondestructive Testing System, IEEE Transactions on Magnetics, vol. mag. 18, no. 6, 1982

160. Дидин Г.А., Аракелов П.Г., Шкатов П.Н. Вихретоковый структуроскоп ВС-7 //Приборы» № 10.- 2011.- С. 22-24

161. Дидин Г.А. Вихретоковая дефектоскопия дисков авиационных двигателей. Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии № 2-(292).-2012.-С. 159-163.

162. Методика вихретокового контроля рабочих лопаток турбин АЭС. РД 27.28.05.70 2012 / авт. Д.Ф. Гуцев, Е.С. Храмова, А.Н. Рябов, Я.Ю. Самедов, В.В. Кутянин, Г.А. Дидин.

163. Shkatov P. N., Didin G.A., Garipov V. К. Adaptive eddy current flaw detectors //17th World Conference, Shanghai China, 2008

164. Shaternikov V.E., Didin G.A., Filinov A.V., Arakelov P.G. HardwareSoftware Complex "Training Apparatus of the Operator of Devices of NonDestructive Testing" //10th ECNDT-Moscow.-2010.

165. Shkatov P.N., Didin G.A. Intellectual electromagnetic testing methods and diagnostics of aerospace equipment elements 10th European conference of NonDestructive testing, Moscow, 2010

166. Дидин Г.А., Шкатов П.Н, Ездаков В.А. Вихретоковый контроль трещин в стенках отверстий //Тезисы XIX Всероссийской конференции по неразрушающему контролю и технической диагностике г. Самара, 6- 8 сентября 2011 г.

167. Шкатов П.Н., Шатерников В.Е., Дидин Г.А., Арбузов В.О., Рогачёв В.И. Вихретоковый дефектоскоп /Патент на изобретение РФ № 2085932 МКИ5С01 N 27/90.-1997 г.

168. Ездаков В.А., Дидин Г.А., Шкатов П.Н. Токовихревой преобразователь /Патент РФ №2216729, МКИ7 <30 Ш 27/90.-20