автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Разработка теоретических положений и практических рекомендаций по воздействию перекоса рабочих и опорных валков на их упругое взаимодействие при прокатке

% 1 0 9 б>

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО НАРОДНОМУ ОБРАЗОВАНИЮ

МОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ИНСТИТУТ СТАЛИ И СПЛАВОВ

На правах рукописи

УДК 621.771.23 ОВЧИННИКОВА Марина Васильевна

РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ПОЛОЖЕНИЙ И ПРАКТИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ВОЗДЕЙСТВИЮ ПЕРЕКОСА РАБОЧИХ И ОПОРНЫХ ВАЛКОВ НА ИХ УПРУГОЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ПРИ ПРОКАТКЕ

Специальность 05.16.05. — «Обработка металлов давлением»

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1990

Работа выполнена в проблемной лаборатории процессов пластической деформации и упрочнения Московского ордена Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного Знамени института стали и сплавов.

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор ХЛОПОНИН В. Н.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор СКОРОХОДОВ А. Н., кандидат технических наук ЯКОВЛЕВ Р. А.

Ведущее предприятие: Новолипецкий металлургический комбинат

Защита диссертации состоится « ЦЛШ1 1990 г. в -Ж

час.^ мин. на заседании специализированного совета Д 053.08.02 при Московском институте стали и сплавов по адресу: 117936, Москва, ГСП-1, Ленинский проспект, дом 4, ауд. - . ...

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского института стали и сплавов.

Автореферат разослан «

/7 » 1990 г.

Справки по телефону: 236-99-50

Ученый секретарь специализированного совета

ЗИНОВЬЕВ А. В.

(Ш

¿."я. .¡М»!Ь

Отдел

хертьций

ЗВВДЕМЕ

Актуальность работы. Поперечная разнотолщинность и форма являются важнейшими показателями качества прокатываемых полос. Одним из высокоэффективных способов улучшешя этих показателей является перекос валков, прокатка в скреценных рабочих валках. Недостаточная теоретическая проработка этого способа и некоторые .технические проблемы, связанные с его применением, сдерживают вирокое использование перекоса валков в качестве средства воздействия на поперечный профиль и форму полосы в процессе прокатки.

Цель работы. Разработать теоретические положения об упругом взаимодействии рабочего и опорного алков при использовании их перекоса в качество способа воздействия на поперечный профиль полосы, сформулировать практические рекомендации по применению этого способа.

Задачи исследования.

. I. Решить задачу об упругом взаимодействии рабочего и опорного валков 4-х валковой клетн при их взаимном перекосе на весьма малые углы.

2. Исследовать влияние условий прокатки и параметров валкового узла при прокатке в скрещенных рабочих валках на формирование профиля активной образующей валковой систем и разработать практические рекомендации по использованию этого способа прокатки.

Научная новизна. Решена задача об упруго« взаимодействии рабочего и опорного валков при весьма малых углах их перекоса.

В единой постановке этой задачи получены решения: - об упругом сплющивании валков и сжатии их по диаметру при равномерной внешней погонной нагрузке, дойелвухвдей на всей длине бочки рабочего и опорного валка;

- о прогибе рабочего валка как балки на упругом основа»;« яри действии внешней равномерной погонной нагрузки ш всей длине бочки опорного валка и неравномерной со стороны полосы на рабочий валок ;

- о прогибе опорного валка при неравномерной погонной нагрузке в контакте с рабочим валком.

Сделано заключение, что при весьма малых углах перекоса рабочего и опорного б алкав использование для анализа их: контактного взаимодействия решения задачи Герца в ее классической постановке не является правомочным. Решение Б.Ковальского не полное? • отражав - упругое взаимодействие параллельных рабочего и опорного ьаяков и оаибка в расчетах может составлять 30.. .40$£ (в сторону эанияения).

В расчетах прогиба рабочего валка раздельное определение сплющивания рабочего и опорного валков в их контакте и прогиба опорного валка с последующим их суммированием дает заниженные результаты. Расчет прогиба рабочего палка необходимо осуществлять в единой постановке этих задач.

При углах перекоса валков в пределах СкУ* 30' упругое сплющивание рабочего и опорного валков в центре их контакта несущес-ственно зависит от угла перекоса валков и от соотношения их диаметров. При углах перекоса 3° упругое сплющивание в центре контакта валков с ростом У постепенно возрастает, при / =3° достигает 2-3-х кратного значения в сравнении с У =0 и существенно зависит от соотношения диаметров валков (увеличивается с ростом

С переносом рабочее и опорного валков ыеяшалковоа давление в центре длины их боч. возрастает в 1,05...1,3 раза, по краям -снижается.

Практическая значимость и реализация в проуниленностн. Разработанные теоретический положения необходимы для анализа влияния упругого взаимодействия валкового узла на поперечную разнотолщин-ность полосы при прокатке в валках 4-х валковой клети с традиционным их: расположением, в скрещенных рабочих и скрещенных попарно рабочих и опорных валках. Конкретизированы возможности и определена границы прокатки в скрещенных рабочих валкат как способа воздействия на поперечный профиль полоса- Рад технические решений выполнен на уровне изобретений и передан Новосибирскому металлургическому заводу и Дмитровскому опытно^ заводу алюминиевой консервной лента для реализации.

Апробация раз.ультаюв работы. Материалы диссертации докладывались на Всесоюзной научно-технической конференции: "Задачи технического перевооружения листопрокатного производства" /Днепропетровск, 1937/ объединенном научном семинаре кафедры пластической депортации специальных сплавов и проблемой лаборатории ПЯД'-У.

публикации. Основное содержание работа опубликовано в 6 печатных работах.

Объем работы. Диссертация состоит из 4 глав, изложен! на 134 страницах машинописного текста, содержит 4 таблицы, 84 иллюстрации, 3 приложения, список использованной литературы, вклчча-:оиий 87 наименования.

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

Известные теоретические исследования охьатнвачт случаи параллельного расположения рабочего и опорного валкое и неполностью учитывает специфику нагрузок, дейогьучдах со стороны полосн на рабочий валок л между йдлкаии при их перекосе.

- б -

Советским и зарубенньми ученыаи предложено и развито применение операции перекоса валков в качестве способа активного воздействия на поперечный профиль полосы. В этом случае прокатки отмеченные юдостатни известных теоретических решений о взаимодействии вадкоа ш деят полного ответа на вопросы формирования профиля активной образующей валковой системы.

2, ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ВАЛКОВ 4-х ВАЛКОВОЙ КЛЕТИ И ПОЛОСЫ ПРИ ПРОКАТКЕ В 'СКРЕЩЕННЫХ РАБОЧИХ ВАЛКИ

1

2.1. Параметры очага деформации при прокатке в скрещенных рабочих валках

Кеквадковый зазор в каждом сечении по ширине полосы представлен ь виде (рис. I):

+ ^ + (I)

где ^(у) . - изменение толщины полосы по ее ширина ;

^ - координата, направленная перпендикулярно направления) прокатки (по ширине полосы) ; 2о - исходный зазор (половина) между рабочими валкаыи при ? «О}

- приращение координаты 2 из-за скрещивания рабочих валков ;

-приращение координаты 2 из-за вертикального переме-■ цения рабочего валка до контакта с опорным валком ; приращение координаты И соответственно из-за прогиба рабочего и опорного валков, а также нх упругого сплющивания в зоне контакта и сжатия по диаметру;

^•т. - приращение координаты Ж из-за упругого сплющивания

Составляющие упругой деформации валкового узла при прокатив в скрещенных рабочих валках, формируюпде активщто образущую очага, деформаций

Я ~й

а-б

ш

к

Шк

В

е)

а) схема расположения рабочих валков и полосы;

б) составляющие'упругой деформации валкового узла (обозначения см, в тексте)

Рис. Г

рабочего валка и полосы в очаге деформации ;

У - угол мввду осями рабочих валков. Приращения и определены в диссертации из анализа взаи-

много расположения валков. Остальные составные части уравнения (I) требуют знания упругого взаимодействия рабочего и опорного валков,-рабочих валков и полосы.

¿,2. Контактное взаимодействие рабочего и опорного валков при весьма малых углах их перекоса

2.2.1. При равномерной внешней погонной нагрузке,

действующей на всей джине бочки рабочего валка , (схема(а)на рис. 2)

, При применении перекоса валков в качестве способа воздействия на поперечную разнотолщинность и профиль полосы в основном необходимы и достаточны весьма малые углы перекоса. ¡3 .этом случае бользая с'Кг эллиптической площадки контакта выходит за пределы длины бО'тхн t&¡.::0B и использование решения контактной задачи Герца в ее классической постановке становится не правомочным.

В диссертации соотношения, вытекающие из контактной задачи Герца, трансформированы применительно к этому случаю взаимодействия валков. Ввели понятие условной нагрузки Р , под которой понимается суша интегральных значений межьалкового давления на площадке реального.(на длине бочки L ) и "мнимого"контактов валков ¡ípii их перекосе, при отоы на площадке реального контакта это значение равно действующему на валки усилию прокатки Р . Таким образом, имеем: ¿

о

Расчетные схеш нагружения 4-х валкового узла при прокатке в скрещенных валках

при скрещивании ; бив) схема нагрузки и деформации рабочего валка ; гид) схема нагруяэнип и деформации опорного валка..

Рис. 2

а

Р <3)

Получено: л/а

к п -16 а*

9ГВ. И)

где О. - длима большой оси эллиптической плокадки контакта по Герцу, Упругое сближение осей переношенных валков равно:

'. " А,. (6).

37г ■ ,{ £и '

в РГй} =■ С— - полный эллиптический интеграл 1-го рода}

0 £ ~ эксцентриситет контура эллиптической площадки контакта.

Окончательно для расчета упругих деформаций рабочего и опорного валков при их перекосе рекомендованы следупщга соотношения:

(8)

шл- ¿| ^ 1 [ь тЬ'17510*^^^'*

+2 <О5(Й-о,тэт)] для о.шят< к<{• для - ¿«у (<р^о),

где

~ зг-:—^—г1

НН' >

3!

т =-■

, п^т][ГТГ. ^ .

» ЗГ С1- к1) * 4 + Й »

(Ю)

а

I/*

й - радиусы рабочего и опорного ьалков соответственно ;

?(К)-полный эллиптический интеграл П-го рода.

0 Установлю л, что упругие сближения рабочего к опорного валков,

подсчитанние по формуле (9), име<от большие (на 30...40^) лачения в сравнении с результатами, полученными по фор*.!уле В .Ковальского.-

При изменении угла перекоса валков в пределах О*У«: 30' значения , во-первых, существенно не меняются, во-вторых, не зависят от соотношения й/И . Следовательно измене r-e f в этих пределсх практически но влияет на продольную раэкотодципность полосы.

По мере возрастания f ? 2-0 значения начинают

расти, ;.:стигая при If =3° 2...3-х кратной велнчиш в сравнении со значениями при параллельных валках (У =0). Причем это увеличено в больксП мере присуще взлкоеым узлам с болшш соотношением диаметров рабочих и опорных валков. Негативное плияние значительного перекоса.рабочего и спорного валиоъ (до У »3°) на продолы$ю рл.здо-товдинность полос впервые было отмечено в экспериментальных исследованиях Singet и ö'ßjtert.

2.2.2. Учет прогиба рабочего валка при рагноиерной внганей погонной нагрузке, действующей на всей дяииа ¿очки опорного валка, и неравномерной - со стороны полисы на рабочий валок (схема (в) та рис. 2)

Рабочий валок рассматривали как балку, лвдгал^ув ка абсолг-но кестком на изгиб, на упругом основании. Воспользовались известным подходом П.И.Грудева к решению этой задачи при / «Он постоянной внешней погонной нагрузке со стороны полосы на рабочий валок (^ify)-aonst. Обобщили этот подход на илучай У ¡10 и Vütid.

Ввели раздельное рассмотрение нагруженного (в пределах ширины полосы В) и неиагруженного (в пределах ¿/2-5 /2) участков в^лка и дифференциальное уравнение изгиба рабочего валка записали в виде:

=0 - ненагруженный участок </< В/2; . (II)

Н/Ч^Ь Vjf <Ш" нагруяеншй участок

■ Б/2 £^¿/2 (12)

где

й. - коэффициент податливости основания ; определяли, с иелольао-■ванием материалов п. 2,2.1 при взаимодействии цилиццров длиной L с перекошекнши осяш. Функцию ty> представляли в форме квадратичного многочлена.

i Окончательно получили: для ненагруженного участка

atW-Hetflj + ^zibij. (13)

для нагруженного участка

+ °Г Ч- к L1 ь J

I

Здсоь j?^ и ¿„j - прогиб и угол поворота сечения рабочего валка на границе нагруженного и ненагруженного участков. Значения Zgi , 2ог и гшерболоэфуговнх функций

h, fly, fti.fi,

fot^y определены, исходя из известных углов поворота, величин изгибающего момента и перерезывающей силы в характерных сечениях валка.

Показано, что уравнения (13) и (14) при и / =0

принимает ввд, известный из работ П.И. Грудева.

i

. га _

2.2.3, Учет прогиба опорного валка при неравномерной погонной нагрузке в контакте с рабочим валком ( схемы (г) и (д) на рис. 2)

Дифференциальное уравнение изгиба оси опорного валка рассматривали раздельно для ненагруяенного (от опоры до границы дагруиения бочки) н нагруженного участков валка. После интегрирования и преобразований формулы расчета прогиба опорного валка в безразмерных параметрах получены в виде: для ненагруженного участка

т-^Щ-ТУЦ 1 ^И-Щ. (15)

для нагруженного участка

н<])< ^{Ц - г)

-1 (гШГ-^+ ' Ы6-

гДв ^лсч _ ,, _ п - Р

й'ял! Ъг'Т..

£/1 - расстояние между опорами.

Показано, что для параллельных валков и равномерного распределения ыеявалкового давления уравнение (16) принимает вид, известный из работ А.И.Целинова.

2.2.4. Методика расчета упругой деформации валкового узла и формирования профиля активной образующей валковой системы кварто

Перемещения оси рабочего валка рассматривали как результат изгиба опорного валка и упругого сплющивания в контакте валков и

их сжатия по диаметру.

Считали, что перемещение оси рабочего валка связано с шквал-

ковкм давлением в виде:

■

где <

КяЛц)* . • (В,

1 КгиОД (¡.¿ЧУ

К-^о - коэффициент сопротивлег-'я упругой деформации в контакте рабочего и спорного валков (см. п. 2.2,2) в сечении »0? - условный коэффициент сопротивления изгибу опорного валка в данном сечении (см. П. 2.2,3) Дифференциальное уравнение изгиба оси рабочего валка представили ¿гаде: н,.,.

Из условий сопряжения "ц" участков (на которые разделяли валок) по величинам прогиба и угла поворота сечения составлена система уразнений, разрешение которой позволило последовательно получать значения прогиба рабочего валка на каждом "¿"-он участке. Окончательно для I -го участка получили:

где №<¡1 и 0,и - изгибающий момент и перерезывающая сила на -ом участке длиной Д»; $^ - изменение погонной нагрузки ;

/Ц) С^Ъу- гиперболокруговке функции, выражения для которых приведены в диссертации. Ураььгь-ие (20) позволяет рассчитывать прогиб оси рабочего валка с учетам иьгиба опорного валки и неравномерного межвалкового

сгкатия валков при У Д) и (^(у)* 1Гаг£а . Решение реализовано на ЭВМ и с учетом неизвестного первошчального распределения ^(.у) 1>рз— ^усмотрен итерационный процесс. При идентичных условиях расположения и нагружения валков значения , полученные по разработанной методике и по формулам В.П.Лолухина^довлетворительно совпадают.

Отмечено, что при у «0 значения прогиба оси рабочего велка в его центре, рассчитанные по разработанной методике, на 20...2.Ь% превышают данпе, получаете раздельным реплшеи я суммировании упругого межвалкового сплющивания и прогиба валка.

2.3. Определение фориы полосы при прокатке е енреиенкых рабочих валках

Анализ сводится к сравнению исходной поперечной раэнотолщин-ностн полосы и слагаемых пгавой части в уравнении (I):

Использовано доп-тие результирующей толщины полосы:

(21)

Тогда упругая деформация полосы равна:

с ,»(22)

* К

где ®

+ 3"2е + (Г2»„. (23)

Угол скрещивания рабочих валков должен О'нть таким, чтобы:

где Уя. - угол перекоса ватков, при котором обеспечивается неравенство (24).

При прокатке в скроенных рабочих валках возможно образованна волны по кромка« (при У< У* ) и норсба в центре (при ).

Использовали изв8стныеупшокенля Ю.Д.Железнова, ввели понятие про- " центного соотношения толщины полосы в ее центре и по ширине J" . Для кромок полосы ввели безразмерные параметры амплитуды волны ( flK = Ак /Вг) и величины "j"K~[.fK Получили уравнение:

_ (25)

которое решено графически. Построена номограмма ß) и

А = 6). где Д - длина волны.

2.4. Экспериментальная оценка теоретического решения

Эксперимент провели на 4-х валковой клети 320 с ФраЯ «125 мы и Юоп =£00 ш. Скрещивание рабочих валков на угол У »30*, 40' и 6С|' осуществляли прокладками, устанавливаемыми по бокам подушек. Между рабочим и опорным валками на всей длине бочки устанавливали металлическую пластину-свидетель из нержавеющей стали толащной

0,15 мм. Незгду рабочими валками распологали пластину из малоугле-

\

родистой стали толщиной 2,5 мм и шириной 140, 225 и 250 мм. Клеть нагружали усиляяш 0,5 ; 0,7 и 0,9 МП.

Ширину контактного отпечатка на пластине-свидетеле измеряли на инструментальном микроскопе УИМ-23 с точность 0,01 мм и с шагом 10...15 мм. Получено, что расхождении.экспериментальных й рассчитанных данных меквалкового давления и ширины отпечатков но пре-выааят 10%.

3. ИССЛВДЗВАШЕ ВЛИЯНИЯ ПЕРЕКОСА ВАДК0В НА ИХ УПРУГОЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ, НА ПРОФИЛЬ АКТИВНЕЙ ОБРАЗУЩЕЙ ВАЛКОВОЙ СИСТШ КВАРГи

Угол скрещивания рабочих валков, при котором ОЩ) -О,

обозначили У0 . Б целом при прокатке в скрещенных рабочих валках профиль активной образующей валковой системы в основном определен действием двух факторов: прогибом рабочего ваяка Ь2и приращением координаты из-за скрещивания рабочих валков . При этом по ыерэ роста угла у доминирует второй из этих факторов.

Скрещивание рабочих валков снижает поперечную разнотолщинно.сть полосы Шц) , причем, функция имеет парабо-

лический характер. При У =0 и постоянном значении давления прокатки прогиб рабочего палка на ширине полосы растет с ее увеличением вплоть до &/£ = 0,7, затем начинает снижаться. При прокатка в скрещенных рабочих Еалках у /0 эта закономерность сохраняется, но максимум прогиба наступает при меньших значениях

С увеличением ширины полосы значения % растут, максимум наступарт при 6/Л =0,625, после чего происходит снижение % . С ростом усилия прокатки при постоянной ширине полосы практически пропорционально возрастают значения %.

При прокатке в скрещенных рабочих валках из-за разного характера изменения <5"¿у и по ширине полосы невозможно получение полного равенства нулю (ГЬ(^) по всей ширине полосы, хотя отклонения не превышают тысячных долей мм. Следовательно прокатка в скрещенных рабочих валках нэ всегда может быть рекомендована в качестве способа управления формой тончайших полос.

Показано, что для 4-х валковых клетей с низкой жесткостью валкового узла повышенный прогиб валков мояет быть компенсирован соответствующим скрещиванием рабочих валков.

При прокатке узких полос (В/Л= 0,4...0,5) скрещивание рабочих вачков повышает межвалкоьое давление в центре бочки валков в 1,04 =0,8<П - 1,13 ( ¿/'Ла, =1,6) раза (в обоих случаях

для У=бо'). 3 цел-ч скрещивание рабочих валков приводит к росту

неравномерности межвалкового давления.

При прокатке полос с B/i £ 0,7 закономерности распределения межвалкового давления, имеющие место пр;: &/А =0,4...0,5, в цело« сохраняется, в то же время неравномерность распределения межвалкового давления, обусловленная скрещиванием рабочих валков, уменьшается. Максимальное давление в центре бочки валков возрастает в 1,05 ( L/bm *0,84) - 1,3 { L/Ь он =1,6) раза (в обоих случаях при У -60' ).

При прокатке относительно широких полос (В¡L =0,9) скрещивание рабочих валков существенно снижает межвалкоЕое давление на краевых участках бочки валков, характерное для прокатки этих полос, j В процессе прокатки относительно узких полос (В//. «0,44) поперечная разнотолщинносгь наиболее эффективно устраняется путем скрещивания рабочих валков в клетях с повышенной жесткостью валкового узла; для относительно широких полос (8/ii=0,7) - в клетях с пониженной жесткостью валкового узла.

Воздействие перекоса рабочих валков на попереч^то разнотол-щинность полос•существенно усиливается с ростом их ширины, особенно при опорных валках пониженной жесткости. Например, для 6/Z, »0,7 и L/t>cn 1,6 снижение при У »60* составляет 65%,

тогда как при < ^только 35$.

Выполнен анализ совместного влияния скрещивания рабочих валков и их противоизгиба на параметры прокатки на стане 810 НИЗ ( И^-л/Ъоп =0,5, L /Ош >=0,8). Показано, что в зависимости от усилия прокатки уже при У*20* ...30' представляется возможным обеспечивать полное устранение поперечной разнотолщинности полос. При этом осеЕые нагрузки на подшипники рабочих валков (рассчитаны по )->глодике l.s .В.Капнина) не превышают 1,5$ от усилия прокатки. Результат анализа приняты НЮ для использования при разработке

проекта реконструкции этого стана.

Разработаны технические решения, раешнрящиз возмохности применения процесса прокатки в скрещенных рабочих валках.

Обосновано использование операций скрещивания и противоизги-ба рабочих валков для очистки поверхности их бочки от налипшего металла при прокатке алюминия (заалшинивашш / и его сплавов (пол. решение по заявке > 4428200 от 19.05.88 г.). Рекомендация передана Куйбышевскому металлургическому заводу для реализации.

Предложено (пол. решение по заявке 4482121 от 20.07.68) с целью полного устранения действия осевых нагрузок на подшипники рабочих валков на концах их бочек выполнить кольцевые проточки и установить в ннх кольца, при этом одну из проточек на каждом валке сделать сквозной с выходом на торец и одноименные проточки расположить на противолежащих концах бочки валка. Определена форма этих колец.

Рекомендовано угол разворота рабочих валков изменять пропорционально усилию прокатки, тем самым компенсировать изменение поперечной разноголщинности, обусловленное колебанием усилия прокатки.

В а.с. 132498 разработан валковый узел 4-х валковой клети, в котором реализация операции скрещивания и противоизгкба рабочих валков совмещена в едином конструктивном решении. Предложение принято Дмитровским опытным заводом алшиниевой консервной ленты к реализации.

4. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАШГЙ

I. Решена задача об упругой взаимодействии валков 4-х валковой клети при их взаимном перекосе на весьма малые углы. В решении в единой постановке наряду с перекосом валков и его влиянием на их

упругое сплющивание учтены прогиб рабочего ваяка на упругом основании и изгиб опорного валка. Решение описывает взаимодействие рабочих валков и полосы при прокатке а валках с традиционным их расположением, в скреценных рабочих валках, в скрещенных попарно рабочих и опорных галках, в перекошенных только опорных валках.

2. Для весьма малж углов перекоса рабочего и опорного валко;-использование решения контактной задачи Герца в ее классической постановка для анализа контактного взаимодействия валков не является правомочным. Г .лаениз Б.Ковальского не полностью отражает упругое взаимодействие параллельных рабочего и опорного валков и ошибка в расчетах кожет достичь 30...40% (в сторону занижения). Для параллельных рабочего и опорного валков значения прогиба рабочего валка в центре бочки, полученные с использованием разработанного решения, на 20...25$ превышают данные, полученные при суммировании результатов раздельного определения сплющивания и прогиба валка.

3. При углах перекоса валков в пределах 0<У< 301 упругое сплющивание валков в центре их контакта практически сохраняется на уровне, характерном для параллельного расположения валков, и, таким образом, в этом случае скрещивание рабочих валков практически не влияет на продольную разютолцинность полосы. Упругое сплющивание валков для этих углов перекоса по существу не зависит от соотношения их диаметроЕ.

При углах перекоса 30< 3° упругое сплющивание валков в центре их контакта с ростом У постепенно возрастает и при У =3° достигает 2...3-х кратных значений в сравнении со значениями для параллельного расположения валков и, таким образом, скрещивание рабочих валков попытает продольную разнотолиинность полосы. Для этих углов переноса открчается существенное влияние отношения

оп. на упругое сплющивание валков.

4. При скредавании рабочих валков определяющее . ли«: ли. профиль активной образующей валковой системы оказывает два фактора: прогиб рабочего валка и изменение межвалкового зазора (по ти-рине полосы) из-за скрещивания валков. По мере роста угла скрещивания доминирует второй из указанных факторов и он определгет воздействие на поперечную разнотолцинность полосы.- Наибольший прогиб рабочего валка имеет место при иирине полосы Е>/& =0,6...0,7. Жесткость 4-х валкового узла влияет на возможность управления поперечным профилем полосы путем скрещивания рабочих валков.

5. Перекос рабочих валков относительно опорных в 1,05...1,3 раза увеличивает ыежвалковое давление в центре и снижает его по краям контакта; при прокатке узких полос отмечается соответственно возрастание, а при прокатке широких полос - уменьшение неравномерности межвалкового давления.

6. Разработаны технические рекомендации, принятые к реализации Новосибирским металлургическим заводом и Дмитровским опытным заводе,и аломиниевой консервной ленты.

ОСШВЮЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В РАБОТАХ

1. Хлопонин В.Н., Овчинникова М.В. К определению параметров очага деформации при прокатке с регулируемым скрещиванием рабочих валков/ /Теория и технологии деформации металлов. Науч.тр. ШСиС. М., 1982. - С.43-47

2. Хлопонин В.Н., Полухин В.П., Овчинникова М.В. К расчету формы активной образующей рабочего валка при прокатке на перекрещенных рабочих валках стана кгарто/ /Изв.вузов. Черная металлургия, - 1964. - » I. - С. 63-Ш.

3. Хлопонин В.Н., Овчинникова M.B. Воздействие перекоса ра-

t

бочих валков на поперечную разнотолцинность и форму полосы / Институт черной металлургии. Днепропетровск. 1966. - С. 41-44

4. Основные технологические параметры прокатки полос в скрещенных валках /В.Н.Хлопонин, В.В.Капнин, Г.В.Ашихмин, Ы.В.Овчинникова/ /Задачи техшческого перевооружения листопрокатного производства • Тезиси докладов Всесоюзной науч.-техн. конф. Днепропетровск. 1987. - Ы., 1987. - С. 39

5. Хлопонин В.Н., Овчинникова М.В. К расчету прогиба рабочего валка стана кварто и определения межвалкового давления./ /Теория и технология деформации металлов. Научн. тр. МИСиС. М. -I9B8. - С. 90-99

1 6. A.c. 1324698 СССР, МКИ4 B2IB "1/04. Устройство для регулирования профиля кежвалкового зазора четырехвалковой прокатной клети / В.Г.Кузьмин, Н.В.Овчинникова, В.П.Полухин и др. /СССР/-№ 3860601/31-02 ,• Заявлено 23.02.85 ; Опубл. 23.07.87. Бюл. № 27 -Ь С.; ил. .

МОСКОВСКИЙ ИНСТИТУТ СТАЛИ И СПЛАВОВ

71-/5^331 Z$ty.90%

Заказ 7-6 У Объем Д „ Тирад У ОО Тиш1Т>а$>ия МИСиС, ул.Орлдошпаддзе, С/9