автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Разработка технологии брикетирования сульфидного высокомагнезиального медно-никелевого сырья

На правах рукописи

005044722

МАШЬЯНОВ Алексей Константинович

РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ БРИКЕТИРОВАНИЯ СУЛЬФИДНОГО ВЫСОКОМАГНЕЗИАЛЬНОГО МЕ ДНО-НИКЕ ЛЕВОГО Т?ЫРЬЯ

Специальность 05.16.02 - Металлургия черных, цветных

и редких металлов

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 4 2012

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2012

005044722

Работа выполнена в ООО «Институт Гипроникель» и ОАО «Кольская ГМК».

Научный руководитель — доктор технических наук, профессор

Цемехман Лев Шлёмович

Официальные оппоненты:

Попов Игорь Олегович доктор технических наук, Санкт-Петербургский государственный политехнический университет, профессор кафедры теоретических основ металлургии цветных металлов

Коновалов Георгий Владимирович кандидат технических наук, доцент, Национальный минерально-сырьевой университет «Горный», доцент кафедры металлургии

Ведущая организация - Государственный научный центр Российской Федерации «Институт Гинцветмет».

Защита состоится 15 июня 2012 г. в 16 ч 30 мин на заседании диссертационного совета Д 212.224.03 при Национальном минерально-сырьевом университете «Горный» по адресу: 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2, ауд.1303.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Национального минерально-сырьевого университета «Горный».

Автореферат разослан 14 мая 2012 г.

УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ диссертационного совета д-р техн. наук --• БРИЧКИН В.Н.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время в плавильном цехе комбината «Печенганикель» Кольской ГМК перерабатывается сульфидный медно-никелевый высокомагнезиальный концентрат состава, % (масс.): Ni - 8-10, Си - 3-4, Fe - 25-28, S - 18, MgO - 10-12, по технологии, включающей его окатывание и обжиг окатышей, плавку холодных окатышей в электропечах с получением штейна и отвального шлака. Штейны подвергаются конвертированию с получением файнштейна, конвертерного шлака, заливаемого в рудные электропечи для обеднения, и газов, частично направляемых в сернокислотное производство.

Данная технология характеризуется низкой степенью утилизации серы, большим расходом электроэнергии и низкой производительностью.

Для плавильного производства КГМК в течение длительного времени для совершенства технологии, в основном для решения экологических проблем, рассматривались следующие варианты переработки концентрата:

- переработка в печи взвешенной плавки,

- плавка в печи Ванюкова,

- обжиг концентрата в печах КС и плавка горячего огарка в электропечах,

- плавка концентрата в герметичных электропечах;

- плавка в двухзонной печи Ванюкова.

Предпочтение было отдано плавке в двухзонной печи Ванюкова. Проект прошел Госэкспертизу и утвержден руководством ОАО «ГМК «Норильский никель».

В этом проекте предполагалось металлургическое производство разместить на площадке «Североникель», а комплекс брикетирования - на площадке «Печенганикель» (с последующей транспортировкой брикетов).

Цель работы

Разработка технологии брикетирования высокомагнезиальных сульфидных медно-никелевых концентратов.

Научная новизна

1. Установлено влияние минералогического состава концентрата на прочностные характеристики брикетов, полученных из сульфидного высокомагнезиального медно-никелевого концентрата. Показано, что повышение в его составе сульфидной составляющей, как и содержания талька негативно сказывается на прочности брикетов.

2. С применением рентгеноспектрального микроанализа проведено исследование образцов лежалого концентрата. Установлено, что образцы содержат крупные конгломераты частиц двух типов: отдельные частицы практически неизмененных рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита и более крупные частицы серпентина. Все это находится в связующей массе, представляющей собой сульфат никеля (% масс.: 23,2 N1; 0,41 Со; 3,3 Ре; 1,6 17,7 Б; 54 О) с реликтами пентландита. Имеются также конгломераты отдельных частиц рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита, более крупные частицы серпентина и частицы магнетита. Все это связано в конгломерат не сульфатами, а тонкой фракцией концентрата, в основном -силикатной.

3. Исследован механизм влияния лигносульфоната, влажности шихты и возврата на прочностные характеристики брикетов. Установлено, что:

- наиболее эффективно повышение содержания лигносульфоната в шихте сказывается на прочности брикетов в области его содержаний 0-3,5 % (по сухому весу). Оптимум влажности шихты для получения наиболее прочных "зеленых" брикетов лежит в диапазоне 2,2-3,5 %;

- эффективным средством повышения прочностных характеристик брикетов является подача на брикетирование шихты с повышенной температурой (60-90°С). В этом случае вследствие ускорения процессов полимеризации связующего и удаления капиллярной влаги из тела брикетов наблюдается увеличение прочностных характеристик сырых брикетов;

- зависимость содержания возврата в продуктах брикетирования от влажности шихты и содержания в ней лигносульфоната носят экстремальный характер: точка минимума выхода возврата отвечает влажности шихты 2,6-4,5 % и 1,5-7,2 %-му содержанию лигносульфоната в шихте.

4. Установлена зависимость, определяющая прочность брике-

тов от технологических параметров процесса брикетирования.

Практическая значимость

На основании проведенных исследований на пилотной и промышленных установках разработана технология брикетирования высокомагнезиального сульфидного медно-никелевого концентрата, определены оптимальные расходы связующего (лигносульфоната), влажности и температуры шихты, давления прессования, возврата, различных отходов. На основании полученных данных разработан технологический регламент, на основе которого проектной частью ООО «Институт Гипроникель» выполнен проект промышленного комплекса брикетирования для Кольской ГМК производительностью 530 тыс. т концентрата в год общей стоимостью 2 млр. 200 млн. руб. Срок окупаемости определяется, в основном, стоимостью связующего. В настоящее время ведется освоение промышленного комплекса.

Показано, что плавка брикетов в двухзонной печи Ванюкова протекает без каких-либо осложнений. При плавке брикетов в РТП при содержании влаги в брикетах более 3-3,5% происходят хлопки и выбросы расплава.

Основные защищаемые положения

1. С целью обеспечения требуемого качества брикетов высокомагнезиальных сульфидных медно-никелевых концентратов, в процессе брикетирования следует учитывать химический и минералогический состав концентрата, тип и расход связующего, влажность, давление прессования, состав и температуру шихты.

2. Для обеспечения высоких показателей плавки высокомагнезиальных сульфидных медно-никелевых концентратов в двухзонной печи Ванюкова шихту следует вводить после брикетирования в установленном режиме, что обеспечивает получение богатых штейнов, шлаков с низким содержанием цветных металлов и высокосернистых газов, пригодных для последующей утилизации.

3. Для обеспечения безаварийного и безопасного режима плавки брикетированных высокомагнезнальных сульфидных медно-никелевых концентратов в рудно-термических электропечах следует использовать брикеты с содержанием влаги не более 3-3,5%.

Методика исследований

Для исследований использовались растровый электронный микроскоп Tescan 5130ММ с системой микроанализа SPIRIT (ED-спектрометр) и YAG-кристаллом в качестве детектора отраженных электронов, рентгенофазовый анализ. Исследования брикетирования концентрата проводились на пилотной установке института Гипро-никель - валковом прессе В050 производства фирмы "K.R. Komarek, Inc." (США) производительностью до 25 кг/ч. Полупромышленные и промышленные испытания процесса брикетирования проведились на установках фирмы "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия), валковом прессе ЗАО "НПО Спайдермаш" и на промышленном брикет-прессе производства фирмы "Koppern" на ООО "Медногорский медно-серный комбинат".

Достоверность результатов обоснована применением промышленного сырья, использованием современных методов исследования, хорошим согласованием результатов пилотных исследований и полупромышленных и промышленных испытаний.

Апробация работы

Результаты работы доложены на семинаре «Неделя металлов в Москве. 13-17 ноября 2006 г.», Москва, 2007, на НТС ОАО «ГМК «Норильский никель» 2004-2008 гг., на НТС ОАО «КГМК» 20042010 гг., на НТС ООО «Институт Гипроникель» 2006-2010.

Личный вклад автора

Автор самостоятельно выполнил:

- постановку задач и разработку общей методики исследований;

- принимал непосредственное участие в пилотных исследованиях;

- непосредственно руководил проведением полупромышленных и промышленных испытаний;

- непосредственно участвовал в обработке экспериментального

материала;

- участвовал в разработке технологического регламента;

- осуществлял руководство строительством и освоением промышленного комплекса.

Автор выражает сердечную благодарность за внимание, содействие, и поддержку на различных этапах выполнения диссертацион-

ной работы д.т.н. Цымбулову Л.Б., д.т.н. Ерцевой J1.H., к.т.н. Чумакову Ю.А., к.т.н. Блинову В.А., ст.н.с. Портову А.Б.

Публикации

По теме диссертации опубликовано 5 научных работ, из них 4 - в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, восьми глав, заключения и библиографического списка. Содержит 159 страниц машинописного текста, 42 рисунка, 8 таблиц, список литературы из 105 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении рассматривается актуальность работы, ее научная и практическая ценность, постановка задач.

В главе 1 выполнен критический анализ опубликованных данных по брикетированию медных и медно-никелевых руд и концентратов и окисленных никелевых руд.

В главе 2 рассмотрены теоретические аспекты брикетирования материалов цветной металлургии.

В главе 3 приведены результаты изучения минералогического состава высокомагнезиального сульфидного медно-никелевого концентрата Кольской ГМК.

В главе 4 исследованы закономерности брикетирования сульфидного медно-никелевого высокомагнезиального концентрата на укрупнено-лабораторном валковом прессе ООО «Институт Ги-проникель».

В главе 5 рассмотрены результаты испытаний по брикетированию рудного медно-никелевого концентрата на промышленных и полупромышленных валковых прессах.

В главе 6 рассмотрены возможные технологические схемы брикетирования рудного медно-никелевого концентрата, обоснован выбор оптимальной схемы.

В главе 7 приведены результаты опытно-промышленных испытаний технологии плавки брикетированного медно-никелевого концентрата в двухзонной печи Ванюкова.

В главе 8 приведены результаты плавки брикетов в рудно-термических электропечах.

1. С целью обеспечения требуемого качества брикетов высокомагнезиальных сульфидпых медно-никелевых концентратов, в процессе брикетирования следует учитывать химический и минералогический состав концентрата, тип и расход связующего, влажность, давление прессования, состав и температуру шихты.

Проанализированы литературные данные и теоретические аспекты брикетирования сырья различного химического и минералогического состава: сульфидные медные и медно-никелевые руды и концентраты, окисленные никелевые руды. Показано, что помимо химического и минералогического состава на прочностные свойства брикетов оказывают влияние влажность исходного материала, количество и качество связующего вещества и способы упрочнения сырых брикетов.

Исследование химического, минералогического и гранулометрического состава концентратов

В экспериментах по брикетированию использовались свежие и лежалые с различным сроком хранения концентраты. Влажность свежих концентратов составляла 10,2-13,1 %.

Рентгеноспектральный микроанализ образцов лежалого концентрата с применением растрового электронного микроскопа Tes-can 5130ММ с системой микроанализа SPIRIT (ED-спектрометр) и YAG-кристаллом в качестве детектора отраженных электронов показал, что проба концентрата содержит крупные конгломераты частиц двух типов (рисунок 1):

1. Конгломераты содержат отдельные частицы практически неизмененных рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита и более крупные частицы серпентина. Все это находится в связующей массе, представляющей собой сульфат никеля с реликтами пентландита (рисунок 3.1, а, б). Состав сульфата, % масс.: 23,2 Ni; 0,41Со; 3,3 Fe; 1,6 Mg; 17,7 S; 54 О, что соответствует примерно пяти-шестиводному сульфату никеля с примесью других сульфатов, в первую очередь, железа и магния.

в г

1 - сульфидные рудные минералы; 2 - серпентин; 3 - сульфат никеля;4 - магнетит (рудный и вторичный) Рисунок 1 - Общий вид (а, в) и строение (б, г) двух типов конгломератов частиц в пробах лежалого рудного медно-никелевого концентрата

2. Конгломераты содержат отдельные частицы рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита, более крупные частицы серпентина и частицы магнетита. Все это связано в конгломерат не сульфатами, а тонкой фракцией концентрата, в основном - силикатной (рисунок 1, в, г).

Исследование закономерностей брикетирования сульфидного медно-никелевого концентрата на укрупнено-лабораторном валковом прессе ООО «Институт Гипроникель»

Исследования проводились на валковом прессе В050 производства фирмы "K.R. Komarek, Inc." (США), основные технические характеристики которого представлены в таблице 1. Таблица 1 - Основные технические характеристики валкового

пресса В050 производства фирмы "K.R. Komarek, Inc."

№ п/п Техническая характеристика Размерность Величина

1 Диаметр валков мм 100

2 Ширина валков мм 38

3 Скорость вращения валков об/мин 0-7,5

4 Максимальный крутящий момент валков Н*м 380

5 Максимальное давление прессования кН/см 50

7 Размер брикетов мм 34x18x12

8 Скорость вращения шнекового питателя об/мин 0-137

9 Максимальный крутящий момент шнека Н*м 42

11 Общая производительность пресса кг/час 1-25

Экспериментально установлено, что: существенное влияние на прочностные характеристики брикетов оказывает минералогический состав концентрата. Повышение в его составе сульфидной составляющей, как и содержания талька негативно сказывается на прочности как сырых, так и сухих брикетов. Причем на прочности сырых брикетов это влияние наиболее заметно при повышенном содержании цветных металлов и (или) талька в составе концентрата, а при невысоком содержании для сушеных брикетов.

Возрастание содержания лигносульфоната в брикетируемой шихте способствует повышению прочностных характеристик как сырых, так и сушеных брикетов, причем темп возрастания для пер-

вых выше, чем для вторых. Наиболее эффективно повышение содержания лигносульфоната в шихте сказывается на прочности брикетов в области его содержаний 0-3,5 % (по сухому весу). Для получения сырых ("зеленых") брикетов с приемлемой прочностью (140 кГ/брикет и более при испытаниях на сжатие, выход мелкой фракции менее 15 % при испытаниях на сброс) необходимо поддерживать содержание сухого лигносульфоната в шихте не менее 6,5 % или не менее 12,5 % жидкого. Оптимум влажности шихты для получения наиболее прочных "зеленых" брикетов лежит в диапазоне 2,23,5 %.

Зависимость прочности брикетов на сброс или сжатие от влажности шихты экстремальная, с точкой максимума, отвечающей 1,5-3,2 % влажности шихты при испытаниях брикетов на сжатие и 3,5-4,8 % при испытаниях на сброс. Просматривается явное влияние содержания лигносульфоната в шихте на ее положение на кривой: повышение содержания лигносульфоната помимо увеличения максимума по величине прочности и сужению пика по диапазону изменения влажности способствует смещению точки максимума в сторону больших значений по влажности шихты.

При проведении операции упрочнительной сушки брикетов их прочностные характеристики увеличиваются в 2-2,5 раза, и необходимая прочность на сжатие может быть достигнута при —1,7 или 3,5 % содержании в шихте лигносульфоната порошкообразной или жидкой консистенции, соответственно. Выход мелкой фракции менее 15 % при испытаниях сушеных брикетов на сброс достигается на шихте, содержащей более 1,5 % жидкого лигносульфоната (по сухому весу). Диапазон исходной влажности брикетируемой шихты в этом случае значительно шире и составляет 1,5-6,5 %.

Эффективным средством повышения прочностных характеристик брикетов является подача на брикетирование шихты с повышенной температурой (60-90°С). В этом случае вследствие ускорения процессов полимеризации связующего и удаления капиллярной влаги из тела брикетов наблюдается увеличение прочностных характеристик сырых брикетов, а результаты их испытаний на сброс и сжатие становятся сопоставимыми с аналогичными результатами для сушеных брикетов.

Зависимость содержания возврата в продуктах брикетирования от влажности шихты и содержания в ней лигносульфоната носят экстремальный характер: точка минимума выхода возврата отвечает влажности шихты 2,6-4,5 % и 1,5-7,2 %-му содержанию лигносульфоната в шихте. Повышение содержания связующего в шихте приводит к снижению точки минимума возврата и смещению в сторону большей влажности. С ростом влажности шихты также происходит уменьшение минимального выхода возврата и смещение его в сторону больших содержаний связующего в брикетируемой шихте. В целом выход возврата при оптимальном ведении процесса находится в пределах 10-35 % от массы продуктов брикетирования.

Результаты испытаний по брикетированию концентрата на промышленных и полупромышленных валковых прессах

Были проведены промышленные и полупромышленные испытания на валковых прессах "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия), компании со столетним опытом разработки технологий брикетирования различных рудных концентратов, брикет-прессов и сопутствующего оборудования, и ЗАО "НПО Спай-дермаш" (Россия).

Сделаны некоторые обобщающие выводы:

- для получения максимально возможного количества целых брикетов в продуктах брикетирования необходимо повышенное содержание связующего в шихте в пределах 3,5-5,3 %; выход целых брикетов, полученных при брикетировании засульфаченного концентрата, заметно выше, чем при брикетировании свежего концентрата;

- требуемый выход возврата (не более 15 %) достигается при содержании жидкого лигносульфоната в шихте не менее 8 % при брикетировании свежего концентрата или 5,5 % при брикетировании лежалого; при применении в качестве связующего сухого лигносульфоната, достаточное количество возврата образуется при его содержании в шихте в количестве более 6,2 %; содержание влаги в шихте во всех случаях не должно превышать 3,7 %;

- сырые брикеты из свежего концентрата удовлетворительной прочности на сброс (выход фракции +10 мм более 85 %) можно получить при брикетировании шихты, содержащей не менее 8,3 % жидкого лигносульфоната или 5,6 % сухого, а влажность шихты

должна находиться в пределах 3,2-4,7 %; получение необходимой прочности на сжатие (140 кг/брикет и более) на сырых брикетах проблематично, в то время как при брикетировании лежалого концентрата в широкой области содержаний лигносульфоната в шихте величина прочности сырых брикетов на сжатие заведомо выше указанного значения;

- проведение упрочнительной сушки брикетов приводит к значительному повышению их прочности; при использовании в качестве связующего жидкого лигносульфоната достижение необходимой прочности на сжатие сушеными брикетами, изготовленными из свежего концентрата, наблюдается при содержании лигносульфоната в шихте более 7,8-8,2 %, а прочности на сброс - более 4,3 % при влажности шихты 3,2-5,8 %; прочность на сжатие сушеных брикетов из лежалого концентрата значительно выше прочности брикетов из свежего концентрата, и даже в отсутствие связующего превышают требуемые значения по прочности в широком диапазоне содержаний влаги в концентрате;

- не менее эффективным средством повышения прочностных характеристик брикетов является подача на брикетирование шихты с повышенной температурой (60-90°С); это в сочетании с низкой влажностью шихты, переходом при брикетировании части механической энергии пресса в тепло дает эффект упрочнительной сушки брикетов, что и фиксируется у брикетов, изготовленных по технологии Медногорского МСК и прошедших непродолжительное вылеживание (3 часа);

- предельным значением влажности шихты, при котором сохраняется работоспособность брикет-пресса, является 3,5 %; выше этого значения при брикетировании рудного медно-никелевого концентрата начинается залипание рабочих ячеек брикет-пресса; при своевременном контроле за состоянием валков пресса последующей аварийной ситуации на прессе можно избежать путем подачи на валки пресса материала пониженной влажности, что приводит к самоочистке ячеек от залипшего материала;

- сравнительный анализ качества продуктов брикетирования, полученных на различных промышленных и полупромышленных валковых прессах, показал хорошую согласованность результатов и

построенных на их основе зависимостей показателей брикетирования от состава шихты; это говорит о несущественном влиянии различий в конструкции и работе прессов на показатели брикетирования.

Рекомендовано иметь прочность готовых брикетов на сброс: выход фракции +10 мм при троекратном сбрасывании брикетов на стальную плиту с 2-х метровой высоты не менее 85 %, а прочность на сжатие - 140-150 кГ/брикет и более.

С учетом возможных поставщиков оборудования для брикетирования концентрата на ОАО "Кольская ГМК" предпочтение отдано варианту технологии с использованием в качестве основного оборудования брикет-пресса 92/10-8D 1225 DG2E производства фирмы "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия).

2. Для обеспечения высоких показателей плавки высокомагнезиальных сульфидных медно-никелевых концентратов в двухзонной печи Ванюкова шихту следует вводить после брикетирования в установленном режиме, что обеспечивает получение богатых штейнов, шлаков с низким содержанием цветных металлов и высокосернистых газов, пригодных для последующей утилизации.

Для получения всех необходимых технологических показателей плавки брикетов на комбинате «Североникель» была построена опытно-промышленная двухзонная печь Ванюкова. Проект разработан ООО «Институт Гипроникель» совместно с институтом «Но-рильскпроект» и проектно-исследовательским центром ОАО «Кольская ГМК».

Окислительная и восстановительная зоны печи имеют площадь пода 4,7 м2 каждая, площадь пода сифона - 2,0 м2 (общая площадь пода печи - 11,4 м2). Окислительная зона печи снабжена 6 фурмами (4 основных, 2 дополнительных в торце печи), восстановительная зона - 4 фурмами. Конструкция фурм, их расположение, а также количество подаваемого через них воздушно-кислородного дутья и топлива идентичны промышленным, что позволяет с высокой степенью достоверности прогнозировать процессы плавки и восстановления по результатам испытаний на опытно-

промышленной печи. Рабочие пространства зон печи разделены во-доохлаждаемыми перегородками, системы газоудаления - раздельные. Газы зоны окисления, содержащие 802, направляются на сернокислотное производство, газы зоны восстановления, содержащие СО и Н2, дожигаются воздухом через специально установленные в верхнем ряду кессонов фурмы и систему организованных подсосов, очищаются от пыли и выбрасываются в атмосферу. Сифон печи предусматривает возможность непрерывного выпуска шлака и штейна. Выдачу штейна можно осуществлять также периодически, через шпур, установленный в торце сифона. В связи с малым потоком образующегося штейна, его выпуск на этом этапе испытаний осуществляли по второму варианту, т.е. периодически через шпур, расположенный на уровне 600 мм от пода печи.

Для испытаний была использована наработанная партия брикетов медно-никелевого концентрата массой 1900 т на брикет-прессе ОАО «Медногорский медно-серный комбинат».

В окислительную зону печи подавались совместно сульфидное сырье (брикеты), кварцевый флюс, твердый конвертерный шлак и твердый углеродистый восстановитель. Через фурмы подавались кислородно-воздушная и пропан-бутановая смеси.

Образующийся в процессе плавки шлак поступал в восстановительную зону печи, где осуществлялось его восстановление газовой смесью, образующейся в результате сжигания пропан-бутановой смеси в условиях дефицита кислорода, и твердым углеродистым восстановителем. Для поддержания требуемой концентрации диоксида кремния в шлаке в зону восстановления велась загрузка флюса. Шлак восстановительной зоны поступал в сифон, откуда происходил его непрерывный слив через порог, расположенный на уровне 2200 мм от пода печи.

Производительность окислительной зоны по перерабатываемым брикетам составляла 5,5 т/час, расход кварцевого флюса -5-12% от массы перерабатываемых брикетов, конвертерного шлака -22-24%, антрацита - 8-12%. Обогащение дутья по кислороду варьировали в пределах 80-93%. Расход кислородно-воздушной смеси составлял 3000 - 3600 нм3/час.

Заметного влияния лингосульфоната, содержащегося в брикетах, на процесс плавки не установлено.

Производительность восстановительной зоны по обедняемому шлаку составляла 5,6 т/час, расход кислородно-воздушной смеси — 1800-2000 нм3/час (обогащение по кислороду 80-93%), расход антрацита- 12-18% от массы перерабатываемого шлака.

Получение шлаков с низкой концентрацией цветных металлов одинаково достигается при плавке на штейны разного качества. Даже при получении 70-73%-ных штейнов качество обеднения сохраняется. Однако при этом закономерно снижается содержание серы в штейне.

В результате испытаний показана возможность эффективной транспортировки брикетов с места их производства до металлургического агрегата. Визуально установлено, что количество целых брикетов составляет более 90%;

Ожидаемые показатели технологии:

- содержание цветных металлов в отвальном шлаке двухзон-ной печи Ванюкова: № - 0,2; Си - 0,36; Со - 0,09;

- состав штейна двухзонной печи Ванюкова, %: N1 - 29,4; Си -15,1; Со-0,92; Ре-30,7; Б-20,5.

3. Для обеспечения безаварийного и безопасного режима плавки брикетированных высокомагнезнальных сульфидных медно-никелевых концентратов в рудно-термических электропечах следует использовать брикеты с содержанием влаги не более 3-3,5%.

До строительства двухзонной печи Ванюкова полученные брикеты планируется плавить в имеющихся рудно-термических электропечах. Проведены исследования для установления принципиальной возможности безопасной работы РТП при плавке брикетов.

Брикетирование концентрата и опытные плавки проводились на установках ООО «Институт Гипроникель». Плавки велись в опытный дуговой печи, оборудованной однофазным трансформатором ОСУ-100/05-А, номинальная мощность 100 кВА, используемые ступени вторичного напряжения 49,0 В и 36,8 В.

Были также проведены опытные плавки в гарнисажной электропечи мощностью 225 кВА, площадь пода - 0,4 м2. Углеграфито-вые электроды диаметром 100 мм погружаются в шлаковый (штей-новый) расплав.

Комплекс исследований, проведенных в настоящей работе на укрупненных установках, показал, что при плавке брикетов в электропечах, для безопасной работы содержание влаги в брикетах не должно превышать 3-3,5%. При более высоком содержании влаги при переворачивании откосов и соприкосновении их со штейном неизбежно приведет к выбросам расплава из печи со всеми вытекающими последствиями.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. С использованием методов РЭМ, РСМА и РФА исследован вещественный состав исходного высокомагнезиального сульфидного медно-никелевого концентрата. Установлено, что проба концентрата содержит крупные конгломераты частиц двух типов

- конгломераты содержат отдельные частицы практически неизмененных рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита и более крупные частицы серпентина. Все это находится в связующей массе, представляющей собой сульфат никеля с реликтами пентландита. Состав сульфата, % масс.: 23,2 Ni; 0,41Со; 3,3 Fe; 1,6 Mg; 17,7 S; 54 О, что соответствует примерно пяти-шестиводному сульфату никеля с примесью других сульфатов, в первую очередь, железа и магния.

- конгломераты содержат отдельные частицы рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита, более крупные частицы серпентина и частицы магнетита. Все это связано в конгломерат не сульфатами, а тонкой фракцией концентрата, в основном - силикатной.

2. На пилотной установке института Гипроникель - валковом прессе В050 производства фирмы "K.R. Komarek, Inc." (США) проведен широкий комплекс исследований брикетирования сульфидного высокомагнезиального медно-никелевого концентрата. Проведены полупромышленные и промышленные испытания процесса бри-

кетирования на установках фирмы "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия), валковом прессе ЗАО "НПО Спайдермаш" и на промышленном брикет-прессе производства фирмы "Koppern" на ООО "Медногорский медно-серный комбинат". Результаты пилотных и промышленных испытаний хорошо согласуются между собой. Установлено, что:

- для получения максимально возможного количества целых брикетов в продуктах брикетирования необходимо повышенное содержание связующего в шихте и поддержание влажности шихты в пределах 3,5-5,3 %; выход целых брикетов, полученных при брикетировании засульфаченного концентрата, заметно выше, чем при брикетировании свежего концентрата;

- требуемый выход возврата (не более 15%) достигается при содержании жидкого лигносульфоната в шихте не менее 8 % при брикетировании свежего концентрата или 5,5 % при брикетировании лежалого; при применении в качестве связующего сухого лигносульфоната, достаточное количество возврата образуется при его содержании в шихте в количестве более 6,2 %; содержание влаги в шихте во всех случаях не должно превышать 3,7 %;

- сырые брикеты из свежего концентрата удовлетворительной прочности на сброс (выход фракции +10 мм более 85 %) можно получить при брикетировании шихты, содержащей не менее 8,3 % жидкого лигносульфоната или 5,6 % сухого, а влажность шихты должна находиться в пределах 3,2-4,7 %; получение необходимой прочности на сжатие (140 кГ/брикет и более) на сырых брикетах проблематично;

-эффективным средством повышения прочностных характеристик брикетов является подача на брикетирование шихты с повышенной температурой (60-90°С);

- предельным значением влажности шихты, при котором сохраняется работоспособность брикет-пресса, является 3,5 %; выше этого значения начинается залипание рабочих ячеек брикет-пресса;

- совпадение в последовательности изменения свойств брикетов, изготовленных из фактически лежалого концентрата на пилотной установке фирмы "Koppern" и промышленном прессе Медно-горского МСК (с повышением содержания жидкого лигносульфона-

та в шихте) свидетельствует о существенных различиях в брикетировании свежего и лежалого концентратов; получение брикетов из свежего концентрата удовлетворительной прочности возможно или при введении повышенного количества связующего в брикетируемую шихту, или при проведении упрочнительной сушки брикетов, или операции подачи горячей шихты на валки пресса с последующим вылеживанием брикетов, аналогичной проводимой на Медно-горском МСК.

По совокупным результатам исследований, проведенных на укрупнено-лабораторном валковом прессе В050 производства фирмы "K.R. Komarek, Inc." и промышленных брикет-прессах предприятий, возможных поставщиков оборудования для брикетирования рудного медно-никелевого концентрата на ОАО "Кольская ГМК", предпочтение отдано третьему варианту технологии с использованием в качестве основного оборудования брикет-пресса 92/10-8D 1225 DG2E производства фирмы "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия). Разработан технологический регламент для проектирования промышленного комплекса брикетирования производительностью 530 тыс. т концентрата в год. Начато освоение промышленного комплекса.

3. На комбинате «Североникель» Кольской ГМК в опытно-промышленной двухзонной печи Ванюкова проведены плавки брикетов. Выполнен проект, который прошел Госэкспертизу и утвержден руководством ОАО «ГМК «Норильский никель».

4. В связи с тем, что решение о строительстве двухзонной печи не принято, брикеты перерабатываются в существующих электропечах.

Проведены исследования на укрупненных установках плавки брикетов в электропечах. Установлено, что при плавке брикетов для безопасной работы содержание влаги в брикетах не должно превышать 3-3,5%. При более высоком содержании влаги при переворачивании откосов и соприкосновении их со штейном неизбежно произойдут выбросы расплава из печи со всеми вытекающими последствиями.

Основные результаты диссертации представлены в следующих печатных работах:

1. Машьянов А.К. Влияние влажности шихты и содержания в ней связующего на прочностные характеристики брикетов / А.К Машьянов., А.В.Голов, В.Ф. Козырев, А.Б. Портов, Л.Ш. Це-мехман // Цветные металлы, 2007. № 8. С.34-38.

2. Машьянов А.К. Влияние химического и гранулометрического состава медно-никелевого концентрата на его брикетируемость / А.К. Машьянов, А.Н. Голов, В.Ф. Козырев, А.Б. Портов, Л.Ш. Це-мехман// Цветные металлы, 2007. № 10. С.41-46.

3. Машьянов А.К. Отработка технологии брикетирования рудного медно-никелевого концентрата на промышленных брикет-прессах / А.К. Машьянов, А.Н. Голов, В.Ф. Козырев, А.Б. Портов, Л.Ш. Цемехман // Цветные металлы, 2007. № 12. С.37-42.

4. Машьянов А.К. Изучение влияния влажности шихты и содержания в ней связующего на прочностные характеристики и выход возврата при брикетировании рудного медно-никелевого концентрата комбината "Печенганикель" / А.К. Машьянов, Ю.А. Чумаков, А.Н. Голов, В.Ф. Козырев, А.Б. Портов, Л.Ш. Цемехман // Неделя металлов в Москве. 13-17 ноября 2006 г. Сборник трудов конференций и семинаров. Москва, 2007. С.425-432.

5. Машьянов А.К. Брикетирование рудного медно-никелевого концентрата с использованием в качестве связующего водных растворов меляссы / А.К. Машьянов, А.Н. Игумнов, А.Б. Портов, Л.Ш. Цемехман // Цветные металлы, 2011. №8-9. С. 145-150.

РИЦ Горного университета. 11.05.2012. 3.341 Т.100 экз. 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2

Введение

1. Технология брикетирования руд и концентратов в металлургии меди, никеля и кобальта. (Литературный обзор)

1.1 Технология брикетирования медных руд и концентратов

1.2 Технология брикетирования медных концентратов от разделения файнштейна

1.3 Технология брикетирования окисленных никелевых руд

1.4 Технология брикетирования сульфидизатора для рудной плавки окисленных никелевых руд

1.5 Технология брикетирования рудного медно-никелевого концентрата

1.6 Выводы по главе

2. Теоретические аспекты брикетирования рудных концентратов 34 3 Исследование химического, минералогического и гранулометрического состава концентратов 44 4. Исследование закономерностей брикетирования сульфидного медно-никелевого концентрата на укрупнено-лабораторном валковом прессе ООО «Институт Гипроникель»

4.1 Методика проведения исследований

4.2. Влияние химического и минералогического состава концентрата на брикетируемость концентрата

4.3. Влияние типа и содержания связующего на прочность брикетов

4.4. Влияние влажности шихты на прочность брикетов

4.5. Влияние удельного усилия прессования

4.6. Влияние времени контакта связующего с концентратом и раздельной подачи связующего на прочность брикетов

4.7. Влияние скорости вращения валков брикет-пресса

4.8. Способы упрочнения брикетов

4.9. Выход возврата

4.10. Залипаемость рабочих ячеек валкового пресса брикетируемым материалом

4.11. Математическое моделирование зависимости прочностных свойств брикетов медно-никелевых концентратов от технологических параметров процесса брикетирования

4.11.1. Исходная технологическая информация

4.11.2. Предварительный статистический анализ экспериментальных данных процесса брикетирования

4.11.3. Математическая модель зависимости прочности брикетов на сжатие от технологических параметров процесса брикетирования

4.12. Выводы по главе 4 77 5 Результаты испытаний по брикетированию рудного медно-никелевого концентрата на промышленных и полупромышленных валковых прессах

5.1 Проведение испытаний по брикетированию концентрата на фирме "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия)

5.2 Проведение испытаний по брикетированию концентрата на валковом прессе ЗАО "НПО Спайдермаш"

5.3 Проведение испытаний по брикетированию концентрата на промышленном брикет-прессе производства фирмы "Koppern" на ООО "Медногорский медно-серный комбинат"

5.4 Результаты промышленных и полупромышленных испытаний и их сравнительный анализ

5.4.1 Выход целых брикетов

5.4.2 Выход возврата

5.4.3 Прочность сырых брикетов на сжатие

5.4.4 Прочность сырых брикетов на сброс

5.4.5 Прочность сушеных брикетов на сжатие

5.4.6 Прочность сушеных брикетов на сброс

5.4.7 Прочность на сжатие лежалых брикетов

5.4.8 Ударная прочность лежалых брикетов 111 5.5 Выводы по главе

6. Предполагаемые технологические схемы брикетирования рудного медно-никелевого концентрата

7. Опытно-промышленные испытания технологии переработки брикетированного медно-никелевого концентрата комбината «Печенганикель» в двухзонной печи Ванюкова с получением богатых штейнов и отвальных шлаков

7.1. Работа окислительной зоны печи Ванюкова

7.2. Работа восстановительной зоны печи Ванюкова

7.3. Выводы по главе

8. Плавка брикетов в рудно-термических электропечах

8.1 Плавка влажных брикетов в малой дуговой печи (МДП)

8.2 Плавка влажных брикетов в гарнисажной печи 140 8.3. Выводы по главе

Плавильный цех является одним из важнейших звеньев в технологической схеме ОАО «Кольская ГМК» и расположен на промышленной площадке пгт. Никель. Цех перерабатывает рудные медно-никелевые концентраты и богатую руду.

В довоенное время цех располагался на территории, расположенной в Финляндии. Первый проект металлургического завода по производству файнштейна был разработан канадской Интернациональной никелевой компанией (ИНКО) в 1938 г. по заказу финской фирмы "Петсамо-Никели".

В 1942 г. немецкие и финские предприниматели сдали производство в эксплуатацию в составе рудника «Каула-Котсельваара» и плавильного цеха, включающего дробильно-шихтовочный участок, две 6-ти электродные руд-но-термические печи, выполненные по шведскому проекту фирмы ASEA (мощностью 12 МВт и площадью пода 120 м2 каждая), и два 80-тонных конвертера.

После войны в 1946 г. была восстановлена и введена в эксплуатацию РТП-1, а в 1949 г. введена в эксплуатацию РТП-2.

Плавильный цех продолжал перерабатывать высокомагнезиальную руду с производством файнштейна.

В 1965 г. по проекту института Механобр была запущена обогатительная фабрика (ОФ) № 1, на которой начали перерабатывать вкрапленные руды с получением медно-никелевого концентрата. В 1965 г. введен в строй цех обжига, на котором из концентрата получали обожженные окатыши, которые поступали на плавку.

Для очистки конвертерных газов и утилизации серы в 1979 и 1987 г.г. были построены две очереди цеха по производству серной кислоты.

Автор выражает сердечную благодарность за творческую помощь в проведении работы д.т.н. Ерцевой Л.Н., д.т.н. Цымбулову Л.Б. к.т.н. Блинову В.А., ст.н.с. Портову А.Б., к.т.н Чумакову Ю.А.

По технологическим признакам плавильный цех разделен на следующие участки:

- Участок окомкования и обжига (УОиО), который территориально находится на площадке г. Запролярный. На участке выпускаются медно-никелевые окатыши, которые поступают в думпкарах на склад привозного сырья промплощадки п.г.т. Никель, с последующей переработкой на рудно-термических печах.

- Производственный участок подготовки сырья и шихты (ПУПСиШ), включающий: отделение по приему сырья (ОПС) и отделение подготовки сырья и шихты (ОПСиШ), в которое входит дробильное отделение, дробильный комплекс, склад привозного сырья (СПС) и два тракта подачи шихты.

- Производственный плавильно-конвертерный участок (ППКУ), включающий: две рудно-термических печи (№3 и 4), пять 100-тонных конвертеров, разливочный пролет, установку обезвоживания шлака (УОШ).

- Участок производства серной кислоты (УПСК).

В настоящее время на площадке Печенганикель перерабатывается концентрат, содержащий, %(масс.): № - 8-10, Си - 3-4, Бе -25-28, 8 - 18, -10-12 . Существующая технология переработки рудных концентратов, разработанная в конце 50-х годов прошлого века, включает их окатывание и обжиг окатышей, плавку холодных окатышей в электропечах с получением штейна и отвального шлака. Штейны подвергаются конвертированию с получением файнштейна, конвертерного шлака, заливаемого в рудные электропечи для обеднения, и газов, частично направляемых в сернокислотное производство.

Данная технология имеет ряд существенных недостатков. В первую очередь это:

- образование большого количества бедных по содержанию 802 обжиговых, электропечных и значительной части конвертерных газов, которые не могут быть использованы для производства серной кислоты и выбрасываются в атмосферу;

- получение больших количеств относительно бедных по содержанию цветных металлов штейнов, что предопределяет использование широко развитого конвертерного передела;

- переработка на электропечном переделе охлажденных окатышей приводит к повышенному расходу электроэнергии.

В мировой металлургической практике на смену этой технологии пришли процессы, основанные на обжиге концентратов в печах КС и плавке горячего огарка в электропечах. Такая технология позволяет достаточно легко регулировать степень удаления серы и получать штейны с практически любым содержанием суммы цветных металлов.

Для никелевых концентратов по данной технологии в настоящее работают два завода [1,2].

По экономическим соображениям на большинстве предприятий от этой технологии отказались и перешли на автогенные процессы, основанные на плавке концентратов и конвертировании в одном агрегате за счет использования тепла от окисления сульфидов [3,4].

В мировой практике известны различные автогенные процессы [4]. Наибольшее распространение нашла взвешенная плавка фирмы Оутокумпу [5]. В частности, на Надеждинском металлургическом заводе ЗФ ОАО «ГМК «Норильский никель» в эксплуатации находятся две печи, перерабатывающие медно-никелевые концентраты [6]. На этом же заводе работает печь Ва-нюкова для плавки медного концентрата от разделения файнштейна. На медном заводе ЗФ ОАО «ГМК «Норильский никель» работают две печи Ванникова для плавки медного рудного концентрата с получением богатого штейна и отвального шлака. Аналогичные агрегаты работают на медных предприятиях Урала и Казахстана [7, 8].

Для плавильного производства КГМК в течение длительного времени для совершенства технологии, в основном для решения экологических проблем, рассматривались следующие варианты переработки концентрата:

- переработка в печи взвешенной плавки,

- плавка в печи Ванюкова,

- обжиг концентрата в печах КС и плавка горячего огарка в электропечах,

- плавка концентрата в герметичных электропечах;

- плавка в двухзонной печи Ванюкова.

Предпочтение было отдано плавке в двухзонной печи Ванюкова. Проект прошел Госэкспертизу и утвержден руководством ОАО «ГМК «Норильский никель».

В этом проекте предполагалось металлургическое производство разместить на площадке «Североникель», для чего с целью упрощения транспортировки концентрата проводить его брикетирование на площадке «Пе-ченганикель», а брикеты транспортировать в г. Мончегорск.

Целью настоящей диссертационной работы является разработка технологии брикетирования концентрата.

В литературном обзоре рассмотрены методы окускования различных материалов, особое внимание обращено на брикетирование медных концентратов и окисленных никелевых руд. Проанализированы теоретические основы брикетирования, результаты исследовательских работ, промышленных испытаний и практики брикетирования различных материалов.

Проведен широкий комплекс исследований брикетирования сульфидного высокомагнезиального медно-никелевого концентрата на пилотной установке. Проведены промышленные испытания брикетирования этого материала на различных промышленных установках. Установлены закономерности процесса.

В заключении рассмотрена возможность плавки брикетов в двухзонной печи Ванюкова и руднотермической электропечи.

Научная новизна

1. Установлено влияние минералогического состава концентрата на прочностные характеристики брикетов, полученных из сульфидного высокомагнезиального медно-никелевого концентрата. Показано, что повышение в его составе сульфидной составляющей, как и содержания талька негативно сказывается на прочности брикетов.

2. С применением рентгеноспектрального микроанализа (растровый электронный микроскоп Tescan 5130ММ с системой микроанализа SPIRIT (ED-спектрометр) и YAG-кристаллом в качестве детектора отраженных электронов) проведено исследование образцов лежалого концентрата. Установлено, что образцы содержат крупные конгломераты частиц двух типов: отдельные частицы практически неизмененных рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита и более крупные частицы серпентина. Все это находится в связующей массе, представляющей собой сульфат никеля (% масс.: 23,2 Ni; 0,41Со; 3,3 Fe; 1,6 Mg; 17,7 S; 54 О) с реликтами пентландита. Имеются также конгломераты отдельных частиц рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита, более крупные частицы серпентина и частицы магнетита. Все это связано в конгломерат не сульфатами, а тонкой фракцией концентрата, в основном -силикатной.

3. Исследован механизм влияния лигносульфоната, влажности шихты и возврата на прочностные характеристики брикетов.

4. Путем статистической обработки полученных экспериментальных данных получено уравнение множественной регрессии, определяющее зависимость прочности брикетов на сжатие от технологических параметров процесса брикетирования.

Практическая значимость

На основании проведенных исследований на пилотной и промышленных установках разработана технология брикетирования высокомагнезиального сульфидного медно-никелевого концентрата, определены оптимальные расходы связующего (лингосульфоната), влажности и температуры шихты, давления прессования, возврата, различных отходов. На основании полученных данных разработан технологический регламент, на основе которого проектной частью ООО «Институт Гипроникель» выполнен проект промышленного комплекса брикетирования для Кольской ГМК производительностью 530 тыс. т концентрата в год общей стоимостью 2 млр. 200 млн. руб. Срок окупаемости определяется, в основном, стоимостью связующего. В настоящее время ведется строительство с окончанием в декабре 2011 года. Пуск первой очереди состоялся в июле с.г.

Показано, что плавка брикетов в двухзонной печи Ванюкова протекает без каких-либо осложнений. При плавке брикетов в РТП при содержании влаги в брикетах более 3-3,5% происходят хлопки и выбросы расплава.

Основные защищаемые положения

1. С целью обеспечения требуемого качества брикетов высокомагнезиальных сульфидных медно-никелевых концентратов, в процессе брикетирования следует учитывать химический и минералогический состав концентрата, тип и расход связующего, влажность, давление прессования, состав и температуру шихты.

2. Для обеспечения высоких показателей плавки высокомагнезиальных сульфидных медно-никелевых концентратов в двухзонной печи Ванюкова шихту следует вводить после брикетирования в установленном режиме, что обеспечивает получение богатых штейнов, шлаков с низким содержанием цветных металлов и высокосернистых газов, пригодных для последующей утилизации.

3. Для обеспечения безаварийного и безопасного режима плавки брикетированных высокомагнезиальных сульфидных медно-никелевых концентратов в рудно-термических электропечах следует использовать брикеты с содержанием влаги не более 3-3,5%.

8.3. Выводы по главе 8

Комплекс исследований, проведенных в настоящей работе на укрупненных установках, показал, что при плавке брикетов в электропечах, для безопасной работы содержание влаги в брикетах не должно превышать 3-3,5%. При более высоком содержании влаги при переворачивании откосов и соприкосновении их со штейном неизбежно приведет к выбросам расплава из печи со всеми вытекающими последствиями.

На сегодняшний день в плавильном цехе КГМК флюс, поступающий в РТП, особенно в зимний период, часто имеет повышенную влажность. По существующей технологии при плавке окатышей, которые имеют достаточно высокую собственную температуру, влажность флюса не оказывает сильного влияния на работу РТП, так как есть возможность его высушить на слое окатышей. В случае перехода на брикеты такой возможности не будет, и влажность флюса становиться одним из критических параметров безопасной работы РТП.

Для исключения возможности взрывов в РТП при переработке влажных брикетов (не более 3%) максимально допустимая высота откосов в ванне печи должна быть не более 600 мм от уровня расплава. Вероятность переворачивания откосов такой высоты мала. Для стабильной работы на малых откосах необходима реконструкция системы подачи шихты с автоматизацией и автоматическим контролем высоты откосов по аналогии системы, использующейся на Жезказганском медеплавильном заводе.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В настоящее время на площадке «Печенганикель» перерабатывается концентрат, содержащий, %(масс.): Ni - 8-10, Си - 3-4, Fe - 25-28, S - 18 , MgO - 10-12 по технологии, включающей его окатывание и обжиг, и плавку холодных окатышей в электропечах с получением штейна и отвального шлака. Данная технология характеризуется повышенным расходом электроэнергии и большими выбросами S02 в атмосферу. Для решения этих проблем разработана технология брикетирования концентратов и плавка брикетов.

1. С использованием методов РЭМ, РСМА и РФА исследован вещественный состав исходного высокомагнезиального сульфидного медно-никелевого концентрата. Установлено, что проба концентрата содержит крупные конгломераты частиц двух типов

- конгломераты содержат отдельные частицы практически неизмененных рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита и более крупные частицы серпентина. Все это находится в связующей массе, представляющей собой сульфат никеля с реликтами пентландита. Состав сульфата, % масс.: 23,2 Ni; 0,41 Со; 3,3 Fe; 1,6 Mg; 17,7 S; 54 О, что соответствует примерно пяти-шестиводному сульфату никеля с примесью других сульфатов, в первую очередь, железа и магния.

- конгломераты содержат отдельные частицы рудных сульфидных минералов - пентландита, халькопирита, пирротина, пирита, более крупные частицы серпентина и частицы магнетита. Все это связано в конгломерат не сульфатами, а тонкой фракцией концентрата, в основном - силикатной.

2. На пилотной установке института Гипроникель - валковом прессе В050 производства фирмы "K.R. Komarek, Inc." (США) проведен широкий комплекс исследований брикетирования сульфидного высокомагнезиального медно-никелевого концентрата. Проведены полупромышленные и промышленные испытания процесса брикетирования на установках фирмы "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия), валковом прессе ЗАО "НПО Спайдермаш" и на промышленном брикет-прессе производства фирмы "Koppern" на ООО "Медногорский медно-серный комбинат". Результаты пилотных и промышленных испытаний хорошо согласуются между собой. Установлено, что:

- для получения максимально возможного количества целых брикетов в продуктах брикетирования необходимо повышенное содержание связующего в шихте и поддержание влажности шихты в пределах 3,5-5,3 %; выход целых брикетов, полученных при брикетировании засульфаченного концентрата, заметно выше, чем при брикетировании свежего концентрата;

- требуемый выход возврата (не более 15 %) достигается при содержании жидкого лигносульфоната в шихте не менее 8 % при брикетировании свежего концентрата или 5,5 % при брикетировании лежалого; при применении в качестве связующего сухого лигносульфоната, достаточное количество возврата образуется при его содержании в шихте в количестве более 6,2 %; содержание влаги в шихте во всех случаях не должно превышать 3,7 %;

- сырые брикеты из свежего концентрата удовлетворительной прочности на сброс (выход фракции +10 мм более 85 %) можно получить при брикетировании шихты, содержащей не менее 8,3 % жидкого лигносульфоната или 5,6 % сухого, а влажность шихты должна находиться в пределах 3,2-4,7 %; получение необходимой прочности на сжатие (140 кГ/брикет и более) на сырых брикетах проблематично, в то время как при брикетировании лежалого концентрата в широкой области содержаний лигносульфоната в шихте величина прочности сырых брикетов на сжатие заведомо выше указанного значения;

- проведение упрочнительной сушки брикетов приводит к значительному повышению их прочности; при использовании в качестве связующего жидкого лигносульфоната достижение необходимой прочности на сжатие сушеными брикетами, изготовленными из свежего концентрата, наблюдается при содержании лигносульфоната в шихте более 7,8-8,2 %, а прочности на сброс - более 4,3 % при влажности шихты 3,2-5,8 %; прочность на сжатие сушеных брикетов из лежалого концентрата значительно выше прочности брикетов из свежего концентрата, и даже в отсутствие связующего превышает требуемые значения по прочности в широком диапазоне содержаний влаги в концентрате;

- не менее эффективным средством повышения прочностных характеристик брикетов является подача на брикетирование шихты с повышенной температурой (60-90°С); это в сочетании с низкой влажностью шихты, переходом при брикетировании части механической энергии пресса в тепло дает эффект упрочнительной сушки брикетов.

- предельным значением влажности шихты, при котором сохраняется работоспособность брикет-пресса, является 3,5 %; выше этого значения при брикетировании рудного медно-никелевого концентрата начинается залипание рабочих ячеек брикет-пресса; при своевременном контроле за состоянием валков пресса последующей аварийной ситуации на прессе можно избежать путем подачи на валки пресса материала пониженной влажности, что приводит к самоочистке ячеек от залипшего материала;

- сравнительный анализ качества продуктов брикетирования, полученных на различных промышленных и полупромышленных валковых прессах, показал хорошую согласованность результатов и построенных на их основе зависимостей показателей брикетирования от состава шихты; это говорит о несущественном влиянии различий в конструкции и работе прессов на показатели брикетирования; совпадение в последовательности изменения свойств брикетов, изготовленных из фактически лежалого концентрата на пилотной установке фирмы "Koppern" и промышленном прессе Медногорского МСК (с повышением содержания жидкого лигносульфоната в шихте) свидетельствует о существенных различиях в брикетировании свежего и лежалого концентратов; получение брикетов из свежего концентрата удовлетворительной прочности возможно или при введении повышенного количества связующего в брикетируемую шихту, или при проведении упрочнительной сушки брикетов, или операции подачи горячей шихты на валки пресса с последующим вылеживанием брикетов, аналогичной проводимой на Медногор-ском МСК.

3. На основании результатов проведенных испытаний предложены три варианта технологии брикетирования рудного медно-никелевого концентрата:

- со смешением концентрата с жидким лигносульфонатом до его подсушки до необходимой влажности, сушкой шихты в сушильном барабане, брикетированием ее на валковом прессе, упрочняющей сушке брикетов в ленточной сушилке;

- с приготовлением шихты по той же схеме, но без упрочняющей сушки брикетов;

- с двукратным вводом связующего (жидкий лигносульфонат): до и после подсушки шихты в сушильном барабане и без упрочняющей сушки брикетов.

По совокупным результатам исследований, проведенных на укруп-нено-лабораторном валковом прессе В050 производства фирмы "K.R. Ко-marek, Inc." и промышленных брикет-прессах предприятий, возможных поставщиков оборудования для брикетирования рудного медно-никелевого концентрата на ОАО "Кольская ГМК", предпочтение отдано третьему варианту технологии с использованием в качестве основного

Ii I11 t i 1 / » оборудования брикет-пресса 92/10-8D 1225 DG2E производства фирмы "Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co.KG" (Германия). Разработан технологический регламент для проектирования промышленного комплекса брикетирования производительностью 530 тыс. т концентрата в гНачато освоение промышленного комплекса.

4. На комбинате «Североникель» Кольской ГМК в опытно-промышленной двухзонной печи Ванюкова проведены плавки брикетов. Получены данные, необходимые для проектирования установки по плавке брикетов. Выполнен проект, который прошел Госэкспертизу и утвержден руководством ОАО «ГМК «Норильский никель».

5. В связи с тем, что решение о строительстве двухзонной печи не принято, брикеты должны будут перерабатываться в существующих электропечах.

Проведены исследования на укрупненных установках плавки брикетов в электропечах. Установлено, что при плавке брикетов в электропечах, для безопасной работы содержание влаги в брикетах не должно превышать 3-3,5%. При более высоком содержании влаги при переворачивании откосов и соприкосновении их со штейном неизбежно произойдут выбросы расплава из печи со всеми вытекающими последствиями.

1. FINAL REPORT. Multi-pollutant Emission Reduction Analysis Foundation (MERAF) for The Base Metals Smelting Sector. MINERALS AND METALS DIVISION NATIONAL OFFICE OF POLLUTION PREVENTION ENVIRONMENT CANADA. Revision: September 17, 2002. 239 p.

2. ЕжовЕ.И., Мурашов В.Д., Филатов A.B., Худяков B.M. Состояние производства никеля и кобальта на ведущих металлургических предприятиях Канады. М.: ЦНИИцветмет ЭИ, 1989. - 121 с.

3. Кожахметов С.М. Исследования в области теории и технологии автогенных процессов: Избранные труды. Алматы, 2005. - 460 с.

4. Цемехман Л.Ш. Автогенная плавка сульфидного сырья в агрегате с верхним кислородным дутьем / Цемехман Л.Ш., Худяков В.М., Лукашев Л.П. // Цветные металлы. 1995. - № 2. - С. 4-6.

5. Outokumpu News. 1995. - № 1, P. 10-11.

6. Плавка в жидкой ванне / Под ред. Ванюкова A.B. М.: Металлургия, 1998.-208 с.

7. Цымбулов Л.Б. Двухзонная печь Ванюкова. Перспективы применения в цветной металлургии / Цымбулов Л.Б., Князев М.В., Цемехман Л.Ш. // Цветные металлы. 2009. - № 9. - С. 36-43.

8. Киселев Б.К. Состояние и перспективы развития окускования руд и концентратов в цветной металлургии / Киселев Б.К., Ломагин Ф.Е. // Обзорная информация института ЦНИИцветмет экономики и информации. -1982.-№6.-49 с.

9. Ушаков К.И. Брикетирование в цветной металлургии / Ушаков К.И., Фельман Р.И., Садыков В.И. // Обзорная информация института ЦНИИцветмет экономики и информации. 1979. - № 11. - 83 с.

10. Совершенствование технологии брикетирования и плавки концентрата с повышенным содержанием цветных металлов: отчет о НИР (заключительный) / ОАО "Институт Гипроникель"; руководитель работы В.В. Клементьев. СПб., 2000. - 67 с.

11. Равич Б.М. Брикетирование руд. М.: Недра, 1982. - 183 с.

12. Технологический регламент на проектирование технологии производства брикетов из рудного медно-никелевого концентрата / ОАО "Институт Гипроникель"; руководители работы А.Б. Портов и Ю.В. Васильев. СПб., 2006. - 42 с.

13. Mroczynski S. Agglomeration of Dusty Feeds at the Copper Cliff Nickel Refinery // HYDROMETALLURGY of Nickel and Cobalt Symposium including the Processing of Valuable By-Products. COM 2009, Technical Program. -August 25, 2009. - Vancouver. - P.127-138.

14. Moskalyk R.R., Alfantazi A.M. Review of copper pyrometallurgical practice today and tomorrow// Minerals Engineering-2003-Vol. 16.-P. 893-919.

15. Kearns T. Post-Medieval and Modern Copper Smelting. Technology Report // Research Department Report Series No.48-2010. London, 2010. - 47 p.

16. KawatraS.K. Advances in comminution. Littleton, Colorado, USA, 2006. - 557 p.

17. PietschW. Agglomeration in industry: occurence and applications. -Weinheim, Wiley-VCH, 2005. - Vol. 1-2. -834 p.

18. Friede H.M. Notes on Iron Age copper-smelting technology in the Transvaal / Friede H.M., Steel Ph.D., Steel R.H. // Journal of the South African Institute of Mining and Metallurgy Vol. 76, № 4. - P. 221-231.

19. Смирнов В.И. О рациональных способах переработки промпродуктов флотации медно-цинковых руд / Смирнов В.И., Праздников И.П., Елисеев Е.И. // Труды института Унипромедь. 1967. -№. 10.-С. 266-273.

20. Елишевич А.Т. Брикетирование полезных ископаемых. М.: Недра,1989.-300 с.

21. Киселев Б.К. Современное состояние и перспективы развития окускования рудного сырья в цветной металлургии / Киселев Б.К., Ломагин Ф.Е., Парфенов A.A. // Обогащение руд. 1981. - № 5. - С. 30-34.

22. Равич Б.М. Брикетирование в цветной и черной металлургии. М.: Металлургия, 1975. - 232 с.

23. Фельман Р.И. Брикетирование мелкозернистых материалов / Фельман Р.И., Скотникова Г.Н., Астафьев Ю.М. // Цветная металлургия.1990.-№4.-С. 17-18.

24. Отчет по посещению предприятий ООО "УГМК Холдинг" с целью изучения технологии брикетирования рудных сульфидных медных концентратов / ОАО "Институт Гипроникель"; Ю.А. Чумаков, В.В. Келлер, А.К. Машьянов, А.Б. Портов - СПб., 2006. - 9 с.

25. Кожевников И.Ю., Равич Б.М. Окускование и основы металлургии. М.: Металлургия, 1991. - 300 с.

26. Елишевич А.Т. Брикетирование полезных ископаемых. М.: Недра, 1989.-300 с.

27. Фридман С.Э., Щербаков О.Н., Еремин Н.Я. Основы обогащения руд и углей и окускования концентратов. М.: Недра, 1991. - 270 с.

28. Ушаков К.И. Пути интенсификации процесса брикетирования медных руд и концентратов и повышения качества брикетов / Ушаков К.И.,

29. ФельманР.И., СадыковВ.И. и др. // Пирометаллургия тяжелых цветных металлов: Труды института Гинцветмет. 1977. - № 42. - С. 5-16.

30. Кофейников Ю.Ф. Реконструкция металлургического цеха Медногорского медно-серного комбината / Кофейников Ю.Ф., Мурашко Л.И., Курбатов В.Н., Шепелев Ю.И. // Цветные металлы. 2001. -№ 12.-С. 16-18.

31. Киселев Б.К. Состояние и перспективы развития окускования руд и концентратов в цветной металлургии / Киселев Б.К., Ломагин Ф.Е. // Обзорная информация института ЦНИИцветмет экономики и информации. -1982.-№6.-49 с.

32. Ушаков К.И. Брикетирование в цветной металлургии / Ушаков К.И., Фельман Р.И., Садыков В.И. // Обзорная информация института ЦНИИцветмет экономики и информации. 1979. - № 11. - 83 с.

33. Вольхин А.И. Опытно-промышленные испытания технологии брикетирования медьсодержащей шихты с естественным связующим -ангидритом / Вольхин А.И., Елисеев Е.И. // Цветная металлургия. 2001. -№2-3. -С. 43-46.

34. Dobrzanski J., Kozminski W. Copper smelting in KGHM Polska MiedztVi

35. S.A. // The 5 International conference Copper-Cobre 2003. Santiago, Chile. November 30 December 3, 2003. - Vol. 4, В. 1. - P. 239-252.

36. KinZ. Применение технического лигнина в металлургии меди / Kin Z., Klosowski В. // Zecz. Nauk. Akad. techn.-rol. Bydgoszczy. Chem. i technol. chem. 1984 (1985). - № 7. - P. 70-82.-t;

37. KGHM. General information about the Company. Areas of Activities. Smelter zone. Wroclaw (Poland), 2002. - 27 p.

38. Laugner N. Модернизация печей медеплавильного завода Глогув-II и всей технологической линии // Probl. proj- 1998 Vol. 45, № 4 - P. 116-122.

39. Smieszek Z. Restructuring of Non-Ferrous Metals Industry in Poland // Proceedings of EMC 2005. Dresden (Germany), 18-21.09.2005. - P.13-19.

40. Фельман Р.И. Брикетирование мелкозернистых материалов / Фельман Р.И., Скотникова Г.Н., Астафьев Ю.М. // Цветная металлургия. -1990.-№4.-С. 17-18.

41. Данилов Л.И. Переработка брикетированного медного концентрата от разделения файнштейна на НГМК / Данилов Л.И., Грицких В.Б., Сухарев С.В., Деревнин Б.Т. // Цветные металлы. 1989. - № 9. - С. 22-25.

42. Ушаков К.И. Брикетирование богатого медного концентрата НГМК для плавки в конверторе / Ушаков К.И., Фельман Р.И., Садыков В.И. и др. // Пирометаллургия тяжелых цветных металлов: Тр. ин-та Гинцветмет. 1977. -№42.-С. 16-23.

43. Фельман Р.И. Брикетирование медного концентрата от разделения файнштейна на НГМК / Фельман Р.И., Скотникова Г.Н. // Цветные металлы. -1993.-№2.-С. 16-17.

44. Пименов Л.И., Михайлов В.И. Переработка окисленных никелевых руд. М.: Металлургия, 1972. - 336 с.

45. Фризен Виктор Генрихович. Исследование и разработка технологий брикетирования марганцевых и никелевых продуктов с учетом влияния тонких классов крупности: дис. . канд. техн. наук : 25.00.13 : Магнитогорск, 2004. 149 с. РГБ ОД, 61:04-5/2296.

46. Смирнов В.И. Выбор способа подготовки окисленных никелевых руд к шахтной плавке / Фельман Р.И., Скотникова Г.Н. // Цветные металлы. -1967-№3.-С. 24-26.

47. Худяков И.Ф. Брикетирование окисленных никелевых руд // Цветная металлургия. 1967. - № 7. - С. 52-56.

48. Смирнов В.И. Об улучшении подготовки окисленных никелевых руд к плавке / Смирнов В.И., Худяков И.Ф. // Цветные металлы (Цветная металлургия). 1967. - № 24. - С. 37-41.

49. МащенкоВ.Н. Совершенствование технологии брикетирования окисленных никелевых руд Серовского месторождения: дисс. . канд. техн. наук: 05.16.02. Екатеринбург, 2007. - 141 е.: ил. РГБ ОД, 61 07-5/1833.

50. Мащенко В.Н., Книсс В.А., Кобелев В.А. и др. Подготовка окисленных никелевых руд к плавке. Екатеринбург, 2005. - 326 с.

51. Мащенко В.Н. Производство брикетов с высокими металлургическими свойствами из окисленной никелевой руды / Мащенко В.Н., Набойченко С.С., Книсс В.А. и др. // Цветные металлы. -2006.-№8.-С. 17-24.

52. Ждан H.H. Переработка окисленных никелевых руд на АООТ "Режский никелевый завод" // Известия ВУЗов. Горный журнал. 1996. -№8-9.-С. 107-112.

53. Резник И.Д., Ермаков Г.П., Шнеерсон Я.М. Никель. Т.1. М.: Наука и технологии, 2000. - 384 с.

54. Цветная металлургия Японии. М.: ЦНИИцветмет экономики и информации, 1970. - 480 с.

55. НумаК. Производство ферроникеля на заводе Саганосеки фирмы Ниппон Майнинг / Нума К., Сакамато К., Морита М., Танака К. // J. of Mining and Metallurgical Institute of Japan. 1981. - Vol. 97, № 1122. - P. 795-797.

56. Хираяма X. Модернизация и увеличение производительности медеплавильного завода в Саганосеки // J. of Mining and Material Processes Institute of Japan. 1992. - Vol. 108, № 8. - P. 1-7.

57. АраиХ. Производство ферроникеля на заводе "Оэяма Никкэру" // J. of Mining and Metallurgical Institute of Japan. 1981. - Vol. 97, № 1122. -P. 793-794.

58. Matsumori Т., Ishizuka Т., Matsuda T. Smelting process for direct production of ferronickel suitable for stainless steel making // International Symposium Nickel-Cobalt'97, Montreal, Canada. 1997. - Vol. 3. - P. 141-150.

59. Лурье Л.А. Брикетирование в черной и цветной металлургии. М.: Металлургиздат, 1963. - 324 с.

60. Яценко В.Н. О брикетировании богатых медно-никелевых флотоконцентратов / Яценко В.Н., Блатов И.А., Зудин Ю.Г., Клементьев В.В., Портов А.Б., Цемехман Л.Ш. // Цветные металлы. 2001. -№2.-С. 56-61.

61. Яценко В.Н. Изучение брикетируемости пирротиновых концентратов / Яценко В.Н., Портов А.Б., Цемехман Л.Ш. // Цветные металлы. 2005. - № 2. - С. 20-25.

62. Бабанин В.И. Разработка и внедрение новой технологии брикетирования мелкофракционных материалов с жидким стеклом. Часть 1 / Бабанин В.И., Еремин А.Я., Бездежский Г.Н. // Металлург. 2007. - № 1. -С. 68-71

63. Рыбкин И.Ю. Брикетирование мелкозернистых и тонкодисперсных материалов со связующим / Рыбкин И.Ю., Еремин А.Я., Литвин Е.М. и др. // Кокс и химия. 2000. - № 10. - С. 36-44.

64. Меньковский М.А., Равич Б.М., Окладников В.П. Связующие вещества в процессах окусковывания горных пород. М.: Недра, 1977. -183 с.

65. Еремин А .Я. Изменение физико-механических свойств смесей мелкозернистых и тонкодисперсных материалов со связующим на стадиях подготовки и прессования в процессе брикетирования / Еремин А.Я., Бабанин В.И. // Кокс и химия. 2003. - № 4. - С. 17-26.

66. Бабанин В.И. Брикетирование мелкозернистых материалов в ферросплавном производстве: опыт и возможности / Бабанин В.И., Еремин А.Я. // Металлург. 2006. - № 5. - С. 45-50.

67. Еремин А.Я. О формировании требований к показателям механической прочности брикетов со связующими / Еремин А.Я., Бабанин В.И., Козлова С.Я. // Металлург. 2003. - № 11. - С. 32-38.

68. Пузанов В.П., КобелевВ.А. Введение в технологии металлургического структурообразования. Екатеринбург, 2005. - 501 с.

69. Пузанов В.П., Кобелев В.А. Структурообразование из мелких материалов с участием жидких фаз. Екатеринбург, 2001. 634 с.

70. Коротич В.И. Теоретические основы окомкования железорудных материалов. М.: Металлургия, 1966. - 151 с.

71. Коротич В.И. Теоретические основы окомкования железорудных материалов. -М.: Металлургия, 1966. 151 с.

72. Лотош В.Е., Окунев А.И. Безобжиговое окускование руд и концентратов. М.: Наука, 1980. - 216 с. 7» Jk / Г

73. Коротич В.И. Основы теории и технологии подготовки сырья к доменной плавке. М.: Металлургия, 1978. - 208 с.

74. Юсфин Ю.С., Каменов А.Д., Буткарев А.П. Управление окускованием железорудных материалов. М.: Металлургия, 1990. - 280 с.

75. Инструкция №21 «Гравиметрический метод определения содержания сульфатной серы». Сборник №2 методик анализа материалов. ИАЦ ООО «Институт Гипроникель». 1977.

76. Машьянов А.К. Влияние химического и гранулометрического состава медно-никелевого концентрата на его брикетируемость / Машьянов А.К., Голов А.Н., Козырев В.Ф., Портов А.Б., Цемехман Л.Ш. // Цветные металлы. 2007. - № 10. - С. 41-46.

77. Оптимизация связующего и оценка параметров технологического процесса брикетирования медно-никелевого концентрата для ОАО "ГМК Печенганикель". K.R. Komarek, Inc.- Wheeling, West Virginia (USA), 2001. -34 p.

78. Яковлева A.K. и др. Анализы минералов медно-никелевых месторождений Кольского полуострова. Апатиты. КФ АН СССР, 1983320 с.

79. Освоение и совершенствование технологии брикетирования концентратов: Отчет о НИР (заключительный) / ОАО "Институт Гипроникель"; руководитель работы А.Б. Портов. СПб., 2005. - 109 с.

80. Васильева Т.Н. Процессы электрохимического окисления сульфидов в заскладированных горнопромышленных отходах и влияние их на окружающую среду: автореф. дис.канд. техн. наук. ИХТРЭМС КНЦ РАН. - Апатиты, 1999. - 16 с.

81. Изучение обогатимости богатых руд месторождений Печенги и разработка рекомендаций по их рациональному использованию: отчет о НИР (заключительный) / ОАО "Институт Гипроникель"; руководители работы O.A. Кравцова и В.И. Максимов. СПб., 2000. - 308 с.

82. МашьяновА.К. Влияние влажности шихты и содержания в ней связующего на прочностные характеристики брикетов / Машьянов А.К., Голов A.B., Козырев В.Ф., Портов А.Б., Цемехман Л.Ш. // Цветные металлы.- 2007. № 8. - С. 34-38.

83. Плескунин В.И., Воронина Е.Д. Теоретические вопросы организации и анализа выборочных данных в эксперименте. — Л.: Изд-во ЛГУ, 1979. —232 с.

84. Боровиков В.П., Боровиков И.П. STATISTICA. Статистический анализ и обработка данных в среде Windows. М.: Филинъ, 1997. - 608 с.

85. Хампель Ф., Рончетти Э., Рауссеу П., Штаэль В. Робастность в статистике. Подход на основе функций влияния: Пер. с англ.— М.: Мир, 1989.512 с.

86. Санна П.И. и др. Visual Basic® для приложений (версия 5) в подлиннике: Пер. с англ. — СПб.: BHV — Санкт-Петербург, 1988. — 704 с.

87. МашьяновА.К. Отработка технологии брикетирования рудного медно-никелевого концентрата на промышленных брикет-прессах / МашьяновА.К., ГоловА.Н., КозыревВ.Ф., ПортовА.Б., ЦемехманЛ.Ш. // Цветные металлы. 2007. - № 12. - С.37-42.

88. Отчет о тестах. Брикетирование никелевого концентрата для института Гипроникель в г. Санкт-Петербурге. Maschienenfabrik Köppern GmbH & Co.KG. Hattingen (Deutschland), 2000. -9 s.

89. Машьянов А.К. Брикетирование рудного медно-никелевого концентрата с использованием в качестве связующего водных растворов меляссы / Машьянов А.К., Игумнов А.Н., Портов А.Б., Цемехман Л.Ш. // Цветные металлы. 2011. - №8-9 - С. 145-150.

90. Цветная металлургия Японии. М.: ЦНИИцветмет экономики и информации, 1970. - 480 с.

91. Цемехман Л.Ш. Плавка медно-никелевых концентратов комбината «Печенганикель» в двухзонной печи Ванюкова / Цемехман Л.Ш., Князев М.В., Беркутов C.B. и др. // Цветные металлы. 2004. - № 12. -С. 32-36.

92. Ванюков A.B. и др. Плавка в жидкой ванне. М. Металлургия, 1988.-206 с.

93. Tisdale D.G., Ransom C.G. Adapting to one furnace at Falcon-bridge. Symposium Nickel-Cobalt'97, 1997. Vol. III. - P. 35-43.

94. StubinaN. Electrofurnaces: Falconbridge recent development / N. Stubina, J. Chao, С. Tan. // CIM Bulletin. 1994. - June. - P. 57-61.

95. Серебряный Я.Л. Электроплавка медно-никелевых руд и концентратов. М.: Металлургия, 1974. - 248 с.