автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Разработка технологии аргонодуговой сварки конструкций с пониженным уровнем остаточных напряжений и деформаций из профильных алюминиевых труб

Аннотация

Введение

Глава 1. Анализ современного состояния аргонодуговой сварки каркасных конструкций из алюминиевых сплавов

1.1. Особенности сварки каркасных конструкций из профильных труб из алюминиевых сплавов

1.2. Анализ известных способов устранения остаточных напряжений и деформаций в сварных конструкциях

1.3. Расчётные методы определения напряжений и деформаций при сварке

1.4. Определение температурных полей в ходе сварки конструкций из профильных труб

1.5. Задачи исследований

Глава 2. Исследование процесса распространения тепла при сварке конструкций из профильных труб из алюминиевых сплавов

2.1. Методика расчёта и оборудование для исследования температурного поля

2.2. Определение особенностей распределения тепла при ручной аргонодуговой сварке каркасных конструкций из профильных труб алюминиевых сплавов

2.3. Разработка математической модели процесса распространения тепла при сварке конструкций из профильных труб и её верификация

2.4. Влияние очерёдности выполнения сварных швов на температурное поле в изделии

2.5. Влияние поперечного сечения профиля на температурное поле в изделии

Выводы по главе

Глава 3. Исследование процесса образования напряжений и деформаций в ходе сварки конструкций из профильных труб

3.1. Поперечные напряжения при выполнении сварных соединений профильных труб прямоугольного сечения

3.2. Продольные напряжения при сварке поперечных швов в конструкциях из профильных труб

3.3. Влияние распределения температуры по поперечному сечению профильной трубы на остаточные сварочные деформации и напряжения

Выводы по главе

Глава 4. Разработка технологии сварки конструкций из профильных труб с пониженным уровнем остаточных напряжений и деформаций

4.1. Экспериментальное оборудование

4.2. Исследование характера нагрева основного металла в ходе сварки предлагаемым способом

4.3. Исследование эффективности предложенной технологии сварки

4.4. Анализ области применения предлагаемого способа уменьшения сварочных напряжений и деформаций

4.5. Технология сварки разборной мачты для выполнения работ по устройству буро-инъекционных свай

Выводы по главе

Актуальность темы

Алюминиевые сплавы могут быть рекомендованы для каркасных конструкций, к которым предъявляются требования предельного сокращения веса.

Однако при изготовлении сварных конструкций из алюминиевых сплавов встречаются трудности, связанные, в частности со значительными деформациями. Это объясняется тем, что алюминий имеет пониженный модуль упругости, повышенную усадку при затвердевании и повышенный коэффициент линейного расширения (по сравнению со сталью). Перемещения при сварке каркасных конструкций из алюминиевых профильных труб достигают значительных по сравнению со сталью величин и требуют применения сложных технических средств по осуществлению контроля и методов борьбы с ними. Разработанные ранее методы борьбы с остаточными напряжениями и деформациями требуют значительного повышения стоимости процесса и не дают удовлетворительных результатов при их переносе на конструкции из профильных труб. Существует необходимость разработки нового способа борьбы с остаточными напряжения и деформациями в таких конструкциях.

Цель работы

Разработка научно обоснованной технологии ручной аргонодуговой сварки конструкций из профильных труб из алюминиевых сплавов на основе исследования термодеформационных процессов при их изготовлении.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи: 1. Исследовать особенности процесса распространения тепла при ручной аргонодуговой сварке конструкций из профильных труб из алюминиевых сплавов.

2. Исследовать влияние температурных полей при сварке таких конструкций на образование остаточных напряжений и деформаций.

3. Разработать технологические приёмы формирования температурного поля при ручной аргонодуговой сварке конструкций из профильных труб из алюминиевых сплавов, снижающего остаточные напряжения и деформации.

4. На основе этих приёмов разработать технологию аргонодуговой сварки таких конструкций с пониженным уровнем остаточных напряжений и деформаций.

Основные положения и результаты, выносимые на защиту:

1. Результаты исследований значимости основных факторов, влияющих на характер температурного поля при ручной аргонодуговой сварке соединений профильных труб из алюминиевых сплавов.

2. Результаты исследований температурного поля от ручной аргонодуговой сварки соединений профильных труб из алюминиевых сплавов.

3. Результаты исследований особенностей образования напряжений и деформаций при сварке конструкций из профильных труб.

5. Результаты исследования влияния закрепления профильных труб и их разогрева в ходе сварки на образование остаточных напряжений и деформаций в конструкциях.

Научная новизна:

1. Предложен новый метод расчётного исследования плоского температурного поля - «метод сечений», заключающийся в рассечении нагреваемого тела несколькими плоскостями в направлениях, в которых необходимо проследить изменение температурного поля во времени, температуры точек рассчитываются в зависимости от координаты точки в исследуемом сечении и от времени сварки, по окончании расчётов строится контурная диаграмма, по оси абсцисс которой откладываются координаты точек, а по оси ординат время сварки.

2. Предложена аналитическая математическая модель процесса распространения тепла при ручной сварке конструкций из профильных труб, представляющая собой сумму аналитических решений для линейных источников тепла, действующих при сварке каждого шва в зависимости от последовательности и направления наложения швов в соединении, которая учитывает периметр поперечного сечения трубы и изменение скорости ручной сварки во kt времени, выражаемой эмпирической формулой vce(t) = vnp(1-е ), где vnp и к зависят от толщины стенки трубы и марки материала; для труб из АМгб с толщиной стенки 3 мм vnp=3,5.4,5 мм/сек, к=-0,15.-0,25. Использование этой модели даёт погрешность не более 15%.

3. Экспериментально установлено, что с уменьшением температурного градиента по поперечному сечению трубы снижается уровень остаточных сварочных напряжений и деформаций, максимальный эффект достигается при разогреве до температуры 350°С, при этом сварочные напряжения и деформации снижаются на 50. .70%.

4. Предложен способ формирования температурного поля от источника сопутствующего нагрева, параметры которого определяются с учётом температурного поля от сварки, рассчитанного по предложенной выше математической модели.

Практическая ценность

1. Предложена методика реализации в системе MathCAD математических моделей процесса распространения тепла при сварке и наглядного представления результатов вычислений по этим моделям.

2. Разработанные математические модели процесса распространения тепла при сварке и сопутствующем подогреве позволяющие проводить вычислительные эксперименты по оптимизации параметров сварки при выполнении соединений профильных труб из алюминиевых сплавов.

3. Разработан способ получения сварных соединений профильных труб из алюминиевых сплавов со сниженными на 50.70 % деформациями. Предложенный способ основан на снижении градиента температурного поля по поперечному сечению трубы в месте сварки путём применения сопутствующего подогрева.

4. Разработаны способ и компьютерная программа построения номограмм для определения параметров сопутствующего подогрева при практическом применении предложенного способа.

5. Предложенный способ внедрён на Чебоксарском филиале Волжского Закрытого Акционерного Общества «Гидроспецсторой» при производстве сварных частей разборной мачты бурового станка, экономический эффект составил 94 тыс. руб. (в ценах 2000 года) на одно изделие, доля автора 20%.

6. Предложен способ правки конструкций из профильных труб из алюминиевых сплавов и устройство для его осуществления (Патент на изобретение №2165814 от 27 апреля 2001 года, приоритетная справка №99104313/02(004104) от 25.02.99). Предложенный способ внедрён на предприятии НПФ "Лада-ПАРСЕК" при производстве сварных каркасов-кузовов автомобиля ДСЕ.

Апробация работы

Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на научно-технической конференции «Технология и оборудование современного машиностроения» (Уфа, 1988 и 2000), «Сварка и смежные технологии» (Москва, 2000), на научном семинаре кафедры сварки Тольяттинского политехнического института (2001 г.), на научном семинаре кафедры сварки ВолгГТУ (2001 г.). 8

Публикации

По теме диссертаций опубликовано 11 научных работ, в том числе 1 патент и получено 1 положительное решение по заявке на выдачу патента РФ.

Структура и объём работы

Диссертационная работа состоит из аннотации, введения, 4 глав, выводов по работе, списка использованной литературы и приложений. Работа содержит 191 страницу. В том числе 80 рисунков и 4 таблицы, список литературы из 91 наименований. В приложении приведены акты внедрения предложенных технологий.

ВВЕДЕНИЕ

Сварочные процессы в металле, определяющие производительность сварки и качество сварных соединений, протекают под действием тепла в условиях быстро изменяющейся температуры. Пределы изменения температуры весьма широки: от 20 градусов до температуры кипения металла. Таким образом, процесс сварки не может не вызвать возникновения в основном металле неравномерного температурного поля, градиент которого зависит от свойств материала и способа и режима сварки. Поскольку температурное поле различно в каждой точке изделия и изменяется во времени, то возникает сложная зависимость от координат и от времени процессов, сопровождающих нагрев. Такими процессами являются тепловое расширение материала, фазовые и структурные превращения, изменение теплофизических свойств основного и наплавленного металла. Расширение и сокращение металла в процессе нагрева и остывания при сварке сопровождаются образованием деформаций. При этом вследствие неравномерного нагрева деформации, как правило, не протекают беспрепятственно. В теле образуются напряжения, которые часто достигают значений предела текучести. Процесс нагружения металла в этом случае сопровождается пластической деформацией. Деформации металла в отдельных точках приводят к образованию перемещений в сварных конструкциях, в результате чего нарушаются их формы и размеры. Неравномерное тепловое расширение материала, вызванное изменяющимся температурным полем приводит к образованию в изделии временных и остаточных деформаций и напряжений, которые в ряде случаев могут оказать отрицательное влияние на качество сварной конструкции. Между тем, правильное построение технологического процесса сварки, а так же выбор рациональных режимов сварки, как правило, позволяют уменьшить деформации.

Алюминиевые сплавы могут быть рекомендованы для каркасных конструкций, к которым предъявляются требования предельного сокращения веса. Например, стрел для подъёмных кранов, сборно-разборных мостов, гидротехнических затворов и т.д. Наибольшее применение для несущих конструкций имеют сплавы АМгб, АМг61, АВТ, В92Т, АДЗЗТ1 [1,2,3]. Применение алюминиевых сплавов в каркасных конструкциях позволяет уменьшить их массу в 1,5.2,5 раза по сравнению со стальными [1]. В настоящее время в автомобилестроении наблюдается тенденция к увеличению доли сварных деталей из алюминиевых сплавов автомобиле [4,5], причём большая их часть приходится на сварные детали каркаса кузова [6,4]. Как правило, каркасные конструкции сваривают аргонодуговой сваркой, реже - контактной. Опыт эксплуатации показал надёжность сварных узлов из сплава АМгб, работающих в условиях повторно-переменных вибрационных нагрузок [7]. В настоящее время при сварке каркасных конструкций из алюминиевых сплавов наибольшее распространение получили профильные трубы, которые благодаря своему прямоугольному сечению позволяют формировать простые стыковые и угловые соединения. Анализ развития современного машиностроения показывает, что в ближайшие 10 лет ожидается рост использования алюминиевого проката в машиностроении, причём значительно повышается доля конструкций из алюминиевых профильных труб в транспортной индустрии [5].

Однако при изготовлении сварных конструкций из алюминиевых сплавов встречаются трудности, связанные, в частности со значительными деформациями. Это объясняется тем, что алюминий имеет пониженный модуль упругости, повышенную усадку при затвердевании и повышенный коэффициент линейного расширения (по сравнению со сталью). Перемещения при сварке каркасных конструкций из алюминиевых профильных труб достигают значительных по сравнению со сталью величин и требуют применения сложных технических средств по осуществлению контроля и методов борьбы с ними [8]. Описанные в работах Касаткина Б.С., Николаева Г.А., Винокурова В.А., Куркина С.А., Сагалевича В.М.,

11

Окерблома Н.О. и др. авторов предложенные ранее методы борьбы с остаточными напряжениями и деформациями требуют значительного повышения стоимости процесса и не дают удовлетворительных результатов. Существует необходимость разработки нового метода устранения сварочных напряжений и деформаций, имеющего в своей основе новый подход к уже давно существующей проблеме.

Наиболее перспективной в настоящий момент является разработка такой технологии сварки, которая позволяла бы получать соединение со сниженным уровнем остаточных напряжений и деформаций в ходе сварки. Новая технология должна основываться на расширенных и углублённых знаниях природы возникновения напряжений и деформаций в теле конструкции, опираться на особенности теплового поля сварки в конструкции из профильной трубы. Для разработки подобной технологии необходимо детальное изучение теплового поля от сварки в изделии и поля напряжений, нахождение тех их особенностей и закономерностей, присущих профильным трубам, которые можно использовать для устранения остаточных напряжений и деформаций.

Цель работы - разработка научно обоснованной технологии ручной аргонодуговой сварки конструкций из профильных труб из алюминиевых сплавов на основе исследования термодеформационных процессов при их изготовлении.

1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКИ КАРКАСНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Из анализа литературных данных следует, что при сварке соединений труб прямоугольного сечения максимальные напряжения и деформации возникают при наложении поперечных угловых швов в тавровых соединениях. При этом уровень поперечных напряжений в таких швах значительно превосходит уровень продольных напряжений, что объясняется особенностями температурного поля и характера закрепления при сварке таких конструкций.

2. Экспериментально установлена эмпирическая зависимость скорости сварки соединений профильных труб от времени vCB(t), выражаемая частным случаем экспоненциальной зависимости вида

-kt vce(t) = vnp(1-е ), где Упр и к зависят от толщины стенки трубы и марки материала; для труб из АМгб с толщиной стенки 3 мм vnp=3,5.4,5 мм/сек, к=-0,15.-0,25.

3. Предложена аналитическая математическая модель процесса распространения тепла при ручной сварке конструкций из профильных труб, представляющая собой сумму аналитических решений для линейных источников тепла, действующих при сварке каждого шва в зависимости от последовательности и направления наложения швов в соединении, которая учитывает периметр поперечного сечения трубы и изменение скорости ручной сварки во времени, использование этой модели даёт погрешность не более 15%.

4. Экспериментально установлено с использованием указанных приборов, что при сварке соединений профильных труб из алюминиевых сплавов увеличение температуры разогрева их поперечного сечения в месте сварки приводит к снижению общего уровня сварочных напряжений и деформаций, положительный

183 эффект максимален при температуре нагрева 350°С и при отсутствии закрепления деталей при сварке.

5. С учётом вышеприведённых особенностей процесса предложен новый способ сварки с сопутствующим подогревом. При её осуществлении происходит сопутствующий дополнительный разогрев трубы таким образом, чтобы с учётом температурного поля от сварки, рассчитанного по предложенной математической модели, температура всех точек поперечного сечения трубы в месте сварки была равна 300.350 °С. При этом на 50.70% снижаются остаточные напряжения и деформации, повышается стабильность конструкции во времени.Это свидетельствует о том, что цель работы достигнута.

1. Николаев Г. А., Куркин С. А., Винокуров В А. Сварные конструкции. Технология изготовления. Автоматизация производства и проектирование сварных конструкций. М.: Высшая школа, 1983, 344с.

2. Артемьева И.Н. Алюминиевые конструкции. JL: Стройиздат, Ленингр. отд-ние, 1976, 208 с.

3. Применение алюминиевых сплавов: Справ, изд.: 2-е изд., перераб. и доп./ Альтман М.Б., Андреев Г.Н., Арбузов Ю.П. и др. Под ред. Шалина Р.Е., Бобовникова Н.Д. М: Металлургия, 1958. - 344 с.

4. Einsatzpotential von Al-Mg Blechen in der Karosserieaussenhaut/ Girshewski В., Hoffman H., Lang S. // Blech Rohre Profile 1997 - 44 № 12-c. 42-45-Нем.

5. Bright future seen for rolled aluminium / Anyadike Ninamdi // Metal Bull. Mon. 1997 - dec. - c. 45-47 - Англ.

6. Рязанцев В.П., Федосеев В.А., Мацкев В.Н. Создание сварного кузова автомобиля из алюминиевых сплавов// Сварочное производство, 1999, № 11, с. 36-42.

7. Байдуганов Ю.А., Урбанович Б.Р. Технологические особенности изготовления каркасных сварных узлов из сплава АМгб. В сб. «Алюминиевые сплавы» вып. 7, 1975, с. 103-106

8. CMMs rev hot-rod frame assembly / Racowski Leo R. // Weld. Des. And Fabr. 1997 - 70, №8 - c. 26,27 - Англ.

9. Николаев F.A., Куркин С.А., Винокуров В.А. Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций: Учеб. пособие.- М.: Высшая школа, 1982.-272с., ил.

10. Ю.Квасов Ф.И., Фридляндер И.Н. и др. АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ. Промышленные деформируемые, спечённые и литейные алюминиевые сплавы. СПРРАВОЧНОЕ РУКОВОДСТВО. М.: «Металлургия», 1972, с. 552

11. П.Николаев Г. А., Фридляндер И.Н., Арбузов Ю.П. Свариваемые алюминиевые сплавы. М.: Металлургия, 1990, 296 с.

12. Сагалевич В.М. Методы устранения сварочных деформаций и напряжений. М.: «Машиностроение», 1974

13. З.Винокуров В.А., Григорянц А.Г. Шубладзе Т.Г. Экспериментально -расчётное определение напряжений при сварке // Исследование свойств сварочных соединений и элементов конструкций. М.: МВТУ им. Н.Э. Баумана, 1974.

14. Jonson Lytle. Formation of plastic strains during welding of aluminium alloys. "Weld. J." 1973, 52, №7, S298-S305 (англ.)

15. Лившиц JT.H. Примеры предупреждения и устранения деформаций при изготовлении сварных алюминиевых конструкций // Сварочное производство 1966, № 1, с. 26-28

16. Касаткин Б.С. и др. Напряжения и деформации при сварке. Киев: Вища школа, 1987, 254 стр

17. Лившиц Л.Н. Примеры предупреждения и устранения деформаций при изготовлении сварных алюминиевых конструкций. // Сварочное производство, 1966, №1, с.26-28.

18. Гуревич С.М. Справочник по сварке цветных металлов, Киев: Наукова думка, 1981, 608 стр.

19. Сагалевич В.М., Козлов С.В., Шамотко Е.Г. Снижение деформаций при сварке ребристых панелей методом растяжения стенок // Сварочное производство, 1975 № 2 с. 16-18

20. Биргер И.А. Остаточные напряжения. М.: Машгиз, 1963, 232 с.

21. Сагалевич В.М., Савельев В.Ф. Стабильность сварных соединений и конструкций. М. Машиностроение, 1986 - 264 с.

22. Maringer R.E. Understanding dimentional instability an introduction. Def. Metals Inform., Gent. Batelle Mem. Inst. Mem., N. 253 Glearing house Fed. Sci. andTechn., Inform N. AD721198 Columbus, Ohio, 1971, 15 p. ill.

23. Навроцкий Д.И. Прочность сварных соединений. Киев: Машгиз, 1961.

24. Винокуров В. А. Сварочные деформации и напряжения. М. «Машиностроение», 1968

25. Винокуров В. А. Отпуск сварных конструкций для снижения напряжений. М. : Машиностроение, 1973

26. Казимиров А.А., Недосека А.Я. Аналитическое описание процесса образования продольных сварочных деформаций и напряжений // Автоматическая сварка, №2, 1969, с. 39-44.

27. Хренов К.К. Сварка, резка и пайка металлов. М. Машиностроение, 197028.0керблом Н.О. Конструктивно-технологическоепроектирование сварных конструкций. М., «Машиностроение», 1964

28. Querverforming bein Schweissen von Bauteilen in Vorrchtungen. "Scheisstechnik" (DDR) 1974, 24, №12 558-560 (нем.)

29. Азимов Б.П., Винокуров B.A., Григорянц А.Г. Влияние жёсткости конструкций и погонной энергии сварки на усадочную силу // Сварочное производство 1973, №2, с.5-7.31.0керблом Н.О. Расчёт деформаций металлоконструкций при сварке. M.-JL, Машгиз, 1955

30. Винокуров В. А. Отпуск сварных конструкций для снижения напряжений. М. : Машиностроение, 1973

31. Климов А.С. Технология правки сварного каркаса из сплава АМгб. В сб. Технология и оборудование современного машиностроения. Уфа 1998 с. 100

32. Faltus F. Glundlagen der Gestaltfestigkeit geschweisster Bauwerke und die Anforderungen der Konstruction an die schweissbarkeit der Massenbaustahle, Schweisstechnik, 1955, № 10, 289-295

33. Ю.В. Казаков, А.С. Климов, К.Б. Корягин Способ правки длинномерных деталей из лёгких сплавов и устройство для егоосуществления / Патент РФ на изобретение №2165814 от 27 апреля 2001 года (Заявка на получение патента №99104313/02(004104) от 25.02.99)

34. Теория сварочных процессов / В.Н. Волченко, В.М. Ярмольский, В.А. Винокуров и др. / Под. ред. В.В. Фролова. М.: Высшая школа, 1988, 559 с.

35. Винокуров В. А. Отпуск сварных конструкций для снижения напряжений. М. : Машиностроение, 1973

36. Талыпов Г.Б. Сварочные деформации и напряжения, JL, «Машиностроение», 1973

37. Игнатьева B.C. Распределение собственных напряжений в пластинах, сваренных встык за один проход. «Сварочное производство», 1956, №3, с. 12-17

38. Рыкалин Н.Н. и Кулагин И.Д. Тепловые параметры сварочной дуги. В сб.: Тепловые процессы при сварке. Вып. 2. М.: изд. АН СССР, 1953

39. Винокуров В.А. Некоторые закономерности образования напряжений при сварке. Изв. Вузов. Машиностроение, 1960, №4, с. 145-150.

40. Гатовский К.М. Определение температурных полей при решении задач о сварочных деформациях и напряжениях.// Автоматическая сварка, 1970, с. 29-33.

41. Гатовский К.М. и др. Определение температурных полей при рассмотрении задач о сварочных деформациях и напряжениях // «Автоматическая сварка», 1978, №10, с.29-33.

42. Рыкалин Н.Н. Расчёты тепловых процессов при сварке. М., Машгиз, 1951

43. Фролов В.В. Теоретические основы сварки. М. «Высшая школа», 1970

44. Вагнер ФА. Термоциклирование при сварке вольфрамовым электродом. / Сварочное производство, 1980, №2, с. 4-6.

45. Недосека А.Я., Санченко В.А., Ворона Г.А. Распределение температуры при действии на поверхности пластины сосредоточенного источника тепла // «Автоматическая сварка», 1977, №6, с. 1-448.0керблом Н.О. Сварочные деформации и напряжения М. Л., Машгиз, 1948

46. Сайфеев Р.З. Стабильность проплава круговых и кольцевых швов при автоматической аргонодуговой сварке. Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук. Волгоградский политехнический институт, 1991.

47. Сайфеев Р.З. Температурные поля от источников тепла, движущихся по произвольным непрерывным контурам: В сб.: / Теплофизика технологических процессов. Куйбышев, 1970, 341 с.

48. Столбов В.П., Сайфеев Р.З., Иштыков Ю.В. Особенности формирования температурного поля при сварке круговых швов: В сб. трудов СГУ / Теплофизика технологических процессов, вып. 2, Саратов, 1975, с. 106-113.

49. Сайфеев Р.З., Вольман И.Ш. Расчёт температурных полей и регулирование тепловложения при сварке цилиндрических оболочек. // Сварочное производство, 1979, №9, с. 1-2.

50. Сапронова Н.А. Расчёт тепловых процессов сварки на ЭВМ. Учебное пособие. Ижевск, 1990

51. Х. Гулд, Я. Тобочник. Компьютерное моделиролвание в физике. М.: Мир, 1990, часть 1-349 е., часть2-400 с.

52. Карслоу Е., Егер Д. Теплопроводность твёрдых тел, «Наука», М., 1964.

53. Магиденко В.Е. Использование универсальных математических пакетов для решения задач сварочного производства // Сварочное производство, 1993, №1 Ы2. с. 29-30.

54. Дьяконов В.П. Справочник по MathCAD PLUS 7.0 PRO -М.: СК Пресс, 1998. 352 е., ил.

55. Ф. Линевег Измерение температуры в технике. Справочник. Перевод с немецкого Т.И. Киселёвой и В.А. Федоровича -М.:Металлургия, 1980, 544 с.

56. Температурные измерения. Справочник / Геращенко О.А., Гордов А.Н., Ерёмина А.К. и др. Киев: Наук. Думка, 1989 704 с.

57. Гордов А.Н., Жагулло О.М., Иванова А.Г. Основы температурных измерений М.: Энергоиздат, 1992 - 304 с.

58. Амирсоф А.П. и др. Расчёт температурного поля с учётом производительности сварки. // Сварочное производство, 1993, №12, с.18-20.

59. Сварка и резка в промышленном строительстве. Под ред. Б.Д. Малышева. М., Стройиздат, 1977. 780 с.

60. А.С. Климов, Ю.В. Казаков Особенности изменения скорости ручной дуговой сварки коротких швов / Наука и техника, образование г. Тольятти и Волжского региона // Межвузовский сборник научных трудов. Часть И, Тольятти: ТолПИ, 2001

61. Палацкий Н.В., Прохоров А.В. Тепловые процессы при сварке плоских изделий / Сварочное производство, 2000, №7, с.3-5.

62. Столбов В.И., Потехин В.П. Модель нагрева поверхности сварочной дугой. Автоматическая сварка, 1979, №12. с. 10-12.

63. Eagar T.W., Sai N.S. Temperature fields produced by traveling distributed head sources // Welding Journal. 1983. - Vol. 62, №12 - p. 346 S - 355 s.

64. Чернышев Г.Г. Тепловые и металлургические процессы при сварке. Серия «Сварка». -М.: ВИНИТИ 1982 г. - т. 14 - с.70-116.

65. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся вузов.- 13-е изд., исправленное. М.: Наука, Гл. ред. физ. - мат. Лит., 1986 - 544 с.

66. Гвоздецкий B.C. О функции распределения тока в опорном пятне дуги. // Автоматическая сварка. 1973 г. - №12 - с.20-24.

67. Казимиров А.А., Недосека А.Я., Грузд А.А., Игнатьев В.Г. Деформации и напряжения в сварных соединениях алюминиевого сплава 01915 // Автоматическая сварка, 1970, №4, с.31-34.

68. Недосека А.Я., Козулин Г.П. Поперечное укорочение листовых конструкций из алюминиевых сплавов //Автоматическая сварка, 1966, №12.

69. Гатовский К.М., Кархин В.А., Теория сварочных деформаций и напряжений. JL: Изд-во ЛКИ, 1980, 329 с.

70. Винокуров В. А. Некоторые закономерности образования напряжений при сварке. Изв. вузов. Машиностроение, 1966, №4, с. 145-150

71. Рабкин Д.М. Металлургия сварки плавлением алюминия и его сплавов. Киев: Наук, думка, 1986. - 258 с.

72. Гуревич С.М. Справочник по сварке цветных металлов.

73. Ищенко А .Я. Свариваемость нагартованных плит сплава АМгбН// Автоматическая сварка, 1997, №5, с.40-42.

74. Сайфеев Р.З. Температурное поле при сварке пластин по криволинейным контурам. // Сварочное производство, 1968, №9, с.6-7.

75. Пустыльник Е.И. Статистические методы анализа и обработки наблюдений. М.: «Наука», 1968 - 288 стр.

76. Кругов В.И., Грушко И.М., Попов В.В. и др. Основы научных исследований. Под ред. Крутова В.И. и Попова В.В. М.: Высшая школа, 1989 - 400 стр.192