автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Разработка шахтного плавильного агрегата и технологии переработки металлического лома с электроэнергетической интенсификацией

МАГНИТОГОРСКАЯ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКАЯ АКАДЕЦИЯ 1Ш. Г.И. НОСОВА

На правах рукописи

Вулак Александр Андреевич

УДХ 629.041.669.084.G21.ЗЬЭ

РАЗРАЕ0Т1СА КАХТКОГО ПЛАВИЛЬНОГО АГРЕГАТА Н ТЕХНОЛОГ!?!! ПЕРЕРАБОТКИ ИЕТАЛЛИЧЕСКОГО ЛОТА С ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ! ИНТЕНСЙЯПСАЦИЕИ

Специальность 05.16.02 - Цаталлургия чориих кеталдоч

Автореферат

диссертации на соискание ученол степени кандидата технических наук

Магнитогорск - 1994

Работа, выполнена в Магнитогорской ордена Трудового Красного Знамени государственной горно-металлургической академии имени Г.И. Носова. •

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор.

Н.И. Иванов.

Научный консультант: кандидат технических наук, профессор

A.B. Вачаев

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор,

Е.В. Торопов,-' кандидат технических наук, доцент А.Ф. Ыиляев.

Ведущее предприятие: АО "Ыечел", г. Челябинск.

. Защита состоится " " 1994 года в часов на

заседании специализированного совета Д 06Э.04.01 в Магнитогорской государственной горно-металлургической академии 'по адресу : 455000, Магнитогорск. проспект Ленина. 38. с диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан "Z! " 1994 года.

Учений.секретарь

специализированного совета В.Н. Се Ливан-- .>.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Одшгм иэ важнейших источников повышения эффективности производства черных неталлоа является улучшение качества сырья и его использования. Металлолом - болов дешевое н качественное сырье при производстве стали, чем чугун. Однако в последнее время, в связи с резким возрастанием доли конвертерной стали, характеризующейся ограниченными вознояностямн переработки пома, возникает необходимость сохранения баланса образования и потребления лома. В этих условиях совершенствование существующих и разработка новых способов переработки лома весьма актуальны.

Производительность плавилышх печей и технико-экономические показатели их работы зависят от интенсивности протекающих в них гепломассообмешшх процессов. . Традиционные методы интенсификации а основном неэкономичны и неэкологичны. Поэтому необходимо применять новые методы, одним из которых является электроэнергетическая интенсификация.

Цель работы. Исследовать влияние ультразвукового поля малой интенсивности на тепломассообменные процесса, протекавшие в жид-«э¡1 ванне плавильных агрегатов. Разработать перспективные принципиальные схеми ломоплавильнмх агрегатов с электроэнергетической интенсификацией плавления и определить техникл-экономичоские показатели их работи.

Научная новцзка. Ка основании полоп?шь1 теории топлокассооб-чена и гидродинамики предлокеш! математический 'подели влияния ультразвукового поля на процессы телломассооекена.

Применение мэтодз. дробного дифференцирования позволило впар-

вью решить уравнения энергии и массопереноса в ультразвуковом поле и получить аналитические зависимости влияния параметров ультразвукового поля и стационарного течения на коэффициенты тепло-и массоотдачи.

На основании тепловой модели нагрева и плавления твердых, тел в расплаве разработана методика экспериментального определения коэффициента -теплоотдачи, а на основании диффузионной модели плавления - методика экспериментального определения коэффициента массоотдачи.

В процессе теоретического анализа и экспериментальных исследований было установлено, что ультразвуковые колебания, практически на внося в расплав дополнительной энергии, позволяют существенно интенсифицировать процессы нагрева и плавления твердю тел в расплавах металлов.

Теоретическое и практическое акачение результатов работы Предложен и теоретически обоснован метод интенсификации тепло-массообмеиных процессов, происходящих.в жидкой ванне сталеплавильных агрегатов, ультразвуковым полем малой интенсивности.

разработана математическая модель, позволяющая оценить интенсивность тепломассообмена при возбужденном в расплаве улътраз вуковом поле. Получоны Формулы для расчета тепломассоотдачи расплавах металлов в ультразвуковом поле.

На основе экспериментальных исследований на лабораторной полупромышленной установках предложено интенсифицировать процес плавления в жидкой ванне ломоплавильной печи ультразвуковым по лем. Такой метод интенсификации не требует использования доро гостоядей аппаратуры и существенных дополнительных капитальных энергетических затрат, но достаточно эффективен.

Разработана принципиальная схема шахтной плаэменно-индукцн-

онной плавильной печи с электроэнергетической интенсификацией

»

плавления и техническое задание на рабочее проектирование в грех вариантах: - для литейных цехов: - для мартеновских цехов; - для конвертерных цехов.

Апробация работы. Материалы диссертационной работы долоаены и обсуждены на:

- ВНТК "Интенсификация тепловых, кассообменных и Физико-химических процессов в металлургических агрегатах". Свердловск, 23 - 25 мая. 1989 г.

- Ежегодная НТК по результатам НИР. Магнитогорск, апрель 1993 г.

Публикации. По материалам диссертации опубликованы 8 печатных работ, получен один патент РО.

Обьем и структура диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав и заключения в виде коротких выводов. Содержание работы нзлозено на /И страницах мааинописного текста и включает ££ рисунков, £_ таблиц. Список использованных источников содержит /^^"наименований работ.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТ и.

В первой главе диссертации показана динамика развития структуры сталеплавильного производства и образования ресурсов лома а нашей стране в в мире за последлна десятилетия, дан анализ задач . •л . перспектив развития яомоперерабатыаавдей промьгалэнности для обеспечения потребности сталеплавильного производств?.. Выполнен литературный обзор' существующих методов интенсификации тепло-

- б -

массообменных процессов в ломоплавильных агрегатах. Обзор показал, что традиционные методы интенсификации практически исчерпали свои возможности и не отвечают современным требованиям. Очень часто интенсификация тепломассообмена приводила лишь к увеличению единичной мощности плавильных агрегатов, но при этом увеличивалась себестоимость конечного продукта, экологическая нагрузка на окружающую среду, ухудшались некоторые теплотехнологические показатели работы печей.

Также выполнен обзор применения ультразвука для интенсификации тепломассообмена в жидкой ванне. Выяснено, что несмотря.на имеющиеся отрывочные сведения экспериментального характера о влиянии ультразвукового поля на тепломассообмен в жидких средах, эти сведения противоречивы, и в настоящее время нет какой-либо целостной теории, объясняющей Физическую сущность этого влияния. Обзор литературы позволил сформулировать задачи исследования и выявить подходы к разработке комплексных математических моделей процессов тепло- и массоотдачи.

Во второй главе разработаны комплексные математические модели процессов тепло- и массоотдачи в металлических расплавах в ультразвуковом поле малой интенсивности, которые били решены применением численных методов совместно с аналитическим методом' дробного дифференцирования. В результате получены зависимости, отражающие качественную связь между важнейшими характеристиками интенсивности тепломассообмена - коэффициентами тепло- и массоотдачи - и параметрами внешнего течения и ультразвукового поля, которые выражаются Формулами:

Ни - Кч/^вг.Р г,Не) + С- (И- г\бг.Рг,*е) ( 1 )

« рсагУ

Д£ Г 2 Г. Ал -и ДА

ЗЬ - К-ГГ ■(Сг.Рг.Йе.5с)+С.-(—~г) • Г-(Сг.Рг.Нв.Зс) 1 ( 2 )

л рс& V

где Р(Сг,...) - Формула, выражающая связь между коэффициентом тепло- или массоотдачи и параметрами внешнего течения с численным коэффициентом К, которые обычно известны; Са- численный коэффициент. теоретическое определение которого связано со значительными математическими сложностями, поэтому он определится экспериментально.

Графическая зависимость коэффициента теплоотдачи от параметров внешнего течения и ультразвукового поля приведена на рис. 1(а,б).

Как видно из этого рисунка, в случае Р(бг....) < С^(

* рС(1*У

коэффициент теплоотдачи полностью определяется параметрами ультразвукового поля и рассчитывается по Формуле:

Ни - 1.ИШ-С. ( 3 )

В случае Р(Сг... .) \ на процесс теплоотдачи

1 рсйгУ

влияет как внесшее точение, так и ультразвуковое пола, и коэффициент теплоотдачи определится Формулой (1).

При дальнейшем относительном усилении естественного конвективного течения, его роль в теплоотдаче все более возрастает, и коэффициент теплоотдачи асимптотически стремится к значении, определяемому Формулой, на учитывавшей влияние ультразвукового поля. Зависимость коэффициента н&ссоотдачи аналогична.

Третья глава посвящена экспериментальному определении численного коэффициента С и проварка теоретических выводов, сделан-

Ии

ж

Рис. 1. Влияние параметров конвективного течения и ультразвукового поля на теплоотдачу.

ний, медь, свинец) и перегревался над температурой плавления на величину ЛТ - 10; ... 200®С . В перегретый расплав опускалась стальная пластина высотой V » 2; 4; б; 8: 10 см и толщиной 2-Ь --0,5; 1; 1,5; 2 см с установленной в центра термопарой ХА. Соотношение толщины и высоты выбиралось таким образом, чтобы критерий Bi был меньше 0,30. В качестве источника ультразвуковых колебаний .. использовались серийные дефектоскопы УКБ-1М и ДУК-20, обеспечивающие генерацию непрерывных ультразвуковых колебаний частотой i- 25; 60; 70; 100; 150; и G00 кГц с амплитудой колебаний на излучателе А - 0,01 - 05 мкм. Ультразвуковые колебания передавались в расплав стальными волноводами.

В процессе эксперимента измерялось время нагрева пластины до температуры кристаллизации (продолаительность первого периода). . Затем рассчитывалось безразмерное время нагрева и экспериментальный коэффициент теплоотдачи.

Результаты эксперимента для расплава алюминия приведены на рис.2 - 5. Аналогичные результаты получены и для расплавов нвди и свинца. Статистический анализ результатов эксперимента показал, что математические модели, рассмотренные ранее в главе 2, адекватно отрааают процесс теплоотдачи в расплавах металлов; Исключение составляет лишь зависимость Nu - t(f). Это объясняется тем, что параметры ультразвукового поля около границы жидкий расплав -металл рассчитывались без учета поглощения ультразвуковых колебаний.

Формула (1) с учетом экспериментально найденной константы и известной зависимости коэффициента теплоотдачи от параметров внешнего течения запишется в виде:

ш

1 1 тт

! 1 1 1 1 1 1 1

о

25

60 70

100

Рис. 3. Влияние частоты ультразвука на теплоотдачу. ( дТ - 50вС, Ь - 0.06 м, I - 0,5 Вт/см*) .

Рис. 4. Влияние интенсивности ультразвука на теплоотдачу (дт=50<,с, -2=0,06 м, кГц)

на теплоотдачу, (ЛТ=50°С, 1-0.5 Бт/СМ, 4-60 КГЦ!

•5 № Че 21и>£? «£ Л ал

Ми = 0,756-[ (вг-Рг ) +0,00015> (--•=-,--) -Юг-Рг ) ] ( 5 )

рССг У

Результаты эксперимента показали, что в ультразвуковом поле малой интенсивности (до 1 Бт/см1) увеличение коэффициента теплоотдачи в расплавах алюминия составило до 60 %, меди - до 65 свинца - до 55

Энергетический анализ показал, что ультразвуковые колебания вносят п расплав во время процесса нагрова энергию, составляющую не более 4'г от энергии, необходимой для нагрева пластины до заданной температуры. Поэтому можно считать, что ультразвуковые колебания не вносят в расплав дополнительную энергию, а только интенсифицируют процесс теплообмена за счет возникающих в пограничном слое течений, масштаб которых с5 - и имеющих больной градиент скорости на границе жидкий расплав-- твердый металл.

Таким образом, выводы, сделанные на основе теоретического анализа влияния ультразвукового поля на теплообмен, подтвердились. Однако в жидкой ванне сталеплавильных агрегатов большую роль играют также массообменные процессы. Поэтому для изучения влияния ультразвукового поля на массообмен нужны дополнительные исследования.

В четвертой главе рассмотрены особенности взаимодействия стального лома с расплавом чугуна. Отмечено, что в условиях, когда температура плавления лома выше температуры расплава, интенсивность плавления определяется в основном скоростью науглероживания лома из расплава, т.. е. коэффициентом массоотдачи. Разработана диффузионная модель плавления. В результате получены уравнения, связывающие коэффициенты тепло- и массоотдачи. продолжительность взаимодействия и потерю толщины пластины.

Проведены окспориманты по плавлению стального лома в расплаве чугуна на индукционной полупромышленной печч ИЧТ-60. В ней расплавлялся передельный чугун и нагревался до текператури Т °

- 1400*0. Поело отключения печи в расплав погружали предварительно взвешенную стальную пластину толщиной 2-Ь - 10 мм и высотой •£■-=

- 100 мм с установленной в центре термопарой ХА, концы которой выведены на самопишущий потенциометр. Пластина нагревалась а кид-гсом чугуне до то.чпературы, близкой к температура расплава, и начинала растворяться. Через 2.5 минуты посла начала растворения пластину вынимали из расплава и взвешивали. В процесса взаимо, действия пластины с расплавом, в него с помощью стальных волноводов передавались ультразвуковые колебания от серийного дефектоскопа ДУК-20. В процессе эксперимента Фиксировалось ирекя нагрева пластины до температуры кристаллизации чугуна и рассчитывался экспериментальный коэффициент теплоотдачи, а также измерялась потеря массы пластины в процессе ее непосредственного контакта с расплавом. Полученные данные сравнивались с теоретическими.

Результаты эксперимента представлены на рис.б (а,б). Статистический анализ, выполненный по критерии Стьюдента, показал, что математические модели, рассмотренные выше, адекватно отражают процесс взаимодействия твердых тел и металлических расплавов.

Результате эксперимента показали, что ультразвуковые колебания, малой интенсивности (до 1 Вт/сма) существенно интенсифицируют тепло- и массоотдачу в расплаве чугуна. Увеличение коэффициента теплоотдачи составило 45%, массоотдачи - 60* при интенсивности ультразвукового поля 1-0,6 Вт/сма и частоте f - юо кГц. Скорость растворения стальной пластины в расплаве увеличилась на 55*.

Ми 50

20

10

О т 200 а

• - {■- 25 кгц; о - / - 60 кгц; а - f- 100 к.гц;

300

в

0,6

№ ОД

а

Д

ос&у ю"

/00

300

Рис. 6 (а,6). Коэффициент теплоотдачи (а) и остаточная толщина стальной пластины (б) в расплаве чугуна в ультразвуковом поле.

Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что ультразвуковые колебания могут эффективно использоваться для интенсификации тепломассообмена в сталеплавильных процессах, в которых лимитирующим эвеном является плавление (или растворение) металлического лома в видкой ванне. Наибольший эффект может быть достигнут в тех плавильных агрегатах, в которых имеется большая поверхность контакта твердой шихты с расплавленным металлом и относительно спокойная йидкая ванна без интенсивного газовыделения. Такие условия возникают, например, в мартеновских печах без кислородной продувки, б дуговых п индукционных печах.

1) пятой главе дан анализ динамики к перспектив развития плавильных агрегатов, который показал, что совершенствование плавильных печей идет по пути усложнения их конструкций с целью бо-

лее полного использования энергии продуктов сгорания и повывтнип степени их очистки, улучшения условий эксплуатации и обслуживания агрегатов, создания возмокности автоматизации технологических процессов. Прослеживается стремление более полного использования рабочего пространства пачи, совмещения зон тепловой обработки, технологического процесса и очистки газов, к развитию непрерывных процессов. Конструкции тигельных плавильных печей имеет тенденцию к увеличению соотношения высоти к диаметру рабочего пространства И все более приближаются к конструкциям шахтных печей.

На основании данного анализа предложена принципиальная схема шахтной ломоплавильной печи с электроэнергетической интенсификацией плавления (рис. 7), которая заключается в комбинации плазменного и индукционного нагрева и ультразвуковой интенсификации тепломассообмена. Применение плазменного подогрева шихты позволило исключить процесс сяигания органического топлива; индукционный нагрев обеспечил выделение энергии непосредственно в обрабатываемом материале (в гадкой ванне); ультразвуковое поле, возбужденное в расплаве, позволило привести в неустойчивое состояние гидродинамический и диФФузнойный пограничные слои, образующиеся на поверхности кусков шнхтн, существенно уменьшить их толщину и, следовательно. интенсифицировать процессы нагрева и плавления лома в жидкой ванне.

Печь состоит иэ шахты с плазменным подогревом и плавильного тигля, охваченного многоступенчатым индуктором. В тигель встроены волноводы для передачи ультразвуковых колебаний от генератора в расплав. Печь работает следующим образом. Кусковой лом через увел загрузки подается в вахту сверху и* непрерывно нагреваясь от печных газов, опускается вниз под действием собственного веса. Поч-

ческими волноводами; 3. неохлаздаемыми волноводами из тугоплавких металлов; 4. расходуемыми стальными волноводами. Наиболее перспективным представляется применение стальных расходуемых волноводов. которые обеспечивают высокий к.п.д. передачи звуковой энергии и малые тепловые потери.

Для оценки технико-экономических показателей работы пвчп выполнен тепловой расчет ллазмшшо-индукционной лоиоплавнльной печи с электроэнергетической интенсификацией плавления производительностью 50 - .200 т/ч. Расчет показал, что тепловой к,п.д. нагреыа в шахтной части пьчи производительностью 50 т/ч, раван 97,2%. С учетом тепловых потерь суммарная тепловая мощность плазмотронов составит 6200 кЕт, при этом они должны обеспечивать нагрев плаэ-мообразующего газа (азота) до 4110°и при расхода 1.28 кг/с. Применение ультразвуковых колебаний интенсивностью до 1 Вт/см в индукционной части печи увеличивает коэффициент теплоотдачи на 5 -60* (в зависимости от зоны теплообмена), что позволяет приблизительно в 1,5 раза уменьшить обьем индукционной части печи, снизить суммарные тепловые потери на 10-12% и удельные затрата энергии на 0.3-0,5%. Суммарная подЕодимая мощность составит 21S80 кВт

2

без ультразвука и 21800 кВт при интенсивности 1 Вт/см .

С учетом тс.о, что средневзвешенный к.п.д. ГЭС и ТЭЦ. вырабатывающих электроэнергию, составляет около 0,41, а такте с учетом потерь энергии при ее транспортировке, удельный расход топлива в зависимости от емкости печи составит 150-160 кг у.т./т стали, что низе расхода топлива в дуговых печах (170 - 250 кг у.т./т) и в индукционных печах (170 - 230 кг у.т./т). практически такой se или чуть выше, чем в ваграночном процессе (156 кг у.т./т).. а также при получении стали по схеме газовая вагранка -

индукционная печь (140 кг у.т./т).

Качество металла, полученного в плаэменно-индукционной шахтной почк определяется качеством шихты. Металлолом характеризуется небольшим количеством серы, ФосФора. и поэтому его дальнейшая доводка потребует незначительных затрат. Кроме того, данная печь характеризуется небольшими размерами, малыми тепловыми потерями н небольшим количеством вредных выбросов.

Анализ динамики образования ресурсов лома и перспектив развития сталеплавильного производства, выполненный в главе 1. показал, что для сохранения баланса образования и потребления лома, необходимо довести ого долю в шихте до 47-46%. Анализ теплового баланса конвертерной плавки показал, что если предварительно расплавить и перегреть до 1500*С около 250 кг лома на тонну стала, то мо2шо увеличить долю лома в конвертере до требуемых 48%. Если перед загрузкой в конвертер переработать такое, количество лома в плазионно-индукцаонной печи, то с учетом того, что энергозатраты на расплавление и перегрев стального лома составляют 160 кг у.т./т. общие энергозатраты на выплавку стали составят около 520 кг у.т./т (вместо 700-730 кг у.т./т при обычно» процессе при использовании 25-25% лома). При увеличении доли чугунного лома в шш;те, необходимое количество расплавленного лома на тонну стали уменьшается, но в целой доля загружаемого в конвертер лома остается TiKOiS же вследствие имеющейся химической энергии углерода. Энергозатраты на, производство стали при этом несколько уменьшаются. .

Таким обраэон, получение стали ко схеме плазменко-индокцкои-ная печь - конвертер снизит общие энергозатраты не. выплавку стали приблизительно на. 2Вл> по сравнению с классической схемой (домен-

лая печь - конвертер).

КРАТКИЕ ВЫВОДЫ.

1. В условиях постоянного роста металлофонда страны и интенсивного развития конвертерного процесса, характеризующегося ограниченными возможностями по переработке лома, остро встает проблема совершенствования существующих ломоплавильных агрегатов и разработки новых.

2. Традиционные методы интенсификации тепломассообмена в плавильных агрегатах в основном неэкономичны и неэкологичны и практически исчерпали своя возмокности. Поэтому возникает необходимость в применении новых методов интенсификации.

3. Имеющиеся в литературных данных сведения экспериментального характера показывают возможность применения ультразвуковых колебания для интенсификации тепломассообмена в аидких средах. Однако механизм влияния звукового поля на тепломассообмен недостаточно изучен, что сдерживает его применение.

4. Разработаны математические модели, учитывающие влияние ультразвукового поля малой интенсивности на вагнейшие характеристики интенсивности тепломассообмена - коэффициенты тепло- и массоотдачи. Получены Формулы, отражающие качественную связь этих коэффициентов с параметрами ультразвукового поля и внешнего течения.

5. Предложены тепловая модель нагрева металла в расплаве н диффузионная модель плавления стального лома в расплаве чугуна, на основе которых разработана методика экспериментальных исследований. Проведенные эксперименты иг лабораторной и полупромышлеи-

ной установках позволили подтвердить правильность теоретических выводов и получить аналитические зависимости, связывающие коэффициента тепло- и массоотдачи с параметрами ультразвукового поля и внешнего течения. Энергетический анализ экспериментальных данных показал, что ультразвуковые колебания, практически не внося в расплав дополнительной энергии, . существенно интенсифицируют теп-ломассообмонные процессы в нем.

6. Предложена принципиальная схема шахтной плазменно-индук-ционкой плавильной печи с электроэнергетической интенсификацией плавления. Выполненный оценочный тепловой расчет печи производительностью 50 - 200 т/ч позволил определить основные геометрические размеры печи и теплотехнические показатели ее работы. Удельный расход топлива в зависимости от емкости печи равен 150 -160 кг у.т./т стали.

7. Технико-экономический расчет показал, что если перед загрузкой в конвертер 4BS; лома от его доли в шихте расплавить в плазненно-индукционной печи, то общие энергозатраты на выплавку стали составят около 520 кг у.т./т. в то время как при обычном процессе (25-28% лома) - 700-730 кг/т. Таким образом, получение стали по схеме плазменно-индукционная печь - конвертер снизит общие энергозатраты на выплавку стали приблизительно на 28% по сравнении с классической схемой (дсмгнкая печь - конвертер).

Список работ автора по темо диссертации ¡.

1. Интенсификация нагрева металла ультразвуком / Иванов К.И., Еачаев A.B., Ьоецков А.Б., Булах A.A.. Швецов С.Ю. // Теплотехнические вопросы применения-низкотемпературной пяаахи в металлургии. ИЫНИТОГОрСК, ХОДИ. 19BS. -С. 12Ó -129.

2. • Плавление льда в воде с введением в нее ультазвука / Булях A.A.. Жигалов Д.Г., Дубинец A.B., Логунов О.В. // Теплотехника процессов выплавки сталей и сплавов. Магнитогорск, МГМИ, 1909. - С. 146 ~ 149.

3. Интенсификация теплообмена в кристаллизаторе / Вачаев A.B., Литвинов В.К.. Осколков C.B., Булах A.A. // Тезисы докладов ВНТК Интенсификация тепловых, массообмеииых и Физико-химических процессов в металлургических агрегатах. Свердловск. 23-25 мая, 1999. - С. 24 - 25.

ч

4. Ультразвуковое измерение запыленности газовых потоков / Вачаев A.B., Осколков C.B., Горохов A.B., Булах A.A. // Тезисы докладов ВНТК Интенсификация тепловых, массообменных и Физико-химических процессов в металлургических агрегатах. Свердловск. 23-25 мая, 1989. - С. 172.

5. Влияние анизотропии теплоФизических характеристик на нагрев кристаллических твердых тел. / Вачаев A.B., Осколков C.B.. Булах A.A. // Деп. ЧерметинФорм.20.02.89 N 4971-ЧЦ89 Сб. ВИНИТИ N б (212). Ы.. 1989. - 19 с.

6. Harpen металла с предварительной обработкой его ультразвуком. / Иваног Н.И.. Вачаев A.B., Булах A.A. II Деп. сб. ВИНИТИ И 9. U., 1989.

7. Ультразвуковое измерение уровня расплавов. / Иванов И.И.. Вачаев A.B., Булах A.A., Воецков A.B., Шевцов С.Ю. // Сб. Автоматическое управление мехаллургическими процессами. Магнитогорск, МГИИ, 1990. - С. а - 12.

8. Измерение теплотехнических характеристик твердого топлива ультразвуковым методом. / Иванов Н.И., Вачаев A.B.. Горохов A.B., Булах A.A. Шутикова В.®., Туленков Д.Н., Шибаев В.И. // Журнал

"Энергетика" N 4. Минск. ВПИ. 1991. - С. 89-91.

9. Патент РФ н 2003011 с приоритетом от 24.10.90. Шахтна« печь для получения расплава алюминия из лома. / Вулах А.А., Вача-ев А.В., Иванов Н.И. Бюл. М 41-42 от 15.11.93 г.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Ни - безразмерный коэффициент теплоотдачи; 6г - число РрасгоФа; 1'г - число Прандгля,- Не - число Рейнольде»; ЗЬ - безразмерный ко-'эффнцишгг массоотдачи; Зс - число Шмидта; I, V/ - интенсивность и круговая частота ультразвуковых колебаний; £■- высота пластины; р - плотность расплава; с - скорость звука в расплаве; а - коэффициент температуропроводности; V - коэффициент кинематической вязкости; Ъ - коэффициент диффузии.