автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.03, диссертация на тему:Разработка регулируемого источника реактивной мощности для систем электроснабжения промышленных предприятий Ирака

На правах рукописи

71 Л-

Хасан Альван Хуссаин

РАЗРАБОТКА РЕГУЛИРУЕМОГО ИСТОЧНИКА РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ ДЛЯ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ ИРАКА

Специальность 05.09.03 - Электротехнические комплексы и системы

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 6 НОЯ 2009

Иваново - 2009

003484901

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Ивановский государственный энергетический университет имении В. И. Ленина» (ИГЭУ).

Научный руководитель -

кандидат технических наук, профессор Бушуева Ольга Александровна

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Курнышев Борис Сергеевич

кандидат технических наук, профессор Белов Владимир Павлович

Ведущая организация ГОУВПО «Московский энергетический институт»

(технический университет)

Защита диссертации состоится «11» декабря 2009 года в Ц часов на заседании диссертационного совета Д 212.064.02 при ГОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В. И. Ленина» по адресу: 150003, г. Иваново, ул. Рабфаковская, 34, корпус «Б», ауд.237.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, просим направлять по адресу: 150003, г. Иваново, ул. Рабфаковская, д. 34, Ученый совет ИГЭУ. Тел.: (4932) 38-57-12, факс (4932) 38-57-01. E-mail: uch sovet@ispu.ru

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ИГЭУ, с авторефератом можно ознакомиться на сайте ИГЭУ www.ispu.ru

Автореферат разослан «10» ноября 2009 года.

Ученый секретарь диссертационного совета

В. В. Тютиков

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Одними из основных вопросов, решаемых при проектировании и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий, являются вопросы компенсации реактивной мощности: выбор типа, мощности, места установки и режима работы компенсирующего устройства (КУ). Компенсация реактивной мощности позволяет:

1. Обеспечивать баланс реактивной мощности в электрической сети предприятия.

2. Снижать потери мощности и электроэнергии в системе электроснабжения.

3. Улучшать показатели качества электроэнергии в системе электроснабжения промышленного предприятия.

Вопросы компенсации реактивной мощности актуальны для электрических сетей всех напряжений, как в России, так и в других странах. Эти вопросы актуальны и для систем электроснабжения промышленных предприятий Ирака, где в связи с окончанием военных действий идет интенсивное восстановление и строительство новых промышленных предприятий с использованием современных эффективных технологий и нового электрооборудования. Системы электроснабжения таких промышленных предприятий должны соответствовать требованиям к качеству электрической энергии.

В настоящее время в системах электроснабжения напряжением 380/220 В на промышленных предприятиях республики Ирак применяются только КУ на основе нерегулируемых конденсаторных батарей (КБ). Эти КУ не позволяют получить максимальный эффект от компенсации реактивной мощности при наличии потребителей электроэнергии с переменной нагрузкой, поэтому необходимо применять быстродействующие регулируемые источники реактивной мощности (ИРМ).

Таким образом, весьма актуальной представляется задача разработки регулируемого источника реактивной мощности (РИРМ), создания его математической и компьютерной моделей, позволяющих проводить исследования режимов работа источника реактивной мощности при различных режимах нагрузки промышленного предприятия.

Целью диссертационной работы является разработка регулируемого источника реактивной мощности для систем электроснабжения промышленных предприятий напряжением до 1 кВ и исследование режимов его работы. Для достижения поставленной цели были решены следующие задачи:

• проведен анализ существующих способов и средств компенсации реактивной мощности в системах электроснабжения .промышленных предприятий.

• проведена сравнительная оценка источников реактивной мощности с различными системами управления, применяемых в системах электроснабжения промышленных предприятий.

• выбрана схема источника реактивной мощности с тиристорами и регулируемыми реакторами для систем электроснабжения промышленных предприятий напряжением ниже 1 кВ.

• разработаны математическая и компьютерная модели регулируемого источника

реактивной мощности с использованием средств Matlab, Simulink, sim power Systems для исследования его режимов работы в системах электроснабжения с изменяющейся нагрузкой.

• разработана цифровая система управления (ЦСУ) источника реактивной мощности с использованием программного комплекса N1 Multisim 10, позволяющей обеспечивать плавное регулирование реактивной мощности в системах электроснабжения промышленных предприятий с переменной нагрузкой.

. • проведены исследования режимов работы источника реактивной мощности.

Методы исследования. Для решения поставленных в работе задач использовались методы, принятые в теории электрических цепей, электротехники, применялись теоретическое и математическое имитационное моделирование с использованием функций Matlab, систем Simulink и N1 Multisim 10. Достоверность результатов работы подтверждается:

- корректностью выполненных расчетов на основе фундаментальных положений теоретических основ электротехники;

- использованием средств Matlab, Simulink, sim power Systems для моделирования.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Разработана модель источника реактивной мощности с применением средств Matlab, Simulink, sim power Systems, позволяющая исследовать различные режимы источника реактивной мощности в системах электроснабжения промышленных предприятий.

2. Разработаны структурная схема и модель цифровой системы управления источника реактивной мощности с использованием программного комплекса N1 Multisim 10, обеспечивающие быстродействующую компенсацию реактивной мощности нагрузки и улучшение показателей качества электроэнергии в системах электроснабжения промышленных предприятий.

Практическая значимость работы.

1. Получены регулировочные характеристики ИРМ, позволяющие анализировать спектральный состав токов и напряжений и намечать мероприятия по исключению резонансных явлений в системе электроснабжения промышленного предприятия.

2. Даны рекомендации по настройке цифровой системы управления ИРМ, обеспечивающей быстродействие и изменение его реактивной мощности при различных режимах нагрузки промышленного предприятия.

Область применения результатов работы.

Разработанные модели РИРМ с ЦСУ для систем электроснабжения промышленных предприятий могут быть использованы в организациях, занимающихся разработкой РИРМ с целью выбора их состава и параметров.

Апробация работы. Результаты работы докладывались и обсуждались на следующих конференциях:

• международная научно - техническая конференция «Состояние и перспективы развития электротехнологии», XIII Бенардосовские чтения, Иваново: ИГЭУ, 2006 г.

• международная научно - техническая конференция студентов и аспирантов,

(Радиоэлектроника электротехника и энергетика), Москва: МЭИ (ТУ), 2007г.

• международная научно-техническая конференция «Состояние и перспективы развития электротехнологии», XIV Бенардосовские чтения, Иваново: ИГЭУ, 2007 г.

• П-я молодежная международная научная конференция «Тинчуриские

чтения», Казань: КГЭУ, 2007 г.

• международная научно - техническая конференция «Состояние и перспективы развития электротехнологии», XV Бенардосовские чтения, Иваново: ИГЭУ, 2009 г.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 8 печатных работ, в том числе три - в издании, рекомендованном ВАК.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, заключения, библиографического списка использованной литературы из 75 наименований и трех приложений. Работа изложена на 142 страницах машинописного текста, включает 74 рисунка и 8 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показана важность задачи компенсации реактивной мощности в цеховых сетях промышленных предприятий республики Ирак. Обоснована актуальность диссертационной работы, сформулированы цели, задачи исследований и дана общая характеристика работы.

Первая глава посвящена подробному анализу современного социально -экономического состояния Ирака, а также состоянию и перспективам развития электроэнергетики страны.

Проведен анализ существующих и перспективных способов и средств регулирования напряжения в сетях промышленных предприятий и предложена их классификация.

Рассмотрены основные показатели качества электрической энергии с учетом различных факторов, обусловленных режимами работы, как системы электроснабжения, так и нагрузки.

Проведена оценка эффективности работы различных компенсирующих устройств. Показано, что наиболее целесообразно регулирование напряжения осуществлять за счет изменения потоков реактивной мощности КУ.

Проведен анализ схем ИРМ (рис. 1-6), используемых в системах электроснабжения промышленных предприятий. Рассмотрены достоинства и недостатки каждой из них.

Показано, что схемы с конденсаторными батареями имеют существенные преимущества, поэтому эти схемы используются в качестве основных ИРМ как в сетях с напряжением 380/220 В, так и в сетях с напряжением 6-10 кВ.

Проведена оценка эффективности регулирования напряжения с использованием КБ, которые снижают потери мощности и энергии в сети за счет изменения потоков реактивной мощности. Потери мощности в сети промышленного предприятия определяются по выражению:

АР =

Я, = АР, + АР„

где ЛРа — потери активной мощности, обусловленные активной нагрузкой, АРр-потери активной мощности, обусловленные реактивной нагрузкой, Яэ -эквивалентное активное сопротивление сети, р,,£>,,£/ - параметры режима (эквивалентные электрические нагрузки и напряжение сети).

Расчетами установлено, что потери электрической энергии от перетоков реактивной нагрузки соизмеримы с потерями от чисто активной нагрузки.

Применение на промышленных предприятиях для компенсации реактивной мощности схем с КБ уменьшит составляющую дрр за счет изменения на (£?•> -&>•), где - мощность КБ.

В работе рассмотрены особенности схем КУ на основе КБ.

Базовой для всех схем является нерегулируемая КУ (рис. 1), в которой конденсаторы соединены по схеме треугольника (реже в звезду) и постоянно подключены на шины РП или ТП. Это КУ является самым простым, потери мощности в нем минимальны, поскольку определяются только потерями в конденсаторах: АР = 2л-./. Cкг¡U2H(ШtgS , где ¡яЗ - тангенс угла потерь в конденсаторах, равный относительной величине удельных потерь в конденсаторе, Вт/квар. Однако потери мощности АР в электрической сети промышленного предприятия при такой схеме КУ - максимальны.

Особенностью схемы рис. 2 является изменение мощности КБ за счет переключения конденсаторов с «треугольника» на «звезду». Схема при соединении конденсаторов в треугольник позволяет получить мощность , а при соединением конденсаторов в звезду - Ып(в три раза меньше *2кУ1их). Эта схема проста, но имеет большое качество коммутационной аппаратуры (контакторы или тиристорные ключи), и процесс коммутации сложен.

При больших мощностях нагрузок и их неравномерном графике используют КУ с регулированием реактивной мощности за счет переключения конденсаторов ступенями (рис. 3). Чем больше число ступеней регулирования у такого компенсирующего устройства, тем выше его эффективность, но усложняется система управления. На практике у таких КУ число ступеней не превышает трех.

Схема рис. 4 представляет схему одного из вариантов статического тиристорного компенсатора (СТК) с регулируемой индуктивностью (реактором). За счет использования тиристоров, включенных последовательно с реактором, реактивная мощность плавно изменяется, а генерируемая мощность (емкостная) не регулируется. Недостатком этой схемы также является генерация в сеть промышленного предприятия токов высших гармоник от тиристоров.

Анализ схемы рис. 5 показал, что схема позволяет осуществлять достаточно плавное регулирование реактивной мощности при относительно малой мощности

реактора 0, и, следовательно, потери энергии в нем небольшие ( = —-, где >}-

2N

число ступеней регулирования). В этой схеме возможны два принципиально разных режима работы КУ. В первом режиме регулирование КБ осуществляется ступенями, а мощность реактора Ь равна половине мощности ступени конденсаторов. Во втором режиме мощность реакторов Ь равна мощности одной ступени конденсаторов и изменяется с помощью тиристорного регулятора УЗ. В этой схеме обеспечивается плавное регулирование реактивной мощности, необходимое быстродействие, а так же мощность реакторов в N раз меньше значения высших гармоник тока генерируемых тиристорами.

Проведенные исследования показали, что схема рис. 6. имеет три ступени регулирования С1Х2Х3 , в каждой из которых конденсаторы соединены в треугольник и подключаются к трехфазной сети через токоограничивающие реакторы Ь0 и тяристорные ключи УБ1. Тиристорные ключи УБI располагаются только в двух фазах, что позволяет уменьшить потери мощности в устройстве коммутации КБ на одну треть. В этом заключается первое отличие схемы (РИРИ) от других схем.

Вторая особенность схемы РИРМ заключается в том, что реакторы Ь с последовательно включенными тиристорными регуляторами УБ2 соединены по схеме треугольника и служат для уменьшения токов высших гармоник. Мощность реакторов Ь в этой схеме равна мощность одной ступени БК, принятой 25 квар. Третья особенность заключается в законе регулирования реактивной мощности. Регулирование производится небольшими ступенями, переключение которых осуществляет цифровая система управления. За счет изменения угла открытия тиристорного регулятора \'Б2 можно получить 4 ступени реактивной мощности, потребляемой реакторами, 25, 50, 75, 100 %. Поэтому для моделирования источника реактивной мощности выбрана эта схема, которая имеет название «регулируемый источник реактивной мощности» (РИРМ).

В работе проведено сравнение всех схем источников реактивной мощности, имеющих в своем составе КБ, по ряду параметров, в том числе и по коэффициенту эффективности. Лучшие показатели имеет схема рис. 6.

Во второй главе разработана модель схемы РИРМ (рис. 6) с использованием средств MATLAB, Simulink, sim Power Systems, для создания которой необходимо одно из следующих условий:

1. Принципиальная или функциональная схема объекта моделирования.

2. Уравнения, описывающие моделируемую систему.

3. Результаты измерения входных и выходных сигналов моделируемой системы. При разработке модели РИРМ (рис. 7) использовано первое условие.

Рис. 7 Модель регулируемого источника реактивной мощности

При разработке модели РИРМ (рис. 7) использованы средств программы Simulink и toolbox Sim power Systems. Для проверки работы схемы РИРМ, а так же из-за появления в модели высших гармоник, моделирование проводилось по отдельным блокам (рис. 8 - 10).

На рис. 8 представлена модель трехфазного источника питания (сеть), содержащая блок Three-Phase Source, имеющий три источника ЭДС, сдвинутых по фазе друг на угол 120°.

---0=

Г Ь L a A." Thfns,0(_bc LJ) д_Ьс

-О—р

1-_с 7>7«$1й1_са

Рис. 8 Модель блока регулируемой части источника реактивной мощности

В схеме замещения (рис. 9) представлена модель блока тиристора со схемой управления.

ЛЯ

Pulse Gensrator2

<I>-2

м

= 0.1

OR

Abs Сотрзт To Constant

Logical Operator

Brester3

-O

1

Ampermet

Рис. 9 Модель блока тиристора со схемой управления

Следует отметить, что в библиотеке Simulink отсутствует модель симметричного управляемого вентиля. Для его реализации использованы также средства Matlab, Simulink и имеющиеся, в данном пакете (toolbox). В модели учтены следующие особенности тиристоров:

1. Тиристор переходит в открытое состояние с помощью управляющего сигнала, подаваемого на управляющий электрод.

2. Тиристор переходит в закрытое состояние самопроизвольно при переходе тока через ноль.

При моделировании тиристоров сделаны следующие допущения:

а) Переход из открытого состояния в закрытое и наоборот происходит мгновенно.

б) Сопротивления тиристоров в открытом и закрытом состояниях представлены постоянными величинами.

В моделях тиристоров заложен алгоритм управления углом их открывания. Таким образом, регулируя угол, можно исследовать зависимость частотного спектра от времени запаздывания при открывании тиристоров.

Время включения тиристоров определялось, исходя из запаздывания перехода фазного тока (тока через реакторы) на 90°от фазного напряжения. Идеальное время включения тиристоров в регулирующей схеме обеспечивает коммутацию, при которой в переходном процессе отсутствует свободная составляющая тока (другими словами, в момент коммутации принужденная составляющая тока должна переходить через ноль).

Модель содержит измерительные блоки (аналоги трансформаторов тока и напряжения) выходные сигналы которых поступают на осциллограф (Scope). Здесь сигналы анализируются визуально, а также данные, поступившие в осциллограф, передаются на анализатор спектра. В анализаторе спектра с

помощью быстрого преобразования Фурье исследуется наличие высших гармоник и их величина.

В моделируемой схеме содержаться элементы (тиристоры) которые плавно переходит из одного состояния в другой.

Модель РИРМ содержит блока конденсаторных батарей рис. 10.

I Discre Is » 5e-C power TT А нЭ-СН^е

L

«ee-Phase S©v«ce

--

Ü] _ -Qrtr

V 1>с ■ :0

:

,, 0 U, f U У

-Q-

и

Impartance Measurement

Puc. 10 Модель блока конденсаторных батарей

Модель конденсаторных батарей содержит трехфазный источник напряжения Three-Phase Source, схема замещения которого состоит из трех источников ЭДС, сдвинутых по фазе друг относительно друга на угол 120° и активных внутренних и реактивных сопротивлений.

Конденсаторные батареи соединены в треугольник, параллельно которым включены резисторы, служащие для разряда емкостей при отключении БК. На схеме рис. 10 они обозначены (Rea, Rcb, Ree). Конденсаторная батарея подключена через токоограничивающие реакторы (L„), обозначенные на схеме как La, Lb, Le. Управляемые тиристоры (Thyristor_a, Thyristor_b) находятся в фазах А и В. Схема также содержит измерительные трансформаторы тока, измеряющие линейные токи (Al, А2, A3), и измерительные трансформаторы напряжения VI, V2, V3, измеряющие соответственно линейные напряжения Uab, Übe, Uca.

Разработана математического модель регулируемой часть источника реактивной мощности, основанная на метода переменных состояний, использующая основные соотношения теоретических основ электротехники.

В схеме замещения блока регулируемой части источника реактивной мощности (рис. 11) отражены основные элементы, изменения величины которых позволяют настраивать модель в соответствии с режимом питающей сети.

Математическая модель включает численное решение дифференциальных

уравнений вида: ( Х=Лх+Ви

I}'=Сх+ Пи,

где А, В, матрицы, состоящие из коэффициентов уравнений:

Ло/> ЯаЬ + йо + ЙЛ . . ЙЛ , йа Еа ЕЬ ИТаЬ

—— ---1аЬ +-тс +-/си +-----

а! ЬаЬ 1аЬ 1аЬ ЬаЬ ЛаЬ 1.аЬ

сНЬс ЙЛ . й Ьс+КЬ+Кс . йс ЕЬ Ее И'ГЬс

—■— = ——лав--лпе +-¡са +-----

с!1 1Ьс ¿Ьс 1,Ьс ЬЬс 1Ьс ЬЬс

Шса Яа . , йс ., йся + Яс + Па . Ее Еа ТГГса

---лав +-лпе--иа ^---——---.

(II 1>са Л со ¿са Ееа Ьса Ьса

Еа

-е-

©

-о-

©

Рис. 11 Схема замещения модели блока регулируемой части ИРМ

В третьей главе разработана цифровая система управления (ЦСУ) вентильными преобразователями для обеспечения работы регулируемого источника реактивной мощности (рис. 12) в соответствии с изменением графика нагрузки в системе электроснабжения.

ЦСУ вырабатывает в цифровой форме код фазы управляющих импульсов тиристоров и затем преобразует его в фазу управляющих импульсов.

В ЦСУ используется линейная форма опорного сигнала.

Цифровая схема сравнения (ЦСС) фиксирует поразрядное равенство управляющего и опорного кодов. При этом на выходе ЦСС формируется единичный логический сигнал. Этот сигнал поступает на управляющий электрод тиристора УБ2. Входной сигнал, получаемый при подключении системы к трехфазной сети, представлен на рис. 13.

Рис. 12 Цифровая система управления РИРМ 13

Рис. 13. Входной сигнал системы управления (U=10 В)

При помощи ключей (кеу_А. кеу_В). рис. 12, задается код управления 10

(в десятичной системе 2). что соответствует углу управления:

180 ,,, ,,, 180" ,

--(16-/V) =------6 = 67.5 ,

16 16

где N - десятичное число, соответствующее 4-х разрядному коду управления.

На положительной полуволне питающего напряжения вычитающий счетчик формирует опорный код. Схема сравнения поразрядно сравнивает опорный код с преобразованным 4-х разрядным кодом управления. В момент их равенства на выходе формируется импульс. На рис. 14 представлена осциллограмма управляющих импульсов силовых вентилей 3-х фазной системы. При этом импульсы, вырабатываемые для каждой из фаз, имеют одинаковую амплитуду.

Рис. 14. Управляющие импульсы, соответствующие углу управления в 67.5° градусов (задающий двоичный цифровой код - 10)

Таким образом, получены 4 ступени регулирования (соответствует углу открытия тиристора УБ2) от -25 квар до 0 квар при отсутствии конденсаторной установки; от 0 квар до 25 квар при подключении одной ступени конденсаторной

установки (С1); от 25 квар до 50 квар при подключении двух ступеней (С1, С2); от 50 квар до 75 квар при подключении трех конденсаторных установках (С1, С2 и СЗ).

При таком алгоритме включений реакторов и конденсаторов получено 16-ти ступенчатое регулирование, что можно считать практически плавным регулированием реактивной мощности нагрузки в системах электроснабжения промышленных предприятий.

Разработанная ЦСУ РИРМ предполагает, что их переключение в сторону увеличения реактивной мощности должно происходить, если генератор импульса (эталонной частоты) даст сигнал в (-1) В, и соответственно уменьшение реактивной мощности будет происходить при сигнале (+1) В.

Таким образом, в ЦСУ осуществляется регулирование напряжения на ±1 %.

В четвертой главе представлены результаты исследования характеристик работы РИРМ. На рис. 15. приведены осциллограмы линейных напряжений, фазных и линейных токов при подключении к сети только блока модели регулируемой части РИРМ (рис. 8). Из оспилограммьг видно, что в первый момент времени происходит задержка включения тиристоров, а при изменении угла открывания тиристоров изменяется форма тока, что свидетельствует о появлении высших гармоник. Результаты анализа показали, что наличие высших гармоник в линейных токах не превышает допустимых значений по ГОСТ 1310997 в самых неблагоприятных режимах. Следует отметить, что высшие гармоники при идеальном включении тиристоров отсутствуют.

Рис. ! 5 Осциллограмы линейных напряжений, фазных и линейных токов при подключении к сети блока модели регулируемой части РИРМ

На рис. 16 представлены осциллограммы тех же параметров, но при задержке включения тиристоров на одну миллисекунду с целью проверки отсутствия гармоник.

/ ,л

/ л

\ у

у к 4 : / i ! / i ' V i ' \

41/ | \ /

/V/ /

/ \

/ V

\ /

V.

л. >:/ ■ \ у

Рис. 16 Осциллограмы фазных напряжений, фазных и линейных токов при задержках включения тиристоров и появлении высших гармоник

Из рис. 17 слудует, что при вклюении тиристора через 0.002 с высшая гармоника в сети промышленных предприятий отсутствует.

Рис. 17 Зависимость тока от времени включения тиристоров при t = 0.002 с

Результаты исследований показали, что при подключении всех блоков модели РИРМ гармоники в сети отсутствуют, но в первый момент времени возможны резонансы токов и напряжений. С целью их исключения необходимо подобрать параметры токоограничивающих реакторов La, Lb, Lc. Для этого целью в модели использован блок Impedance Measurement, позволяющий изменять параметры модели рис. 18.

Рис. 18. Осциллограммы линейных напряжений и токов модели РИРМ

Работа модели РИРМ была проверена на переменном графике нагрузки одного из участков систем электроснабжения промышленного предприятия (ОАО «Автокран», г. Иваново).

Анализ графика нагрузки, приведенного на рис. 19, показал, что реактивная мощность носит индуктивный характер. Величина потребляемой реактивной мощности за одну смену изменялась от 7 до 29,6 квар.

Время

I—»—ОА-*—ОВ » Ос * -осумм |

Рис. 19. График узла нагрузки до компенсации реактивной мощности

При подключении к сети РИРМ мощностью 75 квар на напряжение 380 В потребление реактивной мощности уменьшилось на 25 квар при максимальной нагрузке 29, 6 квар, что соответствует автоматическому подключению четырех ступеней ИРМ, каждая из которых 6, 25 квар. При минимальной нагрузке (7,434 квар) автоматически подключается лишь одна ступень, это следует из графика

рис. 20. Результаты исследования показали, что параметры РИРМ выбраны правильно.

а 35

* 30 й 25 | 20 I 15 | 10 I 5

I 0

I

Время

Рис. 20. График узла нагрузки до и после установки источника реактивной

мощности

Следует отметить, что в процессе моделирования блок ЦСУ не был смоделирован вместе с источником реактивной мощности, так как ЦСУ моделировалась в программе N1 МиШвт 10, не совместимой с комплексом МАТЬАВ и втиПпк. Поэтому, для достоверности работы РИРМ исследовалась каждая точка нагрузки в отдельности в программе МАТЬАВ и БттПпк без использования ее системы управления. То есть достоверность работы модели РИРМ подтверждается изменением реактивной мощности нагрузки только для одного принятого ее значения (рис. 21).

Рис. 21 Графики изменения напряжений, токов и реактивной мощности при подключении одной ступени источника реактивной мощности

Основные выводы и результаты

1. Показано, что в настоящее время в Ираке идет интенсивное восстановление и строительство промышленных предприятий с использованием современных эффективных технологий и нового электрооборудования. Одними из главных требований к системам электроснабжения промышленных предприятий являются:

- обеспечение качества электроэнергии потребителям;

- экономичность (снижение потерь мощности и электроэнергии).

- правильный выбор типа, мощности, место установки и режима работы источников реактивной мощности в сете промышленных предприятии позволит указанные требования.

2. Исследованы схемы различных источников реактивной мощности для систем электроснабжения промышленных предприятий Ирака и выбрана схема регулируемого источника реактивной мощности, позволяющего осуществлять плавное регулирование реактивной мощности нагрузки и обладающего быстродействием.

3. Разработана математическая модель регулируемого источника реактивной мощности, основанная на использовании метода переменных состояний.

4. Разработана модель регулируемого источника реактивной мощности с использованием средств Matlab, Simulink, и toolbox Sim Power Systems, позволяющая проводить исследования его режимов работы в системах электроснабжения промышленных предприятий с переменной нагрузкой.

5. Разработаны структурная схема и модель цифровой системы управления источника реактивной мощности, позволяющие обеспечить быстродействие компенсации реактивной мощности изменяющейся нагрузки в системе электроснабжения промышленного предприятия.

6. Исследованы режимы работы отдельных блоков модели регулируемого источника реактивной мощности. Выявлены особенности электромагнитных явлении, возникающих при коммутации тиристоров (генерация высших гармоник, резонансные явления в электрической сети), позволяющие настроить модель в соответствии с требованиями к качеству электрической энергии.

7. Исследованы различные режимы работы источника реактивной мощности на полученной модели с целью настройки цифровой системы управления при различных изменяющихся графиках нагрузок промышленных потребителей электрической энергии.

8. Достоверность работы модели регулируемого источника реактивной мощности подтверждена путем имитационного моделирования реального графика нагрузки в системе Matlab, Simulink, toolbox Sim Power Systems, а так же в программе N1 Multisim 10.

9. Разработанные компьютерные модели регулируемого источника реактивной мощности с цифровыми системами управления для систем электроснабжения промышленных предприятий могут быть использованы в организациях, занимающихся разработкой регулируемых источников реактивной мощности с целью исследования их характеристик.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ Научные статьи, опубликованные в изданиях по списку ВАК

1. Хасан Альван Хуссаин. Разработка цифровой системы управления вентильными преобразователями для компенсации реактивной мощности в цеховых сетях промышленных предприятий республики Ирак / А.И. Терехов, Хасан Альван Хуссаин // Вестник ИГЭУ. Вып. 5 Иваново: ИГЭУ. 2005. С. 104.

2. Хасан Альван Хуссаин. Математическая модель статического источника реактивной мощности для промышленных предприятий Ирака / В.Д. Лебедев, Хасан Альван Хуссаин // Вестник ИГЭУ. Вып. 6 Иваново: ИГЭУ. 2005. С. 84.

3. Хасан Альван Хуссаин. Новый регулируемый источник реактивной мощности для цеховых сетей промышленных предприятий / O.A. Бушуева, А.Ю. Мурзин, Хасан Альван Хуссаин // Вестник ИГЭУ. Вып. 2 Иваново: ИГЭУ. 2007. С. 81.

Публикации в других изданиях

1. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в цеховых сетях промышленных предприятии с применением новых технических средств / O.A. Бушуева, А.Ю. Мурзин, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. ХШ-й международной научно-технической конференции «Состояние и перспективы развития энерготехнологии». Иваново: ИГЭУ, 2006. С. 33.

2. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в сетях промышленных предприятий Ирака / А.Ю. Мурзин, O.A. Бушуева, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. XIII международной научно-технической конференции «Радиоэлектроника, электротехника и энергетика». М: МЭИ, 2006. Том 2. С. 396.

3. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в сетях промышленных предприятий республики Ирак /А.Ю. Мурзин, O.A. Бушуева, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. международной научно-технической конференции «Состояние и перспективы развития энерготехнологии». XIV-й Бенардосовские чтения. Иваново: ИГЭУ, 2007. Том 1. С. 62.

4. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в сетях промышленных предприятий республики Ирак / А.Ю. Мурзин, O.A. Бушуева, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. международной научной конференции «Тинчутинские чтения». Казань: КГЭУ, 2007. С. 30.

5. Хасан Альван Хуссаин. Совершенствование схемы и разработка модели регулируемого источника реактивной мощности для цеховых сетей промышленных предприятий / O.A. Бушуева, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. международной научно-технической конференции «Состояние и перспективы развития энерготехнологии». XV Бенардосовские чтения. Иваново: ИГЭУ, 2009. С. 33.

Хасан Альван Хуссанн

РАЗРАБОТКА РЕГУЛИРУЕМОГО ИСТОЧНИКА РЕАКТИВНОЙМОЩНОСТИ ДЛЯ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ ИРАКА

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации ня соискание ученой степени кандидата технических наук

Подписано в печать 05.10.2009. Формат 60x84 1/16. Печать плоская. Усл. печ. л. 1,16 Тираж 100 экз. Заказ № 116. ГОУ В ПО «Ивановский государственный энергетический университет им. В.И. Ленина» 153003, Иваново, ул. Рабфаковская, 34. Отпечатано в УИУНЛ ИГЭУ.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ СПОСОБОВ И СРЕДСТВ КОМПЕНСАЦИИ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРОМЫЩЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ ИРАКА.

1.1. Краткие сведения об Ираке.

1.2. Современное состояние и перспективы развития электроэнергетики

Ирака.

1.3. Анализ существующих способов и средств регулирования напряжения в системах электроснабжения промышленных предприятий.

1.3.1. Качество электрической энергии и задачи его обеспечения в системах электроснабжения промышленных предприятий.

1.3.2. Факторы, влияющие на уровни напряжения.

1.3.3. Способы регулирования напряжения.

1.3.4. Особенности регулирования напряжения с помощью компенсирующих устройств.

1.4. Источники реактивной мощности в системах электроснабжения промышленных предприятий.

1.4.1. Применение конденсаторных батарей для компенсации реактивной мощности.

1.4.2. Размещение компенсирующих устройств в системе электроснабжения промышленного предприятия.

1.4.3. Эффективность использования конденсаторных батарей.

1.5. Анализ схем компенсирующих устройств с использованием конденсаторных батарей.

1.5.1. Расчет коэффициента эффективности компенсирующих устройств.

1.5.2. Выбор схемы регулируемого источника реактивной мощности для моделирования.

Выводы по главе 1.

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА МОДЕЛИ РЕГУЛИРУЕМОГО ИСТОЧНИКА

РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ.

2.1. Компьютерное моделирование схемы регулируемого источника реактивной мощности с помощью средств Matlab, Simulink, Sim power Systems.

2.1.1. Характеристика модели регулируемого источника реактивной мощности.

2.1.2. Модель регулируемой части источника реактивной мощности.

2.1.3. Модель тиристора со схемой управления.

2.1.4. Модель блока конденсаторных батарей.

2.1.5. Модели динамических систем, технологии построения в MATLAB.

2.1.6. Построение непрерывной математической модели.

Выводы по главе 2.

ГЛАВА 3. РАЗРАБОТКА ЦИФРОВОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ВЕНТИЛЬНЫМИ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯМИ В СХЕМЕ РЕГУЛИРУЕМОГО ИСТОЧНИКА РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ.

3.1. Разработка цифровой системы управления

3.2. Описание работы цифровой системы управления тиристором.

Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ

РЕГУЛИРУЕМОГО ИСТОЧНИКА РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ.

4.1. Исследование характеристик регулируемого источника реактивной мощности на модели.

4.2. Исследование цифровой системы управления.

4.3. Проверка работы модели источника реактивной мощности на реальном графике нагрузки.

4.4. Расчет экономического эффекта от установки регулируемого источника реактивной мощности.

Выводы по главе 4.

Введение

Одними из основных вопросов, решаемых при проектировании и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий, являются вопросы компенсации реактивной мощности: выбор типа, мощности, места установки и режима работы компенсирующего устройства (КУ).

Компенсация реактивной мощности позволяет:

1. Обеспечивать баланс реактивной мощности в электрической сети предприятия.

2. Снижать потери мощности и электроэнергии в системе электроснабжения.

3. Улучшать показатели качества электроэнергии в системе электроснабжения промышленного предприятия.

При передаче потребителям активной Р и реактивной Q мощности в системе электроснабжения имеют место потери активной мощности:

S2 Р2 +о2 Р2 о2 AP = 3I2R = ^—R =-¥—R =-R + —R = APn + ДР. и2 и2 и2 и2 р

Потери активной мощности пропорциональны квадрату реактивной мощности, и при снижении реактивной мощности эти потери уменьшаются.

Установка компенсирующих устройств (КУ) у потребителей - очень эффективное средство. Так, согласно данным [33], установка 1 квар обеспечивает экономию 300 кВт. ч электроэнергии в год, установка батарей конденсаторов мощностью 300 квар обеспечивает экономию 30 тонн угля в год. Ввод источников реактивной мощности приводит к снижению потерь мощности при максимальной нагрузке на 0,1 кВт на каждый 1 квар установленной мощности КУ.

По данным VDEW (Association of German Power Supply Companies), в распределительных электросетях Германии, благодаря КРМ до средневзвеше-тнного значение cos#>= 0.9, только в 1999 году сэкономлено порядка 9 млрд. кВт. ч активной энергии, что составило 20 % от суммарного (36,4 млрд. кВт. ч) объема транзитных потерь [74].

Вопросы компенсации реактивной мощности актуальны для электрических сетей всех напряжений, как в России, так и в других странах. Эти вопросы актуальны и для систем электроснабжения промышленных предприятий Ирака, где в связи с окончанием военных действий идет интенсивное восстановление и строительство новых промышленных предприятий с применениям современных эффективных технологий и нового электрооборудования. Системы электроснабжения промышленных предприятий должны удовлетворять современным требованиям к качеству электрической энергии.

В настоящее время в системах электроснабжения напряжением 380/220 В промышленных предприятий республики Ирак применяют только компенсирующие устройства в виде нерегулируемых конденсаторных батарей. Эти устройства не позволяют получить максимальный эффект от компенсации реактивной мощности, поэтому необходимо применить регулируемый источник реактивной мощности.

Таким образом, весьма актуальной представляется задача разработки регулируемого источника реактивной мощности (РИРМ), создания его математической и компьютерной моделей, позволяющих проводить исследования режимов работа источника реактивной мощности при различных режимах нагрузки промышленного предприятия.

Актуальность темы. Компенсация реактивной мощности в системах электроснабжения сетях является весьма эффективным мероприятием, улучшающим показатели качества напряжения, снижает расход электроэнергии на ее транспорт, снижает потоки реактивной мощности и снижает затраты на оборудование [меньше сечения проводов, меньше установленная мощность трансформаторов].

Целью диссертационной работы является разработка регулируемого источника реактивной мощности для систем электроснабжения напряжением до 1 кВ и исследование режимов его работы.

Для достижения поставленной цели были решены следующие задачи: 1. Проведен анализ существующих способов и средств компенсации реактивной мощности в системах электроснабжения промышленных предприятий.

2. проведена сравнительная оценка источников реактивной мощности с различными системами управления, применяемых в системах электроснабжения промышленных предприятий.

3. Выбрана схема регулируемого источника реактивной мощности для систем электроснабжения промышленных предприятий напряжением ниже 1 кВ.

4. Разработаны математическая и компьютерная модели регулируемого источника реактивной мощности с использованием средств Matlab и Simulink для исследования его режимов работы в системах электроснабжения с изменяющейся нагрузкой.

5. Разработана цифровая система управления (ЦСУ) ИРМ с использованием средств N1 Multisim 10, позволяющей обеспечивать быстродействие и плавное регулирование реактивной мощности в системах электроснабжения предприятий с переменной нагрузкой.

6. Проведены исследования режимов работы источника реактивной мощности.

Методы исследования. Для решения поставленных в работе задач использовались методы, принятые в теории электрических цепей, электротехники, применялись математическое и имитационное моделирование с использованием функций Matlab, систем Simulink и N1 Multisim 10. Достоверность результатов работы подтверждается:

- корректностью выполненных расчетов на основе фундаментальных положений теоретических основ электротехники;

- использованием средств Matlab, Simulink, sim Power Systems для моделирование.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Разработана модель источника реактивной мощности с применением средств Matlab, Simulink, sim power Systems, позволяющая исследовать различные режимы источника реактивной мощности в системах электроснабжения промышленных предприятий.

2. Разработаны структурная схема и модель цифровой системы управления источника реактивной мощности с использованием программного комплекса N1 Multisim 10 обеспечивающие быстродействующую компенсацию реактивной мощности нагрузки и улучшение показателей качества электроэнергии в системах электроснабжения промышленных предприятий. Практическая значимость работы.

1. Получены регулировочные характеристики источника реактивной мощности (ИРМ), позволяющие анализировать спектральный состав токов и напряжений и намечать мероприятия по исключению резонансных явлений в системе электроснабжения промышленного предприятия.

2. Даны рекомендации по настройке цифровой системы управления источника реактивной мощности источника реактивной мощности, обеспечивающей быстродействие и изменение его реактивной мощности при различных режимах нагрузки промышленного предприятия.

Область применения результатов работы.

Разработанные модели РИРМ с ЦСУ для систем электроснабжения промышленных предприятий могут быть использованы в организациях, занимающихся разработкой РИРМ с целью выбора их состава и параметров.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы докладывались и обсуждались на следующих конференциях:

1. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в цеховых сетях промышленных предприятии с применением новых технических средств / О.А. Бушуева, А.Ю. Мурзин, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. XIII-й международной научно-технической конференции «Состояние и перспективы развития энерготехнологии». Иваново: ИГЭУ, 2006. С. 33.

2. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в сетях промышленных предприятий Ирака / А.Ю. Мурзин, О.А. Бушуева, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. XIII-й международной научно технической конференции «Радиоэлектроника, электротехника и энергетика». М: МЭИ, 2006. Том 2. С. 396.

3. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в сетях промышленных предприятий республики Ирак /А.Ю. Мурзин, О.А. Бушуева,

Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. международной научно технической конференции «Состояние и перспективы развития энерготехнологии». XIV-й Бенардосовские чтения. Иваново: ИГЭУ, 2007. Том 1. С. 62.

4. Хасан Альван Хуссаин. Компенсация реактивной мощности в сетях промышленных предприятий республики Ирак / А.Ю. Мурзин, О.А. Бушуева, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. международной научной конференции «Тинчутинские чтения ». Казань: КГЭУ, 2007. С. 30.

5. Хасан Альван Хуссаин. Совершенствование схемы и разработка модели регулируемого источника реактивной мощности для цеховых сетей промышленных предприятий / О.А. Бушуева, Хасан Альван Хуссаин // Тез. докл. международной научно технической конференции «Состояние и перспективы развития энерготехнологии». XV Бенардосовские чтения. Иваново: ИГЭУ, 2009. С. 33.

Публикации: По теме диссертации опубликовано 8 печатных работ, в том числе 3 - в издании, рекомендованном ВАК:

1. Хасан Альван Хуссаин. Разработка цифровой системы управления вентильными преобразователями для компенсации реактивной мощности в цеховых сетях промышленных предприятий республики Ирак / А.И. Терехов, Хасан Альван Хуссаин // Вестник ИГЭУ. Вып. 5 Иваново: ИГЭУ. 2005. С. 104.

2. Хасан Альван Хуссаин. Математическая модель статического источника реактивной мощности для промышленных предприятий Ирака / В.Д. Лебедев, Хасан Альван Хуссаин // Вестник ИГЭУ. Вып. 6 Иваново: ИГЭУ. 2005. С. 84.

3. Хасан Альван Хуссаин. Новый регулируемый источник реактивной мощности для цеховых сетей промышленных предприятий / О.А. Бушуева, А.Ю. Мурзин, Хасан Альван Хуссаин // Вестник ИГЭУ. Вып. 2 Иваново: ИГЭУ. 2007. С. 81.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы из 75 наименований и трех приложений. Работа изложена на 142 страницах машинописного текста, содержит 74 рисунков и 8 таблиц.

Основные выводы и результаты работы

1. Показано, что в настоящее время в Ираке идет интенсивное восстановление и строительство промышленных предприятий с использованием современных эффективных технологий и нового электрооборудования. Одними из главных требований к системам электроснабжения промышленных предприятий являются:

- обеспечение качества электроэнергии потребителям;

- экономичность (снижение потерь мощности и электроэнергии).

- правильный выбор типа, мощности, место установки и режима работы источников реактивной мощности в сите промышленных предприятии позволит указанные требования.

2. Исследованы схемы различных источников реактивной мощности для систем электроснабжения промышленных предприятий Ирака и выбрана схема регулируемого источника реактивной мощности, позволяющего осуществлять плавное регулирование реактивной мощности нагрузки и обладающего быстродействием.

3. Разработана математическая модель регулируемого источника реактивной мощности, основанная на использовании метода переменных состояний.

4. Разработана модель регулируемого источника реактивной мощности с использованием средств Matlab, Simulink, и toolbox Sim Power Systems, позволяющая проводить исследования его режимов работы в. системах электроснабжения промышленных предприятий с переменной нагрузкой.

5. Разработаны структурная схема и модель цифровой системы управления источника реактивной мощности, позволяющие обеспечить быстродействие компенсации реактивной мощности изменяющейся нагрузки в системе электроснабжения промышленного предприятия.

6. Исследованы режимы работы отдельных блоков модели регулируемого источника реактивной мощности. Выявлены особенности электромагнитных явлении, возникающих при коммутации тиристоров (генерация высших гармоник, резонансные явления в электрической сети), позволяющие настроить модель в соответствии с требованиями к качеству электрической энергии.

7. Исследованы различные режимы работы источника реактивной мощности на полученной модели с целью настройки цифровой системы управления при различных изменяющихся графиках нагрузок промышленных потребителей электрической энергии.

8. Достоверность работы модели регулируемого источника реактивной мощности подтверждена путем имитационного моделирования реального графика нагрузки в системе Matlab, Simulink, toolbox SimPower Systems, а так же в программе N1 Multisim 10.

9. Разработанные компьютерные модели регулируемого источника реактивной мощности с цифровыми системами управления для систем электроснабжения промышленных предприятий могут быть использованы в организациях, занимающихся разработкой регулируемых источников реактивной мощности с целью исследования их характеристик.

1. Лыкин А. В. Электрические системы и сети. -М.: Логос,2006.

2. Кудрин Б. И. Электроснабжение промышленных предприятий. -М.: Интермет Инжиниринг, 2007.

3. Сюсюкин А. И. Основы Электроснабжения предприятий. В 2-х частях. Тюмень, Нефтегазовый университет, 2003.

4. Кудрин Б. И. Электроснабжение промышленных предприятий. -М.: Энергоатомиздат, 1988.

5. Липкин Б. С. Электроснабжения промышленных предприятий и установок. -М.: Высшая школа, 1990.

6. Анчарова Т. В., Гамазан С.И. ,Шевченко В. В.Экономия электроэнергии на промышленных предприятиях.- М.: Энергоатомиздат, 1989.

7. ГОСТ 13109-97. Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. М.: Изд-во стандартов, 1997.

8. Шевченко В. В., Буре И. Г. Проблемы электромагнитной совместимости в системах электроснабжения промышленных предприятий. -М.: Энергоатомиздат, 1987.

9. Веников В. А., Идельчик В. И., Лиссев М. С. Регулирование напряжения в электроэнергетических системах. М.: Энергоатомиздат, 1985.

10. Сальников В. Г., Шевченко В. В. Эффективные системы электроснабжения предприятий Цветной металлургии.- М.: Металлургия, 1986.

11. Ермилов А. А.Основы электроснабжения промышленных предприятий. -М.: Энергоатомиздат, 1983.

12. Иванов В. С., Соколов В.И. Режимы потребления и качества электроэнергии систем электроснабжения промышленных предприятий. -М.: Энергоатомиздат, 1989.

13. Карташова И. И., Чехов В. И. Статические компенсаторы реактивной мощности в энергосистемах. -М.: Издательство МЭИ, 1990.

14. Федоров А. А. , Каменева В. В. Основы электроснабжения промышленных предприятий. М.: Энергоатоиздат, 1984.

15. Постников Н. П., Рубашов Т. М. Электроснабжение промышленных предприятий. Л.: Стройиздат, 1980.

16. Электрическая часть станции и подстанции / А. А. Васильев, И. П. Крючков, и др.. М.: Энергия, 1990.

17. Энергетическая электроника., Пер. с нем./Под ред. В. А. Лабунцова. -М.: Энергоатомиздат, 1987.

18. Конюхова Е. А. Регулирование электропотребления промышленного предприятия при взаимосвязанного выбора режима напряжения и компенсации реактивной мощности. Дисс. на соиск. уч. степ, докто. тех. наук.- М.: МЭИ, 1998.

19. Правила устройства электроустановок. М.: Минэнерго СССР, 1986.

20. Электротехнический справочник в 4т/ под. общ. ред. В. Г. Герасимова и др.-9-е изд. стереотип. -М.: Издательства МЭИ. Б.г.- ISBN5-4046-0984-8.

21. Будзко И. А., Зуль Н. М. Электроснабжения сельского хозяйства. М.: Агропромиздат, 1990.

22. Прня Р. Способы и средства регулирования напряжения в распределительных и цеховых сетях промышленных предприятий.- М.: 1999-34-Деп. в Информэлектро 14.01.2000,№1-ЭТ2000.

23. Глитерник С. Р., Поскребышев В. В., Савостьянов В.В. Тиристорноконтактные переключающие устройства для силовых трансформантов с регулированием напряжениям под нагрузкой // Промышленная энергетика,- 1983. №8- с. 16-21.

24. Глитерник С. Р. Тиристорные преобразователи со статическими компенсирующими устройствами. -Л.: Энергоатомиздат 1988.

25. Чиженко А. И. Борисенко В. И. Вентильные источники реактивной мощности и регуляторы переменного напряжения.- Киев 1987.(Препринт /АН УССР, Ин-т электродинамика; №517)

26. Шевченко В. В., Родин В. В. Применение СТК для оптимизации работы дуговых сталеплавильных печей. // Информационные технологии в электротехнике и электроэнергетика: тезисы доклада.- Чебоксары, 1996.

27. Воротницкий В. Э., Казанцев В. Н. Потери электроэнергии в электрических сетях энергосистем.-М.: Энергоатомиздат, 1983.

28. Крупович В. И., Ермилов А. А. Проектирования промышленных электрических сетей.- М.: Энергия, 1978.

29. Каялов Г. М. Основы построения промышленных электрических сетей. -М.: Энергия, 1978.

30. Silva A. Steel plant perference, Power Supply System Design and Power Quality Aspects // Elektric Furance conferece Pproceedings, 1996.

31. Reactive Power Compensation with Capacitors. ABB Capacitors AB. SE-77180 LUDV1KA. Sweden.

32. Прня P., Чехов В. И. Качество напряжения новое в решении проблемы компенсации реактивной мощности. - М.: Электротехника, 1999.

33. Железко Ю. С. Компенсация реактивной мощности и повышения качества электроэнергии. -М.: Энергоатомиздат, 1985.

34. Ильяшов В. П. Конденсаторные установки промышленных предприятий. -М.: Энергия, 1972.

35. Статические компенсаторы для регулирования реактивной мощности. Р. М. Матура: Пер. с анг.- М.: Энергоатомиздат, 1987.

36. Мокин Б. И. Автоматические регуляторы в электрических сетях.-Киев:Техника, 1985.

37. Справочник по проектированию электроэнергетических систем. Под. ред. С. С. Рокотяна, И. М. Шапиро.- 3-е изд. перераб. и доп.- М.: Энергоатомиздат, 1985.- 349 С.

38. Родин В. В. Продукция компании "ABB электроинжинеринг " Семинар ведущих специалистов ОЭС Северного Кавказа: Тезисы доклада. -Пятигорск, 1997.

39. Конденсаторы для повышения коэффициента мощности электроустановок переменного тока частоты 50 и 60 Гц. ГОСТ 1282.79. М.: Изд-во стандартов, 1986.

40. Берзан В. П. Электрические конденсаторы и конденсаторные установки / В. П. Берзан 'и др. .- М.: Энергоатомиздат, 1987.

41. Указания по проектированию компенсации реактивной мощности в электрических сетях промышленных предприятий./Инструктивный указания по проектированию электротехнических установок. -М.: Энергоатомиздат, 1984.

42. Конюхова Е. А., Михайлин Н. И. Определение мощности конденсаторных батарей в сети промпредприятия. М.: промышленная энергетика, 1979.

43. L. Hultgvist, A.Wilk-wilcznski. Voltage Criteria in Steel Mill Networks. Publ.Iss 53 rd Electrik Furnace Conference, Nov, 1995.

44. SVS for Increased Arc furnace Yield and Economy. Cataloge / ABB Power Systems AB. Vasteras, Sweden, 1994.

45. Диоды и тиристоры в преобразовательных установках. Абрамович М. И. Бабайлов и др. М.: Энергоатомиздат, 1992.

46. Гительсон С. М. Оптимальное распределение конденсаторов на промышленных предприятиях. М.: Энергия, 1967.

47. Разработка регулируемого источника реактивной мощности с высоким коэффициентом полезного действия для цеховых подстанций промышленных предприятий. Отчет по НИР каф. ЭПП МЭИ. Гос рег.№01980005599, 1999.

48. Родин В. В. Моделирование элементов системы электроснабжения промышленных предприятий (включая статические тиристорные компенсаторы) с целью оптимизации установившихся режимов. Дисс. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук.- М.: МЭИ , 1998.

49. Тихомиров П. М. Расчет трансформаторов. М.: Энергоатомиздат, 1986.

50. Железко И. В. Высшие гармоники в системах электроснабжения промышленных предприятий.- М.: Энергоатомиздат, 1994.

51. Липгард С. В., Прня р., Шевченко В. В. О переключении ступеней компенсирующего устройство с помощью тиристорных ключей. Деп.в Информэлектро 14.01.2000, №2000.-М.: 1999.

52. Розанова Ю. К. Электрические и электронные аппараты.-М.: Энергоатомиздат, 1998.

53. Чунихин А. А. Электрические аппараты. М.: Энергоатомиздат, 1988.

54. Зевеке Г. В. Основы теории. М.: Энергоатомиздат, 1989.

55. Шоффа В. Н. Герконы и герконовые аппараты. Справочник.- М.: Изд-во МЭИ, 1993.

56. Никифоровский Н. Н., Бурнов Я. П. Метод расчета дросселя статического компенсатора с оптимальными параметрами. -М.: Электромеханика, №10. С.1128-1135, 1974.

57. Поликарпов А. Г., Сергиенко Е. Ф. Однотактные преобразователи напряжения в устройствах электропитания РЭА. М.: Радио и связь, 1989.

58. Шклярский Я. Э., Бандарчук А. С., Рыжкин Д. В. Методика Выбора параметров компенсаторов реактивной мощности // Электропотребления, энергосбережение, электрооборудование: Тезисы доклада: Всероссийская научная конференция.- Оренбург, 1999.

59. Torseng S. Shunt-connected Reatotors and Capacitors Controlled by Thyristors// IEEE Proc., Vol.l28Pt. C.№6.1989.

60. Ali M. A. Climate classification. Iraq, Baghdad, 1971.на араб .языке.

61. АН Н. Sh. Iraq Regina and climatology. Iraq, Basrah, 1970 . Ha араб, языке.

62. Аль Хасани Ф. Б. Климат Ирака. Ирак, Багдад, 1967.

63. А1- Hamadani N. and athers. Iestimation of the diffuse fraction dialy and mounthly average global radiation for fadhaliyah. Iraq, Baghdad."Solar en ergy". 1989 №142.

64. Киреева Э. А. Экономия электроэнергии при компенсации реактивной мощности/ Э. А. Киреева// Электрооборудование: эксплуатация и ремонт,-2007- № 5.- с. 54-59.

65. Горбачёв Г.Н., Чаплыгин Е. Е. Промышленная электроника/ Под ред. В. А. Лабунцова. М.: Энергоатомиздат, 1988.

66. Справочник по проектированию электрических систем / С. С. Рокотян, И. М. Шапиро.- М.: Энергия, 1977.

67. Диоды и тиристоры в преобразовательных установках./ М. И. Абрамович, В. М. Бабайлов и др..- М.: Энергоатомиздат, 1992.

68. Маркушевич Н. Г. Регулирование напряжения и экономия электроэнергии.-М.: Энергоатомиздат, 1984.

69. Анохин В. В. Модели динамических систем: технологии построения в MATLAB/ В. В. Анохин // Expronenta Pro.- 2003 №4.- С.54 - 59.

70. Power Factor Correction, Power Quality Solutions. Published Epcos AG. Edition 04/2006.Qrdeing №.EPC: 26017-7600.Printed in Germany.

71. Кочкин В. И., Нечаев О. П. Применение статических компенсаторов реактивной мощности в электрических сетях энергосистем и предприятии. -М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2002.