автореферат диссертации по энергетике, 05.14.12, диссертация на тему:Разработка метода расчета и выбор элементов внешней изоляции антенно-фидерных систем высокого напряжения в диапазонах длинных и средних радиоволн

Введение.

1. Обзор исследований электрического разряда в воздухе при высоких частотах

1.1. Общая характеристика внешней изоляции антенно-фидерных систем

1.2. Электрическая прочность некоронирующих воздушных промежутков

1.3. Коронирукяцие промежутки

1.3.1. Начальное напряжение и напряжение угасания короны

1.3.2. Структура чехла коронного разряда

1.3.3. Характеристики зажигания коронного разряда.

1.4. Керамические изоляторы.

Выводы.

Задачи исследования

2. Экспериментальное исследование электрической прочности воздушных промежутков с неоднородным электрическим полем в сухих условиях и под дождем.

2.1. Экспериментальная установка и методика проведения измерений

2.2. Воздушные промежутки антенно-фидерных систем.

2.3. Разрядные напряжения воздушных промежутков в сухих условиях

2.4. Разрядные напряжения воздушных промежутков в условиях дождя

2.5. Рекомендации по определению размеров воздушных изоляционных промежутков в установках, работающих в диапазоне частот.

Выводы.

3. Теоретическое определение вольт-частотных характеристик некоронирующих воздушных промежутков различной конфигурации

3.1. Движение положительных ионов в промежутке с неоднородным электрическим полем

3.2. Условия накопления положительного объемного заряда.

3.3. Области накопления положительного объемного заряда.

3.4. Расчет вольт-частотных характеристик воздушных промежутков из условия накопления положительного объемного заряда

3.5. Сопоставление расчетных и экспериментальных вольт-частотных характеристик, анализ результатов расчета

3.6. Влияние объемного заряда на высокочастотное разрядное напряжение

Выводы.

4. Экспериментальные исследования основных характеристик коронирующих воздушных промежутков

4.1. Методика проведения экспериментов

4.2. Особенности высокочастотного коронного разряда.

4.2.1. Начальные ¡напряжения возникновения коронного разряда

4.2.2. Области существования различных форм коронного разряда в зависимости от частоты.

4.2.3. Стационарные и нестационарные характеристики зажигания высокочастотного коронного разряда.

4.2.4. Напряжение угасания

4.3. Пробивное напряжение коронирующих воздушных промежутков.

4.4. Влияние высокочастотного коронного разряда на электрическую прочность воздушных промежутков в условиях дождя

Выводы.

5. Разрядные характеристики керамических изоляторов

5.1. Общая характеристика изоляторов

5.2. Методика измерения разрядных напряжений изоляторов.

5.3. Напряжения перекрытия изоляторов в сухих условиях.

5.4. Разрядные характеристики изоляторов в условиях дождя

5.5. Оценка класса напряжения изоляторов 209 Выводы.

Актуальность работы. Радиовещательные антенны и антенно-фидерные устройства диапазонов длинных и средних волн представляют собой сложные инженерные сооружения, надежная и бесперебойная работа которых определяется различными факторами. Наряду с чисто радиотехническими и механическими требованиями к антеннам предъявляются требования достаточной электрической прочности. Антенно-фидерные устройства должны быть рассчитаны на передачу требуемой мощности без опасности возникновения электрического пробоя и коронного разряда, что может быть обеспечено правильным выбором расстояний между элементами, находящимися под напряжением, выбором радиусов кривизны этих элементов, выбором материала, формы и размеров изоляторов и их арматуры. Особую актуальность решение этих задач приобрело в последнее время в связи со значительным увеличением мощности радиопередатчиков, при котором напряжение высокой частоты на элементах конструкций возросло до десятков и даже сотен киловольт.

Создание устройств высокого напряжения, работающих в диапазонах частот, требует знания разрядных характеристик их воздушной и твердой изоляции в зависимости от частоты приложенного напряжения. Длинноволновое и средневолновое радиовещание осуществляется в диапазоне длин волн от 2000 до 200 м, или от 150 до 1500 кГц. Сведения о разрядных характеристиках в указанном диапазоне частот крайне ограничены. Известный экспериментальный материал и полуэмпирические соотношения, связывающие разрядные напряжения с частотой, относятся главным образом к воздушным промежуткам с однородным электрическим полем, крайне редко встречающимся в реальных конструкциях. Реальные элементы конструкций антенно-фидерных систем в большинстве случаев образуют воздушные промежутки с неоднородным электрическим полем, исследование электрической прочности которых при напряжении высокой частоты имеет в настоящее время наибольшее значение.

Внешняя изоляция высоковольтных установок (воздушные промежутки между элементами конструкций, находящихся под различным потенциалом, и поверхность твердых диэлектриков) является определяющей при выборе размеров высоковольтных установок.

Отсутствие систематических и теоретически обоснованных данных по характеристикам внешней изоляции в диапазонах длинных и средних радиоволн определяет необходимость в проведении работ по исследованию электрических разрядов в воздухе при частотах 150-1500 кГц, разработке методики расчета и определению основных размеров элементов внешней изоляции антенно-фидерных систем высокого напряжения. Результаты этих работ приведены в настоящей диссертации.

Цель и задачи исследований. При напряжении высокой частоты разрядные характеристики воздушных промежутков и характер разряда отличаются от полученных при напряжении промышленной частоты. Цель настоящей работы состоит в проведении исследований как разрядных характеристик изоляционных промежутков, так и физических свойств разрядов, влияющих на снижение электрической прочности внешней изоляции.

Элементы конструкций антенных сооружений, фидеры, арматура изоляторов образуют воздушные разрядные промежутки различной конфигурации, которые могут быть разделены на две основные группы, отличающиеся характером разряда:

- некоронирующие промежутки, в которых пробой происходит при начальном напряжении (электрическое поле однородное и слабонеоднородное) ,

- коронирующие промежутки, в которых полному пробою промежутка предшествует коронный разряд (поле резконеоднородное).

Для конструирования высокочастотных установок необходимо располагать сведениями об электрической прочности воздушных промежутков, образуемых элементами конструкций, в зависимости от формы их электрического поля, характера разряда, предшествующего пробою, атмосферных условий и частоты приложенного напряжения.

В качестве твердой изоляции для высокочастотных установок, предназначенных для работы на открытом воздухе, главным образом используются керамические изоляторы. Электрическая прочность изоляторов в указанном диапазоне частот определяется процессами развития разряда в воздухе или вдоль поверхности диэлектрика и зависит от размеров изоляторов, формы электрического поля, образуемого арматурой изоляторов, вида атмосферных осадков, частоты. Разрядные характеристики изоляторов, работающих в широком диапазоне частот на открытом воздухе, исследованы недостаточно.

Таким образом, возникает необходимость экспериментального исследования в широком диапазоне частот разрядных характеристик воздушных промежутков и керамических изоляторов в зависимости от различных факторов.

Помимо проведения экспериментальных исследований необходима разработка теоретических методов оценок электрической прочности воздушных промежутков различной конфигурации, создание практических методов расчета, позволяющих определить на стадии проектирования необходимые для надежной и бесперебойной работы высокочастотных установок изоляционные расстояния и конфигурацию элементов конструкций.

Как уже указывалось, длинноволновое и средневолновое радиовещание осуществляется в диапазоне частот от 150 до 1500 кГц. С целью сопоставления результатов исследования с многочисленными теоретическими и экспериментальными данными при промышленной частоте, а также с результатами других авторов, полученными при напряжении высокой частоты, и для большей общности исследований часть исследований проводилась при более низких частотах в диапазоне 50 Гц - 150 кГц.

Итак, в диапазоне радиочастот от 150 до 1500 кГц были намечены следующие основные задачи:

1. Исследование влияния частоты на пробивное напряжение не-коронирующих воздушных промежутков с неоднородным электрическим полем.

2. Исследование основных характеристик коронирующих воздушных промежутков и особенностей высокочастотного коронного разряда.

3. Исследование разрядных характеристик подвесных и опорных керамических изоляторов, применяемых в антенно-фидерных устройствах.

4. Разработка методов расчета разрядных напряжений при разных частотах и выбор изоляционных промежутков антенно- фидерных устройств в диапазоне 150-1500 кГц.

Научная новизна. Впервые в диапазоне частот I50-I.500 кГц,полуполучены систематические экспериментальные данные по разрядным характеристикам в сухих условиях и под искусственным дождем большой группы воздушных промежутков с неоднородным электрическим полем; получены основные характеристики коронирующих воздушных промежутков (начальные напряжения, напряжения угасания, характеристики зажигания, области существования различных форм высокочастотного коронного разряда); получены электрических характеристики'(напряжения перекрытия, напряжения возникновения короны и скользящего разряда) антенных керамических изоляторов в сухих условиях и под дождем.

Установлено, что в воздушных промежутках со слабонеоднородным электрическим полем, так же как и в промежутках с однородным электрическим полем, повышение частоты сверх так называемой первой критической приводит к снижению пробивных напряжений по сравнению с пробивными напряжениями при промышленной частоте. Сопоставление разрядных характеристик воздушных промежутков различных типов показало, что чем больше значение коэффициента неоднородности электрического поля промежутка, тем выше значение первой критической частоты и тем значительнее может быть снижение пробивных напряжений при частотах, превышающих первую критическую.

Впервые снижение пробивных напряжений воздушных промежутков при увеличении частоты рассматривалось как результат выполнения двух основных условий:

1) выполнения условия накопления положительного объемного заряда в промежутке;

2) выполнения условия самостоятельности разряда с учетом электрического поля накопленного заряда.

На основании первого условия разработана методика расчета предельных значений пробивных напряжений некоронирующих воздушных промежутков при различных частотах. На основании решения уравнения самостоятельности разряда (второе условие) рассмотрено влияние положительного объемного заряда на разрядное напряжение в промежутках с неоднородным полем. Определена плотность этого заряда в зависимости от частоты и степени неоднородности электрического поля и предложен метод расчета высокочастотных разрядных напряжений по плотности объемного заряда.

При исследовании коронирующих воздушных промежутков обнаружено снижение начального напряжения высокочастотного коронного разряда, которое при частоте 1500 кГц достигает 25%, Указан метод оценки температуры воздуха в зоне коронирования по характеристикам зажигания. Показано, что при увеличении частоты напряжение перекрытия воздушных промежутков с резконеоднородным электрическим полем снижается и в предельном случае становится равным начальному напряжению. Установлено, что на проводах диаметром более 2 мм при повышении частоты свыше 150 кГц высокочастотный коронный разряд не имеет бестоковой паузы, происходит непрерывный переход тока коронного разряда одного полупериода в ток коронного разряда другого полупериода.

Впервые проведенные исследования нестационарных характеристик зажигания коронного разряда позволили проследить изменение момента зажигания коронного разряда от периода к периоду с увеличением амплитуды приложенного напряжения и наглядно объяснить падающий характер характеристик зажигания. Сопоставление стационарных и нестационарных характеристик зажигания позволило установить, что изменение стационарных характеристик зажигания коро- , ны при напряжении высокой частоты по сравнению с промышленной частотой определяется уменьшением плотности воздуха, окружающего коронирующий провод.

Установлено, что в сухих условиях рост частоты напряжения приводит к значительному уменьшению напряжения перекрытия изоляторов. Решающее влияние на напряжение перекрытия сухих изоляторов оказывает форла электрического поля, которая определяется конструкцией и качеством изготовления арматуры изоляторов.

Исследования перекрытия стержневых изоляторов под искусственным дождем показало, что на частотах 50 Гц, 15 кГц и 150 кГц механизм перекрытия идентичен. Электрические характеристики изоляторов в диапазоне частот 50 Гц-150 кГц практически не зависят от частоты и определяются тепловыми процессами в пленке воды, покрывающей поверхность изолятора. При напряжении частотой 1500 кГц перекрытие изоляторов происходит в результате образования коронного разряда на каплях и струйках воды, стекающих с арматуры. При всех частотах, на которых исследовались изоляторы, полному перекрытию изолятора предшествует образование высокотемпературного канала разряда.

Практическая ценность. Результаты выполненных в диссертации экспериментальных и теоретических исследований позволили получить разрядные характеристики воздушных промежутков различной конфигурации для сухих условий и искусственного дождя, которые могут быть использованы для проектирования элементов внешней изоляции антенно-фидерных устройств в диапазоне частот 150 -1500 кГц.

При исследовании коронирующих воздушных промежутков установлено, что наличие высокочастотного коронного разряда на элементах антенно-фидерных систем может привести либо к нагреву и повреждению оборудования, либо к полному пробою разрядного промежутка, и поэтому коронный разряд недопустим в радиотехнических установках. Рекомендуется выбор рабочего напряжения антенно-фидерных систем производить таким образом, чтобы оно было ниже напряжения возникновения коронного разряда, определенного для максимальной частоты рабочего диапазона.

Полученные разрядные характеристики керамических изоляторов в сухих условиях и под дождем позволяют выбрать необходимые расстояния вдоль поверхности изоляторов для заданных рабочих напряжений в случае их применения как в закрытых, так и в наружных установках.

Исследования электрических характеристик керамических изоляторов показали, что рабочее напряжение изоляторов, предназначенных для наружной установки, должно выбираться по напряжению возникновения скользящего разряда.

Результаты исследований использованы при проектировании новых, на повышенные напряжения, изоляторов оттяжек мачт-антенн и изоляторных цепочек для подвеса антенных 'сетей'.

Разработанная методика определения электрической прочности некоронирующих воздушных промежутков различной формы в широком диапазоне частот использована при разработке и оптимизации антенно-фидерных устройств различного назначения.

Результаты настоящей работы позволили оценить рабочие напряжения антенных стеатитовых изоляторов, выпускаемых по ГОСТ 10076-75.

Диссертация состоит из введения, пяти глав и заключения.

ВЫВОДЫ

1. Исследования электрической прочности керамических изоляторов: в сухих условиях показали следующее.

Напряжение перекрытия сухих изоляторов снижается более чем в 2 раза при .увеличении частоты с 50 Гц до 1500 кГц и при хорошем контакте арматуры с поверхностью изолятора определяется главным образом формой электрического поля между электродами, которые образует арматура изолятора. На электрическую прочность сухих изоляторов оказывают большое влияние недостатки в изготовлении арматуры и малейший брак на поверхности эмали изоляторов.

2. Исследования электрической прочности керамических изоляторов. в условиях дождя позволили установить:

- при частотах 50 Гц, 15 и 150 кГц механизм перекрытия идентичен. При повышении напряжения на смоченной водой поверхности изолятора сначала возникают частичные дужки, затем "скользящий разряд", затем происходит полное перекрытие изолятора. При

1500 кГц частичные дужки на поверхности изолятора не возникают / в результате экранировки его поверхности кистью коронного разряда,

- разрядные напряжения изоляторов, измеренные при искусственном дожде, в диапазоне 50 Гц-1500 кГц практически от частоты не зависят. Полному перекрытию изолятора предшествует образование высокотемпературного канала "скользящего разряда" или кистевого коронного разряда, под воздействием которого изолятор может разрушиться. Выбор рабочих напряжений изоляторов должен основываться на недопустимости возникновения около поверхности изолятора такого канала.

3. Рекомендуется рабочие напряжения изоляторов заданных размеров или расстояния вдоль поверхности керамических изоляторов для заданных рабочих напряжений устройств, предназначенных для наружной установки, определять по напряжению возникновения "скользящего разряда", измеренному в условиях дождя.

4. На основании полученных разрядных характеристик произведена оценка класса рабочих напряжений антенных стержневых изоляторов (ГОСТ 10076-75) как в случае их применения в закрытых, так и в наружных установках.

5. Разработаны рекомендации по выбору необходимых расстояний вдоль поверхности керамических изоляторов на примере выбора размеров фарфорового вкладыша изолятора для оттяжек мачт-антенн с рабочими напряжениями 5, 15, 40 кВ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Полученные в работе научные и практические результаты по ' исследованию электрической прочности изоляционных промежутков в диапазонах длинных и средних радиоволн способствуют решению актуальной задачи - созданию внешней изоляции антенно-фидерных систем высокого напряжения.

Основные научные результаты работы следующие.

- Впервые получены экспериментальные разрядные характеристики некоронирующих воздушных промежутков с неоднородным электрическим полем в широком диапазоне частот 50 Гц-1500 кГц. Установлены основные закономерности снижения пробивного напряжения с ростом частоты для промежутков различной конфигурации.

- Впервые проведены теоретические исследования зависимости от частоты пробивного напряжения воздушных промежутков как с однородным, так и с неоднородным электрическим полем, основанные: 1)на выполнении условия накопления положительного объемного заряда; 2)на выполнении условия самостоятельности разряда, учитыва' ющего электрическое поле положительного объемного заряда, накопленного перед высокочастотным пробоем в воздушном промежутке.

- Разработана методика расчета вольт-частотных характеристик воздушных промежутков различной конфигурации, которая позволяет без проведения экспериментов оценить частоту, превышение которой приводит к снижению разрядных напряжений и определить предельное значение этого снижения. Кроме того, предложен метод определения высокочастотных разрядных напряжений по обобщенным характеристикам плотности объемного заряда, определенным из условия самостоятельности разряда.

- Экспериментальные исследования коронирующих воздушных промежутков позволили обнаружить ранее неизвестное снижение начального напряжения возникновения коронного разряда, происходящее с ростом частоты напряжения в промежутке провод - плоскость. При частоте 1500 кГц это снижение равно 25^.

- Исследование стационарных и нестационарных характеристик зажигания коронного разряда позволило установить, что наличие высокочастотного коронного разряда у электрода приводит к повышению температуры в области коронирования и соответствующему уменьшению плотности воздуха, окружающего коронирующий электрод. Исследования коронного разряда в нестационарном режиме позволили наглядно объяснить падающий характер характеристик зажигания.

- При частотах 100 кГц и выше на проводах радиусом I мм и более главным образом имеет место кистевой коронный разряд. При частотах 150 кГц и выше характеристики зажигания кистевого коронного разряда не существуют, поскольку прерывистый коронный разряд преобразуется в длительно существующий канал разряда, в котором ток одного полупериода непрерывно переходит в ток другого полупериода. Средний градиент в канале такого кистевого коронного разряда составляет 2-2,5 кВ/см.

- Пробивное напряжение коронирующих воздушных промежутков уменьшается в 2-3 раза с ростом частоты от 50 Гц до 1500 кГц. Минимальное пробивное напряжение равно начальному напряжению зажигания коронного разряда при данной частоте.

- Проведенные исследования электрической прочности антенных стеатитовых изоляторов в сухих условиях и под искусственным дождем показали, что сухоразрядное напряжение изоляторов определяется лишь формой электрического поля между электродами, которые образует арматура изоляторов. Разрядные напряжения изоляторов в условиях дождя (напряжение возникновения частичных дужек, скользящего разряда и напряжение перекрытия) в диапазоне частот 50 Гц-150 кГц не зависят от частоты и определяются тепловыми процессами в пленке воды, покрывающей поверхность изолятора. При частоте 1500 кГц перекрытие изолятора происходит в результате образования коронного разряда на каплях и струйках воды, стекающих с арматуры.

К практическим результатам работы относятся следующие.

- Результаты, полученные при исследовании разрядных характеристик воздушных промежутков различной конфигурации и керамических изоляторов в сухих условиях и под искусственным дождем, позволяют выбирать основные размеры внешней изоляции элементов антенно-фидерных систем и других высокочастотных устройств в диапазонах длинных и средних радиоволн (150-1500 кГц) для работы как в закрытых, так и в наружных установках.

- На основании измеренных разрядных характеристик произведена оценка класса рабочих напряжений антенных стеатитовых изоляторов (ГОСТ 10076-75) как в случае их применения в закрытых, так и в наружных установках.

- Рекомендовано рабочие напряжения изоляторов, предназначенных для работы в наружных установках, определять по напряжению возникновения скользящего разряда, измеренному в условиях дождя.

- В коронирующих промежутках (резконеоднородное электрическое поле), образуемых коаксиальной системой электродов, электродами провод - плоскость, провод - провод, начальное напряжение на проводах диаметром 0,048-0,6 см не зависит от частоты и может быть рассчитано по формулам, используемым для расчета начального напряжения короны переменного тока промышленной частоты. При максимальной частоте исследуемого диапазона 1500 кГц начальное напряжение равно (0,8-0,75) U0 .

- Определены области существования различных форм коронного разряда и температура воздуха в области коронирования - для лавинной короны Т = 300-400К, для стримерной короны Т = 400-600К, для кистевой короны Т = 600-I000K.

- Результаты проведенных исследований показали, что коронный разряд' недопустим на элементах антенно-фидерных систем, поскольку он может привести к сильному нагреву и повреждению металлических конструкций и керамических изоляторов и, кроме того, если допустить коронный разряд при нижних частотах рабочего диапазона, то возможно, что при верхних частотах произойдет полный пробой промежутка. Выбор рабочих напряжений должен проводиться таким образом, чтобы они были ниже напряжения возникновения коронного разряда, определенного для максимальной частоты рабочего диапазона.

Определенные в работе необходимые изоляционные расстояния в зависимости от напряжения и частоты применяются при разработке изоляционных устройств, обеспечивающих бесперебойную и надежную работу антенно-фидерных систем радиовещательного диапазона.

Результаты исследований использованы при разработке новых изоляторов оттяжек мачт-антенн и изоляторных цепочек на повышенные напряжения.

Разработанная "Методика расчета разрядных напряжений воздушных промежутков различной конфигурации при высоких частотах" используется при разработке и оптимизации новых антенно-фидер-ных устройств различного назначения.

Основное содержание диссертации изложено в следующих работах.

I. Колечицкий Е.С., Тарасова Т.Н. Разрядные характеристики изоляционных промежутков радиоустройств в диапазоне длинных и средних волн.- Электросвязь, 1972, №9, с.10-13.

2. Тарасова Т.Н. Условия накопления положительного объемного заряда при напряжении высокой частоты в воздушных промежутках различной конфигурации.- Электричество, 1974, №5, с.84-87. 3.Tarasova T.N. The conditions of positive space charge accumulation at high frequency voltage. Proc. of XII th Int. Conf. on Phenomena in Ionized Gases, pt 1, Eindhoven, 1975, P. 97.

4. Ларионов В.П., Тарасова Т.Н. Нестационарные характеристики зажигания коронного разряда в воздухе в диапазоне частот 10-400 кГц.- Труды МЭИ. Тематический сборник. Применение: высоких напряжений в промышленности и энергетике. Вып.224,М., 1975, с.22-27.

5. Ларионов В.П., Скачков С.А., Тарасова Т.Н. и др. Исследование электрических характеристик стеатитовых антенных изоляторов.- Проектирование сооружений связи. Радиосвязь. Радиовещание. Телевидение. Экспресс-информация. Вып.1, М., 1977, с.21-26.

6.Larioniv V.P., Tarasova T.N. The corona discharge ignition characteristics in air at high frequency voltage. Proceedings of the XIII th International Conference on Phenomena in Ionized Gases, p.2, Berlin, 1977, p. 453-454.

7. Ларионов В.П., Тарасова Т.Н. Области существования различных форм коронного разряда в зависимости от частоты напряжения.-Труды МЭИ. Тематический сборник. Энергетические и технологические установки высокого напряжения. Вып.358. М., 1978, с.30-33.

8. Тарасова Т.Н., Широкова З.А., Шульгин В.Н. Перекрытие стержневых изоляторов при напряжении высокой частоты,- Труды МЭИ. Тематический сборник. Физико-математические проблемы энергетики. Вып. 390. М., 1979, с.21-26.

9. Аронов М.А., Тарасова Т.Н. Влияние положительного объемного заряда на высокочастотные разрядные напряжения в воздушных промежутках со слабонеоднородным электрическим полем.- Труды МЭИ. Тематический сборник. Физико-математические проблемы энергетики. Вып. 447, М., 1980, с.76-81.

10. Аронов М.А., Тарасова Т.Н. Разрядные напряжения некоро-нирующих воздушных промежутков различной конфигурации при высокой частоте.- Электричество, 1981, №6, с.59-61.

11. Ларионов В.П., Тарасова Т.Н. Высокочастотный коронный разряд и его влияние на электрическую прочность воздушных промежутков.- Электричество, 1983, №7 , с.'41-43.

1. Фрадин А.З. Антенно-фидерные устройства.-М.:Связь, 1977.440с.

2. Савицкий Г.А. Основы проектирования антенных конструкций.- М.:Связь, 1973,- 113с.

3. Драбкин А.Л., Зузенко В.А., Кислов А.Е. Антенно-фидерные устройства.- М.:Советское радио, 1974.- 536с.

4. Брауде Б.В. Градиенты напряжения в мощных передатчиках.-Радиотехника, 1946, т.1,№2, с. 3-23.

5. Френсис Г. Ионизационные явления в газах.- М.:Атомиздат, 1964.- 303с.

6. Кухаркин Е.С., Сестрорецкий Б.В. Электрическая прочность волноводных устройств,- М.:Высшая школа, 1963.- 452с.

7. Мак-Дональд А. Сверхвысокочастотный пробой в газах.- М.: Мир, 1969.- 212с.

8. Браун С. Элементарные процессы в плазме газового разряда.- М.:Госатомиздат, 1961.- 323с.

9. Анашкин Г.А. Эффекты объемного заряда при высокочастотном разряде в газах.- }Ж>, 1970, т.40, вып.6, с.1262-1267.

10. Аронов М.А., Колечицкик Е.С., Ларионов В.П. и др. Электрические разряда в воздухе при напряжении высокой частоты.- М.: Энергия, 1969,- 175с.

11. G-oebeler Е. Über die dielektrischen Eigenscha ften der Luft und einiger fester Isoliermaterrialin bei hochgespannter Hochfrequenz.- Arch, für Elektrotechn., 1924-, Bd.14, S.491.

12. Reukema H.E. The relation between frequency and spark-over voltage in a sphere gap voltmeter. Journ. AIEE, 1927,v.46, p. 1314.

13. Kampshulte J., Luftdurchschlag und Überschlag von 50und 100 ООО Hertz. Arch, für Elektrotechn., 1930, Bd. 24,1. S. 525.

14. J4. Lassen H. Frequenzabhängigkeit der Funkenspannung in Luft. Arch, für Elektrotechn., 1931, Bd. 25, S. 322.

15. Misere F. Gasentladung bei Niedere und Hochfrequenz. -Arch, für Elektrotechn. , 1932, Bd. 26, S. 123.

16. Müller E., Der elektrische Durchschlag von Luft bei sehr hoher Frequenzen. Arch, für Electrtechn., 1934,1. Bd. 28, S. 341.

17. Luft H. Überschlagspannungen bei Hochfrequenz mittlerer Wellenlänge an einfacher Anordnungen. 1937, Bd. 31,1. S. 93.

18. Матханов П.Н. Вопросы рационального выбора конструктивных форм высоковольтных высокочастотных изоляторов, Автореф. дис. на соиск. учен.степени канд. техн. наук.- 1948.- 21с. Q надзаг. Ленинградский электротехнический институт.

19. Pirn J.A. The electrical breakdown trength of air at ultra-high frequencies.- Journ. IEE, 1949, v. 96, pt. Ill,p.117.

20. Муравьева Г.Я. Высокочастотный разряд при пониженном давлении и вопросы расчета высокочастотной изоляции на больших высотах,- Автореф. дис. на соиск. учен, степени канл. техн. наук.1952.- 23с. В надзаг. Ленинградский политехнический институт.

21. Peters W. Hochspannunsprobleme bei Großsender-Antennen Berlin, 1942.

22. Patehand R.R.T. The electrical breakdown of gaseous dielectrics at high frequencies. Proc. Inst. Electr. Eng., С 104., 1954, P. 489-495.

23. Жуков A.A. Формирование положительного объемного заряда в электрическом поле высокой частоты в воздухе.- В кн: Труда научного объединения физико-математических Факультетов педагогических институтов Дальнего Востока, 1954, т.4, с.79-93.

24. Böcker Н. Die Durchschlagsenkung bei Hochfrequenz, Arch, für Elektrotechn., 1937, Bd. 31, S. 166.

25. Нуков A.A. Формирование объемного заряда в электрическом поле высокой частоты в воздухе.- .КТФ, 1965, ХХХУ, с.151-153.

26. Ретер Г. Электронные лавины и пробой в газ ах. — .vi. IS68.- 391с.

27. Мик Дж., Крэгс Дж. Электрический пробойв газ ах. — ivl. •

28. Иностранная литература, I960.- 605с.

29. Залесский A.M. Вывод провода высокого напряжения из здания без проходного изолятора,- Труды ЛПИ, 1948,т.3, с.94-104.

30. Александров Г.Н. Коронный разряд на линиях электропередачи.- M.-JI.:Энергия, 1964.- 226с.

31. Разевиг Д.В., Соколова М.В. Расчет начальных и разрядных напряжений газовых промежутков.- М.:Энергия, 1977.- 200с.

32. Куду К.Ф. 0 начальных стадиях разряда с острия в воздухе .- ■ Тарту, I960.- 56с.

33. Прокофьев A.M., Кабардин О.Ф., Куду К.Ш. Исследование начальных стадий высокочастотного разряда с острия в воздухе приатмосферном давлении.- В кн:Известия Академии наук СССР, Серия физическая, 1959, т.XXIII, №8, с.1004-1006.

34. Кабардин О.Ф. Начальные стадии развития разряда с острия на высокой частоте.- В кн:Сборник статей по математике и физике, Оренбург.:Оренбургский государственный педагогический институт имени В.П. Чкалова, 1961, с. 64-69.

35. Леб Л.Б. Основные процессы электрического разряда в газах. Пер. с англ. под ред. H.A. Капцова.- М.:Гостехиздат, 1950.-672с.

36. Trichel G.Y/. The mechanism of negative point-to-plane corona near onset. Phys. Rev. 1938, v. 54,p. Ю78 - 1084.

37. Левитов В.И. Корона переменного тока.- М.¡Энергия, 1975,280с.

38. Богданова Н.Б., Попков В.И. Влияние формы короны на проводе на пробивное напряжение промежутка.- Изв. АН СССР, Энергетика и транспорт, 1966, №3, с.82-90.

39. Богданова Н.Б., Попков В.И. Форма коронного разряда и пробой воздушных промежутков.- Электричество, 1973, Р8, с.27-34.

40. Богданова Н.Б. К вопросу о влиянии предразрядных явлений на пробивные напряжения разрядных промежутков.- Сборник докладов 1У Межвузовской конференции по пробою диэлектриков и полупроводников, M.-JI.:Энергия, 1964, с.49-51.

41. Александров Г.Н., Перлин A.C. Анализ условий развития разряда в некоторых газах в неоднородных полях.- лШ>, 1972,т.42, C.I32I-I328.

42. Ларионов В.П. Исследование электрической прочности длинных воздушных промежутков.- Сборник докладов 1У Межвузовской конференции по пробою диэлектриков и полупроводников, М.-Л.:Энергия,1964, с. 51-56.

43. Колечицкий Е.С., Панов A.A., Сергеев Ю.Г. Исследование характеристик коронного разряда при повышенных частотах.- В кн: Доклада по итогам за I964-IS65 г.г. Секция электроэнергетическая, подсекция ТВН, МЭИ, 1965, с.49-56.

44. Колечицкий E.G. Исследование коронного разряда на частотах выше 10 кГц.- Электричество, 1967, №7, с.59-54.

45. Колечицкий Е.С., Ларионов В.П., Сергеев Ю.Г. Структура чехла коронного разряда при переменном напряжении.- Электричество, IS68, N56, с. 26-30.

46. Трехов Е.С., Тюрин Е.Л., Фетисов Е.П. К теории высокочастотного факельного разряда в воздухе.- лГШ>, 1970, т.Х , №6, с.1256-1261.

47. Корге Х.Й., Лаан М.Р. Изучение формирования высокочастотного разряда на факельной частоте.- Ионизация, аэрозоли, электрометрия. УШ, Ученые записки Тартусского государственного университета, Тарту.: Выпуск 409, 1977, с.3-27.

48. Айнтс М.Х., Куду К.ш., Хальясте А.Я. Пространственно-временное развитие одноэлектродного ВЧ разряда.- Ионизация, аэрозоли, электрометрия. УШ, Ученые записки Тартусского государственного университета, Тарту.: Выпуск 409, 1977, с.28-58.

49. Брауде Б.В. Определение электрической прочности установочных керамических изоляторов в мощных радиопередающих ус тройствах.- Вопросы радиоэлектроники, серия X. Техника радиосвязи, вып.2, I960, с.17-25.

50. Минеин В.®., Ларионов В.П. Электрическая прочность керамических изоляторов под дождем при воздействии высокочастотного напряжения.- В кн: Доклада научно-технической конференции МЭИ, подсекция ТВН. М.:изд. МЭИ, 1967, с.56-63.

51. ГОСТ I5I6.2-76. Электрооборудование и электроустановки переменного тока на напряжения 3 кВ и выше. Общие методы испытаний электрической прочности изоляции.- М.: Издательство стандартов, 1977, обе.

52. Александров Г.Н., Иванов B.JI., Кизеветтер В.Е. Электрическая прочность наружной высоковольтной изоляции.- Л.: Энергия, 1969.- 240с.

53. Зайдель А.Н. Элементарные оценки ошибок измерений.- Л.: Наука, Ленинградское отделение, 1968.- 96с.

54. Колечицкий E.G. Приближенный метод расчета коэффициента неоднородности электрического поля.- Электричество, 1976, №12, с.58-59.

55. Техника высоких напряжений. Под общей редакцией Д.В. Ра-зевига, М.: Энергия, 1976, 486с.

56. Mosch W., Hauschild W, Hochspannungsisolierungen mit Schwefelhexafluorid. Technische Universität Dresden. Berlin: VEB Verlagetechnik, 1979, S.201.

57. Janischewskyj W., Arainy A. Corona characteristics of simulated rain. IEEE Trans. Power Appar. and Syst., 1981,v. 100, Ii 2, 559 551

58. Домбровский И.А. Антенны.- M.: Связьиздат, 1951.- 352с.

59. Марков Г.Т., Сазонов Д.Ш. Антенны.- М.: Энергия, 1975.528с.

60. Разевиг Д.В. Начальные напряжения газового разряда в электрических полях различной конфигурации.- Электричество, 1970, №8, с.14-19.

61. Лозанский Э.Д., Фирсов О.Б. Теория искры.- М.: Атомиз-дат, 1975.- 272с.

62. Мак-Даниэль И. Процессы столкновений в ионизированных газах.- Пер. с англ. под ред. акад. Арцимовича Л.А. М.: Мир, 1967, 832с.

63. Хастед Дж. Шизика атомный столкновений.- Пер. с англ. под ред. Федоренко Н.Ф. М.: Мир, 1965.- 710с.

64. Резвых К.А. Расчет электростатических полей.- М.: Энергия, 1967.- 121с.

65. Миролюбов М.В. и др. Методы расчета электростатических полей.- М.: Высшая школа, 1963.- 415с.

66. Говорков В.А. Электрические и магнитные поля.- М.: Энергия, 1968.- 486с.

67. Hochrainer A. Zur Darstellunge von Entladungsvorgangen in inhomogenen Anordnungen. ETZ - A, 1969, H.12, S.275-279

68. Awad M.B., Castle G-.S.P. Breakdown streamers in coronas with heated discharge electrode. "Conf.Rec. 1976 IEEE Int. Symp.Elec.Instit. Montreal Quebec, 1976", New York, N.Y.1976, p.272 276.

69. Mosch W., Bohme H., Lobl.II. Breakdown of air gaps heated by operating current. 3 rd Int. Symp. High Volt. Eng., Milano, 1979, vol. 2, S. 52.

70. Powell C.W.,Eyan H.M. The effects of elevating temperature on the breakdown properties of atmospheric air. —6 th Conf. on Gas Discharges and their Appl. Edinburgh. London -New-York, 1980, A 128, N 4, 298-302.

71. Ларионов В.П., Тарасова Т.Н. Нестационарные характеристики коронного разряда в диапазоне частот 10-400 кГц.- Труды МЭЙ, 1975, вып. 224, с.22-27.

72. Goldman M. Corona discharges and their applications. IEE Proc. , 1980, A 128, IT 4, 298 502.

73. Джумакумеев P., Девятов A.M. Исследование температуры высокочастотного разряда.- Известия высших учебных заведений, Шизика 2, 1961.- с.19-27.

74. Бамберг Е.А., Дресвин C.B. О температуре факельного разряда, стабилизированного воздушным потоком. Определение некоторых параметров высокочастотного кольцевого разряда.- ЖТ®, 1963, ХХХШ, №1, с.65-72.

75. ГОСТ 10076-75. Изоляторы стеатитовые антенные стержневые и крестообразные армированные.- М.: Издательство стандартов, 1975. 9с.

76. Богородицкий Н.П., Пасынков В.В. Материалы радиоэлектронной техники.- M.: Высшая школа, 1969, 175с.

77. Лысаченко И.А. Электроматериалы.- М.: Связь, 1967, 195с.

78. Колечицкий Е.С., Моисеев В.Н. Расчет электрических полей изоляционных конструкций.- Труды МЭИ. Тематический сборник. Техника высоких напряжений. Вып. 510, M.: 1981, с.22-32.

79. Долгинов А.И. Техника высоких напряжений в электроэнергетике .- M.: Энергия, 1968.- 468с.