автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Разработка математической модели и метода расчета процессов газообмена комбинированного двигателя

На правах рукописи

-о/

ЫАНСУР Хани Муса

РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ И Ы2Т0ДА РАСЧЕТА ПРОЦЕССОВ ГАЗООБМЕНА КОШШИРОШШНОГО ДВИГАТЕЛЯ

Специальность: 05.04.02 - Тепловые двигателя

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соясчапие ученой стебэш кандидата технических наук

Волгоград 1997

Робота выполнена на кафедре "Автотракторные двигатели" Волгоградского государственного технического университета. Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент

Игнатенко В. И. Официальные оппоненты: доктор т хиических наук, профессор Кузнецов II. Г.

кандагчт технических наук, доцент Фе^лнов Е. А.

«Ведущее предприятие: АО "Волгоградский моторный завод"

Защита диссертации состоится "20" июня 1997 года ор

в 9 часов на заседании диссертационного совета Д 063.76.03 ВАК РФ при Волгоградском государственном техническом университете но адресу: 400066, г. Волгоград, проспект В. И. Ленина, 28.

С диссертацией мокко ознакомиться в библиотеке Волгоградского государственного технического университета.

Автореферат разослан "19" мая 1997 года.

Ученый секретарь диссертационного совета

Оеогин В. А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИК РАБОТЫ

Актуальность темы. Теория и практика разработки комбинированных двигателей внутреннего сгорания свидетельствуют о большой зависимости их индикаторных и эффективных показателей от конструкции впускных и выпускных систем. Рабочие процессы в этих системах в значительной мере опре^ляют потери на газообмен, которые у отдельных тракторных двигателей серийного производства составляют более 10% их эффективной мощности. Оптимизация фаз газораспределения, параметра впускных и выпускных коллекторов, туроины и компрессора может резко улучшить эффективные показатели двигателя. Однако эта задача может быть решена только в рамксх общего принципа оптимизации, который гласит, что для оптимизации подсистемы необходима оптимизация системы в целом, а в число оптимизируемых параметров должны входить параметры подсистемы.

Поэтому актуальным являются моделирование рабочих процессов комбинированного двигателя в целом с учетом конструктивных и рокимных параметров систем газовоздухообмена и разработка алгоритма и программы расчета этих процессов с учетом возможностей современных персональных ЭВМ.

Цель исследований. Целггаи исследсвокэт яздяйтсп:

1) создание математической модели многашлиндрового двигателя с газотурбинным наддувом, позволяющей анализировать влияние конструктивных и режимных параметров системы газовоздухообмена на индикаторные и эффективные показатели работы двигателя на начальной стадии его проектирования при неопределенных начальных условиях и отсутствии детальной прорабоки геометрии газовоздушсго тракта.

2) разработка комплекса алгоритмов и программ, реализующих математическую модель на персональных ЭВМ с учетом возможностей современных ПЭВМ.

3) анализ рабочих процессов двигателя 8ЧВН 15/16 и разработка рекомендаций по совершенствовании его системы газовоздухообмена.

Методы исследования. Математическое моделирование рабочих процессов двигателя на основе фундаментальных уравнений термодинамики. Алгоритмизация модели, разработка программы расчета и постановка ее на ГОВЫ РС АТ-386. Идентификация модели

по результатам экспериментального исследования. Численный анализ рабочих процессов конкретного двигателя.

Научная новизна. Разработаны метод и подход, позволяющие легко (Гсрмировать расчетную схему двигателя с любым количеством и расположением вдивщров, коллекторов л турбокомпрессоров в ввдэ полостей постоянного или переменного (цилиндры) объема, связанных мевду собой каналами постоянного или переменного по углу поворота кривошипа с чения.

Создана универсальная математическая модель для исследования и списания скорости изменения массы, температуры и давания газа, для всех полостей, выделенных на расчзтн^л схеме двигателя. Эта модель в значительной мере упрощает алгоритм расчета парамотроЕ газа в отдельных полостях.

Допущение принципа квазиставдонаркости процессов газоьоздухообмена на каждом саге интегрирования позволяет осуществить вычисление правых частей диф£еренциальннх уравнений с использованием простых алгебраических зависимостей и тригонометрических уравнений, что в свою очередь упрощает алгоритм расчета и сокращает время вычислений.

Итерационный характер поиска решения за полный цикл работы двигателя, основанный на пришщпе замкнутости рабочего цикла позволяет получить точное решение при неточном задании начальных условий состояния газа в полостях двигателя в исходных данных для расчета.

Разработаны алгоритм и программа расчета рабочих процессов, позьолящие получить единственное и устойчивое решение задачи расчета текущих значений параметров газа во всех полостях двигателя с заранее заданной точностью при неопределенности начальных условий (давлений и температура газа в начало расчетного цикла).

Предложены алгоритмы, позволяйте решать перечисленные задачи с использованием ПЭВМ при приемлемых затратах машинного времени.

Практическая ценность. Нч основе разработанных методов и алгоритмов создан автоматизированный программный комплекс для исследования и соверпенствования рабочих процессов дизеля с газотурбинным наддувом, реализованный на ПЭВМ 1БМ РС АТ в диалоговом режиме. С его использованием можно исследовать рабочие

процессы комбинированного двигателя при вариациях 40 конструктивных и 15 ре химии,, параметров.

Практическая реализация. Программы комплекса используются на кафедре "Автотракторные двигатели" ВолгГТУ в учебном процессе и в научных исследованиях.

Апробация работы. Материала диссертации докладывал.jb на 31, 32, 33 и 34 ежегодных научных шафер-гщиях ВолгГТУ в 1994, 1995, 1996 и 1997 годах и на ежегодных научных семенарах кафедры "Автотракторные двигатели" ВолгГТУ в 1996 и 1997 годах.

Публикации. По теме диссертации опубликовано три статьи, Быпущены методическое указание и учебное пособие для курсового и дипломного проектироьания.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глаз, общих выводов и списка используемой литературы..Она содержит 120 страниц основного текста, 33 рисунков и 18 таблицы. Библиография включает 92 наименований, в том числе 5 на иностранном языке.

На защиту выносятся следующие основные результаты диссертационной работы: .

- математическая модель рабочих процессов развернутого комбинированного двигателя на начальном этапе проектирования;

- методика схематизации системы газовоздухообмена двигателя л подготовки исходных данных;

- методика формирования алгоритма вычислений и программы расчета рабочих процессов для ПЭВМ;

- результаты численного анализа рабочих процессов двигателя 8ЧВН 15/16 и рекомендации по снижению его потерь на газообмен.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность изучаемой проблемы, дается ее общая характеристика и отмечаются основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе проведен анализ публикаций посвященных моделированию рабочих процессов комбинированных двигателей, рассмотрено понятие "Математическая модель", требования к ней и ее отличив от методики расчета рабочих процессов. Дан анализ работ по моделям рабочего тела ДВС, который показывает, что на

всех стадиях развития рабочего процесса рабочее тело двигателя обладает свойствами совершенного идеального газа и подчиняется уравнении Р V = Я Г. Рассмотрены варианты схематизации рабочих процессов в системах впуска и выпуска поршневых двигателей и основные допущения (упрощения), принимаемые при использовании принципа изотропности рабочего тела при квазистатичэском методе расчета.

Дан «шализ фундаментальЕЫл уравнений термодинамики, используемых при формировании различных моделей рабочего процесса, и схематизация конструкции и газовоздушного тракта двигателя. Изложены проблемы, связанные с решением дифференциальных уравнений тепломассообмена в полостях двигателя при неопределенных начальных условиях, и показана целесообразность использования при этом квазистационарного штода расчета рабочих процессов.

В итого, по результатам анализа опубликованных работ, были поставлены следующие основные задачи работы:

1) создание математической модели многоцилиндрового двигателя с газотурбинным . наддувом, позволяющей анализировать влияние конструктивных и режимных параметров системы газовоздухообыэна на индикаторные к оффективные показатели работы двигателя;

2) разработка комплекса алгоритмов и программ, реализувдих математическую модель на персональных ЭВМ с учетом возможностей современных ПЭВМ к обеепечивеших получение единственного е устойчивого решения при неопределенных начальных условиях в качала расчетного цикла.

3) оценка адекватности математической модели, анализ условий ее использований для моделирования процессов газообмене автотракторных двигателей;

4) исследование рабочих процессов двигателя вЧВН 15/16 и разработка рекомендаций по совершенствованию его системы газовоздухообмена.

Во второй главе сформирована математическая модель рабочих процессов двигателя, позволяющая на начальной стадии проектирования двигателя, при проработке система газовоздухообмена на уровне схем, проанализировать влияние на показатели работы двигателя на стационарном режиме следующих

факторов: группировки цилк^ров, впускных, выпускных коллекторов и турбокомпрессоров; объемов коллекторов и площадей их сечений в узловых точках; фаз газораспределения; основных размеров клапанов, их количества и законов подъема.

Реальная система газовоздухообмена двигателя (коллекторы и цилиндры) аппроксимируются цепочкой полостей, связанных между собой каналами, через которые и осуществляется газообмен. Течение газа в полостях я каналах принимается одномерным, а изменение его состояния в полостях адиабатическим. Кроме конвективного теплообмена, связанного с . эретеканиом газа через каналы мезд? полостями, учитывается подвод тепла к газу при сгорании топлива и теплообмен мевду газом и стенками, а также изменение состояния, связанное с изменением объема полости.

Рассмотрено изменение состояния газа в полости I, связанной с полостью ] каналом Тц (рис.1).

Т

Т

£й ~- I/

|Ге Р1' Т1' СУ1' Л{ У7/' TJ^ СУ]' дД

Рис.1. Расчетная схема рабочей полости

Текущее состояние газа в полости характеризуется объёмом 71, давлением Р{, температурой удельной изохорной теплоемкость» Су{ и газовой постоянной Все указанные параметры газа являются скалярными.

Все указанные субстанции газа в пределах рассматриваемой полости в пределах малого промежутка времени считаем по величине неизменными. Т. е. процесс изменения состояния газа в полости I будем рассматривать как квазистационарный.

Получена замкнутая система уравнений (1) относительно производных по углу поворота коленчатого вала <р от массы 1£, температура и давления газа Р[ в выделенной полости система газообмена:

*1 - / *1 V

сИ,

ат1

"¿¡¡¡Г

Г * ( 2

Л=1 1

<^1 &Р

/ ы;

сВ>,

йр

и С*£ »1 1 р& "и * с Ч

Г - Си1 ■ СИ(

ар йр (Зф

г Р. ОТ,

ар тг ар Ор

(1)

где - расход газа через канал связи мвкду полостями I к Ср(, С^ - удельные изобарные и изохорные теплоемкости газа у в полости I;

^ Ср^ Г^ - скорость изменения теплосодержания газа в

полости ( в связи с ыассообменом, где индекс й » I при Рг > Ру, к = / при Р{ < Р^; и - частота вращения коленчатого вала; .^(ф) - закон подвода тепла к газу в полости I при сгорании топлива;

ЧТ0((Ф) - закон отвода тепла от газа в стенки полости вследствие теплообмена;

Система уравнений (1) справедлива для описания процессов изменения состояния газа как в цилиндрах двигателя, так и в полостях коллекторов выпуска и наполнения. По своему характеру уравнения (1) представляет систему линейных дифференциальных уравнений, для решения которых могут быть использованы стандартные методы и программы. В правую часть уравнений входят параметры, вычисление которых надо организовать до решения системы. Для расчета параметров, входящих в цравую часть уравнений, использованы апробированные зависимости, вошедшие в учебники и признанные в кругах двигателистов.

Для расчета расхода газа через канал площадью Тц используем зависимость ,-.

С^-цР^фР^//^, (2)

1

где 1, / - номера полостей» связанных каналом площадью Р1у, ¡л - коэффициент расхода; Ф - функция режима истечения; гЛ. яй - давление, температура и постоянная газа в полости, из которой происходит перетекание газа; К = I при > Ру, К = ] при Р^ > Р(.

При вычислении расходов газа . через сечения каналов в коллекторах и турбине площади сечении принимаем постоянными. Их величина долита быть задана в качестве исходных данных.

Площадь проходного сеч-кия впускных и выпускных клапанов является функцией угла поворота кривошипа ср„ С точностью до величин второго порядка малости она» равна

2 МфЬСоаа, (3)

где й - диаметр клапана;

- перемещение клепана; а - угол наклона фаски клапана.

Коеф№циенты расхода клапана ц определены экспоримэнтально. Для геометрически подобных клапанов его значения, представленные з зависимости от безразмерного подъема клапана Л / <3, хорошо совпадают.

На рис.2 представлены зависимости коэффициентов расхода клапанов двухклапанной головки двигателя В-400 производства Волгоградского моторного завода, полученные при продувке на специализированном стенде. Полученные кривые хорошо аппроксимируются полиномами второго порядка, которые для впускного клапана имеют вид

7г г* 1г

- 0,804 ♦ 1,964 — - 9,954[—] , (4)

и для выпускного 2

Л г Н -1 » 0,732 + 3,28--12,4 - , <5)

<3 I■ й 1

где К / а - отношение подъема клапана к диаметру его головки.

Текущий подъем клапана зависит от профиля кулачка. Для предварительных расчетов, связанных с оптимизацией фаз газораспределения, подъем клапана аппроксимируем следующей функцией

М<р) =» 0,5 Лйах(1-СозР{) + 0,5 АЛО-Созгр^, (б)

где - наксиыалшй подъем клапана;

АЛ - поправка к закону подъема (0,0025-0,0035);

- угол поворота кулачка 4-го цилиндра. Функция ре каш истечения ф оценивается по известным зависимостям с учетом отношения давлений в связанных полостях.

0.93

<5? $ # ^ ^ $ $ 4' $ 43 #

оу о сг о о- о- о- о- о- о- о- с о

Рис.2. Зависимость коэффициента расхода клапанов от относительного подъема клапана

Для описания закона подвода тепла к газу используем полуемпирическоз уравнение выгорания тошшва по И. И Вибе, преобразованное к виду

<23,

*---Сс хг {[to<1 - *z>] •+ 1 >' 7

- етр£[ьп<1 - / Ф2)П 4 'j

к

где - полнота сгорания:

- условная продолжительность сгорания в градусах угла поворота коленвала;

- текущий угол поворота кривошипа 1-го цилиндра, отсчитываемый от момента начала сгорания;

5С - цикловая подача топлива в цилиндре; Яц - теплотворная способность юплива.

Условная продолжительность сгорания <рг для автотракторных дизелей в градусах поворота коленвала определяется в зависимости от числа оборотов двигателя в минуту п

<р2 = К'П, (8)

где К - коэффициент утла продолжительности сгорания.

Полнота сгорания топлива Х2 зависит от коэффициента избытка

воздуха а. Для ее оценки используем видоизмененное уравнение

Ваншейдта , .„

Х2 - Л-аиа. (9)

Оценку коэффициента избытка воздуха производим по формуле

где Р^, Т^ - давление и температура воздуха во впускном коллекторе I- го цилиндра; го -• теоретически необходимое количество воздуха. Скорость теплообмена между газом и стенками полости вычисляем по формуле

<Ю

—— = Р(Т - Тс) / ш. (11)

&р

где оц, - коэффициент теплоотдачи;

? - поверхность теплообмена; Т, Тс - текущая температура газа и средняя температура стенки; и - угловая скорость коленвала.

Коэффициент теплоотдачи в цилиндрах двигателя определим по зширичзской формуле Эйхвльберга с учетом переменной то тлу поворота кривошипа поверхности теплообмена в цилиндре:

°т - * • • У**** <12>

где С„ - средняя скорость поршня; Р, Г - текущие давление и температура газа в щшндрз.

Для оценки коэффициентов тешгаодачи в выпускных каналах головки и в коллекторах используем преобразованные зависимости, предложенные в работе Лапушкина Но А. и Ивнна В. И.

0,67 0,33

1

Й1 Ч

Р"

(13)

где ы^ - скорость газа в полости; В - коэффициент; й1 - диаметр коллектора;

- динамическая вязкость газа. Работа газа в цилиндре на любом участке цикла кекду углами поворота кривошипа от <рк до <рд вычисляется как интеграл

«к

Ь - \ - Рв> %

где ?о - давление окружающей среда.'

Среднюю мощность соответствующего процесса в цилиндре за цикл в кВт вычислим по формуле _6

И1 - 8,33-1 О* Х{ п, (15)

где п - частота вращения коленвала.

Текущая удельная адиабатическая работа газа в канале турбины определяется зависимостью

к, г &1~иКа

- р ф.и - гъ / р ) I Ч, (16)

% -1~г я« **[ ' (Р'7

где К^, г^, - параметры газа в полости перед турбиной;

Рг - давление за турбиной. Средняя га цикл адиабатическая мощность турбины вычисляется интегрированием 7£0

]?т{ - 1,39.10~6 | ^ 0(/ (17) о

Условие замкнутости рабочего цикла системы

дизель-турбокомпрессор на установившемся режиме . прверяется •

срзввенкем параметров газа во всех полостях в начале и конце

рабочего цшсла. Значения ?, , 2*{ с определенной погрешностью должны совпадать с заданными в начальных условиях. В противном случае полученные значения Pt, принимаются за начальные условия и расчет цикла повторяется.

В третьей главе излагается методика и формируются алгоритм и программа замкнутого расчета рабочих процессов двигателя о учетом особенностей полученной математическс:. модели.

Главная из этих - особенностей - неопределенность начальных условий (давлений, температур и других параметров газа в начале расчетного цикла). Указанные параметры газа в полостях двигателя на расчетной схеме могут быть указаны только ориентировочно. Отсюда вытекает первой и главное требование к алгоритму расчета -при ориентировочна начальных условиях получить единственное решение задачи расчета текущих значений параметров газа во всех полостях двигателя с заранее заданной точностью.

Указанное требование предполагает использование в программе итерационного процесса расчета о корректировкой начальных условий по результатам, полученным в конце расчетного цикла при заданных конструктивных и режимных параметрах двигателя.

Требование второе вытекает из квазистационарности математической модели, при которой необходимо выполнение условий Куранта, излосенных в главе 1. В данном случае просматривается противоречив мевду требованием Куранта, согласно которому за время Аt должно происходить выравнивание давлений на границах полости, выделенной на расчетной схеме, т. е. время At не должно убыть слишком малым, и используемым численным методом интегрирования дифференциальных уравнений (1), точность которого том выше, чем меньше шаг интегрирования At. Т. е. шаг интегрирования должен быть согласован с условием Куранта, для чего необходима корректировка расчетной схемы с изменением длины я количества рассматриваемых полостей двигателя.

И наконец, требование третье вытекает из ограниченности ресурсов ПЭВМ - использование ограниченных массивов исходных данных и результатов расчета, что предполагает оптимизация вычислительного алгоритма. С учетом этого требования использована методика формирования алгоритма решения задачи, известная в кругах разработчиков САП? как последовательный переход от общей постановки задачи в виде цепочки следований к их детализации.

В главе представлена методика разработки алгоритма по указанному методу. Алгоритм решения задачи в самом общем виде показан на рис. 3. В главе приведены наиболее важные фрагменты программы сформированной для постановки на ПЭВМ типа IBM.

Рис.3. Общая схема репенпя задачи

Изложена методика подготовки расчетной схемы двигателя (рис. 4), файла исходных данных и начальных условий. Приведены результаты идентификации расчетов и эксперимента для двигателя 8ЧВН 15/16. Даны рекомендации, относящиеся к области использования разработанной вычислительной программы.

В четвертой главе на базе разработанного програмного комплекса дан численный анализ рабочих процессов двигателя В-400 (8ЧВН 15/16) производства Волгоградского моторного завода и рекомендации по снижению его потерь на газообмен. Указанны^ двигатель 4-тактный 8-цилиндроБЫй, воздушного охлаждения, размерностью 150»160, У-образный с углом развала двух блоков по 4 цилиндра равным 90°, оборудован двумя турбокомпрессорами, кавдый из которых подключен к одному из блоков цилиндров. Турбины двухканалъные. Один канал турбины.левого блока подключен к общему выпускному коллектору 1-го и 2-го цилиндров, второй канал к коллектору 3-го и 4-го цилиндров. Каналы турбины правого блока запитываются соответственно от коллекторов 5-го - 7-го и 6-го - 8-го цилиндров. Чередование вспышек равномерное через 90°. Порядок работы шшадров I -5-4-2-6-3-7-8.

<1> -о

17 -о- 10 9

18 К!>

-о- 1 } -о-

20 ч n \ 12 I 11 } / У /

n n ч 14 13 ✓ ✓

15

16

Г

19

Рис.4. Расчетная схема двигателя 8ЧВН 15/16

где 1 - 8 - цилиндры двигателя;

• 9» 10 - коллекторы впускные;

11, 12 - холодильники наддувочного воздуха;

13, 14 - компрессоры ГКР;

15 - 18 - коллекторы выпускные;

19, 20 - турбины ТКР.

При указанном чередовании вспышек выпуск газа из цилиндров в коллекторы происходит через 270 и 450 градусов угла поворота кривошипа, т. е. неравномерно, что является существенным недостатком выбранной схемы двигателя, снижающим эффективность работы турбокомпрессора.

Расчет рабочих процессов двигателя о базовыми конструктивными и режимными параметрами показал высокий уровень потерь на газообмен» которые з целом по двигателю оцениваются мощностью 31,2 кВт, что составляет более юг эффективной мощности двигателя.

Указанные - потеря формируются высоким уровнем мощности

принудительного выпуска газоз из отдельных цилиндров (от 5,4 до 7,3 кВт). Наиболее высокие затраты мощности (более 7 кВт) наблюдаются в период принудительного выпуска из 2, 3 и 8 цилиндров. Различие потерь на газообмен в отдельных цилиндрах-двигателя связано с разницей давлений в выпускных коллекторах в периода свободного и принудительного выпуска из разных цилиндров. В главе представлены диаграммы низких давлений (рис. 5) в цилиндрах и коллекторах двигателя, позволяющие дать анализ отмеченных троцессов газообмена.

Рис.5. Диаграммы низких давлений в цилиндре и выпускном коллекторе перед турбиной

1 - эксперимент; 2 - расчет.

Основные результаты и вывода

1) Разработана математическая модель действительных рабочих процессов комбинированного двигателя в виде системы линейных дифференциальных уравнений относительно скоростей, изменения

массы, температуры и давления в полостях газообмена двигателя, позволяющая на начальной стадии проектирования исследовать влияние 40 конструктивных и 15 режимных параметров.на мгновенные и интегральные показатели работы двигателя цри работе его на стационарном режиме.

Особенностью полученной модели является ее универсальность для описания процессов как в цилиндрах двигателя так и в коллекторах и приспособленность для практического использования при отсутствии детального описания геометрии газовоздушного тракта.

2) Сформирован рторитм и разработана программа расчета рабочих процессов, реализованная на ПЭВМ типа 1ВМ, позволяющие при неопределенных начальных условиях получать единственное и устойчивое решение в течение 5-10 минут машинного времени.

3) Разработаны методики подготовки расчетной схемы двигателя и файла исходных данных, удобные для практического исползования на начальных стадиях проектирования двигателя.

4) Выполнено исследование рабочих процессов двигателя 8ЧВН 15/16 (В-400) и разработаны предложения по снинэкию потерь на газообмен и улучшению его эффективных показателей работы путем следующих конструктивных мероприятий:

замена двухтрубных коллекторов каждого блока с двухканэльныш турбинами на однотрубные с одноканальными. Ожидаемый эффект - снижение потерь на газообмен на 6,5 кВт, приращение эффективной мощности двигателя на ту же величину, снижение удельного эффективного расхода топлива на 5 г/кБт.ч.

- замена 2-клапанкой головки на 4-клапаянув. Эффект -снижение потерь на газообмен на 16 кВт, повышение эффективной мощности на ту ке величину, снижение удельного эффективного расхода топлива на 15 г/кВт.ч.

5) Наиболее радикальным мероприятием для улучшения эффективных показателей двигателя является внедрение 4-клапанной головки цилиндров с турбокомпрессором, имеющим к. п. д. не менее 0,55 и увеличенным на 258 эффективным проходным сечением каналов турбины.

Основные положения диссертации опубликоваш в следующих работах:

1) Игнатенко В. И., Мансур X. Алгоритм расчета рабочих процессов комбинированного двигателя ~ учетом параметров системы газовоздухообмбка//СовершенствоваЕше мощностных, экономических и экологических показателей ДЕС: Материалы III науч.-практ. семэнара. ■ Владимир, 1994. - С. 6L ГО.

2) Игнатенко В. И., Мансур X. Методика и программа замкнутого расчета рабочих процессов многощшпщзоеого дизеля с газотурбинным наддувом с учетом параметров системы газовоздухоснабкешя//АВТ0ПР0ГРЕСС-95. Автомобильные транспортные средства, проблемы рг-звития и эксплуатации: Материалы V международной науч.-техн. конференции. - Яхранка (Польша), 1995. - С. 29-33.

3) Игнатенко В. И., Мансур X. Влияние геометрических параметров системы газовоздухообмена дизеля 8ЧВН 15/16 на аффективные и индикаторные показатели его работы//Проблеш экономичности и эксплуатации двигателей внутреннего сгорания в АПК СНГ. Материалы ыекгосударсЕенного нэуч.-техи. езетнарг. -Саратов, 1996. - Вып. 7. - С. 17-18.