автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Разработка и внедрение технологии термического упрочнения гнутых профилей проката

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА I. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ УПРОЧНЯЮЩЕЙ

ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ.

1.1. Теоретические основы упрочняющей термической обработки

1.2. Влияние температуры нагрева и скорости охладцения при закалке на, свойства низкоуглеродистой стали.

1.3. Способы повышения пластических свойств термоупрочненной стали.

1.4. Влияние предварительной пластической деформации на свойства термоупрочненных гнутых профилей.

1.5. Технология термического упрочнения профилей проката.

1.6. Цели и задачи исследования.

1.7. Выводы.

ГЛАВА 2. ВЛИЯНИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ НА СТРУКТУРНЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЙ ПРИ НАГРЕВЕ МЕТАЛЛА В МЕСТАХ ИЗГИБА ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ.

2.1. Методика проведения экспериментальных исследований

2.2. Влияние скорости нагрева на положение критических точек деформированного металла.

2.3. Влияние температуры и продолжительности нагрева на превращения в деформированном металле.

2.4. Выводы.

ГЛАВА 3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ И ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ УПРОЧНЯЮЩЕЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ ПРОКАТА.

3.1. Технологические способы и схемы термической обработки гнутых профилей

3.2. Характеристика оборудования линии термического упрочнения.

3.3. Влияние температуры нагрева на свойства, закаленных гнутых профилей

3.4. Влияние скорости охлаждения на свойства закаленных гнутых профилей

3.5. Исследование влияния прерванного охлаждения

3.6. Влияние температуры и продолжительности отпуска на свойства термоупрочненных гнутых профилей.

3.7. Выводы.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ ПАРТИЙ ТЕРМОУПРОЧНЕННЫХ

ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ ПРОКАТА.

4.1. Изготовление опытных и промышленных партий термоупрочненных гнутых профилей.

4.2. Исследование механических свойств и микроструктуры термоупрочненных гнутых профилей

4.3. Геометрические размеры гнутых профилей после термического упрочнения

4.4. Влияние термического упрочнения на склонность гнутых профилей к хрупкому разрушению и к воздействию концентраторов напряжений

4.5. Исследование свариваемости термоупрочненных профилей.

4.6. Неразрушающий контроль прочностных свойств термически упрочненных гнутых профилей

4.7. Выводы.

ГЛАВА 5. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАЗРАБОТКЕ ПРОМЫШЛЕННОЙ ТЕХНОЛОГИИ

ТЕРМИЧЕСКОГО УПРОЧНЕНИЯ.

ГЛАВА 6. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОИЗВОДСТВА И ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОУПРОЧНЕННЫХ ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ ПРОКАТА.

6.1. Методика расчета экономической эффективности производства и применения термоупрочненных гнутых профилей проката.

6.2. Выявление потребности и экономическая эффективность применения термоупрочненных гнутых профи

6.3. Выводы.

7. ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

Основными направлениями экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года предусматривается коренное улучшение качества и увеличение в 1,52,5 раза выпуска эффективных видов металлопродукции, fl].

К наиболее эффективным видам металлопродукции относятся в первую очередь гнутые профили проката, обеспечивающие народному хозяйству значительную экономию металла и снижение трудоемкости изготовления машин и различных видов металлоконструкций. Эти профили изготовляют методом холодного профилирования полос, листов и лент в валках профилегибочных станов. Они могут иметь самую разнообразную конфигурацию поперечного сечения - открытую, замкнутую и полузамкнутую форму.

Область применения гнутых профилей широка. Их используют в транспортном и сельскохозяйственном машиностроении, автомобилестроении, горнорудной промышленности, строительстве и других отраслях народного хозяйства. Однако гнутые профили в основном производят из низкоуглеродистых и низколегированных сталей, обладающих невысокими прочностными свойствами и склонные к хладноломко сти.

Наиболее эффективным методом повышения качества проката, предусматривающим рост конструкционной и усталостной прочности, является термическая обработка.

Поэтому вопрос производства термически упрочненных гнутых профилей приобретает особо важное значение. До настоящего времени термически упрочненные гнутые профили промышленностью не производили и отсутствует технология их термической обработки. В связи с этим представлялась актуальной разработка технологического процесса термической обработки гнутых профилей.

Целью работы являлось исследование процессов, происходящих при нагреве и охлаждении гнутых профилей, разработка оптимальных параметров технологии термического упрочнения и разработка рекомендаций для организации промышленного производства таких профилей. Решение поставленной задачи достигалось выполнением комплексных исследований по влиянию скорости нагрева на положение критических точек деформируемого металла, температуры и продолжительности нагрева на превращения в деформированном металле, температуры и продолжительности нагрева при закалке и отпуске, а также оценки влияния скорости охлаждения при закалке на механические свойства и структуру термоупрочненных профилей, которые являлись основой разработанной технологии.

Работа выполнена в Украинском ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательском институте металлов.

Экспериментальные исследования проведены на агрегате для термического упрочнения гнутых профилей на опытном заводе УкрНИИМета. В результате выполненного комплекса исследований разработана и освоена технология термического упрочнения гнутых профилей проката из углеродистых и низколегированных марок сталей (СтЗ, 09Г2 и 15ХСНД), разработаны технологические задания на проектирование агрегатов для термического упрочнения гнутых профилей и предложен состав оборудования технологической линии, один из узлов которого защищен авторским свидетельством. По предложенной в работе технологии изготовлены опытные и промышленные партии термоупрочненных гнутых профилей. Опытная партия термоупрочненных гнутых профилей из стали 09F2 поставлена ВИСХОМу , а промышленная партия профилей из стали 15ХСНД - заводу КрАЗ, применение которой обеспечило фактический экономический эффект в сумме 105,9 тыс.руб.

В работе проанализированы и обобщены материалы по влиянию степени предварительной пластической деформации изгиба на фазовые и структурные превращения, а также состояние металла при нагреве, его свойства и особенности структуры. Установлено влияние температуры и продолжительности нагрева на структурные изменения деформированного изгибом металла. Исследовано изменение положения критических точек в зависимости от состояния металла и скорости нагрева. Разработана методика контроля свойств термо-упрочненных гнутых профилей.

На защиту диссертационной работы автор выносит:

- разработанную технологию термического упрочнения гнутых профилей и ее оптимальные параметры ;

- рекомендации по составу оборудования технологической линии ;

- результаты исследований влияния предварительной пластической деформации на фазовые и структурные превращения при нагреве гнутых профилей;

- методику неразрушающего контроля механических свойств термоупрочненных гнутых профилей и устройство для дифференциального контроля механических свойств профилей.

Основное содержание работы подробно изложено в брошюре, заявке, в 8 научно-технических статьях, опубликованных в центральных журналах и сборниках УкрНИИМета и 10 научно-исследовательских отчетах, соответствующих тематике, закрепленной за институтом. Выполненная работа соответствует задачам целевой программы по решению научно-технической проблемы 0.08.12 "Создать и освоить технологические процессы производства новых экономичных профилей проката, а также проката и труб из стали повышенной прочности" утвержденной постановлением Госплана СССР и Госкомитета СССР по науке и технике от Об.II.81 г. М 211/245, и республиканской целевой комплексной научно-исследовательской программы PH.Ц.002 повышения качества металла "Металл", утвержденной постановлением Госплана УССР от 28.01.81 г. $ 3.

Материалы диссертации доложены и обсуждены на межотраслевом совещании по расширению сортамента, улучшению технологии, увеличению объема производства и применения горячекатаных и гнутых профилей проката (г.Харьков, 1972), республиканском семинаре по производству термически упрочненного проката и эффективности его использования в народном хозяйстве (Киев, 1977), а также ежегодных координационных совещаниях, конференциях и семинарах .

- У

2. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ УПРОЧНЯЮЩЕЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ

I.I. Теоретические основы упрочняющей термической обработки

Основным материалом для изготовления гнутых профилей является листовая низкоуглеродистая сталь обыкновенного качества марок СтО-ОтЗ и низколегированная сталь [ 2 ], которые обладают невысокими прочностными свойствами и имеют склонность к хладноломкости. Указанные недостатки во многих случаях исключают возможность применения гнутых профилей из этих сталей в ответственных конструкциях, а также в районах Сибири и Крайнего Севера [з].

Одним из эффективных способов улучшения свойств стали является упрочняющая термическая обработка. Низкоуглеродистая сталь долгое время термической обработке не подвергалась.

Теоретические основы термического упрочнения низкоуглеродистой стали, впервые приведенные в ранних работах Г.В.Курдюмо-ва, подробно изложены им [4-9], продолжены и развиты К.Ф.Стародубовым [13,15,17,18].

Известно, что при достаточно быстром охлаждении стали, нагретой выше точки Ас3, в ее структуре образуется мартенсит, представляющий собой пересыщенный твердый раствор углерода в о(.-железе. Элементарная ячейка кристаллической решетки мартенсита имеет тетрагональную форму, параметры которой изменяются пропорционально содержанию в стали углерода [б,9], а в случае большой концентрации легирующих элементов зависят не только от концентрации углерода, но и от атомного упорядочения [ю].

Принципиальной разницы в процессах, происходящих при закалке среднеуглеродистой и низкоуглеродистой стали, не существует: изменяется лишь количество растворенного в oL -фазе угле

1U рода. При этом температурный интервал мартенситного превращения существенно зависит от содержания углерода в стали [ II,I4J , а также критической скорости охлаждения (/к . Поскольку критическая скорость охлаждения находится в обратной зависимости от содержания углерода в стали, то для низкоуглеродистой стали она значительно выше, чем для среднеуглеродистой.

Из графика, приведенного на рис.1.1 видно, что в стали с содержанием углерода 0,2$ полностью мартенситная структура может быть получена лишь при охлаждении стали со скоростью, превышающей 1200 °С/с. Термокинетическая диаграмма для стали с содержанием углерода 0,19$ (рис.1.2 £l3j) показывает меньшую величину критической скорости (850 °С/с), чем скорость, представленная на рис.1.1.

В реальных условиях при закалке низкоуглеродистой стали зафиксировать неотпущенный мартенсит почти невозможно,вследствие того,что мартенситная точка лежит в области температур неустойчивого мартенсита. При этом,чем меньше содержание углерода в стали, тем выше температура начала и конца мартенситного превращения .По данным]]14J зависимость температурного интервала мартенситного превращения от содержания углерода в стали имеет вид,показанный на рис.1.3.Температура начала и конца мартенситного превращения для стали с содержанием углерода 0,2$ равна соответственно 420 и 300°С.Вследствие этого мартенсит сразу же подвергается отпуску. Поскольку распад мартенсита происходит в широкой температурной области,степень распада для различных кристаллов различна.

Из термокинетических диаграмм, приведенных в работах^ 13 , I6,2lJ следует, что с повышением содержания углерода в низкоуглеродистых сталях увеличивается устойчивость аустенита, сдвигается в область более низких температур температура ^ —- ОС перехода и понижается линия начала мартенситного превращения.

1200 J

О о

-800 1 о m п1

О Щ 04 ад as Iff (2 1А 1-в (8 Содержон^е углерода, %

Рис.1.1. Зависимость критической скорости охлаждения при эакалке от содержания углерода в стали:

М ~ мартенсит, Т - троостит, С - сорбит, П - перлит Г 12].

ЛШПЩЖ с Мп & S Р а<9 0,5 ч 0,29 0,028 0.011 д! .

I I I й» Ю дремя, сек

Рис.I.2. Термокинетическая диаграмма превращения аустенита в стали 20^13 j,

600

§

1.

Сг с. 200

- 2Ш

V \ 1 1

1 \ \ ^Мн

1 Mr.

--- ] 1- -,-L. о г ом об о.8 1.0 1,2 1Л ьб Содержание иглерода, %

Рис.1.3. Зависимость температуры начала С О н и конца ( 11к; превращения аустенита в мартенсит от содержания углерода в стали [i^]. хо —

Анализ указанных диаграмм показывает, что по мере увеличения скорости охлаждения область выделения избыточного феррита в низкоуглеродистой стали граничит сначала с перлитной областью, а затем с областью образования продуктов промежуточного превращения, тогда как в среднеуглеродистой стали область образования избыточного феррита располагается только над перлитной областью для всех скоростей охлаждения.

Такая особенность позволяет предположить, что для сталей с содержанием углерода до 0,5$ избыточный феррит может выделяться по-разному в зависимости от скорости охлаждения. При медленном охлаждении процесс образования избыточного феррита носит диффузионный характер и зерна избыточного феррита имеют полиэдрическую форму. При охлаждении со скоростями, близкими к критическим, f —-оС превращение осуществляется бездиффузионным путем и избыточный феррит имеет явно выраженный игольчатый характер. Вслед за образованием игольчатого феррита развивается промежуточное превращение.

В работах [17Дб] при охлаждении стали с 0,19$ С со скоростью 830 °С/с превращение происходит по механизму промежуточного превращения, близкому к мартенситному и структурно-свободного феррита в структуре закаленной стали не наблюдается.

Наличие структурно-свободного феррита, выделившегося в виде сетки вокруг бывших аустенитных зерен, наблюдается при охлаждении этой стали со скоростью 550 °С/с.

Уменьшение скорости охлаждения до 200 °С/с и ниже приводит к образованию в стали карбидов.

В работе С13J приводятся данные о структуре стали с 0,15$ С после закалки ее со скоростями 125, 325 и 650 °С/с. Сталь охлаждалась соответственно в масле, воде и водном растворе щелочи.

Только при закалке стали со скоростью 650 °С/с структура закаленной стали представляла собой отпущенный мартенсит, в остальных двух случаях в структуре стали наряду с отпущенным мартенситом присутствовали структуры промежуточного превращения и свободный феррит.

Охлаждение стали с 0,13$ c[l9] в воде и водном растворе едкого натра приводит к получению игольчатых структур, окруженных сеткой феррита, тогда как охлаждение в масле приводит только к уменьшению размера ферритных зерен и некоторому увеличению перлитных участков по сравнению с исходным состоянием.

При охлаждении стали с 0,08$ С со скоростью, превышающей 300 °С/с, получается смешанная структура феррита и других составляющих аустенитного превращения с временным сопротивлением до 630 МПа [20].

Таким образом, структура закаленной низкоуглеродистой стали в зависимости от скорости охлаждения представляет собой продукты распада аустенита по мартенситному или промежуточному механизму превращения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основании выполненных исследований разработаны агрегат для термической обработки гнутых профилей, технология термического упрочнения и ее основные параметры.

Подготовлены и переданы ГИПРОМЕЗу и УкрГИПРОМЕЗу технологические задания на проектирование агрегатов для термического упрочнения гнутых профилей, намеченных к установке на Череповецком и Карагандинском металлургических комбинатах.

Для промышленного внедрения рекомендуются следующие режимы термиче ског о упрочнения:

- температура нагрева под закалку для профилей из низкоуглеродистой стали СтЗ - 950°С, низколегированных сталей 09Г2 -900°С и 15ХСНД - 950°С;

- скорость охлаждения при закалке - 2Ю-200°С/с;

- температура отпуска закаленных гнутых профилей - 650°С.

Промышленные партии термоупрочненных профилей использованы для изготовления рам большегрузных автомобилей КрАЗ.

Фактический экономический эффект от внедрения термоупрочненных гнутых профилей на Кременчугском автомобильном заводе составил 105,9 тыс.руб.

1. Основные направления экономического и социального развития СССР на 1.8I-I985 годы и на период до 1990 года. - Правда, 1981, 5 марта.

2. Тришевский И.С., Клепанда В.В., Скоков Ф.И. Гнутые профили проката. Киев: Техника, 1962. - 412 е., ил.

3. Курдюмов Г.В. К теории мартенситных превращений. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов: Отрасл. сб. научн. тр., вып.З. - М.: Металлургиздат, 1952. - 384 е., ил.

4. Курдюмов Г.В., Перкас М.Д. О закалке нелегированного безуглеродистого железа. Докл. АН СССР, 1956, т.Ш, £ 4, с.818-820.

5. Курдюмов Г.В. Явления закалки и отпуска стали. М.: Металлургиздат, I960. - 64 е., ил.

6. Курдюмов Г.В. О поведении углерода в закаленной стали.- Металловедение и термическая обработка металлов, 1965, & 8, с.17-21.

7. Курдюмов Г.В. О кристаллической структуре закаленной стали. Физика металлов и металловедение. 1966, т.22, вып.5, с.752.

8. Курдюмов Г.В., Утевский Л.М., Знтин Р.И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. - 238 е., ил.

9. Стародубов К.Ф. и др. Термическое упрочнение проката. М.: Металлургия, 1970. - 368 е., ил.

10. Гуляев А.П., Чаадаева М.С. Стабилизация остаточного аустенита. Журнал технической физики, 1953, т.23, вып.2,с.252-264.

11. Стародубов К.Ф. Процессы, происходящие при отпуске стали. М.: Профиздат, I960.

12. Борковский Ю.З., Парусов В.В. Влияние химического состава и сортамента проката на процесс упрочнения при закалке с самоотпуском. Металлургическая и горная промышленность, 1967, £ 6, с.42-43.

13. Стародубов К.Ф., Борковский Ю.З. Изменение физических свойств низкоуглеродистой стали в зависимости от скорости охлаждения при закалке и температуры последующего отпуска. Труды ИЧМ, 1961, т.Х1У, с.50.

14. Стародубов К.Ф., Борковский Ю.З. Изменение микроструктуры низкоуглеродистой стали в зависимости от скорости охлаждения при закалке и от температуры отпуска. В кн.: Научные труды ИЧМ АН УССР, I960, т.13, с.228-241.

15. Гуль Ю.П. Влияние термической обработки на деформационное старение низкоуглеродистой стали. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып.У1. - Киев: Техн1ка, 1966, с.187.

16. C.J., Caj-SerS.j. Jkftuence Speed я/ foo&rzp on. i/ve Structure and /ПесАлысаВ Pr#/?erty я/ Сагбя/z.tee£sJour/гМ-Е я/ Jren. an-d <5£ee£t/oC. £OS,

17. Стародубов К.Ф. и др. Характер изменения скорости охлаждения в разных точках сечения заготовок. Докл. АН УССР, 1966, £ 7, с.891-894.

18. Шмидт Н.В., Красильщиков S.H. и др. Термическое упрочнение малоуглеродистой стали. Сталь, 1957, & 9, с.833-836.

19. Красильщиков З.Н., Шмидт Н.В. и др. Термическое упрочнение незакаливающейся углеродистой стали. Судпромгиз, I960.- 147 с.

20. Легейда Н.Ф. Выбор оптимального режима термического упрочнения малоуглеродистой кипящей стали. Сталь, 1963, J& 10.

21. Энтин Р.И. Повышение прочности конструкционных сталей со структурой мартенсита. В кн.: Несовершенства кристаллического строения и мартенситные превращения. - М.: Наука, 1972,с.46-61.

22. Express -f/eond ^r^^tme-nt ал гt/re ' с cy/f <s>/3/reeit <?(0hs-г я/ zi/t- e

23. Сиухин А.Ф. Термическая обработка электросварных труб с применением нагрева токами высокой частоты и специального режима охлаждения. В кн.: Металлургия и коксохимия. - Киев: Техника, вып.У1, 1966, с.193-199.

24. Приданцев М.В., Левинзон Х.й. Влияние термической обработки на свойства кипящих малоуглеродистых сталей. Сталь, 1956, & II, с.1006-1014.

25. Приданцев М.В. и др. Термически обработанная сталь марки СтЗкп для строительных конструкций. Сталь, 1958, £ 5, с.449-457.

26. Стародубов К.Ф., Бабич В.К. Рентгеноструктурное исследование закалки и отпуска малоуглеродистой стали. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып.У1. - Киев: Техника, 1966, с.208-211.

27. Смирнов Ю.В. Термическое упрочнение гнутых профилей проката с применением печного и индукционного способов нагрева.- В кн.: Упрочняющая термическая обработка проката, вып.ХХ1У.- М.: Металлургия, 1966, с.51-58.

28. Смирнов Ю.В. Вопросы теории и технологии термического упрочнения гнутых профилей проката. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып.У1. - Киев: Техника, 1966, с.165-177.

29. Стародубов К.Ф. Превращения при отпуске стали. Изв. АН СССР, Металлы, М 5. - М.: Наука, 1965.

30. Стародубов К.Ф. Исследование процессов, происходящих при отпуске закаленной стали в интервале температур 300-500°.- В кн.: Металловедение и термическая обработка стали и чугуна. Т£уды ИЧМ АН УССР, 1961, т.14, с.3-10.

31. Легейда Н.Ф. Исследование процессов упрочняющей термической обработки листового проката из низкоуглеродистой стали.- Дисс. . канд. техн. наук. Харьков, 1965. 160 с.

32. Сиухин А.Ф. Термическая обработка низкоуглеродистой стали с нагревом токами высокой частоты. Черметинформация, 1965, серия II, & 8, с.3-9.

33. Борковский Ю.З., Иващенко В.М. Термическое упрочнение арматурных сталей с прокатного нагрева. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып.УТ. - Киев: Техника, 1966, с.151-156.

34. Смирнов Ю.В., Тришевский И.С., Клепанда В.В. и др. Выбор способа термического упрочнения холодногнутых профилей проката. Оталь, 1968, Ге 8, с.731-735.

35. Тришевский И.С., Гамерштейн В.А., Акимов Э.Л. Зависимость механических свойств холодногнутых профилей от механических свойств исходных заготовок. В кн.: Высокоэкономичные гнутые профили проката. - М.: Металлургия, 1965, с.202-214.

36. Тришевский И.С., Скоков Ф.И., Середенко С.Я. и др. Исследование упрочнения в холодногнутых профилях для строительных конструкций. В кн.: Обработка металлов давлением, вып.Х1У. Харьков, УкрНИИМет, 1969, с.238-244.

37. Тришевский И.С., Скоков Ф.И., Середенко С.Я. и др. Некоторые особенности упрочнения металла в процессе профилирования. В кн.: Теория и технология производства экономичных гнутых профилей проката, вып.ХУ. Харьков, УкрНИИМет, 1970, с.479-485.

38. Богатырев Ю.М., Гамазков С.М. Электротермическая обработка холоднодеформированной стали. В кн.: Промышленное применение индукционного нагрева стали, вып.67. - М.: Машгиз, 1954,с.65.

39. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов.- 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1978. - 368 е.,ил.

40. Тришевский И.С., Клепанда В.В., Середенко С.Я. и др. Влияние высокотемпературного отпуска на механические свойствадеталей из гнутых профилей. В кн.: Технология машиностроения, НИИНМаш, 1965, J& 2, с.97-105.

41. Дьяченко С.С. и др. Об устойчивости дефектов и их влиянии на процесс образования и распада аустенита. Физика металлов и металловедение, 1976, т.41, вып.З, с.566-570.

42. Бурдин В.В., Гриднев В.Н., Минаков В.Н., Трефилов В.И. К вопросу об образовании аустенита ниже Aj при ускоренном нагреве углеродистых сталей. Докл. АН СССР, 1973, 210, £ 3, с.573-576.

43. Гриднев В.Н. и др. Влияние скорости нагрева на эффект метастабильной аустенизации стали с неравновесной структурой.- В кн.: Металлофизика. Респ. межвед. сб. Киев: Наукова думка, 1973, вып.48, с.46-55.

44. Гриднев В.Н. и др. Связь величины релаксирующей энергии со снижением критической точки при быстром нагреве деформированной стали. В кн.: Металлофизика, респ. межвед. сб. - Киев: Наукова думка, 1975, вып.57, с.36-38.

45. Тарабанова В.П., Дьяченко С.С., Петриченко A.M. Влияние степени неравновесности исходного состояния на температуру начала альфа-гамма превращения в сталях. Физика металлов и металловедение, 1972, т.34, вып.6, с.1206-1212.

46. Дьяченко С.С., Тарабанова В.П., Петриченко A.M. Особенности <L — ^превращения в стали с различным исходным состоянием. Физика металлов и металловедение, 1972, т.34, вып.1, с. 3038.

47. JZeriA/e&h Я. P., Wc/ymcy/j С. 6>п т^/ге vVaiure qf ё/гес/7 Jr<?/? ■ 'S^u.aly и/Лс^бе^ oMeiaeZurpica., /Р^ у. S3. VJ, /?■

48. Максимова О.П., Никонорова А.И., Эстрин Э.И. Изменениетонкой структуры аустенита и кинетики мартенситного превращения под влиянием пластической деформации. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. - Ы.: Металлургиздат, 1955, вып.4, с.165.

49. Курдюмов Г.В., Максимова О.П. и др. Влияние предварительной пластической деформации на мартенситное превращение в сплавах Je-Сг-Ж'. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. - М.: Металлургиздат, 1958, вып.5.

50. Стародубов К.Ф. и др. Термическое упрочнение арматурной стали на Криворожском металлургическом заводе им.В.ИЛенина -Металлургическая и горнорудная промышленность, 1966, £ 4, с.42-44.

51. Филонов Й.Г. и др. Исследование термического упрочнения угловых профилей с прокатного нагрева. Металлургическая и горнорудная промышленность, 1967, £ I, с.46-48.

52. Стародубов К.Ф. и др. Термическая обработка проката на металлургических заводах СССР. В кн.: Технический прогресс в черной металлургии. - Киев: Институт информации УССР, 1966,с.45-60.

53. Стародубов К.Ф. и др. Механические свойства строительных сталей, термически упрочненных после нагрева при прокате профилей. Промышленное строительство, 1970, £ 7, с.30-32.

54. Патент I2527I6 (ФРГ). Устройство для закалки И-образ-ных, Т-образных и угловых профилей. Опубл. в Из.Р., 1968, £ 12.

55. Патент 978312 (Великобритания). Устройство для термической обработки стали непрерывным способом с прямого нагрева.- Опубл. в Из.Р., 1966, & 9.

56. Патент II9I839 (ФРГ). Оборудование для непрерывной термической обработки катаных профилей /Хайнцманн Г., Бохумер Б.- Опубл. в Из.Р., 1965, В 17.

57. А.с. 276125 (СССР). Устройство для термообработки изделий /В.А.Яковлев и др.- Опубл. в Б.И., 1970, № 23.

58. Уманский Я.С., Финкелыптейн Б.Н., Влантер М.Е. и др. Физические основы металловедения.- М.: Металлургиздат, 1955 -721с., ил. .

59. Блантер М.Е. Фазовые превращения при термической обработке стали.- М.: Металлургиздат, 1962 268с., ил.

60. А.с. 347352 (СССР). Станок для закалки деталей постоянного сечения /Е.Ф.Боровиков.- Опубл. в Б.И., 1972, № 24.

61. Патент 3761325 (США). Метод индукционного нагрева, и за.-калки длинных деталей /В.Раймонд Опубл. в Из.Р., 1973, № 18.

62. Патент 43-67742 (Япония). Способ индукционной закалки. -Опубл. в Из.Р., 1972, № 14.

63. Патент 1295744 (ФРГ). Устройство для резистивного и индукционного нагрева профилированных изделий.- Опубл. в Из.Р., 1972, В 9.

64. Патент 1533955 (ФРГ). Способ и устройство для индукционной термообработки.- Опубл. в Из.Р., 1974, J& 13.

65. А.с. 325268 (СССР). Способ электроконтактного нагрева листовых заготовок /С.А.Аниникян, Э.Н.Кандыбин Опубл. в Б.И. 1972, № 3.

66. Елантер М.Е. Методика исследования металлов и обработка опытных данных.- М.: Металлургиздат, 1952 444с., ил.

67. А.с. 337415 (СССР). Устройство для электроконтактного нагрева продолговатых металлических заготовок /Ю.А.Кашин и др. Опубл. в Б.И., 1972, В 15.

68. А.с. 260666 (СССР). Установка для электроконтактного нагрева изделий /В.А.Савина, А.Х.Валеев, А.М.Беляев. Опубл. в Б.И., 1970, № 4.

69. А.с. 272340 (СССР). Устройство для электроконтактного нагрева. /И.М.Гельфанд, Е.М.Торчинский, Г.К.Субботин. Опубл. в1. Б.И., 1970, Jg 19.

70. Салтыков С.А. Стереометрическая металлография. М.: Металлургия, 1976. - 272 е., ил.

71. ЛысакЛ.И. Определение истинной ширины рентгеновских интерференционных линий с применением стандартного образца.- В кн.: Вопросы физики металлов и металловедения. Киев: АН УССР, 1955, £ 6, с.40-53.

72. Кидин И.Н. Физические основы электротермической обработки металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1969. - 375 с.> ил.

73. Меськин B.C. Основы легирования стали. М.: Металлургия, 1964.

74. Клепанда B.B., Лебедев АД., Середенко С.Я. Повышение качества гнутых профилей путем термического упрочнения. Сталь, 1978, £ 10, с.945-947.

75. Агрегат для термического упрочнения гнутых профилей проката. Тришевский И.С., Клепанда В.В., Середенко С.Я. и др.- В кн.: Металлургическое оборудование. М., 1973, с.5-9 (реф. сб./НИИИНФ0РМТЯ1МАШ. Оборудование для прокатного производства, 1-73-45).

76. Кидин И.Н. Гипотеза о повышенной активности процесса насыщения аустенита в зародышевом состоянии. Изв. вузов, ЧМ, 1964, £ 3, с.148-153.

77. Стародубов К.Ф., Бабич В.К., Сиухин А.Ф. Влияние температуры отпуска на свойства закаленной низкоуглеродистой стали.- Изв. вузов, ЧМ, 1965, & 6, с.137-139.

78. Тришевский И.С., Середенко С.Я., Клепанда В.В. и др. Изменение механических свойств при отпуске закаленных гнутых профилей проката. Сталь, 1974, Л 9, с.839-841.

79. Тришевский И.С., Середенко С.Я. и др. Влияние продолжительности отпуска на механические свойства термически упрочненных профилей. В кн.: Гнутые профили проката: Отрасл. сб. научн. тр., вып.1, Харьков, УкрНМИМет, 1973, с.170-175.

80. Адлер Ю.П. Введение в планирование эксперимента.- М.: Металлургия, 1969. 159 е., ил.

81. Винарский М.С., Лурье М.В. Планирование экспериментав технологических исследованиях. Киев: Техника, 1975. - 168 е.,ил.

82. Раузин Я.Р. / Великанов А.Р. Современные методы оценки вязкостиразрушения. Металловедение и термическая обработка, 1970, £ 6, с.28-36.

83. Середенко С.Я. и др. Влияние термического упрочнения на склонность гнутых профилей к хрупкому разрушению. В кн.: Гнутые профили проката: Отрасл.сб. научн.тр., вып.1У. Харьков, УкрНИИМет, 1976, с.96-98.

84. Дроздовский Б.А., Фридман П.Б. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей. М.: Металлургиздат, I960. - 260 е., ил.

85. Браун М.П. и др. О хрупком разрушении легированной стали. Изв. АН СССР ОТН Металлургия и топливо, 1961, $ 4, с. 43-49.

86. Красовский А.И. Исследование низколегированных и малоуглеродистых строительных сталей. М.: Машгиз, 1956 (Труды ВНИИ, вып.116).

87. ГОСТ 13585-68. Сталь. Метод валковой пробы для определения допускаемых режимов дуговой сварки и наплавок.

88. Рыкалин Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке. М., Машгиз, 1951.

89. Дубров В.А., Легейда Н.Ф., Середенко С.Я. и др. Нераз-рушающий контроль прочностных свойств термически упрочненных гнутых профилей. В кн.: Гнутые профили проката: Отрасл. сб. научн. тр., вып.1У. Харьков, УкрНИИМет, 1976, с.98-102.

90. Тришевский И.С., Середенко С.Я., Клепанда В.В. Термическое упрочнение гнутых профилей проката. М., 1977. 18 с. (Экспресс-информация /Ин-т Черметинформация, серия 12, вып.5.^

91. Филипьев. Промышленные печи и газовое хозяйство заводов. Киев: Вища школа, 1976. - 214 е., ил.

92. Брук Ю.Г. Сжигание газа в нагревательных печах.- Л.: Недра, 1977.- 167с., ил.

93. А.с. 757970 (СССР). Проходной вихретоковый преобразователь для дифференционного контроля механических свойств ферромагнитных изделий. /Дубров В.А., Легейда Н.Ф., Середенко С.Я., Лебедев А.Д. Опубл. в Б.И. Л 31, 1980.

94. Черноволова. А.П. Экономия металла от применения термически упрочненного углового проката в строительных металлоконструкциях.- В кн.: Упрочняющая термическая и термомеханическая обработка проката, вып.2, Киев, Техника, 1968, с.58-59.

95. Емельянов А.В. и др. Экономика производства и потребления термически упрочненного проката в УССР.- Киев: Техника, 1965.

96. ПО.Народне господарство Укра1нсько1 РСР у 1978 роцЕ. Статис-тичний щор1чник.- КиГв: Техн1ка, 1979.

97. Нормативные и справочные материалы по определению экономической эффективности новой техники.- М.: НАШ, 1974.

98. Павлов В.А. Физические основы холодной деформации ОЦК металлов.- М.: Наука, 1978.- 207с., ил.

99. Фридель S. Дислокации.- М.: Мир, 1967.- 644с., ил.

100. Родигин Н.М., Коробейников И.Е. Контроль качества изделий методом вихревых токов.- Свердловск.: Машгиз, 1959, с.8.1. Уравнения регрессии

101. Sl0= Ю 6Xj - 4,5х2 + 3,5XjX2 ; (П.1.1.6)закалка от 950 °С6в= 737,5 + 237,5xj + 37,5х2 I2,5XjX2 (П.I.I.7)бг= 615 + 232,5xj + 50х2 I7,5xjX2; (П.I.I.8)

102. Sl0= 9,5 6,5xj - 4,5х2 + 3,5XjX2; (П.1.1.9)закалка от 1000 °Свв = 758,8 + 258,8xj + 36,3х2 I3,8xjx2; (П.I.I.10)

103. QT= 646,3 + 263,8Xj + 46,3X2 2I,3xjX2; (П.1.1.II)9 7xj - 4,5x2 + 3,5xjX2 (П.1.1.12)

104. СГг- 743,8 + 343,8Xl + 4I,3x2 38,вх^; (П.1.2.8)6ю= Ю,8 4,5Xj - 3,8x2 + 3>5х1х2 (П.1.2.9)

105. П. 1.2.2. Уравнения регрессии для профилей из стали 15ХСВД Закалка от 900 °Сбв= 873,8 + 193,8Х1 + 26,Зх2; (ПЛ.2.10)

106. Эт = 697,5 + i92.5xj. + 32,5х2 22,5xix2i (п.1.2.и)

107. Ss~ 15,6 5,4xj - 1,9х2; (п.1.2.12)закалка от 950 °С5в= 902,5 + 222,5Xj + 27,5х2; (ПЛ.2.13)

108. Jr = 747,5 + 242,5Xj + 32,5х2 22,5x^2; (П.1.2.14)= 15,4 5,6xj - 1,9Х2; (ПЛ.2.15)закалка от 1000 °С

109. Ов= 932,5 + 252,5х j + 37,5х2 + 7,5*^; (П.1.2.16)

110. Эт= 792,5 + 287.5Х! + 35х2 гОх^ ; (П.1.2.17)6s= 15,1 5,9xj - 1,9х2; (ПЛ.2.18)1У1

111. П.1.3. Уравнения регрессии, описывающие влияние температуры отпуска и деформированного состояния на свойства закаленных гнутых профилей из стали СтЗ •

112. Q& = 626,3 Ш.ЗХ.- + 6,3х2 (Jт = 467,5 - 122,5хх + 7,5х2 6ло= 15,0 + 6,5X3- - 0,5Х2закалка от 900 °С и отпуск при 550 °С

113. QB = 806,3 116,3X3- + I6,3x2 - 6,3xjX2j7 « 672,5 97,5x3- + 27,5х2

114. Sio = 7>3 + 3,3хз- 0,8х2 + 0,3XjX2

115. П.1.3.1) (П. 1.3.2) (П.1.3.3)

116. П.1.3.4) (П.1.3.5) (П.1.3.6)

117. П.1.3.7) (П.1.3.8) (П.1.3.9)

118. П.1.3.10) (П.1.3.II) (П.1.3.12)

119. П.1.3.13) (П.1.3.14) (П.1.3.15)закалка от 900 °С и отпуск при 600 °Сб0= 766,3 156,3xj + I6,3x2 - 6,3xjx2 Ог= 633,8 - 136,Зхj + I9,3X2 - 13,8x^2 6ю= 8,1 + 4,1хт - 0,6х2 + 0,4х12закалка от 900 °С и отпуск при 650 °С

120. С5е>= 790 I85X-J- + I5X2 - IOXjXg5т = 673,8 176,3xj + 16,3х2 - 13,вх-^5/о= + 5,9xj 0,6X2 + 0,4Х--Х2

121. П.1.3.16) (П.1.3.17) (П.1.3.18)

122. П.1.3.19) (П.1.3.20) (П.1.3.21)

123. СП.1.3.22) (П.1.3.23) (П.1.3.24)

124. П.1.3.25) (П.1.3.26) (П.1.3.27)

125. П.1.3.28) ( П.1.3.29) (П .1.3.30)

126. П.1.3.31) (П.1.3.32) (П.1.3.33)закалка от 950 °С и отпуск при 700 °Сбв = 723,8 251,Зхj + 13,8х2 - И.Зх^ (П.1.3.34)595 255xj + I7,5x2 - 12,5x^2 (П. 1.3.35)

127. Г/о= 12,5 + IOXj 0,5х2 + 0,5XJX2 (П.1.3.36)закалка от 1000 °С и отпуск при 550 °С

128. Эв= 857,5 16Oxj + I2,5X2 - IOXjXg (П. 1.3.37)jT= 745 I70xj + I5x2 - I0xjx2 (П.1.3.38)6,o= 6,5 + 4,3x3- 0,5X2 - O^XjXg (П.1.3.39)закалка от 1000 °C и отпуск при 600 °Сбб= 823,8 193,8xz + II,3x2 - II,3XIX2 (П.1.3.40)

129. От = 710 205Xj + 15х2 - I0xjx2 (П.1.3.41)6Ю= 7 + 4,8Xj 0,5х2 + 0,3xjx2 (П.1.3.42)закалка от 1000 °С и отпуск при 650 °Сбв = 762,8 253,8X-J- + П,3х2 - II,Зх^ (П.1.3.43)

130. QT= 646,3 -268,8X3- + 14,8х2 10, Зх-^ (П.1.3.44)6,о= 8,8 + 6,5Xj 0,5х2 + 0,3XjX2 (П.1.3.45)закалка от 1000 °С и отпуск при 700 °С

131. Эв= 742,5 275Xj + 14х2 - 9,5x^2 (П.1.3.46)627,5 287,5хj + 17,5х2 - 9,5x^2 (П.1.3.47)6,о= 12 + 9,8х1 0,5x2 + °>3х1х2 (П.1.3.48)

132. П.1.4.1. Уравнения регрессии, описывающие влияние температуры отпуска и деформированного состояния на свойства закаленных от 900 °С гнутых профилей из стали 09Г21. Отпуск при 550 °Сбв = Ю22,5 202,5X3- + 12,5Х2 - 7,5XiX2; (II.1.4.1)

133. JT = 932,5 147,5x3- + 7,5х2; (П.1.4.2)6,о= 7,6 + IJXj 0,4х2 ; (П.1.4.3)отпуск при 600 °Сбв= 995 230xj + I2,5x2 - 7,5XjX2; СП.1.4Л)d)T= 905 I75Xj + I0x2; СП.1.4.5)6,o= 7,9 + I,4Xj 0,бх2; (П.1.4.6)отпуск при 650 °С

134. Ов= 980 245Xj + I2,5x2 - 7,5XjX2; СП.1.4.7)бт= 877,5 202,5Xj + 7,5х2; СП.1.4.8)6м= Ю,5 + 4Xj 0,3х2; (П.1.4.9)отпуск при 700 °С

135. Зз= 940 285Xj + 12,5х2 - 7,5х-х2; СП.1.4.10)§7= 827,5 252,5Xj + 7,5х2; СП.1.4.II)6,о= П,5 + 5Xj 0,5Х2; СП.1.4.12)

136. П. 1.4.2. Уравнения регрессии, описывающие влияние температуры отпуска и деформированного состояния на свойства закаленных от 950 °С гнутых профилей из стали 15ХСВД,1. Отпуск при 550 °С6б= 1021,3 103,8X3- + I3,8x2 - II,3xjX2; СП.1.4.13)

137. От = 906,3 QI,3xz + 8,8х2; СП.1.4.14)fs= И»3 + I,5xj 0,5х2 СП.1.4.15)отпуск при 600 °Сбв= 996,3 128,8xj + I3,8x2 - II^xjx^ СП. 1.4.16)

138. Jr= 887,5 IOOxj + 7,5х2; СП.1.4.17)6S= 12,1 + 2,4x3- 0,6х2; СП.1.4.18)отпуск при 650 °С

139. Оз= 965 I60xj + 15х2 - IOXjX2 ; СП.1.4.19)

140. От" 865 122,5X3- + 7,5Х2; СП.1.4.20)6S~ 13,3 + 3,5xj 0,5х2; СП.1.4.21)отпуск при 700 °С

141. ЭВ= 941,3 183,8xj + 16,3х2 - 8,8x^2 ; (П.1.4.22)5т= 835 152,5хj + 7,5х2; (П.1.4.23)$5= 13,6 + 3,9xj 0,бх2 (П.1.4.24)

142. УТВЕРЖДАЮ Зам. директора УкрНИИМет по научной работе Н.М.Воронцовподпись) (печать)26 " января 1981 г.1. Копия