автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Разработка и внедрение сталей для якорных цепей повышенной прочности

Нижегородски» ордена Трудового Красного Знамени политехнический институт

Для служебного пользования Экз. № У На прапах рукописи

КАЗАНСКИЙ Лев Павлович

РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ СТАЛЕЙ ДЛЯ ЯК0РНЫ1 ЦЕПЕЙ ПОВЫШЕННОЙ ПРОЧНОСТИ

Специальность 05.16.01 — Металловедение и термическая

обработка

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Н. Новгород 1 992

Работа выполнена в Нижегородском ордена Трудового Красного Знамени институте инженеров водного транспорта.

Научный руководитель — доктор технических наук, профессор Н. А. Полушкин.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор О. В. Мартынов (г. Тула);

кандидат технических наук В. С. Красильников (г. Н. Новгород) .

Ведущее предприятие указано в решении совета.

Защита состоится 1992 г.

_часов на заседании специализированного совета К 063.85.05 Нижегородского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института по адресу: 603600, ГСП-41, г. Н. Новгород, ул. Минина, 24.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан «.

ьтМ» iMU*£/ 1992 г.

Ученый секретарь специализированного совета

доцент, к. т. н. В. А. Васильев

Тип. ГИИВТа, 1992 г., зак. 188, тир. 100. Объём 1 п. л.

ОБцЛЯ ШШШШк РАБОТЫ

Актуальность проблемы, чдной из ос- , ношых тенденций мирового судостроения является увеличение во--доиэмещения и грузоподъемности судов. Расширяотся районы плавания, включая бассейны Арктики и Антарктики. Ведется интенсивное развитие добычи полезных ископаемых в зонах морского щель-фа. Решаются многие другие проблем Мирового Океана.

Известно, что применение в судостроении высокопрочных с го-лей при производстве якорных цепей позволяет снизить вес цепей и якорного устройства на повысить их надежность, срок

службы увеличить в 1,5-2 раза, и ото несмотря на то, что в период эксплуатации они подвергаются постоянным статическим нагрузкам, а в зависимости от волнения моря дополнительно возникают и динамические нагрузки, в отдельных случаях превышающие для судов большого водоизмещения 120 т. Й связи с этим материал цепей должен иметь высокую прочность, пластичность и высокое сопротивление усталостным разрушениям. Однако сталей, обладающих полным комплексом необходимых характеристик для сварных якорных цепей диаметром от ЬО мм и выше, в СССР не производилось. Поэтому создание новых марок сталей, технологий их производства и термической обработки является важной научной и актуальной задачей данной работы.

Цель работы- создание и комплексное исследование новых экономолегированных марок сталей для якорных цепей повышенной и особой категорий прочности и технологий их производства.

В данной работе решены следующие задачи: проанализирован существующий опыт применения материалов для цепей, выпускаемых отечественными предприятиями и зарубежными фирмами; , '

установлены нормы и требования к отечественным материалам по прочности, пластичности и структуре для'якорных цепей согласно требованиям Международной ассоциации классификационных обществ (МАли) и Регистра СССР;

изучены особенности влияния раздельного и комплексного легирования ¡.(и, Ш , Но, С2 и шкролегиравзния , '¿л , Се, ч на превращение г.ерзохлалден.нох'о яустенита, структуру и свойства сталей и установлены рациональные пределы легирования для

/

обеспечения полной прокаливаемое™ сталей калибром более ЬО км;

исследованы и разработаны стали, обеспечивающие прочностные и пластические характеристики, установленные МАКО;

* исследованы и разработаны режимы термической обработки новых сталей для целей, обеспечивающие получение при закалке структуры мартенсита, а после высокого отпуска - сорбита большой степени дисперсности; _ ■ . - > изучено влияние температуры отпуска на формирование структуры стали. Выявлено, что особенности легирования и структура закаленной стали предопределяют ее повышенную устойчивость к отдуску. Установлено, что особенностью структуры отпущенной стали'является сохранение ориентировки по дислокационному ыар-

тенсй^уТ.'

исейедованы структурные изменения, происходящие в контактно-но-сть!ковом иве при сварке, и обоснованы требования по ударной вязкоСтй'-н Ьоне сварного соединения;

'"'•"^^ЬйШй? работоспособность натурных цепей из новых марок сталёйчпри 'испытании в условиях максимально приближенных к ее-тГйстввЙньм j' - ...''•.••

:'!йШМейй""вэаш»юсвязь мевду структурой, физико-механическими 'свМс^йдй^^рз.ботанных сталей и работоспособностью цепей прй ^■с'тй'кческ'ой' 'й!-%клическом нагружениях.

следующие основные положения: ■ ■ I. Результаты исследования влияния легирования ton, Ni ,

Af6% IL , Се, В на формирование Й^фиЕйШ-механкческие свойства.

для якорных Цепей, полностью удовлетворяющие техническим требовани е iAAKü и Регистра СССР (авторские сввдательсгв№&29тН? 6339Л).

• а ifflaiftiofKa оптимальной технологии вып-

упрочнения (термической обработки) новых марок сталей, обеспечивающих высокие механические и

? ппш^о, ..

возможности изготовления

о. Обоснование требований «¿»материалу цепей и подход к

% у&МШях эксплуатации, »ö^p^.j^^^if^^j^öjgjijiörjj: ¿Горения и экономическая эф-

е

.. а у ч ч а я и о. в и э и а. изучен механизм влияния мик~ ¡»легирования на формирование структуры стали при закалке и отпуске. -Устаьоагено, что высокая отцускоустойчивость и мелкозернистость микролегированных сталей достигается образованием в структуре мелкодисперсных карбидов типа М& С , а также ограничением грубых выделений карбидов цементитного типа.

Разработаны принципы создания экономолзгированных высокопрочных сталей, состоящие в легировании Мп (до I,tfc%), Ml (до 0,Ьр£), Сг (до 0,ей), Mo (до 0,23$) « шкролегировании N5, Ti, Сэ, В, которые обеспечивают прэкаливаемоегь на мартенсит и высокую равномерность и дисперсность структуры, а также обусловливают получение заданного комплекса механических свойств, 'достаточную коррозионно-механическую прочность и технологичность при сварке контактно-стыковым методом.

Практическая ценность.

1. определены закономерности влияния легирующих элементов на превращения, состав,, структуру и свойства сталей типа '25АПiw и ¿ЙГ£С и других материалов, применяемых для якорных цепей в СССР и за рубежом.

2. Созданы две малолегированные, хорошо прокаливающиеся марки стали для цепей повышенной и особой категорий прочности крупного калибра.

3. Разработана проыьшленная технология термической обработки сталей '¿Ы'2СБА и ¡ЙАГШТБА. •

4. Разработана новая конструкция экранов-отражателей для изложниц под слитки, позволившая создать условия направленного

' затвердевания слитка с целью уменьшения дефектов усадочного характера.

о. Применена новая конструкция системы вторичного охлаждения на &НЛЗ, позволившая уменьшить образование горячих трещин на 10-15$. '

о. внедрение результатов работы позволило на 15-20;? сни- ' эить вес цепей и якорного устройства и повысить срок службы в 1,5-й раза.

7, Шедрение данной технологии при производстве проката для якорных цвр.аИ позволило получить годовой экономический эффект з размере Зз'АзУб рублей.

Апробация работы. Основные положения и мате-

I 3

риалы диссертации изложены и обсуздеш: на ХШ1 игу/чю-техш-чее кой конференции ГШБГа (Горький, 1906 г.); Л Республиканской научш-техиичэской конференции "Прогрессивная технология изготовления форм и стержней для производства отливок черных и цветных металлов" (Чебоксары, 19сЬ г.); X Всесоюзной научно-практической конференции по проблемам стального слитка "Совершенствование процессов разливки и кристаллизации стали" '(Жданов, г.); XXIX научно-практической конференции ГШ^Га (Горький, г.); XXX научно-практической конференции ГшШТа (Горький, 1990 р.).

Публикации. Ш материалам диссертации опубликовано В статей, получено 4 авторских свидетельства.

и б о е м н структура работы, .Диссертация состоит из введения, 5 глав, выводов, списка литературы и приложений. Работа изложена на 179 страницах, включая 45 рисунков, 53 таблицы и список литературы из.103 наименований.

СДОХШИЕ РАБШН

Во введении обоснована актуальность темы исследований, сформулирована цель работы, показана новизна работы и основные положения; *^ййЪ'саащиШ*Нй! эЪпри^.'

й первой главе приведен анализ мирового опыта производства якорных цепей, норм и требований к ним, а также состояние вопроса по современным материалам, технологии изготовления и оборудованию, применяемые для изготовления высокопрочных сварных цепей в СССР и за рубежом. Приведены требования МАЛ) и Регистра СССР к материалам якорных цепей. Установлены предварительное требования к сталям для отечественных алектросварньи цепей большого калибра. Поставлены задачи исследования.

Во второй главе содержится оценка возможности применения и методика исследования марок сталей, выпускаемых отечественной промышленностью для изготовления якорных цепей. »¡редварительный анализ механических свойств и химического состава катаных прутковых материалов позволил отобрать 4 марки стали 12Г^]«ыТ, 23ГХА, кюГ2С, 25ХГША, Выбор обусловлен хорошим сочетанием относительно еысокой прочности, отсутствие в стали дефицитных легирующих, технологичность» данных марок при низкой их себестоимости.

Исследования проводили на мзталле локозок90-120 ш, нз-готошгениих из сяитнов промасленной выплавки развесом 2,5-4,5 т. ОЬковяи подвергали, улучшению та режимам, обусловленный ТУ и ГОСТ на указанные марки. Результаты механических испытаний показал?, что плавки стали ¡¿ЬХПШ. $жет наиболее шсатай уровень прочностных у, вязких свойств, которые в целом отвечают требованиям LJ категории прочности, но при это;* у них н-збольыой запас ш Ееличяпе относительного удлинения. Сталь 26Г2С имеет достаточно высокий уровень прочности только не плавке, у кого- ' рз£ содержание .-in несколько визе верхнего предела. Брэчкостные свойства стали 23Г2А не соответствует: требованиям к материалу цепей tí категории прочкоет;*. Сталь ыарки 12ГЫйТ имзяа недостаточный запас прочности, уровень ударной вязкости на образцах с остри« нддрззом был у них ниже, чем у других марок.

из nasneifaux требований н стала для якорных цепей является й-заискносгь ж сварки нонгактгл-стыковым способом. Оценку свариваемости этих сталей проводили на поковках, диаметром 45 L'it на îtoHTatCTHO—стмкоеой. спшке ¿íiíA-6,5 фкркы ЛЕ&по г-'йтод/ оглавления с предварительным подогревом до ?5ü-7tí0°ü а гериэзйрабоской па штатному режцу. Шсле термообработки из окодозоиюй зсиы сварных соединений изготовляли образцы со стыком по ссредйпа образца и образцы с надрезом по стыку для опре-делешиг йяэгагх свойств. Испытания показали, что пря принятых режимах сварки все исследуемые парки; обладают достаточной тех-нологичностьа для коктактао-стыковой сааряи. Параллельно на поковках проводились работы ш определении технологичности этих сталей при ковке. При это а учитывалось, что отсутствие дефектов пря иовке свидетельствует о том, что сталь, технологична для прокатки. Крэке того, результаты испытаний сведегельстзовалп о том, что все стали обладают высокой шхастичностьэ при горячей деформации» Однако механические СЕоЯства улу«сеяных поковок этих ida рок оказались mase» чем норо»ровакнкев ГиСГаых л НУ. Зтз объясняется тем, что все свойства по ГиСГ и "Ш предусмотрены только для проката к поковок сеч-гнкем до 40 tes и только стагк Й6Р2С и 2¿;üfiiA с больдил пркблккеякем кзгли быть применены для изготовления иепяй не шне JÜ категории пргчносгс. Шэтомгу киенко зги ичркя и были ьабрзны изия кал базовчг с рззр-^аткэй сквозных, требований к raoi ш хивстческоиц составу, тешзлогки

выплавки и прокатки, изготовлению цепей, термической или другой упрочнявдзй бработки, микро- и макроструктура.

Для исследования отлито 20 плавок стали марки 2ЙГ2С и 20 плавок стали марки 25Л1ША. Обработка результатов исследования на ЭШ позволила определить характер влияния химических элеыеН' тов на свойства базовых марок сталей а построить математические зависимости, ошсываюцке эти взаимосвязи. Корреляционный и регрессионная анализы влияния химических элементов на свойства дали возможность получить математические модели в виде полиномов первой степени и парных взаимосвязей.

Согласно требованиям МАКО основными критериями оценки качества яеяяются , с?" , Акаяиз полученной математической модели стали марки 25ШШ. показал, что ка отрицательно влияет Si • Ул. 'Viи Р. положительно - С. Остальные элементы существенного влияния на не оказывают. Пластичность стали, описываемая и MCY» зависит от содержания Мл, С*г , //i , to, S , Р. Мри этом относительное удлинение уве личиБается с повышением содержания 41п и üo в стали, а отрицательное воздействие оказывает С^., Ударную вязкость повышает с держание Мп и Nt % а снижает повышенное содержание Сг к $ .

Анализ математической шдели стали марки 26Г2С показал, что на & & положительно влияет ¿¡п, остальные элементы cymeci венного влияния не оказывают. Пластичность уменьшаем S-L , по вшает С, bin, C"Z , Ni , Р. На ударную вязкость положительно влияет Si и NC . остальные элемента существенного влияния i оказывают.

Из вестно, что наиболее сильное влияние на прочностные характеристики оказывает углерод. Однако при повышении содержания его в стали резко ухудшается свариваемость. Шэтоцу-решеш задачи по повышению механических свойств сгяли должно осуществляться за счет рационального делегирования выбранных марок с лей небояьшш количеством недефшдетных и ьедоротх легируидих с тем, чтобы в максимальной, степени сохранить х'лавные положительные характеристики исходных сталей, которые были основным при предварительном выборе их как аозможный материал для иэго тоаиения якорных цепей.

Известно, что введение в низколегированную сталь марганц от I до l,zf/a увеличивает сопротивление ударному изгибу и не влияет на порог гладволомкости. Дополнительное легирование та

е

■'■i'x сталей хромо;,! до 1% способствует повыаенлда их прочности 5ез значительного снижения пластичности и вязкости. Хром повиляет критические точки Aj и Л^, что, в свои очередь, уменьшает склонность стали к росту зер.ча, а следовательно, к перегрезу, попытает устойчивость переохлозденного аустенита, т.е. способу ногть к закаливаемости, способствует увеличению дисперсности гтруктурнък еостэвлящих при термообработке. Увеличение содер-имш кремния от 0,2 до 0,45$ вызывает заметное поььшение предела прочности и предела текучести стали, существенно увеличивает ударную вязкость. Легирование сталм никелем уменьшает склонность стали к перегреву и росту зерна. Введение в сталь молибдена до повышает устойчивость аустенита, т.е. увели-чивзет его-склонность к закалке. Ыикролегированне конструкционных сталей ниобием,4 эанадизм и титаном в количестве до 0,1% способствует измельчению действительного зерна, уменьшает склонность к росту и за счэт этого увеличивает ударную вязкость.

Одной из главных задач получения качественных звеньев якорных цепей является обеспечение однородных механических свойств металла в сечении до 107 км.

Наиболее сильное влияние па лрокялиеаешеть стали по литературным длины1.! оказывает приемка бора в интервале концентраций 0,00b-G,0£S с добавками алюминия,-сшшкокальция, ферро-церия и титана в количестве 0,055» каждого. Лрэ ведение опытно-промьшленных плавок стали 2&Г2С в электродугоаой 1,5 тпечи показало, что введение бора в количества, не превышающем 0,005'? в сталь аьГИС позволяет получить наилучшее сочетание пластических, вязких и прочностных свойств металла. Исследование а.ия-щя легирования стали 26Г2С молибденом в пределах 0,1-0,4% показало, что по выдаются прочностные свойства <э& > 1000 ifih а резко снижаются пластические свойсгзя - ниже необходимого

УРОВНЯ. ;'

йптимзльноэ шкро легирование 'стали 26Г£С ,sr3 находится в пределах 0,03-0,04^. Цри этом" до стегается повышение прочьо-ностных характеристик на ¿Q-30£, пластических - на •/ вяз-,

iciix - на 30-40&.

¿чгл'ивпя положительное влияние на механические свойства стали *х>Г2С, исследовали ..также итлыу.е его на мзхэм'.чес-ю:е свойства стали 2оХГЫА в тех же Г.рздедах ыккролегкр:;наняв

(0,01-0,06%). ¡Максимальное шэыиение мехашиеских сьэПств стали наблвдается в интервале содержания 0,03-0,03%, Следовательно, AÎ& позволяет резко повысигь запас свойств по сравнению с исходный материалам степей 2эГ2С и 25ХПШ.

Про веденные исследования с цель» промьшекной апробации позволили выбрать следущие хикические составы старей (табл. I).

Таблица I

Химические состав сталей

«s Содержание, %

if 3 (ira Si loi с г fit iio Б m Т< Си в Р

со .кем tr4i—a 5S 0,31 0,5 0,75 1,45 I.&5 Ее С дее 0,4 о-0,4 Не более 0,005 43,02 0,04 Но t 0,3 олее 0,025 0,03

o,E3 sg 0,2» 0,2 0,45 0,8 1,4 0,5 0,8 0,5 0,0 0,2£ 0,03 0,05 0,01 0,04 0,3 0,025 0,025

Таким образом, ка основании выполненного ранее анализа математических моделей, аписывгшрх взаимосвязи в системе "сос-тви-свойстая базовых марок сталей", скорректировано содергание С,Si , lin, Mt , Cz , & в результате анышза литературных источников в базовые марки стали введены химические элементы: Ж В и Tt и прочена выплавка 20 шгавск сталей марки 2&Р2СБА и 20 плавок сталей март 25Х1ЖШ..

Обработка результатов на ЗШ дасводшт определить характер влияния химических элементов на свойства ьноць разработанных марок сталей и построить математические завнеяшети, опи-4 сыааадие эти взаимосвязи.

Корреляционный и регрессионный анализы цякяния химических элементов на свойства стачей дали возможность получить следящие модели в виде полиномов первой степени и парных взаимосвязей:

16.7 + Mi-- зьш * SÛA с* - 13%г№ 4-I - + - VtaS + I2Q0P + 2,420e - UlM л 14,ЗТ< ; § 20,7 + 3.2IC - 12,3& -» -4.07Ug - 0„4U7C« + 7,ti2 Al -§ - I7,3ito - - 5.27Р - 15,9Си - пМ ♦ ШТ£ ;

S

<2,,=.- -<¿,95 + 64,-X - 10. В А' - 7,39Мп + 5,1ЬС?. + 4,04 Л/' | + 44,¿Мо + «,54х? 273Е - 24Сп - 92,2/3 + 12717, ь 19,9 - 4J.bC - 23.1 - + 7.3Ш2 + 15.4 Ж +

ъ . + Ю'ЛЛО + МЬг + 144Р - 25,4Си - 81 V 14Ш ' .

Анализ показал, что на б£ положительно глнлзг С, С2 , Ио, отрицательно - Мп.

Пластичность стали зависит от содержания 9 Мц, Си, //& и Т1 , при этом положительно влияит Мп и Т-г , отрицательно - , Си, //5. Ударную вяз кость лс-чгцает содержание С, Мо, 11 , снижает Л' , Си и .)/&.

Марка ста^и 26Г2СБЛ , (5д= зг,е, + тзгс - ьь,1&'+ 'гз:дп - 14,?С2 -г 54,р/// + а + 4Ы л? * 136? - 12Сп + 205 Х& ; ' ,

% = 34,7 - 25,ЪС - 33,9/>У - Ь,Шп - 14С'<? - ыгМ -

, -.47,0*7- 1ШР + ХЗСя - о? ; гг/= +• 34,4С - Зо.З,?/ 1=- 14,5 Кл - 15,6 С? + +

а + ^Зл» - 105? + Ы,6Си + 272 МВ ; ¿2^ = -40,6 + 75,30 - 57,9 ¿У + 23,б;.-л - 40,1Сг 44,5/^' + 343 Л - 43 7Р + 7,ЗЗСи + ЪяМ.

Анализ математической.модели показал, что на & $ иолояи-тел^но влияет С, Мп и , отрицательно - . Пластичность 6 увеличивает и-£ . На ударнуп вязкость положительно влияет л1 и

№ , отрицательно - £{' и С-г . Таким образом, на основании проведенных исследований н анализ,-) математических моделей мокно рекомендовать следующий состав сталей: '

Сталь марки 25ХГМНТБА

С Мп Лг N1 Но п М Си

0,23 0,«У 0,2 0,45 о,в 1,4 0,5 0,а О.о 0,а 0,15 о, го 0,04 0,05 0,3 0,025 0,03

Сталь марки 20Г2СВА

¿7 Л' Мл р ¿V Ж/ Си А/3

0,25 0,6 1,4о Не более Не более

0,31 0,75 1,00 0,03 •0,03 .0,4 . 0,4 0,3 0.1

Приведенные ыарки сталей должны обеспечивать высокие механические свойства, соответствующие сталям для якорных цепей И . категории прочности < <D¿ > 700Ш1а, & --- 1%,КЬ\Г> 0,6 ¡.ЩкЛп■ Однако в горячекатаном состоянии эти стали не достигают указанных свойств и поэтому необходимо проведение упрочняющей термической обработки.

Известно, что режимы термической обработки и структура, получающаяся в конечном металла, являются определяющими для механических свойств сталей и служебных характеристик изделий. Для этой цели необходимо изучить характер фазовых превращений, происходящих при нагреве и охлаждении сталей, с последующими механическими испытаниями, исследованием микроструктуры, твердости, микрогвердости, прокаливаемое™. Дпя изучения свойств металла, подбора .режимов термической обработки, изготовления опытных образцов звеньев на предприятии ЦНИИ "Прометей" были oíлиты полупромышленные плавки сталей типа 26ГЛСБ и 25ХГШИ> и изготовлена опытная партия проката на Ш завод "Красное Сормово". Кинетику фазовых превращений изучали методом магнитного анализа. Для изучения процесса изотермического распада аустенкта взято по 5-6 образцов от отлитых плавок.

Проведенные исследования показали, что кинетика переохлажденного аустеннта в исследуемых сталях имеет сложный характер с ярко выраженной зоной устойчивости в районе температур 550°С в стали 25ХШ1ТБ и 450°С в стали 26Г2СБА. Аустеыиг, не распавшийся при изотермической сыдеркке, почти полностью распадается на стадии охлаждения образцов до комнатной .температгури. £> горячекатаных, нормализованных и закаленных сталях количестпо;остаточного аусиенита незначительно, (2-4%) или отсутствует совсем.' В закаленных и отпущенных при 650-61"0°С образцах остаточного пустенита практически не обнаружено. Исследований влияния температуры отпуска показало, что наиболее высокие значения ударной вязкости и процент волокнистой составляющей получается после отпуска при t =» ú50°C. Анализ структур и механических свойств показал, что наиболее; высокие значения пластичности получаются при структуре трос-то—сорбит,, что наблюдаемся такке при t « ó50°C.

Исследование твердости и, ыикрсгйбрдости показало, что твердость плавно снижается по мере повышения температуры отпуска от

/О

30 до 15 НКС, а плавного снижения микротвердости с повышением температуры не наблюдается.Ншавное изменение микротвердости от температуры отпуска, наличие максимумов при температуре 500 и 600°С, вероятно, связано с протеканием процессов распада остаточного аустенита, а также началом образования мелкодисперсных частиц специальных карбидов.

•Установлено, что величина действительного зерна после закалки у сталей 26Г2СБА и 25ХГНМТБ мелкая, в основном У-Ю баллов. Шлученные данные позволил» сделать предварительный вывод, что наиболее целесообразным видом термообработки для этих сталей является нормализация с температурой не менее 650°С и высоким отпуском. При этом мо.тло ожидать получение однородных структур, облядагаднх сочетанием достаточной прочности и вязкости.

Уточнение режимов термической обработки проеэдила на прокате сечением 110, 90, Ш, 60 мм полупромышленных плавок. Показано, что механические свойства стали А после двойной нормализации с температур 960 и 660°С и высокого отпуска £ = 650°С надежно обеспечивают требования к-металлу цепей II категории прочности. При термической обработке (нормализация 9Э0~960°С, закалка «60-«70°С, отпуск 6Ю-650°С) механические свойства повышаются, однако не достигают уровня требований к цепям Ш категории прочности.

Наиболее высокие механические свойства на стали 25ХГНШБ наьблюдались после нормализации с £ = 9И0°С, закалки ЬйО°С, отпуска 6Ю-650°С. Результаты гибовых испытаний свидетельствуют о высокой пластичности обеих марок сталей.

исследование температурного интервала' под гибку. при изготовлении звеньев сварных цепей на горячекатаном прокате позволило установить оптимальную температуру нагрева 600-Ь50°С. Свариваемость стали 25ХГЩТБ проверили ручным способом. Наплавку проводили электродами диаметром 4-0 мм марки ^ОШ 13/45 на прокате диаметром 5Ь ш в один и два валика при силе тока 30-110 и ИЮ А. Скорость сварки,- ширина валика 1,0-2 диаметра электрода. Результаты изучения микрэтвердости поперек сварного соединения, микроструктуры в зоне термического влияния, мткрос^рук-туры показали, что сталь обладает достаточной технологичностью при сварка. Трещин в гоне сварного еоеди.нонкя не обнаружено. Проведенные цеиедросм-.ые испытания трех и пятизвенных образцов

-//

цеш калибров 57 и 7сЗ т показали, что вое образцы обеспечили^ требования к цепям соответствующей категории то разрывным нагрузкам н величине '.удлинения звеньев, т.е. обе марки стали полностью соответствуют требуемому МАКи уровню свойств основного металла и сварного соединения.

Б третьей главе изложены результаты исследования влияния раскисления технологии вшлавки и разливки на свойства и качество сталей промышленной выплавки. Исследовали влияние добавок РЗЫ в виде шшеталля Щ40 в количестве 0,5; 1,0; 1,5 кг/т при совместном введении алюминия и силикокальция. Опытные шавки стали 26Г2СБА проводили в электродуговой печи ДСП-1,5, разливали в изложшшу в слиток массой 1100 кг. Режиш окончательного раскисления приведены в табл. 2.

Таблица 2

Елидаие режимов раскисления на загрязненность стали / 26Г2СБА неметаллическими включениями

Режими раскисления

Индекс загрязценности, х!0"

основной дополнительный оксиды сульфиды нитри-ди силикаты Общий индекс

Ае, I кг/т

I кг/т - 2,в 1,64 о,ба - 5,12.

ле, I кг/т РЗМ, 0,5 кг/т 2,36 1,32 0,35 • 4,04

I кг/т

///, I кг/т иза, 3,73

¿кСъ кг/т I кг/т 2,08 0,44. л -

М, 1 кг/'."

Лй?,. I кг/т РЗМ,. 1,5 кг/т 3 ода - 4,04

М, 1 кг/т У, 0,5 кг/т 2,83

Аз> 0,5 кг/т 0,92 1,12 - 4,92

Ж I кг/т г, Г кг/т

2а > I кг/т 1,54 0,2 ' 0,72 0,4 2,96

№%л кг/т У , 1,5 кг/т 2,бе

За* 1,5 кг/т 0,68 0,78 4,08

Слитки прокатывали на стане "/¿О" ГУ завод "Красное Сормово" на заготовку сечением 120x120.

1~]ри постоянном соотношении добавок алюминия и силикокаль-

</2

цня ксследоаэли влияние различного содержания Р-зМ' иа^ загрязненность стали неметаллическими включениями, а при постоянной добавке алюмнкя - влияние иттрия и бария. В качестве сравнительного варианта приняли раскисление алюминием и силикокяльнием а количестве I кг, каждого на тонну Металла.

Анализ результатов показал, что общая загрязненность не-т-шла при введении РЗМ снизилась с 5,12. Ю""** до 3,7. Ю-3, а при добавке иттрия и бария в количествах по-1 кг/т каждого уменьшилась до 2,95*Ю~3. При раскислении только алюминием и силикокаль-цием в металле еще встречались пленочные сульфиды. При добавлении РЗМ или иттрия и бария пленочные сульфиды не встречаются. Механические свойства металла, раскисленные различными вариантами, показали, что более высокими пластическими и вязки.«! характеристиками обладает металл раскисленной М- I кг/т; —I кг/т и РйМ - I кг/т.

Дяя долговечности цепей больыуп роль играет явление деформационного старения. Известно, чго основную роль в механическом старении играет азот, находящийся в твердом растворе. Наибольшим сродством к азоту обладают такие элемента, как титан и цирконий, образующие в жидком металла взвеси нитридов в виде тугоплавких кризталлоз кубической формы типа

¿•¿•, которые, являясь центрами кристаллизации, измельчают структуру. Исследование проводили на 1,5 т плавках, раскисление - по варианту, указанному выи е. Раскислители вводили и кни по заполнению 1/2 коша в -виде фер-ротитана и силикоцмркония. Показано, что оптимальным сочетанием механических свойств ¿бладают стали, раскисленные ферротитаном ■ (I кг/т). Проведенные исследования показали, что оптимальным режимом раскисления является введение в сталь алюминия, силико-кзльцпя, РШ и титана в количестве 1 кг/т каздого.

Уикроструктура обладает плотным строением без каких-либо дефектов усадочного характера; Химический состав, а таив механические свойства в термообработанном состоянии полностью удовлетворяли требованиям и Регистра ССОР для цепей Л и Ш категорий прочности. Для разработки промышленной технологии производства данных сталей п мартеновских печах выплавку проводили в основной 50-тонной март&новской печи предприятия ПО завод "Красное Сормово". Прокат, млготовленный из этих плавок по разработанному режиму раскисления и модифицирования, полностью

удовлетворял требованиям, предъявляемым МАКО и Регистра СССР к материалам цепей Ш категории. С целью получения качественного проката необходимо получение качественного слитка или сляба.

Для получения качественного слитка, увеличения выхода годного разработаны и использованы при разливке данных марок стилей экранированные изложницы. Одновременно использовалась шлаковая смесь: алюминиевый порошок - 13^, марганцовая руда - 155?, силикатная глыба - 34$, плавиковый шпат - 33%. Металл разливали в слитки массой 1100 кг сифонным способом. Температура раздевания слитков не выше 600°С и проводилась через 4-6 часов после полной разливки металла.

Микроструктура слитка характеризуется плотным строением, мелким зерном, отсутствием зоны столбчатых кристаллов. Усадочная раковина полностью располагается в прибыльной части. Усадочной пористости не обнаружено. С целью исследования возможности отливки непрерывно литых заготовок из якорных марок сталей на МШ13 предприятия Ш завод "Красное Сормово" были разлиты несколько плавок стали 26Г2СВА. Разливку производили на два ручья из промежуточного ковша емкостью 10 т в медный кристаллизатор размером 173x420 им* Разяирка осуществлялась "под уровень" с помощью удлиненного графитошамотного стакана, защита зеркала в кристаллизаторе шлаковой смесью: графита 30%, вермикулита -30%, СаР3 - 20%, силикатная глыба - 20$. Температура в промежуточном коше была 1540°С, скорость разливки колебалась от 0,5 до 0,6 м/мин. Микроструктура сляба в продольном и поперечном сечениях мелкозернистая,, зона столбчатых кристаллов не выражена. Вдоль оси сляба имеется центральная-пористость 1-го балла. При разливке на МНЛЗ применена новая конструкция вторичного охлаждения, что позволило уменьшить образование горячих 4 трещин на 15-20% при о,дновременном улучшении макроструктуры. Проведенные механические испытания на образцах, вырезанных из готового прката, показали, что про кат. полностью удовлетворяет требованиям МАКО и Регистра СССР. . . '

13 четвертой главе, представлены данные по созданию промышленного производства проката для электросварных .высокопрочных цепей большого калибра.

Для отработки промышленной технологии прокатки подбирали оптимальные температуры начала прокатки исследуемых сталей,

влияние этих температур на деформируемость сталей, а также на прочностные и пластические характеристики. Прочностные и пластические характеристики определяли путем испытания стандартных образцов 3x3x72 мм на установке ИМАШ-5С "Киргизстан". Образцы нагревали электроконтактным способом до температур 950, 1050, П60°С, выдерживали при этой температуре 5 минут и затем разрушали. Образцы деформировались при принудительном растлении со скоростью 12 мм/мин. Испытания на деформируемость проводили на клиновых образцах размером (5~25)х20хЮ0 мм. На одной из сторон клинового образца ( £ = 100 мм) наносились через каждые 10 мм надрезы с углом в 60° для обеспечения более жестких условий испытания с учетом влияния концентратов напряжений. Клиновые образцы испытывали методом горячей прокатки на лабораторном стенде "250" при температурах 900, 950, 1000, 1050, 1100, 1200°С до полосы толщиной 5 мм. При этом значение относительного обжатия непрерывно увеличивалось от 0 до ЬЗ,^.

Испытания при высоких температурах на установке ЬУАы показали, что сталь 26Г2СБА сохраняет высокие пластические свойства до температуры П60°С. Сталь 25ХГШТБ при температуре Ю;50°С имела максимальные пластические свойства. Предельная деформируемость сталей 26Г2СБА и 2ЭХГШТБ находится в интервале исследуемых температур' и составляет 72-61%. Для сравнения проведены испытания конструкционных сталей ¿0 и 40Х, известных как стали, обладающие хорошей деформируемостью при прокатке.

Проведенные исследования показали, что стали 26Г2СБА и гЬХГММ'Б имеют высокие пластические характеристики и хорошую ' деформируемость при высоких температурах, т.е. в интервале рабочих температур прокатки. .Оптимальными температурами начала ~ прокатки для стали 26Г2СВА является П50°С, для стали 25ХГШ1Б 10501"'и, При этом пластичность и* деформируемость исследуемых сталей находится на уровне конструкционных сталей 20 и 40Х.

По разработанной технологии выплавки и прокатки отлиты и ' прокатаны несколько промышленных плавок на предприятии Ш завод "Красное Сормово". Исследование качества прокатки показало, что макроструктура имеет плотное однородное строение без дефектов и отвечает требования?.!, предъявляемым к высококачественной стали.

приведены результаты исследований практического режима

¿Г

термической обработки сталей 26Г2СБА и 25X1 "ЙШ?. С этой целью уточнили положение критических точек АС3 и Ас| и склонность к росту зерна'при нагреве. Это сделано вследствие того, что при отработке режимов выплавки и раскисления в технологиче-, ские инструкции бьг"и внесены положения, .регламентирующие применение сильных модификаторов и микролегиругацих, которые в той или иной степени могут влиять на процессы в стали при нагреве и охлаждении. Критические точки определили ня цилиндрических образцах диаметром 2 мм и .длиной 20 мм методом электросопротивления на потенциометре ДДС—

На основании температурной зависимости электросопротивления образцов установлено, что для стали 26Г2СБА критические точки Ас3 = 830' +5°С, Ас1 = 760 +5°С; для стали 25ХШТБ Лс3 = = 800 + 5°С, Лсх = ?40 +Ь°С. . '

Склонности к росту зерна аустенига изучали на плоских разрывных образцах методом тепловой микроскопии на установке НУМ--5С "Киргизстан". Кривые зависимости роста ауствнитного зерна от температуры нагрева приведены на рис. I.

Из приведенной зависимости размера зерна аустенита следует, что рост зерна аустенита для стали 25ХГМН1Б более интенсивный, чем для стали 26Г2СБА. Однако при выборе режимов термической обра-■ ботки, в частности, нормализации, обе стали не следует нагревать свыше 930-9о0°С, так как сверх этой температуры наблюдается раз-

Л>,№<

60 50 40 31/ SO /0

■

гг

/ 9 ■

// f

у //

V l/ .

900 050 та то т г,"с

Рис. I. Зависимость роста аус- нозернистость, которая сказывает ■нагрева? fTcVJb 1ЖГ отрицательное влияние на вязкость 2 - сталь 25ХШ1ТБА. стали. Уточнение режимов термиче-

ской обарботки проводили в двух направлениях: для материала це-nefi i.l категории прочности и для Материале цепей -Ш категории прочности.

В основу режима для цепей II категория прочности заложена нормализация. Для достижения высоких вязких'характеристик.заложен высокий отпуск. Окончательный режим высокого отпуска отрабатывали нт пластинах 20x150x250 мм, вырезанных из горячека-

аных квадратных заготовок сечением 130x130 ю» стали 26Г2СБД.

Методика отработки режима отпуска заключалась в нагреве ормалкзовя^лк пластин при температурах 570, 590, 610, 630 и 50°С. Ьыдеряоа при этих температурах в течение двух часов из асчета 6 мин/мм сечения и эатем-охлаэдение в воде. Из пластин йзрезаяи образцы для механических испытаний. Анализ мехакиче-свойств показал, что максимальная парная вязкость КСУ~ ■■ 0,В-0,9 ЦДд/м^ получается при температуре отцуска 6Ю-630°С ! охлаждение в воде.

Режим термической обработки (нормализация при температуре отпуск - 6Ю-630°С) обеспечивает требования, предъявляемые к материалу цепей Я категории прочности (сталь 26Г2СБА). Й основу режима термической обработки сталей 26Г2СБА и 25ХГ»НТВ для материала цепей и! категории прочности заложена высокотемпературная нормализация (93Ь-9оО°С), закалка и высокий отпуск. Температура закалки менялась от Асд +20°С дс Ас^ +Ю0°С. Температура отпуска во зсех случаях была 6Ю°С, охлаждение в воде. 11з пластин вырезали образцы для испытаний.

Анализ полученных испытаний показал, что оптимальное сочетание прочностных, пластических и вязких свойств достигается для стали 26Г2СБА при нормализации с / = 930°С, закалке с температуры Асд (630°С) в воде и шсэкоы огдуске при температуре 590 ^20°С с охпаядетеи з воде; для стал» Й^ХГинЗБ: нормализация с температуры 930°С, закалка с АС3 {800°С) в воде м высокий отпуск при 610°С в воде. На прокате 130x130 мм оценивали прокали ваемоеть. 1!роби сечением 130x130x300 мм закаливали с 660°С (АС3 +60°С) в воде. ГЬсле термообработки из проб вырезали темп-лет 130x130x20 мм^ на котором определяли твердость 11РС в продольном и поперечном направлениях через каждые 10 мм. По этим

данным построен график (рис. 2).

П

45

43 *

3» 39 X

за

Рис. 2. Распределение твешости по ^

сечению заготовки: 1,2,3,4 - плавки, стины 130х/0х20

За глубину прокали-ваемости принимали расстояние от повершости до полумартен ситной зоны. Для оценки механических свойств закаленного и отпущенного металла вырезали пла-

мм с по-

верхкости 1/2 И и середины,ю которыхизготовлялись образцы.

Анализ испытаний показал, что прочность по сечении заготовки монотонно снижается от поверхности к центру, однако уровень прочности обеспечивает требования к материалу. Ш всему сечению заготовки -п всех плавках сохраняются стабильные прочностные к пластические свойства. Полученная прочность в центре заготовки полностьа удовлетворяет предъявляемым требования.'.: ШКО и Регистра СССР. Исследование микроструктуры образцов оптической металлографией и элеггронноыккроскопическим методам с поверхности и в центре заготовок показало, что после закалки по всему сечения структура состоит из бейшта с микротвердостью 473-410 кгс/мм^, а после улучшения по всему сечению наблюдается сорбит отпуска с микротвердостью 286-257 кгс/ш/\ Критическая температура хрупкости обеих марок стали при испытании на статический изгиб, определенная го наличию 70^ волокнистой составляющей б изломе, равна для стали 25ХГЫПТБА и 26Г2СБД -20 и -Ю°С соответственно.

В пятой главе приведены результаты циклических . испытаний якорных цепей из новых марок сталей, промышленного внедрения и экономическая,эффективность. Результаты циклических испытаний образцов звеньев цепЗй литых и эяектросварных отечественного и зарубежного производства показывают, что образцы звеньев цепей, изготовленные из стали 25ХШ11БА, по циклической долговечности ье уступают зарубежным образцам (табл. 3).

. Таблица 3

Результаты циклических испытаний звеньев-цепей

Метод Амг_ .итуда > Кол-во циклоз Зона усталостного разрушения

Марка стали изготовления Статистическая состав длящая тс Динамическая составляющая, тс Сум-кар-: ное нап-ряже ние. тс в мин. Общее

Электросварочный 197 120 317 7-9 31000 60

Литье :••'■■ Ш 120 317 7-Э 15000 15

"Рямьее Брук' Электг^-Свавоч.'СлЛ 1*7 120 . - 31? 7-9 31000 20

"Pnv.iiее Брук' 'штампованный . .. «,:- '1}7 120'"- '17 22СОО. 20

¿она усталостного .разрушения стали 25ХГКНТБА в 3 раза - больше по сравнению с зоной звеньев шведского производства. Результаты испытаний в условиях восьмибального шторма при нагрузке, превышавшей требуемую почти в 2 раза, показали, что образцы из разработанной стали выработали ресурс, превышающий требуемый в 1,55 раза (10333 против 6666 циююз в месяц).

Ресурс работоспособности образцов олэктросварных якорных ц;пеП превышает, в 1,5-2 раза ресурс работы литых цепей отечественного производства и итамповянных образцов цепей фирмы "Рамнес Брук". Таким образом, на основании проведенных комплексных исследований вновь созданных марок сталей 26Г2СБА и • 25ХГЙ1'1БА внедрена промышленная технология изготовления проката в соответствии с требованиями ЫАКО и Регистра СССР для якорных цепей повышенной я особой категорий прочности. Промышленная технология производства сталей к проката из них внедрена на предприятиях Ш завод "Красное Сормово" и Волгоградский' металлургический завод "Красный Октябрь".

Б период с 1978 г. по настоящее время изготовлено сыдае 14000 т проката марки 26Г2СБЛ и более Ш00 т проката марки 25лтЯБА.

Весь прокат различных калибров поставлен Николаевскому судостроительному заводу (г. Николаев) для изготовления якорных цепей повышенной и особой категорий прочности, внедрение проката из стали марок 25ХГШ'1БА для изготовления сверхпрочйих цепей для плавучих полупогруженных бдровых установок (1ШБУ) позволило отказаться от импорта цепей указанного назначения (стоимость комплекта якорных цепей на одну установку 1ШБУ составляет более 1,6 щда. руб.). 1

Годовой экономический эффект от внедрения названных марок сталей составил 259,695 тыс. руб.

Высокий комплекс физико-мехэнических свойств новых сталей позволяет рекомендовать их для болеа широкого внедрения в машиностроении.

Ьа основании проведенного исследования сделаны следующие выводы.

I. Изучены закономерности влияния легирующих элементов на превращения, структуру и свойства сталей типа 25л1Ш и 26Г2С и других материалов, применяемых: для якорных цепей в СССР и за

рубежом. Установлены нормы и требовании на сварные якорние цепи больших калибров, которые внесены в ГОСТ 924-01.

2. Шказаио, что наиболее целесообразным направлением создания сталей для якорных цепей с необходимым комплексом фиэкко-механическ! : свойств и достаточной технологичностью, является комплексное легирование базовых сталей Мя, ЛГ1 ,

С г с микролегирующими добавками Л!6, Т{ , Се, В. Оптимальное содержание углерода как из условий упрочнения, так и вознэж-йсст-и выполне1!ия качественной сварки определены в пределах 0,23-0,31%.

3. Установлено, что особенности легирования и структуры закаленной стали предопредсляят ее повышенную отпускоустоЯчи-вость форгарэ ванне в процессе огпуска чрезвычайно мелкодисперсного и равномерного сорбита замечет закрепления дислокаций специальными карбидами типа А&С > а также ограничения грубых выделений карбидов цементитного типа., Отличительной особенностью структуры отпущенной стали является сохранение ориентировки по дислокационному мартенситу.

4. Наказано, что наиболее низкий индекс загрязненности и наиболее высокие механические свойства достигается пр» раскислении стали > &Са. и в количестве I кг/т каждого.

5. С цакьв швыаения качества проката разработана технология разливки стали в-экранируемые изложницы с однавременным применением шлакообразувщей смеси.

6. Установлена возможность получения качественных нелрэ-рызнэ липа заготовок из стали 26Г2СБ.

7. Доказано, что технологичность при прокатке обеих марок сталей не ниже, чем у стилей 20 и 40Х.

в. Установлено, что для данного типа сталей температура • нормализации ке должна превышать 93С-950°С, в прэтмвши случае шхно гайучкть снижение свойств за счет остаточного аустшата (до П).

9. Разработаны режимы термической обработки. Иэказака» чгто наиболее Еысокие механические свойства достигаются при отпуске с температуры 610-£>50°С и охлаждении в воде,

10. Шкаэано, что рациональное ыккролегировпние и некоторое делегирование стали позволяет гюлучлть на известных парках качественна кошй, более высокие свойства, б ток числе за счет

тления прокаливпемости увеличить максииялькцо сечения пю-а.

11. В результате долегирования, микролегирования прэкали-мость сталеЯ 26Г2СБА и 25Х1ЖЙ>А возросла с 40 до 130 мм.

12. Циклическими испытаниями доказано, что разработанные №1 стали не уступают лучшим мировым образцам. Ресурс рабо-лособиости изготовленных из них электросварных якорных це-I а 1,5-2 раза превышает ресурс литых и штампованных цепей. >антированный срок службы цепей увеличен с Ю до 15 лет.

13. 1Ъ данным работы созданы технологические инструкции выплавку, разливку, прокатку и термообработку.

14. Промышленная технология производства сталей из них ¡дрена на предприятиях Ш завод "Красное Сормово" и Волго-¡дском металлургическом заводе "Красный Октябрь". Изготовле-свыше 22000 т проката.

15. Внедрение проката из стали 25ХГШТВА для изготовления зокопрочных целей для ПДБУ позволило отказаться от импорта 1бй данного назначения,

16. Разработанные стали марок 26Г2СБА у. 25ХГШТБА пол-:тью соответствуат всем требованиям МАКУ и Регистра СССР, есеьы в ГОСТ 924-81, имеются технические условия на прокат

них. Общий годовой экономический эффект от внедрения данных рок сталей составил 260000. руб»

основные положения диссертации опубликованы в следующих ботах:

1. A.c. № 629775 (СССР). Сталь /Л.Ü.Казанский и др., 7U. ДСП.

2. A.c. ff 633921 (СССРК Сталь / Л.II.Казанский и др.,- . убл. в Б.И., ГШ, 1» 43.

3. A.c. № 9d?89I (СССР). Устройство вторичного охлаждения прерыЕнолитых заготовок /D.0.Ухин, А.А.0кунев, ü.Б.Приворотов, П.Казанский и др., 1981» ДС11.

4. A.c. № I06I915 (СССР). Изложница для разливки стали / II.Хабаров, В.Л.Сизков, А.А.Скаорцов, К.М.Китэев, Л.11.Казан-гий и др,- Опубл. а Б.И., ШЭ, № 47.

Ö. Казанский J1.П., Пермитин , Сивков B.JL Влияние окон-(тельного раскисления и модифицирования на качество отливок и [ат ко б йз низколегированных конструкционных .чарок сталей: Мя-

2f

териалы П Республиканской научно-практической конференции литейщиков - г. Чебоксары, 1986, с. 46-48.

6. Полушкин H.A., Казанский Л.П., Кидьдюшева З.Ф. Проч- . ность, пластичность и деформируемость сталей мир к 26Г2СБА и 25ХГШШ при высоких температурах— Тр. /ГЖВТ, 1987,. вып. 2; с. 3-8. •

7. Шрштш В.Е., Голованов ÄJi,, Казанский Л.П. Ыашинно! моделирование структурных превращений при охлаждении сталей го литного и бейнитного классов. - Тр. /ГШВТ, 1987, шп, 228, с.

9-19.

8. Перштин В.Е., Голованов А.Л., Казанский Л.П. и др. Hi следование кинетики -превращения в сталях перлитного и бейнитного классов.- Тр. /ШИВТ, 1988. вып. 233, с. 28-34.

4 9. Шлушюш h.A., Казанский Д„П., Кильдгаева З.Ф., Сив-

ков B.JL Йлияние лрокаливаеыости низколегированных сталей 26Г2СБА и 25ЛШТБА на их прочностные и пластические свойства Тр. /ТУШ, .1983, вып. 233, с. 35-40.

10. ГЬлушкин H.A., Казанский ¿.П., Сивков В,J1. Исследова* ние влияния режимов термообработки на качество проката из ста. марон 26Г2СБА и 25ХГ№ТБА.- Тр. /ПШТ, 1989, -вып. 240, с.

10-21. ' ~

11. ГЬлушкин H.A., Казанский Л.П.', Сивков В.Д., Нильдюше ва З.ф. Выбор оптимального режима термической обработки консг рукционной стали 26Г2СБА / Межвузовский сборник научных трудо "Управление строением отливок и слитков", вь£П. 6.- Горький, 198Э, с. 46-50. ,

12. /Ьлуикин Н.А., Казанский Л.Д., Кляпов А.Д., Кильдвше-ва З.ф. Особенности режима термической обработки низколегированной стали 26Г2СБА.- Ш1\)Ы, 1990, » 6, с. 7-8.

\ ! '

-iit:oio' ьи.'ц ■

\ t

Ii KajN'T'Ti,