автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.01, диссертация на тему:Разработка и исследование высокопрочной коррозионностойкой мартенситностареющей стали для работы при криогенных температурах до 20К

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1. Коррозионностойкие стали для криогенных температур.

Хромомарганцевые стали.

Стабильные аустенитные хромоникельмарганцевые стали с ^ азотом.

Метастабильные аустенитные стали.

1.2. Легирующие элементы в мартенситностареющих сталях

Влияние углерода и азота.

Влияние хрома.

Влияние никеля.

Влияние молибдена.

Влияние кобальта.

Влияние титана и ниобия.

1.3. Коррозионностойкие мартенситностареющие стали.

1.4Стабилизация аустенита при у->сх и а—>у превращениях.

Развитие таких отраслей новой техники, как ракетостроение и энергетика управляемых термоядерных процессов, космическая техника, физика высоких энергий, медицина, биология, транспорт, металлургия, потребовало разработки конструкционных материалов, способных работать в условиях криогенных температур, воздействия больших нагрузок, глубокого вакуума, вибрации и др.

Объем производства и потребления сжиженных газов - метана, азота, аргона, кислорода, водорода, гелия постоянно увеличивается во всем мире, и решение задач, связанных с созданием изделий криогенной техники, приобретает все большее значение.

У нас в стране и за рубежом ведутся интенсивные работы в области изучения поведения материалов при экстремальных условиях низкотемпературного нагружения. Большое место занимают вопросы изучения хладноломкости сталей и сплавов, влияние фазового и структурного состояния на их свойства. До недавнего времени считалось, что высокий запас пластичности и стойкости против хрупкого разрушения, е может гарантировать только гранцентрированная решетка аустенита. Однако работами отечественных и зарубежных исследователей экспериментально показана возможность применения для низких температур сталей и сплавов с объемноцентрированной, гексагональной плотноупакованной решеткой и смешанных структур.

Стали для криогенной техники должны обеспечивать необходимую прочность в сочетании с высокой вязкостью и пластичностью, обладать малой чувствительностью к концентрации напряжений и низкой склонностью к хрупкому разрушению, обладать хорошей свариваемостью. Важной характеристикой сталей является их высокая коррозионная стойкость. Широкое распространение в технике низких температур получили хромоникелевые аустенитные стали, содержащие 17-25% хрома и

8-25% никеля.

В последние годы в криогенной технике используются аустенитные стали, в которых никель полностью или частично заменен марганцем. К недостаткам этой группы сталей относится низкая прочность при комнатной температуре, особенно по пределу текучести (250-400 МПа). К наиболее прочным сталям, применяемым в криогенной технике, относится стареющая сталь 08Х15Н5Д2Т и сталь переходного класса 08X16Н6. Однако и эти стали применяются с пределом текучести не более 900 МПа.

Одним из путей решения поставленной задачи является создание новых высокопрочных коррозионностойких сталей. Потребность в таких материалах вызвана необходимостью снижения массы изделий, повышения их эксплуатационной надежности.

Перспективным материалом для этих целей являются коррозионностойкие мартенситностареющие стали, легированные кобальтом.

В настоящее время в РКК «Энергия» применяют стали 05 X14К1ЗН4МЗТВ (ЭП 767), 03Х15К13Н5М5ВТ (ЭП 895) и 03Х9К14Н6МЗД (ЭП 921). Из стали ЭП 767 с пределом текучести ао.2>1100 МПа изготавливают детали арматуры, работающей при 77 К. Работоспособность этой стали при 77 К обеспечивается при содержании в микроструктуре 20-25% остаточного аустенита.

Сталь ЭП 895 применяется для изготовления сварочной проволоки. Однако при всех достоинствах разработанных сталей, в своем составе они содержат до 15% кобальта, что увеличивает их стоимость. Кроме того, во многих случаях при высокой прочности, стали не обладают достаточной стабильностью по ударной вязкости. Сталь ЭП 767 не позволяет реализовать высокую прочность при температуре кипения жидкого водорода. Высокое содержание такого количества дефицитного кобальта делает стали очень дорогими.

Настоящая работа является продолжением работ, выполняемых на кафедре технологии металлов и металловедения СПб Университета низкотемпературных и пищевых технологий, направлена на разработку состава и технологии производства стали с пониженным содержанием дорогостоящего кобальта. Одновременно поставлена задача расширения температурного интервала использования разработанной стали до 20 К.

Решение поставленной задачи представляет трудную и актуальную проблему, требующую проведения широких исследований. Для решения этой задачи необходимы изучения фазовых превращений, процессов термической обработки с целью улучшения физико-механических свойств, установление связи этих свойств со структурой и фазовым составом.

Цель работы. Настоящая работа посвящена изучению Сг-Ы¡-Со-Мо коррозионностойких мартенситностареющих сталей с пониженным содержанием кобальта, при одновременном варьировании никелем. Целью работы является создание работоспособной коррозионностойкой мартенситностареющей стали с прочностью <7В21300 МПа при 293 К и КСУ>25 Дж/см2 при 20 К.

Задачи исследования. Для достижения этой цели поставлены следующие задачи:

1. Статистическая обработка результатов исследования влияния легирующих элементов на механические свойства Сг-Ы ¡-Со-Мо сталей.

2. Исследование влияния никеля и кобальта на формирование фазового состава, структуру и механические свойства.

3. Исследование взаимосвязи между изменением фазового состава и механическими свойствами и установление соотношения структурных составляющих для обеспечения стабильности ударной вязкости при криогенных температурах до 20 К.

4. Исследование методов термической стабилизации аустенита, обеспечивающие повышение вязкости стали.

5. Разработка режимов термической обработки, обеспечивающих заданный уровень свойств для кованого и листового металла.

6. Разработка технологии производства стали. Научная новизна.

1. Методом главных компонент проведена математико-статистическая обработка влияния легирующих элементов на изменение механических свойств коррозионностойкихмартенситностареющих сталей, содержащих 11,0-13,0% хрома, 3,0-10,0% никеля, 5,0-11,0% кобальта, 3,5-4,5% молибдена, дополнительно легированных ниобием и модифицированных церием, кальцием и барием. С помощью расчетных уравнений регрессии произведен поиск оптимальных областей химического состава, обеспечивающий заданный комплекс свойств стали с пониженным содержанием кобальта. По регрессионным зависимостям построены графики равного уровня для временного сопротивления при 293 К и ударной вязкости при 20 К.

2. Установлены закономерности фазовых и структурных превращений, происходящих в исследуемой системе легирования при нагреве, охлаждении и упрочнении, на базе которых разработаны оптимальные режимы термической обработки.

3. Исследованы способы стабилизации аустенита при а*» у превращении, позволяющие в зависимости от температурно-временных параметров сохранять различное содержание остаточного аустенита. Установлена взаимосвязь фазового состава, микроструктуры и механических свойств стали и определено необходимое количество остаточного аустенита (3035%) для обеспечения оптимального комплекса свойств.

4. Разработан состав стали с пониженным содержанием кобальта 05Х12Н7К6М4Б, обеспечивающий после оптимальных режимов упрочняющей термической обработки при содержании 30-35% остаточного аустенита следующий уровень механических свойств при комнатной температуре: о0,2>1200 МПа, Ов>1300 МПа, 8>13%, у>50%, и при температуре 20 К а0д>1800 МПа, КСУ2о>25 Дж/см2.

Практическая значимость работы, В соответствии с техническим заданием НПО «Энергия» разработан состав деформируемой коррозионностойкой мартенситностареющей стали 05Х12Н7К6М4Б с пониженным содержанием кобальта. Определены режимы термической обработки для кованого и листового материала, обеспечивающие необходимое количество аустенита в структуре и заданный комплекс свойств. Предложен режим термической обработки, повышающий ударную вязкость стали при температуре 20 К, в случае формирования структуры с пониженным содержанием аустенита. Исследован процесс получения из стали сортового металла и горячекатанного листа толщиной до 10 мм. Исследованы свариваемость и коррозионная стойкость. Из стали изготовлены полусферы для емкостей, работающих до 20К.

Разработанная сталь 05Х12Н7К6М4Б с прочностью <^„>1300 МПа при 293 К и ударной вязкостью КСУ>25 Дж/см2 при 20 К, содержащая в своем составе 6 >0-7,0% кобальта, рекомендуется взамен применяемой в настоящее время стали 04Х14К13Н4МЭТВ (ЭП 767), для высоконагруженных сварных емкостей и арматуры, работающих при температуре до 77 К. Использование стали 05X12Н7К6М4Б позволит расширить температурный интервал ее применения до 20 К, снизить массу узлов на 15-20%, повысить их надежность и снизить стоимость одной тонны стали.

Апробация работы. Основные результаты работы доложены на научном семинаре Дома Ученых РАН «Актуальные проблемы механики, прочности и теплопроводности материалов и конструкций при низких температурах» г. Санкт-Петербург, 1997 г.; на Ш научно-техническом семинаре Дома ученых РАН «Прочность материалов и конструкций при низких температурах» г. Санкт-Петербург, 1998 г.; на Уральском семинаре металловедов УГТУ-УПИ, г. Екатеринбург, 1999 г.; на научно-технической конференции «Прочность материалов и конструкций при низких температурах» г. Санкт-Петербург, 2000 г., на VII научно-техническом семинаре, организованном Домом ученых РАН, РУСНОРД Институтом, G ARD AR (Norway), журналом «Балтийские материалы», «Прочность материалов и конструкций при низких температурах», г. Санкт-Петербург, 2001 и 2002 г, на Международной научно-технической конференции «Актуальные проблемы механики, прочности и теплопроводности при низких температурах», г. Санкт-Петербург, 2001 г.

Публикации. Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

1. (Солнцев Ю.П., Анисимов A.A.) - в кн.: Прочность материалов и конструкций при низких температурах. С. Петербург, 1998 г., с. 15-18

2.Технологические свойства коррозионностойкой мартенситностареющей стали 05X1ЗН7К6М4Б (Анисимов A.A., Солнцев Ю.П.) - в кн.: Прочность материалов и конструкций при низких температурах. Санкт- Петербург, 1998 г., с. 18-20.

3. Влияние термической обработки на механические свойства мартенситностареющих сталей для криогенной техники. (Анисимов A.A., Солнцев Ю.П.) - в кн.: Прочность материалов и конструкций при низких температурах. С. Петербург, ГАХПТ, 1999 г., с. 73-76

4. Высокопрочная мартенситностареющая сталь для криогенной техники. (Анисимов A.A., Солнцев Ю.П.) - в кн.: Вестник УГТУ-УПИ, г. Екатеринбург, 1999 г., с. 47-48.

5. Влияние стабилизации аустенита при а—превращении на повышение ударной вязкости мартенситностареющей Cr-N-Co-Mo стали. (Анисимов A.A., Солнцев Ю.П.) - в кн.: Прочность материалов и конструкций при низких температурах. Санкт- Петербург, ГУНПТ, 2000 г., с. 93-97.

6. Определение оптимального состава мартенситностареющей стали для криогенных температур методом главных компонент

Анисимов А.А, Солнцев Ю.П.) - в кн.: Прочность материалов и конструкций при низких температурах. Санкт-Петербург, ГУНПТ, 2002 г., с. 104-106.

7. Термическая обработка мартенситностареющей коррозионностойкой стали 05Х12Н7К6М4Б (Анисимов A.A., Солнцев Ю.П.) - в кн. Прочность материалов и конструкций при низких температурах. Санкт-Петербург, ГУНПТ, 2002 г., с. 85-90.

8. Авторская заявка № 2003110202 на патент РФ на марку стали «Коррозионностойкая высокопрочная сталь для криогенной техники».

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. В криогенной технике широко используются аустенитные Cr-Ni и Cr-Ni-Mn стали с пределом текучести о0д=250-400 МПа Стали 08Х15Н5Д2Т и Х16Н6 применяются с пределом текучести не более 900 МПа Развитие новых отраслей техники требует создания более высокопрочных сталей. Потребность в таких материалах вызвана необходимостью снижения массы изделий и повышения их эксплуатационной надежности. В последние годы в криогенной технике нашли применение мартенситностареющие стали. Используемая сталь 04X14K13H4M3TB в изделиях Ракетно Космического Комплекса РКК «Энергия» применяется для изделий арматуры, работающей до 77 К. Эта сталь является дорогостоящей из-за присутствия в своем составе 13-14% кобальта. В связи с этим поставлена цель разработки высокопрочной мартенситностареющей стали с прочностью при комнатной температуре о0д>1200 МПа, ов>1300 МПа, расширение ее использования до 20 К и снижение содержания кобальта. Настоящая работа выполнялась в соответствии с Техническим заданием РКК «Энергия» от 18.07.1997 г.

2.Исследованы коррозионностойкие мартенситностареющие стали системы Cr-Ni-Co-Mo, содержащие менее 0,05% С, 11-13% Сг, 3-10% Ni, 5-11% Со, 3,5-5% Мо, менее 0,5% Nb. С помощью метода главных компонент проведена математико-статистическая обработка взаимного влияния легирующих элементов на механические свойства стали. Для количественной оценки влияния химического состава на уровень механических свойств построены расчетные уравнения регрессии и произведен поиск оптимальных областей химического состава, позволяющий получить требуемый комплекс свойств стали с пониженным содержанием кобальта Использование методики позволило разработать сталь 05Х12Н7К6М4Б с пониженным содержанием кобальта, имеющей следующий оптимальный состава: С<0,05%, 11-12,5% Сг, 7-8% Ni, 6,0-7,0% Со, 3,7-4,5% Mo, Nb<0,5%. Для промышленной выплавки сталь дополнительно рекомендуется модифицировать церием, кальцием и барием.

3. Исследованы микроструктура и механические свойства стали в зависимости от температуры закалки 750-1050°С, изучена кинетика старения в интервале температур 390-650°С и времени выдержки от 15 мин до 8 ч, установлена взаимосвязь фазового состава и механических свойств.

Установлено охрупчивание стали при температуре 850-950°С, связанное с дестабилизацией аустенита, образованием охрупчивающих фаз и карбидов ниобия. С повышением температуры закалки наблюдается растворение охрупчивающих фаз, количество аустенита увеличивается.

При старении наблюдается интенсивное упрочнение на начальных стадиях при всех исследованных температурах. Наиболее высокая твердость достигается при старении 520°С, 5 ч. Рентгеноструктурным анализом анодного осадка после старения 520°С установлено наличие R-фазы.

Исследована взаимосвязь ударной вязкости и фазового состава и установлено оптимальное содержание аустенита 30-35%, обеспечивающее заданный уровень свойств.

4. На основании микроструктурных исследований, взаимосвязи фазового состава и механических свойств, разработаны режимы термической обработки: а) Закалка от 750°С, 1 ч, охлаждение на воздухе, старение при 520°С, 5 ч. б) Закалка от 1000°С, обработка холодом при - 70°С, старение при 520°С,

5 ч.

Разработанные режимы термической обработки обеспечивают механические свойства при сохранении в структуре стали 30-35% остаточного аустенита, полученного при прямом мартенситном превращении: при комнатной температуре: о0д>1200 МПа, <тв>1300 МПа, б>13%,

KCU>75 Дж/см2, KCV>50 Дж/см2. при температуре 20 К: о0д>1700 МПа, ов>1900 МПа, 6>9%,

KCV>25 Дж/см2.

Для изделий сечением до 30 мм, работающих до 20 К, наиболее предпочтителен режим «а»; для сварных конструкций предпочтителен режим «б».

5.С целью повышения ударной вязкости стали изучена кинетика обратного а+7 превращения в зависимости от температурно-временных параметров при 580, 620, 650 и 700°С с выдержкой от 20 мин до 6 ч.

Максимальное количество аустенита после охлаждения на воздухе составило при 580°С - 25% при выдержке 6 ч, при 620°С — 55% при выдержке 6 ч, при 650°С - 60% при выдержке 2 ч, при 700°С - 50% при выдержке 1 ч. Более длительные выдержки при изучаемых температурах, способствуют постепенной дестабилизации аустенита и образованию свежего мартенсита. Установлено, что влияние нагревов в области а+у превращения на стабилизацию аустенита обратного перехода носит весьма сложный характер. Для обеспечения высокой стабилизации аустенита необходимо определенное сочетание температуры и времени изотермической выдержки. Чем длительнее выдержки, тем сильнее максимум стабилизации аустенита смещается в сторону меньших температур.

Предложен режим термической обработки, повышающий ударную вязкость при 20 К; изотермическая выдержка при 650°С, 2 ч, закалка от 750°С, 1 ч, обработки холодом при — 70°С и старение при 520°С, 5 ч. Данный режим целесообразно использовать для плавок, имеющих в структуре после охлаждения от температуры закалки 10-25% аустенита

6. Разработанная сталь 05Х12Н7К6М4Б обладает удовлетворительным комплексом технологических свойств: штампуемостью, прокатываемостью, обрабатываемостью резанием, свариваемостью. Сварные соединения стали, подвергнутые термической обработке, имеют механические свойства при комнатной температуре: ао,2=1205 МПа; о3=1340 МПа; g8h=12Q5 МПа; KCV2o=30 Дж/см2 при 20 К. Сталь обладает высокой коррозионной стойкостью в камере солевого тумана, во влажной тропической камере и морской воде.

7.В промышленных условиях выплавлены плавки в открытой индукционной печи емкостью 1 т., с последующим вакуумно-дуговым переплавом. Из стали получены заготовки диаметром 180, 140, 70 мм и заготовки 80x140x1600 мм для производства листа. На Ашинском металлургическом заводе получен горячекатаный лист S=4 мм.

8.Из разработанной стали 05Х12Н7К6М4Б методом объемной штамповки изготовлены полусферы диаметром 300 мм для емкостей, работающих при температуре 20 К. Применение стали, содержащей 6-7% кобальта, взамен 05X14K13H4M3TB, содержащей 13-14% кобальта, позволит снизить себестоимость стали, массу узлов конструкций, повысить их надежность.

Сталь 05Х12Н7К6М4Б рекомендуется для применения в кованом и листовом вариантах в узлах сварных конструкций и арматуре, изготавливаемых в РКК «Энергия» и других отраслях техники, работающих в условиях криогенных температур до 20К.

Заключение

1. Сталь 05Х12Н7К6М4Б должна выплавляться в открытых индукционных или дуговых электропечах с последующим переплавом в вакуумно дуговых печах.

2. Сталь обладает удовлетворительной прокатываемостью, штампуемостью, обрабатываемостью, свариваемостью и коррозионной стойкостью.

3. Разработаны оптимальные рехимы прокатки листового металла:

- Горячая прокатка при 1050°С до толщины 6 мм, далее холодная прокатка до толщины листа 6=3,5 мм или 1,5 мм

- Горячая прокатка при 750°С до толщины листа 6=3,5 мм Высокая пластичность позволяет применять высокие степени обжатия при сохранении в структуре достаточного количества аустенита, обеспечивающего высокий уровень вязкости.

4. Разработан режим термической обработки листового металла:

- Закалка от 830°С или 1000°С с последующим нагревом при 700-720°С, обработка холодом при -70°С, старение при 520°С

5. Разработанный режим термической обработки обеспечивает механические свойства листового материала: при комнатной температуре: сгО2>1200 МПа, сгв>1300 МПа, 6=11-15%, КСи=71-88 Дж/см2, КСУ=47-60 Дж/см2 при температуре 20 К: а,,.2>1800 МПа, сгв>1900 МПа, КСУ>30 Дж/см2.

6. Разработаны режимы сварки без присадочной проволоки и термическая обработка сварных соединений. Сварка металла в исходном состоянии после термической обработки сварного соединения обеспечивает коэффициент прочности сварного соединения по отношению к гарантированной прочности сгвн/ав~0,9.

7. Разработанная сталь 05Х12Н7К6М4Б может применяться в кованом и листовом вариантах в узлах конструкций изготавливаемых в

PKK «Энергия» и других отраслях техники в условиях криогенных температур до 20 К. 8. Методом объемной штамповки изготовлены полусферы для сварных емкостей, работающих при температуре 20 К.

1. Солнцев Ю.П. Современные и перспективные стал криогенной техники. М.: ИМЕТ РАН. Перспективные материалы. 1998, №3, с. 68-81.

2. Advances in Corrosion Science and Technology. Edited by M.G. Fontana, R.W. Stachly. Plenum Press, NV, перевод с англ. M: Металлургия. 1985.

3. Металловедение. Сталь. Справочник: Изд. в 2"х томах. Пер. с нем. под ред. С.Б. Масленкова., Т.2 Применение. М.: Металлургия. 1985.

4. Ульянин Е. А., Сорокина Н. А. Стали и сплавы для криогенной техники. М.: Металлургия. 1984. 208 с.

5. Ульянин Е. А., Сорокина Н. А. Коррозионностойкие стали и сплавы. Справочник. М.: Металлургия. 1980. 207 с.

6. Солнцев Ю. П., Степанов Г. А. Материалы в криогенной технике. Справочник. Л.: Машиностроение. 1982. 206 с.

7. Солнцев Ю. П., Степанов Г. А. Конструкционные стали и сплавы для низких температур. М.: Металлургия. 1985.271 с.

8. Грикуров Г. Н ст. ФММ. 1994. Т. 78, № 1. С.114-120.

9. Вигли Д. А. Механические свойства материалов при низких температурах. М.: Мир. 1974. 373 с.

10. Ю.Пиккеринг Ф.Б. Физическое металловедение и разработка сталей. М.: Металлургия, 1982, 182 с.

11. П.Кривцов Ю.С., Федорова O.A. Прочностные характеристикиаустенитных Cr-Ni-Mn сталей для изделий криогенной техники. В сб.: Актуальные проблемы прочности материалов и конструкций при низких и криогенных температурах. СПб.: СПбГАХПТ, 1997.

12. Математическая теория планирования эксперимента. М.: Наука, 1983, 250 с.

13. Штернин С.Л. Кинетика фазовых превращений и разработка методики выбора метастабильных аустенитных сталей криогенного назначения. Л. ЛТИХП, 1989.

14. ВологжанинаС.Л., Солнцев Ю.П., Штернин С.Л. Влияние низких температур и деформации на механические свойства метастабильных аустенитных сталей. В сб.: Механические свойства и разрушение сталей при низких температурах. СПб.: СПбГАХПТ, 1996.

15. Банных O.A., Блинов В.М. Дисперсионно-твердеющие немагнитные ванадийсодержащие стали. М.: Наука, 1980, 191 с.

16. Голыптейн М.И., Фарбер В.М. Дисперсионное упрочнение сталей. М.: Металлургия, 1979, 207 с. I

17. Гольштейн М.И. и др. Изв. АН СССР, Металлы, 1982, №4, с. 100-105

18. Перкас М.Д., Кардонский В.М. Высокопрочные мартенситностареющие стали. М.: Металлургия, 1970. 224 с.

19. Потак Я.М. Высокопрочные стали. М.: Металлургия, 1972. 208 с.

20. Бодяко М.Н., Астапчик С.А., Ярошевич Г.Б. Мартенситностареющие стали. Минск: Наука и техника, 1976. 246 с.

21. Лебедев Д.В. Конструктивная прочность криогенных сталей. М.: Металлургия, 1976. 264 с.

22. Ховова О.М., Рахштадт А.Г., Перкас М.Д. Высокопрочные мартенситостареющие стали. Конструкционные материалы. Справочник. М.: Машиностроение, 1990. 224 с.

23. Бирмин С.Р. Экономно легированные мартенситностареющие стали. М.: Металлургия, 1974. 207 с.

24. Потак Я.М., Сагалевич Е.А. Структурная диаграмма деформируемых нержавеющих сталей. МиТОМ, 1971, №9.

25. Вальтюков A.A., Степанов В.П. Влияние углерода на свойства безтитановой коррозионностойкой мартенситностареющей стали. МиТОМ, 1989, № 11, с. 24-25.

26. Рыжак С.С. и др. Влияние фазового состава и структуры мартенситностареющей стали 00X11Н10М2Т на склонность к охрупчиванию при низкотемпературном старении. МиТОМ, 1981, № 9, с.54-57.

27. Чернявская С.Г. Фазы, выделяющиеся по границам зерен при замедленном старении мартенситностареющей стали. МиТОМ, 1974, № 10, с.45-47.

28. Kovesi Р., Allen G.B. Controlled transformation and maraging steels. In: Petty E.R. Martensite fundamentals and technology, 1970, p. 161-199. London: Rongman.

29. Спиридонов B.B., Фридман B.C. Тепловая хрупкость и выбор температуры закалки коррозионностойких мартенситностареющих сталей. МиТОМ, 1975, № 7, с.42-47.

30. Винтайкин Е.З., Колонцев Ю.В. Старение сплавов железо-хром. ФММ, 1968, Т.26, вып. 2, с. 282-288.

31. Винтайкин Е.З., Медведев З.А., Колонцев Ю.В. Низкотемпературная часть диаграммы состояния Fe-Cr. Изв. АН СССР. Металлы, 1969, № 4, с.163-172.

32. Лошмаков A.A. О природе хрупкости железохромовых сплавов. ФММ, 1966, Т. 22, вып. 3, с. 473-476.

33. Спектор Я.Я., Саррак В.И., Энтин Р.И. О причинах влияния никеля на хладноломкость железа. ДАН СССР, 1964, т. 155, № 5, с. 156-157.

34. Береснев Г.А. Факторы, влияющие на склонность стали к хрупкому разрушению. Сб. Проблемы металловедения и физики металлов. М.: Металлургия, 1968, № 9, с. 157-162.

35. Рундквист H.A., Грачев C.B. Влияние легирования и температуры аустенизации на фазовый состав и свойства коррозионностойких мартенситностареющих сталей. МиТОМ, 1989, № 4, с. 8-14.

36. Спиридонов И.Б., Фридман B.C., Родионов Ю.Л., Грузин П.Л. Структурные изменения при старении мартенситностареющей стали 03X11H10M2T. МиТОМ, 1974, № Ю, с.28-32.

37. Сорокина H.A. Нержавеющие высокопрочные стали для службы при криогенных температурах. Киев: Наукова думка, АН УкрССР, 1977, с. 32-38.

38. МасалеваЕ.Н., ПигроваГ.Д. Фазовые превращения в высокопрочной нержавеющей стали 00X11H10М2Т. МиТОМ, 1976, № 9, с.36-39. о

39. Шлямиев Н.П., Сорокина H.A. Фазовый состав и свойства ¿ мартенситностареющих сталей, легированных молибденом. МиТОМ, 1975, № 9, с.63-65.

40. Еднерал А.Ф., Жуков О.Н., Перкас М.Ю. Изучение влияния кобальта на растворимость молибдена в железо-никелевом мартенсите. ДАН Изв. АН СССР, Металлы, 1977, №3, с. 118-124

41. Банных O.A. Исследование старения мартенсита нержавеющих сталей, легированных кобальтом. Изв. АН СССР, Металлы, 1977, № 3, с. 118-124.42.1wine R. J. Английский патент № 921369. Кл. 82 (С21, С22).

42. Floren S., Specick R. Same obresvation or the strength and Tonghnese of Maraging Steels/ Trans/ ASM, 1964, v. 57, № 6, p. 714-720.

43. Стивенен Дж. Высоколегированные стали. M.: Металлургия, 1969. 235 с.

44. Грачев C.B., Шейн A.C. Высокопрочные мартенситностареющие стали. МиТОМ, 1989, № 4, с. 2-7.

45. Гуляев А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1989. 544 с.

46. Красникова С.И. Влияние химической неоднородности на процесс старения коррозионностойких мартенситностареющих сталей. МиТОМ, 1989, №11, с.20-23.

47. Бокштейн Б.С., Мирский A.JL, Орехов Н.Г. Перераспределение атомов легирующих элементов при старении стали XI1Н5М4 и XI1Н4М5К15. Изв. вузов, Черная металлургия, 1979, № 1, с. 100-103.

48. Грузин П.Л., Родионов Ю.А., Георгиев М.Я. и др. Изучение мартенсита изотермической и атермической реакции методом ядерного гамма резонанса ДАН СССР, т.225, № 5, с. 1058-1080.

49. Бокнггейн Б.С., Бронфин М.Б., Никольский Г.С. Исследование термодинамических свойств сплава железа с молибденом. Изв.вузов, Черная металлургия, 1974, № 7, с. 111-113.

50. Сорокина H.A., Павленко H.A., Андрушева Н.В., Белякова О.Б., Русинович Ю.И. Структура и свойства мартенситностареющих сталей с различным содержанием кобальта. МиТОМ, 1990, № 8, с.40-43.

51. Шлямнев А.П. Структурные превращения и свойства при низких температурах мартенситных сталей с различным содержанием хрома. Киев: Наукова думка АН Укр.ССР, 1977.

52. Еднерал А.Ф., Жуков О.П., Перкас M Д. Влияние кобальта на упрочнение мартенсита Fe-Ni-W сплавов при старении. ФММ, 1973, т.36, вып.З, с.569-573.

53. Еднерал А.Ф., Перкас М.Д. О роли кобальта в упрочнении при нагреве Fe-Ni мартенситностареющих сплавов. ФММ, 1968, т. 26, вып. 5, с. 836848.

54. Русиненко В.В., Перкас М.Д., Шапошников Н.Г. Кинетика старения мартенсита сплавов систем Fe-Ni-Ta и Fe-Ni-Ta-Co. МиТОМ, 1979, № 9, с. 32-36.

55. Миркин A.JI., Скиков Ю.А., Сорокина Н.А. Влияние кобальта и молибдена на упрочнение нержавеющих хромоникелевых сталей. МиТОМ, 1977, № 7, с. 2-6.

56. Шахназаров Ю.В., Анисимова М.С., Цукров Е.А. Исследование старения Cr-Ni-Co-Mo сталей. ФММ, 1973, т.35, вып.1, с. 201-204.

57. Рахштадт А.Г. Пружинные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1971. 496 с.

58. Меськин B.C. Основы легирования стали. М Металлургия, 1964.

59. Гуляев А.П., Шлямнев ftjT^ Сорокина Н.А. Влияние легирования на У мартенситные превращения в нержавеющих сталях. МиТОМ, 1975, № 9, с. 27-30.

60. SalmonS., Decker R.T. TASM. 1963, v.56.

61. Гуляев А.П., Карчевская Н.И. Мартенситные превращения в сплавах с состаренным мартенситом. МиТОМ, 1964, № 11, с. 2-5.

62. Мирзаев Д.Н., Штейнберг М.М., Гойхенберг Ю.Н. Мартенситное превращение в сплавах Fe-Ni-Co. ФММ, 1969, т. 28, вып. 2, с. 362-368.

63. Khight R.F., Contractor G.P. Alloy desigen of steiless maraging steels. Metals and mater., 1976, v.4, № 10, p. 417-420.

64. Тихонов Г.В. Термическая обработка и механические свойства нержавеющих мартенситностареющих сталей с сг„=1500-1800МПа. Дисс. на соиск. уч. ст. канд. техн. наук. Л.: 1984. 176 с.

65. Decker R.F., Eash J.T., Goldman A.J. 18% Nickel Maraging Steels. Trans. ASM, 1962, v. 55, p. 58-76.

66. Красникова С.И., Вукелич С.Б. Дендритная неоднородность нержавеющей мартенситностареющей стали. МиТОМ 1989, № 11, с. 2425.

67. Carter C.S. Metallurg. Trans. (1970), 1, р.1551-1559.

68. Wesling W. und Vetter K. Klepzig Fachber. 1968, B.76, S. 677-683

69. Bungardt K., Spyra W., Steinen A. Arch. Eisenhuttenwes. 1968, B.39, S. 719731.

70. Magnee A., Drapier J.M., Dumont J., Coutsouradis D. and Habraken L. Cobalt-containing high strength steels. Brtissel, 1974.

71. Kunitake Т., Okada J. The Sumitomo Search. № 20, Nov. 1978, p. 55-64.

72. Металловедение. Сталь. Справочник в 2-х томах, т. 2: Применение, перевод с немецкого под ред. Масленкова С.Б. М.: Металлургия, 1995.

73. Morral F.R. Cobalt at alliages de Cobalt dans la metallurgie despoudres. Cobalt, 1960, v. 29, p.23-29.

74. Requier V., Vilain A. Contribution de lotude des inclusions de l'asier Maraging. Rev, Metallurgie, 1968, v.8, № 3, p. 107-111.

75. Pusak P.P., Lange E.A. Frakture tonghness of 180 to 210 ksi yirld strenght steels-metals engangng quart, 1970, v. 10, №1, p. 6-16.

76. Кардонский В. M., Перкас H. Ю. Старение мартенсита Fe-Ni-Mn сталей. МиТОМ, 1966, № 7, с. 7-9.

77. Тавер Е. И., Пустовит А. И., Анисимова М. С. Исследование влияния термической обработки на свойства сварных соединений мартенситностареющих сталей типа ЭП767. Сб. Стали и сплавы криогенной техники. Киев: ИЭС им. Е. О. Патона, 1975.

78. Тавер Е. И., Анисимова М. С. Влияние термической обработки на свойства сварных соединений мартенситностареющих сталей. Автоматическая сварка, 1977, № 12.

79. Ющенко К. А., Пустовит А. И. Механические свойства сварных соединений высокопрочной нержавеющей мартенситностареющей стали 03Х12К14Н5М5Т. Автоматическая сварка, 1976, № 1.

80. Ющенко К. А. Механические свойства и структура сварных соединений мартенситностареющих сталей типа ЭП767. Сб. Актуальные проблемы сварки в криогенном машиностроении. Киев: ИЭС им. И. О. Патона, 1979.

81. Ющенко К. А., Пустовит А. И., Анисимова М. С. Состав сварной проволоки. Авт. Свид. 550260, 1977.

82. Grades D., Hamaker J. Now Uetrahing Strength Steels. The Maraging Crudes. Metal Progress, 1962, v. 82, № 3, p. 97-100.

83. Пигенко А. А., Голоядов В. Г., Донцова А. П. Структура и фазовый состав сварного шва мартенситностареющей стали. МиТОМ, 1973, № 6, с. 20-26.

84. Каган Е. С., Сачков В.В., Потак Я.М. Механические свойства нержавеющих сталей со стареющим мартенситом. МиТОМ, 1989, №11, с. 24-25.

85. Кучерявый В. И., Ульянов Н. В. Нержавеющие мартенситностареющие Со-Мо и Co-Mo-Ti стали. МиТОМ, 1971, № 4.

86. Стали и сплавы криогенной техники. Под ред. Ющенко К. А. Киев: Наукова думка 1972, с. 43-49.

87. Сорокина H.j£, Шлямнев А. П., Григорьева Т. М. Сб. Качественные стали и сплавы. М.: Металлургия (МЧМ СССР), 1977, № 4, с. 81-85.

88. Степанов Г. А., Шлямнева И. А., Кореневкин В. Г. Сб. Актуальные вопросы сварки в криогенном машиностроении. Киев: ИЭС им. Е. О. Патона, 1979, с. 117-122.

89. Шахназаров Ю. В., Анисимова М. С., Белякова К. А и др. Сб. Оптимизация металлургических процессов. М.: Металлургия, 1971, вып. 5, с. 81-84.

90. Анисимова М. С., Шахназаров Ю. В., Шульман В. М., Мелькумов И. А. Твердость и ударная вязкость стали 03Х14К13Н4М2Т после старения. МиТОМ, 1971, № 11, с. 50-53.

91. Тихонов Г. В., Шахназаров Ю. В. Механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали 05Х12К14Н5М5Т-В Д.-МиТОМ, 1981, №9.

92. Прокошкин Д А., Рахштадг А. Г., Анисимова М. С. Влияние режима закалки на ударную вязкость сталей 03Х14К13Н4МЗТ и ОЗХ15К19МЗТ. Сб. Оптимизация металлургических процессов. М.: Металлургия, № 6.

93. Шахназаров Ю. В., Анисимова М. С., Цукров Е. А. Исследование старения стали на основе Сг-№-Со-Мо системы. ФММ, 1973, т. 35, вып.1.

94. Белякова К.А., Шахназаров Ю.В. и др. Разработка нержавеющей свариваемой стали с пределом прочности <7В>150 кг/см2 для работы при криогенных температурах. МиТОМ, 1972, №4.

95. Авторское свидетельство №377401. Высокопрочная сталь. Опубл. В Б.И., 1973, №18.

96. Промышленное освоение сталей марок ЭП 767 и ЭП 695 и разработка технологических процессов изготовления из них баллонов и турбин. Технический отчет №350-1-082-75., 186 с.

97. Штейнберг С. С. Предисловие редактора. Труды УФ АН, 1937, вып. 9, с. 5-8.

98. Георгиева И. Л., Никитина И. И. Изотермическое и атермическое мартенситное превращение. МиТОМ, 1972, № 5, с. 68-72.

99. Максимова О. П. Общие закономерности и специфические особенности влияния различного рода воздействия на превращение аустенита в мартенсит. Проблемы металловедения и физики металлов, 1962, вып. 7, с. 240-260.

100. Блантер М. Е. Серебренникова Б. Г. О природе термической стабилизации аустенита. МиТОМ, 1972, № 7, с. 5-10.

101. Блантер М. Е., Серебренникова Б. Г. К вопросу о природе термической стабилизации аустенита. Начные труды ВЗМИ, 1973, № 1, с. 39-46.

102. Кардонский В. М. Обратное ое-» у превращение в железоникелевых сплавах. ФММ, 1974, т. 38, вып. 2, с. 366-376.

103. Кардонский В. М. Стабилизация аустенита при обратном превращении. ФММ, 1975, т. 40, вып. 5, с. 1008-1012.

104. Рахштадг А.Г., Ховова О.М. и др. О влиянии кобальта на структуру и фазовые превращения при отпуске углеродистой стали системы Бе-Мь Мо. М.: Наука, ФММ, 1990, №7, с. 77.

105. Никольская В. А., Орехов Н. Г., Певзнер JL М Процессы стабилизации и дестабилизации аустенита в мартенситностареющей Сг-Ni-Co-Mo стали. МиТОМ, 1979, № 9, с.29-32.

106. Потехин Б. А., Тютюков С. А., Немировский Ю. Р. и др. Получение аустенита в сталях переходного класса, его стабильность и влияние на механические свойства ФММ. 1979, т. 48, вып. 1, с. 182-187.

107. Руденко А. Г., Маслакова Т. М. Особенности фазовых превращений и стабилизации аустенита при циклической термообработке литой мартенситностареющей стали. Изв. АН СССР, Металлы, 1983, № 1, с. 9397.

108. Бернштейн М. Л., Капустина Л. М., Лаптев Д. В. и др. Влияние деформации аустенита на свойства никелевых сталей. МиТОМ, 1972, № 2, с. 5-8.

109. Головчинер Я. М., Тяпкин Ю. Я. Явление стабилизации при обратном мартенситном превращении ДАН СССР, 1953, т. 93, № 1, с. 39-42.

110. Максимова О. П., Никанорова А. И., Погорелова Г. К. Влияние деформации на скорость изотермического мартенситного превращения в сплавах Fe-Ni-Mn. Проблемы металловедения и физики металлов, 1955, вып. 4, с. 144-164.

111. Бычков И. Н., Лепехина Л. И. Влияние предварительной пластической деформации на структуру и механические свойства Cr-Ni стали. Изв. АН СССР, Металлы, 1974, № 3, с. 157-164.

112. Никольская В. Л. Исследование высокопрочных литейных нержавеющих сталей с целью повышения вязкости и магнитный метод контроля их выплавки. Дисс. на соиск. уч. Степени канд. техн. наук. М., 1975, 172 с.

113. Банных O.A. Исследование старения мартенсита нержавеющих сталей легированных кобальтом. Изв. АН СССР. Металлы, 1977, №3, с. 118-124.

114. Козловская В. И. Пути повышения вязкости и пластичности малоуглеродистой мартенситной нержавеющей стали посредством специальной термической обработки. В кн. Металловедение и термическая обработка металлов. Пермь, 1966, с. 108-116.

115. Козловская В. И., Потак Я. М., Оржеховский Ю. Ф. Повышение вязкости мартенситных сталей термической обработкой. МиТОМ, 1969, № 5, с. 61-66.

116. Каган Е. С., Смирнов Б. С., Фридман В. С. Повышение вязкости и пластичности стали 000X11Н10М2Т в крупных сечениях. МиТОМ, 1973, № 12, с. 13-17.

117. Кардонский В.М. Альфа-гамма превращение в мартенситностареющих сталях. ФММ, 1976, Т. 42, вып. 3, с. 594-600.

118. Красникова С.И. Повышение ударной вязкости коррозионностойкой мартенситностареющей стали. МиТОМ, 1994, № 8, с. 33-35.

119. Грачев С. В., Мальцева Л. Д. Релаксация напряжений при превращении ревертированного аустенита в мартенситностареющей стали. ФММ, 1977, т. 84, вып. 4, с. 117-123.

120. Морозов О. П. Механизм структурной ое-» у перекристаллизации при нагреве и устойчивость аустенита при охлаждении. ФММ, 1994, т. 77, вып. 3, с. 96.

121. Малинов Л. С. Использование принципа метастабильного аустенита, регулирование его количества и стабильности при разработке экономнолегированных сплавов и и упрочняющих обработок. МиТОМ. 1996. №2. С.35-40.

122. Мирзаев Д. А., Баев А. И., Счастливцев В. М. Роль ближнего упорядочения и стабилизация аустенита легированных сталей. ФММ. 1990, вып. 2, с. 128.

123. Шахназаров Ю. В., Анисимова М. С., Барахтин Б.С. Стабилизация аустенита при обратном превращении в Сг-Со-Мо и Cr-Ni-Co-Mo сталях. Изв. АН СССР. Металлы. 1973, № 2. С. 160-163.

124. Каган Е. С., Смирнов Б. С., Фридман В. С. Повышение вязкости и пластичности стали 000X11Н10М2Т в крупных сечениях. МиТОМ. 1973, № 12, с. 13-17.

125. ГОСТ22848-77. Металлы. Методы испытания на ударный изгиб при температурах от минус 100 до минус 269°С. М.: Из-во Стандартов. 1974, с. 12.

126. Новиков Н. В., Лебедев А. А., Ковальчук Б. И. Механические испытания конструкционных материалов при низких температурах. Киев: Hayкова думка, 1974, 192 с.

127. Дрейнер Смит. Прикладной регрессионный анализ. Финансы и статистика, 1986.

128. Анисимов А.А., Солнцев Ю.П. Высокопрочная мартенситностареющая сталь для криогенной техники. В кн. Вестник УГТУ-УПИ, Екатеринбург, 1999, с. 47-48.

129. Анисимов А.А., Солнцев Ю.П. Влияние состава и термической обработки на механические свойства мартенситностареющих сталей для криогенной техники. В кн. Прочность материалов и конструкций при низких температурах. СПб.: СПбГАХПТ, 1999.

130. Barer A. J., Swann P. R. The Hardening Mechanism in Maraging Steels. Trans. ASM. 1964. V. 57, № 4. P. 1008-1011.

131. Thopson F. A., West D. P. Intermetallide component and precipitation in an Fe-10%, Cr-13%, Co-5%, Mo- alloy. J. Iron and Steel Institute. 1972. V. 210, №9. P. 691-697.

132. Лашко H. Ф., Беляков Л. H. Заславская Л. В. и др. Фазовый состав мартенситностареющих сталей. МиТОМ. 1969. № 10. С. 26-29.

133. Лашко Н. Ф., Заславская Л. В., Козлова M. Н. И др. Физико-химический фазовый анализ сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1978. 336 с.

134. Беляков JL H., Никольская В. JI., Рыжак С. С. о->у превращение в мартенситностареющей стали Н18К9М5Т. МиТОМ. 1968. № 6. С.26-32.

135. Honeycombe R. W. Steel Microstructure and Properties. London. Edward Arnold Lida, 1981.

136. Лашко H. Ф., Заславская Л. В., Никольская В. Л. и др. Фазовый состав, структура и свойства мартенситностареющей стали Х14К9Н6М5. МиТОМ. 1974, № Ю. С. 39-42.

137. Мироненко Н. А., Красникова С. И., Дробот А. В. Оптимальные режимы старения нержавеющих мартенситностареющих сталей. МиТОМ 1980, № 4. С.47-49.

138. Келли Н., Николсон Р. Дисперсионное твердение. М.: Металлургия. 1966. 300 с.

139. Паршин А М. Структура, прочность и пластичность нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов, применяемых в судостроениии. Л.: Судостроение. 1979.288 с.

140. Битюков С. М., Звягинцев Н. В., Рунуквист Н. А. и др. Исследование фазовых превращений и структуры мартенситностареющей стали 07Х11К10М6. ФММ. 1980, Т. 50, № 6, с. 1252-1257.

141. Битюков С. М., Грачев С. В., Звягинцев Н. В. и др. Структура и свойства теплостойких мартенситностареющих сталей. Изв. вузов. Черная металлургия. 1982. № 6. С.85-89.

142. Анисимов А. А., Солнцев Ю.П. Технологические свойства коррозионностойкой мартенситностареющей стали 05Х12НЖ6М4Б. В кн. Прочность материалов и конструкций при низких температурах. СПб, СПбГАХиПТ, 1998, с. 18-20.

143. Анисимов А.А., Солнцев Ю.П. Термическая обработка мартенситностареющей стали 05Х12Н7К6М4Б в кн. Прочность материалов и конструкций при низких температурах, СПб, ГУНПТ, 2002 г., с. 85-90.

144. Анисимов А.А., Солнцев Ю.П. Определение оптимального состава мартенситностареющей коррозионностойкой стали для криогенных температур с использованием статистического метода главных компонент. СПб, ГУНПТ, с. 105-108.