автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Разработка и исследование комбинированных гелиосистем и технологий для термической обработки железобетонных конструкций

РГ6 ОД

АКАДЕМИЯ СЕЛЬС:

АКАДЕМИЯ СШЛКОХОЗЯЙСТВЕШЖ НАУК ТУРКМЕНИСТАНА

ЛРЕЭВДЕНТА■.ТУРШШШСТАНА АКАДЕМИКА С.А.1Ш30ВА » Uni

ИНСТИТУТ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ

На правах рукоготсп УДК 666.972.035

ПОГОРЕЛОВ ВЯЧЕСЛАВ АНДРЕЕВИЧ

РАЗРАБОТКА. И ИССЛЕДОВАНИЕ ШЛБШИРОВАЖШ ГЕЛИОСИСТЕМ И .ТЕХНОЛОГИЙ ДЛЯ ЖМЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ Ш5ЛЕЭОБЕТ01ШЫХ КОНСТРУКЦИЙ

05,14,04 - Прошпшгашея теплоэнергетика

Автореферат

диссертант на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ашгабат - 1993

Работа внполнена в Институте солзочной знерлш Академик сольскс-хозяйствопнщ: каук Туркьшзтстаиг им, Президенте. Турш.кшкстапа ака -демика С". А .Ниязова.

Научный руководитель - кандидат технических наук Македшмзов С.О. Научный консультант - доктор технических наук, профессор Холшпокай М.Ы.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Хгиадурдыев А. кандидат технических наук, доцент Степашлп В.М.

Ведущая организация - Республиканский специализированна трест

Защита состоится " 2 " октября 1993 г. в 10 час на заседании специализированного совета но защите диссертации на соискание ученой степени доктора (кандидата) наук при Институте солнечной энергии Академии сельскохозяйственных наук Туркменистана им. Про -звдепта Туркменистана академика С.А.Еиязова.

(744032, ш.Ашгабат—32, Бекреве, Институт солнечной энергии ЛСХНТ).

С диссертацией юяно озншюыпться в Центральной научной библиотеке АН Ттшениетана.

'Турккенсельэлектрострой1' и.о. ТУРКМЕНЭНЕРГО.

специализированного совет, кандидат технических иаух;

Учений секретарь

К.А.РШАЕОБ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

■ Актуальность теш. В условиях индустриализации строительного производства, возведения инженерных сооружений по интенсивной технологии, осуществления в практике строительства энергосберегающей политики, использование с огне чной энергии в технологии бетонных работ, приобретает народнохозяйственное значение.

В настоящее время в нашей стране и за рубежом, для ускорения твердения бетона на полигонах и в открытых цехах, применяется различные режимы в тепловой обработке бетона, откуда из наиЗолее распространенных, принят традиционный прогрев бетона при температуре 60+90°С, где для пропарки 1,0 м3 железобетона тратится до 750 кг пара.

■Если учесть, что на юшые регионы Туркмении приходится до 280 солнечных дней, а термообработка бетона производится традиционным способом посредством пара, то несомненно, что разработка экономичео-ки и технически эффективных, а также экологически чистых гелиоэнер-гетических установок приобретает особое значение.

В диссертационной работе, на основе комплексных .научных исследований, включающих разработку и создание варианта гелиосистем промышленного теплоснабжения, расчетно-теоретический и экспериментальный анализ тепловых процессов в твердеющем бетоне, а также испытания промыллешюго оборудования и многофахторный анализ технико-экономических показателей, - разработана принципиально новая комбинированная система теплоснабжения геяиополигона для выпуска железобетонных. ' изделий мощностью 5,0 тыс.ь^/год, что способствует эффективному развитию мощностей предприятий стройиндустрии.

Работа выполнена в рамках Союзно-республиканской комплексной программы 0.01.08 "Создание и внедрзние солнечных, геотермальных, ветровых установок и устройств для производства тепла и электричео-кой энергии".

.Цель работы. Целью диссертационной работы является исследование, разработка и создание комбинированной гелиосистемы прошшленного теплоснабжения производств сборного яелезобетона и технологических режимов при двухстадийной термовлажностдай обработки железобетонных изделий и конструкций, обеспечивающих нормальные условия сцепления арматуры с легши бетоном.

Для достижения цели необходимо решить следующие задачи:

- провести анализ комбинированной системы теплоснабжения гелио-полигона с различными режимами работы и разработать тепловую схему, обеспечивающуо бесперебойную подачу тепла;

- разработать иннешрную методик} расчета прочностных характеристик железобетонных изделий с учетом галлового режима работы ге-диополигона и нормальные условия сцепления ар,штуры о бетоном при .статических и динамических нагруженная;

- разработать и создать гелиоустановку дая двухстадийюй тер-мэвлажностной. обработки железобетонных изделий и конструкций;

- провести комплекс расчетш-теоратических и эксперименталь-' них исследований и, по их результатам, установить лучше тепловые реанш работы гелиополигона;

- выявить технико-экономическую эффективность внедрения гелио-полигона с комЗшшрозашшм теплоснабжением;

- на основе результатов расчетно-георетических и экспериментальных исследований разработать технические рекомендации для проектирования гелиополигона по выпуску железобетонных изделий и конструкций.

Научная новизна работы состоит -в следующем?

- в результате экспериментальных и теоретических исследований тешюобмэнных процессов в элементах гелиоустановки и твердеющем бетоне, а такае прочностных характеристик железобетонных образцов, получены эмпирические выражения зависимости КЦД модуля солнечных коллекторов от радиации и внешних климатических факторов, а-также эмпирические зависимости режима гелиотепловлааностной обработки от. характеристик "Нормал£ного закона сцешешя" арматуры с бетоном;

. - по "Нормальному закону сцепления" получен'-утсчненный коэффициент динамичности дая легкого бетона (керамзитобетона);

- разработаны методики:

а) определения сцепления арлатуры с легким бетоном, а также формулы для расчета характеристик сцепления других классов арматуры и бетона;

_ б) оптимизации режима тепловлажностной обработки по условиям сцепления аргатуры с бетоном;

в) определения работы солнечной установки в различных температурных режимах, с учетом технологических требований пропарки бетона;

г) определения тепловых балансов нагреваемых изделий из ке-рамзитобетона в.условиях гелиотепловлажностной обработки.

Драктичеокая ценность работы. Результаты выполненных теоретически и экспериментальных исследований позволяют:

- осуществить проектирование и эксплуатацию гелиотехнических

установок, а так же комбинированных гелиосистем и технологий для гермэвлажносгной обработки железобетонных конструкций и изделий;

- определять реакмы тешгойлалшостшй обработки железобетонных изделий, обрабатываемых в гелностендах (гелиоформах), в зависимости от изменения солнечной радиации;

- внедрять на предприятиях данную разработку комбинированной системы теплоснабжения на основе круглогодичной работы гелвдполи-гона по выпуску железобетонных конструкций я изделий из легкого бетона;

- устанавливать, на основа разработанной в диссертации методики, коэффициент динамичности для принятых параметров "иорлально-г.о закона сцепления" с учетом работы арматура в бетоне, как при статических,, так и динамических нагру&ениях, а такке определять длину ее анкеровхи.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы доложены и сЛсуадены на:

- заседании регионального семинара по строительству усадебных домов в Среднеазиатском регионе (Ашхабад, 1988 г.);

- республиканской научно-практической конференции (Ашхабад, 1990 Г.);

- научном семинаре отдела Солнечных энергетических систем НПО "Солнце" АН ТССР (Ашхабад, 1991 г.);

- научном семинаре Института солнечной энергии НПО "Солнце" АН ТССР (Ашхабад, 1991 г.).

Публикации, Основные положения работы опубликованы в 18 пз-чатных работах, в том числе 2 авторских свидетельства.

Структура а объем работы. Диссертационная рЗбота состоит из введения, трех глав, выводов, списка литература из 135 наименований и приложения. Ейбота излоизна на 372 страницах машинописного текста и включает 33 таблицы, 68 рисунков.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ Д1ЕСЕРГАЦИИ

Во введении обосновывается актуальность работы, цель и задачи исследования, раскрывается научная новизна и практическая ценность работы.

В дерзой главе приводится анализ состояния вопроса в области практического использования солнечных водокагреватолымх установок и дублирующих источников энергии дая тепловой обработка бетонных изделий« Так® установлено, что наилучшим являете! прогрев бег от

через прозрачное иокрцтиэ и подвод га ала от гелиоустановка к под-дану гелиостенда (гелиофорш), особенно когда толщина Сетона не более 30 см, что соответствует принятой технологии.

В результате творческого сотрудничества Минсельстроя ТССР с институтами ШО "Сольце" АН ТССР, ВШШсгройивдустрия г.Краснодара, НИ13ЛС Госстроя СССР г.Киева выполнены комплексные разработки, целью которых было созданиз технологии ускоренного твердения бето- ■ на с максимальной степенью использования солнечной энергии.

■ Б настоящей диссертационной работе представлен принципиально новый комплексный подход тепловлаяностной обработай железобетонных изделий и конструкций с учетом фактора влияния сцепления ар,штурм с бетоном на оспою разработок и исследований комбинированных гелиосистем и технологий (рис.1).

На основе обоснованного значения прочности« характеристик, связанных со сцепде'щем арлатуры с бетоном, как при статических, гак и динамических нагружеших, их орязь с технологической теплооб-реботкой следует, в отличии от принятого традиционного шгода пропарки, рассматривать исхода из условий еэ двухстадкйной гелиотер-мообработкд бетона.

Проводимые рядом авторов исследования отработаны в основном, как правило, по известннм теплотехническим методикам с принятыми в расчетах режимами теплового носителя (воды) в пределах до 60°С. Авторы стремились за счет прямоточного поступления солнечной рада-дни,, падающей на поверхность железобетонных изделий и конструкций, через проекции гелиокрыиек приблизить изотермический эффект в пропарке бетонной смеси. Однако принятие авторакш, в основном, известные технологические прг;еми и несовершенство разработок по гелиосистемам и технологии, не позволяют юс эффективно использовать при промыйшенном освоении,

В данной работе приводится разработанная схема, где отсутствуют указанные недостатки (рис.1), что и позволяет довести температуру терювлакносткой обработки до 90°С. Вариант применения при этом двухстадийной гелиотэргго об работки целесообразен, так как применение в проецировании сокращеннюс сроков разопалубки изделий, исходяцшс из достнаенш вффексивной система гелиопропарки и наличие в пределах 50^ проектной прочности бетона, обеспечивает за сутки 2-х розовы!? съем изделия с одной гелкоформы.

Наличие работй арматур! в бетоне, как при статических, так и динамических нагруке.шях, весьш аффективно влияет на прочностные

Рис.1. Комбинированная система теплоснабжения гелиополкроне для выпуска железобетонной продукции:

ГТУ - гелиотехническая установка; - насосы; ТС - теплообменник скоростной;

Уба - бак - аккумулятор; СПК - станция перекачка конденсата.

характеристики сцепления арматуры о батоном, что и рассмотрено, в целом, в данной диссертации, как один из вопросов работы "нормального закона сцепления" при данное технологии.

Итак, проведенные анализ в вышеизложенных вопросах, позволяет 'конкретизировать область применения и конструирования на промышленной основа гелиотехнических установок для тепловой обработки' . аелезобетоншос изделий и конструкций.

Во второй глава рассмотрены вопросы исследования и разработки комбинированиях гелиосистем во обеспечиванию промышленным гелио-теплоснабжением, которые выдачают в себя выбор варианта в конструировании и компановке гелиоприемниками опытной гелиотехнической уставов»! (ОГГУ), выбор варианта в технологическом оснащении оборудованием гелио долито на, а такае приведены данные по тепловой обработка кврамзигобегйшшх изделий и конструкций марок 100 и 200 с объешш весом ff ш 1450 и 1600 кг/ы3 с учетом фактора работы сцепления арматуры с бетоном.

Исходя из экспериментальных данных гелиоколлекторов и их теплотехнических характеристик наиболее приемлемыми в наших условиях являются коллектора с 2-х гранными фокшшами,

С цзльо уточнения параметров теплоносителя были проведаны экспериментальные исследования, проводимые в течение трех лет на модуле солнечных коллекторов, с которых и была смонтирована гелиотехническая установка с общей площадью гелиоприемников 5* I0Q м^. Результаты экспериментов представлены на рис.2, •

'Так же, на рис.3, представлены аксперишнтальные точки, полученные в результате трехгодичных испытаний тдуля солнечных кол-• лекторов. На основе этих данных методом наименьшего квадрата получено уравнение, описывающее зависимость КЦД шдуля от комплекса

Стср-то)/]0 (1)

й= °«6282 - 6,2083(Т<р-То)/]о (2)

Таким образом, полученное в лойое время да и года, количество тепловой энергии солнечной установки определится по формула;

& = 7<Э - 1п<.р , Вт (3)

Соответственно определяем для исходных расчетов интервалы по времени (см.рис.2) в подготовке горячей вода с ее температурными ' отсчетами для пропарки батона (табл.1) до изотероческого процесса.

Определяем количество тепла, сообщенное бетону на первом интервале до изотермического процесса по формуле:

О У. « •Cp^,(t2--il) , 6т (4)

3 ? it is i f 23 Д1.(0-1

Pec.2. Результаты экспорЕмзятельного зкшг танея юдуля солнечных коллекторов с 2-х граннша фояяЕнаед. ЗазЕсяыэста: 1Э(Т}- солнечной ради-адш, Т0(Т)- округагЕэ! температура, ТЕХ(0- входной л ТЕЦХ.(4:Г)- выходной "темаратуры, КОД ге-лнотехрппзскоа установка от времени. дня.

Рис.3. ЗавЕсиасть КПД шдулч солнечных коллекторов от комплекса ДТ/1-.

I. Подготовка по времени горячей воды {до изотермического процесса) . ..

Наименование I Исходные данные

, Т - время теплового

процесса, ч 10-30. Ц-30 12-00 13-00 14-00 15-00

I а щ температура бето*

на нагреваемого, С 30 45 58 68 75 77 - теыпература.тэпло-

но стеля, °С 35 51 63 73 80 82

Есяачасгво поступавшего тепла на поверхность бетона определяется по методике Даффи Дг.А., Бекмана У.А. /40/. Л Исходя из уравнения теплового баланса

Л , _ _ лПеТ .пот пП07

&п -Слг + Оф +-вар +■ о! покр + О- е. &<р. ~

. " ^сеигАЛ Вт (5)

строил на графике кривую потребности в количестве тепла от времени: = Вт .. (6)

Таким образом, представляем на графике крквуо (рас.4) полезного тепла, выдаваемого гелиоустановкой с площадью $ 100 м? и кривую удельной потребности бетона, соответствующей температурному режиму гелиоустановки в течение дня.

Далее интегрируя эти функции для уравнения I (см.рис.4) в пределах вредгешг дги-от Ю-30 час. до 20-00 час. и для уравнения 3 (си.рис.4) - от 10-30 до-15-00 час., чюлучяы количество тепла, вырабатываемого установкой за день и хюличество удельного теплопотреб-ленда доя 1,0 м3 бетона.

• В атом случае количество бетона, пропариваемого за солнечный день, .можно определить соотношением по формуле:

Г - 9по*н(Т)с1<Г. мз (7)

Г " -г/"' СП & '

. В нашем случае производительность гелиополигона с учетом принятой гелиотехнологии и гелиотехюлогического оборудования, а также самой гулиоустановки,- составит за весь световой день;

Г - 10-30 f (€) № _ 2 6 9000.2300 _ / с м 3

О^курд нетрудно установить, что для пропарки 1,0 м3 бетона (£= 30 ш> изделия приходится .один модульный блок площадью в пределах 10,0 уг гелиоустановки.

В третьей шдд рассмотрены вопросы исследования прочностных

бглг 10,65*

© йТолн.с = 47530,2390?-319 52),и200, 8т

© й1*»1иС=-гб!916666г1г + 80М&,666!) <Г - 558633,3300, Вт ф +ит^иоъ-8ггь1,о5ба, вт

т. ЧАС 1 г 3

п;к с. и ПйлН, п&т и пели., кВт ппоГР. «у?, г. кет

10-00 -1,20 2 3.5 0 2,60

10-30 6,АО -10,90 3,90

11-30 _ 19,40 10,30 5,80

12-00 24,70 1$,90 6,30

п-ао 33,00 а,ю 6, 50

И-00 38.10 39,90 5,60

15-4В 42.30 3,60

16-06 39,00 39,30 "АО

11-00 31,00 0,20

11-00 гззо 1120 0,10

19-00 -1,90 0,00

20-00 3.00 -гб.ьо —

го-зс -5,10 -4 0,63 -

¿1-90 • 13,90 20 —

9 10 11 12 1> 14 15 16 1? 13 19 20 21 %г

Рис.4. Зависижста производительности соднзчкой установки и удельной потребности тепла яелезо-бетошшх изделий от времени дня; 'I - тепловая, 2 - расчетная (при Т = 82°С), 3 - удельная потребность тепла железобетонных изделий.

характеристик железобетонных изделий в зависимости от технологии Их обработки, где на основе запланированных экспериментов были проведены исследовании по влиянию состава легкого бетона (керам-аитобатона) на сцепление- с арматурой при статическом нагружении, 9 хакяэ уточнены зависимости прочности сцепления от различных фа кто-4 ров нагрукений: повторных (немногочисленных) и однократных динамических.

В результате проведенных расчзтно-экспериюнтальньк исследований на кераизигобегонных образцах юрок-100 и 200 с объемным весом у = 1450 кг/ы3 и у = 1600 кг/мэ при наличии стали класса АБ-АШ с дааштраии 8 ш бала определены величины коэффициентов динамической завкшшэсти» влетсдие на сцепление арштуры с бетоном в 1,15*1,40 (табл.2) в рглхгае от принятого СНШом в формуле:

где: ' ^ЪЗЬИ''™

В нашем случае оС = С,ЗКК1'<Т'*'/'*С> , которые были определены по данным экспериментов.

В

2. Зависимости взаимной работы сцепления арматуры с бетоном

жг

Наименование параметров

си.

№

"1с-2", В 7,5 (М 100)

/£х/» ^ у. я 11,2 ^

"По-2", В 15 (М 200) йкв 19,6 МПа

' 8А-1 2,698

8А-П 8А-И 2,997 3,771

8ШШ 3,16

4,35

у-Ла / <т

<-си, / с

Я9 = 1.40

18,75^62,5

С-

3,738 4,423 4,932

3,385 1,476 1,308 БА.-Ш, мм

аовт е =150 <?=300 ¿=500

<У> 1.Ю • 1,16 1,18

Из полеченных экспериментальных данных "нормального закона сцепления" определена глубина анкеровки арматурных стержней в ке~ рамзихобетонных образцах и в изделиях с учетом прилажешшх нагрузе-ний, как статических, так и динамически.

Определены пределы действия "нормального закона сцепления" в зоне напряжения по длине С= 100+300 ым анкеровки стершей в бетоне.

На основании расчетно-теоретических и экспериментальных данных получены кике следующие формулы:

- коэффициента эффективности цемента при пропаривашш:

(9)

- время изотермического процесса, необходимое в тепловой обработке железобетонных изделий: к

= [ • К^и.]' 'и;. Щ , Ч (10)

- время экзотермического процесса, необходимого в тепловой обработке железобетонных изделий:

Я-©„«Г«- . ^ •

С ЭН}. L3Kg.cti CX'iLtiJ.cH., X СШ

- время необходимое в тепловлажностной обработки железобетонных изделий: ^

_ ^ ' (12)

- теплое иметь железобетонных изделий: QT-lCfle-rR-VQ?]'?,,? / Ьт-г/м* (13)

Полученные экспериментальные и теоретические зависимости позволяют оптимизировать режимы тепловлажностной обработки изделий: на первой стадии до получения 50? прочности в гелиоформах, а затем на второй стадии в распалубочном состояшш под гелгоколпаном. С целью исключения снижения сцепления арлатури с бетоном, извлечение изделий из форш должно осуществляться до температуры (Т0) окружающей среды (рис.5)»

. В четвертом разделе третьей главы диссертации рассмотрены экономические аспекты использования гелиосистем по тершвлажностшй обработке железобетонных конструкций и изделий, где в результате экономических расчетов: экономия от внедрения нового способа с учетом через три года окупаемости головного оборудования гелиопо-лигона составит ежегоднуо прибыль в размере I050I руб.41 коп.,а в целом по Ыинсельстров ТССР - Ï050I4 руб. Указанная сумма достигается за счет внедрения новой техники строительства в подведомстван-5шх областных объединениях в количестве пяти гелиополигонов на основе внедряемой в производство данной технологии по выпуску железобетонных изделий и конструкций с использованием солнечной энергии и увеличения оборачиваемости гелиоформ.

Внедрение осуществлено на Безмеинском заводе 2ЕИ Минсельстроя ТССР в производстве легюоСетонных изделий и конструкций доюв уса« дебного типа серии 181.000, 4

Новизна предложенных разработок солнечной установки и гелю-

Рио.5. ЗавЕсшости удельного теплопотребления бетона от временя дня при гашютершвлажноотной обработки железобетонных ЕзделйЗ:

1 - количества тепла полученное от солнечной установки,

2 - удельная потребность тепла бетоном,

3 - растение режимы термовлажкостной обработки бетона,

4 - удельные потери при прогреве бетона,

5 - излишнее тепло воддеяшшзв аккумулированию.

системы подтверждена положительными решениями на солнечный ксишек-!гор и на комбинированную систему теплоснабжения гелиополигона для выпуска железобетонной продукции.

Основные вывода

I. По результатам разработки и исследований опытной гелиотехнической установки (ОГГУ) и коиЗинированной гелиосистема и технологий, для термической обработки келезобетонннх шнструкций и изделий, сделаны следующие вывода:

1.1. На основании проведенных в лабораторных условиях трехгодичных экспериментальных исследований модуля гелиоколлекторов, получено уравнение, связывающее КПД с 1хмп.чексом(7ср"Тс^г!, которое позволяет рассчитать производительность модуля коллекторов при лвбих климатических условиях.

1.2. На основании всестороннего изучения технологии терг.ювлал-ной обработки бетот разработана и создана комбинированная тепловая схема дет промышленной термэатаяшстной обработки бетона, позволяющая в любых условиях обеспечить тепловой энергией полигон.

1.3. Разработана, изготовлена к смонтирована за Безмеинском заводе КБИ в по с. Ущелье для пропарки яелеэобегашых конструкций

и изделий - .'-лиоустановка площадью 100 м**, обеспечивающая выходную температуру теплоносителя до 20°С, . .

1.4. Иа основании теоретически^ и экспериментальных исследований, а такав всестороннего анализа конструктивных рйвакиЯ гэ -лиосистем, приведенных в литературных истог:иихах, разработаны и изготовлены оригинальные (защкцзшщз авторскимсвидетельством) гелиоколлектор и гелиосистема, отличающиеся до сравнении с существующими, улучшенными теплотехническими и гидравлическими с болоо удобной при монтаяе и эксплуатации конструкции.

1.5. Анализ работы солнечной установки в условиях полигона показал, что наилучшим температурный реимлом обеспечения гелготор-молропарки является естественный процесс нагревания теплоносиге.^л, определяемый вследствии пропорционального роста радиации, постудаа-щай до полудня н дальнейшего поддержания этой (необходимой) тэше-ратура, до ее (требуемого) завершения вне зависимости от величина приходящей радиации.

Х.6. Из результатов теоретических и экспериментальных исата-дований следует, что после досикешп б о то ног л заданной текзврагу-рц выдерживания, тепловой поток со.чшчкоА радиация, прошягащэй

через покрытие СБИГАП, компенсирует теплоте потери, обеспечивая изотермические условия твердения, исключив подвод дополнительного тепла из гелиосистемы.

1.7. Полученные экспериментальные и теоретические зависимости позволяют оптимизировать режимы теоловлажной обработки изделий в одну и две стадии.

1.8. При даухстадийной гегоювлажносгной обработке на первой стадии до получения 50% прочности в гелиоформе, а затем на второй стадии в расдалубочном состоянии под гелиоколпаком, с целью исключения снижения сцепления арматуры с бетоном, извлечение изделий из формы должно осуществляться в охлазденном состоянии,доведенным до температуры окружающей среда.

1.9. Полученный экспериментальный материал позволяет обоснованно утвердить положительную эффективность в применении данных комбинированных гелиосистем и технологий при двухстадисной термэ-влажностной обработке железобетонных изделий.

П. По результатам проведенных исследований прочностных характеристик железобетонных конструкций и изделий, в зависимости от технологии их обработки, а также работы арматуры в легком (на керамзите) бетоне, сделаны следующие выводы:

2.1. Обида зависимости прочности сцепления арматуры с легким бетоном от диаметра, глубины- заделки ее в бетон - остаются такими же, как и в случае тяжелого бетона, т.е. с увеличением этих параметров увеличивается и прочность сцепления.

2.2. Снижение пустотности заполнителя, т.е. улучшение его упаковки,, увеличивает прочность сцепления арматуры с бетоном.

2.3. Длину 'заделки арматуры диаметром 8*16 мм в бетоне на мелком заполнителе (керамзите) варок 100 и 200, при условии полного использования прочностных характеристик арматуры и соответствующих нормативному сопротивлению растяжения, необходимо пришаять согласно данных мотодики, разработанных в Диссертации»

2.4. На основа анализа существующих теорий сцепления установлено: для определения нормативных напряжений в арлатуре, в бетоне и напряжений сцепления на какоьмго участке необходимо'определить величину взаимного смещения арматуры относительно бетона, что наиболее просто возможно сделать экспериментальным путем.

2.5. Приведенная зависимость от числа циклов (в логарифмических координатах) при повторных (немногочисленных) нагруже-

ниях определяются прямой линией.

2.6. С увеличением длины заделки, а такие его диаметра, отношение о^'/Оср увеличивается пропорционально.

2.7. Коэффициент динамичности устанавливается из соотношения

сштриваемого конструктивного кзрамзитобетона Ш,5 (М 100) и BI5 (М200) соответственно Нд* = 1Д5 + 1,40 (см.табл.2Ь

2.8. Прочность образцов при повторных (немногочисленных) наг-ружениях зависит непосредственно от числа циклов установившегося режима.

2.9. Прочность сцепления при ударном нагружении, во всех случаях, превышает прочность сцепления при повторном нагружении в среднем от ТО до 18$ (превышение это соответствует для бетона BI5 (М200) при арматуре класса А-Ш с -диаметром 8,12 и 16 мм).

2.10. Разработанная методика позволяет определять теоретическим и экспериментальным путем характеристики сцепления арматуры с бетоном для других классов стали и бетонов.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Бабаян P.C., Климентьева М.Г., Мамедниязов С.О., Погорз-лов В.А. Солнечный коллектор //Заявка Я 4842818/06 069786. - M. Кя.5 F 24 3/2/20. ПОТ 20.05.1991 г.

2. Погорелов В.А., Костенко Б.И., Бабаян P.C., Мамедниязов С.О. й др. Комбинированная система теплоснабжения гелиополигона для выпуска железобетонной продукции //Заявка Л 4912468/33 II8672.- М. Кл.5 В28 ¿11/00, F 24. Д 3/00. 13.12.1990 Г. ПОТ 17.09.1991 Г.

3. Бабаян P.C., Климентьева M .Г., Мамедниязов С.О., Погорелов В.А. Результаты экспериментального испытания модуля солнечных коллекторов с двугранными фоклинами //Изв. АН Туркменской ССР. Серия физ.-магем,, хим. и геолог.наук, Л 4,- Ашхабад: Ылым, 1991.-» С.

4. Ленинский A.M., Погорелов В.А., Гончарова A.C., Мазок О.Б. Методические рекомендации по применению комплексного метода для контроля республиканской прочности бетона конструкций при гелио-теолообработке. НИИСК Госстроя СССР. - Киев-Ашхабад, 1988,- 24 о.

5. Погорелов В.А., Галашы В,А. и др., ыннтю воздействия динамического импульса на сцепление арматуры с легким бетоном // Па учи.-техн. отчет /Рук. и исполн, теш Погорелов В.А. (JS гос. per. 8I0355I2, ига. Jf 02820070609) НИИСС Госстроя ТССР. - Ашхабад,

сцеплений в пределах

соответствует для данного рас-.

49-53.

1981. - 56 с.

6. По го ре лов В.Л. Разработка гелиосистем и технологий по cos данию эффективных способов термообработки сборного железобетона в полигонных условиях //Тез.докл. Республ.научн.-практич. кон$, 1-2 ноября IS90 г. //Cd. статей "Сейсмостойкое строительство и > строительные материалы".- Ашхабад, 1990. - С.94-96.

Тер, - усредненная температура теплоносителя СрГ. - удельная теплоемкость бетона Gf. - тепло, идущее на прогрев формы б о в. - тепло, идущее на прогрев арматуры

П0,геРи тепла через прозрачное покрытие - потери тепла через борта $ормы ^пот _ потери тепла через дно поддона формы ®свкгап ~ тето> поступающее через прозрачное покрытие £} uj, - тепло, поступающее от изотермии бетона oC^ui - коэффициент активности цемента в бетоне, с учетом ди-

^ намичеокой эффективности сцепления при изотермии

cCt »^.сц - то же, -"- при акзотермии

- время активизации цементного камая, с учетом динами ~ ческой эффективности сцепления при экзотермическом процессе бетона

■ Va^- "единичный модуль" градиента тепловой плотности, приходя -

щийся на 1,0 м изделия при акзотермии 7а*, - "единичный шдуль" градиента тепловлсяностного объемного насыщения бетонной смеси, приходящейся на 1,0 м^ изделия при экзЪтермин

Принятые обозначения