автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.03, диссертация на тему:Размол волокнистых полуфабрикатов при различном характере построения рисунка ножевой гарнитуры

На правах рукописи

КОВАЛЕВ ВАЛЕРИИ ИВАНОВИЧ

№

V

РАЗМОЛ ВОЛОКНИСТЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ПРИ РАЗЛИЧНОМ ХАРАКТЕРЕ ПОСТРОЕНИЯ РИСУНКА НОЖЕВОЙ ГАРНИТУРЫ

05.21.03 - Технология и оборудование химической переработки биомассы дерева; химия древесины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

ООЗ159850

Красноярск-2007

Работа выполнена в ГОУ ВПО "Сибирский государственный технологический университет" на кафедре "Машины и аппараты промышленных технологий", г Красноярск

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Алашкевич Юрий Давидович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор доктор технических наук, профессор

Руденко Анатолий Павлович Кулебакин Виктор Григорьевич

Ведущая организация- Уральский государственный

лесотехнический университет

Защита состоится 26 октября 2007 г в 9 часов на заседании диссертационного совета Д 212 253.01 в Сибирском государственном технологическом университете по адресу 660049, г Красноярск, пр. Мира, 82.

Отзывы (в двух экземплярах, с заверенными подписями) просим направлять ученому секретарю диссертационного совета.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Сибирского государственного технологического университета.

Автореферат разослан 25 сентября 2007 г.

Ученый секретарь е - , -

диссертационного совета -I £ (#' Исаева Е В

и

Общая характеристика работы Актуальность темы. В настоящее время расчет основных технологических параметров ножевых размалывающих машин производится путём использования известных эмпирических зависимостей Однако при правильном подходе к решению данной задачи, как правило, не даётся достоверное обоснование и связь полученных результатов с геометрией построения скрещивающихся прямолинейных режущих кромок единичных ножей ротора и статора, с рисунками распределения их на рабочей поверхности гарнитуры Это не позволяет осмысленно прогнозировать основные качественные и количественные характеристики процесса размола, а также предвидеть закономерности их изменения Не менее актуальна проблема, заключающаяся в том что, существующее на данный момент многообразие рисунков ножевых поверхностей, особенности геометрии их исполнения требуют унификации, т е классификации по их ограничительным и отличительным признакам, на базе которой можно было бы разрабатывать перспективные образцы гарнитур фибриллирующего или измельчающего действия Актуальна проблема глубокого изучения и аналитического обоснования связи технологической и энергетической оценки работы гарнитуры с характером изменения от центра к периферии углов скрещивания и с эффективностью использования режущих кромок ножей ротора и статора Можно предположить, что такая оценка позволит установить конкретные пределы значений данных углов, обусловливающих максимальное использование длины кромок и обеспечивающих наиболее оптимальные режимы размола волокнистых полуфабрикатов при одновременном повышении качественных и количественных характеристик готового продукта Актуальна проблема обоснования характера поведения волокнистых наслоек перед точкой скрещивания режущих кромок ножей, механизма воздействия их на волокна и, наконец, механизма проникновения последних в межножевой зазор.

Раскрытие сущности данных процессов может также расширить возможности для разработки оригинальных конструкций гарнитур В связи с этим представляется актуальной задача вывода аналитических зависимостей для угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора в произвольной точке сопряжённых кольцевых размалывающих поверхностей дисков ротора и статора и для радиуса окружности, проходящей через нее, при условии присутствия в данных зависимостях только основных входных геометрических параметров, определяющих геометрию рисунков этих поверхностей Решение же этой задачи непосредственно связано с определением эффективности использования длины режущих кромок ножей ротора и статора

Цель работы: выявить закономерности механизма размола волокнистых полуфабрикатов в ножевых размалывающих машинах в зависимости от характера построения рисунка ножевой поверхности гарнитуры, полученного на основе математического анализа ее геометрических и физико — механических характеристик процесса размола

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие главные задачи,

- теоретически обосновать порядок построения единичных ножей и геометрию распределения их на рабочей поверхности гарнитуры,

- получить аналитические зависимости для угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора и радиуса окружности, проходящей через произвольную точку их скрещивания,

- выявить закономерности скоростных и силовых характеристик в точках скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора,

- исследовать соотношение касательной составляющей окружного усилия и силы трения в точке их приложения к волокнистому материалу,

- исследовать момент силы реакции волокнистого материала в месте перекрещивания режущих кромок,

- получить новый технологический параметр процесса размола -"коэффициент использования длины режущих кромок ножей" и вывести аналитические зависимости для данного параметра,

- произвести корреляцию основных технологических параметров с учётом коэффициента использования длины режущих кромок,

- выявить закономерности влияния коэффициента использования длины режущих кромок ножей гарнитуры на основные бумагообразующие свойства целлюлозы, физико — механические показатели отливок, технологичекие и энерго - силовые характеристики работы размалывающего аппарата

Научная новизна.

Впервые предложен математический подход к геометрическому построению рабочей поверхности гарнитуры ножевых размалывающих машин на основе ее геометрических и физико - механических характеристик процесса размола

На основании теоретических исследований впервые получена математическая зависимость, позволяющая определить угол скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора в произвольной точке сопряжения их размалывающих поверхностей и радиуса окружности, проходящей через эту точку

Теоретически обоснованы оптимальные пределы соотношения касательной составляющей окружного усилия и силы трения в точке их приложения к волокнистому материалу

На основании теоретических и экспериментальных исследований впервые получен новый технологический параметр «коэффициент использования длины режущих кромок ножей гарнитуры», позволяющий объективно оценивать эффективность силового воздействия на волокнистый материал при прохождении его через межножевую размалывающую полость

Практическая значимость Геометрическое построение ножевой гарнитуры размалывающих машин на основе строгих математических зависимостей позволяет целенаправленно прогнозировать использование ее для различных режимов процесса размола при выработке тех или иных видов готовой продукции Получен новый технологический параметр работы ножевых размалывающих машин — коэффициент использования длины режущих кромок, который позволяет увязать основные конструктивные параметры рабочих органов машин с технологическим процессом размола волокнистого полуфабриката Результаты исследования влияния коэффициента использования длины режущих кромок ножей ротора и статора и углов их скрещивания на качественные характеристики готового полуфабриката могут быть использованы при проектировании новых образцов гарнитур, их изготовлении и эксплуатации Возможность корреляции основных технологических параметров, с учетом коэффициента использования длины режущих кромок ножей, позволяет получать более объективную оценку данных параметров

Автор защищает: -теоретические и экспериментальные разработки по методике геометрического построения рисунков гарнитуры ротора и статора с прямолинейной формой режущих кромок ножей,

-теоретические разработки по определению угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора в произвольной точке сопряжения их размалывающих поверхностей;

- впервые разработанный в ходе теоретических и экспериментальных исследований технологический параметр ножевой размалывающей гарнитуры - "коэффициент использования длины режущих кромок ножей" гарнитур ротора и статора;

- результаты экспериментальных исследований влияния коэффициента использования длины режущих кромок прямолинейных ножей ротора и статора к радиусу на качественные показатели процесса размола,

Апробация работы. Результаты работы были представлены на Всероссийской конференции «Новые достижения в химии и химческой технологии растительного сырья» (Барнаул, 2007), всероссийских научно -практических конференциях " Проблемы химико - лесного комплекса" (Красноярск, 2001 - 2007гг ).

Публикации. По результатам исследования опубликовано 11 работ, в том числе две статьи в журналах ВАК, 5 тезисов докладов, 5 технических решений защищены патентами России

Объём и структура диссертации. Работа состоит из введения, четырех глав, заключения, библиографического списка из 125 наименований Объём работы 176 страниц машинописного текста, содержит 48 иллюстраций, 11 таблиц и 6 приложений Краткое содержание работы Во введении обоснована актуальность темы и исследования, определена цель работы и задачи, которые необходимо решить для ее достижения, отражены основные положения, выносимые на защиту, и научная новизна

В первой главе произведен анализ теоретических и экспериментальных исследований в области процесса размола волокнистых материалов ножевым способом, касающихся исследуемого вопроса Рассмотрены известные положения, основанные на эмпирическом подходе при выборе и построении рисунков ножевой поверхности гарнитуры, обеспечивающих оптимальные значения качественных и технологических характеристик процесса размола Особое внимание уделено существующим взглядам на величины углов наклона режущих кромок ножей, в точках их пересечения к радиусу окружности, проходящей через эту точку Найдены ближайшие аналоги, где наибольший интерес представляет информация об углах скрещивания режущих кромок ножевых устройств Наибольший интерес, на наш взгляд, представляет вывод, сделанный В П Горячкиным ".. резание начинается с положения, когда угол между режущими кромками становится равным двойному углу трения разрезаемого материала о них." В то же время в ряде работ по теории размола отмечается наличие в процессе работы волокнистых наслоек на режущих кромках ножей ротора и статора Отсюда логично прослеживается связь данной особенности с известным в теории коэффициентом размола (коэффициентом трения), / = Г£<», где <р - угол трения волокнистого материала Для различных древесных пород коэффициент размола волокнистой массы находится в диапазоне значений /= 0,1 0,12, при углах трения р = 5,712 6,843° В связи с этим, напрашивается сравнение угла скрещивания аае режущих кромок ножей с углом трения д> нависших на них волокнистых наслоек В ряде работ большое значение придается характеру расположения режущих кромок относительно центра вращения, а также распределению скоростных и силовых характеристик в точках их пересечения. По признаку расположения пересекающихся режущих кромок ножей ротора и статора относительно центра их дисков рисунки сопряжения делятся на четыре типа исполнений

- двухстороннее, характеризующееся тем, что эксцентриситеты режущих кромок пересекающихся режущих кромок ножей ротора и статора относительно центра вращения расположены с разных сторон,

- радиальное, когда все режущие кромки ножей ротора и статора пересекаются в центре диска,

- одностороннее, при котором скрещивающиеся режущие кромки ножей ротора и статора расположены эксцентрично, с одной стороны относительно центра диска;

- комбинированное, включающее все три рассмотренных выше исполнения рисунков расположения пересекающихся режущих кромок ножей ротора и статора относительно центра диска гарнитуры.

По результатам проведённого анализа была обозначена главная задача, заключающаяся в определении количественного значения полезной части длины режущих кромок ножей диска, принимающей активное участие в силовом воздействии на волокнистый материал

Во второй главе решались следующие задачи

1. Проведено теоретическое обоснование построения единичных ножей прямолинейной формы и геометрии распределения их на рабочей поверхности гарнитуры Путём построения единичного ножа

прямолинейной формы удалось выяснить взаимосвязь входного (ар,ас) и выходного (/?,,,/О углов (рисунок1), что позволяет осмысленно произвести построение всех ножей на рабочей кольцевой поверхности гарнитуры

2 Определены углы скрещивания режущих кромок прямолинейных ножей ротора и статора и радиуса окружности, проходящей через произвольную точку скрещивания Для двухстороннего исполнения (рисунок 1), когда линии режущих кромок ножей ротора А'В1" и статора АВС расположены по разные стороны относительно центра вращения О ротора, при ар)ас и а*р = (ар+ас), с учетом поворота режущей кромки ротора на угол р из положения АВР в положение А'ВР', были получены следующие зависимости-

аА-с„р = ар+ас-р.

О)

двухсторонним исполнением рисунка сопряжения ножей

Для одностороннего исполнения (рисунок 2), когда линии режущих кромок ножей ротора А'В1" и статора ЛВС расположены с одной стороны от центра вращения О ротора, при ар)ас и = {ар -ас), с учетом поворота режущей кромки ротора на угол р, из положения А В'" в положение Л'ВР , были получены следующие зависимости

(3)

(4)

Рисунок 2—Схема расположения режущих кромок единичных ножей при одностороннем исполнении рисунка сопряжения ножей

Таким образом, впервые выведены аналитические зависимости для произвольных углов скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора и для радиусов окружностей, проходящих через точки скрещивания Решение этой задачи конкретизирует характер рисунка сопряжения режущих кромок ножей ротора и статора и является необходимым звеном при определении коэффициента использования длины режущих кромок ножей.

3 Проведён анализ скоростных и силовых характеристик в точках скрещивания режущих кромок ножей Установлено, что соотношение между касательной и нормальной составляющими окружных скоростей и усилий

- имеют тенденцию уменьшения с удалением от оси вращения, при неизменном значении установочного угла,

- имеют тенденцию увеличения с ростом значения установочного угла.

4 Проведено исследование соотношения касательной составляющей окружного усилия и силы трения волокнистых наслоек о режущие кромки ножей ротора и статора. При аскр>2<р (рисунок 3) касательные составляющие превышают по величине силы трения, т. е. N/ = N,C)QP = Qc. Поэтому можно предположить, что при дальнейшем TOBOpote ротора— точки Вр и Вс смещаются относительно движущейся к периферии

точки перекрещивания А в направлении центра О, проскальзывая вдоль поверхности находящегося между ними волокнистого материала,

- волокнистые наслойки на скрещенных режущих кромках ножей роторного и статорного дисков вблизи точки скрещивания А не заклиниваются, а движутся вместе с ней, проскальзывая относительно них, не подвергаясь достаточному силовому воздействию При аскр—2(р (рисунок 4) касательные составляющие равны по величине силам

трения, т. е N,p =Qe, N/ -Qc Поэтому можно предположить, что при дальнейшем повороте ротора- точки Вр и Вс смещаются относительно движущейся к периферии точки скрещивания А в направлении центра О, не проскальзывая вдоль поверхности находящегося между ними волокнистого материала,

- волокнистые наслойки на скрещенных режущих кромках ножей, вблизи точки их скрещивания А, заклиниваются и движутся вместе с точками Ври В", не проскальзывая вдоль них и подвергаясь оптимальному силовому воздействию При аар< 2<р (рисунок 5) N/)QP, aNf)QC Поэтому с дальнейшим поворотом ротора

- точки Вр и В' смещаются, относительно движущейся к периферии точки перекрещивания А в направлении центра О, не проскальзывая вдоль поверхности находящегося между ними волокнистого материала,

- волокнистые наслойки на скрещенных режущих кромках кожей

роторного и статор я ого дисков вблизи точки их скрещивания А заклиниваются и движутся вместе с точками Л" и В', не проскаль'эыпая относительно них и подвергаясь

максимальному силовому воздействию. Таким образом, при а =2<р процесс размола

интенсифицируется за счёт наиболее оптимального

режима механического

воздействия на волокна. Здесь необходимо принять во внимание то, что характер изменения угла скрещивания при движении точки Скрещивания в направлений от центра диска к его периферии имеет тенденцию к равномерному уменьшению. В связи с этим можно предположить, что при традиционно используемом двухстороннем исполнении рисунка сопряжения размалывающих поверхностей гарнитур ротора и статора, выполнение условия йар-2ф, в действительности,

обеспечивается не па всей длине кромок, а начиная с точки их скрещивания, на некотором расстоянии от внутренней окружной кромки диска я, пожалуй, даже ближе к его периферии. Из этого следует, что часть длины режущих кромок ножей, ограниченная внутренней окружностью диска и окружностью, проходящей через данную точку, фактически не используется, поскольку на этой длине В результате становится актуальным вопрос определения коэффициента использования длины режущих кромок ножей.

5. Проведено исследование моментов силы реакции волокнистого Материала в месте перекрещивания режущих кромок. Было установлено, что при равенстве угла скрещивания режущих кромок ножей двойному

Рисунок Характер силового водействия на волокна. агкр)1<р, ар =«г)р

Рисунок 5 - Характер силового воздействия на волокнистый материал. аск1, С2<р

и

углу трения волокон о них одностороннее исполнение гарнитур позволяет обеспечить оптимальный режим силового воздействия на материал за счёт меньшей длины плеча, силы реакции материала, её момента, энергии на его преодоление и более раннего начала активной фазы размола. С учётом этих особенностей, вопрос о введении коэффициента использования длины режущих кромок ножей для различных исполнений рисунка рабочих поверхностей ротора и статора становится ещё более актуальным. 6. Определён коэффициент использования дайны режущих кромок в процессе сопряжения единичных прямолинейных ножей ротора и статора (рисунок 6). Вывод зависимостей данного параметра производился для режущих кромок единичных прямолинейных ножей ротора и статора. Очевидно, что у гарнитур с различным рисунком ножевой поверхности этот параметр неодинаков. Отличие определяется величиной радиуса гг окружности 1, по всей длине которой угол скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора равен двойному углу ¡рения нависших волокнистых наслоек, т.е. = 2<р. Пассивная зона 2,А'ЛХ, ограничена входной окружной кромкой 6 и окружностью 1, при значениях углов скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора в любой её точке а'^)2<р. Активная зона 3, А ¿В1" = характеризуется тем, что углы скрещивания в любой её точке а'^<2<р. Считаем, что коэффициентом

использования длины режущей кромки единичного прямолинейного ножа является отношение его активного отрезка к длине этой кромки. Аналитически это можно представить в виде

лиг ~ i

(5)

где АцИ1" = /„,„ - активная длина режущей кромки единичного ножа, А'В1" =1 — длина режущей кромки единичного ножа.

При решении задачи была получена зависимость:

Рисунок 6 — Схема разграничения зон кольцевой размалывающей ножевой поверхности диска гарнитуры

к =

ijn* ~гг -sin1«, -г1 sin1 ар

(6).

dR3 -г1 ■ sin2 сг^ - г eosар Радиус гг определится из зависимости (4). Запишем общее для всех исполнений условие: ар)ас и аЛр"-2<р. Угол поворота р выразим через угол трения <р,

Двухстороннее исполнение из зависимости (1) аф" = ар + ас~р = 2ц Поэтому в зависимости (2)

а , . Р ар+осс-1<р р а -а + 2<р р ас-а +2<р

Р = а.+ас-2т, -!- = —£- а„- —= —-, а.-—=----

р с 2 2 "2 2 2 2

Заменив углы в зависимости (2) на данные равенства, получим

ас -а +2<р sm(ap +ас - 1(р) cos(---)

--ар+ас-2<р-+ C°Sa"]3 (?)

cos—- sin 2т

i 2 r

Одностороннее исполнение х\щар)ас и аскр = 2<р Из зависимости (3),

аскр' =ар-ас- р = 2<р Поэтому, в зависимости (4)

„ Р а -ас-2(р р а +ас-2<р р а +ас + 2хр

Р ~ар ~ас~ Ф' ~2= 2-= ^-' ~2--

Заменив углы, входящие в зависимость (4), на данные равенства, получим

а +ас-2<р sva{ap-ac-2p) cos(—*---)

sm2ар+[-g _ -3-+ cosap]2 (8)

cos—--- sm2®

i 2 ^

Подставив правые части зависимостей (7) и (8)в уравнение (6), после

преобразования получим для

• двухстороннего исполнения {ар)ас и аскрх = 2<р)

sin{ар +ас- 2ф) cos(——^-—)

ас-ар+2<р

-----\--р "С -Г/---\ Л /

R2-г2 sm2 а.-г [-=---+ cosar0]

р а +« -Jai р

а„ +ас-2р cos(—--) sm2q>

* =--í--(9)

л1И2-г2 sm2ap-r соsap

— одностороннего исполнения (ар)ас и аскр = 2/р),

а +ас -2 <р

- s>n(ap -«е -2<¡>) cos(- —--)

■Jü2 - г2 sm2а. -г [---i--+ cose ]

ар~ас~2 <Р „

cos(—-) sm 2<р

к =--2-- (10)

Vi?2-г2 sm2ap-r cos«,, Таким образом, впервые получен новый технологический параметр «коэффициент использования длины режущих кромок прямолинейных ножей ротора и статора» в процессе их контакта и выведены аналитические зависимости для его расчета Можно предположить, что использование данного параметра позволит, еще на стадии

проектирования новых типов гарнитур, т е до поведения эксперимента, предварительно осуществить

- объективную оценку геометрии рисунков размалывающих поверхностей,

- прогнозирование качественных характеристик готового полуфабриката

7 Произведена корреляция основных технологических параметров путем умножения на коэффициент использования Это позволяет получить истинные значения данных параметров. В третьей главе были проведены экспериментальные исследования по размолу волокнистой массы с использованием экспериментальных гарнитур, характеризующихся различным исполнением рисунков ножевой поверхности (таблица 1) Данные гарнитуры были разработаны в лаборатории кафедры МАПТ При проведении экспериментальных исследований решались следующие задачи

- определение численных значений нового технологического параметра

— "коэффициента использования длины режущих кромок прямолинейных ножей" опытных гарнитур графо - аналитическим методом и исследование характера его изменения по мере возрастания значений основного конструктивного параметра "установочного угла скрещивания режущих кромок ножей ",

- исследование характера изменения основных физико—механических характеристик и бумагообразующих свойств готового полуфабриката в зависимости от коэффициента использования длины режущих кромок прямолинейных ножей;

- сравнение результатов теоретических и экспериментальных исследований

Определение численных значений коэффициента использования длины режущих кромок прямолинейных ножей Согласно табличным данным были разработаны бумажные образцы фронтальных видов ножевых поверхностей четырёх вариантов экспериментальных гарнитур с секторным исполнением, включая четыре диска ротора в прозрачном исполнении на кальке и четыре диска статора на ватмане

При визуальном исследовании рабочего сопряжения бумажных образцов ротора и статора обнаружилось, что рисунки его различны по исполнению

— первая пара имеет двухстороннее исполнение (рисунок 7, вариант №1, таблица 1),

— вторая, третья и четвёртая пары характеризуются комбинированным исполнением (варианты №2, №3, №4, таблица 1)

Таблица 1 — Входные и выходные геометрические параметры экспериментальных гарнитур

Входные параметры экспериментальных гарнитур ротора и статора Выходной параметр

Циклическая элементарная длина, м (Секундная режущая длина, 1 м/с) Коэффициент использования длины

Размеры ножей и канавок, мм Угол,0 о" 8 1§ !| режущих кромок ножей, к^

омер варианта & ¡1 11

К толщина ножа шисина канавки глубина канавки установочный ротора установочный статора установочный скрещивания кол-во секторов номер рисунка тип (Ь) по методу теоретическому по методу графо -аналитического исследования

Гарнитура с рубящим эффектом скорость 2000 мин"'

1 4 4 5 45 0 45 8 7 д 0,93 (14905) -2,73 -3,02

Гарнитура с фибриллирующим эффектом скорость 2000 мин"'

2 4 4 5 22,5 0 22,5 8 К 1,74 (15609) -0,94 -1,03

3 4 4 5 30 15 15 8 К 2,29 (16287) +0,15 +0,17

4 4 4 5 22,5 22,5 0 8 К 3,49 (18589) +0,98 +1,1

Гарнитура Жя1

За базовый вариант была принята типовая промышленная ножевая гарнитура с двухсторонним исполнением для производства бумаги, изготовляемая ОАО Канский Машиностроительный Завод «СЕГМЕНТ»[8]

Её упрощенным аналогом является образец №1 (рисунок 7 и таблица 1)

Главными ограничительными признаками, характеризующими обе гарнитуры, являются одинаковые расчетные значения

-коэффициента использования длины (А^ = -2,73, таблица I); -входных углов скрещивания режущих кромок ножей (а^ =45*, таблица 1).

а 0 в

а - ножевые поверхности дисков ротора и статора в процессе изготовления, б - ножевая поверхность диска ротора после поворота на 180"; в - ножевые поверхности дисков ротора и статора а положении сопряжения. 1- /2 - порядковые номера ножей статора (см. выносной элемент I) и ротора см выносной элемент II) Рисунок 7 — Фронтальное изображение рабочей ножевой поверхности гарнитуры с двухсторонним исполнением (вариант №I, таблицу 3 I)

Решение поставленной задачи осуществлялось на макете с прозрачным образцом гарнитуры ротора. При вращении данного образца относительно непрозрачного образца гарнитуры статора замерялись геометрические параметры, входящие й зависимость (5). После подстановки их в данную зависимость было получено искомое значение коэффициента использования длины режущих кромок ножей гарнитуры №1. Дня остальных гарнитур порядок определения аналогичен. Полученные значения вносим в соответствующие графы таблицы ).

Исследование характера изменения основных физико — механических характеристик и бумагообразующих свойств готового полуфабриката в зависимости ст коэффициента использования длины режущих кромок

прямолинейных ножей С целью выяснения влияния на процесс размола коэффициента использования длины режущих кромок прямолинейных ножей были

построены графические зависимости установочного угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора, основных качественных и

ч

\

Коэффициент исявльимыш« иимыдодоям кромок

I,'

я 1,8

я

Э.и •и»

а

' 4,55

б

. -I о 1 фиццент вспользованля

-3-2-10 1 2 Коэффициент использования длины режуиа!х кромок

\

3»

« А

46Ц ♦ /

У" •

44 Г) •

-3-2-1012 Коэффициент использования дайны режуща кромек

-3-2-10 I 2 Коэффициент использования длины режущих кромок

•321012

Коэффициент использования дошы режущих кромок

Ж

»

✓

/

/

Коэффициент нсттользоватя длины режуща кромок

/

*

/

Коэффициент иелоливадння длины оежуатх кммок

0,14 0Д2 0,1 0,08 0,06

XI

-Э -2 -1 0 1 2 Коэффициент использования длины режущих кромок

♦

/

.3-2-10 1 2 Коэффициент непользования длины режущих кдомок

-3-2-10 1 2 Коэффициент использования длины режуших кромок

Рисунок 8 — Характер изменения качественных показателей процесса размола от коэффициента использования длины режущих кромок ножей

технологических характеристик, при прочих равных условиях, от коэффициента использования длины режущих кромок прямолинейных ножей Для упрощения были произведены срезы при заданном градусе помола, равном 50 ШР, обеспечивающем достаточно высокие значения исследуемых показателей (рисунок 8) Полученные на данном этапе экспериментальных исследований графические зависимости показали, что на гарнитурах с различным коэффициентом использования длины режущих кромок ножей, бумагообразующие свойства волокнистой массы и физико-механические показатели отливок также различные Из рисунка 8 а видно, что с увеличением коэффициента использования количественное значение угла скрещивания уменьшается В соответствии с теоретическими выводами это говорит об увеличении силового воздействия на волокна за счет роста активной части длины режущих кромок Из этого можно сделать вывод, что гарнитура №4 с коэффициентом использования длины режущих кромок ножей равном 0,98 (таблица 1), работает наиболее эффективно

Бумагообразующие свойства готового полуфабриката Из рисунков 86, 8в, и 8д следует, что с увеличением коэффициента использования количественные значения средней длины волокна внешней удельной поверхности и водоудерживающей способности также имеют тенденцию роста На рисунке 8г при увеличении коэффициента использования от —3 до 0 показатель содержания мелкой фракции равномерно уменьшается Можно предположить, что это способствует преобладанию фибриллирующего эффекта. Однако при дальнейшем увеличении коэффициента использования от 0 до +1 на рисунке 8г отмечается незначительное увеличение содержания мелкой фракции По — видимому, это связано с частичным увеличением рубящего эффекта

Физико —механические показатели готовых отливок Из рисунков 8е, 8ж, 8з, и 8и следует, что, с увеличением коэффициента использования длины режущих кромок ножей, количественные значения сопротивления излому, разрывной длины, сопротивления продавливанию и межволоконных сил связи также имеют тенденцию роста Однако, на рисунке 8е, при увеличении коэффициента использования от -0,94 до +0,98, отмечается снижение сопротивления излому, что связано с частичным увеличением рубящего эффекта Причиной этого являются особенности конструкции гарнитуры №4 (таблица 1) Отмеченные особенности подтверждают существенное влияние коэффициента использования и угла скрещивания на качество помола

Технологические параметры работы дисковой мельницы На рисунках 8к и 8л представлены графические зависимости изменения времени размола и удельного расхода электроэнергии при различных значениях коэффициента использования длины режущих кромок ножей,

соответствующих четырём типоразмерам гарнитур, участвующих в эксперименте (таблица 1) Как следует из рисунка (8) в том и другом случае с ростом значений коэффициента использования длины режущих кромок ножей до определённых пределов наблюдается рост времени размола и удельного расхода электроэнергии При дальнейшем росте значений коэффициента использования длины режущих кромок ножей происходит снижение этих показателей Можно предположить, что это объясняется характером перераспределения скоростных и силовых факторов воздействия на волокно в процессе размола, которые зависят от количественных значений коэффициента использования дайны режущих кромок ножей.

Сравнение результатов теоретических и экспериментальных исследований

На рисунке 9, для сравнения, изображены зависимости, полученные теоретически и на основании экспериментальных данных Как видно из рисунка 9 наблюдается достаточно хорошая сходимость результатов

Это создаёт предпосылки для прогнозирования оптимальной геометрии рисунков сопряжения ножевых поверхностей дисков ротора и статора, обеспечивающей получение достаточно высоких бумагообразующих свойств и физико-механических показателей готовых отливок

В четвёртой главе произведена оценка экономической эффективности при промышленном использовании ножевой гарнитуры №4 (таблица 1)

Предполагаемый экономический эффект может быть достигнут за счет обеспечения высокого значения коэффициента использования длины режущих кромок ножей данной гарнитуры Представляется возможным получение экономического эффекта за счёт сокращения времени размола, с одновременным- увеличением часовой выработки готового полуфабриката,

- снижением удельного расхода электроэнергии;

- снижением процента уходящих в сток средних волокон и увеличением выхода продукции до 10%, что связано с увеличением жирности помола массы

Определены перспективы проектирования улучшенных образцов ножевой размалывающей гарнитуры для различных волокнистых полуфабрикатов

V

\

ч

ч

Ко?фф|1тНТ (КЯ*4Ь>в1*М(П|Д||М<М рсжушх фомм

—

— У-

шпиаплмии рсжуиоа крмкк

теоретическая кривая -экспериментальная кривая

Рисунок 9 - Сравнение результатов теоретических и экспериментальных

исследований

Основные выводы

Впервые разработана теоретическая база обоснования построения ножей прямолинейной формы и геометрии распределения их на рабочей поверхности гарнитуры.

Получены аналитические зависимости произвольных углов скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора

3 В результате анализа скоростных и силовых характеристик, развивающихся в точках скрещивания режущих кромок, установлено, что соотношение между касательной и нормальной составляющими окружных скоростей и усилий уменьшается с удалением от оси вращения, при неизменном значении установочного угла и увеличиваются с ростом его значения.

4 Исследовано соотношение касательной составляющей окружного усилия и силы трения в точках их приложения к волокнистому материалу. Было установлено, что при равенстве угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора двойному углу трения волокон о них процесс размола интенсифицируется за счет наиболее оптимального режима механического воздействия на волокна

5 Проведено исследование моментов силы реакции волокнистого материала в месте перекрещивания режущих кромок Было установлено, что при равенстве угла скрещивания режущих кромок ножей двойному углу трения волокон о них одностороннее исполнение гарнитур позволяет обеспечить оптимальный режим силового воздействия на материал за счет меньшей длины плеча, силы реакции материала, её момента, энергии на его преодоление и более раннего начала активной фазы размола

6. Впервые для оценки качественных и количественных зависимостей получен новый технологический параметр — коэффициент использования длины режущих кромок ножей ротора и статора, оказывающий влияние на основные технологические, физико -механические характеристики и на бумагообразующие свойства конечного продукта При его максимальных значениях повышается качество обработки волокнистых материалов Данный вывод подтверждает результаты теоретических исследований, смысл которых заключается в том, что угол скрещивания не должен превышать двойной угол трения волокнистого материала о режущие кромки.

7 Для корреляции значений основных технологических параметров процесса размола в традиционно известные зависимости секундной ^режущей длины введен коэффициент использования длины режущих кромок ножей, позволяющий получить истинные значения этого параметра.

8. Результаты экспериментальных исследований показали, что технологические и качественные характеристики размола волокнистых полуфабрикатов находятся в прямой зависимости от коэффициента использования длины режущих кромок ножей гарнитуры

9 Ожидаемый расчётный экономический эффект составляет около 6,3 млн руб в год Данный эффект может быть получен за счет увеличения производительности мельницы, экономии электроэнергии и повышения качества размола

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах

1 Алашкевич, Ю Д Эффект трансформирования малоскоростной струи суспензии в высокоскоростную / Ю Д Алашкевич [и др ] // Лесной журнал - 2004 - № 4 - С 98 - 104

2 Кожухов, В А. Ударный эффект при воздействии ножевой гарнитуры как фактор повышения качества размола / В А Кожухов, Ю Д Алашкевич, В И Ковалев // Вестник СибГАУ - 2006 - С 131 - 132

3 Ковалев, В И Обоснование построения рисунка гарнитуры ножевых размалывающих машин / В И Ковалев, Ю Д Алашкевич, В Г Васютин // Новые достижения в химии и химческой технологии растительного сырья Сб ст III Всерос конф сб ст - Барнаул, 2007. - С 107-110

4 Пат 2227825 Российская Федерация, МПК7 02 Ш, В02С 7/12 Размалывающая гарнитура дисковой мельницы/ Алашкевич Ю Д, Ковалев В И, Невзоров А И, заявитель и патентообладатель Сибир госуд технолог ун-т № 2003122181 , заявл 15 07 2003 , опубл 27 04 2004, Бюл №12 - 8 с

5 Пат 2227826 Российская Федерация, МПК7 Б 21 О 1/30, В 02 С 7/12 Размалывающая гарнитура для дисковой мельницы/ Алашкевич Ю.Д, Ковалев В И, Саргсян К.Х., Набиева А А., Щербаков В Н; заявитель и патентообладатель Сибир госуд технолог ун-т №2003122252 ; заявл 16 07 2003 ; опубл. 27 04.2004, Бюл №12 - 8 с

6 Пат. № 2262384. Российская Федерация, МПК7 В02 С7/12, Б21 01/30 Размалывающая гарнитура дисковой мельницы/ Алашкевич Ю Д , Спариш С.В., Ковалев В И, Браун В. В., заявитель и патентообладатель ОАО Канский машиностроительный завод «Сегмент». № 2004122055/03 , заявл 21 07 2004 ; опубл 20 10 2005, Бюл №29

7 Пат № 2270723 Российская Федерация, МПК7 В02 С7/12, В21 01/30 Размалывающая гарнитура дисковой мельницы/ Алашкевич Ю Д, Спариш С В , Ковалев В.И, Браун В В , заявитель и патентообладатель ОАО Канский машиностроительный завод «Сегмент» № 2004127966/03 ; заявл 22 09 2004 , опубл 27.02 2006, Бюл № 6

8 Пат № 2274491 Российская Федерация, МПК7 В02 С7/12, Б21 Б1/30 Размалывающая гарнитура дисковой мельницы/ Алашкевич Ю Д, Спариш С В , Ковалев В И, Браун ВВ., заявитель и патентообладатель ОАО Канский Машиностроительный завод «Сегмент» №2004135706/03 , заявл, 07 12 2004 , опубл 20 04 2006, Бюл № 11

9 Решение о выдаче патента на изобретение от 25 07 2007г Заявка 2006121632/12 (023493) Российская Федерация, МПК7 D 21 D 1/30 В 02 С 7/12 Размалывающая гарнитура для дисковой мельницы/ Алашкевич Ю.Д, Ковалев В И., Кожухов В А (Россия), заявитель Сибир госуд технолог, ун-т./ пат. поверенный Куличкова И.П , заявл 19 06 2006

10 Решение о выдаче патента на изобретение от 25 07 2007г Заявка 2006121708/12 (023570) Российская Федерация, МПК7 D 21 D 1/30 В 02 С 7/12 Размалывающая гарнитура дисковой мельницы/ Алашкевич Ю.Д, Ковалев В.И, Карбышев М А, Кожухов В. А, Барановский В П (Россия), заявитель Сибир. госуд технолог, ун-т / пат поверенный Куличкова И П.; заявл 19 06. 2006

11 Решение о выдаче патента на изобретение от 25 07 2007г Заявка 2006121711/12 (023573) Российская Федерация, МПК7 D 21 D 1/30 В 02 С 7/12 Размалывающая гарнитура для дисковой мельницы/ Алашкевич ЮД, Ковалев В.И., Набиева А А (Россия); заявитель Сибир госуд технолог ун-т./пат. поверенный Куличкова И П.; заявл 19 06 2006

Подписано в печать 24 07.07

Формат 60 х&4 1/16 Уел печ. лист 1,0

Тираж 100 экз. Изд. № 9-014 Заказ Ш2212

660049, г Красноярск, пр. Мира, 82. Редакционно - издательский центр СибГТУ

Введение.

1 Критический анализ литературных источников, характеризующих современное состояние проблемы.

1.1 Распределение ножей прямолинейной формы на рабочей поверхности диска гарнитуры.

1.2 Рисунки сопряжения рабочих поверхностей гарнитур ротора и статора.

1.3 Характер воздействия ножей на волокнистый полуфабрикат при различных схемах расположения единичного ножа.

1.4 Скоростные и силовые характеристики при воздействии режущих кромок прямолинейных ножей гарнитуры на волокнистую массу.

1.5 Момент силы реакции волокнистого материала, в месте скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора.

1.6 Эффект использования длины режущих кромок ножей.

1.7 Постановка задачи исследования.

2 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ХАРАКТЕРА МЕХАНИЧЕСКОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ГАРНИТУРЫ С ПРЯМОЛИНЕЙНЫМИ НОЖАМИ ПРИ РАЗМОЛЕ ВОЛОКНИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ В НОЖЕВЫХ МАШИНАХ.

2.1 Обоснование построения единичных ножей прямолинейной формы и геометрии распределения их на рабочей поверхности гарнитуры.

2.2 Определение основных технологических параметров, в зависимости от характера распределения прямолинейных ножей.

2.3 Определение угла скрещивания режущих кромок прямолинейных ножей ротора и статора и радиуса окружности, проходящей через точку скрещивания.

2.4 Анализ скоростных характеристик при скрещивании режущих кромок прямолинейных ножей ротора и статора.

2.5 Анализ силовых характеристик процесса размола при скрещивании режущих кромок прямолинейных ножей ротора и статора.

2.6 Определение коэффициента использования длины режущих кромок в процессе сопряжения единичных прямолинейных ножей ротора и статора.

2.7 Корреляция значения секундной режущей длины, с учётом коэффициента использования длины режущих кромок ножей.

2.8 Выводы.

3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИСЛЕДОВАНИЯ.

3.1 Методика проведения эксперимента.

3.2 Результаты экспериментальных исследований.

3.3 Выводы.

4 ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ.

4.1 Оценка экономической эффективности.

4.2 Перспективы проектирования улучшенных образцов ножевой размалывающей гарнитуры для различных волокнистых полуфабрикатов.

Актуальность работы. В настоящее время расчёт основных технологических параметров ножевых размалывающих машин производится путём использования известных эмпирических зависимостей. Однако при правильном подходе к решению данной задачи, как правило, не даётся достоверное обоснование и связь полученных результатов с геометрией построения скрещивающихся прямолинейных режущих кромок единичных ножей ротора и статора, с рисунками распределения их на рабочей поверхности гарнитуры. Это не позволяет осмысленно прогнозировать основные качественные и количественные характеристики процесса размола, а также предвидеть закономерности их изменения. Не менее актуальна проблема, заключающаяся в том что, существующее на данный момент многообразие рисунков ножевых поверхностей, особенности геометрии их исполнения требуют унификации, т. е. классификации по их ограничительным и отличительным признакам, на базе которой можно было бы разрабатывать перспективные образцы гарнитур фибриллирующего или измельчающего действия [ 1 ]. Актуальна проблема глубокого изучения и аналитического обоснования связи технологической и энергетической оценки работы гарнитуры с характером изменения от центра к периферии углов скрещивания и с эффективностью использования режущих кромок ножей ротора и статора. Можно предположить, что такая оценка позволит установить конкретные пределы значений данных углов, обусловливающих максимальное использование длины кромок и обеспечивающих наиболее оптимальные режимы размола волокнистых полуфабрикатов при одновременном повышении качественных и количественных характеристик готового продукта. Актуальна проблема обоснования характера поведения волокнистых наслоек перед точкой скрещивания режущих кромок ножей, механизма воздействия их на волокна и, наконец, механизма проникновения последних в межножевой зазор.

Раскрытие сущности данных процессов может также расширить возможности для разработки оригинальных конструкций гарнитур. В связи с этим представляется актуальной задача вывода аналитических зависимостей для угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора в произвольной точке сопряжённых кольцевых размалывающих поверхностей дисков ротора и статора и для радиуса окружности, проходящей через неё, при условии присутствия в данных зависимостях только основных входных геометрических параметров, определяющих геометрию рисунков этих поверхностей. Решение же этой задачи непосредственно связано с определением эффективности использования длины режущих кромок ножей ротора и статора.

Цель работы. Выявить закономерности механизма размола волокнистых полуфабрикатов в ножевых размалывающих машинах, в зависимости от характера построения рисунка гарнитуры.

Для достижения цели необходимо решить следующие задачи:

- теоретически обосновать порядок построения единичных ножей и геометрию распределения их на рабочей поверхности гарнитуры;

- получить аналитические зависимости для угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора и радиуса окружности, проходящей через произвольную точку их скрещивания;

- провести анализ скоростных и силовых характеристик в точках скрещивания режущих кромок;

- исследовать соотношение касательной составляющей окружного усилия и силы трения в точке их приложения к волокнистому материалу;

- исследовать момент силы реакции волокнистого материала, сжатого в месте перекрещивания режущих кромок;

- получить аналитические зависимости коэффициента использования длины режущих кромок;

- произвести корреляцию основных технологических параметров с учётом коэффициента использования длины режущих кромок;

- выявить закономерности влияния отдельных геометрических параметров и исполнений типового рисунка ножевой поверхности гарнитуры на основные бумагообразующие свойства целлюлозы, физико -механические показатели отливок, технологичекие и энерго - силовые характеристики работы размалывающего аппарата.

Основные положения, выносимые на защиту:

- закономерности построения рисунка ножевой размалывающей поверхности диска гарнитуры;

- качественные и количественные зависимости скоростных и силовых характеристик механизма размола волокнистых полуфабрикатов.

- эффективность использования длины режущих кромок ножей гарнитуры и методика её определения;

- сравнение результатов эксперимента с результатами теоретических расчётов по определению влияния секундной режущей длины на процесс размола в зоне сопряжения размалывающих поверхностей гарнитур при различном исполнении их рисунка.

Научная новизна. Впервые предложен математический подход к геометрическому построению рабочей поверхности гарнитуры ножевых размалывающих машин на основе её геометрических и физико -механических характеристик процесса размола.

На основании теоретических исследований впервые получена математическая зависимость, позволяющая определить угол скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора в произвольной точке сопряжения их размалывающих поверхностей и радиуса окружности, проходящей через эту точку.

Теоретически обоснованы оптимальные пределы соотношения касательной составляющей окружного усилия и силы трения в точке их приложения к волокнистому материалу.

На основании теоретических и экспериментальных исследований впервые получен новый технологический параметр «коэффициент использования длины режущих кромок ножей гарнитуры», позволяющий объективно оценивать эффективность силового воздействия на волокнистый материал при прохождении его через межножевую размалывающую полость.

Практическая значимость. Геометрическое построение ножевой гарнитуры размалывающих машин на основе строгих математических зависимостей позволяет целенаправленно прогнозировать использование ее для различных режимов процесса размола при выработке тех или иных видов готовой продукции. Получен новый технологический параметр работы ножевых размалывающих машин - коэффициент использования длины режущих кромок, который позволяет увязать основные конструктивные параметры рабочих органов машин с технологическим процессом размола волокнистого полуфабриката. Результаты исследования влияния коэффициента использования длины режущих кромок ножей ротора и статора и углов их скрещивания на качественные характеристики готового полуфабриката могут быть использованы при проектировании новых образцов гарнитур, их изготовлении и эксплуатации. Возможность корреляции основных технологических параметров, с учётом коэффициента использования длины режущих кромок ножей, позволяет получать более объективную оценку данных параметров.

Автор защищает:

-теоретические и экспериментальные разработки по методике геометрического построения рисунков гарнитуры ротора и статора с прямолинейной формой режущих кромок ножей;

-теоретические разработки по определению угла скрещивания режущих кромок ножей ротора и статора в произвольной точке сопряжения их размалывающих поверхностей;

- впервые разработанный в ходе теоретических и экспериментальных исследований технологический параметр ножевой размалывающей гарнитуры - "коэффициент использования длины режущих кромок ножей" гарнитур ротора и статора;

- результаты экспериментальных исследований влияния коэффициента использования длины режущих кромок прямолинейных ножей ротора и статора к радиусу на качественные показатели процесса размола.

Апробация работы. Результаты работы были представлены на Всероссийской конференции «Новые достижения в химии и химческой технологии растительного сырья» (Барнаул, 2007), всероссийских научно -практических конференциях " Проблемы химико - лесного комплекса" (Красноярск, 2001 - 2007гг.).

Публикации. По результатам исследования опубликовано 11 работ, в том числе две статьи в журналах ВАК; 5 тезисов докладов; 5 технических решений защищены патентами России.

Объём и структура диссертации. Работа состоит из введения, четырёх глав, заключения, библиографического списка из 125 наименований. Объём работы 176 страниц машинописного текста, содержит 48 иллюстраций, 11 таблиц и 6 приложений.

7. Результаты исследования показали, что циклическая элементарная длина тесно связана с коэффициентом использования длины режущих кромок ножей гарнитуры и с углом их скрещивания. С увеличением значений коэффициента использования длины режущих кромок ножей гарнитуры значения циклической элементарной длины также имеют тенденцию роста.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Легоцкий, С. С. Размол бумажной массы / С.С. Легоцкий, Л.Н. Лаптев. -М.: Лесная промышленность, 1981. 93 с.

2. Оборудование целлюлозно бумажного производства: под ред.B. А. Чичаева. -М.: Лесная промышленность, 1981. т. 1.-365 с.

3. Эффект трансформирования малоскоростной струи суспензии в высокоскоростную / Ю.Д. Алашкевич и др. // Лесной журнал. 2004, №5.C. 98- 104.

4. Пашинский, В. Ф. Машины для размола волокнистой массы / В.Ф. Пашинский. -М.: Лесная промышленность, 1972. С. 160.

5. Легоцкий, С. С. Размалывающее оборудование и подготовка бумажной массы / С. С. Легоцкий, В. Н. Гончаров. М.: Лесная промышленность, - 222 с.

6. Горячкин, В. П. Собрание сочинений.: в 3-х т., т.З/ В.П. Горячкин -М.: Колос, 1968.-С.384.

7. Киселев, С. С. Эксплуатация и ремонт дисковых и конических мельниц/ С. С. Киселев, В. Ф. Пашинский М.: Лесная промышленность, 1979.-С.208.

8. Smith, S. Die rationelle Theorie das Ganzzeughollandar. Otto Ernst Verlag. Teil I/ S. Smith - Berlin, 1922.

9. Пузырев, С. А. Технология размола волокнистых материалов. -Л.: ЛТА, 1978.-с. 44.

10. Железникова, А. Д. Исследование влияния некоторых факторов размола сульфатной берёзовой целлюлозы в конических мельницах: дис. на соиск. учен. степ, кандидата технических наук / А. Д. Железникова. -Ленинград, 1986.

11. Tyralski Т. Analiza doboru podstawowych parametron konstrukcyjnuch mlynow tarerjwyenh . Przegland Papierniczu/ T. Tyralski, 1972. №8. - S. 229 -240.

12. Корда И., Размол бумажной массы/ И. Корда, 3. Либнар, И. Прокоп М.: Лесная промышленность, 1967. - С. 420.

13. Brecth, L. R. Zur theoretrischtechnischen Beurteilung des Mahlprozesses moderner Mahlmaschinen. Das Papier/ Brecth L. R., Siewert W. 1966, №8.-S. 4-14.

14. Брокгауз Ефрон. Энциклопедический словарь. - Санкт -Петербург,: Типо - Литография И. А. Ефрона. - Т. XVI а, кн. 32, 1895. -С.854 - 857.

15. Брокгауз Ефрон. Энциклопедический словарь. - Санкт -Петербург,: Типо - Литография И. А. Ефрона. - т. XIX, кн. 37,1896. - С.476.

16. Техническая энциклопедия (2-ое изд.); гл. ред. Л. К. Мартене. Главная редакция технических энциклопедий и словарей. М.: ОНТИ, НКТП,СССР, 1938.-С. 963.

17. Афанасьев, П. А. Курс мукомольных мельниц/ П. А. Афанасьев -Санкт-Петербург, 1876.

18. Афанасьев, П. А. Мукомольные мельницы/ П.А. Афанасьев -Санкт-Петербург, 1883.

19. Большая советская энциклопедия (2-ое изд.). М.: Б. С. Э. - 1951. -С. 670.

20. West W. High Consistency Refining of Fibers. Tappi, 1964,47, №6. -P. 313 - 317.

21. Кожухов, В. А. Ударный эффект при воздействии ножевой гарнитуры как фактор повышения качества размола / В. А. Кожухов, Ю. Д. Алашкевич, В. И. Ковалёв // ВЕСТНИК СибГАУ. 2006, с. 131 - 132.

22. Набиева, А. А. Оценка влияния и совершенствования технологических параметров ножевых размалывающих машин : дис. насоиск. учен. степ. канд. техн. наук : 05.21.03 / А. А. Набиева. Красноярск, -2004.- 156 с.

23. Швальбе, X. Приготовление бумажной массы «РАЗМОЛ» / X. Швальбе. Ленинград. : Гослестехиздат, 1935. - 172 с.

24. Мильн «Paper Marker». 1927. т. 73, С. 83 и 499

25. Алашкевич, Ю.Д. Основы теории гидродинамической обработки волокнистых материалов в размольных машинах : дис. на соиск. учен. степ, докт. техн. наук: 05.21.03 / Алашкевич, Ю.Д. Красноярск. - 1986. -170 с.

26. Арьяс, А. Основы управления размолом при низкой концентрации. Фундаментальные исследования размола волокнистых полуфабрикатов : Материалы симпозиума / А. Арьяс. М, 1987. - 7 с.

27. Сахаров, С. М. Размол массы высокой концентрации : Сборник рефератов по зарубежным материалам / С. М. Сахаров. М, 1971. - 64 с.

28. Перельман, Я. И. Занимательная физика / Я. И. Перельман. М.: Наука, 1991.-496 с.

29. Соколов, А. Я. Технологическое оборудование элеваторов, мельниц, крупяных и комбикормовых заводов / А. Я. Соколов: Государственное издательство технической и экономической литературы по вопросам заготовок, 1950. 756 с.

30. Dyck, A. W. Focus on Stock Preparation and refining / A. W. Dyck // American Paper Industry. 1968. - №20. - P. 32 - 35.

31. Бороховский, Л. А. Основы проектирования мельниц / Л. А. Бороховский. М.: 1948. - 200 с.

32. Любушкин, В. Т. Специальное мельничное машиноведение / В. Т. Любушкин. М.: 1934. - 158 с.

33. Куприц, Я. Н. Физико химические основы размола зерна / Я. Н. Куприц. - М.: 1946. - 196 с.

34. Зворыкин, К. А. Курс по мукомольному производству / К. А. Зворыкин. Харьков.: 1894. - 98 с.

35. Козьмин, П. А. Мукомольное производство / П. А. Козьмин. -Киев: 1912.-322 с.

36. Козьмин, П. А. Мукомольно-крупяное производство / П. А. Козьмин. -М.: 1923.-310 с.

37. Левинсон, JI. Б. Теория механизмов и машин / JI. Б. Левинсон. -М.: 1948.-510 с.

38. Левинсон, Л. Б. Машины для обогащения / Л. Б. Левинсон. М.: 1932.-242 с.

39. Бронштейн, И. Н. Справочник по математике / И. Н. Бронштейн, К. А. Семендяев. М.: Государственное издательство технико -теоретической литературы, 1953. - 597 с.

40. Бермант, А. Ф. Тригонометрия / А. Ф. Бермант, Л. А. Люстерник. М.: Учпедгиз, 1947. - 237 с.

41. Чернавский, С. А., Курсовое проектирование деталей машин / С. А. Чернавский, К. Н.Боков, И. М. Чернин. М.: Машиностроение, 1987. -416 с.

42. Прасолов, В. В. Задачи по планиметрии : в 2 ч. / В. В. Прасолов. -М.: Наука. Главная редакция физико-математической литературы, 1991.

43. Ферстер, М. Справочная книга для инженеров-строителей / М. Ферстер. М.: Госиздат, 1931. - 764 с.

44. Размол бумажной массы : сб. ст. М.: ГОСЛЕСБУМИЗДАТ, 1956. -172 с.

45. Иванов, С. Н. Технология бумаги / С. Н. Иванов. М.: Гослесбумиздат, 1970. - 720 с.

46. Шамко, В. Е. Полуфабрикаты высокого выхода / В. Е. Шамко. -М.: Лесная промышленность, 1989. 321 с.

47. Богоявленский, И. И. Технология бумаги / И. И. Богоявленский. -М.: Гослесбумиздат, 1946. 370 с.

48. Кларк, Д. Технология целлюлозы / Д. Кларк. М.: Лесная промышленность, 1983. - 456 с.

49. Алашкевич, Ю. Д. Исследование гидродинамических явлений в процессе размола волокон в ножевых размалывающих машинах : дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук 05.21.03 / Ю. Д. Алашкевич. Красноярск, 1970.- 143 с.

50. Гончаров, В. А. Исследование силового воздействия ножевой гарнитуры дисковой и конической мельниц на волокна в процессе размола : дис. на соискание ученой степени канд. техн. наук : 05.21.03 / В. А. Гончаров. Л., 1972. - 140 с.

51. Ревнивцев, В. И. Совершенствование технологии пропитки и размола древесной щепы с помощью виброинерционных аппаратов / В. И. Ревнивцев и др. // Бумажная промышленность, 1984. №2. С. 13.

52. Добровольский, Д. С. Роль механических воздействий при размоле целлюлозных материалов / Д. С. Добровольский. М., 1965. 47 с.

53. Гаузе, А. А. Машины для размола и сортирования бумажной массы. Конспект лекций / А. А. Гаузе, В. Н. Гончаров. Л., 1975. с. 95.

54. Терентьев, О. А. Гидродинамика волокнистых суспензий в целлюлозно-бумажном производстве / О. А. Терентьев. М.: Лесная промышленность, 1980. - 248 с.

55. Комбинированное мокрое измельчение в конической мельнице : сб. ст. / Казанский государственный технологический университет; П. А. Петрушенков, П. К. Кириллов П. К. Казань: 2001. - 191 с.

56. Смит, С. Рациональная теория ролла / С. Смит. Берлин: 1922.120 с.

57. Бугай, А. С. Размол и приготовление бумажной массы / А. С. Бугай, Гончарова В. П. : изд.2-е, перераб. М.: Лесная промышленность, 1976. - 152 с.

58. Бывшев, А. В. Механическое диспергирование волокнистых материалов : учеб. пособие / А. В. Бывшев, Е. Е.Савицкий. Красноярск, 1991.-216 с.

59. Каган, В. Л. Исследование влияния гидродинамических явлений в ячейках гарнитуры на размол волокнистой массы в ножевых машинах : дис. на соискание ученой степени канд. техн. наук : 05.21.03 / В. Л. Каган. -Красноярск, 1978. 157 с.

60. Симигин, П. С. О размоле и размалывающем оборудовании / Симигин, П. С. // Бумажная промышленность. 1970. - №6. - С. 15-17.

61. Аликин, В. П. Физико-механические свойства природных волокон, изменение этих свойств в процессах размола и сушки / В. П. Аликин. М.: Лесн. пром-сть, 1969. - 140 с.

62. Золотарев, А. А. Вероятностная модель процесса размола волокнистых материалов в конической мельнице / А. А. Золотарев и др. //Теоретические, основы химической технологии. 1990. - №1. - С. 98.

63. Бабкин, В. А. Введение в механику волокнистых суспензий: Монография / В. А. Бабкин. Петрозаводский государственный университет, Петрозаводск, 1993. - 108 с.

64. Лумиайнен, И. Новая теория может улучшить практику. Pulp and paper international. - Бумажная промышленность, 1991. -№11.- с.26-28.

65. Кондрашов, А. И Повышение эффективности работы дисковых мельниц/ А. И. Кодрашов, А. В. Литвинов, Ф. X. Сандлер // Бумажная пром-сть. 1973. № 2. с. 16 -17.

66. Колобов, Э.И. От чего зависит эффективность работы дисковых мельниц?/Э. И. Колобов, В. Н. Гончаров // Бумажная пром-сть, 1982. № 4. -с. 24-25.

67. Кочан, В. Б. Процессы и аппараты целлюлозно-бумажной промышленности/ В. Б. Кочан М.: Лесная промышленность, 1980. - С.574.

68. Бушмелёв, В. А. Процессы и аппараты целлюлозно бумажной промышленности/ В. А. Бушмелев - М.: Лесная промышленность, 1985. -С. 336.

69. Пузырёв, С. А. Технология обработки и переработки бумаги и картона/ С. А. Пузырев и другие М.: Лесная промышленность, 1985. -С. 312.

70. Рублев, А. И. и др. Дисковые мельницы (Обзор)/ А. И. Рублев- М.: 1971.-С.57.

71. Добровольский, П. П. Производство древесной массы из щепы (Обзор)/ Б. Б. Каменев., П. П. Добровольский М.: 1971. - С. 112.

72. Железникова, А. Д. Дисковые мельницы/ Железникова А. Д.- М.: 1968.-С. 14.

73. Левинсон, А. М. Повышение долговечности размольных гарнитур конических и дисковых мельниц/А. М. Левинсон, С. В. Вейдман. М.: 1968. -С. 36.

74. Моисеев, Б. И. Оборудование для размола и очистки массы и переработки макулатуры, изготовляемой фирмой Блэк Клаусон / Б. И. Моисеев // Химическая переработка древесины. 1967. - № 4.

75. Размол волокнистых материалов (Сборник статей). М, 1966. - 44 с.

76. Беркман, Е. М. Словарь целлюлозно бумажной промышленности / Е. М. Беркман - М.: Лесная промышленность, 1985. - С.312

77. Рюхин, Н. В. Справочник технической литературы по целлюлозно-бумажной промышленности/ Н. В. Рюхин Библиография. - М.: Лесная промышленность, 1976. - С.536.

78. Производство волокнистой массы способом размола целлюлозы и щепы /библиографический указатель отечественной и иностранной литературы. М, 1971. - С.78.

79. Новое в технологии получения волокнистых полуфабрикатов /Сборник трудов. Л.: ВНИИ ЦБП, 1978. - С. 129.

80. Мазарский, С. М. Оборудование целлюлозно-бумажной промышленности / С. М. Мазарский Л.: Лесная промышленность, 1968. -С. 452.

81. Добровольский, П. П. Дефибрирование древесины / П. П. Добровольский -М.: Лесная промышленность, 1972. С.196.

82. Машины и аппараты целлюлозно-бумажной промышленности: сб. науч. тр. / ЛТИ ЦБП ; Отв. ред. И. Д. Кугушев. Л.- 1980. - Выпуск 8 С. 220.

83. Машины и аппараты целлюлозно бумажной промышленности: сб. науч. тр. / ЛТИ ЦБП ; Отв. ред. И. Д. Кугушев. - Л. - 1981. - Выпуск 9. С.152.

84. Фотиев, С. А. Технология бумаги: в 3 т. Т. 2 Производство древесной массы/ С. А. Фотиев. т.4. Л.: Гослестехиздат, 1937. - С. 406.

85. Шумилова, П. В. Технология бумаги/ П. В. Шумилова т.1. М.: Гослесбумиздат, 1949. - С.242.

86. Киви, А. От бумажной мельницы к целлюлозно бумажному комбинату/ А. Киви и другие - Таллин.: ЭЭСТИ РААМАТ, 1968. - С.158.

87. Опхерден Целлюлоза. Бумага/ Опхерден и другие М.: Лесная промышленность, 1980. - С. 280.

88. Халперн, М. Г. Процессы целлюлозного производства / М. Г. Халперн М.: Лесная промышленность, 1979. - С. 358.

89. Размол массы высокой концентрации / Сб. рефератов по зарубежным материалам. М.: Лесная промышленность, 1971. - С. 178.

90. Сквайре, Д. Практическая физика/ Д. Сквайре М.: Мир, 1971. - С. 246.

91. Матвеев, Б. П. Некоторые особенности процесса размола целлюлозы при высокой концентрации массы в дисковой мельнице / Б. П. Матвеев, Ю. Г. Бутко, Л. Н. Антонович, М. М. Зуева // Целлюлоза, бумага и картон, 1971. №27.

92. Матвеев, Б. П. Влияние некоторых конструктивных параметров ножевой гарнитуры дисковой мельницы на характер помола целлюлозы/ Б. П. Матвеев, Л. Н. Антонович, Ю. Г. Бутко, А. И. Коршунов, Зуева М. М. Целлюлоза, бумага и картон, 1971. №27.

93. Матвеев, Б. П. Исследование процесса размола целлюлозы в дисковой мельнице при высокой концентрации массы: автореф. дис. на соискание уч. степ. канд. техн. наук/Б. П. Матвеев. JL, 1971. - 17с.

94. Симигин, П. С. О размоле и размалывающем оборудовании / П. С. Симигин // Бумажная пром-ть, 1970. №6. - С. 15-17.

95. Перспективы развития и обеспечения сырьем целлюлозно-бумажной промышленности. Forests, fiber, and the environment-In view of the fiber supply to the pulp and paper industry / Mohta Dinesh, Roy D. N. // Forest. Chron. 1999. - 75, 2. - C. 247-255.

96. Проблемы бумажной промышленности Канады. Technology: the classic Canadian dilemma short-term gain for long-term pain! / Wright Joseph D. // Forest. Chron. - 2002. - 78, № 1. - C. 124-127.

97. Собрание Союза инженеров-бумажников Австрии. Osterreichische Papierfachtagung 2001 vom 29.-31. Mai in Graz / Schmidt S. // Wochenbl. Papierfabr. : Fachzeitschrift fur die Papier-, Pappen- und Zellstoff-Industrie. -2001.- 129, № 16.-c. 1000-1011.

98. Размол целлюлозы в конических мельницах. Vor- und Nachteile der Mahlung von modernen Zellstoffarten in konischen Refinern / Ortner G., Soini P. // Wochenbl. Papierfabr. 1999. - 127,19. - C. 1234-1236, 1238-1239.

99. PTS-Symposium IPapierfaserstofftechnikI / Weidenmuller Jurgen // Allg. Pap. Rdsch. - 1997. - 33. - C. 806s811.

100. Emerton, R. W. Удельная внешняя поверхность волокон -некоторые теоретические представления/ Emerton, R. W. //Pulp and Paper Magazin of Canada. 1955. - Вып. 2. - V. 56.

101. Зосим, 3. JI. Методы определения удельной поверхности целлюлозы/ 3. Л. Зосим // Тр. УкрНИИБ. Вып. 1. - 1957. - С. 15 - 17.

102. Винецкая, Е. Я. Адсорбционный метод определения внешней удельной поверхности суспензии целлюлозы в процессе размола / Е. Я. Винецкая //Бумажная промышленность, 1958, №4. С.21 - 22.

103. ГОСТ 13525.8 86, СТ СЭВ 4239 - 83 Физико - механические показатели бумажных отливок.

104. Попов, В. С. Электротехника/ В. С. Попов, Н. Н. Мансуров, С. А. Николаев М. - Л.: Госэнергоиздат, 1952. - С.528.

105. Ерофеев, Л.Н. Нормирование расхода древесины и волокна в целлюлозно бумажной промышленности/ Л. Н. Ерофеев - М.: Лесная промышленность, 1971. - С. 160.

106. Ерофеев, Л.Н. Резервы экономии волокнистых материалов в производстве бумаги и картона/ Л. Н. Ерофеев. М.: Лесная промышленность, 1975. - С. 136.

107. Пен, Р. 3. Планирование эксперимента в Statgraphics / Р. 3. Пен -Красноярск.: «Кларетианум», 2003. С. 248.