автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.03, диссертация на тему:Нетрадиционный способ обработки волокнистых суспензий с использованием инерционных тел в целлюлозно-бумажном производстве

005003094

Воронин Иван Андреевич

НЕТРАДИЦИОННЫЙ СПОСОБ ОБРАБОТКИ ВОЛОКНИСТЫХ СУСПЕНЗИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИНЕРЦИОННЫХ ТЕЛ В ЦЕЛЛЮЛОЗНО-БУМАЖНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ

05.21.03 - Технология и оборудование химической переработки биомассы дерева; химия древесины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

- 1 ДЕК 2011

Красноярск - 2011

005003094

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет» на кафедре «Машины и аппараты промышленных технологий», г. Красноярск.

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор

заслуженный работник высшей школы РФ Алашкевич Юрий Давидович Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Руденко Анатолий Павлович

кандидат технических наук, доцент Агеев Максим Аркадьевич

Ведущая организация: Институт химии и химической технологии СО РАН

Защита диссертации состоится «22» декабря 2011 г. в 16 часов на заседании диссертационного совета Д 212.253.01 ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет»

Отзывы (в двух экземплярах) с заверенными подписями просим направлять ученому секретарю диссертационного совета по адресу: 660049, г. Красноярск, проспект Мира, 82.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет»

Автореферат разослан « // » /7 2011 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

Исаева Е.В.

Общая характеристика работы Актуальность исследования. В настоящее время для размола волокнистой суспензии в основном используются традиционные ножевые машины, в которых неизбежна рубка волокна, что сказывается на прочностных показателях готовой продукции при обработке полуфабрикатов из хвойных и особенно лиственных пород древесины. Кроме того, существуют противоречия среди исследователей во взглядах на механизм ножевого размола. Если одни считают решающим силовое воздействие на волокно, то другие указывают на значительное влияние гидродинамических факторов на процесс размола.

Таким образом, для решения проблемы повышения качества обработки волокнистой суспензии и снижения энергозатрат, представляет интерес изучение нетрадиционных способов обработки волокнистой массы, а именно инерционного воздействия на волокно при размоле.

При изучении механизма воздействия на волокно в аппаратах с инерционным движением рабочих тел в работах исследователей не изучен или мало изучен ряд факторов, влияющих на интенсивность обработки: скорость вращения инерционных тел, концентрация волокнистой массы, геометрия размольных тел. Не найдены оптимальные параметры работы аппаратов данного типа, которые должны привести к значительному снижению энергозатрат на размол. Варьируя этими параметрами, можно значительно улучшить работу установки. При анализе факторов, влияющих на разработку волокна в установке, можно предположить, что определяющим является фактор геометрия размольных тел, а так же силы, действующие на волокно со стороны рабочих органов. К сожалению, до настоящего времени не в полной мере изучены процессы, протекающие в зоне размола установки при контакте поверхности инерционного тела с поверхностью барабана, не выяснены конструктивные и технологические особенности размольной установки. Иначе говоря, до настоящего времени не в полной мере изучен механизм инерционного воздействия на волокно со стороны рабочих органов.

Цели и задачи исследований. Совершенствование процесса размола волокнистых материалов с использованием инерционных тел с учетом конструктивных, технологических и энергосиловых параметров работы установки.

Для достижения цели нужно решить следующие задачи:

- выявить влияние силового характера воздействия на волокнистый материал рабочих органов установки с инерционными телами;

- определить основные технологические параметры процесса размола в размольной установке;

- разработать математическую модель процесса размола в размольной установке;

- определить влияние на процесс размола следующих факторов: концентрации волокнистой суспензии; скорости вращения инерционных тел; углов установки ножей инерционного тела;

- определить зависимость бумагообразующих свойств обрабатываемой волокнистой массы и качественных характеристик готовых отливок от технологических, конструктивных и энергосиловых параметров размольной установки;

- обеспечить оптимальные условия процесса размола установки с инерционными телами.

Научная новизна работы. Изучен механизм воздействия инерционных тел на волокнистый материал. Рассчитано силовое воздействие на волокно рабочих органов в размольной установке с инерционным движением рабочих тел: определено усилие, приходящееся в месте контакта инерционного тела с внутренней поверхностью барабана; определены касательные силы сдвига при контакте ножей инерционного тела с ножами барабана.

Теоретически обосновано влияние углов скрещивания ножей инерционного тела и барабана на качество разработки волокна при размоле на установке с инерционным движением рабочих тел.

Впервые определены основные технологические параметры процесса размола в размольной установке с инерционным движением рабочих тел, такие как циклическая элементарная длина и секундная режущая длина.

Разработана математическая модель процесса размола в установке с инерционным движением рабочих тел.

Практическая значимость.

Результаты исследования механизма размола в установке с инерционным движением рабочих тел позволяют:

- при известных значениях конструктивных и технологических параметров размольной установки прогнозировать определение физико-механических показателей готовой продукции;

- варьируя технологическими и конструктивными параметрами размольной установки, получать готовую продукцию с необходимыми характеристиками, уменьшая при этом удельный расход электроэнергии, что, в конечном итоге, повлияет на себестоимость продукции.

Апробация работы: Основные результаты исследований докладывались и обсуждались на конференциях: «Лесной и химический комплексы -проблемы и решения» (Красноярск, 2008-2011), «Молодые учёные в решении актуальных проблем науки» (Красноярск, 2009-2011), «Новые достижения в химии и химической технологии растительного сырья» (Барнаул, 2009), «Актуальные проблемы современной науки» (Самара, 2010), общегородской ассамблее «Красноярск. Технологии будущего»; международной специализированной выставке «Технодрев. Сибирь-2011. Лесное хозяйство. Мебельные технологии и фурнитура».

Публикации. По результатам исследований опубликовано 15 работ, в том числе 3 статьи в журналах перечня ВАК, патент на изобретение Российской Федерации.

Объем и структура работы: Диссертация состоит из введения, аналитического обзора, теоретической и экспериментальной частей, практической реализации, выводов, библиографии, состоящей из 111 наименований. Работа изложена на 156 страницах, содержит 9 таблиц и 61 рисунок.

Основное содержание работы Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы. В аналитическом обзоре произведен анализ теоретических и экспериментальных исследований в области процесса размола волокнистых материалов нетрадиционным способом. Рассмотрены механизмы воздействия рабочих тел на волокнистый материал различных размольных установках. Рассмотрены влияния основных технологических факторов процесса размола волокнистых материалов в размалывающих машинах на качество помола.

Анализ литературных источников позволил сформулировать цель и основные задачи исследования.

В теоретической части Целью теоретических исследований явилось выявление механизма воздействия рабочих органов установки на растительные волокна при их размоле.

Для чего необходимо было решить следующие задачи:

- выявить и оценить распределение сил воздействия на волокно в рабочих органах установки в процессе размола;

- провести теоретическую оценку усилий приходящихся на один нож при его контакте с внутренней поверхностью барабана в процессе размола;

- уточнить качественные и количественные зависимости основных технологических параметров процесса размола;

- разработать математические модели процесса размола в установке с инерционным движением рабочих тел.

Воздействие на волокно инерционных тел за счет сил инерции (рисунок 1). Условие разрушения волокна, то есть одноосное сжатие поперек волокон может быть записано в следующем виде

1>Ттр. (1)

Сила инерции I, Н определяется по формуле

I = т-со • Я, (2)

где т - масса инерционного тела, кг; со - угловая скорость, с"1; II - радиус барабана, м.

Угловая скорость со, с"' определяется по формуле

со = Уб /Я, (3)

где у6 - окружная скорость барабана, м/с;

У6 = (2-тг11-п) / 60, (4)

где п - частота вращения барабана вокруг собственной оси, об/мин; Согласно рисунка 1, сила трения Ттр о дно барабана препятствует движению инерционного тела к внутренней боковой поверхности барабана и соответственно снижает эффект воздействия на волокно инерционных сил I. Сила трения Т^, Н определяется по формуле

Ттр = Гск-Р = Гск-т-В, (5)

где ^к - коэффициент трения скольжения металла по металлу; Р - нормальная сила от массы инерционного тела, Н; g - ускорение свободного падения, м/с2

1 - барабан; 2 - инерционное тело; Ттр' - сила трения о дно барабана; ] - сила инерции; Р - сила тяжести инерционного тела; Н,Кр - окружное усилие; Р) - усилие, приходящееся в месте контакта инерционного тела с внутренней поверхностью барабана.

Рисунок 1 - Схема воздействия на волокно инерционных сил

Усилие, приходящееся в месте контакта инерционного тела с внутренней поверхностью барабана Рь Н определяется по формуле

Р1 = I - Ттр' (6)

Разрушение волокон за счет касательных сип сдвига при контакте ножей инерционного тела с ножами барабан (рисунок 2). Модуль силы трения качения о стенку барабана Тктр определятся по формуле

Тктр=(^Р,)/г, (7)

где ^ - коэффициент трения качения; г - радиус инерционного тела.

Сила трения скольжения о стенку барабана определяется по формуле

Тск^ск-Р,. (8)

Рассмотрим состояние инерционного тела при различной частоте вращения барабана и изменении окружного усилия Ыокр:

а) инерционное тело катится без скольжения, если Тктр < Иокр < Тсктр';

б) инерционное тело катится со скольжением, если Ыокр > Тсктр .

Рисунок 2 - Схема воздействия инерционных тел на волокно за счет сил трения скольжения и трения качения

Определим окружное усилие, действующее на инерционное тело Ыокр, М0кр. = РдвТ1/^„, (9)

где Рдв - мощность электродвигателя, кВт;

У0 - окружная скорость вращения инерционного тела, м/с;

Л _ коэффициент полезного действия механической передачи от

двигателя.

Г|=Л12,112-Лз"П4, (10)

где "Л] — потери на трение в подшипниках качения;

Г12 - потери на трение в ременной передаче с клиновыми ремнями; г|з - потери на трение в конической передаче; т|4 - потери в опорах вала привода аппарата;

V0 = (тс-Dc-n) / 60, (11)

где Dc - диаметр инерционного тела, м;

На основании результатов расчета построен график зависимости сил трения скольжения и трения качения от окружного усилия (рисунок 3).

Из графика видно что, с увеличением окружного усилия уменьшается и сила трения качения, и скольжения. Сила трения скольжения о стенку барабана является наибольшей, обеспечивающей максимальное разрушающее воздействие на волокно. С уменьшением окружного усилия (увеличение частоты вращения инерционных тел) наблюдается резкий рост силы трения скольжения.

ТДН 450

ТсЛН400 350

300

250

200

150

100

50

0

100 300 500 700 900 1100 1300 1500 179&>кр1?й

1 - сила трения качения о стенку барабана, Тктр;

2 - сила трения скольжения о стенку барабана, Тек1''

Рисунок 3 - Зависимость сил трения скольжения и трения качения от окружного усилия

Удельное давление в месте контакта ножей рабочего тела с ножами барабана при воздействии инерционных сил. Удельное давление при размоле волокнистых материалов в ножевых размалывающих машинах является одним из основных регулируемых факторов процесса размола. Высокое удельное давление при размоле приводит преимущественно к рубке волокон, низкое удельное давление - к фибриллированию.

Аналогичную картину можно предвидеть и в исследуемой размольной установке с использованием инерционных тел. Дело в том, что в качестве рабочих органов, непосредственно контактирующих друг с другом в процессе размола волокнистых материалов, выступают ножи инерционного тела и ножи внутренней боковой поверхности барабана в виде насечки.

Удельное давление в зоне контакта ножей р, Па, запишется

P = Pi/F, (12)

где Pi - усилие, приходящееся в месте контакта инерционного тела с внутренней поверхностью барабана, Н;

\ 2 Н

\

\

\

1

Р - площадь перекрытия ножей инерционного тела с ножами внутренней боковой поверхности барабана, м2.

Из формулы (12) видно, что удельное давление в зоне контакта ножей зависит от величины Рь которая растет с увеличением окружной скорости вращения инерционных тел и площади контакта ножей инерционного тела с ножами барабана в зоне контакта.

При постоянной длине дуги контакта ножей, площадь их контакта зависит от угла расположения ножей на боковой поверхности инерционного тела относительно вертикальной оси (рисунок 4).

На основании результатов расчета построен график зависимости удельного давления от усилия Р, (рисунок 5).

1П

5

I

а В б г

Углы установки ножей инерционного тела относительно оси а - 0 б - 35 в - 45 0 (135°); г - 55 °

Рисунок 4 - Схемы отпечатков ножей инерционных тел при контакте с поверхностью барабана

240 210 180 д 150 * 120 90 60 30 0

л

♦ 1

%

20

80

100

40 60

Усилие Р[,Н

1 - угол скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 0

2 - угол скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 80

Рисунок 5 - Зависимость удельного давления в зоне контакта ножей от частоты вращения инерционных тел

Из графика, представленного на рисунке 5, видно, что максимальное удельное давление в зоне контакта ножей наблюдается при угле скрещивания ножей равным 80 а минимальное давление наблюдается при угле скрещивания ножей 0 Следовательно, при угле скрещивания 0 ° предполагается менее интенсивное укорочение волокон с последующей фибрилляцией.

Для исследования влияния углов скрещивания на основные технологические показатели процесса размола размольной установки с инерционными телами при помощи пакета программ КОМПАС-У8+ были изготовлены прозрачные графические модели инерционных тел с различными углами установки ножей по отношению к оси вращения. Размольный барабан был использован с постоянным углом наклона ножей 0.2 с соблюдением реальных геометрических размеров.

При углах установки ножей относительно оси на инерционных телах а] = 0°, 35°, 45° (135°), 55° и фиксированном угле наклона насечки барабана получены углы скрещивания а3, равные, соответственно 35°, 0°, 80°, 20° (рисунок 6).

а) а, = 0°; б) 01 = 35°; в) а, = 45° (135°); г) а, = 55°

Рисунок 6 - Схема углов установки режущих кромок ножей на инерционном теле относительно оси вращения и углов скрещивания ножей инерционного тела с ножами барабана

Для определения циклической элементарной длины использовалась формула

Ьш.эл = (шц-тБ-1ц) /1, м, (13)

где тц - число ножей на инерционном теле; гпв - число ножей на барабане; 1ц - длина ножей на цилиндре, м; I - количество точек контакта.

Данная формула позволит получить истинное значение циклической элементарной длины для установки с инерционным движением размольных тел.

По результатам расчета получена зависимость циклической элементарной длины от угла скрещивания режущих кромок ножей размольного тела и барабана (рисунок 7).

Оценку влияния углов установки ножей, обеспечивающих, определенную величину углов скрещивания в точках контакта, производили с учетом количества движущихся точек пересечения режущих кромок, с увеличением которых понижается значение циклической элементарной длины, Ьш эл.

При угле скрещивания 0° точка пересечения режущих кромок сливается в линию направленную по плоскости расположения ножей. Условно считаем линию за один контакт. В этом случае показатель циклической элементарной длины имеет максимальное значение. С увеличением количества точек контакта значение циклической элементарной длины уменьшается, что может снизить качество помола, а так же производительность установки.

В экспериментальной части представлены методики исследований и обработки экспериментальных данных, описание экспериментальной установки. Для подтверждения теоретических выводов были проведены экспериментальные исследования по изучению влияния конструктивных и технологических параметров размольной установки на бумагообразующие свойства волокнистой массы и физико-механические показатели готовых отливок.

Описание экспериментальной установки. Принцип работы аппарата заключается в следующем (рисунок 8). Размол волокнистого материала производится при перекатывании инерционного тела по внутренней стенке размольного барабана под действием центробежной силы, возникающей

Угол крещивавеия ножей, градусы

Рисунок 7 - Зависимость циклической элементарной длины от угла скрещивания ножей

1 - станина; 2 - корпус; 3 - электрощит управления; 4 - электродвигатель: 5 - вариатор; 6 -тахогенератор; 7 - барабана размольный. Рисунок 8 - Общий вид экспериментальной установки

при вращении размольного барабана вокруг центрального вала и собственной оси, а так же сил трения скольжения в месте контакта инерционного тела с внутренней боковой поверхностью размольного барабана

Интенсивность прироста степени помола волокнистых полуфабрикатов позволяет судить о производительности размольной установки при определенном качестве помола и удельных затратах электроэнергии на размол. Экспериментальные исследования проводились с учетом различных конструктивных особенностях инерционных тел, концентрации обрабатываемой волокнистой суспензии и частоты вращения рабочих органов установки.

Для исследования влияния углов установки ножей на инерционном теле и углов скрещивания ножей инерционных тел с ножами барабана при размоле волокнистой массы были спроектированы и изготовлены инерционные тела с различными углами расположения ножей (рисунок 9).

а б в г

угол установки ножей относительно оси вращения: а) 0 б) 35 в) 45 ° (135 °); г) 55 °

Рисунок 9 - Инерционные тела с различной поверхностью зубчатого профиля

На рисунке 10 представлен график зависимости степени помола волокнистой массы от времени размола с учетом с учетом конструктивных особенностей рабочих поверхностей инерционных тел.

Экспериментальные исследования показали, что наилучшими значениями частоты вращения и концентрации являются: п=228 об/мин и с = 5 %.

Для изучения влияния угла скрещивания ножей инерционного тела с ножами барабана на процесс размола нами рассматривались зависимости прироста градуса помола от времени размола при различных значениях концентрации волокнистой суспензии и частоте вращения инерционного тела.

Как видно из рисунка, качественные зависимости кривых носят идентичных характер в не зависимости от конструктивных особенностей рабочей зоны инерционных тел. Все зависимости продолжают свой рост до 70 °ШР.

Это можно объяснить тем, что увеличение угла установки инерционного тела влечет за собой увеличение угла скрещивания ножей рабочих поверхностей размольной установки, а последнее обеспечивает значительное увеличение точек контакта ножей при их пересечении, а следовательно циклической элементарной длины L,„ 1Л. Интенсивность прироста степени помола

снижается по мере увеличения углов установки ножей инерционного тела относительно его оси. Это обеспечивает в конечном счете снижение производительности размольной установки, так как возрастает эффект рубки волокна при размоле, и при этом наблюдается снижение качества помола.

Рассмотрено влияние концентрации массы на время размола при различной частоте вращения инерционных тел; основные бумагообразующие свойства волокнистой массы и физико-механические характеристики готовых отливок.

На рисунке 11 представлен график зависимости времени размола от концентрации массы для значения частоты вращения инерционных тел 228 об/мин.

Из рисунка 11 видно, что с повышением концентрации масса до 5 % наблюдается увеличение времени размола волокна не зависимо от угла скрещивания ножей инерционных тел с ножами барабаны и скорости их вращения.

При размоле волокнистой массы концентрацией выше 5 % время размола остается величиной постоянной, то есть размол волокон прекращается не зависимо от конструкции инерционных тел и скорости их вращения.

Время размола, мин Углы скрещивания ножей инерционного тела с ножами барабана, град 1-0°; 2-20°; 3-35°; 4-ВО0 Рисунок 10 - Зависимость прироста степени помола от времени размола

Концентрация, % Углы скрещивания ножей инерционного тела с ножами барабана, град 1 - 0 2 - 20 3 - 35 4 - 800 Рисунок 11 - Зависимость времени затраченного на размол от концентрации волокнистой массы при частоте вращения инерционного тела 228 об/мин

Наилучшие значения времени размола наблюдаются при угле установки ножей 35 Это можно объяснить следующим образом. При угле установки ножей 35 0 образуется минимальный угол скрещивания равный 0 то есть наблюдается зеркальное расположение ножей. При этом угле скрещивания образуется минимальное количество точек пересечения (контактов) кромок ножей инерционного тела с кромками ножей барабана.

На волокна, при таком расположении ножей, действует в большей степени эффект фибрилляции волокна, что в дальнейшем ведет к повышению качества размалываемой массы и производительности установки.

На рисунке 12 представлен график зависимости основных бумагооб-разующих свойств волокнистой массы от концентрации при частоте вращения инерционных тел 228 об/мин, угле скрещивания ножей инерционных тел с ножами барабана 0 степени помола волокнистой массы 60 °ШР.

La, мм;

W-102, %;

S105, м2/кг; 0-10"3, Па

4 3,5 3

2,5 2 1,5 1

1 1-1 I-1 1 1 , 1

L^T "2

г "A3

ч"

I

0

1

с,%

1 - средняя длина волокна, Ц;

2 - водоудерживающая способность, W;

3 - внешняя удельная поверхность, Б;

4 - межволоконные силы связи, с

Рисунок 12 - Зависимость бумагообразующих свойств волокнистой массы от концентрации

концентрации волокнистой массы.

Из графика видно, что зависимости водоудержи-вающей способности «\У», средней длины волокна «Ьа» и внешней удельной поверхности «Б», имеют характер близкий к линейному с незначительным повышением показателей средней длины волокна и внешней удельной поверхности. Вместе с тем наблюдается значительное повышение межволоконных сил связи «о» по параболической зависимости с ростом

На рисунке 13 представлена зависимость основных физико-механических свойств готовых отливок от концентрации волокнистой массы. Из графика видно, что все упомянутые физико-механические показатели отливок имеют тенденцию роста с повышением концентрации массы. Более интенсивный рост по параболической траектории наблюдается у показателя числа двойных перегибов «и». ь-ю2,

м;

и-ю',

ч.дв.п.; Е,Н

121 111 101 91 81 71 61

■ 2

' АЗ

0 1 2 3 4 5

с,%

1 - разрывная длина, Ь; 2 - число двойных перегибов, 11; 3 - сопротивление раздиранию, Е Рисунок 13 - Зависимость физико-механических свойств готовых отливок от концентрации волокнистой массы

Повышение значений физико-механических характеристик готовых отливок с ростом концентрации можно объяснить повышением основных бумагообразующих свойств волокнистой массы (см. рисунок 12).

Так же в диссертации представлены зависимости бумагообразующих свойств волокнистой массы и физико-механических свойств

готовых отливок от частоты вращения инерционных тел и угла скрещивания ножей на инерционном теле и барабане.

Рассмотрим следующие сопоставления теоретических и экспериментальных результатов исследования: удельное давление в месте контакта ножей рабочего тела с ножами барабана при воздействии инерционных сил при различных углах установки ножей; влияние циклической элементарной длины на качество разработки волокна.

График удельного давления (см. рисунок 5) был построен на основании теоретических расчетов. Графики представленные ниже это графики, построенные по данным экспериментальных исследований бумагообразующих свойств волокнистой массы на примере средней длины волокна и внешней удельной поверхности волокна.

На рисунке 14 приведены экспериментальные данные бумагообразующих свойств волокнистой массы на примере средней длины волокна (а) и внешней удельной поверхности волокна (б).

Данные графики подтверждает теорию удельного давления в зоне контакта ножей. Из графика (см. рисунок 14 а) видно, что снижение средней длины волокна наблюдается менее интенсивно при угле скрещивания ножей равным 0°, наилучший показатель внешней удельной поверхности волокна (см. рисунок 14 6) так же наблюдается при угле скрещивания ножей на инерционном теле с ножами барабана 0°.

30 50

Градус помола, ЧИР

а

"♦1

А2

20 40 60 Градус помола, °ШР

80

1 - угол скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 0°;

2 - угол скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 80°.

Рисунок 14 - Зависимость средней длины волокна и внешней удельной поверхности волокна от градуса помола.

Теоретически и экспериментально доказано, что с увеличением циклической элементарной длины качественные показатели процесса размола повышаются. На рисунке 7 представлен график зависимости циклической элементарной длины от угла скрещивания ножей.

В теоретической части мы делали предположение, что при угле скрещивания ножей равным 0° качественные показатели процесса размола будут повышаться. На рисунках 15 приведены экспериментальные данные физико-механических характеристик готовых отливок на примере разрывной длины (а) и числа двойных перегибов (б).

114

2 104 & 94

г 84

I 74 § 64

§ 54

I 44

£ 34 24

/х

// ♦ 1

, 1 V ▲ 2

—I

20 40 60

Градус помола, °ШР

а

•ю

Ч а

80

< >

-—I 1

7/

// ♦1

? А2

20 40 60 Градус помола, °ШР

1 - угол скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 0°;

2 - угол скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 80°.

Рисунок 15 - Зависимость разрывной дины и числа двойных перегибов от градуса помола

Из графика (см. рисунок 15 а) видно, что наилучший показатель разрывной длины наблюдается при угле скрещивания ножей равный 0°. Из графика (см. рисунок 15 б) также видно, что наивысшее значение показателя числа двойных перегибов наблюдается при угле скрещивания 0°.

В практической реализации результатов работы, решена задача оптимизации процесса размола на установке с инерционным движением рабочих тел.

Для решения задачи оптимизации процесса размола целлюлозы на размольной установке в качестве параметров оптимизации были выбраны следующие характеристики: длина волокна (Y0, водоудерживающая способность (Y2), разрывная длина (Y5), а также удельный расход электроэнергии (Ys).

Так как при размоле с использованием инерционных тел в основном происходит фибриллирование волокон, сопровождающееся увеличением внешней удельной поверхности, значение водоудерживающей способности волокнистой массы оказывается выше, чем в случае ножевого размола. Это негативно сказывается на процессе обезвоживания полученной бумажной массы на сеточной части бумагоделательной машины. Следовательно, задача оптимизации процесса размола сводилась к выполнению следующих условий: Yi -> max; Y2 -> min; Y5 max, Y9 min.

После перевода кодированных значений входных параметров : х, -скорость вращения инерционных тел, х2 - концентрация волокнистой массы, хз - угол установки ножей на инерционном теле в натуральный вид (Хь Х2, Х3): х, = (X, - 150)750; х2 = (Х2 - 3)/2; х3 = (Х3 - 45)/10; уравнения регрессии, соответствующие параметрам оптимизации при 70°ШР принимают вид:

Y,=18,68-0,06-Х,+0,61-Х2-0,58-Х3-0,00002-Х,2+0,002-Х,-Х3-0,02-Х22 + +0,0021-Х32; (14)

Y2=-35,1-1,28-Х,-14,06-Х2+24,6-Х3+0,002-Х,2+0,04-Х,-Х2+0,05-Х,-Х3--0,27-Хз2; (15)

Y5=38467,75-12,89-Х,+443,25-Х2-1396,25-Х3+0,46-Х,-Х3-20,38-•Х22+14-Хз2 ; (16)

Y8=-42,24+0,004-Х,-6,44-Х2+2,78-Х3-0,0001-Х,2+0,005-Х,-Х2+0,69-Х22--0,019- Х2-Хз-0,03-Хз2. (17)

Совместно решая полученные регрессионные уравнения для различных стадий размола, получим следующие значения технологических параметров, обеспечивающих оптимальные условия проведения размола в установке с инерционным движением рабочих тел: X, = 222 об./мин; Х2 = 5 %; Х3 = 35

При этом выходные параметры для 70 °ШР принимают следующие теоретические значения: Y, = 1,9 мм; Y2 = 340 %; Y5 = 9490 м; Y8 = 0,9 кВт-ч/кг.

Размол волокнистого материала, проведенный при оптимальных условиях, показал следующие результаты:

У] = 1,97 мм; Yг = 328 %; У5 = 9586 м; У8 = 0,8 кВт-ч/кг.

Таким образом, теоретические значения данных показателей, рассчитанные по уравнениям регрессии, хорошо согласуются с экспериментальными, что еще раз подтверждает адекватность полученной математической модели процесса размола на установке с инерционным движением размольных тел.

Проанализируем количественное соотношение значений бумагообра-зующих свойств волокнистого материала и физико-механических показателей готовых отливок (см. рисунки 16-19).

2,4 3 2,3

№

«и И 2 го'1 ■§• § 1,9 а И 3 § 1.8

5 3 1,7

о а.

и

' 1,6 1,5

V ► »1

■ 2

^ 4 ч

1 -< >

10

90

30 50 70 Градус помола, °ШР

1 - размол при оптимальных условиях;

2 - размол при максимальном угле скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 80 Рисунок 16 - Зависимость среднеарифметической длины волокна от градуса помола

22=

4,5 ^4,0 ¡5 "л 3,5

I В

В. о 5Г я з о

о ° Й Ч о,, о е= 2,5

2,0

✓С ПК.

/ V у • Ш2

/

й

10

30 50 70 Градус помола, °ШР

90

1 - размол при оптимальных условиях; 2 - размол при максимальном угле скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 80 0 Рисунок 17 - Зависимость водоудержн-ваюшей способности от гоадаса помола

122

£102

0

V 82 «

| 62

1 42

8" 22 а

* 2

X < / >

/ / 1

г ■ 2

/

10

30 50 70 Градус помола, °ШР

> 5 >-

0 га

а -1,

га *'

« С

1 8"

>» ¡4

90

2,5 2 5 1 5 0

♦ 1

< А"' и ■ 2 >

«к»

10

30 50 70 Градус помола, °111Р

90

1 - размол при оптимальных условиях; 2 -размол при максимальном угле скрещивания ножей на инерционном тепе и барабане 800 Рисунок 18 - Зависимость разрывной длины от градуса помола

1 - размол при оптимальных условиях; 2 - размол при максимальном угле скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 80 0 Рисунок 19 - Зависимость удельного расхода электроэнергии от градуса помола

Проведение размола при оптимальных условиях позволило улучшить бумагообразующие свойства целлюлозы в среднем на 15 %, а физико-механические показатели, соответственно, - на 30 %, величину удельной энергоемкости процесса за счет проведения при оптимальных условиях стало возможным снизить на 50 % в сравнении с размолом при максимальном угле скрещивания ножей на инерционном теле и барабане 80

В результате проведенных исследований процесса размола в установке с инерционным движением размольных тел при оптимальных условиях проведения размола были получены следующие результаты:

- экономия электроэнергии за счет проведения размола при оптимальных условиях составляет 11,37 тыс. руб.;

- прирост прибыли за счет увеличения количества выпускаемой продукции составляет 44,71 тыс. руб.;

-чистая прибыль с учетом НДС составляет 44,86 тыс. рублей в год.

Выводы

В результате теоретических и экспериментальных исследований процесса размола на установке с инерционным движением рабочих тел были получены следующие результаты:

1. Установлено, что воздействие на волокно при размоле в большей степени осуществляется за счет сил инерции, и сил трения скольжения о стенку барабана. Сила трения качения оказывает незначительное действие. Удельное давление в зоне контакта ножей зависит от величины силы приходящееся в месте контакта инерционного тела с внутренней поверхностью барабана Р), которая растет с увеличением окружной скорости вращения инерционных тел и площади контакта ножей инерционного тела с ножами барабана.

2. Проведены теоретические исследования влияния углов скрещивания режущих кромок ножей размольного тела и барабана на основные технологические параметры процесса размола. По аналогии с традиционными ножевыми размалывающими машинами величина углов скрещивания ножей размольного тела и барабана существенным образом оказывает влияние на показатели основных технологических параметров: секундная режущая длина, циклическая элементарная длина.

3. Выявлено, что угол установки ножей зубчатого профиля инерционного тела влияет на угол скрещивания режущих кромок ножей и количество точек пересечения режущих кромок, что отражается на величине технологических параметров установки.

4. Разработаны математические модели, содержащие количественные взаимосвязи между значениями показателей процесса размола и качественными показателями готовых отливок. Полученные в работе уравнения регрессии позволяют оценить качество размола волокнистой массы.

5. Установлено, что при размоле волокнистых материалов с использованием инерционных тел с углом установки ножей относительно оси 35 0 , что соответствует углу скрещивания ножей инерционного тела с ножами барабана 0 повышается качество разработки волокна, производительность установки, уменьшается удельный расход электроэнергии.

6. Определена зависимость изменения основных бумагообразующих свойств целлюлозы и физико-механических характеристик готовых отливок при использовании инерционных тел с различными углами установки ножей относительно вертикальной оси.

7. Получены следующие значения технологических параметров, обеспечивающих оптимальные условия проведения размола в установке: частота вращения инерционных тел п = 222 об./мин; концентрация волокнистой массы с = 5 %; угол установки ножей на инерционном теле ai = 35

Основные материалы диссертации изложены в следующих работах:

1 Алашкевич, Ю. Д. Размол волокнистых полуфабрикатов нетрадиционным способом [Текст] / Ю. Д. Алашкевич, И. А. Воронин. В. И. Ковалев, Н. С. Решетова // Химия растительного сырья. - 2009. - № 2. - С. 165-168.

2 Воронин. И. А. Расчёт технологических параметров процесса размола в размольной установке с инерционными телами [Текст] / И. А. Воронин, А. А. Дирацуян, Ю. Д. Алашкевич // Лесной вестник. - 2010. - № 6. -С. 156-159.

3 Воронин. И. А. Размол волокнистых материалов в установке с инерционным движением размольных тел [Текст] / И. А. Воронин, Ю. Д. Алашкевич,

A. А. Дирацуян, Н. С. Решетова // Химия растительного сырья. - 2011. - № 1 -С. 183-188.

4 Воронин. И. А. Влияние окружной скорости движения инерционных тел на процесс размола волокнистых полуфабрикатов [Текст] / И. А. Воронин, Н. С. Решетова, Ю. Д. Алашкевич, В. А. Кожухов // Лесной и химический комплексы - проблемы и решения: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2008. - Т. I. - С. 57-62.

5 Алашкевич, Ю. Д. Процесс размола волокнистых полуфабрикатов в размольной установке с использованием инерционных тел [Текст] /

Ю. Д. Алашкевич, И. А. Воронин. В. И. Ковалев // Новые достижения в химии и химической технологии растительного сырья: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Барнаул, 2009. - № 1.- С. 223-225.

6 Иванов, Д. А. Конструкции размольных установок с оригинальным способом размола [Текст] / Д. А. Иванов, К. А. Иванов, И. А. Воронин.

B. А. Кожухов, Ю. Д. Алашкевич // Молодые учёные в решении актуальных проблем науки: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2009. -Т. I. - С. 222-230.

7 Воронин. И. А. Механизм воздействия на волокно при размоле волокнистых полуфабрикатов в установке с использованием инерционных тел [Текст] / И. А. Воронин, Д. А. Иванов, К. А. Иванов, Ю. Д. Алашкевич // Молодые учёные в решении актуальных проблем науки: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2009. - Т. I. - С. 209-214.

8 Иванов, К. А. Обработка волокнистой суспензии в размольной установке с инерционным воздействием на волокно [Текст] / К.А. Иванов, Д.А. Иванов, И.А. Воронин. В.А. Кожухов, Ю. Д. Алашкевич // Молодые учёные в решении актуальных проблем науки: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2009. - Т. I. - С. 231-235.

9 Воронин. И. А. Особенности размола макулатуры в установке с использованием инерционных тел [Текст] / И. А. Воронин, Ю. Д. Алашкевич, Н. С. Решетова, А.С Хлевнов // Лесной и химический комплексы - проблемы и решения: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2009. -

Т. II.-С. 203-210.

10 Воронин. И. А. Нетрадиционный способ обработки волокнистой суспензии при производстве бумаги [Текст] / И. А. Воронин, Ю. Д. Алашкевич, А.С Хлевнов // Актуальные проблемы современной науки: 10-ая междунар. конф. - Самара, 2010. - Ч. 1 (естественные науки) - С. 40-44.

11 Воронин. И. А. Влияние угла установки ножей сателлита на размол волокнистых материалов в установке с инерционным движением размольных тел [Текст] / И. А. Воронин, А. А. Дирацуян (Набиева), Ю. Д. Алашкевич // Молодые учёные в решении актуальных проблем науки: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2010. - Т. II. - С. 83-86.

12 Хлевнов, A.C. Влияние концентрации волокнистой массы на процесс размола в установке с инерционным движением размольных тел [Текст] /

A.C. Хлевнов, Ф.И. Купряков, И.А. Воронин. Н.С. Решетова // Молодые учёные в решении актуальных проблем науки: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2010. - Т. II. - С. 115-118.

13 Воронин. И. А. Математические модели процесса размола в установке с инерционным движением рабочих тел [Текст] / И.А. Воронин,

Ю. Д. Алашкевич, A.C. Хлевнов // Лесной и химический комплексы - проблемы и решения: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2010. -Т. II.-С. 74-78.

14 Хлевнов, А. С. Оценка влияния углов скрещивания режущих кромок инерционных тел центробежно-размольной установки на качество помола [Текст] / A.C. Хлевнов, И.А. Воронин. Ю. Д. Алашкевич // Молодые учёные в решении актуальных проблем науки: сб. ст. всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2011. - Т. II. - С. 65-67.

15 Пат. № 2314381. Российская Федерация. МПК D21B 1/00, В02С 17/00. Центробежный размалывающий аппарат [Текст] / Ю.Д. Алашкевич,

B.И. Ковалев, И.А. Воронин. В. Г. Васютин - № 2009103391. Заявл. 12 02.02.2009; 0публ.20.09.2009. Бюл. № 26. - 5 с.

Подписано в печать 15.11.2011. Формат 60x84 1/16. Усл. печ. л. 1.0. Тираж 100 экз. Изд. № 5/13 Заказ № 1318 Редакционно-издательский центр СибГТУ 660049, г. Красноярск, пр. Мира, 82.

Введение. .тгГ.к^Г.

1 Аналитический обзор теоретических и экспериментальных исследований.

1.1 Влияние характера процесса размола на свойства волокнистых материалов.

1.2 Влияние основных технологических факторов процесса размола волокнистых материалов в размалывающих машинах на качество помола.

1.3 Особенности размола волокнистых материалов в центробежных и центробежно-планетарных мельницах.

1.4 Цели и задачи исследований.

2 Теоретическая часть.

2.1 Влияние силового характера воздействия на волокнистый материал рабочих органов установки.

2.2 Расчёт технологических параметров процесса размола в размольной установке с инерционными телами.

2.3 Математические модели процесса размола целлюлозы в размольной установке.

3 Экспериментальная часть.

3.1 Методика проведения эксперимента в размольной установке

3.2 Результаты экспериментальных исследований.

3.3 Сопоставление результатов теоретических и экспериментальных исследований.

3.4 Реализация и анализ математической модели процесса размола волокнистой суспензии в размольной установке.

4 Практическая реализация.

4.1 Определение оптимального режима размола волокнистой суспензии в размольной установке.

4.2 Определение основных бумагообразующих свойств целлюлозы, физико-механических показателей готовых отливок и удельного расхода электроэнергии при оптимальном режиме проведения размола в размольной установке.

4.3 Оценка эффективности проведения размола целлюлозы в установке с инерционным движением размольных тел.

Выводы к четвертой главе

В данной главе диссертационной работы получены следующие значения технологических параметров, обеспечивающих оптимальные условия проведения размола в установке: частота вращения инерционных тел п = 222 об./мин; концентрация волокнистой массы с = 5 %; угол установки ножей на инерционном теле а! = 35°.

Проведение размола при определённых в работе оптимальных условиях позволило улучшить качественные показатели процесса размола на 22% и снизить величину удельной энергоемкости процесса на 50%.

В результате проведенных исследований процесса размола в установке с инерционным движением размольных тел при оптимальных условиях проведения размола были получены следующие результаты:

- экономия электроэнергии за счет проведения размола при оптимальных условиях составляет 11,37 тыс. руб.;

- прирост прибыли за счет увеличения количества выпускаемой продукции составляет 44,71 тыс. руб.;

- чистая прибыль с учетом НДС составляет 44,86 тыс. рублей в год.

Заключение

В результате теоретических и экспериментальных исследований процесса размола на установке с инерционным движением рабочих тел были получены следующие результаты:

1. Установлено, что воздействие на волокно при размоле в большей степени осуществляется за счет сил инерции, и сил трения скольжения о стенку барабана. Сила трения качения оказывает незначительное действие. Удельное давление в зоне контакта ножей зависит от величины силы приходящееся в месте контакта инерционного тела с внутренней поверхностью барабана Рь которая растет с увеличением окружной скорости вращения инерционных тел и площади контакта ножей инерционного тела с ножами барабана.

2. Проведены теоретические исследования влияния углов скрещивания режущих кромок ножей размольного тела и барабана на основные технологические параметры процесса размола. По аналогии с традиционными ножевыми размалывающими машинами величина углов скрещивания ножей размольного тела и барабана существенным образом оказывает влияние на показатели основных технологических параметров: секундная режущая длина, циклическая элементарная длина.

3. Выявлено, что угол установки ножей зубчатого профиля инерционного тела влияет на угол скрещивания режущих кромок ножей и количество точек пересечения режущих кромок, что отражается на величине технологических параметров установки.

4. Разработаны математические модели, содержащие количественные взаимосвязи между значениями показателей процесса размола и качественными показателями готовых отливок. Полученные в работе уравнения регрессии позволяют оценить качество размола волокнистой массы.

5. Установлено, что при размоле волокнистых материалов с использованием инерционных тел с углом установки ножей относительно оси 35 0 , что соответствует углу скрещивания ножей инерционного тела с ножами барабана 0 повышается качество разработки волокна, производительность установки, уменьшается удельный расход электроэнергии.

6. Определена зависимость изменения основных бумагообразующих свойств целлюлозы и физико-механических характеристик готовых отливок при использовании инерционных тел с различными углами установки ножей относительно вертикальной оси.

7. Получены следующие значения технологических параметров, обеспечивающих оптимальные условия проведения размола в установке: частота вращения инерционных тел п = 222 об./мин; концентрация волокнистой массы с = 5 %; угол установки ножей на инерционном теле а! = 35°.

1. Forests, fiber, and the environment-In view of the fiber supply to the pulp and paper industry Text. / Mohta Dinesh, Roy D. N. // Forest. Chron. 1999. - 75, 2. - C. 247-255. - Англ.

2. Osterreichische Papierfachtagung 2001 vom 29.-31. Mai in Graz Text. / Schmidt S. // Wochenbl. Papierfabr. : Fachzeitschrift fur die Papier-, Pappen- und Zellstoff-Industrie. 2001. - 129, № 16. - C. 1000-1011. - Нем.

3. Managing energy price risk for the pulp and paper industry Text. / Fraser Jennifer, Breslau Craig // 86th Annu. Meet. PAPTAC (Pulp and Pap. Techn. Assoc. Can.), Montreal, Febr. 1-3, 2000. Prep IA -1. - Montreal, 2000. - C. 271273. - Англ.

4. Перкальский, H. П. Влияние гемицеллюлоз на процесс размола и свойства бумаги Текст. / Н. П. Перекальский, В. Ф. Филатенков М.: ЦИНТИ, 1962. - 36 с.

5. Никольский, С. Н. Беленая целлюлоза: соотношение между способностью к размолу и сопротивлением раздирания Текст. / С. Н. Никольский // Химия древесины. 1992. - № 2. - С. 90-95.

6. Машины для получения и размола волокнистой массы Текст.: учебное пособие для вузов / Ю. Д. Алашкевич [и др.]. Красноярск: ЮГУ, 1980. - 131 с.

7. Легоцкицй, С. С. Размалывающее оборудование и подготовка бумажной массы Текст. / С.С. Легоцкицй, В.Н. Гончаров. М.: Лесная промышленность, 1990. -224 с.

8. Корда, И., Либнар, 3., Прокоп, И. Размол бумажной массы Текст.: Учебник для вузов / И. Корда, 3. Либнар, И. Прокоп. М.: Лесная промышленность, 1967.- 421 с.

9. И Компания "Техника и Технология Дезинтеграции" (ТТД) электронный ресурс.-режим доступа: http://www.ttd.spb.ru/oborud/mills/industrial

10. Иванов, С. Н. Технология бумаги Текст. / С.Н. Иванов. Л.: Гослесбумиздат, 1970. - 695 с.

11. Фляте, Д. М. Свойства бумаги Текст. / Д. М. Фляте. Изд. 3-е, переработанное и дополненное. М.: Лесн. пром-сть, 1986. - 680 с.

12. Steenberg, В. Review of the Effect of Mechanica/ B. Steenberg//Svensk Papers-tidnirg.-l963 -V.66.-№ 22.-p.933-939.

13. Chiaverina, I. Proceedings of the II the Annual Pulp and Paper Conférence/1, Chiaverina//Kalamaz. 19-20 jan.-1967.-p. 73-79.

14. Гончаров, В.Н. Теоретические основы размола волокнистых материалов в ножевых машинах Текст.: дис.докт. техн. наук: 05.21.03: защищена 1990./ В.Н. Гончаров.- Л., 1990 433 с.

15. Набиева, А.А. Оценка влияния и совершенствования основных технологических параметров ножевых размалывающих машин Текст.: дис.канд. техн. наук: 05.21.03: защищена 24.09.04/ Набиева А.А. -Красноярск, 2004- 182 с.

16. Корда, И., Либнар, 3., Прокоп, И. Химическая теория размола Текст. / И. Корда, 3. Либнар, И. Прокоп // Размол бумажной массы. М.: Лесн. пром-сть, 1967.-С. 20-21.

17. Schwalbe G.G. Die kolloidchemischen Eidenschaften des Fichtenholzes// Papier fabricant. 1934. - Nr 7. - S. 25 - 32.

18. Strachon I., Chem M. The Fundamentals of Beatuag process // The paper Maker. 1946. - № 2. - P. 13 - 14.

19. Campbell W.B. T he mechanism of bonding // TAPPI. 1959. - 42. № 12. -P. 999- 1001.

20. Clark James D.A. Fibrillation free water and fiber bonding // Tappi. -1969.- 52.-№ 2.-P. 335 340.

21. Хинчин, Я. Г. О значении гемицеллюлоз в ЦБП Текст. / Я. Г. Хинчин // Бум. пром-сть. 1939. - № 2. - С. 4 - 16.

22. Корда, И., Либнар, 3., Прокоп, И. Современная теория размола Текст. / И. Корда, 3. Либнар, И. Прокоп // Размол бумажной массы. М.: Лесн. пром-сть, 1967. - С. 24 - 25.

23. Никитин, Н. И., Кленкова, Н. И. Влияние слабого алкилирования на свойства целлюлозного волокна Текст. / Н. И. Никитин, Н. И. Кленкова- // Журн. прикладной химии. 1951. - 24, № 3. - С. 296 - 307.

24. Перекальский, Н. П., Филатенков, В. Ф. Влияние гемицеллюлоз на процесс размола и свойства бумаги Текст. / Н. П. Перекальский, В. Ф. Филатенков. М.: ЦИНТИ, 1962. - 36 с.

25. Перекальский, Н. П., Филатенков, В. Ф. Сущность процесса размола Текст. / Н. П. Перекальский, В. Ф. Филатенков // Тр. ЛТИ ЦБП. 1956. № 4.-С. 21-32.

26. Хлебников, А.А., Пашинский, В.Ф. Исследование механизма размола в мельницах Текст. / А.А. Хлебников, В.Ф. Пашинский // Тр. ЛТИ ЦБП.-1967.- Вып. 20 С.115-118.

27. Алашкевич, Ю. Д. Основы теории гидродинамической обработки волокнистых материалов в размольных машинах Текст.: дис. . докт. техн. Наук / Ю. Д. Алашкевич. Красноярск, - 1986. - 361 с.

28. Хинчин, Я. Г. О значении физико-химических факторов в производстве бумаги Текст. / Я. Г. Хинчин // Бумажная пром-сть. 1941. - № 1.-С.8-12.

29. Никиин, С.Н. Влияние слабого алкилирования на свойство целлюлозного волокна Текст. / Н.И. Никитина, Н.И. Кленкова // Журн. Прикладной химии. 1951 - 24, № 3 - с. 296-307.

30. Иванов, С. Н. Современная теория размола Текст. / С. Н. Иванов // Бум. пром-сть. 1967.-№ 11.-С.11-13.

31. Добровольский, Д.С. Роль механических воздействий при размоле целлюлозных материалов Текст. / Д.С. Добровольский. М., 1965. - 47 с.

32. Пашинский, В.Ф. Машины для размола волокнистой массы Текст. / В.Ф. Пашинский. М., 1972. -160с.

33. Гаузе, А. А., Гончаров, В. Н. Машины для размола и сортирования бумажной массы Текст. / А. А. Гаузе, В. Н. Гончаров: Конспект лекций. JI- 1975.

34. Терентьев, O.A. Гидродинамика волокнистых суспензий в целлюлозно- бумажном производстве Текст. / O.A. Терентьев. М.: Лесная пром-сть, 1980.-248 с.

35. Neue Aspekte der Mahlungstheorie / Naujock H.-J. // Wochenbl. Papierfabr. : Fachzeitschrift fur die Papier-, Pappen- und Zellstoff-Industrie. -2001. 129. - № 8. - C. 498-505. - Нем.; рез. Англ.

36. Аликин, В. П. Физико-механические свойства природных волокон, изменение этих свойств в процессах размола и сушки Текст. / В. П. Аликин. -М.: Лесн. пром-сть, 1969. 140 с.

37. Симигин, П.С. О размоле и размалывающем оборудовании с / П.С. Симигин // Бумажная пром-сть. 1970. - №6. - С. 15 -17.

38. Управление процессом размола целлюлозы. Steuenmg der Zellstof&nahlung durch Ermittlung des Mahlgrades und der Faserlange mit Kajaani PDA und FSA // Wohenbl/ Papierfabr-. 1995. - 123. - № 11 -12. - C. 553.

39. Шитов Ф.А. Технология целлюлозно-бумажного производства Текст. /. -M.: Лесн. пром-сть, 1978. 382 с.

40. Золотарев, А. А., Колокольников, В.В., Махоткин, А.Ф. Вероятностная модель процесса размола волокнистых материалов в конической мельнице Текст. / А. А. Золотарев, В.В. Колокольников, А.Ф. Махоткин // Теор. основы хим. технол. 1990. - №1. - С.93-98.

41. Петрушенков, П. А., Кириллов, П. К. Комбинированное мокрое измельчение в конической мельнице Текст. / П. А. Петрушенков, П. К. Кириллов // Сб. ст. Казанский государственный технологический университет. 2001. - С. 179 -191.

42. Бронин, Ф. А. Исследование кавитационного разрушения и диспергирования твердых тел в ультразвуковом поле: автореф. дис. . канд. техн. наук / Ф. А. Бронин. М., 1960. - 14 с.

43. Перник, А.Д. Проблемы кавитации Текст. / А.Д. Перник. JL: Судостроение, 1966. - 310 с.

44. Мазарский, С.М., Малинский, И.З., Эпштейн, К. Ю. Оборудование целлюлозно-бумажного производства Текст. / С.М. Мазарский, И.З. Малинский, К.Ю. Эпштейн. М. Лесн. пром-сть, - 1967 - 456с.

45. Гончаров, В. Н., Гаузе, А. А. Машины для роспуска и безножевого размола массы Текст. / В. Н. Гончаров, А. А. Гаузе Л.: ЛТА, 1979. - 106 с.

46. Алашкевич, Ю. Д., Боярченко, В.А., Осетров, В.Е., Руденко, А.П. Исследование размола целлюлозы в безножевой размалывающей машине в струе высокого давления Текст. / Ю.Д Алашкевич, В.А. Боярченко, В.Е.

47. Осетров, А.П. Руденко// Машины и оборудование целлюлозно-бумажных производств. Межвуз. Сб. науч. Тр. ЛТИ ЦБП Л.- Л., 1979,- с.78-82.

48. Васютин, В. Г., Алашкевич, Ю. Д. Повышение эффективности безножевой размольной установки Машины и аппараты целлюлозного производства Текст. / В. Г. Васютин, Ю. Д. Алашкевич // Межвуз. Сб. науч. Тр. ЛТИ ЦБП Л., 1986.- с.60-64.

49. Никонов, Г. П., Хныкин, В. Ф. Гидравлическое разрушения угля и пород Текст. / Г. П. Никонов, В. Ф. Хныкин. -М: 1968.-c.234.

50. Асатур, К. Г. Гидравлический расчет гидроотбойки горных пород Текст. / К. Г. Асатур // Изв. вузов. Горный журнал. 1963. - № 7. - С. 23-28.

51. Шемякин Э.В. Исследование механизмов размола целлюлозных волокон в безножевых машинах.: Дис. .канд. техн. наук: 05.21.05.-Защищена 10.06.73; Утв 10.10.73; 06860005640.-М.-1974.-156 с.

52. Васютин, В.Г. Интенсификация процесса комбинированного размола Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.21.03: утв.24.П. 1987 / В. Г. Васютин-Красноярск 1987.- 165 с.

53. Добровольский, Д. С. Акустический размол целлюлозы Текст. / Д. С. Добровольский // Размол волокнистых материалов М. 1966. - С. 26-55.

54. Бабкин, В. А. Сопротивление при стержневом течении волокнистой суспензии в трубе Текст. / В. А. Бабкин // Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа. 1974. - №1. - С. 23 - 25.

55. Легоцкий, С. С., Лаптев, Л. Н. Размол бумажной массы Текст. / С. С. Легоцкий, Л. Н. Лаптев. -М.: Лесная пром-сть, 1981. 89 с.

56. Сергеева, А. С. Технологический контроль целлюлозно-бумажного производства Текст. / А. С. Сергеева. М.: Лесная промышленность, 1969. - 216 с.

57. Симигин, П.С. О размоле и размалывающем оборудовании Текст. / П.С. Симигин // Бумажная пром-сть. 1970. - №6. - 15 -17 с.

58. Смит, С. Рациональная теория ролла Текст. / С. Смит Берлин, 1922.

59. Бывшев, А. В., Савицкий, Е. Е. Механическое диспергирование волокнистых материалов Текст. / А. В. Бывшев, Е. Е. Савицкий: Учеб. пособие. Красноярск, 1991. -216 с.

60. Каган, В. JI. Исследование влияния гидродинамических явлений в ячейках гарнитуры на размол волокнистой массы в ножевых машинах Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.21.03/ В. JL Каган. Красноярск, 1978.

61. Веретнов, А. К. Исследование влияния силовых воздействий на процесс размола целлюлозы в ножевых машинах и разработка конструкции гарнитуры для ее гидродинамической обработки Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.21.03/ А. К. Веретнов. Красноярск., 1973.

62. Киселев, С. С. Эксплуатация и ремонт дисковых и конических мельниц/ С. С. Киселев, В. Ф. Пашинский-М.: Лесная промышленность, 1979.-С.208.

63. Smith, S. Die rationelle Theorie das Ganzzeughollandar. Otto Ernst Verlag. Teil I/ S. Smith - Berlin, 1922.

64. Brecth, L. R. Zur theoretrischtechnischen Beurteilung des Mahlprozesses modemer Mahlmaschinen. Das Papier/ Brecth L. R., Siewert W. 1966,№8.-S.4-14.

65. Кожухов, В. А. Ударный эффект при воздействии ножевой гарнитуры как фактор повышения качества размола / В. А. Кожухов, Ю. Д. Алашкевич, В. И. Ковалёв // ВЕСТНИК СибГАУ. 2006, с. 131 - 132.

66. Островский, Г.М. Новый справочник химика и технолога том I Текст. / Г.М. Островский. Ст.п. 2003, с. 245

67. Оборудование предприятий ЦБП. Часть 2 Текст. : учеб. пособие для вузов / Ю.Д. Алашкевич [и др.]. -Красноярск: СибГТУ, 2007. 173 с.

68. Ударная шаровая мельница «ТРИБОКИНЕТИКА» или новая техника механического диспергирования электронный ресурс. режим доступа: http://www.tpribor.ru/tribokinet.html

69. Планетарно-центробежные мельницы электронный ресурс. режим доступа: http://www.leotec.ru

70. Потураев, В. Н., Сокур, Н. И. Мельницы самоизмельчения Текст. / В. Н. Потураев, Н. И. Сокур. Киев: Наукова Думка, 1988. - 220 с.

71. Бардовский А.Д. Центробежная планетарная мельница // Каталог научно-технических разработок. М.: МГГУ, 1999. - 100 с.

72. Дмитрак, Ю.В., Красовский, Б.П., Герцев, Ю.В. Планетарно-центробежная мельница. Авторское свидетельство СССР № 1651944.

73. Лабораторная шаровая планетарная мельница РМ-400 фирмы Retsch электронный ресурс. режим доступа: http://www.retsch.ru

74. Баранов, Е. Г., Крымский, В. И. Современное состояние и пути развития теории разрушения горных пород Текст. / Е. Г. Баранов, В. И. Крымский Изв. Вузов. Горный журнал, 1989. - №2. - 1-10 с.

75. Бардовский, А. Д., Дмитрак, Ю. В. Горные машины и оборудование Текст. /АД Бардовский, Ю. В. Дмитрак Учебное пособие. -М.: МГГУ, 2002.-100 с.

76. Бауман, В. А., Клушанцев, Б. В., Мартынов, В. Д. Механическое оборудование предприятий строительных материалов, изделий и конструкций Текст. / В. А. Бауман, Б. В. Клушанцев, В. Д. Мартынов. М.: Машиностроение, 1981. - 324 с.

77. Блиничев, В. Н. Разработка и методов его расчета для интенсификации процессов тонкого измельчения материалов и химической реакции в твёрдом теле Текст.: дис. док. техн. наук. / В. Н. Блиничев. Иваново, 1975. - 312 с.

78. Анурьев, В. И. Справочник конструктора-машиностроителя Текст.: В 3-х т./ В.И.Анурьев; под ред. И.Н.Жестковой.-8 -е изд.,перераб. и доп. М.: Машиностроение, 2001. Т. 1: Справочник конструктора-машиностроителя - 920с.

79. Свойства дуг, хорд и углов окружности электронный ресурс. режим доступа, http://www.íxYZлгl/фopмyлыпoгeoмeтpии/фopмyлы периметра/длинаjym/

80. Формулы по геометрии электронный ресурс. режим доступа:http://www■fxyz.ru/фopмyлыпoгeoмeтpии/фopмyлыплoщaди/

81. Трение скольжения и трение качения электронный ресурс. режим доступа: http://tpmrgotups.narod.ru/tm/statika/4.htm

82. Чернавский, С.А. и др.Курсовое проектирование деталей машины Текст. / С.А.Чернавский. М.: Машиностроение 1967. - 353с.

83. Пашинский, В. Ф. Машины для размола волокнистой массы Текст. / В.Ф. Пашинский. -М.: Лесная промышленность, 1972. 160 с.

84. Киселев, С. С., Пашинский В. Ф. Эксплуатация и ремонт дисковых и конических мельниц Текст. / С. С. Киселев, В. Ф. Пашинский. М.: Лесная промышленность, 1979. - 208 с.

85. Smith, S. Die rationelle Theorie das Ganzzeughollandar. Otto Ernst Verlag. Teil I/ S. Smith - Berlin, 1922. - 105 p.

86. Алашкевич, Ю.Д. Основы теории гидродинамической обработки волокнистых материалов в размольных машинах Текст.: дис. . докт. техн. наук: 05.21.03 / Ю.Д Алашкевич. Красноярск. - 1986. -170 с.

87. Набиева, А. А. Оценка влияния и совершенствования технологических параметров ножевых размалывающих машин : дис. . канд. техн. наук : 05.21.03 / А. А. Набиева. Красноярск, - 2004. - 156 с.

88. Пен, Р.З. Статистические методы в бумажной промышленности Текст. : учебное пособие / Р.З. Пен, Э.М. Менчер. М.: Лесн. Пом-сть, 1978. - 120 с.

89. Пижурин, A.A. Основы научных исследований: учебник для вуза Текст. / A.A. Пижурин. М.: ГОУ ВПО МГУ Л, 2005. - 305 с.

90. Матыгулина, В. Н. Подготовка древесноволокнистых полуфабрикатов в производстве древесноволокнистых плит сухим способом : дис. . канд. техн. наук : 05.21.03 / В. Н. Матыгулина. Красноярск, - 2007. -156 с.

91. Пен, Р.З. Планирование эксперимента в Statgraphics Текст. / Р.З. Пен. Красноярск: СибГТУ Кларетиианум, 2003. -246 с.

92. Розенблит, М. С. Практикум по планированию эксперимента Текст. / М. С. Розенблит, Н С. Житарев; под общ. ред. А. А. Пижурина -М.: МЛЩ1983. 75 с.

93. Плехотин, А. П. Методы организации эксперимента и обработка его результатов Текст. / А. П. Плехотин. Ленинград, 1982. - 60 с.

94. Иванов, С. Н. Технология бумаги Текст. / С. Н. Иванов Л.: Гослесбумиздат, 1970. - 695 с.

95. Сергеева, А. С. Технологический контроль целлюлозного производства Текст. / А. С. Сергеева. -М.: Лесн. пром-сть, 1969. 216 с.

96. Уатте У. Определение водоудерживающей способности различных беленых и небеленых целлюлоз // Экспресс-информация. 1968.

97. Винецкая, Е. Я. Адсорбционный метод определения внешней удельной поверхности суспензии целлюлозы в процессе размола Текст. / Е. Я. Винецкая // Бум. пром-сть. 1958. - № 4. - С. 21 - 22.

98. ГОСТ 13525.8-86 СТ СЭВ 4239-83 Физико-механические показатели бумажных отливок.

99. Тюрин, Н.И. Введение в метрологию Текст. / Н.И. Тюрин М.: Издательство стандартов. 1973. -280 с.

100. Фляте Д. М. Технология бумаги Текст. / Д. М. Фляте. Учебник для вузов. -М.: Лесн. пром-сть, 1986. -680 с.

101. Патент на изобретение № 2314381 Центробежно-размалывающий аппарат МПК D21B 1/00, В02С 17/00. Заявка: № 2009103391/12 02.02.2009 Опубл.20.09.2009. Бюл. № 26

102. Тарифы ОАО "Красноярскэнергосбыт" на 2011 г. электронный ресурс. режим доступа http://krsk-sbit.ru/router.php?doc=tarif2011

103. Индекс цен на целлюлозу и бумагу электронный ресурс. режим доступа http://www.kartonsnab.ru/news/2011/news/

104. Налоговый кодекс Российской Федерации электронный ресурс. режим доступа http://www. kad i s. ru/kodeks. phtml ?kodeks= 14&glava=25