автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.12, диссертация на тему:Проектирование, модернизация и унификация мощностных рядов паровых турбин ЛМЗ, отвечающих требованиям современной теплоэнергетики

¡'ТЗ о л

- 9 ИЮЛ 1997

На правах рукописи

ГУДКОВ Николай Николаевич

1РОЕКТИРОВАНИЕ, МОДЕРНИЗАЦИЯ И УНИФИКАЦИЯ МОЩНОСТНЫХ РЯДОВ ПАРОВЫХ ТУРБИН ЛМЗ, ОТВЕЧАЮЩИХ ТРЕБОВАНИЯМ СОВРЕМЕННОЙ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКИ

Специальность 05.04.12 — Турбомашины и комбинированные турбоустановки

Диссертация в форме научного доклада \а. соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург 1997

Работа выполнена в акционерном обществе "Ленинградский металлический завод".

Научный консультант - доктор технических наук, с. н. е., лауреат премии Правительства РФ Л. А. Хоменок.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор А. Г. Костюк; доктор технических наук, профессор В, Г. Олимпиев.

Ведущая организация - акционерное общество "Всероссийский теплотехнический институт".

Защита состоится " " 1997 г в /О ч на заседании

специализированного совета АООТ "НПО ЦКТИ" по адресу: 194021, Санкт-Петербург, Политехническая ул., д. 24, актовый зал.

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке АООТ "НПО ЦКТИ".

Автореферат разослан " М МЯ 1997 г.

Отзыв на диссертацию, заверенный печатью организации, в двух экземплярах просим направлять в адрес специализированного совета АООТ "НПО ЦКТИ" по адресу: 193167, Санкт-Петербург, ул. Атаманская, д. 3.

Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук

В. С. Назаренко

Актуальность работы.

Проблема создания эффективных и надежных паровых турбин является одной из центральных и актуальных в современной теплоэнергетике.

В настоящее время паровые турбины достигли высокой степени совершенства . Тем не менее дальнейшее снижение себестоимости тепловой и электрической энергии остается главной задачей при проектировании новых и модернизации существующих турбоагрегатов и требует отыскания скрытых резервов дальнейшего повышения их эффективности.

Поскольку основные свойства, а также качество машин и их элементов в решающей мере формируются на стадии их проектирования, совершенно очевидно, что задача проектирования эффективных и надежных турбин, а также дальнейшее совершенствование уже существующих агрегатов, является актуальной в общем процессе создания турбоагрегата.

Кроме того, особенностями рынка энергетического оборудования в настоящее время являются

• потребность в большом диапазоне турбоустановок как по мощности, так и по функциональным особенностям (теплофикация, промышленные отборы, противодавление, работа в составе ПГУ).

• постоянно повышающимися требованиями по экономичности, маневренности, ^ресурсу, надежности, диапазону оптимальных нагрузок, экологической безопасности.

• потребность в замене отслужившего срок службы оборудования на новое с конкретной привязкой к объекту.

• требования конкурентноспособности поставляемого оборудования, т.е сочетания высоких эксплуатационных характеристик с приемлимыми стоимостными показателями.

В силу вышеуказанного, создание мощностных рядов турбинного оборудования, обеспечивающее широкий диапазон типоразмеров турбин в сочетании с высокой степенью унификации оборудования и, как следствие, снижение стоимостных показателей является наиболее актуальной задачей турбостроения с точки зрения приспособления его к современному рынку и успешному конкурированию с иностранными турбостроительными фирмами.

Успешному решению рассматриваемых задач во многом способствует широкое применение ЭВМ при проектировании. Кроме того, внедрение ЭВМ создает возможность качественно нового подхода, при котором она сама синтезирует конструкцию. Для реализации такого подхода необходимо располагать серией программ решения задач проектирования, обеспечивающих надежные результаты на различных уровнях детализации конструкции.

Совмещение задач расчета и конструирования на основе совершенствования математических моделей физических явлений и конструктивных форм проточных частей и турбины в целом является особенно актуальным при создании общей системы машинного проектирования.

Применение более совершенных методов расчета и проектирования паровых турбин требуют проведения комплекса исследований по изучению рабочего процесса в турбоустановках как в лабораторных исследованиях, так и на натурных турбинах,

чтобы иметь соответствие расчетных характеристик проектируемого оборудования эксплуатационным.

Постановка задачи и цель работы.

Обеспечение бесперебойного энергоснабжения народного хозяйства на базе дальнейшего развития электроэнергетики, использование резервов производства и достижение максимально возможной экономии топливно-энергетических ресурсов является одной из главных задач на современном этапе. Особое место в решении этих задач отводится паротурбостроению. На паротурбинных электростанциях России и СНГ вырабатывается до 85% всего централизованного производства электроэнергии. Доля электростанций , на которых установлены и работают паротурбинные установки производства J1M3 мощностью от 25 до 1200 МВт достаточно велика. С 1946 г. до настоящего времени JIM3 изготовил более 1600 паровых турбин на суммарную мощность 220 млн. кВт. Это составляет порядка 9% от паротурбинной мощности, установленной на электростанциях мира.

Несмотря на достаточно высокую степень отработанности конструкций и режимов эксплуатации паровых турбин JIM3, в настоящее время стоит задача гибче реагировать на требования заказчиков, иметь возможность практически удовлетворять любой запрос.

В связи со снижением спроса на паровые турбины большой мощности, JIM3 в настоящее время уделяет много внимания разработке и производству паровых турбин малой мощности, турбин утилизирующих пар низких параметров, реновации и модернизации турбин, выработавших свой ресурс. В этом направлении важными являются варианты модернизации, которые определяет сам заказчик. В зависимости от состояния установленного оборудования и степени выработки ресурса, модернизация может быть выполнена в различных объемах.

На основании вышеизложенного, целью настоящей работы явилось обобщение и реализация как во вновь разрабатываемых паровых турбинах, так и при реконструкции и модернизации существующих, обширного объема научно-исследовательских, расчетных и конструкторско-технологических работ для создания высокоэкономичных паровых турбин, отвечающих современным требованиям теплоэнергетики, при этом ставится весьма актуальная задача - обеспечение оптимального соотношения между стоимостью установленной единицы мощности и себестоимостью вырабатываемой энергии.

Научная новизна работы состоит в следующем:

• разработаны основные принципы создания современного паротурбинного оборудования, модернизации существующего и замены отработавшего свой ресурс;

• предложен способ проектирования высокоэкономичных паровых турбин АО ЛМЗ за счет применения цилиндров высокого давления с реактивным облопачиванием;

• представлены основные способы организации повышенных теплофикационных отборов пара, которые реализованы в существующих конденсационных паровых турбинах АО ЛМЗ;

• предложен способ модульного проектирования паровых турбин для промышленных и энергетических турбоустановок;

• предложен конструктивный профиль паровой турбины для работы в составе парогазовых установок;

Достоверность полученных результатов, положений и выводов определены:

• использованием при создании паротурбинных установок отработанных методов расчета и проектирования, которые прошли апробацию и подтверждены результатами, полученными при эксплуатации существующих паротурбинных агрегатов;

• исследованиями паротурбинных установок в промышленных условиях, которые подтвердили практические результаты внедренных предложений по совершенствованию существующих паротурбинных агрегатов за счет проведенной реконструкции и модернизации.

Разработанные под руководством автора и при непосредственном его участии основные принципы проектирования современных паровых турбин воплощены в реальные конструкции паровых турбин АО ЛМЗ мощностью 25-800 МВт, которые успешно работают на электростанциях как СНГ, так и за рубежом.

Предложенный способ реконструкции конденсационных паровых турбин для перевода в режим с повышенными отборами пара на теплофикацию реализован на турбинах мощностью 100, 200 и 300 МВт.

Изготовлена и находится в стадии монтажа первая в России паровая турбина Т-150-7.7 для работы в составе бинарной схемы ПГУ-450 Северо-Западной ТЭЦ (г. Санкт-Петербург).

Проведена модернизация паровой турбины мощностью 200 МВт (ТЭС "Тахколуото", Финляндия) по замене проточной части ЦНД с сохранением наружного ' корпуса.

При разработке новых проектов паровых турбин АО ЛМЗ используются многие из представленных в работе мероприятий по обеспечению высокого уровня экономичности и надежности современных паровых турбин.

Практическая ценность работы заключается в том, что на основе современных принципов проектирования и модернизации паровых турбии различных типов и назначения, предложенных автором и при его непосредственном участии, удалось создать высокоэкономичные и надежные паровые турбины, отвечающие современным требованиям теплоэнергетики.

Достигнутый уровень экономичности и надежности современных паровых турбин АО ЛМЗ, созданных под руководством и при непосредственном участии автора, делает их конкурентоспособными и пользующимися спросом на международном рынке.

Материалы диссертации неоднократно докладывались на НТС АО ЛМЗ, республиканских и международных конференциях.

Публикации.

Основные материалы диссертации опубликованы в 11 печатных работах, 18 авторских свидетельствах и более чем в 30 научно-технических отчетах.

1. Анализ требований, предъявляемых современной тепоэнергетикой к паровым турбинам.

В настоящее время для электроэнергетики, помимо своего прямого назначения - обеспечить надежное и эффективное электро- и теплоснабжение, предстоит решить ряд крупных экономических и научно-технических проблем. К таким проблемам следует отнести:

- повышение экономичности и надежности вновь проектируемого и устанавливаемого на электростанциях оборудования;

- техническое перевооружение, модернизация и реконструкция действующих электростанций, в том числе энергоблоков на сверхкритические параметры пара для улучшения технико-экономических показателей их работы и продления срока службы;

обеспечение дальнейшего развития комбинированного производства электрической и тепловой энергии на базе сооружения ТЭЦ;

- решение ряда крупных экологических задач, связанных с отрицательным воздействием энергетических объектов на окружающую среду;

повышение технико-экономических показателей энергетического оборудования за счет создания комбинированных парогазовых установок;

- продление срока службы, реконструкция и модернизация энергетического оборудования, отработавшего свой ресурс, с использованием имеющихся коммуникаций, сооружений и вспомогательного оборудования при размещении нового оборудования.

Для успешного решения отмеченных задач главное место отводится разработке современных высокоэкономичных паровых турбин, а также модернизации существующих турбоагрегатов.

2. Разработка принципов создания современного паротурбинного оборудования.

До недавнего времени паротурбостроение АО ЛМЗ было ориентировано на изготовление мощных паровых турбин большими сериями, что позволяло существенно снижать удельные затраты на научную, конструкторскую и технологическую подготовку производства. В то же время серийность производства турбин не могла обеспечить в полной мере высокую экономичность и надежность одного типоразмера турбин для различных условий эксплуатации конкретных объектов.

В настоящее время стремление заказчиков снизить себестоимость вырабатываемой электроэнергии приводит к выдвижению повышенных требований к устанавливаемому оборудованию с учетом конкретных условий, в которых планируется эксплуатация оборудования.

Данные требования к поставляемому на электростанции оборудованию привели к изменению принципов проектирования паровых турбин даже одного типоразмера.

За последнее время как у нас в стране, так и за рубежом создано не столь много принципиально новых паровых турбин для ТЭС. Как правило, идет совершенствование, иногда весьма существенное, уже апробированных конструкций.

Использование современного уровня исследований по гидроаэродинамике проточных частей турбин, трактов рабочих сред и вспомогательного оборудования как в лабораторных условиях, так и на действующих станциях показал, что для

существующих конструкций паровых турбин имеются резервы повышения экономичности отдельных элементов турбины (см. табл.1).

Таблица 1.

Повышение к.п.д. отдельных частей турбины ,% Мощность турбины , МВт

100-250 300-400 500-800

чвд 3,5-4,0 2,5-3,0 1,5-2,0

чсд 1,5-2.0 1,3-1,7 1.2- 1,5

чнд 2,0-3,0 1,8-2,1 1,5-2,0

Представленные в таблице 1 данные относятся к возможному совершенствованию существующих элементов конструкции без кардинального изменения профиля самой турбины.

Для обеспечения указанного повышения экономичности имеется ряд способов, основанных на последних теоретических и экспериментальных исследованиях, конструктивных проработках, опыте эксплуатации и испытаниях на электростанциях. Рассмотрим основные из них, которые направлены на дальнейшее повышение экономичности проточных частей паровых турбин АО ЛМЗ.

1. Теоретическая и экспериментальная отработка турбинных решеток.

Проточные части современных паровых турбин АО ЛМЗ достигли высокой

степени аэродинамического совершенства. Так к.п.д. ЦСД современной паровой турбины Т-140-145 , установленной в Финляндии в 1995 году по данным гарантийных испытаний составил 94,5-95,0%.

Такая экономичность проточной части достигнута в первую очередь за счет использования аэродинамически отработанных профилей лопаточного аппарата, разработанных непосредственно на ЛМЗ. Полученный опыт достигнутого уровня аэродинамического совершенства, подтвержденный испытаниями в натурных условиях на электростанциях, широко используется при проектировании паровых турбин различного класса и назначения.

2. Совершенствование методов газодинамических и тепловых расчетов.

В настоящее время СКБ 'Турбина" АО ЛМЗ располагает комплексом прикладных программ, которые используются при проектировании и оптимизации конструктивного профиля проточных частей паровых турбин различных типоразмеров и предназначенных для различных условий эксплуатации. С помощью данного комплекса программ удается выявлять наибольшие резервы повышения экономичности проточной части и выбрать конструкцию, обладающую высокими аэродинамическими качествами.

Основой проектирования служит комплекс программ проверочного расчета, когда конструкция проточной части в той или иной степени известна и по режимным параметрам Ро, То, в, Рк определяются характеристики ступени. Обнаружение несоответствий, например, углов натекания скелетным углам профилей или неудовлетворительные эпюры скоростей в проточной части служат стимулом к

изменению конструкции. Используются программы расчетов на ЭВМ, позволяющие определять оптимальные параметры как для номинального, так и для переменных режимов работы.

Все методы расчетов прошли тщательную отработку при сопоставлении с данными модельных и натурных испытаний, обеспечивая приемлемое соответствие по кинематическим, термогазодинамическим и энергетическим характеристикам потока.

3. Модульный принцип проектирования.

Высокая наукоемкость и трудоемкость разработок и изготовления турбин, обеспечение па требованию заказчика предельно высокого уровня экономичности и эксплуатационных характеристик в достаточной степени обосновывают применение разработанного принципа модульного проектирования. Данный принцип основывается на использовании относительно небольшого количества базовых элементов турбин (цилиндров, группы ступеней, отдельных ступеней, роторов, корпусов, подшипников и т. д.), которые имеют высокую степень конструкторско- технологической отработки и показали высокие эксплуатационные характеристики.

Указанный принцип позволяет на этапах проектирования, исследования и эксплуатации концентрировать все внимание на тщательном конструировании и доводке стандартных элементов турбины. При разработке новых конструкций используется накопленный опыт эксплуатации большого количества турбин-прототипов, позволяющий детально анализировать работу отдельных узлов и систем, исследовать и получать исчерпывающую информацию о применяемых материалах.

Основные принципы модульного проектирования сводятся к следующему:

- все турбины (включая турбины для АЭС) одновальные и быстроходные на частоту вращения 50 1/с;

- максимально возможное применение в турбинах разной мощности и назначения унифицированных элементов и их компоновок: профилей сечений сопловых и рабочих лопаток, клапанов , сегментов уплотнений, подшипников и т. д.

- опережающая по времени конструктивная разработка и экспериментальная отработка серийных ЦНД с лопатками последних ступеней разной длины из стали и титанового сплава для наиболее эффективного их использования в зависимости от ' конкретного типа и мощности турбины, а также условий охлаждения;

- развитые, эффективные осерадиальные конструкции уплотнений на всех обандаженных рабочих лопаток;

- применение в турбинах с регулируемыми отборами пара отработанных конструкций регулирующих поворотных диафрагм;

- системы смазки и регулирования турбины;

- централизованная система гидроподъема роторов и др.

4. Применение нового типа концевых и промежуточных уплотнений.

В настоящее время при проектировании проточных частей паровых турбин большое внимание уделяется системе осевых и радиальных уплотнений ступеней и вала, так как она является одним из основных резервов повышения экономичности.

В современных проточных частях паровых турбин ЛМЗ рабочие лопатки выполняются, как правило, с бандажами , что позволяет обеспечить эффективное уплотнение ступеней для снижения паразитных протечек пара. Для этого разработаны и используются новые типы уплотнений, утечки через которые практически не повышаются со временем в процессе эксплуатации.

В настоящее время в проточных частях, имеющих бандажи, широко используется новый тип уплотнений. Удлиненный усик на бандаже и охватывающие его с перекрышей усики корытообразной вставки образуют эффективное лабиринтовое уплотнение. Сварные диафрагмы имеют приваренные козырьки, в которых протачиваются пазы для установки надбандажных уплотнительных вставок.

Несмотря на достигнутые результаты по уплотнению зазоров в ступенях, продолжается дальнейший поиск наиболее совершенных конструкций. Экспериментальные исследования, проводимые многими авторами показывают различную эффективность существующих типов уплотнений. Наибольшей эффективностью обладают уплотнения гребенчатого типа, имеющие уплотнительные усики как в статорной части, так и на бандаже с разными шагами. При переходе к новому типу облопачивания в турбинах ЛМЗ с цельнофрезерованными бандажами открылась возможность использования такого типа уплотнений в проточных частях паровых турбин мощность 100,200 и 300 МВт, которые проектируются в настоящее время.

Для повышения эффективности проточных частей особое внимание уделяется организации неизбежных протечек в ступенях. Для ступеней, имеющих разгрузочные отверстия обеспечивается небольшая утечка пара из корневого межвенцового зазора, что по многим опытам повышает к.п.д. ступеней небольшой высоты на 0,5-1,0%

5. Применение нового типа облопачивания.

Контуры современных паровых турбин АО ЛМЗ были определены еще в 40-е годы, когда приступили к серийному выпуску конденсационных и теплофикационных турбин. Характерной особенностью проточных частей был активный тип облопачивания ступеней с диафрагменно-дисковой конструкцией. Стремление к повышению экономичности проточных частей, особенно в части высокого давления привело к необходимости отыскания дальнейших резервов в разрабатываемых конструкциях и главным образом в ЦВД. Детальный анализ возможных путей повышения к.п.д. ЦВД показал, что при переходе к конструкции облопачивания ЦВД современных паровых турбин с реактивным облопачиванием возможно повышение экономичности 5-8% на номинальном режиме в зависимости от типа турбина.

Указанное увеличение к.п.д. ЦВД за счет применения реактивного облопачивания вызвано следующими факторами:

1. За счет увеличения коэффициента возврата тепла из-за увеличения количества ступеней:

Пе= ( 1 + ОС )хт)'е

ос = ос„х(г-\)1г,

где - т]е -к.п.д. группы ступеней; т| е - к.п.д. одной ступени; X ~ коэффициент возврата тепла для бесконечного числа ступеней; °с- коэффициент возврата тепла группы ступеней; г - число ступеней.

2. Снижаются скорости пара в проточной части в связи с уменьшением перепада энтальпий на ступень и, соответственно, снижаются потери в соплах и на рабочих лопатках.

3. Уменьшаются диаметры проточной части и увеличиваются высоты лопаток (особенно первых ступеней), что снижает дополнительные потери в лопаточном аппарате.

4. Снижаются протечки пара в ступенях турбины из-за применения развитых диафрагменных уплотнений и уменьшения радиальных зазоров в связи с более жесткой конструкцией ротора.

В настоящее время ведутся проработки конструкции проточных частей и облопачивания ЦВД турбин мощностью 200-300 МВт.

6. Теплофикационные турбины.

Развитие паротурбостроения в бывшем СССР и России в частности, характеризуется тем, что установленная мощность теплофикационных турбин составляет около 30% суммарной мощности тепловых электростанций. При этом значительную долю составляют теплофикационные турбины ЛМЗ.

Многообразие тепловых потребителей характеризуется различными параметрами и количеством отбираемого из турбин пара. Это требует создания соответствующего количества типоразмеров теплофикационных турбоагрегатов. При разработке теплофикационных турбин, кроме проблем, характерных для всего паротурбостроения, приходится учитывать вопросы, специфические для комбинированной выработки тепловой и электрической энергии. Следует отметить, прежде всего, наличие взаимосвязи между турбоагрегатом и тепловым потребителем, который оказывает определяющее влияние на тип, единичную мощность и тепловую схему теплофикационной турбины.

Теплофикационные турбины АО ЛМЗ, выпускаемые в настоящее время, выполняются таким образом, что номинальная электрическая мощность обеспечивается при номинальной тепловой нагрузке и минимальном пропуске пара в конденсатор. С этой целью разработаны и используются в современных турбинах хорошо уплотненные поворотные диафрагмы. Такое решение обеспечивает максимальную экономичность турбоагрегата с регулируемыми отборами пара.

Режимы работы теплофикационной турбины с регулируемыми отборами пара определяются независимыми изменениями тепловой и электрической нагрузок, связанные с изменением количества и давления отбираемого пара. Это приводит к специфическому переменному режиму предотборных и околоотборных ступеней, характерному изменению массового и объемного расхода пара через них, динамическим нагрузкам на рабочие лопатки, дополнительным усилиям на упорный подшипник.

Переменный режим (с учетом работы турбины на чисто конденсационном режиме) влияет на выбор проточной части. Данная задача решается на основе специально разработанного комплекса прикладных программ таким образом, чтобы была обеспечена максимальная экономичность за годовой период с учетом работы турбины и тепловых сетей.

7. Паровые турбины для ПГУ.

Важнейшим и перспективным направлением развития теплоэнергетики при создании нового и реконструкции существующего оборудования является применение парогазовых установок.

Развитие ПГУ является общемировой тенденцией и обеспечивает повышение эффективности электростанций и снижение их воздействия на окружающую среду. Особое место здесь отводится развитию ПГУ утилизационного типа, которые находят широкое применение в мировой практике. На некоторых из них уже достигнут к.п.д. 50-52% и в перспективе он может вырасти до 54-55%,

С учетом заявок Минэнерго на разработку, а также большого количества предполагаемых к применению вариантов бинарных схем ПГУ с различными ГТУ, а также учитывая то, что оптимальные решения бинарных схем требуют применения паровых турбин специальной конструкции, АО ЛМЗ разработал целую серию специальных паровых турбин мощностью 100-180 МВт для таких схем.

Первая теплофикационная паротурбинная установка Т-150-7.7 для работы в составе ПГУ-450 с ГТУ У94.2 фирмы Сименс изготовлена и находится в стадии монтажа на Северо-Западной ТЭЦ в городе Санкт-Петербурге.

8. Модернизация паровых турбин.

Длительный опыт эксплуатации турбин АО ЛМЗ различной мощности позволил выявить особенности, влияющие на их надежность, экономичность и маневренность. Этот опыт, в сочетании с использованием результатов научно-исследовательских и конструкторских разработок позволил найти новые прогрессивные решения и предложить усовершенствования для турбин, находящихся в эксплуатации.

В настоящее время в электротехнической отрасли до 57% оборудования имеет износ более 50%, а полностью выработало свой ресурс около 11% оборудования. В таком состоянии поступательное развитие отрасли невозможно, требуется коренная перестройка в структурном плане, широкомасштабная реконструкция и техническое перевооружение с учетом новых требований.

Продление срока эксплуатации паровых турбин, исчерпавших свой начальный проектный ресурс, становится одним из основных направлений деятельности фирм-производителей турбинного оборудования. Существует два подхода к решению этой проблемы, которые могут применяться и одновременно:

- продление индивидуального ресурса турбины на основании оценки ее реальной поврежденности;

- модернизация или полная замена отдельных компонентов.

Как известно, срок службы турбины лимитируется долговечностью ее элементов, работающих при высокой температуре, т.е. роторов и корпусов цилиндров высокого и среднего давления, и поэтому начальный ресурс назначается исходя из служебных характеристик применяемых жаропрочных сталей. Для турбин, проектировавшихся в 50-60-е годы этот ресурс не мог быть назначен более 100 тыс. часов из-за недостаточной надежности имевшихся тогда характеристик длительной прочности. В настоящее время мы располагаем более полной информацией о материалах, усовершенствованными расчетными методами, и поэтому можем дать более точную оценку реальной долговечности турбины. На ЛМЗ накоплен значительный опыт проведения подобных работ и определены следующие направления исследований:

1. Накопление и систематизация банка данных по служебным характеристикам применяемых сталей (характеристики длительной прочности, ползучести, малоцикловой усталости и др.);

2. Разработка системы критериев прочности и долговечности для определения степени поврежденности детали;

3. Формирование банка данных по повреждениям деталей различных типов турбин после длительных сроков эксплуатации и по условиям их работы;

4. Уточненное определение напряженно-деформированного состояния лимитирующих ресурс турбины элементов;

5. Обследование фактического состояния деталей после различных сроков эксплуатации с получением статистических данных.

Данные о служебных свойствах сталей, особенно о свойствах длительной прочности, требуют для их получения больших затрат времени и средств. За последние годы на ЛМЗ был проведен большой объем работ по исследованию и систематизации экспериментальных данных по основным применяемым роторным и корпусным сталям. Для получения кривой длительной прочности и экстраполяции ее

на время, большее 200 тыс. часов, была проведена статистическая обработка экспериментальных данных по длительной прочности и скоростям ползучести нескольких партий металла, в том числе, данных испытаний на базах, превышавших 100 тыс. часов. Для роторной стали полная кривая длительной прочности была построена для температуры 550°С, а для корпусной - 565°С. Эти кривые представляют собой границу полосы разброса данных по длительной прочности, что соответствует вероятности неразрушения -99%.

Данные по малоцикловой усталости для роторной и корпусной сталей были получены для нескольких уровней исходной прочности и различных температур. Для роторной стали была получена единая полоса разброса экспериментальных точек в диапазоне температур 450-550°С, а для корпусной - в диапазоне 450-5б5°С. Кривая, соответствующая нижней границе полосы разброса как для одной, так и для другой сталей, была принята за расчетную кривую малоцикловой усталости в указанном диапазоне температур. Исследования в стадии роста трещин проводились в условиях ползучести и при циклическом нагружении. Были построены зависимости скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений для различных групп образцов. Основное внимание уделялось выяснению влияния ассиметрии цикла. Анализ результатов испытаний показал, что в исследованном диапазоне нагрузок рост трещины определяется в основном амплитудой нагрузки, а влияние среднего напряжения невелико.

Большое внимание на ЛМЗ уделяется исследованиям металла после его длительной эксплуатации. Совместно с научно-исследовательскими организациями были проведены работы по металлу ряда корпусных деталей после 100 тыс. часов эксплуатации, и металла роторов после эксплуатации 50-100 тыс. часов. Наиболее полные и подробные исследования были проведены на металле ротора среднего давления турбины 200 МВт, отработавшего 170 тыс. часов. Проведенные исследования показали, что при наличии некоторого изменения свойств, все характеристики металла находятся в пределах, регламентируемых соответствующей нормативной документацией. Примененные хромомолибденованадиевые стали для роторов и корпусов являются достаточно стабильными по тем характеристикам, которые используются при оценке долговечности.

При определении долговечности деталей турбин необходимо располагать критериями поврежденности, критериями разрушения при развитии трещины в условиях ползучести и циклического нагружения. На ЛМЗ был проведен ряд расчетно-экспериментальных исследований с целью выработки таких критериев применительно к различным элементам турбины, на некоторые из разработок получены авторские свидетельства. На базе этих критериев может быть сделана оценка долговечности как до зарождения трещины, так и на стадии ее роста.

Анализ напряженного состояния деталей паровых турбин показывает, что наиболее нагруженными как при стационарном режиме, так и при переменных, являются роторы и корпуса цилиндров высокого и среднего давления, их долговечность определяет ресурс турбины в целом. Применяемые в настоящее время расчетные методы позволяют получить полную картину теплового и напряженно-деформированного состояния этих деталей в процессе эксплуатации. Располагая этой информацией, надежными данными о длительной прочности материалов и основываясь на упомянутых выше критериях прочности и долговечности, мы можем с достаточной точностью определить фактический ресурс турбины. Ресурс элемента считается исчерпанным, если его поврежденность достигла опасной величины, при

которой не обеспечивается безопасность дальнейшей эксплуатации. Для ротора, как наиболее ответственной детали, последствия разрушения которого сопоставимы с разрушением всего турбоагрегата, за ресурс принимается только время до зарождения трещины. В корпусах, где трешиноподобные дефекты присутствуют с самого начала, при определении ресурса следует рассматривать время роста трещины от некоторого начального размера до критического. Учитывая, что в корпусных деталях трещины могут быть выявлены при периодических контролях и ликвидированы без ущерба для прочности, нецелесообразно вводить понятие единого ресурса для корпусов.

При определении индивидуального ресурса конкретной турбины первостепенное значение имеет обследование ее фактического состояния. Подобные обследования проводятся, как правило, в периоды капитальных ремонтов, при этом фиксируются параметры пара, число часов наработки и количество пусков из различных состояний, и далее, результаты осмотров и контроля корпусов цилиндров, стопорных и регулирующих клапанов, деталей направляющего аппарата и роторов. При контроле корпусных деталей применяется метод магнитно-порошковой дефектоскопии, фиксируются дефекты и определяются механические свойства. При обследовании роторов проводится визуальный осмотр и цветная дефектоскопия наружной поверхности, в частности, в зонах концентрации напряжений, контроль осевого канала и прогиба вала. При контроле осевого канала применяется МПД и УЗК и измеряется остаточная деформация ползучести. Наибольший интерес такие данные представляют при многоразовом периодическом обследовании. За последние годы на JIM3 получены данные по обследованию более 200 турбин различных типов мощностью от 50 до 300 МВт. Эти данные статистически обрабатываются по специальной программе и систематизируются в виде базы данных.

3. Создание мошноетных рядов паротурбинных агрегатов.

3.1. Паровые турбины до 65 МВт.

Как было отмечено выше, АО J1M3 в настоящее время уделяет много внимания разработке и производству паровых турбин малой мощности. К этому классу машин можно отнести мощностной ряд турбин от 15 до 65 МВт. Как следует из таблицы 2 этот ряд турбин способен удовлетворять различные требования заказчика. В эту группу турбин входят как чисто конденсационные турбины (тип К), так и турбины, предназначенные для комбинированной выработки электрической и тепловой энергии (тип Т, Р), а также дня отпуска пара производственным потребителям (тип П, Р). При этом данные турбины работают в достаточно широком диапазоне начальных параметров: давление от 0.1 до 13 МПа и температура от 90 до 540 °С. Несмотря на такой широкий спектр параметров и условий эксплуатации этих турбин, удалось широко использовать представленные выше принципы проектирования, разработанные под руководством и при непосредственном участии автора: широкая унификация отдельных элементов, модульный принцип проектирования, использование высокоэффективных уплотнений по проточной части и уплотнениям вала, применение высокоэффективных профилей направляющих и рабочих лопаток.

На рис.1 представлена конструкция турбины мощностью 14МВт, разработанная для надстройки противодавленческой турбины с целью выработки дополнительной электрической мощности при малых отборах на нужды теплофикации. Конструктивный профиль турбины значительно отличается от конструкций турбин, традиционно

Рис.1 Турбина К-14-0,74

изготавливаемых на АО J1M3. Данная турбина предназначена для установки на электростанции в Швеции.

В данной конструкции широко использована унификация отдельных элементов: применена хорошо отработанная последняя ступень с рабочей лопаткой 755 мм, использованы унифицированные подшипники.

Следует особенно выделить группу паровых турбин из этого ряда мощностью от 25 до 35 МВт.

На рис. 2 представлена одна из турбин этой группы Т-30-2.9.

При разработке данных турбин широко использован модульный принцип проектирования. В качестве модулей используются отдельные отсеки высокого, среднего и низкого давления, а также конструкции поворотных диафрагм для регулирования давления пара в отборах на теплофикацию и промышленные нужды. Турбина того или иного типа компонуется из отсеков отработанной группы ступеней, количество которых определяется начальными параметрами пара и требуемыми параметрами пара в отборах.

Большую группу турбин составляют турбины мощностью от 50 до 65 МВт. На базе широко известных в эксплуатации конденсационных турбин J1M3 К-50-90 разработаны турбины мощностью до 65 МВт, широко используя принципы модульного проектирования и модернизации, отдельных элементов (клапанов, подшипников, уплотнений, отдельных ступеней и т.д.).

Турбины данного мощностного ряда обладают высокими эксплуатационными свойствами, имеют высокие показателями экономичности и пользуются спросом как у нас в стране, так и за рубежом. Высокий уровень экономичности и надежности позволяет выдерживать АО J1M3 жесткую конкуренцию с западными фирмами при поставках данных турбин на экспорт.

3.2 Паровые турбины от 65 до 125 МВт.

Паровые турбины этой серии проектировались на базе турбин мощностью 80-85 МВт и турбины мощностью 100 МВт. Турбины этой группы также имеют свои особенности, определяемые параметрами пара и назначением.

Следует особо отметить ряд турбин мощностью 100-125 МВт, которые спроектированы на базе турбины К-100-90. Стремление заказчика к повышению экономичности устанавливаемого оборудования, привело к необходимости к повышению параметров пара перед турбиной. В настоящее время для турбин такой мощности наиболее целесообразным является повышение давления свежего пара до 1314 МПа и использованием промежуточного перегрева пара.

На рис. 3, в качестве примера представлена турбина К-110-140. Данная турбина выполнена в трехцилиндровом исполнении. В конструкции данной турбины заложены прогрессивные принципы турбостроения. Проточная часть имеет ысокоэкономичное облопачивание, все рабочие лопатки имеют бандажи и развитую системы уплотнений. Для повышения надежности и маневренных характеристик турбины ЦВД имеет двухкорпусную конструкцию. В то же время в конструкции данной турбины широко применена унификация отдельных элементов, хорошо зарекомендовавших себя в процессе эксплуатации на существующих турбинах.

3.3. Паровые турбины от 125 до 240 МВт.

В данной группе турбин особое внимание следует отметить теплофикационным турбинам, предназначенным для комбинированной выработки тепловой и электрической энергии. Данные турбины широко используются на электростанциях как России, так и за рубежом.

Рис.2 Теплофикационная турбина

Т-30-2,9

Рис.3 Конденсационная турбина

К-110-140

Примером может служить паровая турбина Т-140-145, поставленная в Финляндию на ТЭС "Топпила" спроектирована с широкой унификацией хорошо отработанных отдельных элементов проточных частей паровых турбин Т-180.220-12.8 и К-225-12.8.

Использование представленных современных принципов проектирования в данной турбине позволит получить рекордную экономичность ЦСД. По данным гарантийных испытаний данной турбины на электростанции к.п.д. ЦСД составляет 94.094.5% в достаточно широком диапазоне режимов работы.

Большое место в общем объеме производимых АО ЛМЗ турбин занимают конденсационные турбины мощностью 210-230 Мвт.

В связи с большим спросом у заказчиков на турбины такой мощности, АО ЛМЗ постоянно работает над совершенствованием их конструкции. Первым шагом явилась разработка паровой турбины К-225-12.8 (рис.4), в которой применен ЦНД современной конструкции с рабочей лопаткой последней ступени 960 мм. Переход на новую конструкцию ЦНД с отказом от двухъярусных лопаток повышает экономичность турбины до 2%.

Резервом дальнейшего повышения экономичности турбины служит переход на новую конструкцию ЦВД с реактивным облопачивание. Применение реактивного облопачивания позволяет повысить к.п.д. ЦВД на 4-5%, что составляет 1.5-2.0% на турбину. Проект такой турбины в настоящее время разработан и будет внедряться при изготовлении следующих паровых турбин при наличии соответствующего заказчика.

3.4. Паровые турбины свыше 240 МВт.

Данный мощностной ряд паровых турбин относится к турбинам большой мощности и, как правило, на сверхкритические параметры.

Отличительной особенностью данного мощностного ряда является использование в последних ступенях ЦНД рабочих лопаток длиной от 960 до 1200 мм. Наиболее распространенными турбинами этого мощностного ряда являются турбины мощностью 300-330 МВт.

Как уже отмечалось, стремление заказчиков снижать себестоимость вырабатываемой электроэнергии приводит к выдвижению требований, которые не способны выполнять турбины, серийно выпускаемые заводом. В качестве примера можно привести паровую турбину ТК-330-240-ЭМ, спроектированную и поставленную для Минской ТЭЦ-5 (Беларусь). На первом этапе эксплуатации данная турбина будет работать как чисто конденсационная. В дальнейшем планируется перевод ее в теплофикационный режим с отпуском тепла потребителям в количестве 440 МВт без существенной реконструкции. Это потребовало применение новых подходов в проектировании (модульный принцип, унификация и т.д.) при разработке конструктивного профиля турбины. Перевод турбины в теплофикационный режим работы будет осуществлен за счет установки специальных регулирующих клапанов в перепускных трубах от ЦСД к ЦНД, что обеспечит организацию регулируемого теплофикационного отбора пара необходимых параметров.

Одним из существенных резервов повышения экономичности паровых турбин является дальнейшее повышение параметров пара. В связи с этим на АО ЛМЗ ведутся проработки вариантов паровых турбин мощностью 500 МВт с параметрами пара до 30 МПа и 600 °С.

Рост параметров пара, особенно температуры, приводит к необходимости широко использовать активные способы парового охлаждения наиболее нагруженных элементов ротора и статора, работающих в зоне высоких температур. Для этой цели

Рис.4 Конденсационная турбина

К-225 -12.8

используются специально разработанные под руководством автора и при его непосредственном участии способы активного парового охлаждения, которые отмечены Премией Правительства РФ за 1995 год.

Как и для турбин мощностью 200 МВт, резервом дальнейшего повышения экономичности турбин мощностью 300 МВт служит переход на новую конструкцию ЦВД с реактивным облопачиванием (рис.5). В настоящее время разработан вариант ЦВД с реактивным облопачиванием с использованием существующего корпуса. Применение реактивного облопачивания позволяет повысить к.п.д. ЦВД примерно на 2-4%(рис.б), что составляет 0,6 -1.2% на турбину.

4. Модернизация существующих турбин.

Оценка остаточного ресурса составляет лишь часть проблемы восстановления работоспособности турбоагрегата. Даже после принятия технического решения о возможности продления ресурса, остается вопрос экономической целесообразности дальнейшей эксплуатации турбины. С этой точки зрения более эффективной и перспективной мерой является замена отдельных элементов или целых цилиндров, в особенности тех, которые оказывают максимальное влияние на общий к.п.д. Подобные мероприятия, помимо увеличения надежности, позволяют улучшить служебные характеристики турбины (мощность, организация регулируемых отборов пара и т.д.). На ЛМЗ работы по модернизации ведутся в следующих направлениях:

проектирование направляющих и рабочих лопаток части низкого давления с более высоким КПД с использованием современных достижений в области аэродинамики;

- снижение потерь в зазорах проточной части за счет применения более эффективных уплотнений;

- увеличение выходной площади последней ступени путем использования титановых лопаток большой длины, и др.

Установка нового лопаточного аппарата, как правило, требует замены роторов и внутренних корпусов цилиндров. При этом, однако, может быть сохранен старый фундамент, что существенно сокращает расходы. В ряде случаев была осуществлена полная замена турбины на более современную на старом фундаменте.

Как бьшо отмечено выше, при определении целесообразности модернизации существующего оборудования следует учитывать, прежде всего, выработанный ресурс и возможность продления его с обеспечением дальнейшей надежной работы отдельны* элементов, в связи с этим на АО ЛМЗ разработана целая серия мероприятий пс модернизации существующего оборудования:

- замена деталей, работающих в зоне высоких температур, ресурс работь которых исчерпан;

- реконструкция отдельных элементов турбины (отдельные лопатки и ступени диафрагмы, ротора, органы парораспределения, клапана и т.д.), с целью повышена экономичности;

- повышение единичной мощности турбины за счет повышения пропускно! способности ее проточной части;

- замена проточной части отдельных цилиндров с сохранением наружное корпуса;

- организация регулируемых теплофикационных отборов;

Рис.5 Цилиндр высокого давления турбины К-330-240 с реактивным облопачиванием.

ю

Диапазон увеличения КПД ЦВД турбины К-300-240 при замене проточной части на проточную часть с реактивным облопачиванием в зависимости от нагрузки и фактического состояния турбины.

Рис.6

- модернизация вспомогательных систем турбоустановки и т. д.

В качестве примеров проведения подобных работ можно привести замену ЦНД турбины К-200-130 на ЦНД без ступени Баумана на ТЭС "Тахколуото" (Финляндия) (Рис. 7 ): замену турбины К-100-90-6 на турбину мощностью 115 МВт с теплофикационным отбором на ТЭС Скавина (Польша); организацию теплофикационного отбора 60 Гкал/час на турбине К-300-170 ТЭС Агиос-Димитриос (Греция) и 200 Гкал/час на турбине К-300-240 СУГРЭС, замену ЦВД турбины ПТ-60-90 с изменением начального давления на 130 атм и повышением мощности до 65 МВт на ТЭС Нефгехим-Бургас (Болгария), замену турбин ВПТ-25-90 на ПТ-30-90 на Рязанской ТЭЦ и ТЭЦ Северсталь. Для замены отработавших свой ресурс турбин серий АП и АТ, а также для вновь строящихся и расширяющихся ТЭЦ для промышленных предприятий и электростанций, на ЛМЗ разработана перспективная серия турбин малой мощности с теплофикационными отборами: ПТР-30-2.9/0.6, ПТ-30-2.9/0.8, Т-25/30-3.4 и т.д. Для замены многочисленных турбин типа К-200 и К-100, также отработавших свой срок эксплуатации, ЛМЗ предлагает новые машины К-225-12.8 и КТ-115-8.8, которые могут устанавливаться на старый фундамент и максимально используют уже имеющиеся конструкции.

б. Заключение.

1. В диссертационной работе разработаны основные принципы проектирования мощностных рядов современных паровых турбин, основанные на комплексе исследований, содержащие совокупность научных и методических положений на основе обобщения и анализа результатов экспериментальных и натурных исследований турбоагрегатов и воплощенные в реальные конструкции паровых турбин АО ЛМЗ мощностью 25-1200 МВт, которые успешно работают как на электростанциях СНГ, так и за рубежом.

2. Разработан способ проектирования высокоэкономичных паровых турбин мощностью 200-300 МВт за счет применения цилиндров высокого давления с реактивным облопачиванием с использованием унификации существующих наружных корпусов.

3. Разработан способ модульного проектирования паровых турбин для промышленных и энергетических турбоустановок. Данный способ широко использован при проектировании и изготовлении паровых турбин АО ЛМЗ мощностью 25-35 Мвт.

4. Разработаны и реализованы в конкретных конденсационных паровых турбинах мощностью 100, 200 и 300 МВт способы организации повышенных теплофикационных отборов пара..

5. На базе разработанных способов модульного проектирования с использованием широкой унификации отдельных элементов , разработана, изготовлена и поставлена на Северо-Западную ТЭЦ в городе Санкт-Петербурге первая в России специальная теплофикационная паровая турбина Т-150-7,7 для работы в составе ПГУ-450.

6. Разработан способ модернизации ЦНД паровых турбин мощностью 200 МВт с заменой проточной части в старом корпусе, что позволяет повысить экономичность существующих турбин на 2-2.5%.

а ) ЦНД турбины К-200-130 до модернизации

ó ) ЦНД турбины К-200-130 после модернизации

Рис.7

Основное содержание диссертации изложено в публикациях:

1. Новые технологии ремонта роторов мощных паровых турбин из высокопрочных сталей./В.Н.Земзин, А.АЛанин, В.М.Силевич, А.В.Медведев, Л.К.Зимина, Н.Н.Гудков, С.А.Тихомиров. //КН "Ремонт и восстановление энергооборудования, обеспечивающее гарантированный ресурс" С-П., 1995.

2. Внедрение систем принудительного охлаждения элементов турбин мощностью 200...800 МВт./Л.П.Сафонов, В.С.Шаргородский, А.Н.Коваленко, Л.А.Хоменок, С.Ш.Розенберг, ВЛ.Шилин, А.П.Огурцов, Н.Н.Гудков, В.Н.Митин. //N»0131 - 1336 тяжелое машиностроение, 1996, №1.

3. Методические указания о порядке проведения работ при оценке индивидуального ресурса паровых турбин и продления срока их эксплуатации сверх паркового ресурса, РД 34.17.440-96, / Н.Н.Гудков и др. //Москва 1996.

4. Продление срока эксплуатации и реконструкция паровых турбин, находящихся в длительной эксплуатации./Н.Н.Гудков, В.Ю.Махнов. //КН "Совершенствование тепломеханического оборудования ТЭС, внедрение систем сервисного обслуживания, диагностирования и ремонта". Екатеринбург, 1996.

5. Теплофикационная парогазовая установка Северо-Западной ТЭЦ/Дьяков

A.Ф., Березинец П.А., Васильев М.А., Гинсбург Г.В., Грибов В.Б., Костюк Р.И., Писковацков И.Н., Гудков H.H., Петров Ю.В. //"Электрические станции", №7, 1996г.

6. Температурное состояние турбины К-1200-23,5 при работе на холостом ходу./Левченко БЛ., Шаргородский B.C., Гудков H.H., Иванов С.А.//Теплоэнергетика, 1993, №1.

7. Паровые турбины ЛМЗ для утилизационных парогазовых установок./Гудков H.H., Неженцев Ю.Н., Гаев В.Д. //Теплоэнергетика, 1995, №1.

8. Исследование влияния увеличенных отборов пара из проточной части ЦНД на экономичность мощных паровых турбин./Н.ВЛатин, В.Ю.Шевченко, Н.Н.Гудков. //Труды ЦКТИ, выпуск 265, Ленинград 1991г.

9. Влияние кинематики потока пара при входе в выходной патрубок турбины на его характеристики./Симою ЛЛ., Лагун В.П., Гудков H.H., Кириллов В.И. //Теплоэнергетика, 1997, №1.

10. Продление ресурса основных элементов паровых турбин./Н.Н.Гудков, С.А.Тихомиров, В.Ю.Махнов. //Труды международного симпозиума Ассоциации энергетиков Македонии, 21-23.09.95г.

11. Плазменные покрытия для титановых лопаток паровых турбин./Н.Н.Гудков,

B.И.Пахмурский, С.А.Тихомиров, О.Н.Симин, О.С.Калахан, И.Н.Цибулина. //Симпозиум и международная специализированная выставка "Энергетика 96".9-23 ноября 1996г., С-Петербург.

12. Патент. Решение о выдаче. /"Паротурбинный агрегат с конденсационной установкой". Заявка N 95101938/06 (004209), 15.02.95г. //Вольфовский С.Г., Гудков H.H., Заекин Л.П., Иваницкий C.B., Неженцев Ю.Н., Сачков Ю.С., Спиридонов А.Ф., Юрьев Ю.Н.

13. Патент N 2064093, 19.05.94г./"Выходное устройство одноступенчатого центробежного насоса консольного типа". //Никонов В.И., Фрагин М.С., Гудков H.H., Малев В.В., Морозов A.A.

14. Патент N 1660415, 08.08.85г./"Споеоб регулирования нагрузок на опорные лапы цилиндров паровой турбины". //Гудков H.H., Дубов М.Е., Складчиков В.П., Шаргородский B.C.

15. Патент N 1650926, 15.01.87г. /"Система для подогрева сетевой и питательной воды". //Гудков H.H., Назаров В.В.

16. A.c. N 1481444, 17.0.83г./"Цилиндр паровой турбины". //Сорокин H.A., Муравко Ю.С., Гудков H.H.

17. A.c. N 1616234, 20.07.87г./"Подшипник турбины". //Гудков H.H.

18. A.c. N 1543911, 23.01.85г./"Цилиндр паровой турбины". //Гудков H.H.

19. A.c. N 1472704, 06.02.84г./"Цилиндр турбины". //Гудков H.H.

20. A.c. N 1438325./"Паротурбинная установка. //Пичугин И.И., Пахомов В.А., Гудков H.H.

21. A.c. N 1390379./"Подшипниковая опора ротора турбомашины". //Ханин Г.А., Сорокин H.A., Гудков H.H., Ковалев И.А., Ханин Л.Г.

22. Патент N 1244359, 21.01.85г./"Система маслоснабжения турбоагрегата". //Дунаев ЛЛ., Черкасов Н.В., Никонов В.И., Гудков H.H.

23. A.c. N 929939, 28.07.75г./"Уплотнение лабиринтного типа". //Волков О.Д., Гудков H.H., Кальменс В.Я., Ковалев И.А., Муравко Ю.С., Пахомов В.А., Рыжков В.К.

24. A.c. N 878970, 03.0.80г./"Ротор турбомашины". //Берман Б.И., Биржанов М.Б., Гудков H.H.

25. A.c. N 658300,30.06.75г. /"Радиальное лабиринтное уплотнение турбомашины". //Волков О.Д., Гудков H.H., Кальменс В .Я., Ковалев И.А., Муравко Ю.С., Пахомов В.А., Рыжков В.К.

26. A.c. Решение о выдаче. "Ступень паровой турбины со средствами сепарации влаги"./3аявка N 95116898/06 (029429), 04.10.95г. //Забелин H.A., Шпензер Г.Г., Кириллов В.И., Гудков H.H., Кубарев В.Г., Шмарин И.С.

27. A.c. Решение о выдаче. "Цилиндр низкого давления реконструированной паровой турбины"./3аявка №95103773/20 (006129), 07.03.95г. //Бакурадзе М.В., Будняцкий Д.М., Вайнштейн ЛЛ., Сафонов Л.П., Гудков H.H., Назимов ЕЛ., Неженцев Ю.Н.

28. A.c. Решение о выдаче. "Блок цилиндра низкого давления". /Заявка № 96101204/06 (002361), 24.01.96г. //Гудков H.H., Иваницкий C.B., Ковальский Р.К., Юрьев Ю.Н.

29. A.c. Решение о выдаче. "Погружной центробежный насос". /Заявка № 9508939/06 (016008), 02.06.95г. //Никонов В.И., Фрагин М.С., Гудков H.H., Малев В.В., Морозов A.A.

ПДЦ № 69-12 от 24.03.94

Ротапринт. Подписано в печать 16.05.97. Формат бум.60х84 1/16 Объем I уч.-изд.д. Тираж 90 экз. Бумага тип. Заказ 203

АООТ "Ш0 ЦКГИ".194021, Санкт-Петербург, Политехническая ул^д.24