автореферат диссертации по энергетике, 05.14.02, диссертация на тему:Принципы построения, алгоритмы и реализация релейной защиты подстанций с электродвигателями



КАЛ&КИЙ ГОСУДАРСТВКНШЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

На правах рукописи КЛЕЦЕЛЬ МАРК ЯКОВЛЕВИЧ

УДК 6*1.316.925

ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ, АЛГОРИТМЫ И РЕАЛИЗАЦИЯ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ ПОДСТАНЦИЙ С ЭЖ-СГРОДШГАТЕЛлШ

Специальность 05.14.02 - Электрические станции (электрическая часть), сети, электроэнергетические системы и управление ими

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

1993 г.

Работа выполнена в Казахском государственном техническом университете, г.Павлодар.

Официальные оппоненты: д.т.н., профессор Багинский Л.В. д.т.н., профессор Заскпкин A.C. д.т.н.,профессор Сивокобыленко В.3>.%

Ведущее предприятие:

институт "Теплоэлектропроект", г.Москва

Зацига состоится " _ 1993 г. в_ час.

на заседании специализированного Совета.

Адрес: 630092, Новосибирск, проспект Карла Маркса, 20, Электротехнический институт

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института. Автореферат разослан " & " апр&лЯ 1993 г.

Ученый секретарь специализированного Совета

К,т.н., доцент Ольховский В.Я.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Большинство устройств релейной ащиты (КЗ) электроэнергетических систем составляют автономные строисгва подстанций распределительных сетей, питающих элект-одвигатели (Уд) переменного тока, многие проблемы, стоявшие эред РЗ распределительных сетей, уже решены. (Значительный клад в их решение внесли ВНИИР, НПИ, ВНШЭ, РШ, МЭИ, ДЛИ, БШ, ЭД АН УССР, ЧГУ, ЛШ, УПИ и другие организации). Однако бурое развитие энергетики привело к тому, что кз подстанций с 2д :е всегда удовлетворяет требованиям как в плане обеспечения ехнического совершенства, так и экономии материальных рэсур-:ов. Например, традиционные защиты ЭД не выявляют витковые заикания, развитие которых в междуфазные сопровождается бользи-!и разрушениями. Иногда они не реагируют и на мездуфазные замыка-шя (на электростанциях имели место отказы дифференциальных за-;ит ЭД из-за малой чувствительности). Резервные защиты линия <асто нечувствительны к коротким замыканиям (КЗ) за маломощными трансформаторами ответвлений. В результате при отказе защиты или коммутационного аппарата трансформатора он выходит из зтроя, а линия отключается на длительное время. В некоторых случаях несовершенство РЗ приводит к очень крупным авариям. Так при отказе выключателей в открытом распределительном устройстве, сопровоздающемся переводом ЭД собственных нужд нескольких блоков электростанции на резервный трансформатор, из-за его отключения максимальной защитой возможно полное прекращение выдачи энергии.

Е части удовлетворения требований чувствительности и быстродействия широкие возможности имеют централизованные устрой- • ства релейной защиты (Ц/3), так как они используют более обширную информацию, чем автономные, к тому яге, несмотря наг то, что для повышения надежности часто необходимо резервировать ЦУЗ, или блоки их составляющие, они позволяют облегчить обслуживание за счет применения для всего объекта унифицированных измерительных органов и общего блока питания. Это, наряду с повышением технического совершенства, представляется весьма важным, так как количество устройств РЗ быстро возрастает, а численность обслуживающего персонала растет значительно меньшими темпами. Что касается экономии ресурсов, то большие возможности таятся в создании защит, не использующих для получения информации

трансформаторы тока (ТТ), поскольку на один ТТ в сети 6-10 кБ расходуется £ кг меди и 10 кг высококачественной стали, и с ростом напряжения эти цифры возрастают почти пропорционально.

В связи с изложенным работа по совершенствованию РЗ подстанций с ЭД актуальна, и её следует вести в направлениях разработки как ЦУЗ.так и автономных защит с лучшими, чем у традиционных, характеристиками, а также защит, не использующих ТТ.

Исследования по теме диссертации выполнялись в соответствии с целевой программой Госкомобр СССР по проблеме "Разработка методов и средств экономии всех видов ресурсов (Экономия электроэнергии, направление 2), Минвуза РСФСР - по проблеме "Энергетика" (раздел "Энергосистемы") и отраслевыми планами Минэнерго СССР.

Цель работы - повышение технического совершенства защит под* станций с ЭД путем создания новых защит с традиционными преобразователями тока и ресурсосберегающей системы без таких преобразователей.

В теоретическом плане целями диссертации являлись: разработка теории построения защит, не использующих высоковольтные ТТ, и централизованных устройств РЗ для подстанций с ЭД; развитие теории резервных защит распределительных сетей, а такке методов логического синтеза схем.

Задачи исследований:

- построение ЦУЗ для подстанций с ЭД, обладающих лучшими чувствительностью и быстродействием, чем традиционные автономные защиты;

- разработка высокочувствительных и простых защит от витко-врх замыканий и дифференциально-фазной защиты ЭД от мекдуфаз-ных замыканий с самодиагностикой неисправностей, имещей повышенную надежность функционирования;

- синтез устройств АЕР подстанций с ЗД, действующих в зависимости от степени аварийной ситуации;

- разработке резервных защит линий, способных выявить КЗ за трансформаторами ответвлений при токах КЗ, меньших номинального тока нагрузки линии, и метода сопоставления их по чувствительности;

- создание для подстанций с ЕД новой системы РЗ на герконах и встроенных в ЭД индукционных датчиках, поз велящей экономить медь м высококачественную сталь за счет значительного уменьие-

ния количества используемых ТТ.

Методы исследований. При решении поставленных задач использовались методы логического анализа и синтеза схем и аналитических исследований (метод зеркальных отображений, симметричных составляющих, статистических испытаний, физическое моделирование и натурный эксперимент). Работа велась, опираясь на фундаментальные положения теории релеяноя защиты, теоретических основ электротехники, электрических машин, теории вероятностей и теории релейных схем.

Научная новизна работы:

1. Разработаны теоретические основы построения подстанций с ЭД: обоснована возможность использования токов подпитки

от УД для построения защит; развит метод их логического синтеза [~Г,Ь,7, 1зД ; созданы алгоритмы функционирования 1ДЗ Г/|, сформулированы и доказаны теоремы о соотношениях ке*ду логическими функциями их описквагцйми [Щ ; предложен метод минимизации групп таких функций £¿,4] и способ унификации ЦуЗ и устройств автсматического включения резерва (УАЬР), осноианнкй но представлении алгоритмов функционирования с помецью функции о-РАеНСЗНАЧНОСГ^«!,1оД . Разработаны модели ЦУЗ ¡1,1;,5,7,12, ¡с]. иредлО'-ен способ выявления потери питания, при котором сравнивают фазы токов ЭД.

2. Созданы основные положения научного направления по разработке ресурсосберегающей системы релейной защиты подстанций

с ЭД. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность построения такой системы на Еыпускаемкх промьгзлек-ностыо герконах и встраиваемых в ЭД кольцевых и точечных преобразователях. Предложены: способ повышения чуБствительности и коэффициента возврата геркинов; метод расчета токов в айнах высоковольтных установок, при котором геркон, закрепленный на безопасном от них расстоянии, срабатывает; и метод отстройки его от помех [21,251.

3. Разработаны принципы построения на герконах тскоеьсс, дифференциальных, дштхферзнциально-фазных и токоеых направленных защит [}>1,2э, 2о, ¿¿,44-47,49-51,53,57,65-66].

4. Предложен принцип построения залит от витковых зз:иь\ ний обмотки статора, при ксторсм измеряют сумму магнитных поиске п внутри ЭД с помощью кольцеп-ых и точечных преобразователей, устанавлиоаемых против лобонг.х чаете;"; сомотки статора За. ?аз-

работаны методики расчета ЭДС на выходе этих преобразователей, основанные на современных методах расчета электромагнитных полей. Уточнен метод расчета токов при Ьз [19,¿0,22,29,30].

5. Развита теория резервных защит путем расширения признаков, используемых для выявления КЗ, применения принципов адаптации и предложенной методологии сопоставления защит по чувствительности [24,26,21].

6. Разраоотан ряд новых защит для подстанций с ЗД и методы расчета их параметров. Определены соотношения параметров, обеспечивающих устойчивость функционирования. Получены формулы для выбора уставок и оценки чувствительности [~1,й, II, И, 15,24, 25,27,28].

Практическая ценность работы:

I. Созданные ЦУЗ позволяют значительно улучшить защиту подстанций с двигателями переменного тока за счет высокого быстродействия и чувствительности. Разработанные теоремы и следствия упрощают математические операции, а предложенный ме-год минимизации позволяет получить значительную экономию элементов при реализации ЦУЗ. Представление алгоритмов ЦУЗ и УАВР с помощью функции НЕРАВНОЗНАЧНОСТЬ открывает возможности для унификации устройств.

а. Защита ЭД от между фазных КЗ с мажоритарной схемой при высокой чувствительности не критична к насыщению трансформаторов тока, работоспособна при неисправностях в любом из блоков её составляющих и проста в обслуживании. Защита ЭД от ЕЗ и эксцентриситета ротора проста, не требует трансформаторов тока, является наиболее чувствительной из известных, а защита от потери питания - наиболее быстродействующей.

3. Централизованное УАБР собственных нукд электростанции предотвращает крупные аварии, обусловленные отключением резервного трансформатора при переводе не него нагрузки рабочих трансформаторов.

4. Исследования созданных моделей широкой номенклатуры защит на герконах показали, что в системах электроснабжения эти защиты удовлетворят предъявляемым требованиям при сравнительной простоте исполнения и малой металлоемкости.

5. Разработаны резервные токовые защиты линий с ответвлениями, которые решают задачу отключения КЗ за трансформаторами ответвлений при токах КЗ, значительно меньших номинального.

К защите представл.ются теоремы н метод щг".!мкза;,,и*'1! спо-збы выявления потери питания и унк-;акации, принципы посгрс:кия алгоритмы разработанных защит; метод сспосгЕгл^.ля резервных зщит по чувствительности; способ повышения чуг.стг^-.гольности и ээффициента возврата геркона, метод расчета го;;л, при котором н срабатывает, и метод отстройки его от помех; модели ПУЗ и ащит на гернонах; защита Щ с к"-хоратарно<1 схс;«о£, защиты из ольцевом и точечных преобразователях, защита лкинР, рзягируг-ая на разность модулей ?ояов <f.43, н адапткпутемся защита; .ентрализ о ванное у стройс? по AL'"; метода расчета параметре.« :аботанных защит и результаты их исследования.

Реализация результатеп работы. Завод Сибэязктротжккса с ,'¿90 года выпускает АД мощность« о ¡fe с индукционным/ точ<гто>~ |и датчиками защиты от виткоиых с гиканий. Защита от БЗ на кольцевом преобразователе внедрена на ЭД дымососов Зкибэстузсксй ТЭС-1. Защита ЭД с мат.сритарной схемой и фуккцио1!алъ;аа диаг-юстированием - на КонакоэскоЯ, ЗкиСястузской ГРЭС и ТаЦ-З Павлодара. Адаптируют,;;:,ui токовая защита зклпчена в проекты зсах вдольтрассовых линий новых недтопроЕСДоз Западной и СевероЗападной Сибири. Суммарный эконш!кче-,,.шй о? пн-здрзиая эззраооток составляет • 234 ?ыс.руб. (э це.*"»г г*.).

■ Результаты работы использугтся в учебкой процессе Казахского государственного технического ук ¡гереятета и Уряльсяогв .политехнического института з дисциплинах по релейной защите, яри курсовом и дипломном проектировании.

Апробацияiработа. Содержание диесоргввдги tes so о?р.*зв-ние з 47 статьях, 72 чвтсрс:; - свидетельствах и 5 п&?ек?гх С JA, •гРГ, Франции. Основные полочегая работы докладывались ча п"?гги Всесоюзных научно-технических кон^ерв'здилх я .-.ОЕО.лан'лчх ■••¡х-альные ксчмутатмог. ¡кэ элементы" (Рг.з«нь, 19сй., ''Проб."':'*;» квлинейной олоктротохнлки" (Киев, I9B4), "Сс^.эяние я переп.еч?;;ш развития злектротегнологии" (Иесиоео, 1965), "Научи» проблему современного энергетического мапино с .троения и ;к решение" (Ленинград, 19о7), "Опыт разработки, пнядренш: и эксплуата'зм устройств защити и азтомат1;кл на икхроэлзктронмой о скоке л с искс,-льзоаанием микропроцессорной техники" i''áoc¡:sa, I9oS), "Диап-nc-тика-°0" (Мариуполь, Г .0). Доклад . i полному об-ьвму диссертации был представлен и рассмотрен на Зсосогзгой научно-тргнячссхой конференции "Современная релейная защита электроэнергетических объектов" (Чебоксары, 1991), на заседаниях к.т'эдр "Электрические

ь

станции" гагочер-; „сксго помтетничсского и Новосибирского электротехнического институтов, Санкт-Г1етерубргского и Казахского государственных тонических университетов.

Три разработчика устройства экспонировались на пяти Всесоюзных и трех международных р и ставках (19с>4-19Ьс1 гг.) и награждены серебряной и двумя бронзовыми медалями ВДНХ.

При научной консультации автора зещлщены ачть кандидатских диссертаций.

Стгг-.^тутза и объем рзботг. Диссертация состоит из введения, шее-!'«' и заключения, который изложены на ¿31 странице машинописного текста и иллюстрируются 74 рисунками я 10 таблицами не 67 страницах, списка литературы из 177 наименований и пят;1 прилокений на 60 страницах, содержащих материалы, относящиеся к практической реализации и внедрению результатов работы.

Автор а^рала-зг приэкагеяьность проф.Полякову В.Е. за консультации при работе над диссер/пцмей.

СОДЕРЖАНИЕ РАБьТЫ

Во ввопетш обоснованы актуальность я цель работы. Отрлко-иг научная лзьизиа и практическая ченность. Укезаны методы исследований и положения, БЫ!£оск«ые защиту. Сделан вывод и необходимости разработки ноше сгацкт п^дстгнциГ; с ЭД, в частности ЦУЗ и защит, не использупцих ТТ для получения информации.

В ппррор глява "Анализ состояний защит подстенки'/ с ЭД, требовиьия к нам и пути их соверпенствогзцля" рассмотрены ке-достг.-.'ки соареадяньк зшг подстанциР с ЭД. йокгзоно, что чувствительность зсщ.:?' геичхрониг; двигк-глс-й (Ад' от патковмх за-ьм«'Н/:!} ;;уагна бьлгь очень выг.г-коВ. Длг. АД мощностью свше 4С кот они долкш выявлять зскыкакяе менез (У,02-0,04) XV , где Ун' - число витков в фазе).

На основе использования теории игр д-с-щется швод о необходимости уделять максимальное внимание разработке зашит ЭД от ¿3 (действие РЗ электродвигателя рассматривается кап поведение игрока 1, отыскивающего поврежвение, о сек ЭД, кок игрок 2, который прячет эти повреждения ценностью & ■). Обосновываются способы построение защиты от БЗ путем измерения суккы «агни-кых

потоков лобовых частей обмотки статора и защиты от мездуфаэньзс замыканий на дифференциально-фазном принципе с использованием мажорирования и самодиагностики.

Приведены результаты анализа в том числе разработан:-!'..-*

автором устройства резервирования отказа выключателей и защит линий электропередач. Отмечено, что построение L>'3 целесообразна оести с помощью теории релеккпс схем и методологии, созданной при участия автора. На основе анализа исследований, проведенных в СШ, ВгМИЗ и других организациях, обосновано использование токов подпитки от ОД для создания 4УЗ подстанций с ЗД. Излечены теоретические основы построения на горкомах - у.агнитоупра!злле;,!1л<: контактах (МК-) РЗ высоковольтных электроустановок 5ез трансто::;.-.а-торов тока- ййна электроустановки, на безопасном расстоянии от которой устанавливается МН без управляющей oóv.otk::, например от гЬазы Ü (рис.1), рассматривается как бесконечно длннни;'-: л тонкий проводник с током. Магнитное ноле (Ж), созде/стзующез на ¡■Ал, принимается однородны/, и пяосхик, а размер-: :L\ псекебречимз малкми. Тогда минимальное значение тока в проводнике ± , при котором :vl;i срабатывает, определяется по слецу?.се/ формуле

7 _ 2 Т Fo К

Х tp" 2. k: coa у

где F^j - ЩС срабатывания Мл в катушне с током; L < - длина

этой катушки; у - угол мечщу горизонтальной плоскостью и продольной осью -УК.

. Формула (I) получена о результате приравнивания индукции срабатывания МП одного и того же МК, расположенного, ;;п:с нь рис.1 ,и в центре катузки соленоида с длиной L <- Этой ¿юрму-лой мочено пользоваться в установках постоянного и однофазного переменного тока. Для установок трехфазного тока при горизонтальном расположении 4аз получены следующие формулы

т = Н т СО _ н со 7 U) Н сз ГО)

ьр,А 9А tp'3 ; "-tp.AB1* qA-g5'

где I ¿ьа ( i £iB ) и I токи срабатывания Мл при ИЗ ±&-

зы A<>¿) на эемт'и двухфазном замыкании АВ; g v и выражается через со-5 у . х ы d ; Н ср. - напряженность МП в точке рас-по-токекяя Ж, ггри ¡готорай он срабатывает (напряженность сраба-туе«юга). Аналогичные^выражения выведены для других видов ИЗ. Результаты расчетов _[_ср и экспериментальных дакяых отличаются не

«дайвлч»,

Рис.1. Расположение ¡«И под фазами электроустйДОВ&и

эю5 в Ь ^ б'Ю» г 7-<0а 8М05 А/м

Рис.*. Зависимость I

ср.мин

4 'V

- П+(. —.

Л1

—

ы-е

Х^У РП Хп

г

Рис.3. Схема питания потребителей узла «агрузки

йолее, •.!<>« h.i 6/5. Принципиальная ыэможкость создания садгг на МК определяется их чусствотелькость.о. последняя зависит ст H Lp и координат КК. Каксинальная чувствительность будет при ае:: координатах МК, Яри которых соответствующая ф;,-нкци;: из U) vmv.i-мальна. Координаты находятся из виратений для частных пгоизвод-яых токов по X и у . На рис.2 îtp;:асздгкы построенные по (2) за-вистлости I л,:п* t ( H (.0) при К » hmin. где К П1т~ допустямзо по техника бессллскости расстояние от Мл до гин. Расчеты показали, что в сотя с нзолиронгкиой нзотральг .1 =

T ■ , а с заземленной £ . « 1 V'L H.., расе uw>a.:c--Ltpimiii г- *"to.f>ii<v

ci> по (.1), причем ¡~tt) измерялось в катушке с переменны:.'! :'сксм, у которой I „ » ? ( { - длина геркснаЬ Участки» покьзлякые

v Mii , (

ииежп лккяямя, ссогпзтсгчзушт значениям п :о для выпускаем« промузленкостьп ls нпстоягео врс."л (I - ллл се?л 3 кВ, 2 -- 6>", о - 10 к» :s Т.д. . Тсчк>: а,б,в,г етр^теризуют унк:'.мь.ль-ню эггчьния н для гзр.-со!*>э ¡w'J'-î, К2М-6, ¿2Î-27-Ï-10i, .гК-Ю--3. Из ркс.2 ецдио, что i.'ri об«ад?** достаточной чувствительна сть г дл.» .юстроокия ?c::oaiK э^схтус^етановс-х напряжением 3-IU ::Ь и некоторый эясятроуггековог напряжение i кэ.

Гюкапонз» что путем г&'боса координат 1L4 негьзг. создать защиту, ргагиругцу» только ка J,или J. , или , но мо*но отстроиться ОТ ТСКОО Б' зтаг.0 и в соседних ЭлектрjyCT3H0bKaX.

Зо вчсрсЯ глаге ..Таоузткчзсхие основы построения централизованных зад« от г.'огдуфззк'п: закуяский для подстзнгж с ЙД" строятся алгоритмы цег-гралкэс.''ssmia заглт, основанных ».а к,.пользовании токов .¡одгнг::" от Г:Д и принципов сравнзлия tas текез и-зкахэ MO^!!OCïiï, и.Елгориту.j устройств автсмясичесхог-.» вклгче-нил рчзереа. ¿..¡етсл акзлчз ряд;.- моделей, построенных пс этим алгоритмах-. Рассчатраваптся ск!шетр.-чные логические тунхели, кх

СЕОЙСТВП И -ЧПНИ'.-.ИЗЕПИЛ.

Доказаны следутцке георе:.г.ы относительно функций пкда F ( X. ■ )'■ I. Сукм:. равнокесных пороговых функций, имечгеих одинаковое число входных переменно,- равна той из этих функций, которая имеет наибольшее суммарное число псременньэс. 2. Произведение любого числа равновесных пороговых (Тункций, имесцих одинаковое число, входи-г переменных, равно той из этих сук-ций, которая имеет наименьшее суммарное число переменных. 3. Gyviia равновесных пороговых, функций, имеющих одинаковое суммарное число переменных, равна той- из зтих -функций, которая имеет на-

именьшее число зходнш: переменных. 4. Произведение равновесных пороговаа функций, имеющих одинаковое суммарное число перзмен» них, равно то!; и:' этих функций, которая имеет наибольшее число входных переменных. Их аналитическая запись:

где р - число еходкых переменных, п - суммарное число переменных .

Из згкх теорем получено Б следстрий.

П(,едло,к£!Н ;/етед мтякзльного представления группы самыет-ричных логических фупкц'/.к, описывающих рг-боту конечного автомата без памяти с !1 »годами и т выхода?.:», в частности ЦУЗ. Идея метода - ол'екание с-.'^ай части в функцк&х, • описивеицих ЗЕвисимос'гь какдого вы:..:. ■ .то паременного от входных -переменных. Выходные исре:.:?нж;? записигаютсй гиде дизъюнкции про с-' тых кокткккпий, лг.\.:\ал из которых представляется в,в:;де коне- . титуента едиииць. В формуле кавдего. юкодного переменного одч-наковьо хо.'шг.нчп'.'ь .чам&н.'чсуся одной. ОтысгЕИвгйтсл конашкции, общие для всех Формул яксодньк .перемени; к, к выписавакяй:! отдельно, г. виде до-шишки. 0г.рздогястья мини'яльная скобочная . фор:-.:г общ'гй .ист::. Кс.;'-,ц,г.п ььисук-;--' П01*в»гкн8Я грэдставляется в виде общзГ час..: и >:аоб»цж \1£$ж'лр.

Алгоритму защит на сравнении 4^£.то;:ое разробстены на основе след;ущого подход*. Сигъэды о катаэди мгаоютгзс токов, нсправлеатк к К1 короткого ¿аулпгйнга (рис. 2) на 1-е;.:,

¿-с:.!,..., п -ом стветзл'зи'л.'г,:, обозначены через . Х2

,.. •,

X , а на вводах лккил церез* Х(1 4 > X соответственно июложигёльные тлуальи ъо.-м зсас отг.зтвленкЯ и вводов насадят с« з фазе), а ст точки К1 -- га: логг.чзстиш отрицанием Х< , ...., X (отрицательные полуволны тока находятся в фазе). Аналогичные обозначения приняты для всех ■присоздинйнлй (рис.3).

Любая из переменных X ,2 принимае-.'"-значение 1, когда ток 1 соответствующей первичной цепи неправлен к К1, и значение 0, когда он направлен от К1. Тогда'условно мокно считать, что в промэ!кугки времени, равные Бремени совпадения фаз (в

один полупериод переменного тока), в р*,«1'.?.'г нэгругк»; кг.^овги-ные токи на зсех ответвлениях и ;т;.уги.г ш/'Коедкьечиях напряг-лень: к ютребктелю, а в другой полугерисд - наоборот. Д.т» .'учета отключенного состояния кчкого-либ^ лрчгоедичения вьвгек сигнал "в" о включенном положении выклглат'глд этого присоединения, например Ь^Х-, причем а;-- 1, если ц -й глжяячатздь включен, и Ь; = О, если отключен.

Анализ направлений мгновенных токов го гее* рег-.ииах иг. линии, ответвлениях и присоединениях гП поз голяот с&зрмулипс-вать условия действия ЦУЗ, шполгаюшего .функции защ:ггы вас:; элементов рассматриваемо узла нагрузки, которые затем записываются аналитически ряде *унг:иЯ алгебру легихи. йзприхер условия отключения токогаовода (рис.о) при .3 на нем, вел/. о. из 11 ответвлении несут чисто активную нагрузку, записывайся следующим образом:

1 _

где 0-- сигнал на отключение тскопрогода, г., - логическая функция "хотя бы один из г- I ^ - сигнал о э^.'.ускс резервной зашиты В -го ответвлегчя; I = 1,--.____ .'1-е. ; I --- 1,2,

; с = 1,2,..., К ; ^ = 1,^,..., гя ; <3 - 1.2-----

й ; сператор задер'ки не время совпадения сигналов,

оператг? задеокки исчезновения сигнала на зрем-'. т = = 0,1 с. -^лк уппоао:>.5я в (3) '/»■:-,ьа 'V при усех X и 2 ¿".у^ел^.

Алгоритму, оснссаннке на сравнении ля к мощности на разных присоединениях, строятся аналогично. При построении использованы результаты 'исследований поведения рело направления мощности (РНМ), включенных на ток фазы л ыеядуфазкое напряжение по ^0-градусной схеме (для АД) или 20-гргцуской (для СД), показавшие, что РИМ отличает безаварийные рзхимы от знелних мевдуфазных лЗ, фиксируя неправление активной мощности. Дз.кт-сл алгоритмы действие многофункциональной централизованной защиты подстанций с мощными ЭД при лЗ на Зд и айнах, потере пи-

тания, при обеспечении сгиозопугка ЭД и их технологического процесс:-, а;","г<ронном ходе СД и обриве фаз, а также примеры её реализации. Так усяовил действия при >-3 на ЗД и шинах секции, к котором псдкличеш ЬД, записываются и виде

V м[(м- С1,)(М, + д...(мп+йп), + о, а, - о, с{„ +.. .+сп ип] г^7-гС1 Щ - м) п

где и Ов - скгкагь- на отключение К-гс двигателя и ввода секции, М и М ; - скг'иат-' о направлении активной мощности потребителю на ьводе л 1 -о;.-, двигателе, М - - от пот!-бителя;

Й - - сигнал об сгклкшонлом положении ¡, -го двигателя; 1=1, 2,...,к,..., П ; 0( I 0,0 - сигналы о подаче защитой импульса бас вг.'-'г.'вки на отключение 1-го, ¿-го, I -го

двигателей, соогве-готгеи-'с; и ОТ - операторы задержки на 0,5 с и 0,3 с. И - оператор,Ш1ЯТъ?

.Ча том лее принципе основана защита токопровода, которая фиксирует потерю литания потребителей хотя бы одного из ответвлений при КЗ на нем. При КЗ но любой ответвлении сё дейс-вие блокируется гь> выпуску резервно!! задаты ответвления, при КЗ ь питг-гае," сетч - по ьзквиешг зык«. мощности на сводах токопровода. Исследования моделей кного^йцконильноР авдать и зааагек токопрокодэв доказали: Гюрвья при ме.здуфаздах КЗ нг пинах к потере пктспия обуздает более ьысоким быстродействием ( т. с), чем применяемые в нвзгогацее время, вторая имеет простой контроль исправност;-. соединительных проьодов и работоспособна при оорыве одного кс и;;. СИе не отстраиваются от токоь нагрузки и срмоэалуска и выполняется на выпускаемых промышленностью достаточно дешевых и надежных- реле. .4о многофункциональная не реагирует на потерю шаитп и лЗ е Эй, если он работает один, не чувствительна к всижронноцу ходу, вызванному лошжениеь: пи-тп?.аего напряжения п&й яовюенном напрякекаи возбуждения.

цроаналнэиреррии еягоритмы действия известных устройств автоматического рядоиенил резерва (УА5Р). Выявлено, что логическая часть болызинетра из шх описывается на основе функции ль-

ШЮЗНАЧНОСГЬ. С помощью этой функции опксичется алгоритм эйствия пусковых органов УАБР, сравнивающих или газы тиг.ов Ц между собой, или полокения полуволк капт.чаений еэаимгре-ервируемых секций, или их («пряжения прямой к нулевой последовательностей. Первые позволяют очень быстро выявить :хгерю итания, вторые можно применять при лсосм характере нагрузки и ри необходимости перестройки выдержки времени, третьи - значи-ельно упростить УАБР.

Дополнение УАБР собственных нужд электрических станций 1ЛОКОМ логики, использупцим информацию о работе зацит млнима-[ьного напряжения и положении секционных выключателей, обаспе-|ивает самозапуск важнейших ЭД при аварийных ситуациях о рас-1редустройстве высшего напряжения, когда нагрузка рабочих трансформаторов переводится на резервный. Даш примеры тзеализа-ии алгоритмов действия блока на промежуточных реле и на с;сл..

В третьей главе "Дифференциально-фазные защиты подстанций с ЭД" решаются задачи реализтии логических тункиий, списчваг-дих алгоритмы действия ЦУо, выбора Лазосравнивакщей схемы (ЗС) цля построения защит подстанций с ЭД, синтеза чувствительной и высоконадежной защиты ЭД от междулазных замыканий, защиты группы ЭД и защиты от исчезновения напряжения.

Рассматривается реализация алгоритмов главы ¿ на магнитных и интегральных логических элементах при использовании нескольких Функциональных наборов, диодных сетках и программируемых логических матрицах. Делается вывод о предпочтительности последних, особенно при построена и ц>3 с использованием иэлогекно-го ранее метода выделения общей части. По каждому из необщих членов и общей части строится скобочная однополюсная диодная сетка единичного выхода, ¿диничкый выход сетки, реализующей общую часть, соединяется через разделительные диоды со всеми выходами сеток необщих членов. Обосновано применение прост'о: диодных ФС для построения защит с мажоритарными схемами и самодиагностикой, и на основе сопоставления характеристик трех простейших из них выбрана схема ЬФ Срисг.4,б). Относительный уровень сигнала и коэффициент £ преобразования у неё такой же, как у лучлей из схем этого класса. Б отличие от аналогичных, она работоспособна при 1р = Ц /г, а с двумя резисторами { С?,) - и при одной подьодим- ,! величине. При пробое дисдоз V - У г ~л обрыве в цепях - \/ напряжение на выходе схемы и >£/ ,

ГА1-ТАЗ

4-рГ_Й

жЖШ1 на

цгГ 1!Р Т иоТ.ЦС' 1 Цр} ЦР 8 ЦТ' "~д I___]_Г—Н1 о, I. „ —ад-! 11

5 Ф1 1 1 1

ИР ир иг>

-----—т1; (И <41---.—

-¡.—\ нк) нк| нц|—-

ИНЕ

30 т~—

+ L

а)

0)

Рис.4. Функциональная схема защиты (а) и схемы ее блоков (б)

да и ф - напряжение срабатывания реагирующего элемента. При акорировании это легко использовать как признак неиспрапнос-и. Защита ОД, основой которой является рассмотренная схема, роме иге, содержит (рис.<1,а) преобразователи тока иТ , блоки •онтроля исправности ил и выходной орган зО, выполни»дич еще I роль мажоритарного элемента. Для обеспечения устойчивости ункиионирования защиты необходимо, чтобы

и^иг/к;;,.. с.)

\ц? и " к и ) - максимальное >книуальное) напряжение на )бмотке р»;ле л! при пуике с учетом насыщения ТТ (при яЗ в юне работы); « Я . - коэ'>*и!1иенты отстройки. Защита с

траметраки, удовлетюрягщими (-1) ( т ^ ( ^

5М1 К ), срабатывает при токах гСз -I-о 5 X, ' 1н ~ ток ■юминальной нагрузки ОД, К 1ал - коэ^лкиент запуска ОД), з лри насыщении ТТ, если ток трехфазного на »вводах оД _!_ 2 I п , и двух1лзного I 5 '.,¿0 1„( 1 - пусковой ток ОД). Оти условия обычно имегт мосто на практике, ¿ремя еп действия не превыда^т и,.'4 с. Результаты испытаний 1!\3 «е«:-ц.у друмя и тремя разами внутри ¿Д устраивались э лобовой части статора трехфазного мицностьг кЬт) и опыта эксплуатации на Конаковской л икиблстузско;1 1'гсС и Т^ц-З (¡лвлодар) доказали правильность теоретических предпосылок, полсуннюс в основу еч построения, и методоз расчета параметров, и подтвердили пи-сику>. чувствительность л работоспособность при поврехявииях в л> Оом из блоков. Однако утроени»; блоков делает её сравнительно громоздкой я тяжело?. ('..-, кг), '«'.спользогакие тех г.в блоков без утроения позволяет получить р.ростуг (в гзбар':тах однзго рело типа Г.-.'Л и чувствительную защиту, но не обладагцуг способностью диагностировать неисг.рзрн.ости. з некоторых случаях это ррзение Еполне приемлемо для практики.

Рассмотренная схема сравнения Фаз служит основой;* для построения защита группы из И ЭД от мв*дуфазных замыкания и защиты от исчезновения напряжения. Ь первой она дополняется двумя диодами, подклгченнкми так*е, как V и V, . и превращается в схему сравнения трех величин по ¿азе (защита содержит С„ таких схем). Согласно алгоритмам построения, каждая ветвь диодной сетки управляется сигналами от 11' ввода, ТТ поэреццен-

ного ЭД и TT только одного из подпитывающих ЭД. Выбор напряжения постоянного тока, подаваемого на схему U = Г, 5 U™ . где1 U™- амплитуда сигнала, поступающего от ЭД с номинальной нагрузкой, обеспечивает правильную работу защиты во всех режимах, в том числе и при насыщении IT. Iipn совместном самозапуске АД и СД не исключено ее ложное срабатывание. Поэтому возможность использования защиты при таком сочетании ЭД должна быть тщательно проанализирована.

Для того, чтобы защиты, использующие токи подпитки, были работоспособны необходимо выполнение неравенства U0fcT/UH£ С,Ь ( U вот - остаточное напряжение на шинах при КЗ на отходящих присоединениях, UH- номинальное). Оно выполняется при Z^£0,I ( Z - сопротивление обмотки статора от выводов ЭД до точки междуфазного КЗ). Считая, что граничные условия срабатывания токовых защит определяется равенством X KJ 1тил - X tJ , и представляя эти токи через соответствующие напряжения к сопротивления, находим, что в ЭД с К iarv = Ь - У максимальные токовые защиты защищают не более 0,06 - 0,id обмотки статора. Л КЗ на выводах токовые защиты при наличии подпитывающих tCJ ЭД более чувствительны, чем принято считать. Ь работе выведены формулы для определения К ц отсечки с учетом токов подпитки при однорелейной и дьух-релейной схемах, и приведены соотношения сопротивлений ЭД, при которых её можно устанавливать без проверки чувствительности к 1-0 на выводах.

Защита от исчезновения напряжения, кроме ФС по рис. 4, содержит токовое реле, фиксирующее отсутствие негрузки на вводе. Время действия устройства менее О,I с и определяется временем срабатывания используемых реле (при выбеге ЭД переходит в генераторный режим за миллисекунды). Порог срабатывания ФС по току необходимо определять при натурных испытаниях. Он колеблется в широких пределах и может быть очень мал tO.Oii • Хн )» если все ЭД имеют одинаковую мощность и загрузку. Результаты исследований, проведенных на насосных канале Иртыш-Караганда (СД мощностью 5 МВт), подтвердили, что устройство обладает более высоким быстродействием, чем известные. Но применять его нужно вместе с защитой минимального напряжения, т.к. оно может не сработать при отказе быстродействующей защиты питающего элемента, когда ЭД выдадут в точку трехфазного КЗ всю запасённую энергию или подпитывают нагрузку со стороны среднего напряжения трансформатора.

В четвертой главе "Релейная защита асинхронных электродвигателей с встроенными измерительными преобразователями" описываются ноше защиты АД от внутренних повреждений. Принцип выявления повреждений заключается в измерении суммы аксиальных составляющих магнитных потоков - Ф^, созданных токами лобовых частей обмоток всех фаз статора. 3 безаварийных режимах и при внешних КЗ Ct>z = 0, т.к. пропорциональная^ сумма намагничивающих сил Рх = 0 (количество витков э фазах одинаково, а I + Хв+ J = 0). При НЗ, замыканиях обмотки на землю (33) и междуфазных замыканиях когда замкнуто неодинаковое число витков в фазах) / U. Измерение Ср., осуществляется при помощи кольцевых измерительных преобразователей (КИП): металлического кольце, проходящего чере отверстие тороидального сердечника из ферромагнитного материала с равномерно намотанными витками изолированного провода, или металлического кольца, в рассечку которого включен низковольтный трансформатор тока, или плоской катушки с витками изолированного провода (при мощности АД , меньшей 100-200 кВт). Кольцо или витки закрепляются против лобовых частей обмотки статора в плоскости перпендикулярной.оси вращения ротора так, чтобы их геометрический центр находился на гтой оси. ЭДС £ на выходе преобразователя определяется на основе методики расчета ¿¡л лобовых частей обмоток электрических машин, разработанной Больдеком А.Я. и Да-нилевичем Н.Б., или на основе принципа взаимоиндукции при учете влияния ферромагнитных поверхностей сердечника статора по методу зеркальных отображений. Погрешности методов составляют соответственно 1э и гб%, но второй проще. Т°к в короткозамкну-тых витках рассчитывался на основе представления обмотки пов-' режденной Фазы в виде двухобмоточного трансформатора с учетом влияния неповрежденных фаз. Отклонения от экспериментальных данных при замыкании витков в пределах одной секции не превышают Zo7c. С уменьшением числа замкнувшихся витков они уменьшают ся.

напряжение U 1р реагиругщего opraiia должно быть отстроено от напряжения небаланса UHg при пуске, самозапуске и внешних НЗ. UH6 рассчитывалось с использованием упомянутой методики Еольдека и принципа суперпозиции

Уиа-tf UHeii+ybwni "

где 1) Ьь|Г| и инС ^ - напряжения, создаваемые выпучиванием МГ) из магнитного зазора и соответствующим током в витках ] -ой секции. Оказалось, что небаланс от исключения одной секции из обмотки, к которому часто может быть сведен ремонт после ВЗ, на два порядка больше, чем от отклонения параметров, характеризующих изменение положения плоскости КШ, и почти на порядок, чем от отклонения параметров обмотки статора. На АД с рз= 5 <; эти отклонения и МГ1 выпучивания ограничивают чувствительность защиты к КЗ (проверено экспериментально) до = (0,005--0,0^)( XV - число витков в фазе). Методика определения ЧУд следующая. Рассчитываются напряжения Ыр на входе реагирующего органа при различном числе замкнутых витков Чд/^» строится зависимость ир= | ( определяется максимальное (например, экспериментально), на оси |_)р откладывается значение иср, от которого проводится прямая, параллельная оси абсцисс, из точки пересечения прямой с кривой Ыр® ■{ ( ) опускается перпендикуляр на ось абсцисс. Основание перпендикуляра указывает значение.\/Уй. Чувствительность защиты к 33 оценивается по = ЧУ ( - число витков обмотки фазы от нейтрали ЭД до точки 33). Л находится из равенства = = К0ТСЕу где К0ТСг» 1,2-1,3,и учитывает погрешности расчетов; и - намагничивающие силы, создающие 33 витков и при ВЗ витков. выражается через I, и ток 33, а Р63 - через токи в поврежденных витках и токи фаз. Затем токи представляются через номинальное напря- • жение фазы и комплексные сопротивления. Установлено, что » = Ю,1 - 0,9) в зависимости от ин$» мощности АД и тока 1с на землю в сети. Возможности защиты с КИП расширяются, если дополнить её фильтром соответствующих гармоник для выявления эксцентриситета ротора. При этом, сравнивая напряжения на входе и выходе фильтра, диагностируется исправность и преобразователя, и фильтра. Для определения аварийного эксцентриситета целесообразно контролировать субгармоники, а для сигнализации его возникновения - гармоники порядка V + 4 ( V = р+ 1 » 2Т - число зубцов статора), причем необходимо, чтобы ^^>п, где - интервал времени наблюдения гармоники после её появления, 4: - время пуска ЭД. На £Щ с р ^ 2 ВЗ можно выявить при помощи простых катушек индуктивности (КИ), расположенных вблизи лобовых частей обмотки статора равномерно по окружности

на расстоянии '¿1(7- полюсное деление), включив реагирующий орган на разность их ЭДС. Тогда ЭДС, создаваемые намагничивающими силами обмотки статора всех фаз при ЬЗ (рис.5, ка-' пример, Fa ), компенсируются, а от замкнутых витков С FK) складывается. FK=Fm к соь ( U)++ If^) ¿05 ( У - У2 ), где FmK- амплитуда F^ Угол сдвига токов короткозамкнуто-

го контура по отношению к току поврежденной фазы (А), У( и у, -углы мевду осью максимума F. (проходящей через центр s'j ка-

гуиечной группы) и осями максимума г. и максимума

F,.

а)

м

/

Olbf.jT"'"'

л.

|\ 7

* «i Л_

б)

Ь

Оси-

рис.

распределение КС вдоль воздушного эсгора np:j ВЗ 35 с р = 2; б)-расположение кг?уЕе*й<2£ грукп обмотки статора 1зид с "орщ г-пзи.и)

Необходимо использовать укнкмум два датчика на фалу, т.к. меньиее количестзо ведет к появлению мертвьос зон, которые расположены симметрично относительно кеедых дг;ух датчиков (рис.5, точки 1,2).

при расчете ЭДС применяются те же.кетодо, что и ддк кольцевых преобразователей. 3 качестве рпагкрущсго органа во юю— гих случаях целесообразно использовать известную схему сравнения абсолютных величин с выпрямителямк. Исследования с есу-сцье метода Монте-Карло показали, что чувствительность загмты (определяется током небаланса в цепи куль-кндккатора, небаланс на-

пряжений на выходах КИ а безаварийных режимах почти полностью компенсируется при настройке) в значительной мере зависит от выполнения КИ и регулировочных резис: лров. Защита выявляет \Л/а= О,ОСЬ \л/ • Если КИ расположить на шпильках бавдажного кольца, то они будут выявлять выкручивание отих шпилек. Для того, чтобы определять повредившуюся секцию достаточно установить КИ против каждой секции и фиксировать затухание ЭДС на их выходе поел-' отключения 2Д защитой от ВЗ. Рассмотренные преобразователи можно использовать и для дублирующей системы выявления замыканий обмотки с .помощью токов высокой частоты, посылаемых,например,в открытый треугольник трансформатора напряжения, автоматически перестраивая на принятой частоте и мощность высокочастотного генератора и уставку защиты каждого ЭД в зависимости от числа включенных ЭД.

' В пятой главе "Дальнее резервирование при повреждениях трансформаторов подстанций" синтезируются новые резервные защиты линий с ответвлениями. Адаптирующаяся токовая .защита тупиковых линий с ответвлениями, питающими нагрузку без мощных УД, имеет ток срабатывания, изменяющийся при изменении нагрузки линии. Нагрузку фиксируют пусковые органы ПО, причем 1п *|Т| I п ^ » ток нагРУ"-зки линии доаварийно-

го рекама; Хп I " ток срабатыаания Б О I -й ступени; i = = 1,2,,.., и .' ПО осуществляет и переключение уставок срабатывания защиты, которые выставляются на измерительных органах (ИО), имеюцих.как и Г10, п ступеней. Ступень выполняет функции, пока не выводится из работы езоим ПО, что происходит при 1П ■ = | X ыд£I » где ~ тэк нагРУзки линии доаварийного

режима, фиксируемый ПО^ . Бремя ^ действия защити и время Т( переключения с одной уставки на другу» выбираются большими врегени пуска и самозапуска ЭД ответвлений. Чтобы защита не срабатывала при подключении к линии нагруженного трансформатора необходимо выполнение следующего условия

1с3,гитри^ 1н<ыКт<Дй, С5)

X ток срабатывания ИО I -ой ступени защиты; I - номинальный ток наиболее мощного трансформатора; Кат. , < а - коэффициенты отстройки и возврата токовых реле, реализующих КО.

При КЗ за одним из трансформаторов, когда I Х„, ■ I ^

[у i |к0,ш»г>1

"5|1р1тйх|» потребители неповрежденных ответвлений продолжают

получать питание, поэтому ток через 'Л' зашиты .X = J т I » гДе Г = I.. ■-! ■ ; Т • - минимальный ток со^тороны

Ki.rnm —Tfi.min ^-Kj.mtn r

высшего напряжения трансформатора наименьшей модности при УЗ за ним; X min~ номинальный ток этого трансформатора. Чувствительность зрщитьг обеспечивается, если

^ W,I "I ^ та l/^Ч ~ i Hq, i-1 ^ ю, mir»" - Tp,mir»!/^u«

где К ч - коэффициент чувствительности.

Из изложенного выше и формулы (ü) следует

Т = I =1 кГ /К -Т

Hq,i б отс -'-три "

Расчет токов срабатывания ИО и НО продолжается до тех пор,

пока у последней У\ -ой ступени 1_ „^¡7 I. Для ИО пер-

1|_ | , п * г» ' р ■ ш д )< i

tl ,= 11 m;n| /' К ч • Чувствительность защиты одинакова для асех ступеней, т.к. I ,. каждой ступени опреде-

-г

ляется исходя из Кц = 1,2. Защита применима, ксгДа 1 К1> > (и,Ь -г 1,4) Хр так • Область применения мс;:'-:о расширить, если не отстраивать ш ступеней, оставшихся в работе при ^р.тм ^тр.1» «т тока 1тр>4. Принцип действия другой защиты основан на измерении разности модулей токов фаз (FJ4TC?) для выявления двухфазных КЗ и приращения тока - для трехфазных. Б режиме скмигтрччисЧ нагрузки И4ТФ равнз нулю. Поэтому I , = I * К „_, / < . , где

U J гЧ О Ol С £>

X - ток небаланса при максимальном рабочем токе нагрузки линии иди её самозапуске. С запасом принято IHß= (0,1—0, • Хр тах. Для несрабатывания защит неповрежденных линий при отказе основной зещиты поврежденной линии, отходящей от те:: ке иин, необходимо иметь 1М is (0,55-0,5) 7 max« т.::. при двухфазном КЗ вблизи айн к* любой из линий в остальных РТМФ мокет достигать 0,5 J ^^ Чтобы не считаться с последним условие«, предлагается блокировать резервные защиты все?: линий, кроме поврежденной, при срабатывании её основной защиты.

Из выражения К для ИО, измеряющих три возможные РИГ5, можно записать

IIJ-IIJ- -—^-(м-оЛ!,,.^.». <«

I lt»|-|Irt|- ilj-|lrj-m.

ГД1! 1,. , X Т.. - токи, яротакахдае через ТТ фаз к, а,С лиг: г< Тг '"С / , ни;:, гзссугтрйЕК.* из равенств (Ь) как уравнение относительно (аапрк;-ор лрп ."13 ¿С за трансформатором с соединением Д / ц , :1 зб'.'Ом к соединением ^ / д ) при фиксированных угдг С и угле нагрузки Ц>н , получим

Дйв оргачзз, дгйсг:угних на псисащенио тока, выбирается наибольший иг: юкоп 1 ^^ , рассчитанных по формулам

X-К I

« вт4 --ип,л "'нд'' " гк втс п.тр» « с где I ( !„__)- ток самозапуска нзгрузки линии (трансфер-

г* 1• | у | о

матора отезт^лз^ик).

Если мощность нагрузки одного из ответвлений ь '4 и более раз гыго, чей других, или имеется всегс 3—1 ответвления, то мэтнз сут!ест££Г!::о повысить чувствительность завиты на прп ращение путем изменения Т . в зависимости от 1. . Чтобы вит -г" Ч к-елять Хч, 0,2 1 (пах предлагаете* измерять реактивную

состаЕ.'гяюгув тока (тогда для определения I 1 ь формулах • (7) каждый из тс»:оь ъ прашг -мсти равенства умножается на с'¿ну с угла ¡«¿'яду а^ториы отогс ток« и его активной составлягще.'/, а тахже мспояьзаг^ть её а с'люнастраивакщсЛся защите и реагирующей на РШж. Максимальная чувствительность достигается при Т Т"п или при выводе защит на т " или при использовании блокировки, о^/ячащея самозапуск от трехфазного г!> на основе кгм-эр'зкия токов чераз ф = 0,С6 с г.ослс запуска приставки ст трехфазных КЗ, не отстроенной от I , и через = г 0,0^-0,03 с). Расчеты показали', что при ьыбо-ре I ьс-'.х предложенных защит необходимо сч '.таться с броском то;<о намагничивания трансформаторов ответвлений, при необходимости блокируя защити с помощью устройств, прикеняеккх для отих целей в дифференциальных защитах трансформаторов.

Сравнение по чувствительности разработанных и традиционных защит осуществляется по минимальному току ;\3 I . ^¡.который еще может выявить заг^та), представленному в долях максимального рабочего тока 1тьх защищаемой линии, параметр срабатывания защиты выражается через I Р1„,м( например для дистак-

ционннх - значение параметра, которое она еще может вы-

явить ( г сз тах) - через 1Кд>т;п» а последний - из формулы для определения Кц, при 1,2. Оказалось, что защиты, ре-

агирующие на приращение модуля тока, и дистанционные имеют примерно одинаковую чувствительность и являются наиболее чувствительными из известных. Ь большинстве случаев они могут отключать I „. _ • > ¿-',¿1 • Если резервную защиту можно выводить из работы на время -ь или увеличить т., до = ф _ +

* п о * п

+ то наиболее чувствительной является защита, реагирующая на приращение реактивно;" составляющей тока. Ока способна отключать 1 „, . • ЬриТ ■ ?0,4ТЛ пред-

К5■ т>и р, тлх г ' -1- О , т й X г **

почтительней самонастраивающаяся или ДЗ. Когда велико и

I о,ти^1К},т;Л,?0'7,1р1твх'_слвдуе* исп°льзовать защиту на РГш5; при (0,12-0,24)1 <1 ."^С.оТ ,„ - защиту

на токах обратной последовательности или на РТЫа, но обе с блокировкой при КЗ на линиях, отходящих от общих шик.

В шестой главе "Принципы построения и модели запит на гер-конах, не ¡г/ждающихся в трансформаторах тока" расс(.!атриваются специфические свойства герконив \МК) при использовании их в РЗ; предлагаются токовая, дифференциальные токовые и направленные зашиты на МК. Показывается,что параметры МК при воздействии на них магнитных полей, создрнньп: токами КЗ, находятся в пределах, позволяющих использовать их для построения токовых защит, а с подмагничиванием и дифференциальных. Рекомендуется снимать подмагничивание в момент замыкания контактов ¡¿К. Это позволяет не только повысить чувствительность МК почти в 2 раза в сравнении с обычным подмагничиванием, но и значительно увеличить его коэффициент возврата. Дана методика выбора тока 11а срабатывания и координат МК максимальной токовой защиты. Ь общем случае

1,= СсС^оп^а^ ЧлАГ- >

где X р* ГГ1ах - максимальный рабочий ток линии (рис.1);

- максимальный ток в бли'-айшей к линии V*! фазе линии при двойном замыкании на землю к кГ от, - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности расчета, неточность установки МК и влияние поля Земли; £ и Д д - зависят от И , у' я X ; ещё и от 0 .а ст . во ружн для даз

приводятся в диссертации.

X „ получен из условия Б сз > -»■ Bw, + Bj, где BW), Bw„, В4 . BtJ- действующие вдоль оси МК составляющие индукции Mil соответственно от токов WI (рис.1) в режиме самосапуска, от соседней линии W2 при ¡О на ней, от токов в земле и при срабатывании МК. Если МК установлен под углом у = у = oit-ctq £h/ (, D f d - xj I, то Q =0. Исследования показали, что величина

К -I о W2

0Тй зависит от координат МК, погрешностей их установки и особенно от кратности К = X (1,,J» и при Q = 0 может вычисляться по выражению К4Т.= + О,II К . Чтобы МТЗ имела одинаковую чувствительность ко всем видам междуфазных КЗ должно выполняться равенство G /Д ty = I- Рассматривая его и выражение Qw= 0 как систему уравнений относительно X и у , легко найти координаты МК. Для упрощения определения типа и координат мК разработаны номограммы. Зыведены формулы и для тока X 0срабатывания отсечки. Xtl0 оказываются значительно большими, чем у традиционных защит. Показано, что МТЗ на ЛИ должно иметь К ц ^ 2 при КЗ в конце защищаемого участка и Кд 1,6 в конце смежного. Кроме того, должно выполняться условие I ^ 5 Т ■ , где . - минимальный ток в шинах защищаемой

Vp.rriin " bp, П11П ^ ^

установки, при котором МК еще срабатывает при rv -ом виде КЗ. Указываются пути повышения чувствительности МТЗ за счёт усложнения логической части. Упоминается о конструкциях для крепления и регулировки МК (подробно описано в приложении). Предлагается способ настройки, позволяющий осуществить её путём подачи в шины токов,значительно меньших номинального.

Дифференциальные защиты на МК строятся следующим образом. Два геркона с двумя обмотками, одна из которых используется как управляющая, а вторая как источник йДС, устанавливаются вблизи шины фазы по концам защищаемой установки. Вторая обмотка через усилитель соединяется с управляющей обмоткой другого . МК. Для правильной работы защиты необходимо, чтобы (рис.и) К- К* Вп + В, - В2-= В.р, где В..В,

( В, ) и Вг( В„' ) - продольные составляющие индукций i.iii помех (например от соседней установки и земли), тока, действующего в режиме внешнего КЗ (КЗ на защищаемой установке) на МК с одной стороны установки и на МК с другой её стороны. Ь ряде случаев можно использовать и один МК на фазу. Тогда в его управляющую обмотку подается ток от IT с другой стороны установки. Рассматриваются дифференциальные защиты параллельньэс

.'¡инин и преобразовательной установки.

Принцип построения дифференциально-йазных запит на ¡¿л основан на Фиксации полярности переменного тока с помощью подмагьичивания Мл постоянным током. Размыкание контакт": ;/„••:, замкнутых под действием постоянного тока дополнительной обмотки, происходит лишь в одну полуволну управляющего МП, если (рис.7) Н^Нп-Ньи Н г = КвтсН>^ нь, где XI _ - напряженность М11 подмагничивания; Нц- напряженность управляющего м11 в режиме максимальной нагрузки защищаемого присоединения; Н ^ - в режима гС; кГ 6Т£ и к.',, - коэффициент« отстройки и запаса. выбирается с учетом обеспечения селективности и чувствительности защиты конкретного объекта, причем всегда Котй»1; учитывает нестабильность срабатывания и возврата Мл.

ньос пластин герконов в ре- гескокь.

жимах нагрузки и КЗ.

Сравнение баз осуществляется сопоставлением пахувохн тег.з г-'дной илн разной полярности. Отпадание одного 1С< зеяокхкдстся на время » д / Ш (для первой из сравнивавшая величии), и

другого на время + 0 = Ц>й/ и> (для второй), где и -заданные области изменения токов. При построении защит необходимо иметь в виду, что разность углов между точками перехода через 0 соответствующих кривых тока и началом облатгей и Ц)& зависит от амплитуд сравниваемых величин, а также, что при

(3-У) Н н МК отпадает дважды за полупериод промышленной частоты (рис.7, точки I и 2). Для исключения влияния второго отпадания и чтобы Ц)д= ТГ , сигнал о первом отпадании запоминается на 0,01 с. Влияние соседних фяз можно исключить с помощью дополнительных обмоток, используя рассмотренный вше дифференциальный принцип.

Токовые направленные защиты строятся на основе мТЗ к того же принципа, что и диффазные (сравниваются фазы токов присоединений, подключенных к шинам) или*с помощью реле направления мощности на МК, которое устанавливается вблизи соответствующей фазы присоединения, и, кроме, обмотки подмагничивания, снабжается обмоткой, подключенной к трансформатору напряжения. Хотя чувствительность его ниже, а погрешности выше, чем у современных реле, получающих информацию от ТТ, в ряде случаев оно приемлемо для практики.

1 Проведен анализ ^ разработанных моделей МТЗ, дифференциальных и диффазных защит ЭД,-шин и 'линий, который дает основания полагать, что эти защиты будут удовлетворять предъявляемым требованиям.

1 ' ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации выполнены исследования по разработке двух направлений решения важной для народного хозяйства научно-технической проблемы повышения технического совершенства КЗ подстанций с ЭД:

1. Разработка новых защит с традиционными первичными преобразователями.

2. Создание ресурсосберегающей системы РЗ без таких преобразователей.

Краткая характеристика этих исследований сводится к следующему:

I. Разработаны алгоритмы и модели цУЗ для подстанций с ЭД. Сформулированы и доказаны теоремы о соотношениях между ло-

гическими'функциями, описывающими эти алгоритмы. Предложен лстод их минимизации. Теоремы позволяют упрощать математические гперации, метод - получить значительную экономию элементов при ррчлиэации ЦУЗ. Показано, что: защиты группы ЭД от мевдуФазньк КЗ и от потери питания, использующие токи подпитки и сравнение фаз токов,обладают более высоким быстродействием и чувствительностью, чем применяемые для тех хе целей в настоящее время; гагита одного ЗД с мажоритарной схемой и функциональным диагностирование?«, имея порог срабатывания X. = 0,^1 , не ггри-тична к насыщению трачсЛорматороз тока и работоспособна прч неисправностях в блоках ее составляющих; защиты подстанциГ: с ЗД и токопроводов промышленных предприятий, основанные на сравнении знака мощности, к-з отстраиваются от токов нагрузки к кэ требуют разработки новых реле, причем многофункциональная залипает ЗД от понижения напряжения, несинхронной рзботы и о5р:;2'.1 фаз, шины и ЭД - от лездуфазных КЗ, питающую линию и трансфор-15с,юр - от токов подпитки.

2. Синтезировано централизованное УАВР для собственн:-?: нужд электрических станций, позволяющее при аварийных ситуациях в распредустройствв к-сшего напряжения, при переводе нагрузки рабочих трансформатор' в на резервный, сохранить :з работе чвиболзе отгэтственные ЗД. Установлено, что елгоритгл: функционирования многих УАЕ? и некоторых ЦУЗ описываются с помощью фуштии 11£РАЗЬОЗНМ!:ОСТЬ, что облегчает унификаций.

3. Предложено для. построения зашит от витксвьэ: замыканий обмотки статора ЗД измерить сутау магнитных потоков г-нутгн ЭД с помощью кольцевого и точечмгх преобразователей, что позегля-ет выявлять замыкание 0,5-2% виткоз фазы. Разработаны к.'лекер-кые методы расчета токов при•ватзовых замыканиях,ЭДС на вьхо-дй прйобрззопателчп, чх погрешностей и чувствительности зеахти. и<ч:242Нв« что при огмьманпях на земли в обмотках статоров ^Д

оЮ ы заэд.га охггть.?ает виткоз фазе г зе-

ки симости О? !Ж.''лстл ЗД и величины тока а&досанхя. Дополнение защит на кольцевом преобразователе фильтрами соответствуй;.« гармоник дает зэвусжносуь выявлять эксцентриситет ;»торз к контролировать исправность преобразователя, установке дополнительных точечных прзобрззовстедеД напротив секций о¿коъкх статоре - определить повредаглутск секцию,, калохеииг токов вкссгсй чес-тота - повысить, надежность.

4. Предложены новь:е алгоритмы построения токовых защит * . линий с ответвлениями, ини послужили основой для создания резервных защит, обладающих при наличии разработанных блокировок, а в ряде случаев и без них, более высокой чувствительно-' стью к за трансформаторами ответвлений, чем известные, и не превосходящих по слоаности дистанционную. Разработан метод сопоставления защит по чувствительности, с помощью которого выявлены области использования традиционных и предложенных резервных защит.

5. Установлено, что магнкгоуправляемкэ контакты (Мп), выпускаемые промшленшстью, могут быть применены для построения в сетях j—10 КО, а е подмагничиванием и в сетях 35-110 кВ, защит, не использущшс 11 для получения информации. Предложены: способ повышении чувствительности и коэффициента возврата МК; метод расчета токов в шинах высоковольтной установки, при которых МК, закрепленный на- безопасном от них расстоянии, срабатывает; метод отстройки от токов в зеыла и в соседних устаноЕ-. яах; методика выбора уставок МТЗ с учетом погрешностей установки МК; конструкции для его крепления и способ настройки. Разработаны Принципы построения, алгоритмы и модели дифференциальных и дифференциально-фазных защит на МК, которые,.как к МТЗ, будут удовлетворять требованиям, предъявляемым к защитам элементов систем электроснабжения, при сравнительной простоте исполнения и малой металлоемкости. Показана воомокность создания направленных токовых защит на МК.

" ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЩУШ

РАБОТАХ: . '

I. Клецель М.Н. Комплексная защита группы мощкьпс двигателей // Электрические станции.-1^73.-^0.-C.63-6Ö.

Z. Клецель М.Н. Об одном алгоритме построения диодных сеток для некоторых логических функцкй // Электромеханика... (Из в. высш. учебн. з аведений).-iS73. -С. 1156-1160.'

3. УРОБ на диодной сетке / М.Я.Длецель, И.М.Ламонов, В.Е.. Поляков // Электрические станции.-19/5.-С.60-63.

4. Поляков В.Е., Клецель ¡H.H. Построение общей части некоторых логических функций // Электромеханика...(Изв.высш.

ебн. заведении) .-iv7u. -j.;u.-C.üo7-üco.

и. Поляков b.ü., Ллецель м.Я. Логический синтез тлеь: цен-ализованных защит электродвигателе'/. /'/ Электромеханика... зв. высш.учебн.заведениг ).-ii)76. -).Ъ. -С.751-756.

6. Поляков В.Клецель to.ri. О реализации некоторых логн-ских функций централизованн1.!Х релейных защит на магнитных лэ-[ческих элементах // Энергетика... (Изв.высш.учебн.заведений). .y76.-Jfü.-C.II7-Ik!0.

7. Поляков Ь.Е., Клецель М.Я. Централизованная токовая на-завленная защита // Энергетика,..(Изв.высз.учеон.заведений).-//7. -Jf3.-C. S-I4.

Ь. Усовершенствование защиты минимального напряжения / , Ю.Каллан, М.Я.Клецель, В.Е.П зляков // Прокьгаленная энергетн-а.-1977.-!гб.-С.£3-Й4.

9. Клецсль Ы.Я., Поляков В.Е. О чувствительности толовых ащит электродвигателей // Электрические станции.-1978. .6i3-ud.

10. Работа реле направления мощности на токах подпитки от лектродвигателей / А.В.Богдан, М.Я.Клецель, В.Е.Поляков // энергетика... (Изв. вы сш.учебн. заведений ).-19?Й.-*11.-С. 1У-23.

11. Дифференциально-фазная защита электродвигателя / A.B. >огдан, И.А.Воронич, М.Я.Клецель, В.Л.Нэлюбин // Электрические :танции. -1979. -Гг. -С. 63-65.

lü. Поляков В.Е., Клецель М.Я. Алгоритмы некоторых центра-шзованных устройств релейной защиты подстанций и соотношения лекду функциями, их описывающими // Энергетика... (Изв.выса. учебн. заведений).-1979.-if9.-С. 90-УЗ.

13. Поляков й.Ь., Клецель М.Я. Алгоритм действия и реализация на диодной сетке схемы дифференциальной направленной га-щиты повышенной чувствительности /У Электромеханика...(Иэь. высш. учебн. заведений). -1979. ->? У. -С. Ь0Ь-80й.

14. Централизованное устройство блокировки АЕ? / Ь.А.Бэр&-денко, М.Я.Клецель, В.Е.Поляков // Электрические станции.-Ггсл -»4.-0.46-47.

15. Синтез информационно-логической части устройств Ab? / В.А.Бороденко, М.Я.Клецель, Б.Е.Поляков // Энергетика... (Иле. высш.учебн.заведений)I9o0.-i Lü.-С.¿е-33.

16. Бороденко В.Ао, Клецель М.Я. Использование геркоказ защиты от КЗ для контроля нагр;,зки // Энергетика... (Из в. бысг.

учебн. ппврл-знкЯ) ,-19о4, -ГЬ. С. 51-52.

17. К/ецель М.й. Синтез алгоритмов централизовс.1 ;ккх защит узлог. наг{ >1ки // Изв.АМ СССР. Энергетика и транспорт.-19со.-М.-С.С4-70.

18. Клецель М.Я. Зашита со сравь ;нием знака мощности для токопрово,т:э с отзетвлзкилм!, // Энергетика... (Изв. высш.учебн. заведений). -1 955.-¡г I. -С. 7 -11.

19. Зенита двигателей от епткоеьлс замыканий на кольцевом преобразователе / М.Я.Клецель, А. Н. Новожилов, В.2.Поляков // Улектромеханика... (Мз в.высш.учебн.заведений) .-12sio.-Jf3.-G.11Ь-

¿0. .Слецель М.Я,, Нобокилдв А. и. Способ выявления витко-вых замыканий в трехфазных асинхрончъх двигателях // Энергетика. .. (Язв. Еысш.учеок. заведений;1аси.-/?П.-С.4о-4и.

'¿1. Клецель 'Л.Н., Мусин ¿.Б. О построении на герконах защит высоковольтных установок без трансформаторов тока // Элек-тротех.идаг.,-1987. -С. 11-13.

'¿2.. Клецель .Новожилов А.Н. Погрешности измерительных преобразователе;!, используемых для защит, встроенных в электродвигатели // Ьлектрояеханика... (Изв.высш.учебн.заведений).-I9b9.-iI.-C.105-110.

¿3. Клецель ¿.п., Солсдухин И. И. Автоматика для предотвращения крупные аварий на электростанциях // Изв.Ап СССР. Энергетика и транспорт.~19о9.-.%.-С. 149-154.

24. Самонастраивающаяся токовая защита / 3.Е.Поляков, М.й.

Клецель, К.И.Никитин // Энергетика___(Изв. высш.учебн.заведений).

~l9dS.-ffII.-C.44 -45.

'¿о. 'Ллецелъ М.Я., Мусин Б.З. Выбор тока срабатывания мак-симагьной токовог защиты без трансформаторов тока на герконах /У Промышленная энергетика.-1930-С.

¡¿Ь. Клсцэль Ы.й., ;Лусин В.В. Конструкции для регулировки тока срабатывания защит на герконах // Электр техническое производство (С'х^аслевой информационный сборник).-1990.-,У5.-С.V—1С.

27. Защита электродвигателей с фазочувствительной мажоритарной схемоК и фушец.пн? яьным диагностированием / Ы.К.Клецель, Ь.Ь.Мусин, С.Н.Симонов, е.Е.Поляков // Электричество.-1990.-

¿о. Адаптивная резервная токовая защита тупиковых линий с ответвлениями / А.В.Богдан, м.Я.Клецель, К.И.Никитин // Злек'т-

¿чество. -1991. -Л'2. -С. 51-54.

Чувствительность защит, встроенных в электродвигатели к замыканиям обмотки статора на землю // М.М.пдецель, .с.Мануковскии, л.Н.Новожилов // Электромеханике...(Изв.высс. чебн. заведений).- i99;. -!?2. -С. 95-97.

Зи. Расчет ЭДС на выходе кольцевого преобразоветеля / '.¿.каратаек, '/...ч.Клецель, А.посс-илов // Электромеханика... Изв. вкеш.учебн. заведений).-!^ 1 -С.

31. ллеыель м.Н. ¡финципы построения к модели дифференци-.льнкх зашит электроустановок на герконах // Электротехника.-

-у и';.-С.

32. .(леиель H.H., ::икитин л.11. Анализ чувствительностг ре-¡ервньтх защит распределительное сетей энергосистем // Злектри-iecTB0.-1992.-V2.-C. 19-23.

¿о. A.c. о!У'Л5 СССР. Устройство для защиты группы двигателей / М.Н.Клеиель, с.¿.Поляков // Бюл.изобр.-1976.-)(24.

34. A.c. 0^9309 СССР. Устройство для защиты электродвигателя от мегду^зных замыканий // A.b.Богдан, И.А.Ьоронич, U.H. ллеиель, Ь.Ь.пелгбин // Е л.изобр.-197ь.-»11.

35. A.c. 9I9J09 СССР. Устройство для защиты группы электродвигателей / Ы.Я.Клецель // Ьш.иэобр.-19о£.-)?13,

Ьи. A.c. 5о15о5 СССР. Устрой.тво автоматического еклгчр-кня резерва собственных нугд электростанции (его варианты! / M.h.¡Слецсль, К.Ь.Солодухин // Er.fl.H3c6p.-i9c-i.-?3J.

3?. A.c. 9сйс74 СССР. Устройство для дифференциально-фазной зрщкты группы злсктродвигстелей / М.Я.Клецель // £жл. кзобр.

Зо. A.c. 997166 СССР. Способ выявления потек! пзи:п группы трехфазных злектрилгИГьтеле? / и.й.Нлепель // Ьгд.кзобр.

39. A.c. IC4tb25 СССР. Способ эпютк трехфазного алектро-ДБИгате.чп от коротких земккйни? / М.Я.Клеаель, З.^.Золкхсе, А.Н,Нсбо!гилов // Бгл. :'?эбр.-15оЗ.-»37.

40. A.c. 104боо2 СССР. Устройство для з такты ?.легтрогвига~ телей от замыкания кехцу виткам одной Фазы / М.й.г'леаелъ, A.h. Новожилов, Ь.Е.1юляков // Егл.иэ0бр.-19с3.-у37.

41. A.c. I046S53 СССР. Электр(тчес*ая / й.Я.^еийгп-, A.ti.Ноео1--!'лов // Есл.кэ0бр.-19й3.-.?37.

42. A.c. 925220 СССР. УстроРетро для ди^зр^кцк*

ной звзиты 9,*ектродБКгатеяеЯ / й.л.Клесегъ, С.л. Crv.wss, ä.s.

кусин, В.П.Нелгбин, Б.Е.Поляков // Б1сл.изобр.-19оЗ.-.'?46.

43. Patiniachrifi DE 3i:i4wü С^. t in-iihi unq хит Phasin-Villii-Lniahuii von d Uk.t >o mni о >arv . M.V. JUÜHl, V.L .Polyaktv, S.Ji.Simomv, V. V'.Jlüiin, V.P. .NUjul.n. ¿ü7.o3.

44. A.c. I056b3ö СССР. Способ дифференциальной защиты элемента разветвленной электрической сети от короткого замыкания / М.Я.Клеиель, С.И.Шаповалов.

46. A.c. 1060952 СССР. Устройство для защиты шин от коротких замыканий / М.Д.Клецель // Бюл.изобр.-1964.-М.-

46. A.c. 1115156 СССР. Устройство для токовой защиты электроустановки / И.п.ялецгль / Егл.изобр.-19о4.-{1,3о.

47. A.c. 112307g СССР. Устройство для защиты трехфазного электродвигателя / М.Я.Клецель ///Бюл.изобр.-19и4.-!;41.

4b. Unirui ¿tat« PftUrvt 4,453,190. JJiih-оЫ o| JKorr üriuit pi-oiicfloii o| tlut ricftt irvi-u-phctsi irvoc-hiiaL ani dtviti . thii-ifor. M.V. XUixti, V. £. Potyokoy, ¿.М.ЛоУа-xriilov, I.^.Sotodulihirt, V.S. Chipitjuk , D.E.Äftnio.o. jo. ii'c-i.

49. k.c. II6907I СССР. Устройство для защиты элементов подстанции от короткого замыкания / М.л.гСлецель // ьюл.изобр.-19ъ5.-*27.

50. A.c. II970ÜÜ СССР. Устройство для защиты электросети от повреждения / М.Я.Клецель // Бюл.изобр.-19й5.-,т45.

51. A.c. 1196453 СССР. Измерительны/ орган для тикогой защиты / А.Б.Абзянов, М.Я.ллецель, В.В.Мусин // Бюл.изобр.-1965.-.¥46.

52. A.c. 1236187 СССР. Устройство для токовой защиты от междуфазного короткого замыкания трехфазной электроустановки

с автоматическим повторным включением (АПВ) / А.В.Богдан, гл.я. ллецель, г£.И.Никитин // Еюл.и30бр.-1УЬ0.-':22.

53. A.c. 124ÖÜ30 СССР. Устройство для дифференциальной защиты преобразовательной установки / М.Я.Клецель // Егл.изобр.-i9ö6.-№27.

54. A.c. I26592I СССР. Электрическая трехфазная машина / а.Я.Клецель, А.Н.новоотлов // Бюл.изобр.-х9е6.-.№39.

55. A.c. 1294^56 СССР. Устройство для резервной токовой защиты от междуфазного короткого замыкания трех'Ьазной электроустановки / М.Я.Клецель // Егд.изобр.-1992.-(? iü.

56. A.c. I304I2G СССР. Устройство защиты шин от коротких замыканий / М.Я.Клецель // Бюл.изобр.-19о7.-Я*14.

57. A.c. I3I9I36 СССР. Устройство для дифференциальной

,итн двух параллельных линий электропередачи / ¡¿.й.ллецель Вюл. изобр.-1Уо7. -.¥23.

ixi. A.c. I3434SI СССР. Устройство для резервной защиты 1НЗИТН0Й ЛЗП с ответвлениями от мечдуФазньх ¡¿3 / ..l.r..K.-еиель, 1. Никитин, Б.К.Поляков // ¡ял. изобр.-"37.

5У. A.c. 1252579 СССР. Способ защиты от ксчвйткоеюс зами-■шй в обмотках трехфазных машин / L;.h. ллецель // Ькл.изобр.-э7.-,'542.

60. A.c. £9о&]75 СССР. Устройство с диагностикой для ре-рвноГ' защиты ЛЗЬ / A.b.Богдан, и.м.Клепель. К.И.Кикитин.

ol. A.c. 14ü'/47ü СССР. Устройство для защиты электрическсл лины с датчиком аварийного режима / «'.Я.Клепель, а. Н.Нобоу.к-в, Ii.Е.Поляков // Бюл.изобр.-'.aöb.-£3ö.

62. A.c. 14*;91УЗ СССР. Способ настройки токового реле»:с-элеме :та на магнитоуправляемом герметизированном контакте / Л. ллецель, в.В.Йусин, а.Е.Поляков // оюл.изобр.-¿vcc.-.vöV.

03. л.с. I4940VÖ СССР. Устройство для токовой защиты ектроустановки от КЗ / ¡¿.¿.¡¡.лецель // ¿¡сл.кзобр.-:&ЬУ.-.'."2б.

04. A.c. Ii:^7üo3 СССР. Устройство для защиты элемен-ов дстанции от короткого замыкзния / М.Я.ллецель // Вкл.изобр.-toV.-Y45.

üd. A.c. 1536451 СССР. Датчик тока ;:а герконах / ¿.л.Боро-;нко, М.п.Клецель // Бгл.изобр.-13уи.-№2.

6ö. A.c. Iöoti5ö0 СССР. Реле направления мощности / 1ецель // Бюл.ИЭобр,-1У91.-№39.