автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Повышение точности плоскостей тонкостенных корпусных деталей при высокоскоростной обработке за счет снижения упругих деформаций обрабатываемых стенок при ротационном фрезеровании

КОМИТЕТ ПО ВЫСШЕЙ ШКОЛЕ МИНИСТЕРСТВА НАУК.,,' ВЫСШЕЙ ШКОЛЫ И ТЕХНИЧЕСКОЙ ПС.ЖИКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

МОСКОВСКИЙ АВТОМЕХАНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

На правах рукпяси АЛЬ-АНИ БАХА АХМЕД ЯСИН

ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ ПЛОСКОСТЕЙ ТОНКОСТЕННЫХ- КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ ПРИ ВЫСОКОСКОРОСТНОЙ ОБРАБОТКЕ ЗА СЧЕТ СНШК„1Я УПРУГИХ ДЕ-ФОГЖЦИЙ ОБРАБАТЫВАВ" СТЕНОК ПРИ РОТАЦИОННОМ ^¿ЗЕР ЗВАНИИ

05.02.08 - Технология машиностроения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук •

Москва 1952

Работа выполнена на кафедре "Технология и автоматизация

неха^сборочного производства" Московского автомеханического «

игетитута.

Научный ¿„'ководитель - кандидат технических наук, доценг

В.С.СИДОРОВ

Научный консультант - доктор технических наук, профессор

Ю.П.ГРИГОРЬЕВ

Официальные оппс.:енты: - доктор технических наук, профессор ' ; А.В.Ы11

' - кандидат технических наук, доц.шг

В.А.ПОГЕЙ

идущее предприятие - НПО "ЖЛТАКТОРОСЕЛЬХОЗМАШ"

Защита соотоится ¿¿«у 1992 г. в. /У - часоя

в ауд.£"3//7 на заседании специа чзированного совета К Э63.л9.03 Московского автомеханического института с адресу: 105023; . Москва, Б.Семеновская ул., 38, специализированный совет института. ' • * ' .

. Авторефер.. разослан "_"_____ г.

Ученый секретг ь специализированного совета, кандидат технических наук, /

доценг . ы . В.С.СИДОРОВ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность I .боты. Известно, что одним из важнейши- направлений развития"современного машиностроения является уменьшение материалоемкости конструкций изде..,1й я повышения их эксплуатаци- ' ошшх характеристик за счет ужесточения требований к точности размеров и формы основных поверхностей.

Значптолыщо трудности испытывает машиностроители при обработка заготовок нежестких корпусных деталей, и которым относятся изделия с соотношенгзм размеров обрабатываемых плоскостой - толщины к чзирино не более д ~ ^ •

К точности формы привалочных поверхносте" таких дет лей, как правило, предъявляются весьма хесткие требования. Как известно, значительную рол! в образовании погрешности формы но-хесгких корпус1Шх деталей играют силовые деформации, доля которых при обработке нежестких деталей увеличивается. Тем. ко менее а настоящее время имеются значите^ные трудности, связанные с прогнозированием сялоьых деформаций обрабатываемых стенок и¿и . фрезеровании, обусловленные практически отсутствием методов . оценки их динамического влияния на точность ферму обрабатываемой поверхности.

Торцевое фрезерование являющиеся наиболее распространенным . методом обработки плоскостей позволяет применять на чисгозых операциях высокопроизводительные инструменты гаме, как например, ротационные фрезы, которые позволяют производить обработку изделий в шядгапем топловом реяпме, снижающем влияние тепловых деформаций на погрешность формы.

В связи с этим, исследование и разработка рекомендаций по применению высокопроизводительных методов обработки,'способствуй -

*

¿рх повышения точности фор-щ обработанных плоскостей являются ьесьь актуальными.

Цель работы

Цель работа заключается в псвысеппи точное?;: Сора; обработанных иг •¡-остей тонкостенных алшгкиевых корц^епкх деталей при высокоскоростном ротационном фрезеровании за счет уменьшения упругие деформаций стенок з пА ¡цессо обработки.

Общая методика исследований. 7 ¡оретические исследования упругих деформаций стенок корпусных деталей при вы со ко с к орос тн см фрезеровании выполнены на основе.положений прикладной теории упругости, курса сопротивления материалов. При оценко погрешности формы обработанных поверхностей использован приъцип при. эгаюи^х поверхностей.

Экспериментальные исследования с^висимостей сил резания :: ¿других деформаций от действа». технологаческих факторов выполне-

с о

ны по методу планирования дробно-факторного эксперимента Г . Обработка экспериментальных данных и.разработка практических рекомендаций производилось с прих аением ЭВМ.

. Научная новизна. Теоретически предложено определять величину отклонений от плоскостности разности величин прогибов пластины под действием осевой составляющей силы резания и ее импульса. Разработаны различные -чрианты оппрания пластины, моделирующие различные конструкции нежестких корпусных деталей и варианта : спос*1ов их закрепления при обработке.

Выведены теорепг-^скиь зависимости величины упругих прогибов и погрепшости форш тонкостенных пластин' от технологических • факторов и конструктивных особенж тей ртготовок ( толщины и силошости стенки ).

-5- .

Разработана блок-сх да я алгсжлты вы^ра гвхнологичвс..ах

факторов обеспечивающие минимизацию упругих прогибов п.лсгины в отклонение, от плось-отности.

Практическая ценность. Получены частные силог'9 зависг\:о-сти составляющих сил резания при ротационном фрезеровании алюминиевых сплр-ов АЛ4 и Д6Т от технологических факгорог: парамет-. ;в режима резания, размеров режущих элементов и их износа. Разработаны тстицы по выб~-)у минимального числа зубьев на торцевых фрезах применяемых при чистовой обраоотке тонкостенных деталеЗ. Разработана методика вычислена., прогибов обрабатываемых стенов дл" различных вариантов опирания (закрепления) краев.

Раз^-богана прох^аыма расчета погрешностей формы на ЭВМ в диалоговом режиме. " •

Апробация работы. Основные положения работы доложены и обсуждены на: • ' •

1. Заседг:иях кафедры "Техплогия и автоматизация зхано-. сборочного производила" Московского автомеханического инечтута.

2. Научно-технической и научно-методической конференциях, посвяизнных 50-ти летирЧ-чМИ, Сб.трудов (г.Москва, 198*»г.).

3. Всесоюзно!, научно-технической конференции. Пути повышения стойкости и надежности режущих и штамповых инструментов. (¿.Николае*- 1990г.). . •

Публикации. Основное содержание работы опубликовано'в д.„х статьях. '

Структура и объа.'.' работы. Лгссергацсонная расу та состоит из введен'я, пяг;1 глаз, выьодоь и литературы. Работа изложена на 128 страницах машзкошюного текс.а. Иллюстрирована 52 тгбдадалм и 63 рисункам;:.' Список лчтературы состоит-яз 164 иаиыанозакий.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение посвящено обоснованию актуальности работы и краткой характеристике вопросов яс'следслакных в диссертации.

В первой гла^е выполнен анализ имеющейся научно-технической литературы, посвященной г"следованиям точности формы отработанных плоскостей корпусных деталей методом обработки плоскостей. Выявлены основные причины вызывающие появление погрешности формы плоской поверхности, ь том ч1. ле упругие деформации обрабатываемых стенок. Отмечена большая роль советских ученых ь формировании теории точности' обработки: Л.П.Соколов кого, А Ч.Каш-¿-яна, В.'С.Кор^акова, Б.С.Балакшина, А.А.Матчлина, В.М.Кована и других. Отмечена также недостаточная из. ченносгь влияния упругих д...формаций стенок тонкостенных -.зрпусных деталей на точность (¿,ор-мы обработанной поверхности, особенно при обраоотке заготовок из алюминиевых сплавов.

Применение в современных технологических процесса., высокоскоростного фрезерования, например, ротационными ;фрезами, позво-' ляет резко сократить время взаимодействия обрабатывающего инструмента и заготовки и заставляет рассматривать влияние на технологическую систему импульса силы.

Вместе с эт.,л отмечено, что имеющиеся в литературе, исследован" т прогибов стенок корпусных деталей ограничиваются рассмотрением действия на загсчвку .гагической силы.

Выполнен анализ работ посвященных ротационному фрезерование и его технологическим особенног-ям.

В заключении главы сформулированы цель и задачи исс .едо-

вак^й:

• - 7 - *

1. Разработать матеггтвческую модель упругой деф^мац-л тонкостенной пластины под действием импульса силы ст\т. .ескоД а /иналшчесяой "агруз:.!.

2. Установить влияние технологических факторов на составляющие силы резаыя и величину иш-ульса силы.

3. Установить влкяг.ио технологических факторов на величину .. упругих деформация пластины я погрешосгь формы обработанной поверхности. .

4. Разработать алгоритм по выбг у технологических факторов для повышения точно. :и обработки.

I ■ :

5. Разработать рекомендации по выбору технологических факторов при обработке тонкостенных пластан.

Вторая глава диссертации посвящена изложению результатов теоретических исследований упругих деформаций тонкостенных корпусных деталей я их влияние на точность обработки плоскостей при высокоскоростном фрезеровании, созданию* математических,'квелей описывающих упругие прогибы тонких пластин, моделирующих стенки ' корпусных деталей. ; ■

"сходя аз принципа оценки погрешности формы прик .того в . • .ГОСТ 24642-81 и полагая, чти причиной образования .погрешности формы (б з учета температурной деформации) являются упругга. отжатые пластины мохн счг .'ать, что доля погрегчосг фермы, связанная' с этим оГяатием разка разности мегду макпмалькями прогибами п~¡с-тинн (станки) (рис.1) з наиболее и г&именее жестком ыестэ.

Дпл = Утах. кр - Утах. сер. J ( 1 )

г№Утак,к,,' максимальный прогиб в наименее жестком место;

Утах. сер - млксимальный прогиб в наиболее местком мосте.

\

•ц ■

Рис. / К олрвделс ию Ап/% 8 предельном

сечении i / pSpaâa/nbiôaerwù поберхности.

Установлено, что packer величины максгчалышх про::<:бог стенки - се упругих отаатий следует вести от действия огчвой силы резания Ро . Расчет статических деформации пластин по известно форму лам строительной мехг. и; к и дает весьма трубке результаты, что привело к необходг"",ост!1 учитывать :-анашчес:«ое воздействие инструмента на заютозку, в свя^и с чем предложено использовать эперге- , тический мст-д определения упругой деформации пластины под влиянием импульса осевой силы Ро .

Получено выражение для определения импульс.' осевой с к „и F , величина которого определяет кинетическую энергию, прпобрегэнную пластиной и, следовательно, величину динамического прогиба

F-Jpa:?)d<c, (2)

где h (V)~ переменная осевая'сила;

Zs - время контакта зуба фрезы с заготовкой. Показано., что з процессе деформации кинетическая энергия переходит в потенциальную энергию прогиба пластин'-, проп:рцио-иальнуд квадрату максимального ипогибг который и. определяв'" я из условия равенства кинетической и потенциальной энергии.

¿ля различных случаев закрепления краев пластины, моделирующих различные конструкции корпусных деталей и варианты закрепления заготовок корпусных деталей на операциях фрезерования, предложены аналитические зависимости функции форш j- ( X, 2), описывающие вид изогнутой поверхности пластины (сменки) под действие... сосредоточенной силы:

1-ый случай - пластина жестко зищемлена по все...у шкуру

f (XZ)-f (/-Crt^J-^-c^fZ)

• . -10 - ■

.< ' ? -оП птр/трр. - пластина жестко оап'.омлона по двум иораллоль-1П2.',г грая;.;, два друг;::: края свободны, с::га Ро П]г ложспа в цапгро .пластины

с у

^-¡щ ■ отгуу-ая - пластика тестко защемдопа по ун параллояь-аыы кроя.'.:, два других края свободш, сила •'о приложена в ссрс— дй^о свободного :;рая

4-ыЯ случай - два края параллольных пластики жестко затмлены, два ..рал шарпарно оперты, сила Ра приложена в сородтш пластины

5-нА случай - три крал пластины жоегко защемлены, один ■ край свободен, сила Р0 приложен" в серодапо свободног 1 края

о

_ В этих уравнениях В ъ Ь - ширина и длина пласп-л • (сопмзогсх знно), (у и. Г - параметры фуппцк : формы, оп± .доляе-мце из условия ми 1мума потенциальной энергии. (X .«твогсгвующпо . формы прогибов пластин представлены .не. рис.2.

Выведена зависимость дг ' определения величины максимально-I прогиба пластины от осевой силы () и импульса этой силы . .С^ ). учитывающая размеры пластины, ее материал, ее сплошность (.. )ч! число зубьев, находящихся в контакте с обрабатывав'ой

I :

заг^гоикоГ. ( 2 )•

Рас. 2 Фсркы теоретических прогиооЗ ллсс/пин при различных случаях гзгрсллёкия храеС> ;

а) случай ; 2$случай ; _о) случай ; г) 4 ^ г лучей■ д) 5$ случай.

г'-Кр-Ро

где: /С/;- коэф$щив1.г .учитывающий. действие импульса силы;

Кп - -коэффициент, зависящий от способа закрепления краев пласги:.и и соотношения длины (I ) и ширины (£) . пластики;

с£. - коэффиц. ли приведения маисы пластины; " . - плотность материала;

/} - коэфф!1 аент сплошности

Эта зависимость использована при вычислении отклонения фпмы-от плоскостности Апл в спотвотствии с формулой (I).

В- третьей главе рассматриваются мотодичс. .кие особенности экспериментальных исследований сил резания, упругих деформаций . пластин, погрешностей формы, а т~чко методы обработки скспеоимен-.галышх данных. ' . ' ; ■

Исследования сил резания, упругих деформаций и погрешности формы, проведены на вертикальнотфрезерном станке 6Р1211 Го-С. В качество и. дели стенки корпусной детали использовались алюминиевые (!116Т) плас:.1ны размером 180x105 с первоначальной толщи-5 ной 15 мм.'Для оценки влияния сплошности пластины на величину прогиба и погрешность фоомы б ли изготовлены пластшш с отвехн с лями, уменьшающими жесткость пластшш.

.• . Сплошность пластины оценивал?ль коэффициентом сплошности ,/ по формула •

гдо Fo - действительная площадь обрабатываемой поверхности . пластины;

F - площадь пластины, ограниченная ее габаритами /> - коэффициент сплошности. '

Закрепление пластин осуществлялось в специальном приспособлении, имитировавшем корпусную деталь. Регистрация упругих прогибов и погрешности формы производилась индуктивными датчиками линейных перемещений мод.234 завода "Калибр" в комплекте о усилителем модели 217 и осциллографом Н 115.

При проведении экспериментальных исоледш^пяй злияния технологических параметров на величину составляющих сил Д16Т и лЛ4 был использовал трехкомпонентный . 1амэтр У ДМ конструкции БШ'И в комплокте с усилителем ТА-5 и осциллографом Н iI5. Измерялись составляющие силы: касательная { Рз ), осевая (А?) усизшз подг ги ( Ps ). ,

."> качоство обрабатывающе ло ; югрумен'. i использовалась однозубая ротаЦпнная торцевая фреза, оснащенная быстрорежущими (Р6Г.5) чашками диаметром: <2г = 16, 20, 24, ¿8 " 32 мм.

Износ чашек контролировался с помощью двухкоординатной машины да/ 150; 0,2 с ценой деления 0,2 мкм.

Лля парирования приспособления и дгламометр использован П2 ужинный дпнамои' тр системы Токаря.

Экспарименталыше "сследс-«ш:п сил рваная и i погибов и погрешностей формы обработанных пло. .¡осте'; проводились по методу . планирование дрос о-фанторпого эксперимента Технологические факторы, влияющие на исследуемые параметры, изменялись в следугчих диапазонах:

Скоросг розашщ - уср = 515-10Р0 м/мин.

Подача на зуб - Л = 0,06-0,156 мм/зуб.

Гл, Зина розашш - Ь = 0,7-1,0 ад

Лиаметр рокуцой чашки - ¿1 = 16-32 ил

Износ чашки ^ 0,005-0,5 мм.

Толщина обрабатываемой

пластипы - Л = 3-15 мм.

Коэффициент сплошности - /7 = 0.742-1,0.

Обработка эксперпменгалышх дашшх выполнялась по методу . наименьших квадратов с применением ЗШ.

. П четвертой глава приводятся результаты эксперименталышх исследований силовых зависимостей, зависимостей прогибов и деформации от тг'нолог"ческих факторов при высокоскоростном ротационном фрезеровании, позволившие качественно и количественно онпнить зависимость исследованных параметров от "мхпологических факторов.

Устанс злены частные зависимости состг чляющи'х сил резания . лри ротационном торпво, фрезеровании ялюмин евше сплавов Л16Т и АЛ4 от технологических факторовг ' .а) для обработки "плава А14:

•314. £-0,79. ^0,8'. ^0,44 (н)

Я,- (Н) ■• ( 6 )

230С 67 (Н)

б) для обработки сплава ДБ*:

о, - «о.^-0'12^0'5*-1 V"45 (Ю

О гтп.1/: „ 0,41 / 0,33 ,1, :5 , 0,65

в, = 1050-^ . $2 . £ ' -¿¿г ''/}» (Н) ( 7 )

Р5 = 320 Ь 0,82 ¿0'8Ч'0'"7 «Н)

- 15 -

Полученниэ'пипплсения позволяют подсчитать значения «мпульоа осозо!! си ли.

Еиводвнш'о частица сяловыо зависимости -оставляющих сил розания ог технологических факторов позволяли качественно оцепить влияппо этих факторов I,.. усилия резания. Утано-лено, что скорость резания незначительно вяг^ет на измопонио составляющих сил резания вообще и на осовул силу в частности, установлено значительное влияли" подача, глубины резания, а также диаметра ':ашки и оа износа на величину осевой силы.

Впервао получены экспериментальные зависимости импульса осевой снли ог техно.-огических факторов:

а) для обработки сплава АЛ4-

Г - 75^. I, .// с J,4 ,0,63' , 1Д5 ,' О, Я

г - 1X3- ке Кр -л? чц . ( а )

б) для обработки сплава Д16Т:

г - тгпг). / -0,42' . 0,41 , 0,63 ,1,15' / 0,65 А =.10э0ке • 1(р •£ ■ -¿¿г (э)

где Кг - для различных соотношений и различных

а, следовагельно, и раз!шх й , вычисляется по формуле

и может колебаться от I. ;»КГ3 ^ек до 2,8-Ю"3.

Установлено1, что двукратное повышена», скорости резания приводит к двукраи му у^оныиению импульса Р . • ' '

Виполненные исследования упругих деформаций и погрешности формы ( \пл ) обработанной плоскости "оказали, что существует

весьма тесная зависимость величину. упругой деформации пластины погрешности формы ( А л л) ог импульса силы. Установлено, что двукратное i;краг чние импульса силы способствует почти трехкраг-юму снижению упругих деформаций и погрешности формы Л пл. Установлено также, что ч диаметр режущей чагаки и ее иснос интен-.с. що влияют на упругие деформации и Л пл.

Установлено, что эксперимс гальные зависимости г пульса и прогибов отличаются ог теоретических не более чем на 10-12%', что характеризует достаточную достоырность результатов исследований.

П<ттая глава диссертации посвящена разработке методик, расчета упругих деформаций и рекомендаций по снижению вли-лия упрупих отжатий тонкостенных лластин на точность формы o„paóo-■анйой повегхностг.

Разработаны методики ручного и на ЭВМ расчета упругих по-формаций тонкостенных пластин с целью их минимизации.

РазраС тана блок-схема (рии.З) и алго"итм. ^очита погреш- . . ■остей формы тонкос'чннгх на ЭВМ. в диалоговое рилиме.

Созданные методики позволили определить оптимальные технологические факторы обработки тонкоигенпшс пластин, так, ' itar-.имер, оптимальными технологическими факторами при ротационном фрезеровании тонкостенных пластин из сплава Дб'Г слодует считать:

а) для пластины Н = 15 ' А = I)

805 м/мин, $г = 0,07 "ч/зу*, £ = 0,7 мм,

cCz*. '¿6mm,/?j = О, С" км'

для; пластины Н - 12 ( Л = I ) м/миг<, ¿irOficMHfeb, t-О^ми,

éc-гЛт,, Ь^дооьм.

ÇCmon ^

Рис.? ^.юк-схема алгоритма выбора ог-н.мал^ных условий обработки i„якостенных лласг&н

- 18 - ,

в) длл пласгин Н в 9

Уф*4030 м/м*, ¿1-0,06 м/губ,

¿¿'¿¿мм, 0,005ИН]

г) для пластины Н = 6

Уф^^ОЗОп/иан, ¿2=0,05мн/зу5.,1б=С75ни,

• (¿г=гОмН, /г*0,&25АЛ/^

д) для пластины Н = 3

)/ср*Ю30н/цц*, 1^0,¿/л/и,

¿г

г -/6 мм, -¿¡005мм.

ВЫВОДЫ

Анализ результатов теоретических и экспериментальных исследований, а также разработанных рекомеад--дий позволяет сделать следующие выводы:

■ I. Установлено, что наиболгч перспективным гет^дом окончательной обработки плоскостей корпусных нежестких да тале;; являеа-ся высокоскоростное фрезерование, которое, в частности, может быть.ротационным. ■

• 2. Определено, что одним из путей повышения точности обработки нечетких деталей является путь связанный со снижением упругих деформаций обработанных сенок под дейсиием осевой сил1: . резания. *

3. Для ¿'ч^а кратковременности действия силы "л обрг батц- . ваемую стенку предложено использовать энергетический метсд определения динамической деформации сгонки под влиянием осевой силы

Ро .

4. Установлено, что в процессе деформации кинетическая

. -19 -

энергия переходит в потенциальную энергию изгиба стенки, пропорциональную юзадрату максимального прогиба.

5. Разработаны аналитические уравнения описывающие лд изйгнутой поверхности пласгигы учитыв",ощив различные способы закрепления краев последней.

6. Выведена зависимость для определения величины максимального прогиба пластины от осевой силы, размеров пластины и ее материала.

7. Выявлена зависимость величины максимального прогиба от числа одновременно работающих зубьев, позволяющая выбрать о..гимальное количество зубьев фрезы, при котором обеспечивается гчнимальнов значение А пл.

8. Выведена зависимость для оценки влияния меотных ослаб. лений (несплслности) стенки на величину максимального прогиба.

9. Впервые получены экспериментальные зависимости составляющих сил резгния' Рг , Ро,и Pi при рог ционном фрезеровании алюми.левых сплавов АЛ4 и Д16± oi параметров режима резаная, размера режуще! чаши и ее износа.

10. Впервые подучены частные силовые зав-сямооти "оставляющих сил резания при ротац..онноч фрезеровании алюминиевых сплавов, позволяющего оценить влияние технологических факторов скорости резания , подачи Sz , глубины розания t , диаметра режущей чашки Ct- и ее износа на эта составляющие.

11. Впервые получ-ны экспериментальные зависимости импульса jcebofl силы F от технологических факторов.

12. Устан^.злено, .что повышение скорости резания вызь. аег • резкое уменьшение величины импульса силы, зна""тельно большее,

чем "Ч.._б1ша осевой силы Ро . Так, повышение скорости резания г 515 м/м.чн до ЮЗО м/мин выз' чает уменьшение импульса силы с

- 20 - -

0,095 н.сек до 0,033 н«сг: при обработке плаотин Д1вТ и о

0.063 н.сек до 0,023 н.сек про обработке "ластик из сплава АЛ4.

13. Выполнены исследования упругих деформация и погрешностей формы пластины. Установлена тесная взаимозависимость величины упругих деформаций пластины от импульса силы.

14. Показано, что двукратное уменьшение импульса силы, овязанное о двукратным повышением скорости резания способствует почти трехкратному снижению величины упругих деформаций и погрешности формы.

15. Показано, чю интенсивно на величину упругих деформаций влияют диаметр пекущей чашки и ее чзнос.

16. Экспериментально подтверждено, чго величина силовой составляющей погрешности формы зависит от величины упругих отжатой пластины. При заданной схеме зе крепления: 2 параллельных

. края жестко защемлены и 2 края свободам погрешность формы ' Ù пл

равна д^ с. Умах. к/. - У'max. сео ,

гдо^ ->аъ.1(р. - наибольший лрогиб посередине, свободного края; Утах сер. - прс.иб в середине плаоти-ш. , v ■ '17. Разработана слок-схема алгоритма и методика выбора технологических параметров обеспечивающее заданную величину упругой составляющей деформации стенки.

Основные положения -дессертации с публикованы •в следующих работах:

1. Сидоров B.C. Цыбасов C.B., Баха А.Я. Повышение технологической эффективности торцевого фрезерования тонкостенных корпусных деталей //Материалы каучяо-гехничлской и научно-методической конференции, посвященнг" 50-летию Г'МИ. « М.: КАШ, 1939.-

C.I70-I7I.

2. Сидоров B.C., Баха А.Я., Цыбасов О.В. Ротационное фрззерова-ние тонкостенных корпусных деталей //Пути повышения стЛкости 'и надежности режущих и штачповых инструментов. Тез.докл. Всесоюз.науч.-техн.нонф. - Николаев, 1990. - С.49.