автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Повышение качества рабочих кромок деталей и инструмента при упрочняющем шлифовании

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА I. ОСОБЕННОСТИ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ РАБОЧИХ

КРОМОК ШЛИФОВАНИЕМ И ЗАТОЧКОЙ.

1.1. Основные понятия кромки и механизм ее образования

1.2. Классификация кромок

1.3. Основные закономерности формирования качества рабочих кромок при шлифовании и заточке, их краткий обзор и постановка задачи

1.3.1. Анализ геометрических характеристик кромок.

1.3.2. Анализ физико-механических свойств кромок.

Выводы к главе I.

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА ЧИСЛЕННОЙ МОДЕЛИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ПРИ ПШИФОВАНИИ ТЕЛ С ОГРАНИЧЕННЫМ ТЕПЛООТВОДОМ НА ОСНОВЕ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ (МКЭ).

2.1. Анализ существующих аналитических методов.

2.2. Использование МКЭ для создания численной модели

2.3. Анализ результатов исследования нестационарного температурного поля МКЭ.

2.4. Определение глубин распространения температурного поля с учетом коэффициентов накопления тепла

2.5. Методика экспериментального исследования температур

2.5.1. Влияние режима и условий упрочняющего шлифования на температурное поле в зоне кромки

2.6. Экспериментальная проверка полученных результатов

Выводы к главе

ГЛАВА 3. ЭКСЖРИМЕНТАЛЬШЕ ИССЛЕДОВАНИЯ МИКРОТВЕРДОСТИ

И МИКРОСТРУКТУРЫ РАБОЧИХ КРОМОК.

3.1. Оборудование для шлифования и заточки

3.2. Выбор абразивного инструмента для шлифования при формообразовании рабочих кромок

3.3. Выбор образцов для исследования

3.4. Методика исследования микротвердости и микроструктуры

3.5. Исследование влияния технологических факторов на качество рабочей кромки

3.6. Режимы шлифования, обеспечивающие упрочнение рабочих кромок.

3.7. Экспериментальное исследование сил при упрочняющем шлифовании

3.8. Энергетическое обеспечение процесса упрочняющего шлифования.

3.9. Исследование степени и глубины упрочненной зоны в зависимости от режимов и условий упрочняющего шлифования клиновидных тел

3.10. Влияние продольных границ шлифуемых деталей на степень и глубину упрочненного слоя

3.11. Методика определения режимов упрочняющего шлифования по заданным параметрам упрочнения

Выводы к главе 3.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

КРОМОК ПОСЛЕ ШЛИФОВАНИЯ И ЗАТОЧКИ.

4.1. Методика комплексного измерения геометрических характеристик рабочей кромки

4.2. Оптимизация режимов обычного шлифования при формообразовании кромок

- 4 - Стр.

4.2.1. Анализ факторов, влияющих на микрогеометрию кромки.

4.3. Анализ профилограмм продольной микрогеометрии кромок деталей и инструмента

4.4. Анализ опорных кривых профиля кромки различных деталей.

4.5. Исследование непрямолинейности рабочих кромок.

4.5.1. Влияние исходной твердости шлифуемого металла на непрямолинейность.

4.5.2. Влияние технологической наследственности на непрямолинейность.

Выводы к главе

ГЛАВА 5. ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОЧИХ КРОМОК НА ТРЕНИЕ

И ИЗНОС.

5.1. Методы определения износа кромок

5.2. Влияние качественных характеристик рабочих кромок на их стойкость в процессе трения и износа

5.2.1. Исследование износа при трении-скольжении

5.2.2. Влияние исходной микрогеометрии кромки на износ

5.3. Сравнительный износ упрочненных шлифованием кромок при обработке материалов

Выводы к главе

ГЛАВА 6. ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ

6.1. Упрочняющее шлифование рабочих кромок вырубных штампов и деревообрабатывающих инструментов

6.2. Повышение качества кромок при обычном шлифовании и заточке.

6.3. Влияние притирки на микрогеометрию рабочих кромок

Выводы к главе

Главная задача 11-ой пятилетки состоит в техническом перевооружении народного хозяйства. Это выдвигает исключительно высокие требования перед машиностроением. Так, "Основными направлениями экономического и социального развития народного хозяйства СССР на 1981-1985 гг. и на период до 1990 г.", предусматривается опережавдий рост машиностроения и металлообработки, значительное повышение его технического уровня и качества, а в ближайшие года требуется обеспечить выпуск машин, оборудования, приборов, материалов и другой продукции, отвечавдей по своим технико-экономическим показателям высшему мировому уровню.

Надежность и долговечность техники неразрывно связана с качеством обработки поверхностей деталей машин и механизмов, которая характеризуется повышением их основных эксплуатационных характеристик, зависящих от обеспечения точности размеров и формы, а также придания поверхностному слою необходимых физико-механических свойств.

Во многих случаях эксплуатационные требования повышаются к пересечению поверхностей детали-кромке.

Кромка является важнейшим элементом различных типов инструментов, а также ряда деталей машин и приборов и широко используется в промышленности. Так, например, режущая кромка инструмента непосредственно участвует в срезании слоя металла и формировании новой поверхности. Находясь непосредственно в зоне контакта с обрабатываемым материалом, она испытывает большие силовые и тепловые нагрузки в сочетании с интенсивным износом, что резко ограничивает ее стойкость в сравнении с рабочей поверхностью.

Потеря работоспособности кромки происходит в результате хрупкого разрушения в виде выкрашиваний, скалывания или под воздействием пластической деформация и среза и зависит от материала клиновидной детали, его твердости, геометрической формы, параметров микрогеометрии и др. факторов.

Несмотря на широкое применение сверхтвердых материалов, а также твердосплавного и минералокерамического инструмента, до настоящего времени в производстве используется до 70$ инструмента из быстрорежущих, инструментальных и легированных марок сталей. В большинстве случаев из этих сталей изготавливаются также детали машин и приборов с рабочей кромкой (например, опоры, призьмы аналитических весов, лопатки насосов и др.).

Проблема инструментального материала в последние годы стала особенно актуальна из-за дефицитности некоторых легирующих элементов, таких как вольфрам, кобальт, тантал. Поэтому поиск рациональных путей повышения качества рабочих кромок является первейшей задачей машиностроительной и инструментальной промышлен-ностей.

Несмотря на то, что в настоящее время известны новые технологические процессы, повышающие качество кромок: ультразвуковой пластический наклеп, плазменная наплавка, электро-искровое легирование, лазерное упрочнение и др. - операции шлифования и заточки абразивными кругами являются основными и преобладают в промышленности.

Основные трудности при шлифовании и заточке кромок заключаются в получении ее прямолинейной с минимальной шероховатостью и волнистостью, а также достаточно прочной и твердой.

Кроме того на формирование качества кромок оказывает влияние технологическое наследование свойств предшествующей и текущей операций. Поэтому весьма важным является комплексное исследование качественных характеристик рабочих кромок.

С этой целью в работе впервые исследуется новый способ упрочнявдего шлифования применительно к обработке деталей типа клиновидных тел. Идея этого способа принадлежит Наерману и Ши-шову, в котором за счет глубинной обработки с медленным перемещением детали обеспечиваются температурно-временные условия для протекания термического цикла скоростной закалки подобного ТВЧ и лазерному упрочнению.

Однако рекомендуемые режимы пригодны лишь для деталей с неограниченным теплоотводом.

Для обеспечения качества кромки важно научиться управлять образующимся температурным полем в условиях ограниченности теп-лоотводящего объема детали.

С этой целью необходимо исследовать характер распределения тепловых полей по сечению детали, установить коэффициенты накопления тепла в зависимости от углов заострения кромки и условий шлифования, а также динамику нестационарного температурного поля.

Разработка эффективных способов повышения качества рабочей кромки включает определение условий сохранения исходной твердости (на режимах обычного шлифования) и формирования вторично-закаленного слоя (на режимах упрочняющего шлифования).

Последнее нуждается в изучении параметров упрочнения в зависимости от режимов шлифования и заточки, а также в оценке величин непрямолинейности, волнистости и микрогеометрии кромки на заключительном этапе шлифования и сравнительном влиянии их при трении на износ.

Настоящая работа посвящена изучению указанных проблем.

Основные исследования проводились в технологической лаборатории предприятия п/я Р-6613 и Физико-техническом институте АН БССР.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Предложена и разработана численная модель распространения температурных полей применительно к различным схемам плоского шлифования деталей с ограниченным теплоотводом на основе метода конечных элементов, которая явилась основой для управления интенсивностью теплового фактора в условиях обычного и упрочняющего шлифования.

2. Получены коэффициенты накопления тепла на вершине клиновидной детали в зависимости от угла заострения кромки ( Р ), Ее-личины контактной температуры (Тп) и Бремени ее действия ( I ), При этом комплексные значения этих коэффициентов оказались равными: для условий обычного шлифования ( 673 К,^^ 0,05 с ) - К-ц = 1,11; для упрочняющего шлифования ( Т^873 К,

И ^ ОД с ) - = 2,4. Они позволяют упростить тепловые расчеты и прогнозировать фактические глубины распространения температур.

3. Разработан, исследован и рекомендован к промышленному использованию новый технологический процесс упрочняющего шлифования деталей типа клиновидных тел из углеродистых и инструментальных марок сталей, позволивший получить повышение твердости на 20 - 25% по отношению к обычно закаленным сталям и достигнуть максимальной твердости в пределах 10 - II тыс. Ша за счет образования мелкодисперсного мартенсита.

4. Для обеспечения скорости теплоотвода (в пределах 872

- 1573 К/с) рекомендовано использоЕать следующие схемы шлифования при углах заострения кромки: 15°<^^30° - с контактом смежной (необрабатываемой) грани с телом, обладающим высоким коэффициентом теплопроводности (Л), например медью ( =4,2

Вт/см К); 30°<гС

Ьй 60°

60 - с переменным припуском, уменьшающимся до нуля на вершине клиновидной детали; 25° - по второму (вспомогательному) углу.

Стабильные параметры упрочнения на участках врезания и выхода круга по длине кромки (для всех углов заострения) обеспечиваются шлифованием с переменной продольной подачей в пределах рабочего хода.

5.Разработана методика определения уточненных режимов упрочняющего шлифования по заданным параметрам упрочнения, которая представляет собой блок-схему последовательных этапов расчета и выбора условий обработки и включает: расчет плотности теплового потока, мощности и сил обработки, поверхностной температуры и времени ее действия, определение способов шлифования, а также расчет критической скорости закалки и выбор охлаждающих сред.

6.Разработаны методики измерения параметров микрогеометрии, волнистости, микротвердости и сравнительных испытаний на износ применительно к рабочим кромкам деталей и инструмента, в результате применения которых: установлено, что для получения минимальных значений шероховатости, волнистости и радиуса округления кромки в пределах Ра= 0,3 + 1,4 мкм; J* = 13 - 26 мкм и\л/Ра= 2,4 --5,5 мкм, a также сохранения исходной твердости окончательную абразивную обработку следует производить на режимах: t = 0,005

- 0,015 мм, Yj = 10 * 15 м/мин.: Sgx = мм/дв.х, А = 16 мкм, ß = 30 - 90°, и) = 0°; получено повышение износостойкости упрочненных шлифованием кромок в 2,2 раза в сравнении с нормально термически обработанными сталями.

7.Реализация работы осуществлена на машиностроительном предприятии г. Ворошиловграда и Волжском автомобильном заводе с общим экономическим эффектом 62,56 тыс.руб.

1. Абразивная и алмазная обработка материалов: Справочник /Под ред. д-ра техн.наук проф. А.Н.Резникова. М.: Машиностроение, 1977. - 391с.

2. Андреев Г.С. Изучение механизма разрушения инструмента при периодическом резании. В кн.: Автоматизация процессов точной отделочной обработки и транспортно-складских операцийв машиностроении. М., 1979, с. 121-128.

3. A.c. 278363 (СССР). Способ обработки изделий /Г.С.Андреев, В.С.Комаров, Н.И.Ташлицкий. Опубл. в Б.И., 1970, $ 25.

4. A.c. 408139 (СССР) Микроскоп для измерения величины износа режущего инструмента непосредственно на рабочем месте без снятия его со станка /Б.Б.Ададуров. Опубл. в Б.И., 1973, № 47.

5. A.c. 61826I (СССР). Способ шлифования /М.С.Наерман, А.К.Ши-шов. Опубл. в Б.И., 1978, № 29.

6. A.c. 90093 (СССР). Способ повышения износостойкости режущей кромки резцов из инструментальных сталей /А.У.Свириденко. -Опубл. в Б.И. 1948.

7. Балакшин Б.С. Основы технологии машиностроения. М.: Машиностроение, 1969, - 257с.

8. Бетанелли А.И. Хрупкая прочность и надежность режущей части инструмента. Тбилиси: Изд. Тбил. политехи, ин-та, 1969. -310с.

9. Богомолова H.A. Практическая металлография. М.: Высшая школа, 1978. - 272с.

10. Борисов Б.Я., Титаренко В.В. Исследование контактной температуры в зоне шлифования. Станки и режущие инструменты. Харьков, 1969, вып.10, с. 34-37.

11. Влияние затупления шлифовального круга на качество поверхности /Л.Н.Филимонов, В.И.Муцянко, Г.П.Политико, Г.А.Киселева. Станки и инструмент, 1969, $ 6, с 24-25.

12. Вяткин А.А., Фонотов В.Т. Исследование параметров шероховатости в различные периоды приработки трущихся поверхностей. В кн.: Исследование качества поверхности и износостойкость материалов. Курган, 1969, с.102-112.

13. Горелов В.М. Р1знос режущего инструмента. -М.; Свердловск: Машгиз, 1962. 184с.

14. Гречухин А.И. Влияние остроты режущей кромки на качество поверхности при обработке стали. Станки и инструмент, 1953, №5, с. 12-14.

15. Гречухин А.И. Использование метода светового сечения для оценки режущей кромки инструмента. Там же, 1951, № 6, с. 11-13.

16. Гречухин А.И. К вопросу о методах оценки остроты режущей кромки инструмента. Там же, 1949, №5, с. 21-22.

17. Гречухин А.И. Определение остроты режущей кромки инструмента интерференционным методом. Там же, 1952, № 10, с. 16-17.

18. Дарымов 0.И. Технологическое обеспечение параметров состояния поверхностного слоя деталей при обработке торцовыми фрезами с виброупрочненными режущими кромками: Автореф. дис. . канд.тех.наук. Брянск, 1979. - 23с.

19. Демьяновский К.И. Износостойкость инструмента для фрезерования древесины. М.: Машиностроение. 1968. - 312с.

20. Дрожжин В.И. Качество режущей кромки инструмента при алмазной и абразивной заточке фрез. Станки и режущие инструменты, Харьков, 1966, вып. I, с. 15-19.

21. Дьяченко П.Е. Острота режущего инструмента и качество поверхности. Станки и инструмент, 1950, №2, с. 19-20.

22. Дьяченко П.Е., Добычина А.П., Фомин П.Я. Чистота поверхности режущего инструмента: /Сб.статей/. М.; ВНИИМ, 1949, - 56с.

23. Дьяченко П.Е., Якобсон М.О. Качество поверхности при обработке металлов резанием. М.: Машгиз, 1951, - 208с.

24. Евсеев Д.Г. Формирование свойств поверхностного слоя при абразивной обработке. Саратов: Изд. Сарат.ун-та, 1975. -127с.

25. Евсеев Д.Г., Сальников А.Н. Физические основы процесса шлифования. Саратов: Изд. Сарат. ун-та, 1978. - 128с.

26. Ефремов В.Д. Влияние тепловых явлений при шлифовании тонких пластин на точность их обработки. В кн.: Алмазная и абразивная обработка деталей и инструмента. Пенза, 1982, вып. II, с. 13-17.

27. Ефремов В.Д. Исследование эксплуатационных свойств шлифованных поверхностей тонких пластин. ГЛ., 1982. - 11с.- Рукопись предст. ФШ АН БССР. Деп. в ВИНИТИ 21.01.82 г. J» 278-82.

28. Ефремов В.Д. Применение метода конечных элементов для исследования температурного поля в процессе шлифования. В кн.: Вопросы прочности и пластичности металлов. Минск, 1983, с 74.

29. Ефремов В.Д. Шлифование с одновременным упрочнением рабочих кромок. В кн.: Вопросы прочности и пластичности металлов. Минск, 1983, с 75.

30. Жабокрицкий P.A. Экспериментальное определение температурв зоне шлифования металлов: Автореф. дис. канд.техн.наук.- Одесса, 1973. 23с.

31. Захаренко И.П. Эффективность обработки инструмента сверхтвердыми материалами. М.: Машиностроение, 1982. - 224с.

32. Зенкевич 0. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. - 541с.

33. Забавский М.Т. Совершенствование обработки сталей пористыми алмазными кругами с подачей СОЖ через поры круга. Дис. . канд.техн.наук. Шнек, 1977. - 228с.

34. Исаев А.И., Силин С.С. Методика расчета температур при шлифовании. Вестн. машиностроения, 1957, 5, с. 54-59.

35. Карслоу К., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука, 1964, 487с.

36. Кащук В.А. Справочник заточника. М.: Машиностроение, 1982.- 232с.

37. Кондратьев Г.М. Тепловые измерения. -М.: Машгиз, 1957.- 225с.

38. Королев A.B. Выбор оптимальной геометрической формы контактирующих поверхностей деталей машин и приборов. Саратов, Изд. Сарат. ун-та, 1972. - 133с.

39. Королев A.B. Исследование процессов образования поверхностей инструмента и детали при абразивной обработке. Саратов, Изд. Сарат. ун-та, 1975. - 191с.

40. Королев A.B. Исследование оптимальных условий шлифования с заданной шероховатостью шлифованной поверхности. Дис. . канд.техн.наук. - Саратов, 1972. - 234с.

41. Костецкий Б.И. Основные процессы энергетических превращений при шлифовании закаленной стали. Науч.тр. Киев, ин-та гражд. возд. флота. Трение, смазка и износ деталей машин, 1962, вып. 3, с. 18-26.

42. Костецкий Б.И. Шлифование закаленной стали. Киев: Гостех-издат Украины, 1947. - 124с.

43. Кравченко Ю.Г. Выбор абразивных кругов и режима плоского шлифования деталей из быстрорежущей стали. Вестн. машиностроения, 1976, В 10, с. 70-72.

44. Крагельский И.Б. Трение и износ. ГЛ.: Машиностроение, 1968.- 480с.

45. Краткий физико-технический справочник. В 3-х т. /Под общ. ред. К.П.Яковлева. -М.: Физматгиз. T.I. Математика. Физика.- 446с.

46. Крайнев А.Ф. Справочник по механизмам. М.: Машиностроение, 1981. - 438с.

47. Круглов Е.И. Исследование влияния микрогеометрических параметров режущей части твердосплавного инструмента на их износостойкость: Автореф. дис. . канд.техн.наук. Брянск, 1970. - 24с.

48. Круглов Е.И., Дарымов О.И. Прибор для измерения радиусов округлений радиусных кромок инструмента на профилографах мод. 201, 253. Б кн.: Обработка резанием (технология, оборудование, инструмент). М., 1981, вып. 4, с. 28-31.

49. Кряжев H.A. Фрезерование древесины. -М.: Лесн. пром-сть, 1979. 199с.

50. Куркович Б.Н. Исследования по определению радиуса округления режущих лезвий из различных марок быстрорежущих сталей: Тр. Фрунзен. политехи, ин-та. Механика. 1974, вып. 83, с. 173.

51. Ланда В.А. Исследование структурных превращений, возникающих при шлифовании инструментальных сталей: Автореф. дис. . канд.техн.наук. М., 1961. - 22с.

52. Лившиц Б.Г., Крапошин B.C., Линещшй Я.Л. Физические свойства металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1980. - 320с.

53. Лоладзе Т.Н. Износ режущего инструмента. М.: Машгиз, 1958,- 216с.

54. Лоладзе Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента.- М.: Машиностроение, 1982. 320с.

55. Лыков A.B. Теория теплопроводности. М.: Высш. школа, 1967.- 600с.

56. Любимов В.Е. Некоторые закономерности формирования режущих кромок инструментов. В кн.: Технология и автоматизация машиностроения. Киев, 1978, № 25, с 43-46.

57. Макаров А.Д. Износ и стойкость режущих инструментов. М.: Машиностроение, 1966. - 212с.

58. Маликов В.Н. Определение остроты режущего лезвия по изображению эллипса. Изв. вузов. Машиностроение, 1961, № 9,с. 13-15.

59. Михеев M.A., Основы теплопередачи. -М.: Машиностроение, 1956. 127с.

60. Макушок Е.М., Калиновская Т.В., Белый A.B. Массоперенос в процессах трения. Минск, Наука и техника, 1978, - 272с.

61. Наерман Я.М. Исследование процесса шлифования с одновременным упрочнением обрабатываемой поверхности. Дис. . канд. техн.наук. - М., 1978.

62. Наерман М.С., Кальнер В.Д. Шлифование с одновременным упрочнением обрабатываемой поверхности. Вестн. машиностроения, 1977, № I, с. 64-66.

63. Новик Ф.С. Математические методы планирования экспериментов в металлургии. Разд. I, М., 1972, с. 5-107.

64. Новиков H.H. Исследование температурного поля в обрабатываемом металле при шлифовании. Тр. МАИ, i960, вып. 129,с. 47-53.

65. Основы алмазного шлифования /Под ред. Cerno М.Ф. Киев: Техника, 1978. - 193с.66. 0 явлениях, происходящих в поверхностном слое при шлифовании /В.А.Сипайлов, А.В.Якимов, В.И.Потемкин, С.А.Иванов. -Вестн. машиностроения, 1966, № 3, с. 69-72.

66. Шлинский В.Н., Николаев С.В. Исследование температур приабразивном шлифовании быстрорежущих сталей. В кн.: Теплофизика технологических процессов. Саратов, 1973, вып. I, с. 69-74.

67. Подзей A.B., Новиков H.H., Логинов В.Е. Температурное поле в обрабатываемом металле при плоском шлифовании. Станки и инструмент, 1957, № 10, с. 16-17.

68. Полевой С.Н., Евдокимов В.Д. Обработка инструментальных материалов. Киев: Техника, 1980, - 150с.

69. Прецизионное кромкообразование на внутренних цилиндрических поверхностях. М.: НИАТ, 1968. - 28с.

70. Раб А.Ф. Образование микрогеометрии режущей кромки инструмента при шлифовании алмазными кругами. Станки и режущие инструменты. Харьков, 1969, вып. 10, с. 63-66.

71. Расчет температурных полей в пластинах при электросварке плавлением: Справочник (таблицы для вычисления) /А.А.Казимиров, А.Я.Недосека, А.И.Лобанов, И.С.Радченко. Киев: Наук.думка, 1968. - 832с.

72. Редько С.Г. Процессы теплообразования при шлифовании металлов. Саратов: Изд. Сарат. ун-та, 1962. - 231с.

73. Резников А.Н. Теплообмен при резании и охлаждении режущих инструментов. М.: Машгиз, 1963. - 158с.

74. Резников А.Н. Теплофизика резания. -М.: Машиностроение, 1969. 288с.

75. Рыбалко B.C. Износ и затупление инструмента при фрезеровании древесины. В кн.: Новое в технике эксплуатации дереворежущего инструмента. М.; Л., 1956, с. 36-40.

76. Рыжов Э.В. Обработка профилограмм на ЭЦВМ: Информ. листок № 192-72. Брянск, ВДТИ, 1972 .

77. Рыкалин H.H. Расчеты тепловых процессов при сварке. М.:1. Машгиз, 1951. 296с.

78. Сагалов В.И. Характер температурных полей при заточке инструмента. В кн.: Повышение производительности и качества обработки деталей на металлорежущих станках. Ижевск, 1971, с. I3I-I35.

79. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов /Пер. с англ., -М.: Мир, 1979. 392с.

80. Семко М.Ф., Раб А.Ф. Микрогеометрия рабочих элементов режущего инструмента при обработке алмазными кругами. Станки и режущие инструменты, Харьков, 1966, вып. I, с. 49-55.

81. Синопальников В.А., Эйхманс З.Ф. Радиус округления режущих кромок твердосплавного инструмента. Станки и инструмент, 1965. & 6, с. 35-37.

82. Сипайлов В.А. Тепловые процессы при шлифовании и управление качеством поверхности. -М.: Машиностроение, 1978. 167с.

83. Сипайлов В.А., Сипайлова Н.Ф., Туров Л.С. Расчет температур при шлифовании тонких пластин, Кн.: Совершенствование станков. Ижевск, 1973, вып. 4, с. 40-48.

84. Сипайлова Н.Ф. Исследование температурного поля при заточке режущего инструмента из высокомолибденовых сталей. В кн.: Совершенствование процессов резания и повышение точности металлорежущих станков. Ижевск, 1974, вып. 5, с. 42-49.

85. Солер Я.И. Исследование процесса заточки-доводки быстрорежущих инструментов алмазными и эльборовыми кругами: Автореф. дйс. . канд.техн.наук, Куйбышев: Куйбыш. политехи.ин-т, 1970. 20с.

86. Судариков A.C., Бояршинов Ю.А., Политов М.Ф. Управление съемом припуска при шлифовании. Вестн. машиностроения, 1977, 19, с. 55-58.

87. Суслов А.Г. Технологическое обеспечение контактной жесткости соединений. ~М.: Наука, 1977. 101с.

88. Титаренко В.В. Экспериментальное исследование температурных полей при шлифовании. Станки и режущие инструменты, Харьков, 1969, вып. 10, с. 77-80.

89. Термическая обработка в машиностроении: Справочние /Под ред. Лахтина Ю.М. М.: Машиностроение, 1980. - 783с.

90. Трение, изнашивание и смазка: Справочник /Под ред. И.В.Крагельского и В.В.Алисина. М.: Машиностроение, 1978. Кн. 1/В.В.Алисин, А.Я.Алябьев, А.М.Архаров и др. 400с.

91. Упрочнение стали механической обработкой /Г.В.Карпенко, Ю.И.Бабей, И.В.Карпенко, Э.М.Гушман. Киев: Наук.думка, 1966. - 202с.

92. Федюкин В.К. Термо-циклическая обработка сталей и чутунов. -Л.: Изд. Ленингр. ун-та, 1977. 144с.

93. Хает Г.Л. Надежность режущего инструмента. Киев: ЖРНИИТИ, 1968. - 245с.

94. Хает ГЛ., Василюк Т.Д. Влияние округления режущей кромки твердосплавных резцов на их прочность и износоустойчивость. Вестн. машиностроения, 1970, № I, с. 71-75.

95. Хрущов М.М., Бабичев М.А. Абразивное изнашивание. ГЛ.: Наука, 1970. - 252с.

96. Худобин Л.В. Смазочно-охлаждающие средства, применяемые при шлифовании. М.: Машиностроение, 1971. - 216с.

97. Шепеляковский Г.З. Упрочнение закалкой при нагреве токами высокой частоты. М.: Машиностроение, 1968. - 236с.

98. Электроалмазное шлифование инструментальных материалов /М.Ф.Семко, А.И.Грабченко, И.В.Левченко, А.Ф.Раб. Киев: Высш. школа, 1974. - 118с.

99. Эльянов В.Д. Прижоги при шлифовании: Обзор, с-х-4. Технология металлообрабатывающего производства. М.: НИИМАШ, 1974. - 28с.

100. Юдаев Б.Н. Теплопередача. М.: Высш. школа, 1981. - 319с.

101. Якимов A.B., Сипайлов В.А. Прерывистое шлифование. Вестн. машиностроения, 1967, й 3, с. 56-57.

102. Якобсон М.О. Шероховатость, наклеп и остаточные напряжения при механической обработке. М.: Машгиз, 1956. - 292с.

103. Якобсон-М.О. Исследование точности, шероховатости и наклепа при зенкеровании и развертывании отверстий. Станки и инструмент, 1949, Jé 10, с. 25-26.

104. Яковлев В.П. Математическая обработка результатов измерений. -М.: ГНТИ, 1950. 126с.

105. Ярышев H.A. Приближенная теория тепловой инерции технических термопар сопротивления. Тр./Ленингр. ин-т тепло- и массообмена, 1959, вып. 37, с. 36-42.

106. Ящерицын П.И. Повышение эксплуатационных свойств шлифованных поверхностей. Минск: Наука и техника, 1966, - 384с.

107. Ящерицын П.И. Технологическая наследственность и эксплуатационные свойства шлифованных деталей. Шнек: Наука и техника, 1971. - 212с.

108. Ящерицын П.И., Бранкевич Э.С. Роль связки шлифовального круга в работе сил трения и в теплообразовании. МАП (магнитно-абразивное полирование деталей): Тез.докл.Респ.науч.-техн.совещ. Минск, 1976, с. 3-S.

109. НО. Ящерицын П.И., Ефремов В.Д. Исследование микрогеометриирабочих кромок тонких пластин. В кн.: Алмазная и абразивная обработка деталей машин и инструмента. Пенза, 1983, вып.12, с 120-123.

110. Ящерицын П.И., Еременко М.Л., }Кигалко Н.И. Основы резания материалов и режущий инструмент /Учеб. пособие для вузов/. Минск: Высш. школа, 1975. - 528с.

111. Ящерицын П.И., Зайцев А.Г., Барботько А.И. Тонкие доводочные процессы обработки деталей машин и приборов. Минск: Наука и техника, 1976. - 349с.

112. Ящерицын П.И., Купцов Б.П. Прогрессивные методы плоского шлифования периферией крута. Шнек: ИНТШ1, 1967. - 55с.

113. Ящерицын П.И., Махаринский Е.И., Махаринский Ю.Е. Оптимизация цикла съема припуска при плоском врезном шлифованиина станках с ЧПУ. Станки и инструмент, 1983, 16 I, с. 23-24.

114. Ящерицын П.И., Рыжов Э.В., Аверченков В.И. Технологическая наследственность в машиностроении. Минск: Наука и техника, 1977. - 255с.

115. Ящерицын П.И., Цокур А.К., Еременко M.JI. Тепловые явления при шлифовании и свойства обработанных поверхностей. -Минск: Наука и техника, 1973. 182с.

116. Coinefy H./KetSuuh JSchenuUn ic<; üntenuchu^ сЖег ¿Cn-f£u6q,z0&er? an/о!te Schueide Sein fiuich Zeilen von Dzeh ^/ег^Еепс^еп. — v/zirzstett und ßettL&i, t964,\f.97,A/ 11, S.V99-804,

117. Ut. Л ft zecht Р. л/еи/developments in the iheazy 04 the meta? cuttina piocessPapii asm в, /9S9t л/ А-Ш, * /3, m/fF.113, Schaft! \л/. Messan </on Schneid f ко/rtenf veiun-dunaen . — Fezti^un^ ¡972, /3, 5./73-W.

118. ПО Tay AAt Ste/enson M, de/one Daris Cr. Uhin^ the finite elements in oftoQonat mechina —

119. Pioc. 7nst. mach. 1974, v.tit, рр.62чЛъ8.-241- г"; чутверяшз•¡с^Т^^^й инкенар завода электрон11 йД'!; ч^.'я о го;; машин о стшо анкя' Л о Ко ШВАГЕР1. Г »'Лб» августа/ 19 82г1. АКТвнедрения заточки рабочих кромок

120. Последуйщее полирование войлочный кругеи с пастой ГОИ протекает с еще меньшим тепловыделением» вследствие чего наблюдается процесс какпепа обрабатываемой поверхпости.

121. Экономический эффект от внедрения составил 10,859?ыс«, руб. (десять тысяч восемьсот пятьдесят девять рублей)«,

122. Расчет экономической эффективности прилагается»

123. Настоящее внедрение произведено по результатам диссертационной работы мвКс-с5 ЛФПЯ ФТЙ АН БССР Ефремова ВеД* "Повышение качества рабочих кромок деталей к инструмента при упрочняющей шлифовании"„1. От ФТИ АН БССР, От 33М

124. ЕФРЕМОВ Зам. гл^дшнеиера . ■ ПОНАЖРЕВV- 243

125. Расчет экономической эффективности внедрения заточки рабочих кромок абразивными кругами на эластичнойсвязке (Извещение £67105 от 01,79г.)

126. Годовая программа по старому техпроцессу с учетом стойкостикруга « 360000 шт.

127. О.Го~Г/' x£»R х Ко; О.Го ='1015x100x0,8 « 321200 шт.; с | <где: Org- годовая программа на каждой из операции заточки,штв

128. Гд действительный годовой фонд времени, час.• ^ir. ~ часовая производительность»шт/час.

129. Ко коэффициент загрузки оборудования по времени2. Зарплата основных рабочих

130. Сз.о, я Сз.г.хКд, з.х е^ч. хКнх *fc н/ч х |2> ;где: Сз.Гс тарифная ставка рабочего ,руб6

131. Кд.з. ~ коэффициент дополнительной зарплаты;

132. Ст=1,2руб.х0,012кг.х360000 « 5184руб. С2«1,8руб.хО,004кг.X32I200 = 2312руб.

133. С^) + (СГС2) 4- (СмгСм2) + (СмГСм2) = (7675-5326) +(9210,5-6290,2) + (7344-4 625,3) « 2349+2718,7+2871,4+2920,3= =10859 ,4руб.1. От ФТИ АН БССР //ф,1. H il и i;1. Ч.Н.С. В.Д.КФРЕШЗ

134. TJ-OT-xза»рда электронного маши но* ¿s* ^ I Строения1. В.Д.КФРЕШЗ шпеунпф'гл аз е :i й7 т е >аюл ог / '1. В.M.'Жклдак

135. Начапышк ОТиЗ / Â В. П. Стрел.ьников ( /

136. Начальнкк П Э 0 * Кукегкна

137. V./Главный лнженер прессового V $Е .А. Докутовичйт1983 г.а к т исшштя:т0лъятт1от 23 ноября 1983 г

138. В качестве объекта для проведения стойкостшах испытаний была выбрана деталь 2108-1203064 "Хомут соединительный приемной трубы и дополнительного глушителя" из с татя Овют г заготовка 3x116x120мм

139. Вырубка осуществлялась при помощи секционного штампа 852с. 1990«5649.000СБ (выполненного в соответствии с РШ 23-79) к шгк-там 852.1990.4503 на прессе модели К-2130 усилием 100т (заводской помер 1493).

140. Упрочняющее шлифование осуществлялось на плоскоБишфэвальшм станке мод. ТВ-130 фирмы рА\/?ЕТТО Италик, с прямоугольным столом и горизонтальным шпинделем по схеме периферийного, врезного, одноцрохо;иного шлифовании.

141. Решпл упро^лшющем обработки: скорость перемещения детали -- 12-5-21 мм/с; поперечная подача 0,5мм.

142. Настройка скорости стола производилась по длине и времени его сада. Глубина шлифования по лимбу поперечной подачи.

143. В качестве охладцащей жидкости при упрочняющей обработке примешаюсь масло индустриальное (Н6), вводимое в зону обработки методом юверхиостного полива.

144. После упрочняющего прохода о суще с твляло сь чистовое шлифование деталей в сборе (матриц и пуансонов) с припуском 0,3мм на обычно примени эмых режимах для обеспечения необходимого размера и геометрической тон юсти.

145. Поверхностная твердость матриц и пуансонов на участках 5~10ми от фомки по всему периметру рабочего контура находилась в пределах: матрицы 52-50 НРС; пуансоны - 50-59 ПРО.

146. В процессе наладки и стойкостних испытаний было изготовлено вООштук деталей, соответствующих техническим требованиям чертежа и обеспечивающих программу мелких и средних серий.

147. После вырубки указанной партии деталей рабочие кромки матриц и гуансонов не имели сколов, трещин, выкрашиваний и других дефектов, Ш1Ш0ПЖХ на геометрическую точность и качество штампованных деталей, 1 оказались пркгодныш для дальнейшей работы.

148. Экономический эффект составит 8,2 тыс.руб. Расчет прилагается.

149. ВАЗа (Г Т/мтт.п.агтЛ Зам. начальника ПТО

150. От прессового производства

151. Т)ЛО,~> ( -ГУ Фл 1ТГ П-ГПЯ1?Г »1. От Ф'Ш АН БССРп !>ятт/">тг N1ач.бюро ПТБ РС -{ач.бюро 0АЭСПутверждаю"у/1'101. У/

152. Гл»шже^фУупре особого цр-ва1. Е.Докутович 1983г.1. А .<