автореферат диссертации по металлургии, 05.16.06, диссертация на тему:Повышение качества изделий из порошковых материалов за счет использования магнитовибрационной технологии сепарации шлифовальных шламов подшипникового производства

На правах рукописи

~Х-

Плотников Дмитрий Михайлович

ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ИЗДЕЛИЙ ИЗ ПОРОШКОВЫХ

МАТЕРИАЛОВ ЗА СЧЕТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ МАГНИТОВИБРАЦИОННОЙ ТЕХНОЛОГИИ СЕПАРАЦИИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ ШЛАМОВ ПОДШИПНИКОВОГО ПРОИЗВОДСТВА

Специальность 05.16.06 - Порошковая металлургия

и композиционные материалы

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

? ~ 1.7.7 713

Новочеркасск 2009

003467170

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Донской государственный технический университет» на кафедре «Физика».

Научный руководитель:

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Юрий Михайлович Вернигоров;

доктор технических наук, профессор Бадрудин Гасанович Гасанов;

Ведущая организация:

кандидат технических наук, доцент Николай Яковлевич Егоров

Таганрогский технологический институт южного федерального университета

Защита диссертации состоится 21 мая 2009 г. в 10 часов на заседании совета Д212.304.09 по защите диссертаций на соискание ученой степени кандидата технических наук в Южно-Российском государственном техническом университете (Новочеркасском политехническом институте) по адресу: ул. Просвещения, 132, г. Новочеркасск, Ростовская область, 346428

С диссертационной работой можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан « Я-Чпел -1 2009 г.

i/ju

Ученый секретарь

специализированного совета, _

к.т.н., доцент ^^^ В.И. Устименко

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

В работе приведены результаты экспериментальных и теоретических исследований магнитовибрирующего слоя (МВС) и динамики переработки шлифовального шлама в зависимости от времени сепарации и параметров электромагнитного воздействия. Предложена опытно-промышленная технология сепарации шламов шлифовального производства подшипников для получения продуктов переработки высокой степени чистоты и последующего применения в сварочном и литейном производствах.

Актуальность темы. Любое производство, связанное с обработкой металлов, сталкивается с проблемой утилизации шламовых отходов. На предприятиях машиностроения и металлургии, осуществляющих обработку металлов, ежемесячно образуются тысячи тонн металлсодержащих шламов. Особенно сложен по составу шлифовальный шлам, который представляет собой смесь мелкой металлической стружки, абразива, технических масел, смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ) и т.д.

В то же время объем перерабатываемых промышленных отходов, в частности по Москве, составляет не более 10-15% от образующегося количества. Таким образом, сброс в отвалы металлсодержащих шламов приводит не только к безвозвратной потере значительного количества металла, но и создает серьезную экологическую проблему для городов, имеющих крупные градообразующие промышленные предприятия.

Проблема создания экологизированного ресурсосберегающего промышленного производства с каждым годом становится все более актуальной, что обусловлено сокращением и истощением природных запасов и увеличением их стоимости; ужесточением требований к экологической чистоте и безопасности производственных технологий.

В связи со значительным содержанием в металлсодержащих отходах машиностроительных и металлургических производств неметаллических включений и технических масел они не могут использоваться в качестве вторичного сырья без предварительной переработки. Частично решен вопрос утилизации стружки при использовании брикетирования. Однако, наличие на поверхности брикетированной стружки остатков технических масел и смазочно-охлаждающих жидкостей приводит не только к интенсивной коррозии металла, но и не

исключает опасность самовоспламенения. Что касается шлифовальных шламов и отходов металлургических производств, то технологии их переработки и обогащения к настоящему времени недостаточно развиты для успешного внедрения на производстве.

На предприятиях, имеющих большие объемы шлифовального производства, в год скапливается до 1 тыс. тонн шлама. Решение вопроса известно - необходимо разложить шлам на составляющие. Экономическая целесообразность сепарации шламов шлифовального производства очевидна: тонна ультрадисперсного металла стоит от 60 до 250 тыс. руб., тонна абразива ~ 12 - 33 тыс. руб. Таким образом, утилизация шлифовального шлама может превратиться для предприятия в доходное производство.

Высказанные соображения обуславливают актуальность темы работы, посвященной разработке технологического процесса сепара-циишламов шлифовального производства и дальнейшему возврату восстанавливаемых материалов.

Работа выполнена в соответствии с планом бюджетной работы кафедры физики ДГТУ по теме: «Магнитовибрационные технологии. Получение магнитных материалов»; комплексной научной программой «Вибротехнология»; научно-технической программой «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники» по разделу 05 «Функциональные порошковые материалы» (№202.05.01.026); научно-исследовательской работой по теме: «Исследование механики взаимодействия твердых тел, подвергнутых вибрационному воздействию» (ГАСНТИ: 30.03.15).

ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

Целью работы является разработка научных основ получения порошковых продуктов требуемого качества из шламовых отходов шлифовального производства с последующим их использованием, реализуемое магнитовибрационной технологией сепарации, а также разработка и проектирование соответствующего оборудования.

Для ее достижения необходимо решить следующие задачи:

1. Анализ принципов работы сепараторов, применяемых для переработки отходов лезвийной и шлифовальной обработки металлов.

2. Установление влияния параметров электромагнитного поля на состояние шлама в магнитовибрирующем слое (МВС), с целью

определения режимов МВС, обеспечивающих эффективное разрушение конгломератов шлама.

3. Разработка последовательности технологических операций сепарации шлифовальных шламов подшипникового производства и проектирование опытно-промышленной установки, реализующей сепарацию шлифовального шлама в МВС. -

4. Разработка рекомендаций по промышленному использованию полученных результатов и последующего применения продуктов сепарации шлифовальных шламов.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА

1. Впервые обоснована возможность применения МВС в качестве инструмента сепарации шлама шлифовального производства. Установлено, что при сепарации шлама в МВС с параметрами индукции постоянного поля 43 мТ и градиенте индукции переменного поля 0,648 Т/м сепарированная металлическая фракция шлама содержит менее 2% массы неметаллических включений за счет реализации процесса разрушения агломератов шлама в МВС, что значительно меньше, чем в магнитных сепараторах, эксплуатируемых к настоящему времени.

2. Теоретически обоснован и экспериментально подтвержден механизм, разрушения агломератов шлама в МВС. Показано, что в отличие от сепараторов постоянного поля, в которых увеличение индукции поля приводит к повышению устойчивости агломератов, в магнитовибрационном сепараторе при градиенте индукции магнитного поля более 0,32 Т/м разрушение агломератов, состоящих из чао тиц размером 100 мкм и 30 мкм, происходит за счет виброреологического перехода сухого трения в вязкое, при градиенте индукции магнитного поля более 0,62 Т/м разрушение конгломератов частиц-того же размера, происходит за счет действия неоднородного переменного магнитного поля.

3. Впервые предложены зависимости градиента индукции магнитного поля, при котором происходит разрушение агломерата от времени сепарации, размера частиц в агломерате и магнитных свойств металлической фракции шлама. Показано, что максимальная чистота металлической фракции более чем в 2 раза превышает аналогичный показатель сепараторов с вращающимся магнитным полем и достигается для агломерата из частиц 30 мкм и 100 мкм при гради-

енте магнитного поля 0,65 Т/м и длительности процесса сепарации 200с.

4. Установлено, что время дробления шлама в бильной мельнице оказывает существенное влияние на чистоту продуктов сепарации. Так, при увеличении времени дробления с Юс до 30с содержание абразива в металлической фракции уменьшается с 10% до 1% масс. Магнитная фракция шлама, прошедшего дробление, содержит в 2 раза меньше абразива, чем при сепарации без дробления при одинаковых параметрах МВС и времени.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ

1. По результатам исследования предложена последовательность операций технологического процесса сепарации шламов шлифовального производства, позволяющая получать продукты переработки высокого качества. Разработана конструкция основных элементов магнитовибрационного сепаратора.

2. Разработана методика выбора оптимальных режимов электромагнитного поля, обеспечивающих интенсификацию процесса разрушения агломератов шлама и, как следствие, повышение качества продуктов сепарации.

3. Металлическая составляющая шлама использована в качестве компонента обмазки высококачественных электродов УОНИ-13/55 для дуговой сварки, что привело к повышению эксплуатационных характеристик. Абразив, полученный из шлама шлифовального производства, использован в качестве облицовочного материала форм для литья по выплавляемым моделям.

РЕАЛИЗАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ

Результаты, полученные в работе, были применены при разработке технологии получения обмазки сварочных электродов постоянного тока марки УОНИ-13/55 с добавлением 16% стального порошка шлифовального шлама стали 111X15, а также получение облицовочного слоя одноразовых корковых форм для литья по выплавляемым моделям из выделенного электрокорунда в условиях предприятий ООО НПЦ «Сварочные материалы» и ООО ЭП «Синтез-91».

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ И ПУБЛИКАЦИИ

Основное содержание диссертации опубликовано в 9 статьях и тезисах, 1 из которых в ведущих рецензируемых научных журналах, 1 работа выполнена без соавторов. Результаты работы были доложены и обсуждены на следующих международных и Всероссийских конференциях: Международная научно-техническая конференция «Современные проблемы и пути их решения в науке, транспорте, производстве и образовании 2007», Одесса, март, 2007; 5-ая Международная конференция «Сотрудничество для решения проблем отходов» Харьков, апрель, 2008; Пятая международная конференция ho высоким технологиям и фундаментальным исследованиям, 28-30 апреля 2008 г., Санкт-Петербург, Россия.

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ РАБОТЫ

Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов; изложена на 129 страницах машинописного текста, включая 52 рисунка, 22 таблицы, список литературы 81 наименований, приложения на б страницах.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении представлена оценка состояния решаемой проблемы, обоснована актуальность темы диссертационной работы и показана ее практическая значимость.

Первая глава посвящена обзору литературных данных по теме диссертации и формулировке целей и задач исследования. Приведен анализ рассмотренных в литературном обзоре работ по исследованию технологий сепарации металлоотходов и, в частности, шлифовальных шламов и применение получаемых продуктов переработки.

В результате сделаны следующие выводы:

1. Сырьевые ресурсы металлоотходов весьма велики, а существующие методы их переработки, использующие в своей основе переплав металла, в большинстве случаев не позволяют осуществить их экономное использование.

2. Переработка металлоотходов методами порошковой металлургии позволяет поднять коэффициент использования металла до 90-95%, сократить потери легирующих элементов, получить значительный экономический эффект. Наращивание объемов переработки металлоотходов методами порошковой металлургии во всем

мире должно происходить одновременно с развитием обычных методов получения порошков.

3. Использование порошков, получаемых из металлоотходов, для изготовления деталей конструкционного и антифрикционного назначения позволяет улучшить служебные характеристики деталей, расширить их номенклатуру. Перспективным является изготовление деталей из порошков, получаемых из металлоотходов, горячим деформированием - горячей штамповкой, экструзией.

4. В порошковой металлургии существует дефицит в дорогостоящей порошковой стали ШХ15, но существующие технологии переработки шлифовальных отходов подшипниковых производств не позволяют получать металлический порошок требуемого качества.

5. При работе с порошковыми материалами, характеризуемыми высокими силами межчастичного взаимодействия, такими как шлифовальный шлам, наиболее перспективным направлением ослабления межчастичного взаимодействия и разрушения порошковых агрегатов является создание МВС.

На основании выше перечисленного сформулированы цели и задачи диссертационной работы.

Вторая глава. Приведены характеристики используемого шлифовального шлама, а также полученных из него материалов, оборудования, описаны методики проведения исследований.

,, Для изучения использовался шлифовальный шлам стали марки ШХ15, полученный на операциях финишного шлифования колец подшипников на ОАО «ГПЗ-10». Предложена методика воздействия постоянным и неоднородным переменным магнитными полями на порошковый материал для образования устойчивого МВС. Описаны методики измерения индукции и градиента индукции переменного магнитного поля с помощью индуктивного датчика.

1. Блок отделения СОЖ

2. Блок сушки

3. Блок измельчения и просева

4. Блок разделения абразива и металлического порошка

5. Маслосборник

6. Накопитель абразива

7. Накопитель металлического порошка

Рис.1. Блок-схема установки магнитовибрационной сепарации

Представлена принципиальная схема конструкции магнито-вибрационного сепаратора для переработки шлифовального шлама в МВС. Магнитовибрационный сепаратор представляет собой совокупность механизмов, выполняющих технологическую последовательность операций переработки шламов шлифовального производства. На рис. 1 приведена блок-схема магнитовибрационного сепаратора. Она состоит из блока отделения СОЖ (1) - подогреваемый резервуар из немагнитного материала с наведенным постоянно-переменным магнитным полем. Отделившаяся СОЖ сливается в маслосборник (5). Далее идет блок сушки (2), состоящий из шнека проходящего сквозь керамическую камеру сушки. Блок измельчения и просева (3) состоит из бильной мельницы с наводимым МВС в камере и сита. Заключительным этапом является блок разделения абразива и металлического порошка (4), состоящий из переменного и постоянного электромагнитов с разомкнутыми магнитопроводами силовые линии, которых направлены перпендикулярно друг другу. В межполюсном пространстве помещена кювета из органического стекла, в которой производится магнитовибрационное псевдокипение шлифовального шлама.

Установлено, что время дробления шлама в бильной мельнице оказывает существенное влия-

ние на чистоту продуктов сепарации. Так, при увеличении времени дробления с Юс до 30с содержание абразива в металлической фракции уменьшается с 10% до 1% масс. Магнитная фракция шлама, прошедшего дробление, содержит в 2 раза меньше абразива, чем при сепарации без дробления при одинаковых параметрах МВС и времени (рис.2).

к

т

70

2

ченной на экспериментальной установке сепарации, стали ШХ15, составляет 1,5 г/см3. Это в

Насыпная плотность полу-

Ы)

50

200 ХЮ ' Ш 500 Ш)

1,5 раза выше, чем насыпная плотность аналогичной марки стали (ШХ15) с операции шлифования подшипниковых колец сепарированных ранее другими разработчиками.

Рис. 2. Зависимость массы отделившегося абразива от времени сепарации при использование помола Ш и без помола (2)

Проверка на текучесть через воронку с 2,5 мм отверстием (ГОСТ 12601-76) показала, что стальной порошок, полученный маг-нитовибрационной сепарацией шлифовального шлама, не течет.

Третья глава посвящена построению теоретической модели разрушения агломератов шлифовального шлама в магнитовибри-рующем слое. Из возможных моделей разрушения порошковых кластеров в магнитовибрирующем слое рассмотрены две:

• разрушение за счет виброреологического эффекта, то есть кажущегося перехода сухого трения в вязкое;

• разрушение за счет разрыва агломерата в неоднородном магнитном поле пондеромоторными силами.

Для первой модели формула необходимого градиента индукции переменного поля для разрушения агломерата шлама получалась следующим образом. Со стороны неоднородного переменного поля на агломерат действует гармоническая сила Ру.

ского эффекта (г - размер малого кластера: 1-20 мкм, 2-30 мкм, 3-40 мкм, 4-50 мкм)

- — — дВ

Fv - F0 sin ал ; F0 =Pm—cos<p, (1)

ду

где ф - угол между вертикальной осью и магнитным моментом Рт малого агломерата, dB/dy - изменение индукции магнитного поля вдоль вертикальной оси, F0 - сила взаимодействия в агломерате.

G-fA-h, (2)

где fj - коэффициент трения покоя.

Коэффициент трения для взаимодействующей пары агломератов шлама для случая вертикальной ориентации переменной силы, равен:

(i)

К

F„, =

■ = /,

А*

I*1 т

Мо РА

А о ~ А

4 ягЛ(г + ЯУ

' 4KrR(r + R)2 дВ 1--------eos <р

ЭВ

>

/'о/Л дУ

/'«/Л

(3)

(4)

(5)

(6)

ду Ата-Я{г +Я)2 со?,(р

Выражение (6) с учетом приближения кластера эквивалентной сферой, а также

4 3

рт =уУ =у-яг ,

можно записать в виде:

дВ ^ МоАГ

(7)

ду 31Цг + К)2

с малой частицы, Я - радиус крупной частицы, р0 - маг-постоянная (1,25'10 Гн/м), ^ - коэффициент трения

где г - радиус нитная

покоя (0,85), Рт - магнитный момент малой частицы, ср - угол между верт. осью и вектором магнитного момента большой частицы.

По результатам расчета построена зависимость градиента индукции неоднородного переменного поля, необходимого для разрушения агломерата шлама, состоящего из частиц разного размера (рис.3).

Рис.4. Зависимость градиента магнитной индукции необходимого для разрушения агломерата пондеро-моторными силами неоднородного поля (г - размер малого кластера: 1 -10 мкм, 2 - 20 мкм, 3 - 30 мкм, 4 - 40 мкм, 5 - 50 мкм)

Условие разрушения кластеров по модели разрыва агломерата в неоднородном поле определялось следующим образом. Магнитный кластер совершает сложное движение, описываемое уравнениями:

Мг-^^-к?',

где Ву0 = Ву созо)(- индукция переменного магнитного поля;

Вс - индукция постоянного поля; к и р - коэффициенты сопротивления среды поступательному и вращательному движениям соответственно. При составлении системы (8) приняты следующие допущения:

- монодисперсная система сферических частиц агломерирована адгезионными и магнитостатическиМи силами в одинаковые аг-

п

регаты с магнитным моментом Рт = ^ГР,,

1=|

- магнитный момент частицы Р, связан с кристаллической

решеткой настолько жестко, что его ориентация в магнитном поле приводит к повороту всей частицы;

- устойчивый режим магнитокипения может наблюдаться при

Всп

выполнении соотношения—(1;

Ву

- диссипация энергии в магнитокипящей дисперсной фазе компенсируется подкачкой энергии из магнитного поля;

- переменное магнитное поле сильно неоднородно, однако амплитуда его невелика;

- приращением Рт В' переменном магнитном поле пренебрегаем и считаем магнитный момент агрегата постоянным;

- повышение индукции магнитного поля приводит к повышению устойчивости агрегата к внешним воздействиям, и его разрушение эффективно лишь при малых значениях индукции магнитного поля;

- значение градиента индукции переменного поля вдоль оси ОУ существенно превышает значения градиента вдоль любого другого направления.

Запишем уравнения (8) с учетом принятых допущений: My" - Рт (дБ/ ду) cos cot sin (р - ку';

Icp" = Ра By cos cot + Рт Вс$и\(р- ficp', (9)

где ф - угол между векторами Рт и Вс.

Условие разрушения кластеров получим из анализа уравнения движения отдельной частицы, записанного в системе координат, связанной с агрегатом:

«V'^-P^/Qcmv-F.+G, (10)

где т и P¡ - масса и магнитный момент частицы, Fm и G - силы взаимодействия и нормальной реакции между частицей и агломератом, ф - угол между Р и В с.

Учитывая условие совместного движения частицы и агломерата (у" =0) и отрыва частицы от него (G = О) [5], из уравнения (10) получим значения градиента переменного поля, необходимого для ее разрушения:

ду Р

Предполагая, что магнитное взаимодействие двух ферромагнитных частиц подчиняется известному закону Кулона, (11) примет вид

дБ _ 4уж2

На рис.4 представлены зависимости градиента магнитной индукции, при котором происходит разрушение агломерата пондеромо-торными силами неоднородного поля. Анализ кривых позволяет утверждать, что для агрегатов, состоящих из 2 частиц радиусом менее 10 мкм, градиент магнитной индукции превышает 0,02 - 0,04 Т/м.

Четвертая глава посвящена исследованию влияния режимов магнитовибрационного воздействия на свойства МВС и определению параметров соответствующих наиболее характерным пространственно-устойчивым состояниям частиц и агрегатов в МВС (маг-нитокипение, при котором происходит максимальная дефлокуляция порошка шлама).

з • (12)

Для выявления закономерностей поведения шлифовального шлама стали ШХ15 в МВС, были проведены исследования влияния параметров электромагнитного поля на свойства МВС. Получены значения массы отделившегося абразива при различных параметрах МВС, результаты приведены на рис. 5.

5 // —-:

п / У

/ г/

-------- / / / / / 1

/ / /

/ /

)

9 ¿7 Я » I V ¿50 51 то &>ба>

к а к т ¿о тЪ т <® т ко боо

Рис.5. Зависимость относительной массы отделившегося абразива от времени при различных значениях индукции постоянного поля и градиента индукции

переменного поля а - Вс - 0,036 Т, б - Вс - 0,043 Т; 1 - ~У- - 0,452 Т/м;

йу

2 - —у- ~ 0,498 Т/м; 3 ----- 0,543 Т/м; 4 - —- - 0,609 Т/м;

йу йВ, йу

Ф

4У

- 0,648 Т/м.

Оценивали влияние на отделившуюся массу абразива следующих параметров: индукция постоянного магнитного поля - Вс,

градиент индукции переменного поля - и время - 1, в течение

которого проводился процесс сепарации обезжиренного шлифовального шлама.

С увеличением параметров постоянного поля и градиента происходило увеличение скорости отделения абразива. Из сравнения зависимостей рис. 5 можно сделать следующие выводы: наибольшая

скорость сепарации наблюдается при Вс - 43 мТ и -I- - 0,648 Т/м

¿У

(рис.5(б) кривая (5)). Данный режим характеризуется максимальной хаотизацией шлама по всему объему кюветы. Экспериментально установлено, что при слабом псевдокипении в металлической фракции остается не отделившимся примерно 10% абразива.

Также приведена конструкция и параметры опытно-промышленной установки магнитовибрационной сепарации шлама, принцип действия которой соответствует лабораторной установке.

В пятой главе проанализированы результаты экспериментов и предложены практические рекомендации по применению магнитовибрационной технологии для сепарации шламов и изготовлению обмазки сварочных электродов постоянного тока марки УОНИ-13/55 с добавлением 16% стального порошка шлифовального шлама стали ШХ15, а также получению облицовочного слоя одноразовых корковых форм для литья по выплавляемым моделям из выделенного электрокорунда.

Полученные результаты исследований в области литья по выплавляемым моделям показали, что применение в качестве материала для облицовочного слоя электрокорунда, полученного сепарацией шлифовального шлама не ухудшает качество получаемых отливок, а, следовательно, может заменить собой дорогостоящий абразив;

Применение электрокорунда, извлеченного из шлифовального шлама, позволяет получать отливки с шероховатостью поверхности удовлетворяющие требованиям ГОСТа аналогичного промышленному абразиву.

Применение в составе покрытия электродов стального порошка, полученного сепарацией шлифовального шлама стали марки

ШХ15, позволяет получить наплавленный металл с более высокими пластическими свойствами.

Испытания электродов при сварке во всех пространственных положениях показали:

/ Технологические свойства представленных электродов не уступают серийным электродам УОНИ-13/55 по качеству формирования швов, отделимости шлака и разбрызгиванию.

/ Технологическим преимуществом электродов со стальным порошком в покрытии является повышение производительности наплавки ими на 14-16% (а„ ~10,5 ГА/ч) прочнее характерной для промышленных электродов УОНИ-13/55 (ал ~ 9,0 ГА/ч).

Введение в состав покрытия электродов УОНИ-13/55, вместо порошка железа, стального марки ШХ15, полученного магнитовибра-ционной сепарацией шлама шлифования подшипников, позволяет, не ухудшая технологических свойств электродов и показателей механических свойств, выполненных ими соединений, повысить производительность наплавки на 14-16%.

Доказана возможность и целесообразность промышленного использования порошка стали ШХ15, полученного магнитовибраци-онной сепарацией шлама шлифования подшипников, применительно к широко используемым сварочным электродам УОНИ-13/55. Утилизация этого отхода позволит сэкономить расход дефицитного в стране железного порошка и будет способствовать улучшению экологической обстановки, прежде всего, на предприятиях подшипниковой промышленности.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Выявлены и систематизированы закономерности поведения шлифовального шлама в магнитовибрйрующем слое. Экспериментально и теоретически обосновано влияние индукции магнитного поля, градиента индукции и времени на процесс разделения металлической компоненты и абразива. Установлено, что увеличение градиента индукции магнитного поля приводит к интенсификации хаотического движения шлама и, как следствие, повышению качества его разделения.

2. Показана эффективность и целесообразность применения помола обезжиренного шлама стали ШХ15 перед процессом разделения магнитной и немагнитной фракций. Установлено, что помол увеличивает отделение немагнитной фракции в 2 раза при индукции

постоянной составляющей магнитного поля 43 мТ и градиента индукции 648 мТ/м.

3. Предложен механизм разрушения конгломератов шлама стали ШХ15, устойчивость которых обеспечивают магнитостатиче-ские силы. Теоретически рассчитано и экспериментально показано, что при градиенте индукции магнитного поля менее 0,3 мТ /м магни-товибрирующий слой неустойчив и движение частиц в нем протекает слабо, при этом отделяется абразив, не удерживаемый конгломератами. При градиенте индукции магнитного поля в интервале 0,32 Т/м - 0,62 Т/м происходит разрушение конгломератов за счет кажущегося изменения характера трения из сухого в вязкое. При градиенте индукции более 0,62 Т/м разрушение конгломератов происходит за счет их разрушения пондеромоторными силами в неоднородном магнитном поле.

Предложена гипотеза, что неоднородность магнитного поля увеличивается за счет локального градиента, образованного магнитными полями частиц металлической фракции шлама в МВС. Разрушение конгломератов позволяет повысить качество отделения металлической фракции от абразива за счет освобождения части абразива, удерживаемого внутри конгломерата.

4. На основании проведенных исследований установлена последовательность операций технологического процесса сепарации шлифовального шлама подшипникового производства: отделение СОЖ, сушка шлама, помол в бильной мельнице, разделение металлической и абразивной фракций, отличающаяся от известных методов сепарации, применением магнитовибрирующего слоя на каждом этапе технологического процесса. При этом на этапе отделения СОЖ реализация МВС обеспечивает бесконтактное перемешивание шлама в агрессивной среде, на этапе помола - удержание шлама в зоне вращения бил и дополнительное разрушение конгломератов при интенсивном соударении, на этапе разделения фракций - разрушение конгломератов металлической фракции и отделение абразива, удерживаемого внутри конгломератов.

5. Разработана методика выбора оптимальных параметров электромагнитного поля, обеспечивающих эффективное разрушение конгломератов шлама стали ШХ 15 за счет действия сил магнитного поля, а также интенсификации процессов соударения и, как следствие, повышение чистоты продуктов сепарации.

6. Проведенные исследования позволили получить порошок стали ШХ15 высокой чистоты, в котором содержание абразива не превышает 1% масс. Полученный в результате сепарации металлический порошок использовали при изготовлении обмазки сварочных электродов. Испытания показали, что по технологическим свойствам полученные электроды соответствуют электродам марки УОНИ-13/55, а по содержанию кислорода, азота и механическим свойствам сварочного шва (пластичности, трещинообразованию) превосходят стандартные электроды.

7. Результаты исследований показали, что применение абразива, полученного магнитовибрационной сепарацией шлифовального шлама, в качестве материала для облицовочного слоя одноразовых форм при литье по выплавляемым моделям не ухудшает качество получаемых отливок. При этом шероховатость поверхности отливок аналогична отливкам, полученным с применением промышленного абразива. При этом точность геометрических параметров соответствует 3-8 классам по ГОСТ 26645-85.

Основные положения диссертационной работы опубликованы в следующих работах:

1. Плотников Д.М., Вернигоров Ю.М. Влияние параметров магнитовибрирующего слоя на качество выделения порошковых материалов из шлифовальных шламов (статья). Современные проблемы и пути их решения в науке, транспорте, производстве и образовании: сб. науч. тр. науч.-пракг. конф - Одесса, 2007. -Т.2, с.75-76 (1/0,5);

2. Плотников Д.М. Сепарация шламов подшипникового производства в магнитовибрирующем слое (статья). Известия вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. - 2007. - №6, с. 25-29 (4);

3. Плотников Д.М.,' Вернигоров Ю.М. Последовательность технологических операций при магнитовибрационной сепарации шлифовального шлама ШХ15 (статья). Вопросы вибрационной технологии: межвуз. сб. науч. ст./ДГТУ. - Ростов н/Д, 2007, с.24-26 (3/2);

4. Плотников Д.М., Вернигоров Ю.М. Сепарация шлифовального шлама ШХ15 подшипникового производства (статья). Вопросы вибрационной технологии: межвуз. сб. науч. ст./ДГТУ. - Ростов н/Д, 2007, с.56-62 (7/5);

5. Плотников Д.М., Вернигоров Ю.М., Гордин Ю.А. Экспериментальная магнитовибрационная установка по сепарации шлифо-

вального шлама (статья). Вопросы вибрационной технологии: меж-вуз. сб. науч. ст./ДГТУ. - Ростов н/Д, 2007, с. 98-104 (7/6);

6. Плотников Д.М., Вернигоров Ю.М. Экологический аспект магнитовибрационной переработки шлама шлифовального производства (тезисы). Сотрудничество для решения проблем отходов: материалы V Междунар. конф. - Харьков, 2008, с. 100-102 (3/2);

7. Плотников Д.М., Вернигоров Ю.М. Конструктивные особенности магнитовибрационного сепаратора (статья). Вестник Дон. гос. техн. ун-та. - 2008. - Т.8, №1 (36), с.30-36 (7/5);

8. Плотников Д.М., Вернигоров Ю.М. Применение электрокорунда, полученного магнитовибрационной сепарацией шлама шлифовального производства (тезисы). Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование: сб. тр. 5й междунар. науч.-практ конф., 28-30 апр. - СПб., 2008. - Т.12, с. 485-486 (1/0,5).

9. Вернигоров Ю.М., Плотников Д.М., Егоров И.Н., Егорова С.И. Использование магнитовибрационной технологии при сепарации шламов шлифовального производства (статья). Известия высших учебных заведений. Порошковая металлургия и функциональные покрытия. - М., 2009, №1, с.22-25 (4/2).

Объем ^усл.п.л.,^^уч.-изд.л, Офсет. Формат 60x84/16, Бумага тип №3. Заказ №/£,2 Тираж

Издательский центр ДГТУ

Адрес университета и полиграфического предприятия: 344010, г.Ростов-на-Дону, пл.Гагарина,!.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ, ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Виды отходов лезвийного и шлифовального производств и их характеристики.

1.2 Методы разделения металлических и неметаллических компонент отходов обработки металлов.

1.3 Материалы, полученные с использованием отходов.

1.3.1 Технологические характеристики порошков, полученных из отходов.'.

1.3.2 Методы изготовления деталей из порошков, полученных из металлоотходов.

1.4 Способы получения псевдоожиженного слоя дисперсной системы

1.4.1 Обзор существующих способов реализации псевдоожижения.

1.4.2 Магнитовибрирующий слой, его характеристики и способы реализации.

1.5 Выводы. Постановка цели и задач исследования.

ГЛАВА 2. АППАРАТУРА И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1 Исследование характеристик шлама шлифовального процесса подшипникового производства.

2.2 Свойства смазочно-охлаждающих жидкостей, применяемых при шлифовании подшипников.

2.3 Методика исследования качества разделения шлама.

2.4 Основные элементы магнитовибрационного сепаратора.

2.5 Обработка результатов эксперимента.

ГЛАВА 3. МОДЕЛЬ МВС, КАК ПРОСТРАНСТВЕННО-УСТОЙЧИВЫЙ СЛОЙ ХАОТИЧЕСКИ ДВИЖУЩИХСЯ ЧАСТИЦ.

3.1 Разрушение агломератов по виброреологической модели.

3.2 Разрушение агломератов подмодели разрыва их в неоднородном поле

ГЛАВА 4. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОПЕРАЦИЙ ПРОЦЕССА СЕПАРАЦИИ ШЛАМА ШЛИФОВАЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА И КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ МАГНИТОВИБРАЦИОННО-ГО СЕПАРАТОРА.83^

4.1 Технологические операции процесса магнитовибрационной сепарации

4.1.1 Блок схема технологического процесса сепарации.

4.1.2 Отделение СОЖ от шлама и сушка.

4.1.3 Измельчение шлама в магнитовибрационной бильной мельнице.

4.1.4 Влияние параметров МВС на процесс разделения абразива и порошка стали.

4.2 Конструктивные особенности магнитовибрационного сепаратора.

4.2.1 Блок отделения СОЖ.

4.2.2 Сушильная установка.

4.2.3 Магнитовибрационная бильная мельница.

4.2.4 Блок разделения магнитной и немагнитной фракций шлама.

ГЛАВА 5. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРАКТИЧЕСКОМУ ПРИМЕНЕНИЮ

ТЕХНОЛОГИИ МАГНИТОВИБРАЦИОННОЙ СЕПАРАЦИИ ШЛАМОВ ПОДШИПНИКОВОГО ПРОИЗВОДСТВА.

5.1 Применение абразива, полученного из шлифовального шлама.

5.2 Применение порошка стали ШХ15, полученного из шлифовального шлама.

Любое производство, связанное с обработкой металлов, сталкивается с проблемой утилизации отходов. На предприятиях машиностроения и металлургии, осуществляющих обработку металлов, ежемесячно образуются тысячи тонн металлсодержащих шламов. Особенно сложен по составу шлифовальный шлам, который представляет собой смесь мелкой металлической стружки, абразива, технических масел, смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ) и т.д.

В то же время, объем перерабатываемых промышленных отходов, в частности по Москве, составляет не более 10-15% от образующегося количества [1]. Таким образом, сброс в отвалы металлсодержащих шламов приводит не только к безвозвратной потере значительного количества металла, но и создает серьезную экологическую проблему для городов, имеющих крупные градообразующие промышленные предприятия.

Проблема создания экологизированного ресурсосберегающего промышленного производства с каждым годом становится все более актуальной, что обусловлено рядом новых обстоятельств - сокращением и истощением природных запасов и увеличением их стоимости; ужесточением требований к охране окружающей среды и, в частности, к экологической чистоте и безопасности производственных технологий.

В связи со значительным содержанием в металлсодержащих отходах неметаллических включений и технических масел они не могут использоваться в качестве вторичного сырья без предварительной переработки. В настоящее время частично решен вопрос со стружкой, которую прессуют в брикеты. Наличие на поверхности брикетированной стружки остатков технических масел и смазочно-охлаждающих жидкостей приводит не только к интенсивной коррозии металла, но и не исключается опасность самовоспламенения. Что касается шлифовальных шламов и отходов металлургических производств, то технологии их переработки и обогащения к настоящему времени недостаточно развиты для успешного внедрения на производстве.

На предприятиях, имеющих большие объемы шлифовального производства, в год скапливается до 1 тыс. тонн шлифовального шлама. Решение вопроса известно - необходимо разложить шлам на составляющие. Экономическая целесообразность сепарации шламов шлифовального производства очевидна: тонна ультрадисперсного металла стоит от 60 до 250 тыс. руб., тонна абразива ~ 12 — 33 тыс. руб. Таким образом, утилизация шлифовального шлама может превратиться для предприятия в доходное производство.

Высказанные соображения обуславливают актуальность темы работы, посвященной разработке технологического процесса сепарации шламов шлифовального производства и дальнейшему возврату на производство восстанавливаемых материалов.

Диссертационная работа выполнена на кафедре «Физика» ДГТУ в соответствии с планом бюджетной работы кафедры по теме: «Магнитовибра-ционная технология сепарации шламов шлифовального производства»; комплексной научной программой «Вибротехнология»; научно-технической программой «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники» по разделу 05 «Функциональные порошковые материалы» (№ 202.05.01.026); научно-исследовательской работой на тему: «Исследование механики взаимодействия твердых тел, подвергнутых вибрационному воздействию» (ГАСНТИ: 30.03.15).

Общие выводы

1. Выявлены и систематизированы закономерности поведения шлифовального шлама в магнитовибрирующем слое. Экспериментально и теоретически обосновано влияние индукции магнитного поля, градиента индукции и времени на процесс разделения металлической компоненты и абразива. Установлено, что увеличение градиента индукции магнитного поля приводит к интенсификации хаотического движения шлама и, как следствие, повышению качества его разделения.

2. Показана эффективность и целесообразность применения помола обезжиренного шлама стали ШХ15 перед процессом разделения магнитной и немагнитной фракций. Установлено, что помол увеличивает отделение немагнитной фракции в 2 раз при индукции постоянной составляющей магнитного поля 43 мТ и градиента индукции 648 мТ/м.

3. Предложен механизм разрушения конгломератов шлама стали 111X15, устойчивость которых обеспечивают магнитостатические силы. Теоретически рассчитано и экспериментально показано, что при градиенте индукции магнитного поля менее 0,3 мТ/м магнитовибрирующий слой неустойчив и движение частиц в нем протекает слабо, при этом отделяется абразив, не удерживаемый конгломератами. При градиенте индукции магнитного поля в интервале 0,32Т/м — 0,62Т/м происходит разрушение конгломератов за счет кажущегося изменения характера трения из сухого в вязкое. При градиенте индукции более 0,62Т/м. разрушение конгломератов происходит за счет их разрушения пондеромоторными силами в неоднородном магнитном поле. Предложена гипотеза, что неоднородность магнитного поля увеличивается за счет локального градиента, образованного магнитными полями частиц металлической фракции шлама в МВС. Разрушение конгломератов позволяет повысить качество отделения металлической фракции от абразива за счет освобождения части абразива, удерживаемого внутри конгломерата.

4. На основании проведенных исследований установлена последовательность операций технологического процесса сепарации шлифовального шлама подшипникового производства: отделение СОЖ, сушка шлама, помол в бильной мельнице, разделение металлической и абразивной фракций, отличающаяся от известных методов сепарации, применением магнитовибрирующего слоя на каждом этапе технологического процесса. При этом на этапе отделения СОЖ реализация МВС обеспечивает бесконтактное перемешивание шлама в агрессивной среде, на этапе помола - удержание шлама в зоне вращения бил и дополнительное разрушение конгломератов при интенсивном соударении, на этапе разделения фракций — разрушение конгломератов металлической фракции и отделение абразива, удерживаемого внутри конгломератов.

5. Разработана методика выбора оптимальных параметров электромагнитного поля, обеспечивающих эффективное разрушение конгломератов шлама стали ШХ 15 за счет действия сил магнитного поля, а также интенсификации процессов соударения и, как следствие, повышение чистоты продуктов сепарации.

6. Проведенные исследования позволили получить порошок стали ШХ 15 высокой чистоты, в котором содержание абразива не превышает 1% масс. Полученный в результате сепарации металлический порошок использовали при изготовлении обмазки сварочных электродов. Испытания показали, что по технологическим свойствам полученные электроды соответствуют электродам марки УОНИ-13/55, а по содержанию кислорода, азота и механическим свойствам сварочного шва (пластичности, трещинообразованию) превосходят стандартные электроды.

7. Результаты исследований показали, что применение абразива, полученного магнитовибрационной сепарацией шлифовального шлама, в качестве материала для облицовочного слоя одноразовых форм при литье по выплавляемым моделям не ухудшает качество получаемых отливок. При этом шероховатость поверхности отливок аналогична отливкам, полученным с применением промышленного абразива. При* этом точность геометрических параметров соответствует 3.8 классам по ГОСТ 26645-85

1. Бочкарёва Т.В. Экологический джин урбанизации. — М., 1998.

2. Рыжков Н. Резервы экономии металла. Известия №246 (19311) от 20 октября 1979г.

3. Рекомендации отраслевого совещания «Проблемы и мероприятия по механизации сборки, транспортирования и переработки металлической стружки и отходов прессового производства». НПО «Комплекс», г. Волгоград, 1980.

4. Проходцев М.М. Технология получения металлического порошка из отходов подшипникового производства и свойства порошковых компактных материалов. Труды ВНИИПП. - М., №1 (111), 1982, с. 92 - 99.

5. Кипарисов С.С., Падалко О.В. Проблемы получения порошков и изделий из них с использованием в качестве сырья стружковых отходов. — Порошковая металлургия, 1979, №9, с. 56 65.

6. Степаненко А.В., Ложечников Е.Б., Ложечников Е.В. Получение стального порошка из шламов подшипникового производства. Порошковая металлургия, 1984, №11, с. 97 - 101.

7. Баглюк Г.А., Позняк Л.А., Дацкевич О.В. Получение и свойства порошковой стали из безабразивных шламовых отходов подшипникового производства. Вестник машиностроения, 1993, №10.

8. Кислов В.Г., Степнов С.А., Арабей Б.Г., Эсикман В.Л. Влияние методов обработки на физико-механические и технологические свойства порошка из стружки стали ШХ15. — Порошковая металлургия, 1987, №8, с. 9 12.

9. Буланов В.Я., Кватер A.M., Долгаль Т.В. Диагностика металлических порошков. М.: Наука, 1983. - 280с.

10. Ю.Кипарисов С.С. Падалко О.В. Проблемы получения порошков и изделий из них с использованием в качестве сырья стружковых отходов. — Порошковая металлургия, 1979, №9, с. 56 65.

11. Итоги науки и техники. Порошковая металлургия, т.1, ВИНИТИ, 1983.

12. Ильин Н.И., Короткое Г.А. и др. Обезжиривание металлической стружки. — Обзорная информ./Черметинформация, М., 1980, сер. 6, вып.З.

13. Тиханцов A.M. Новое эффективное оборудование для транспортировки и переработки стружки. Проблемы и мероприятия по механизации сбора, транспортирования и переработки металлической стружки и отходов прессового производства, Волгоград, 1980, с.31.

14. Кипарисов С.С., Падалко О.В., Саруханов Р.Г. Оценка загрязненности и отчистки от СОЖ стружки быстрорежущей стали по переработке ее в порошок. Порошковая металлургия, 1984, №6, с. 14-17.

15. Долинский И.И. Переработка металлической стружки в США. Сб. Вторичные черные металлы, М., Металлургия, вып. 2, 1969, с. 84 - 88.

16. Негреев В.М., Гостева Н.С. Установка для обработки металлической стружки. Би, 1976, №40.

17. Негреев В.М. Гостева Н.С. Установка для термической обработки чугунной стружки, Би, 1976, №40.

18. Раковский B.C., Соколинский В.В., Смирнова И.Н. Изготовление металло-керамических изделий из отходов шарикоподшипниковой стали. — Литейное производство, 1951, №3, с. 25 27.

19. Haspel D.W. Pelletising waste materials British Steel Corp. Пат. Англии №2042376, Кл. В22Г 9/00

20. Pickin I.A. Production of spongy iron British Steel Corp. Пат. Англии №1557563, Кл. C22B 1/14.

21. Procede de recuperation et composants des bouers d'operations de rectification et dispositif de mis et oeuvre (Centro Ricerche Fiat SpA). Заявка Франции №2419318, Кл.В08В 11/00.

22. Крохина H.B., Веселов И.Н. Износостойкость спеченного антифрикционного материала из отходов подшипникового производства. — Металловедение и термическая обработка металлов, 1981, № 10, с. 12—14.

23. Kaufman S.M. Method for improving the sinterability of iron powder derived from comminuted scrap metal (Ford Motor Co). Пат. CIIIA № 4129443, Кл. B22F 3/14.

24. Кислов В.Г., Зухер М.С., Степнов С.А. Применение в отрасли конструкционных и антифрикционных материалов, изготовленных методами порошковой металлургии. — Тракторы и сельхозмашины, 1982, №4, с. 29 — 30.

25. Кузьменко В.М., Карпов В.М. Переработка абразивного шлама методами порошковой металлургии/Томский политехнический институт, Томск, 1983 (Рукопись депонирована в Черметинформации 17.01.84 г. № 2302чм-д84).

26. Дмитрович А.А., Терехов A.JL, Шмагин J1.M. Исследование влияния технологических параметров на свойства спеченных фрикционных материалов. -Порошковая металлургия (Минск), 1983, №7, с. 61 63.

27. Генкин В.А., Гурленя В.Н., Дмитрович А.А. Исследование спеченного фрикционного материала на основе порошка подшипниковой стали. Порошковая металлургия (Минск), 1982, №6, с. 58 - 61.

28. Мелешко И.В., Отрок И.А., Великанова Т.А. Анализ кинетики отжига шламовых отходов стали ШХ15. Порошковая металлургия, 1988, №3, с. 16 — 20.

29. Зозуля В.Д. Применение шлифовальных металлоабразивных отходов в порошковой металлургии. Порошковая металлургия, 1988, №3.

30. Коузов П.А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов. Л.: Химия, 1987. - 264с.

31. ЗЗ.Членов В.А., Михайлов Н.В. Сушка сыпучих материалов в виброкипящем слое. -М.: Стройиздат, 1967. -203с.

32. Вибрации в технике: Справочник в 6-ти томах. Т.2. — Колебания нелинейных механических систем. Под ред. И.И. Блехмана. М.: Машиностроение. — 1979.-c.35.

33. Членов В.А., Михайлов Н.В. Виброкипящий слой. М.: Наука. 1972. - 146с.

34. Ганиев Р.Ф., Украинский JI.E. Динамика частиц при воздействии вибрации. Киев: Наук. Думка. 1975. -168с.

35. А. с. №1215743. Способ разделения материалов/ Е.Б.Кремер, Р.Ф. Начаев, JI.C. Гуревич и др. // Бюлл. изобр. -1984. №9 с. 18.

36. Барский М.Д. Фракционирование порошков. М.: Недра, 1980. - 327с.

37. Карелин Б.А., Луцкий В.К. Методы и аппаратура для измерения размеров частиц. — М.: Цветметинформация, 1966. 94с.

38. Кипарисов С.С., Либенсон Г.А. Порошковая металлургия. М.: Металлургия. 1980.-495с.

39. Липовский М.И. Об одном виде вибрационного перемешивания сыпучей среды. Изв. АН СССР МТТ. 1969. - №3. - с.З . 9.

40. Блехман И.И. Что может вибрация? О вибрационной механике и вибрационной технике. М.: Наука. - 1988. - с.25 - 32.

41. Боголюбов Н.Н., Митропольский Ю.А. Асимптотические методы в теории нелинейных колебаний. М.: Наука. 1974. - 503с.

42. Кармазин В.В., Зависимость эффективности процесса сухой центробежной магнитной сепарации от частоты магнитного поля. // Электрические и магнитные методы сепарации. — М.: Наука. — 1965. — с 68.76.

43. Моцаренко Г.П. Вибрационное гранулирование порошковых материалов // Исследование и разработка теоретических проблем в области порошковой металлургии и защитных покрытий: Тез. докл. Минск. - 1983. — с.24.

44. Шульман З.П., Кондорский В.И., Зальцгендлер Э.А. Структура, магнитные и реологические характеристики ферросуспензий // Магнитная гидродинамика. 1983. - №3. - с.32.36.

45. Мяздриков О.А. Электродинамическое псевдоожижение. Межвуз. Сб. на-учн. трудов ЛТИ им. Ленсовета. 1976. - №1. - с.З. 13.

46. Болога М.К., Марта И.Ф., Сюткин С.Ф. Образование упорядоченных структур в системе магнитожестких диполей в переменном магнитном поле // Тез. докл. 3 Всесоюзн. школы-семинара по магн. жидк. — М. 1983. -с.32.,.33.

47. Болога М.К., Сюткин С.В. Некоторые особенности магнитоожижения дисперсных систем //Магнитная гидродинамика. 1981. - №4. - с.3-4.

48. Болога М.К., Сюткин С.В., Сердитов В.Н. Распределение частиц по скоростям при магнитоожижение в переменном поле // Магнитная гидродинамика. 1982. №1. - с.31 .39.

49. Сюткин С.В., Болога М.К., Осипов Д.Г. О прикладных аспектах магнито-ожиженного слоя //В кн.: Матер. 111 Всесоюзн. школы-семинара по магнитным жид. / М.: МГУ. -1983. с.39. .40.

50. Буевич Ю.А., Минаев Г.А. Начальная задача псевдоожижения //МФТ. -1977.-№1.-с.Ю5.114.

51. Болога М.К., Буевич Ю.А., Марта И.Ф., Сюткин С.В., Тетюхин В.В. О движение частиц в магнитоожиженном слое //Материалы XI Рижского совещ.Iпо МГД. ч. 111. - Магн. жидк. - Саласпилс. - 1984. - с. 139. 142.

52. Наремский М.К. Электрогравитациониая классификация тонкодисперсных порошков по массе частиц //Порошковая металлургия. 1977. - №12. - с.17-21.

53. Наремский М.К., Гомолич В .Я., Шабаев А.Н. Классификация порошков в электрическом поле плоского конденсатора //Порошковая металлургия. -1975. №8. - с.10-13.

54. Наремский М.К., Песчаный Е.Ф. О контактном заряжении частиц //Тез. докл. 111 Всесоюзн. конф. «мех. сыпучих сред». Одесса. - 1975. - с.27.

55. Буевич Ю.А., Болога М.К., Сюткин С.В., Тетюхин В.В. О движении частиц при магнитоожижении в переменном поле //Магнитная гидродинамика. — 1985. №3. С.3.12.

56. БологаМ.К., Марта И.Ф. Магнитоожижение во вращающемся магнитном поле//Магнитная гидродинамика. 1988. - №3.-с.103.108.

57. Марта И.Ф. Магнитоожижение во вращающемся магнитном поле // Магнитная гидродинамика. 1987. - №4. - с.83.90.

58. Бибик Е.Е. Реология дисперсных систем //Л.: Энергия. — 1981. — с. 172.

59. БологаМ.К., Заморев В.М., Сюткин С.В. Некоторые динамические аспекты магнитоожиженных слоев //Электронная обработка материалов. 1986. -№1. - С.59.63.

60. Кокорин В.Н., Григорьев А.А., Кокорин М.В., Чемаева О.В. Промышленный рециклинг техногенных отходов: Учебное пособие. Ульяновск: Ул-ГТУ, 2005. - 42 с.

61. Спришевский А.И. Современные процессы шлифования колец подшипников. (Обзор). М., НИИНАвтопром, 1977.64.http://www.stankoimport.com/65 .http ://cert.obninsk.ru/dump/alldoc/info/1 z46/g9028. shtml

62. Андрианов Е.И. Методы определения структурно-механических харакери-стик порошкообразных материалов. М.: Химия, 1982. — 256 с.

63. Макаров Ю.И. Аппараты для смешения сыпучих материалов. М.: Машиностроение, 1973 .-216с.

64. Свиридов М.М., Таров В.П., Шубин И.Н. Текучесть сыпучего материала // Вестник Тамбовского государственного технического университета. — 1999. -Т. 5, № 4. С. 55.

65. Багаев В.Н., Тетюхин В.В. Взаимодействие реальных диполей и структуро-образование в дисперсных системах //ИФЖ. Т.ХУ111. 1985. - №3. — С.507.508.

66. Блехман И.И., Джанелидзе Г.Ю. Об эффективных коэффициентах трения при вибрациях //Изв. АН СССР, ОТН. 1958. - №7. - с.311-317.

67. Членов В.А., Михайлов Н.В. Виброкипящий слой //М.: Наука. 1972. -146с.72.3аке И.А. Сварка разнородных сталей: Справочное пособие. Л. : Машиностроение, 1973 .-208с.

68. Богачевский А.А. Повышение качества металла шва путем введения в покрытие синтетического волластанина и цериевой лигатуры. // Сварочное производство. 1993. - №4. - с.8.

69. Справочник по сварке / под ред. Е.В. Соколова. Т.1. М. : Машиностроение, 1962. - 657с.

70. Газы и примеси в ферросплавах / М.И. Гасик, B.C. Игнатьев, С.И.Хитрик. -М.: Металлургия, 1970. 152с.

71. Букин А.А., Кохан С.В. Прогнозирование содержания S и Р в металле, наплавленном покрытыми электродами // Автоматическая сварка. 1988. -№2. - с.27.

72. Пановский В., Филипс М. «Классическая электродинамика». — М.: Наука, 1978.-432с.

73. Вернигоров Ю.М. Магнитовибрационная технология производства порошковых магнитов: Дис. док. тех. наук. Ростов н/Д, 1995.

74. Вернигоров Ю.М., Плотников Д.М. Конструктивные особенности магнито-вибрационного сепаратора. Вестник ДГТУ. 2007.

75. Вернигоров Ю.М., Плотников Д.М. Применение электрокорунда, полученного магнитовибрационной сепарацией шлама шлифовального производства. Пятая международная конференция по высоким технологиям и фундаментальным исследованиям, 2008.

76. Вернигоров Ю.М., Плотников Д.М. Последовательность технологических операций при магнитовибрационной сепарации шлифовального шлама ШХ15, Вопросы вибрационной технологии, Межвуз. сб. науч. статей. — 2007, с. 24 27;