автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Повышение эксплуатационных свойств деталей машин термопластической обработкой при восстановлении

ВВЕДЕНИЕ.

1 СПОСОБЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ МАШИН ПРИ КАПИТАЛЬНОМ РЕМОНТЕ МАШИН.

1.1 Классификация способов восстановления размеров, формы и свойств изношенных деталей машин.

12 Термопластическая обработка при восстановлении деталей машин

1.3 Термомеханическая обработка как способ повышения эксплуатационных свойств деталей машин.

1.3.1 Высокотемпературная термомеханическая обработка с диффузионным распадом аустенита углеродистой стали.

1.3.2 Высокотемпературная термомеханическая обработка аустенита с мартенситным превраш;ением.

1.4 Актуальность работы. Цель и задачи.

2 МАТЕРИАЛЫ, МЕТОДЫ И РЕЖИМЫ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1 Материалы и методы исследования.

2.2 Лабораторная установка для проведения термопластической обработки

2.3 Оценка конструктивной прочности углеродистых сталей.

2.3.1 Прочность при растяжении и изгибе.

2.3.2 Оценка трещиностойкости.

2.3.3 Оценка долговечности.

2.4 Структурные исследования углеродистой стали.

2.5 Измерение электрического сопротивления углеродистой стали

3 ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ УПРОЧНЕНИЯ И РАЗУПРОЧНЕНИЯ УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ В

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ ПРОЦЕССЕ ТЕРМОПЛАСТИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ

3.1 Моделирование процессов термопластического упрочнения на установке ИМАШ5С-65.

3.1.1 Модернизация системы регистрации усилия растяжения образца

3.1.2 Нагрев и регулирование температуры исследуемых образцов

3.1.3 Измерение степени деформации.

3.1.4 Система охлаждения образца в вакуумной камере.

3.1.5 Программное устройство для автоматического моделирования термопластической обработки.

3.2 Методика исследования процессов упрочнения и разупрочнения аустенита углеродистой стали.

3.3 Анализ процессов рекристаллизации горячедеформированного аустенита

3.3.1 Влияние динамической рекристаллизации на структуру и прочность аустенита. Анализ кривых растяжения.

3.3.2 Исследование процессов статической рекристаллизации горячедеформированного аустенита при изотермической выдержке

4 КОНСТРУКТИВНАЯ ПРОЧНОСТЬ УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ ПОСЛЕ ТЕРМОПЛАСТИЧЕСКОЙ 0БРАБ0Т1СИ.

4.1 Влияние температуры нагрева и деформации на показатели конструктивной прчности.

4.2 Влияние степени деформации.

4.3 Влияние статической рекристаллизации горячедеформированного аустенита углеродистой стали.

4.4 Влияние температуры отпуска.ПО

5 ПРОМЫШЛЕННОЕ ВНЕДРЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ ТЕРМОПЛАСТИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ.

Техническая готовность парка машин является одной из составляющих показателей качества эксплуатации машин и механизмов. Ремонтному производству во всех странах мира уделяется достаточно большое внимание. Ремонт узлов, агрегатов и машин в развитых странах составляет, в среднем, 30 -35% от годовой программы.

В настоящее время, учитывая уровень экономического состояния России, расширение производства новых запасных частей для ремонтного производства является проблематичным, в связи с большими материальными затратами. Для организации выпуска и увеличения количества вновь изготовленных запасных частей необходимы значительные капитальные вложения. Вместе с тем, расширение производства запасных частей возможно путем восстановления изношенных деталей бывших в эксплуатации машин, в том числе и списанных.

Практикой установлено, что около 75% деталей, выбракованных при первом капитальном ремонте машин, могут быть сразу использованы либо являются ремонтопригодными, т. е. могут быть восстановлены. Поэтому расширение производства запасных частей путем повторного использования деталей после их восстановления является целесообразным и перспективным направлением.

Из практической деятельности по эксплуатации машин установлено, что при капитальном ремонте наибольшее количество деталей выбраковывается из-за износа. Изношенные детали имеют небольшие изменения по размерам, форме и массе. Так, например, при капитальном ремонте автомобилей 30% выбракованных деталей имеют износ 1-2% от исходной массы детали. При этом показатели их механических свойств сохраняются, а иногда и улучшаются. Но изменение размеров даже менее 0,2 мм приводит к резкому снижению эксплуатационных показателей узлов, агрегатов и машины в целом.

В последние годы восстановление изношенных деталей практически превратилось в новую отрасль производства. Номенклатуру объектов такого производства обычно составляют металлоемкие, дорогостоящие и сложной конфигурации детали, изготовленные из качественной конструкционной стали. При 5 восстановлении изношенных деталей расход материалов составляет не более 20% от расхода на изготовление новых. Стоимость восстановленных деталей, узлов и агрегатов не превьппает 70% стоимости новьес. Воспроизводство машин путем капитального ремонта имеет ряд преимуществ по сравнению с изготовлением новых. Это объясняется зшеньшением трудовых и энергетических затрат, что, в конечном итоге, снижает стоимость работ по сравнению с изготовлением новой машины.

Высокие требования к качеству машин и агрегатов после ремонта вызывают повьппенные требования к качеству запасных частей. Общеизвестно, что после капитального ремонта машины детали работают в более жестких условиях. Это обусловлено изменением базисных размеров, отклонениями от соосности корпусных деталей, изменением (не в лучшую сторону) условий смазки трущихся поверхностей и т. д. Поэтому технология восстановления должна базироваться на таких способах, которые позволили бы не только восстановить прежние форму, размеры, но и повысить показатели конструктивной прочности и, естественно, увеличить ресурс восстановленных деталей.

Учитывая последние достижения в области материаловедения, можно предположить, что термопластическая обработка (ТПО) по различным схемам, может быть использована в ремонтном производстве не только в качестве способа восстановления макрогеометрии, но и одновременно для повышения показателей конструкционной прочности деталей из углеродистых сталей.

Выводы

1. Термопластическая обработка стали 70 снижает склонность к хрупкому разрушению и повышает показатели прочности, пластичности и вязкости разрушения при оптимальных режимах обработки: Доод = 200 МПа, Асв = 190 МПа,

115

А\|/ = 8 % (абс), работа разрушения увеличивается на 14 %, коэффициент интенсивности напряжения - на 18 %, стрела прогиба - на 40 %, критическое раскрьггие трешины, 5с - с 0,071 мм до 0,073 мм, - по сравнению с показателями после ТО.

2.Эффект упрочнения термопластической обработкой углеродистых сталей сохраняется до температур отпуска 400°С.

3. Термопластическая обработка углеродистьгх сталей увеличивает контактную выносливость и выносливость при циклических нагрузках по сравнению с показателями после термической обработки:

-контактно-усталостную прочность - в 1,5 - 2 раза; -сопротивление циклическим нагрузкам - в 1,7-2 раза.

4. Термопластическая обработка углеродистых сталей повьппает показатели конструктивной прочности путем увеличения плотности дефектов, равномерного их распределения и образования (при оптимальных режимах) полигональной структуры горячедеформированного аустенита; вьщеления углерода из матрицы с образованием дисперсных фаз (карбидов и карбонитридов); изменения кинетики мартенситного превращения и «наследования» особенностей горячедеформированного аустенита.

5. Углеродистая сталь 70 с микродобавками (0,1 %) титана или ниобия, подвергаемая термопластической обработке с температурой отпуска 400°С, имеет показатели прочности выше на 10-20 %.

Глава 5. Промышленное внедрение технологических режимов термопластической обработки

Исследуемые углеродистые стали являются распространенными материалами для изготовления деталей машин и конструкций.Особенностью этих сталей является широкий диапазон получаемых характеристик прочности и пластичности. Высококачественные углеродистые стали подвергаются термическим и другим обработкам для получения высоких показателей твердости, прочности и износостойкости. Данные показатели существенно влияют на эксплуатационные характеристики сопрягаемых деталей в узлах и механизмах мапш:н. В процессе эксплуатации машин детали подвергаются износу, что негативно отражается на их эксплуатационных свойствах. Предлагаемый способ ТПО направлен на восстановление формы и размеров изношенных деталей с одновременным восстановлением (повышением) их механических свойств.

Разработанные технологические режимы термопластической обработки для восстановления изношенньк деталей из углеродистых конструкционных сталей бьши переданы заводу ОАО «Промстальконструкция» и внедрены в цехе нестандартного оборудования Производства № 1 для восстановления гладких валов из стали 45 и шлицевых карданных валов из стали 40Х.

Восстановление (с припуском на механическую обработку) гладких валов проводилось по наружному диаметру, а шлицевых валов - по размерам изношенных боковых поверхностей зубьев.

Технология термопластической обработки предусматривает: -однократный объемный нагрев в шахтной печи до температуры 950°С; -регламентированное время выдержки при нагреве; -горячую деформацию 5 -8 % прессом с использованием формы; -выдержку перед закалкой 5 - 10 с; -закалку в воде;

-отпуск при температуре 300° - 350°С.

Механическая обработка - шлифование, проводилась на кругло- и плоскошлифовальных станках.

Восстановленные детали бьши подвергнуты техническому контролю на соответствие допускам размеров, формы и расположения поверхностей согласно рабочим чертежам. Контролируемые механические показатели (HRC, предел прочности) соответствовали требованиям нормативных технических документов.

Примененная технология позволила достичь сокраш[ения затрат на восстановление деталей за счет снижения энерго- и трудозатрат при однократном нагреве (совмещение горячей деформации и закалки):

-на гладких валах на 22 %;

-на шлицевых валах на 18 %.

Термопластическая обработка углеродистых сталей дает положительный эффект не только при восстановлении изношенных деталей, но и при изготовлении новых, в технологии которых (согласно действующим НТД) предусмотрена горячая деформация. Контролируемые режимы горячего деформирования позволяют получить комплекс показателей конструктивной прочности на достаточно высоком уровне. Горячая деформация углеродистых сталей по оптимальным режимам всегда способствует повышению показателей вязкости разрушения при существенном их упрочнении.

По результатам данной работы проведено внедрение новых режимов в технологии изготовления слесарньк инструментов из углеродистых сталей, выпускаемых заводом ОАО «Новосибирский инструментальный завод».

С целью повышения прочности стали применен способ термопластической обработки гаечных ключей (типоразмер 27 х 30) из стали 45Х, сменных головок торцевого ключа (типоразмер Г12 и Г14) из стали 40ХФА и зубил слесарньгх из стали 70.

Технология изготовления инструмента термопластической обработкой предусматривает нагрев заготовок до температуры 930.950°С, пластическую деформацию 20-25 % с последуюпщми закалкой и отпуском при температурах 300.350°С. Предложенная схема позволила исключить в технологии энергоемкую операцию — повторный нагрев заготовок под закалку.

118

Наряду с этим проведено опробование восстановления изношенных поршневых пальцев из стали 45 и других деталей из углеродистых сталей при ремонте нестандартного оборудования.

Режимы термопластической обработки при восстановлении деталей: температура нагрева 930.950°С, пластическая деформация 5 - 10 % с последующей вьщержкой 7. 10 с, закалкой в воде и отпуском при температуре 350°С.

Изготовленные и восстановленные по режимам термопластической обработки детали подвергались стандартным испытаниям и показали соответствие требованиям нормативно- технических документов.

Применение метода термопластической обработки для упрочнения инструмента и восстановления изношенных деталей позволило повысить их эксплуатационную стойкость на 16-20 %, исключило хрупкое разрушение выпускаемых изделий. Данный метод достаточно технологичен, экономичен и не требует дополнительного оборудования в процессе изготовления инструмента штамповкой.

Результаты внедрения технологических режимов термопластической обработки при восстановлении изношенных деталей машин, а также при изготовлении новых одобрены техническими Советами предприятий. Акты о внедрении технологических режимов термопластической обработки прилагаются.

Заключение

1 .Установлено, что применение комбинированого способа термопластической обработки деталей машин при ремонте обеспечивает восстановление их формы и размеров с одновременным повышением эксплуатационных свойств.

2. Разработаны системы регистрации истинньк деформаций напряжений сталей в высокотемпературной области, системы точной регистрации температуры, деформации и скорости охлаждения. Это позволило моделировать отдельные этапы и весь технологический процесс термопластической обработки в специально созданной высокотемпературной вакуумной установке.

3. Количественно установлено упрочнение углеродистой стали при температурах 800 - 1000°С в зависимости от степени деформации и химического состава. Так, при степени деформации 12-15% (г = 3*10~Лс-\Т = 950°С) прочность аустенита стали 70 повьппается с 31 МПа до 65 МПа.

4. Кинетика разупрочнения после горячего деформирования зависит от устойчивости структуры, полученной в процессе деформирования. В стали 70 полное разупрочнение после деформации 20 - 25 % происходит за 30 с вьщержки, а стали 20 -за 100 с. При деформации на 5 % (Т = 950°С) упрочнение в этих сталях сохраняется на уровне 40 - 50 % после выдержки 30 с.

5. По результатам экспериментальных данных разработан метод оценки упрочнения и разупрочнения горячедеформированного материала, который позволил установить оптимальные режимы термопластической обработки для получения требуемьгх эксплуатационных свойств детали после восстановления. б.Экспериментальными исследованиями установлено, что термопластическая обработка стали 70 позволяет получить повышение:

-предела текучести при растяжении - на 200 МПа; -предела прочности - на 190 МПа;

-коэффициента интенсивности напряжения К1с - на 18 %; -работы распространения трещины Ар - на 13 %; -полной работы разрушения образца без трещины - на 14 %; -величины прогиба образца (при испытании на изгиб) - на 19,8 %=; -контактно-усталостной прочности - в 1,5 - 2 раза;

120

-сопротивление циклическим нагрузкам - в 1,7 - 2 раза,

7. Применение термопластической обработки для восстановления деталей из легированных сталей с карбидообразующими элементами (Т1, КЬ) позволяет повысить температуру деформации на 50 - 100°С и иметь более высокие показатели трещиностойкости.

8. Повышение прочности и трещиностойкости при оптимальных режимах термопластической обработки происходит за счет перераспределения углерода и вьщеления дисперсных фаз.

9. Промышленное внедрение метода термопластической обработки по оптимальным режимам восстановления и изготовления ряда деталей (плоских, тел вращения и профильных) на предприятиях города Новосибирска; ОАО "Новосибирский инструментальный завод" и ОАО "Промстальконструкция", показало целесообразность и эффективность его применения. Снижение себестоимости продукции за счет уменьшения энергозатрат и трудоемкости составило 18-22%.

1. Авдеев М.В., Воловик Е.Л., Ульман КС. Технология ремонта машин и оборудования. М.: Агропромиздат, 1986. - 247 с.

2. Алиев С.А. Термомеханическая обработка стали У7 //МиТОМ. 1972, № 3. — С. 67—68.

3. Бащенко А.П., Вознесенский В.В., Изотов В.И. Особенности термомеханического упрочнения сортового проката из конструкционных сталей. Термическое и термомеханическое упрочнение металлов. —ЛМ.: МДНТП, 1978. —С. 3—10.

4. Бащенко А.П., Гросвалъд ВТ., Каневский Б.Л. Термомеханическое )шрочнение конструкционных сталей при прокате на среднесортном стане. //Сталь. 1975. № 8.—С. 743—746.

5. Беккерт М. Справочник по металлографическому травлению. —ЛМ.: Металлургия,1986,—250 с.

6. Белоус М. В., Черепин В. Т., Васильев М. А. Превраш;ения при отпуске стали. — М.: Металлургия, 1973.— 231 с.

7. Бернштейн М. Л., Займовский П. А., Капуткина Л. М. Термомеханическая обработка стали.— М.: Металлургия, 1983.— 479 с.

8. Бернштейн М. Л. Прочность стали. — М.: Металлургия, 1974.— 200 с.

9. Бернштейн М, Л. Структура деформированных металлов. —лм.: Металлургия, 1977.Л31 с.

10. Богатырев CA., Атнилов Д.А., Галибин М.А. Технология восстановления ножей промышленных мясорубок наплавкой //Сварочное производство, 1997, № 8, — С, 48—49.

11. Большаков В.И., Рычагов В.Н. Применение термомеханической обработки для повьппения конструктивной прочности строительных сталей //Объемное и поверхностное упрочнение конструкционных сталей. —лновосибирск: НЭТИ, 1991. — С. 53—58.

12. Владимиров В. И. Физическая природа разрушения металлов — М.: Металлургия, 1984.-280Л.

13. Влияние высокотемпературной обработки на структуру и механические свойства стали /М. Л. Бернштейн, Т. К. Владимирская, В. А Займовский // Изв. АН СССР. Металлы. 1979. № 2.—С. 130—139.

14. Воробьев Л.Н. Технология машиностроения и ремонта машин. — М.: Высш. школа, 1981.—344 с.

15. Восстановление автомобильных деталей: Технология и оборудование /В.Е. Карнейчук, А. Д.Чигринец, О. Л.Голяк, П. М.Шацкий.-М.:Транспорт, 1995.-303 с.

16. Гольдштейн М. И., Фарбер В. М. Дисперсионное упрочнение стали. — М.: Металлургия, 1979.—208 с.

17. Гордиенко Л.К. Методы повьппения прочности конструкционных сталей и сплавов // Труды Ин-та металлургии им. A.A. Байкова АН СССР.1962.—С. 96—108.

18. Горелик СС Возврат (отдых, полигонизация) и рекристаллизация. В 6-ти тт. Металловедение и термическая обработка.—М.:Металлургия,1972. Т.6 —С.5—45.

19. Горелик СС Рекристаллизация металлов и сплавов. — М.: Металлургия,1978.-568 с.

20. ЪОДружинин В.В., Тараско Д.И., Грдина Ю.В. Влияние выдержки между концом деформации и закалкой при ВТМО на механические свойства рельсовой стали //Изв. вузов. Черн. металлургия. 1969. № 2. — С. 112—114.

21. Дубровский В.А., Булычев В.В. Электроконтактная наплавка проволокой с подплавлением соединяемых металлов //Сварочное производство. 1998. №1. —С. 22—24.

22. Екобори Т. Физика и механика разрушения и прочности твердых тел. -М.: Мир, 1971.-264 с.

23. Жадан В.Т., Бернштейн М.Л., Губенко В.Г Влияние скорости и степени деформации при ВТМО на структурообразование стали //Изв. вузов. Черн. металлургия. 1975. № 1. — С. 94—97.

24. ЗА.Жак К.М., Казимирова И.Е., Савельев В.С Изменение структуры и свойств аустенита в процессе горячей деформации //Изв. вузов. Черн. металлургия. 1979. № 10. —С. 52.

25. Зайдман Н.Д. Исследование структурных превращений при отпуске валковых сталей //Изв. АН СССР. Металлы. 1976. № 4. —С. 102—107.

26. Иванова В. С, Терентьев В. Ф. Природа усталости металлов. —лм.: Металлургия, 1975.—455 с.

27. Ъ9 .Исследование процессов отпуска закаленной стали 60С2 после высокотемпературной термомеханической обработки /Т.К. Владимировская, Л.М. Капуткина, Т.И. Морозова//ФММ. 1981. Т.51. Вьп1.2. — С. 440—443.

28. Исследование процессов статической рекристаллизации стали 5ХВ2С при ВТМИЗО /Л.И. Тушинский, Л.Б. Тихомирова, П.В. Решедько, Н.Г. Кузьмин, В.В.Решедько //Практика тепловой микроскопии. — М.: Наука, 1976. —С. 50—53.

29. Казарцев В.И. Ремонт машин. —лм.:Транспорт, 1961. —483 с.

30. Калънер В.Д. Влияние предварительной обработки на прочность деталей //МиТОМ. 1971. №4.-С. 41-Л5.4Ъ.Капуткина Л.М. Состояние мартенсита после высокотемпературной термомеханической обработки //Физика и химия обработки металлов. 1974. №1.—С 71—74.

31. Каракулев A.B., Ильин М.Е., Маркеданец О.В. Эксплуатация строительных, путевых и погрузо-разгрузочных машин. —ЛМ.: Транспорт, 1991. —303 с.

32. Кинетика распада переохлажденного аустенита стали У8 по абнормальному механизму /В. В. Парусов, И. Е. Долженков, А. Г. Секеи., М. Ф. Евсюков // Термическая обработка металлов. Вьш. 7.—ЛМ.: Металлургия, 1978. —С. 68—69.

33. Коваленко B.C. Металлографические реактивы: Справочник. —ЛМ.: Металлургия, 1973.-109 с.

34. Короткое В.А. Применение нестабильно аустенитных сталей для наплавки //Сварочное производство. 1997. № 6. — С. 6—9.

35. Кривченко С.Ю., Жудра А.П., Петров В.В. Современные технологии дуговой наплавки коленчатых валов //Сварочное производство. 1994. № 5. —С. 4—6.

36. Курдюмов Г. В., Утевский Л. М., Энтин Р. И. Превращения в железе и стали. — М.: Металлургия, 1977.— 238 с.

37. Лившщ Б. Г. Металлография.— М.: Металлургия, 1990.— 335 с.

38. Лившиц Б. Г., Крапошин В. С, Липецкий Я. Л. Физические свойства металлов и сплавов. —АМ.: Меташзургия, 1980.—320 с.

39. Лозинский М.Г. Тепловая микроскопия материалов.-М.:Металлургия,1976.-303 с. 51 .Металловедение. Сталь: Справочник. В 2-х тт. (4 кн.). /Пер. с нем. Л.И.

40. Механизм образования зубчатости на границах зерен при горячей пластической деформации /М.И.Синельников, Я.И. Спектр, К.Н. Мурина, Н.В.Тихий //ФММ. 1973. Т. 36. №2. —420 с.

41. Миркин Л.И. Рентгеноструктурный анализ. —АМ.: Металлургия, 1976. — 326 с.

42. Моделирование РТПУ рельсовой стали на установке ИМАШ-20-75 /П.В. Решедько, A.B. Кандиков, Ю.А. Скоробогатов, В.В.Решедько //Повышение надежности и эффективности работы железнодорожного транспорта. — Новосибирск: НИИЖТ, 1987. — С. 67—69.

43. Молодых КВ., Зенкин A.C. Восстановление деталей машин: Справочник. -М.:

44. Машиностроение, 1963. —480 с.

45. Недвещий A.A. Влияние предварительной термомеханической обработки на ударную вязкость статей 45 и 45Х //Сб. научн. тр. Белорус, ин-та механизации с.х. -Минск, 1973.—С. 149—151.

46. Особенности наплавки тонкостенных цилиндрических деталей /В.А. Коротков, А.А.Спиридонов, И.А. Толстов, А.А.Семкин //Сварочное производство. 1981. №2. —С. 28—30.

47. Покрытие и обработка поверхностей для защиты от коррозии и износа /Пер.с англ. —М.: Мир, 1991. —238 с.

48. Решедько В.В. Влияние микролегирования на развитие процессов статической рекристаллизации горячедеформированного аустенита высокоуглеродистой стали //Новые методы упрочнения и обработки металлов. —лНовосибирск: НЭТИ, 1980. — С. 94—99.

49. Решедько В.В. Влияние микролегирования титаном на процесс рекристаллизации углеродистой стали //Структура и прочность металлических материалов в широком диапазоне температур. —Фрунзе: НТО МАШПРОМ, 1980.—С. 222—223.

50. А1.Решедько В.В. Восстановление деталей термопластической обработкой //Проблемы железнодорожного траспорта и транспортного строительства Сибири —Новосибирск: СГАПС, 1997. —С. 193—194.

51. А2.Решедько В.В. Исследование процессов упрочнения и разупрочнения горячедеформированного аустенита углеродистой стали //Обеспечение качества в машиностроении. —Новосибирск: НТО МАШПРОМ; НЭТИ, 1978. —С.135—140. •

52. Ю.Решедько В.В. Новый метод восстановления деталей машин //Совершенствование машин для строительных и путевых работ. —Новосибирск: СГУПС, 2001.—С. 131—134.

53. Решедько В.В. Статистическая рекристаллизация горячедеформированного аустенита микролегированной стали //Молодые ученые и специалисты народному хозяйству.—Томск: ТПИ, 1977. Т2. —С. 86—88.

54. SS.Решедько П.В. Универсальный испытательный комплекс УНИК-1-71 для определения физико-механических свойств металлов и сплавов //Новые методы упрочнения и обработки металлов. —лНовосибирск: НЭТИ, 1990. —С. 32—39.

55. Ровках СЕ. Эксплуатация, техническое обслуживание и ремонт машин и механизмов транспортного строительства. — М.: Транспорт, 1976. — 374 с.

56. Романив О.Н., Ткач Л.К, Зима Ю.В. Структурные аспекты вязкости разругпения конструкционной стали //МиТОМ. 1976. № 3. —С. 16—20.

57. Рыбакова Л.М., Куксенова Л.И. Структура и износостойкость металла. —лм.: Металлургия, 1982. —209 с.

58. Рыбин В. В. Большие пластические деформации и разрушение металлов. — М.: Металлургия, 1986.— 224 с.

59. Рыжков Э.В. Технологические методы повьппения износостойкости деталей машин. — Киев: Наук, думка, 1984. — 272 с.

60. Садовский В.Д., Фокина Е.А. Остаточный аустенит в закаленной стали. — М.: Металлургия, 1986. —113 с.

61. Сафонов А.Н., Радченко Р.Д., Чобанян В.А. Исследование структурных превращений в поверхностных слоях сварных соединений из низкоуглеродистых статей после лазерной обработки и последующего нагрева //Сварочное производство. 1998. № 1.-С. 4—1.

62. Синельников М.И., Тихий КВ. Изменение субструктуры аустенита в процессе горячей деформации //Изв. АН СССР. Металлы. 1976. № 5. — С. 127—131.9%.Стародубов К.Ф. Термическое упрочнение проката. -Киев: Наук, думка, 1968. —38 с.

63. Структура и свойства стальных покрытий, нанесенных методом активированной дуговой металлизации /Ю.С.Коробов, А.М.Полякова, И,А.Яковлева, В.М. Счастливцев и др. //Сварочное производство. 1997. № 1. —С. 4—6.

64. Структурные уровни деформации твердых тел /В. Е. Панин, Ю. В. Гриняев, Т. Ф. Елсукова, А. Г. Иванчин //Изв. вузов. Физика. 1982. Т. 25. Вып. 6. —С. 5—28.

65. Термическая устойчивость термомеханического упрочнения стали 40 /М.Л. Бернштейн, В.А.Займовский, А.П. Матевосян //МиТОМ. 1970. № 8. —С. 26—28.

66. Термопластическое упрочнение конструкционных сталей, работающих при низких температурах /Отв. ред. P.C. Григорьев. —лНовосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1974. —48 с.

67. Тихомирова Л.Б., Решедько В.В. Влияние микролегирования на развитие процессов динамической рекристаллизации аустенита при горячей деформации углеродистой стали //Новейшие методы обработки металлов. —ЛНовосибирск: НГУ; НЭТИ, 1977. — С. 104—108.

68. Тихомирова Л.Б., Решедько В.В. Влияние температуры на развитие процессов динамической рекристаллизации эвтектоидной стали // Структура и конструктивная прочность стали. —ЛНовосибирск: НЭТИ, 1976. — С. 39—46.

69. Тихомирова Л.Б., Решедько В.В. Влияние температуры отпуска на твердость и прочность микролегированной стали //Научн.-техн. конф,, посвященная 50-летию СССР.—Новосибирск: НГШЖТ, 1972. — С.336.

70. Тихомирова Л.Б., Решедько К.В., Решедько В.В. Рекристаллизация горячедеформированного аустенита //Новые методы упрочнения и обработкиметаллов. —Новосибирск: НЭТИ, 1981. —С. 75—88.

71. Тушинский Л. И. Теория и технология упрочнения металлических сплавов.— Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1990.— 306 с.

72. Тушинский Л. Я., Тихомирова Л. Б. Вязкость разругпения стали 20 после регулируемого термопластического упрочнения //Структура и конструктивная прочность стали. — Новосибирск: НЭТИ, 1974.— С. 3—49.

73. Тушинский Л.К, Батаев А.А., Тихомирова Л.Б. Структура перлита и конструктивная прочность стали. Новосибирск: Наука, 1993. - 280 с.

74. ПО. Тушинский М.Л., Тихомирова Л.Б., Решедько П.В. Кинетика процессов разупрочнения стали 5ХВ2С после ВТМО//МиТОМ. 1974. №7.—С. 15—18.

75. Упрочнение и разупрочнение аустенита при горячей деформации / Л. И. Тушинский, В. С. Власов, И. В. Казимирова, А. О. Токарев // МиТОМ.1981. №5.-С. 40-42.

76. Усиков М.П., Хачатурян А.Г. Структурные превращения при низком отпуске углеродистого мартенсита //ФММ, 1977. Т.У.З. Вьш. 3. С. 554—561.

77. Устройство для автоматической записи кривой растяжения стали с повышенной точностью /Л.И. Тушинский, П.В.Решедько, И.М.Шмерлин, Л. Б. Тихомирова, В. В. Решедько // Заводская лаборатория. 1974. №7.—С. 112—114.

78. Устройство для автоматической записи процессов растяжения на установке ИМАШ-5С-65 /Л.И.Тушинский, П.В.Решедько, И.М.Шмерлин, Л.Б,Тихомирова, В,В.Решедько //Температурная микроскопия металлов и сплавов. — М.: Наука, 1974. —С. 76—78.

79. Федоров Б.В., Шоршоров М.Х., Хакимова Д.К. Углерод и его взаимодействие с металлами. —ЛМ.: Металлургия, 1978. — 208 с.

80. Физическое металловедение. В 3-х тт. /Под ред. Р, У, Кана, П, Хаазена, —лм.: Металлургия, 1987. Т.З. Физико-механические свойства металлов и сплавов — 663 с.

81. Физическое металловедение. В 3-х тт. /Под ред. Р. У. Кана, П. Хаазена.— М.: Металлургия, 1987. Т. 2. Фазовые превращения в металлах и сплавах и сплавы с особыми физическими свойствами — 624 с.

82. Хазанов И.О., Советченко П.Б., Советченко Б.Ф. Влияние пластической деформации на структуру соединения, полученного стьпсовым сварным оплавлением в условиях сверхпластичности быстрорежущей стали //Сварочное производство. 2000. № 8.-С. 19—20.

83. Хромов В.Н. Восстановление деталей ЦПГ методом термоупругопластического деформирования //Автомобильная промышленность. 2000. № 8 — С. 24—26.

84. Чернуха Л.Г. Влияние деформации на строение превращения при последующей термической обработке: Автореф. дне. . канд. техн. наук,— М,, 1975.—26 с,

85. Шаврин О. И. Технология и оборудование термомеханической обработки деталей машин. — М.: Машиностроение, 1983.— 177 с.

86. Шаврин О.И., Маслов Л.Н., Трухачев A.B. Исследование и разработка технологии производства калиброванной стали с термомеханическим упрочнением//Сталь. 1981. №3. —С, 75—78.

87. Шелюбский Б.В., Ткаченко В.Г. Техническая эксплуатация дорожных машин: Справочник инженера-механика. —лм.: Транспорт, 1986. —Л296 с.

88. Шепеляковский КЗ. Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве. —лм.: Машиностроение, 1972. —287 с,

89. Шур Е. Л., Киселева Т. П. Влияние структуры и химического состава на живучесть стали // МиТОМ. 1970. № 8. —С. 39—45.

90. Электронная микроскопия в металловедении /Под ред. А. В. Смирновой,— М.: Металлургия, 1985.— 192 с.

91. Явление фрагментации в проблеме пластичности и разрушения металлов /3. П. Каменцева, В. А. Лихачев, Л. Л. Сербина, Л. И.Шибалова // Проблемы теории трещин и механика разрушения. Вьш. 15.— Л.: Изд-во Ленингр. ун-та, 1986.—С. 52— 65.

92. Янковский В.В. Плазменное нанесение покрытий. —лм.: Машиностроение, 1986.-301 с.

93. Collins М. J., WoodfordD. А. The handness of cementite//J. Iron and Steel Inst, 1965. Vol. 203. N 2.—P. 184—185.

94. Flugge J. EinfluBgroBen auf die mechanischen Eigenschaften und die Sprodbruchempfmdlichkeit perlitischer Stahle: Diss.— TH Aachen, 1975.—37 s.

95. Glover G., Sellars CM. Recozery and Recrystallization During High Temperature Deformation of a Jrop //Metal. Trans. 1973. V.4. № 3. — P. 765 —775.

96. Inoue A., Ogura T., Masumoto T. Burgers vectors of dislokations in cementite crystal //Trans, fron and Steel Insl. Japan. 1977.Vol. 11. N1.—P. 1—5.

97. Karlow R., Ron M., De Cristoforo N. Mossbanner effect study of tempered martensite // Metal. Trans. 1983. V.A.14. № 6. — P. 1135—1145.

98. Kaspar R., Kapellner W., Lang G. Beschleunigung der Perliteinformung dunch thermomechanische Behandlung // Slahl und Eisen. 1989. N 8.— S. 390—396.

99. Ohmori Y., Sugusawa S. Carbide precipitation in tempered martensite// Sumetomo Seerch. 1973. №9.— P. 31—45.

100. Ohmori Y., Sugusawa S. The precipitation of carbides during tempering of highcarbon martensite// Trans. Jap. hist. Met. 1971. V. 12. № 3. — P. 170 -178.

101. Okamoto N., Oke M. Lower boinite with midrib in hupereutectoid Steels // Metal. Trans. 1986. 17 A. № 7.— P. 1113—1120.

102. Rohbins J., Shepard 0., Sherby O. Accelerated Spheroidization of evtectoid Steels by concurrent deformation// J. Iron and Steel hist., 1964. Vol. 202. N10.—P. 804—807.

103. Sandstrom R., Lagnebory R. Model for Hot Working Occurring by Recrystallization //Acta metal. 1975. V. 23. № 3. — P. 387—398.

104. Sellars CM. Recrystallisation During Hot Deformation // J. of The Sheffield University Metallurgisol Society. 1969. № 8 . — P. 43—48.

105. Vinturelli T. Lucidatura edettacco elettrolitiko lokale di pezzi metallici non lesionabili /lugeneria mecc, 1961. V 10. № 1. —P. 112—118.