автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Повышение эксплуатационных характеристик шлифовальных кругов на бакелитовой связке путем использования классифицированного по форме зерна

Введение.

Глава. 1. Обзор состояния проблемы по теме диссертации.

1.1. Анализ состояния вопроса по оценке параметров рабочего слоя шлифовального инструмента.

1.2. Анализ состояния вопроса по оценке параметров шлифовального зерна

1.2.1. Зернистость, форма, геометрия и рельеф поверхности свободного зерна.

1.2.2. Прочность и износ зерен электрокорунда.

1.3. Анализ состояния вопроса по проблеме прочности . шлифовальных кругов

Глава 2. Математическое моделирование механизма износа рабочего слоя шлифовального инструмента

2.1. Выбор метода математического моделирования.

2.2. Моделирование процесса образования и развития трещин по границам системы «зерно-связка» абразивного инструмента.

2.3. Анализ результатов моделирования процесса образования и развития микротрещин по границам «зерно-связка» абразивного инструмента.

2.4. Анализ результатов моделирования процесса образования и развития макротрещин в структуре «зерно-связка-поры» абразивного инструмента.

Глава 3 Определение влияния формы абразивного зерна 13А на режущую способность, силовые и энергетические показатели процесса шлифования.

3.1. Методика классифицирования зерна нормального электрокорунда 13А по форме.Технология изготовления опытной партии шлифовальных кругов.

3.2. Выбор материалов и оборудования для исследования экспериментальных кругов.

3.3. Взаимосвязь режущей способности шлифовальных кругов ГШ 100X20X20 с режимами износа рабочего слоя инструмента.

3.4. Влияние формы абразивного зерна 13А80, 13А63, 13А50 и 13А40 на режущую способность шлифовальных кругов ПП100x20x

3.5. Влияние формы абразивного зерна 13А32 и 13А16 на режущую способность кругов ПП 100Х 20Х 20.

3.6. Зависимость режущей способности кругов ПП

100Х 20Х 20 от режимных параметров шлифования

3.7. Влияние формы абразивного зерна 13А80,13А63, 13А50,13А40, 13А32, 13А16 на мощность шлифования и тангенциальную силу резания.

3.8. Влияние формы абразивного зерна 13А80,13А63,

13Д50, 13А40 на интенсивность съема металла.

Глава 4. Определение влияния формы абразивного зерна 13А на износ экспериментальных шлифовальных кругов

4.1. Методика определения износа экспериментальных шлифовальных кругов.

4.2. Влияние формы абразивного зерна 13А80, 13А63, 13А50, 13А40 на износ шлифовальных кругов 1111 100X20X

4.3. Влияние формы абразивного зерна 13A32, 13А16 на износ шлифовальных кругов ПП 100Х 20Х 20.

4.4. Зависимости износа экспериментальных кругов ПП

100Х 20Х 20 от режимных параметров процесса плоского шлифования.

4.5. Результаты испытания шлифовальных кругов в производственных условиях.

Актуальность темы. Шлифовальный инструмент на органических связках составляет около 40 % от объема выпуска всего абразивного инструмента и широко используется на всех операциях от обдирочного до чистового шлифования. Выпуск инструмента на бакелитовой связке только по базовой номенклатуре ОАО «Юргинский абразивный завод» превышает тысячу тонн в год. Эффективность работы шлифовального круга предопределяется режущей способностью и износными характеристиками его микрорежущего инструмента - абразивного зерна. На кафедре «МСиИ» КузГТУ в процессе многолетних исследований выполнен анализ формы, геометрических параметров, рельефа поверхности, прочностных и из-носных характеристик свободного электрокорундового зерна размером 160 - 2000 мкм. Это позволило сделать мотивированное заключение:

- базовый параметр «зернистость» (ГОСТ 3647-80), используемый в настоящее время при классификации зерна, не позволяет оценить параметры отдельного зерна как микрорежущего инструмента;

- целесообразно ввести в ГОСТ новый параметр «коэффициент формы» зерна, что потребует введения в техпроцесс изготовления инструмента операции классифицирования зерна по признаку формы.

Нами установлено, что зерна электрокорундов с одинаковым номером зернистости отличаются линейными размерами в 2-3 раза, массой в 3-5 раз, а периодом стойкости в 4-7 раз. Это, естественно, должно вызывать разнопрочность рабочего слоя инструмента, его хаотичный износ во всех известных режимах одновременно, что убедительно подтверждают данные, приведенные в таблице. Зерна электрокорундов ОАО «ЮАЗ»(!ЗА) и Германии (NK) одной группы зернистости имеют изометрическую (Кф=1,0-1,4), промежуточную (Кф=1,4-2,2), пластинчатую (Кф=2,2-3,0) формы.

Распределение зерен электрокорундов по форме

Марка и «Коэффициент формы» зерна, Кф зерни- 1,0-1,4 1,4-1,8 1,8-2,2 2,2-2,6 2,6-3,0 стость Количество зерен, %

13А125 17 52 23 3 5

13А80 14 49 31 5 1

13А40 8 56 23 5 8

NK(125) 1 32 38 17 12

NK(80) 0 25 31 25 19

NK(40) 4 12 21 31 32

Необходимость более глубокого классифицирования зерна не только по параметру «зернистость», но и по форме отмечается в работах В.Н. Бакуля, Ю.И. Никитина (1975г.), А.Н. Резникова, Г.М. Гаврилова, М.Ф. Семко, JI.H. Филимонова (1977г.), А.Н. Короткова (1979-1992г.г.). По нашему мнению, контроль формы электрокорундового зерна на стадии изготовления является существенным, не использованным до сих пор резервом повышения эксплуатационных характеристик шлифовального инструмента на бакелитовой связке. К сожалению, этот актуальный вопрос оставался по тематике диссертации не изученным.

Диссертационная работа является одним из этапов НИР кафедры «МСиИ» КузГТУ. Актуальность темы подтверждена решением Всероссийского семинара «Инструмент XXI века - шаг в будущее (г.Кемерово, 2000г.), где вопрос о выпуске новых перспективных видов инструмента на ОАО «Юргинский абразивный завод» был признан приоритетным направлением развития машиностроительного комплекса Кузбасса.

Основная идея работы состоит в использовании критерия «форма зерна», выявленных закономерностей для коррекции существующего техпроцесса путем контроля формы зерна на стадии изготовления шлифовального инструмента.

Цель работы - исследование и обоснование возможности применения классифицированного по форме зерна электрокорунда 13А для повышения эксплуатационных характеристик шлифовальных кругов на бакелитовой связке.

Методы исследования;

- анализ и обобщение результатов научных работ по вопросу исследования электрокорундового абразивного материала, параметров и прочности рабочего слоя инструмента за период 1960-2000 г.г.;

- моделирование на ЭВМ механизма износа рабочего слоя круга;

- исследование по известным методикам параметров, формы электрокорундового зерна марки 13А, а также параметров экспериментальных шлифовальных кругов на бакелитовой связке;

- исследование на стенде и в производственных условиях процесса шлифования закаленных сталей опытной партией кругов, изготовленных из классифицированного по форме зерна 13А;

- определение по заводским методикам шероховатости поверхности обрабатываемых деталей;

- математическая обработка экспериментальных данных.

Научные положения, выносимые на защиту:

- классифицирование электрокорундового зерна только по параметру «зернистость» недостаточно для получения качественного шлифовального инструмента на бакелитовой связке, так как в партиях одного номера зернистости содержатся зерна изометрической, промежуточной, пластинчатой, игольчатой форм, что требует введения в ГОСТ нового параметра «коэффициент формы» зерна (Кф);

- при увеличении параметра Кф, при прочих адекватных условиях, возрастает износ и ухудшается режущая способность инструмента в исследованном диапазоне зернистостей электрокорунда 13А;

- параметр Кф имеет «пороговые» значения, зависящие от зернистости круга, при превышении которых происходит переход из одного режима износа в другой;

- круги на основе бакелитовой связки и электрокорундового зерна 13А изометрической формы превосходят серийный инструмент по эксплуатационным характеристикам.

Научная новизна работы заключается:

- в разработке математических моделей, раскрывающих влияние формы зерна на механизм износа рабочего слоя шлифовального круга;

- в установлении зависимостей влияния формы зерна 13 А на эксплуатационные характеристики экспериментальных кругов на бакелитовой связке;

- в доказательстве большей эффективности шлифовальных кругов, изготовленных из классифицированного зерна изометрической формы, по сравнению с серийно выпускаемым инструментом.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается:

- всесторонним анализом НИР за период 1960-2000 г.г., подтверждающим недостаточное внимание к вопросам исследования электрокорундового инструмента, рассматриваемым в диссертации;

- применением апробированного метода математического моделирования для изучения процесса износа рабочего слоя инструмента;

- представительным объемом экспериментальных данных, полученных на стенде, в промышленных условиях и охватывающих основной спектр геометрических и режимных параметров шлифования;

- применением апробированных методов и средств измерения;

- корректной математической обработкой экспериментальных данных;

- испытанием экспериментальных шлифовальных кругов на промышленных предприятиях.

Значение работы. Научное значение работы состоит в том, что выявленные закономерности способствуют углублению знаний о механизме износа рабочего слоя шлифовального инструмента.

Результаты работы имеют практическое значение, так как позволяют на стадии изготовления кругов на бакелитовой связке, целенаправленно подбирая форму зерна, «программировать» их эксплуатационные характеристики, повысить их эффективность и конкурентоспособность.

1.0Б30Р СОСТОЯНИЯ ПРОБЛЕМЫ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

I. 1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА ПО ОЦЕНКЕ ПАРАМЕТРОВ

РАБОЧЕГО СЛОЯ ШЛИФОВАЛЬНОГО ИНСТРУМЕНТА

Предмет рассмотрения - рабочий слой шлифовального инструмента. В классическом представлении (рис. 1.1.) под рабочим понимается слой, расположенный между наружной поверхностью (1), проходящей через вершины наиболее выступающих зерен, и поверхностью связки инструмента (2). Основными параметрами рабочего слоя являются: толщина Z шах, вылет зерна Z, количество работающих (ак-тивных) зерен пр, количество зерен на 1 мм или 1 мм поверхности связки п [97].

Основная характеристика рельефа поверхности - разновысот-ность режущих кромок зерен, оценивается вылетом зерна Z. Последний параметр варьируется в пределах от 0 до Z max и с достаточной степенью точности описывается [2] нормальным законом распределения. Кривая распределения у = f (z) имеет максимум на расстоянии Z = (0,45 - 0,3) Z max от наружной поверхности.

Естественно, что толщина рабочего слоя Z max предопределяется с одной стороны размером зерна d, а с другой - предельно допустимой величиной заделки h3 зерна в связку.

Исследованию параметров рабочего слоя шлифовального инструмента посвящены работы: Лурье Г.Б.(1969); Резникова А.Н. (1972); Маслова Е.Н. (1974); Эльянова В.Д.(1976); Филимонова Л.Н. (1979); Шевелевой Г.И. (1988); Грабченко А.И. (1988); фирмы Норитаке (Япония, 1988); Зайе Е. (1990); Мишнаевского П.Л.(1992); Короткова А.Н. (1992); Зубкова А.Б. (1992); Норитзуки К. (1995) [2, 5, 17, 33, 35, 42, 43, 44, 51, 82, 86, 93, 97, 98, 101, 104].

Б A N N

Рис. 1.1. Схема рабочего слоя шлифовального инструмента р,%

30

20

10

-1

К 2 / V L

Nz мм'1

24А16

24А25 \

24А40

20 40 60 Z, мкм

10 20 30 Z, мкм

Nz, мм'1

24А16

24А25

24А40 г. z, мкм

40

30

20

10

1 V=35, м/с

V=120, м/с

Ю 20 30 Z, мкм 100 200 300 ОУД. мм5/мм' мин Рис. 1.2. Характер распределения и разновысотность зерен

Актуальность данного вопроса подтверждается большим объемом патентных разработок. Обоснование параметров разновысотности закрепления зерна в рабочем слое инструмента рассматривается в патентах и авторских свидетельствах Японии, США, СССР и России, Германии, Франции, Австрии (табл. 1.1).

Таблица 1.1

Патентная информация по параметрам рабочего слоя

Страна Номера патентов, авторских свидетельств

Япония 63174877,63207565

США 5190568,4734104,4907376

Германия 2222947. 3545308,4026336

СССР-Россия 351689,427851, 567595, 595140,663575,676435, 608645, 831600, 872239, 916287, 990487,1016148,1017484,1021588,1054037, 1183357,1201117,1230811,1283067,1283072,1388269,1433783, 1468731,1511098, 1609628,1645124

В связи с разновысотностью зерен над связкой эффективность их использования очень низкая. Так, по данным Г.В. Бокучавы [10], В.Д. Эльянова [104], И.П. Захаренко [24] по причине разновысотности только 10-17 % зерен являются режущими, а остальные пластически деформируют металл или не контактируют с ним. Это же подтверждается результатами профилографирования поверхности электрокорундовых кругов, выполненного JI.H. Филимоновым [97]. Из гистограммы (рис. 1.2,а) видно, что после шлифования кругом 24А25СТ1 разновы-сотность зерен (1) существенно выше, чем после правки (2).

На рис. 1.2, б, в представлены характерные зависимости количества режущих кромок на разных уровнях рабочего слоя поверхности электрокорундовых кругов после правки (б) и после шлифования (в). Из графиков видно, что при износе наиболее выступающих зерен, т.е. с увеличением Z, в работу «подключаются» новые зерна и количество активных зерен Nz возрастает. Это же наблюдается после правки круга. С уменьшением зернистости и увеличением твердости круга Nz, как видно из графиков, возрастает, т.е. разновысотность уменьшается. Таким образом, число зерен на поверхности круга существенно зависит от зернистости, в частности, электрокорунда.

- 9

По данным В.Д. Эльянова [104], на 1 мм поверхности круга приходится следующее количество зерен.

Таблица 1.2

Номер зернистости 100 80 50 40 25 16

Число зерен 0,44 1,11 2,57 5,30 9,90 23,40

Оригинальные методики расчета количества зерен с учетом их разновысотности предложили Г.И. Шевелева [101], П.Л. Мишнаевский [51], А.И. Грабченко [93]. Из рис. 1.2, г следует, что с увеличением съема металла контактирующая с ним часть рельефа круга 24А25СМ1 (Z) возрастает, и большее количество зерен режет металл.

Все авторы отмечают, что при плоском шлифовании наличие вращательного движения круга и поступательного детали неизбежно приводят к серповидной форме среза (рис. 1.1). Исследованию этого вопроса посвятили свои работы Г.И.Грановский , С.А.Попов (1977), А.Н.Резников (1977), П.М.Салов (1988), Т.Эль-Вардани (1988), А.Торрансе (1991), И.Вагер (1992), Т.С.Балкаров (1992), В.Рове и Г.Хонгхенг (1994) [2, 6, 19, 28, 32, 47, 59, 62, 70]. Обобщая результаты этих работ, дугу контакта круга с деталью можно разделить на три зоны: А - трения, Б - пластической деформации, В - резания.

В процессе шлифования границы этих зон могут изменяться в зависимости от режимных параметров, разновысотности зерен, количества зерен на 1 мм поверхности связки и толщины Z шах рабочего слоя круга.

Как было выше отмечено, толщина рабочего слоя зависит от размера зерна d и глубины заделки зерна в связку h3. Что касается последнего параметра, то вопросы прочности удержания зерен в связке рассмотрены в работах Курицина А.М.(1967); Бокучавы Г.В. (1968); Лурье Г.Б. (1969); Якимова А.В. (1975); Эльянова В.Д. (1976); Захарен-ко И.П. (1985); Грановского Г.И. (1985); Гринева В.Ф. (1991); Балкарова Т.С. (1992); Нетребко В.П. и Короткова А.Н. (1992); Рукаите Л. (1994); Оливейры И (1994); Катзуо С. (1995) [3, 6, 10, 19, 20, 24, 25, 30, 39, 42, 53-56, 74, 76, 83, 87, 102, 104, 106].

Способность абразивного инструмента сопротивляться нарушению сцепления между зернами и связкой (т.е. вырыву) характеризуется его твердостью. При оптимальной твердости затупившиеся зерна имеют возможность вырываться из связки и тем самым дают возможность новому слою зерен вступить в работу. Это, в частности, обеспечивает режим самозатачивания шлифовальных кругов. Слишком большая твердость «блокирует» затупившееся зерно в связке, что приводит к появлению прижогов.

По данным В.Д. Эльянова [104], каждая степень твердости меняет величину линейного износа круга на 10-20 %, а при переходе на другой режим работы круга - на 30-50 %.

В обзоре, выполненном A.M. Курициным [39], делается вывод, что искать причину износа круга только в действии сил резания при шлифовании или, с другой стороны, только в прочности сцепления зерна со связкой, неправомочно. Нужен комплексный подход, учитывающий соотношение силы резания Pz и силы удержания зерна Рс с введением понятия - коэффициент износа Ки = Pz / Рс (1.1)

На практике прочность удержания зерен связкой можно определить посредством измерения существующими методами твердости абразивного инструмента. Усилие вырыва зерна существенно зависит от вылета зерна над поверхностью связки. Зерна не удерживаются в связке при заделке в неё на глубину менее 12-30 % (по оценке разных авторов) номинального размера зерна. В качестве примера на рис. 1.3, а приведены результаты испытаний зерен размером 1250-1000 мкм. Из полученных данных видно, что с увеличением вылета зерна из связки с 0,3 до 0,9 мм усилие вырыва уменьшается в 1,5-2,0 раза.

Бакелитовая связка имеет высокую прочность особенно при работе на сжатие, а также большую упругость и способность гасить ударные и вибрационные нагрузки [56].

По данным В.Д.Эльянова [104], вырыв зерна из связки типа Б происходит не по причине её разрушения, а из-за превышения предела сцепления зерен со связкой. Этот процесс усиливается с увеличением номера структуры круга, так как в более открытых структурах количество зерен в рабочем слое уменьшается и соответственно возрастают усилия резания на одном зерне и соотношение Pz/Pc.

Как отмечалось выше, твердость абразивного инструмента - это способность сопротивляться нарушению сцепления между зернами и связкой, поэтому при переходе от твердости Tl, Т2 к СТ, С, СМ и, наконец, Ml, М2, МЗ сцепление между зернами и связкой становится меньше и возрастает вероятность вырыва зерна из связки (рис. 1.3, б). Абразивные круги со степенью твердости М и СМ изнашиваются главным образом по причине выкрашивания и вырыва зерен из связки под действием сил резания. В этом плане они обладают хорошей самозатачиваемостью.

Анализ патентной информации показывает, что особенно в последнее время первостепенное внимание при оценке параметров рабочего слоя шлифовального инструмента уделяется вопросу улучшения сцепления зерна со связкой (табл 1.3).

0,2 0,4 0,6 0,8 hB, мм 4 8 12 16 V, %

Рис. 1.3. Прочность сцепления зерна со связкой

Основными направлениями, улучшающими характеристики системы «зерно-связка», являются : покрытия поверхности зерен пленками толщиной 0,05 - 100 мкм; использование зерен, выполненных в виде гранул, состоящих из микрочастиц размером 0,1-0,5 мкм и скрепленных друг с другом тем или иным способом в единое зерно.

Таблица 1.3

Патентная информация по вопросу сцепления зерна со связкой

Страна Номера заявок, авторских свидетельств, патентов

Япония 3117562,485660,487774,6248159,6228176, 6284977, 6288572, 6288574, 6288575, 6374877,6320970,6445574

США 2541658, 3972161,4741743,4734104,4828582,4848041,4907376, 4913708,4931069,4944773.4954140,5024680, 5094672, 5090970, 5103598, 5118326, 5136975. 5152810,5163975, 5190568, 5244477

СССР-Россия 351689,427851,567595, 595140,608645, 611769, 582958,676435, 694358, 831600, 872239, 960001, 963841,967788,975373,990487. 1021588,1016148,1017484,1021588,1054037, 1183357,1230811, 1255416,1283067,1283072,1388269,1391863, 1397270,1433783, 1468731,1609628,1611720,1645124, 1646827, 1726220,1798149

Первое направление реализовано на практике путем нанесения неметаллических или металлических пленок на поверхность зерна. Покрытие зерен - это своеобразная «рубашка», устраняющая дефекты внешней поверхности зерна (микротрещины, поры и др. концентраторы напряжений), а также хорошо поглощающая тепловой поток, развиваемый в зернах в процессе шлифования. В связи с этим на границе раздела «зерно-связка» температура снижается и связка предохраняется от теплового разрушения.

Масловым Е.Н. [43] отмечено, что сцепление органической связки с металлическим покрытием из-за повышенной адгезии может превышать усилие сцепления между поверхностью зерна и связки. По данным некоторых авторов, усилие разрушения металлизированных зерен увеличивается в 1,2 - 2,5 раза. В качестве неметаллического покрытия зерен электрокорунда используют диметилдихлорсилан, трифенилборат, азодикарбонамид (А.С. СССР № 1391863, 1255416). Для повышения сил сцепления зерен нормального электрокорунда 14А с бакелитовой связкой их поверхности предварительно покрывают борорганическими соединениями в количестве 0,1-5,0 вес.% и толщиной 3-4 мкм (А.С. СССР № 1391863). Японской фирмой «Норитаке» разработано несколько рецептов неметаллических пленок, отличающихся высокой прочностью и адгезией к материалу зерна. В процессе исследований отмечено наличие волокнистых «усов», проникающих достаточно глубоко в связку и увеличивающих усилие удержания зерна.

Металлизация зерен развивается в последнее время наиболее интенсивно. Основные требования к материалу, многослойно покрывающему зерно, наиболее показательно отражены в патенте США № 5024680. Материал первого слоя, примыкающего к поверхности зерна, должен иметь химическое сродство, хорошую адгезию с материалом зерна. В то же время материал последнего слоя, граничащего со связкой, должен быть химически инертен к связке, сож и кислороду воздуха.

В патентах США № 4913708, 2541658 и А.С. СССР № 582958, 611769 приводятся способы покрытия зерен электрокорундов металлическими пленками. Последние предусматривают использование фосфатов металлов (алюминия, магния, калия, натрия) в количестве 25-45 вес.%, двуокиси марганца (0,5-5,0 вес.%), окиси железа (54-67 вес.%), углерода (0,5-3,0 вес.%). Это позволяет получать посредством термообработки при 700°С металлизированные пленки толщиной 0,5-1,5 мкм, имеющие хорошие адгезионные свойства.

Рассмотренные выше направления по мнению Г.В.Бокучавы [10], позволяют закрепить зерно в связке или с образованием химического соединения зерно-связка, или с использованием сил адгезии между поверхностью зерна и связкой , или путем использования чисто механического «защемления» зерен в связке. Первый путь, как свидетельствует практика, обеспечивает наибольшую прочность закрепления зерна в связке.

Выводы

1. Установлено, что изменение формы зерна 13А80, 13А63, 13А50, 13А40, 13A32 и 13А16 кругов ПП 100X20X20 от изометрической (Кф=1-1,4) до пластинчатой (Кф=2,2-3) сопровождается переходами из одного режима износа в другой.

2. Отмечено, что каждому переходу соответствует «пороговая» величина «коэффициента формы» зерна Кф, которая уменьшается с увеличением глубины резания t.

3. Показано, что линейный износ кругов ПП 100X20X20 из зерна 13А80-13А16 пластинчатой формы выше, чем у кругов, изготовленных из изометрического зерна, в 1,63-3,87 раза.

4. Установлено, что с увеличением глубины резания в диапазоне от 0,005 до 0,055 мм износ кругов с любой формой абразивного зерна возрастает в 2,5-4,4 раза. Более чувствительными к изменению параметра t оказались круги с Кф более 2,2.

5. Определены зависимости линейного износа кругов ПП 100X20X20 от поперечной подачи (Snon) и скорости круга (VK). С увеличением поперечной подачи Snon от 2 до 8 мм/ход износ возрастает в 6,1-7,2 раза. При этом более чувствительными к изменению Snon являются круги с Кф более 2,2. Наоборот, при изменении скорости круга с VK=15 м/с до VK=45 м/с линейный износ уменьшается в 5,1-5,8 раза. 6. В результате сравнительных производственных испытаний экспериментальных кругов с базовыми, применяемыми в техпроцессах, установлено:

- шероховатость поверхности деталей при круглом (внутреннем, наружном) и плоском шлифовании уменьшилась в 1,25-1,7 раза;

- радиальный износ кругов из классифицированного зерна изометрической формы (Кф=1,15-1,45) в 1,6-2,8 раза меньше, чем у базовых кругов, изготовленных по существующей технологии из неклассифицированого по признаку формы зерна.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Представленная диссертация является научной квалификационной работой, в которой содержится новое решение актуальной задачи исследования и обоснования применения классифицированного по форме зерна электрокорунда для повышения эксплуатационных характеристик шлифовальных кругов на бакелитовой связке.

Реализация рекомендаций диссертационной работы дает возможность на стадии проектирования и изготовления шлифовального инструмента «программировать» его эксплуатационные характеристики. Основные выводы, научные и практические результаты работы заключаются в следующем.

1. Использование параметра «зернистость» (ГОСТ 3647-80) в качестве базового при изготовлении шлифовального инструмента на бакелитовой связке не гарантирует получение качественных, конкурентоспособных шлифовальных кругов типа ПП, так как зерна одного номера зернистости, одной партии имеют разную форму: от изометрической до игольчатой. Научных обоснований и четких рекомендаций по вопросу влияния формы зерна электрокорунда на эксплуатационные характеристики инструмента до настоящего времени нет.

2. Разработанная кафедрой «МСиИ» КузГТУ на базе накопленного опыта методика классифицирования зерна по форме позволила с помощью нового параметра «коэффициент формы» зерна количественно оценить фактическую форму зерна нормального электрокорунда 13А производства ОАО «Юргинского абразивного завода»:

13А80 Кф=1,43-2,86; 13А63 Кф=1,45-2,51;

13А50 Кф=1,36-2,85; 13А40 Кф=1,15-3,37;

13 A3 2 Кф=1,25-2,85; 13А16 Кф=1,17-3,10.

3. Разработанные математические модели, раскрывающие на микроуровне механизм образования трещин в структурах «зерно-связка-поры», позволили установить закономерности раскрытия трещин и на их основе найти пути улучшения сцепления зерна со связкой: применение зерна изометрической формы, уменьшение величины остаточных термонапряжений.

4. Производственные испытания экспериментальных шлифовальных кругов в условиях ОАО «Юргинский абразивный завод» и «Сибирская подшипниковая компания» показали их полное соответствие требованиям, предъявляемым к этому типу инструмента.

5. В результате экспериментальных исследований изучены, проанализированы и математически описаны зависимости линейного износа кругов ПП100Х 20X20, усилия резания, мощности , коэффициента шлифования и интенсивности съема металла от формы зерна, его зернистости, а также режимных параметров плоского и круглого шлифования. При этом:

- установлено, что круги, изготовленные из зерна изометрической формы Кф-(1,15-1,46) зернистостью от 16 до 80, по сравнению с кругами из пластинчатого зерна, имели режущую способность в 1,14-4,45 раза выше, линейный износ в 1,63-3,87 раза меньше, а шероховатость поверхности детали в 1,5-1,9 раза ниже; - показано, что заметное влияние фактора «форма зерна» на тангенциальное усилие резания и мощность шлифования проявляется лишь при превышении «пороговых» значений «коэффициента формы» зерна, соответствующих смене режима износа круга.

6. Результатами промышленного испытания опытных партий шлифовальных кругов на бакелитовой связке, изготовленных из классифицированного зерна изометрической формы 13А32, 13А40, 13А50 и 13А63 , доказано, что, по сравнению с кругами из неклассифицированного зерна, шероховатость обрабатываемой поверхности уменьшилась в 1,25-1,7 раза. При этом подтвержден факт снижения радиального износа кругов в 1,6-2,8 раза.

7. Результаты исследований, выводы и рекомендации использованы ОАО «Юргинский абразивный завод» при проектировании нового технологического процесса изготовления шлифовального инструмента на бакелитовой связке, который был успешно апробирован на опытных партиях кругов.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Совершенствование процесса классифицирования свободного абразива для повышения работоспособности шлифовальных инструментов// Механизация горных работ: Сб.науч.тр./ Кузбас.гос.техн.ун-т.-Кемерово, 1997.-С.20-21. -Соавт.: А.Н. Коротков, В.А. Щеглов.

2. Обеспечение качества деталей горных машин путем повышения эффективности операции шлифования // Механизация горных работ: Сб.науч.тр./ Кузбас.гос.техн.ун-т.-Кемерово, 1997.-С.21 -22. - Соавт.: А.Н. Коротков, В.А. Щеглов.

3. Повышение эффективности работы шлифовального инструмента// Автоматизация и механизация технологических процессов: Сб.науч.тр. / Кем.техн.ин-т пищ. пр-ти.-Кемерово,

1998.-С. 188-190.-Соавт.: А.Н. Коротков.

4. Тенденции совершенствования шлифовального инструмента// Автоматизация и механизация технологических процессов: Сб.науч.тр. / Кем.техн.ин-т пищ. пр-ти.-Кемерово,

1999.-С.126-127.-Соавт.: А.Н. Коротков.

5. Влияние формы абразивного зерна на режущую способность и износ шлифовальных кругов// Вестник Кузбас.гос.техн.ун-та.-Кемерово,1999.-№2.-С.17-19.-Соавт.: А.Н. Коротков.

6. Взаимосвязь геометрических параметров абразивного инструмента с эффективностью процесса резания при плоском шлифовании// Труды XII научной конференции филиала Томского политех, ун-та, 27-28 апреля 1999г.-Юрга, 1999.-С.115-116.-Соавт.: А.Н. Коротков.

7. Результаты производственных испытаний перспективного абразивного инструмента// Перспективные материалы, технологии, конструкции.Сб.науч.тр./ Красноярская гос.акад. цвет.мет. и золота.-Красноярск, 1999.-С.251-253.-Соавт.: А.Н. Коротков.

8. Исследование режущей способности шлифовальных кругов// Вестник Кузбас.гос.техн.ун-та.-Кемерово,2000.-№ 5. -С.61-62.-Соавт.: А.Н. Коротков.

9. Повышение эксплуатационных характеристик и конкурентоспособности шлифовальных инструментов// Инструмент Сибири .-Новосибирск, 2000.-№4.-С. 12-13 .-Соавт.: А.Н. Коротков.

10. О необходимости классифицирования шлифзерна по признаку формы при производстве абразивного инструмента//

Перспективные материалы, технологии, конструк-ции.Сб.науч.тр./ Красноярская гос.акад. цвет.мет. и золота.-Красноярск, 2000.-С.270-273.-Соавт.: А.Н. Коротков. Исследование износостойкости шлифовального инструмента// Труды XIII научной конференции филиала Томского политех, ун-та, 27-28 апреля 2000г.-Юрга,2000.-С.100-101.-Соавт.: А.Н. Коротков.

1. Абидов Р.А. Исследование и разработка нового метода для определения механической прочности алмазно-абразивного зерна: Автореф. дис. канд. техн. наук.-М., 1968.-21с.

2. Абразивная и алмазная обработка материалов/ А.Н. Резников, Г.М. Гаврилов и др.; под ред. А.Н. Резникова.-М.Машиностроение, 1977.-384с.

3. Абразивные круги для обработки твердых сплавов /Рукаите Л.// Cutt. Tool Eng.-1994.-46,№ 5.-С.26

4. Акустический метод контроля прочности шлифовальных кругов / Йосидзава И. и др.// Gien.-1993, № 77.-С.З-6

5. Алмазные круги на двойной комбинированной связке/Хаясара К. и др.// Dsajrjekagaku. J. Mater. Sci. Soc. Jap.-1987.-23, № 5.-C.260-268

6. Балкаров T.C. Повышение эффективности шлифования магнито-твердых материалов за счет использования схемы глубинной обработки и высокопроизводительных абразивных кругов: Автореф. дис. канд. техн. наук.-М., 1992. -19с.

7. Баронов В. и др. Контроль состояния шлифовального круга по уровню вибрации//Год. ЦНИИ металлореж. маш. (Болг.).-1987.-№16.-С.73-83.

8. Беззубенко Н.К., Евдокимов А.Е., Сальтевский И.С. Прочность удержания зерен в связке алмазного круга//Резание и инструм.-1988.-Ж39.-С.37-43

9. Бердиков В.Ф., Бабанин А.В. Изучение механических свойств различных абразивных материалов в зерне методом микровдавливания// Абразивы,-1975 .-№3 .-С. 1-10

10. Ю.Бокучава Г.В. Износ и стойкость абразивного инструмента: Автореф. дис. докт.техн.наук.-Тбилиси, 1968.-25с.11 .Брекер Д. Прочность абразивных зерен// Конструирование и технология машиностроения. /Тр. амер. с-ва инж.-мех.-1974.-№ 4.-С.160-165

11. Вероятностная оценка качества режущих зерен абразивного инструмента/ Саютин Г.И. и др.// Повышение эффектив. процессов резания матер.-Волгоград, 1987.-С.32-37

12. Влияние влажности и температуры шлифматериала на прочность абразивного инструмента / Курносов А.П., Райтман А.И.; ВНИИ абразивов и шлифования.-JI., 1989.-7с.-Библиогр.: 4 назв.-Рус.-Деп. в ВНИИТЭМР 13.02.89, № 55 мш 89

13. Влияние глубины резания на прочность и разрушение абразивных зерен/ Тошияки О., Шинзаки Н. и др.// Int.J.Jap.Soc.Precis.Eng.-1994.-28, № 3.-С.206-211

14. Влияние состава связки на прочность абразивных инструментов/ Джексон М. и др.//1. Mater. Sci. Lett.-1994.-13, № 17.-С.1287-1289

15. Влияние СОЖ на эффективность шлифования твердых сплавов/ Торрансе A.// Ind. Diamond Rev.-1990.-50,№ 541.-С.296-303.

16. Влияние структуры на работоспособность алмазных шлифовальных кругов/ Норитзуки К. и др.// Nikon kikai gakkai ronbunshu. С = Trans. Jap. Soc. Mech. Eng. C.-1995.-61, №586.-C.2580-2585

17. Влияние формы абразивного зерна на силу резания при шлифовании/ Матзуо Т. и др.// CIRP Ann. -1989.-38, № 1.-С.323-326

18. Грановский Г.И., Грановский В.Г. Резание металлов: Учебник для машиностр. и приборостр. спец. вузов.-М.:Высш.шк., 1985.-304с.

19. Гринев В.Ф., Грона М.М. Влияние температуры формирования рабочего слоя алмазного инструмента на алмазоудержание связки// Укр. полигр. ин-т.-Львов, 1990.-8с.-Библиогр.: 7 назв.-Рус.-Деп. вУкрНИИНТИ 20.08.90, № 1356-Ук.90

20. Давыдова Г.Е. Исследование прочностных свойств абразивов и алмаза и их взаимодействие с обрабатываемыми материалами: Автореф. дис. канд. техн. наук.-Тбилиси, 1973.-32с.

21. Димов Ю.В. Условия стружкообразования при действии единичного абразивного зерна на обрабатываемый материал// Повыш. эксплуат. свойств деталей машин и инструм. технол. методами.-Иркутск, 1988.-С.21-26

22. Ефимов В.В. О влиянии технологической среды на условия перехода от внешнего трения к микрорезанию// Трение и износ.-1988.-9, № 1.-С.150-15424.3ахаренко И.П. Сверхтвердые абразивные материалы в инструментальном производ стве.-Киев.:Вища шк., 1985.-152с.

23. Износ микроабразивного алмазного круга при шлифовании керамики/ Катзуо С., Масахиро М. и др.// Nihon kikai gakkai ronbunshu С. = Trans. Jap. Soc. Mech. Eng. C.-1993.-59, №565.-C.2835-2840

24. Износ шлифовального круга при врезном шлифовании/ Тонхофф Н.//VDJ-Zeitschrift.-1989.-131, № 11.- С.80-83

25. Исследование влияния прочности связки в шлифовальных кругах на их стойкость и работоспособность./ Ёсикава X.: ВЦП.-№ Ц-46179.Пер. с яп. язУ/Kikai по kenkju.-1963.-T.15, № 3.-С.387-393.

26. Исследование зоны контакта шлифовального круга с заготовкой/ Рове В., Хонгхэнг Г. и др.// Proc. 13th Int. MATADOR Conf., Manchester, 1993.-С. 187-193

27. С 29.Исследование разрушения зерен абразивного круга/ Тошияки О. идр.// Bull. Jap. Soc. Precis. Eng.-1988.-22, № 2.-C.95-101

28. Исследование сил при резании твердых материалов единичным алмазным зерном/ Матзуо Т. и др.// 4th Int. Grind. Conf., Dearborn, Mich.-1990.-С. 490-515

29. Испытание прочности алмазных зерен/ Коминэ С., Охара А., ВЦП.-№ Ц-56600.Пер. с яп. яз.// Kikai kosaky.- 1963.-Т. 10,№ 55.-С.42-49

30. Зона контакта круга с деталью при плоском шлифовании/ Вагер И. и др.// CIRP Ann.-1990.-39, № 1.-С.349-372

31. Зубков А.Б. Повышение эффективности глубинного шлифования жаропрочных сплавов с использованием высокопористого абразивного инструмента специальной структуры: Автореф. дис. канд. техн. наук.-М., 1992.-17с.

32. Катзуо С. и др. Влияние структуры на работоспособность алмазных шлифовальных кругов// Nihon kikai gakkai ronbunshu. С = Trans. Jap. Soc. Mech. Eng. C.-1995.-61, №586.-C.2580-2585

33. Коротков А.Н. Эксплуатационные свойства абразивных материалов: Монография.-Изд-во Красноярского университета, 1992.-122с.

34. К расчету взаимодействия абразивной гранулы с обрабатываемой деталью/ Димов Ю.В.; Иркут. политехи. ин-т.-Иркутск, 1988.-9с., Библиогр.: 2 назв.-Рус.-Деп. в ВНИИТЭМР 30.05.88, № 192- мш 88

35. Кривошлыков А.Н. и др. Исследование напряженного состояния алмазного отрезного круга АКВР// Алмазы.-1974.-№ 2.-С.9-11

36. Кудасов Г.Ф. Абразивные материалы и инструменты.-2-е изд., пере-раб. и доп.-Jl.Машиностроение, 1967.-158с.

37. Курицин A.M. Исследование процесса шлифования быстрорежущих сталей повышенной производительности кругами из синтетических алмазов на органических и керамических связках: Автореф. дис. канд. техн. наук.- Пермь, 1967.-21с.

38. Лавров И.В., Лобанова Л.И., Шишко О.С. Техника измерения остроты шлифовального зерна: Тр. ВНИИАШа.-Л.,1974.-№ 15.-С.47-52

39. Лоладзе Т.Н., Бокучава Г.В. Износ алмазов и алмазных кругов.-М.: Машиностроение, 1967.-112с.

40. Лурье Г.Б. Шлифование металлов.-М.: Машиностроение, 1969.-172с.

41. Маслов Е.Н. Теория шлифования материалов .-М.: Машиностроение, 1974.-319с.

42. Маслов Е.Н., Постникова Н.В. Основные направления в развитии теории резания абразивным, алмазным и эльборовым инструментом. -М.: Машиностроение, 1975.-48с.

43. Матюха П.Г., Терехова JI.K. Исследование высоты неровностей профиля поверхности резания при шлифовании// Резание и инст-рум.-1990.-№ 44.-С. 114-121

44. Матюха П.Г., Мартынов В.И. Расчет прочности закрепления алмазного зерна в металлической связке// Резание и инструм.-1992.-№ 45.-С.14-21

45. Математическая модель силы резания при шлифовании/ Эль-Вардани Т. и др.// Trans. ASME: J. Eng. Ind.- 1987.-109,№ 4.-C.306-313

46. Мацуно С. Прочность абразивного круга // Kikai to kogu (Япон.).-1972.-Т.16,№ 2.-С.73-79

47. Мгеладзе В.Ф., Карлин В.В. Зависимость средней разрушающей нагрузки единичных зерен от их размеров// Абразивы.-1971.-№1.-С. 1-4

48. Мубаракшин P.M. Управление режущей способностью износостойкостью абразивного инструмента методом импрегнирования// Вестн. машиностр.-1991 .-№5.-С.45-47

49. Нетребко В.П., Коротков А.Н. Влияние прочности границы раздела между зернами и связкой на напряжения в алмазном шлифовальном круге// Алмазы и сверхтвердые материалы.-1980.-№ 3.-С.2-4

50. Нетребко В.П., Коротков А.Н. Остаточные напряжения, возникающие при изготовлении шлифовальных кругов// Алмазы и сверхтвердые материалы.-1981.-№ 7.-С.З-4

51. Нетребко В.П., Коротков А.Н. Влияние процентного содержания зерна на прочность шлифовального круга// Абразивы.-1979.-№ 8.-С.6-8

52. Нетребко В.П., Коротков А.Н. Прочность шлифовальных кругов.-М.:Агенство Российской печати, 1992.-104с.

53. Новиков Г.В., Беззубенко Н.К., Склепус В.А. Закономерности процесса стружкообразования при алмазном шлифовании// Резание и инструм.-1988.-№ 40.-С.84-87

54. Новый высокоэффективный абразив/ Кениг В. и др.// WT Prod, und Manag.-1995.-85, № 1-2.-С.23-27

55. Обрабатываемость твердых сплавов алмазными шлифовальными кругами/ Торрансе А. и др.// Microtecnik.-1991.-№ 3.-С.27-28

56. Олейников А.Б. Экспериментальное исследование режущего профиля шлифовальных кругов на эластичной связке// Сверхтверд.матер.-1994.-№2.-С. 33-37

57. Олейников А.Б., Сенченков И.К., Рубцова И.Г. Влияние напряженно-деформированного состояния контакта зерно-связка на работоспособность кругов с режущим слоем из АЛШЛ// Сверхтвердые материалы.-1987.-№ 5.-С.45-49

58. Определение длины дуги контакта шлифовального круга с заготов-0 кой и длины единичного среза металла/ Салов П.М, Воронцов Ю.И.,

59. Качевский Д.А.; Чуваш.ун-т.-Чебоксары, 1988.-24с.; Библиогр.49.-Рус.-Деп. в ВНИИТЭМР 25.01.88, № 22-мш 88

60. Основы проектирования и технология изготовления абразивного и алмазного инструмента/ В.Н. Бакуль, Ю.И. Никитин, Е.Б. Верник, В.Ф. Селех; под ред. В.Н. Бакуля.-М.Машиностроение, 1975.-291с.

61. Отрезной абразивный круг: Пат. 2000921 Россия, МКИ В 24 D 5/12/ Курносов А.П., Фисенко Б.Л. Произв.-комерч. АО Трикон.-№5048876/08; Заявл. 22.06.92; Опубл. 15.10.93, Бюл. № 37-38

62. Оценка прочности шлифовальных кругов/ Титтес Е. // 7 INTER-GRIND: Koszoriilestechn.-koszortilo a nyagok, szerssamok es eljarasok nemzetr. konf., Budapest.-1988.-C.331-343

63. Полкунов Ю.Г., Романова Л.М. Математическая модель зернистых горных пород при контактных видах разрушения// Вестник Кузбас. гос. техн. ун-та.- 1999.-№2.-С.9-12

64. Полосаткин Г.Д., Игонин Г.С., Соломеин И.А. Тангенциальная сила и микрогеометрия при высокоскоростном шлифовании// Изв. вузов. Сер.Физика.-Томск, 1966.-№2

65. Попов С.А., Малевский Н.П., Терещенко Л.М. Алмазно-абразивная обработка металлов и твердых сплавов.-М.: Машиностроение, 1977.-263с.

66. Попов B.C., Шумикин А.Б. Изнашивающая способность и механические свойства зерен абразивов// Абразивы.- 1970.-Т.16, № 2.-С.1-18

67. Прочность шлифовальных кругов/ Сотоо М.:ВЦП.-№Ц-11807.Пер. с яп. яз.//Kikai to kogu, 1972.- Т.16,№ 2.-С.1-18

68. Прочность шлифовальных кругов/ Хегреа И. и др.// Metalurgia.-1988.-40, №1.-С.44-47

69. Рабочая поверхность шлифовальных кругов/ Катзуо С. и др.// Seimitsu kogakkaishi = J. Jap. Soc. Precis. Eng.-l989.-55, № 5.-C.865-870

70. Работоспособность абразивной проволоки/ Ёсикава X. и др.// Nihon kikai gakkai ronbunshu. С = Trans. Jap. Soc. Mech. Eng. C.-1994.-64, №573.-C. 1815-1820

71. Работоспособность шлифовальных кругов из КНБ/ Оливейра И. и др.// Ind. Diamond REV.-1994.-54, №561.-С.84-87

72. Разрушение абразивных зерен как реализация Марковского процесса/ Тошияки О. и др.// Int. J. Jap. Soc. Precis. Eng.-1994.-28,№2.-C.lll-116

73. Разрушение шлифовальных кругов от центробежных сил при высоких скоростях вращения и методы их упрочнения/ Судзуки И.:ВЦП.-№Ц-26242.Пер с яп.яз.//Kikai gidsytsu, 1973.-Т.21,№ 4.-С.62-68

74. Раскалывание кромок абразивных зерен/ Toshiyuki О. и др.// Sei-mitsu kogakkaishi = J. Jap. Soc. Precis. Eng.-1989.- 55,№3.-C.551-556

75. Расчет внутренних напряжений в шлифовальном круге/Ахинте Е., Прутеани О.// Constr. mas.-1994.-46,№8-9.-С.57-60

76. Расчет и исследование прочности абразивных инструментов/ Риттер И., Сервице Т.// Trans. ASME: J. Vibr., Acoust., Stress, and Rel. Des.-1989.-111,№ 2.-C.194-198

77. Резников A.H., Мовла-Заде В.З. Исследование устойчивости алмазных зерен в связке алмазно-абразивного инструмента// Синтетические алмазы.-1972.-№5.-С.5-10

78. Рукаите JI. Оценка работоспособности алмазных шлифовальных кругов// Tool, and Prod.-1995.-61, №9.-С.32-34

79. О 84.Саютин Г.И., Ковалев С.Е., Иванова Н.И. Вероятностная оценкакачества режущих зерен абразивного инструмента// Повыш. эффек-тив. процессов резания материалов.-1987.-С.32-37

80. Саютин Г.И., Чернышев Н.А., Шарабаев А.В. Анализ абразивных процессов на основе физического закона градиента// Пути повышения эффектив. процессов резания матер.-Волгоград, 1988.-С.9-18

81. Сила резания, действующая на единичное зерно при различных видах абразивной обработки/ Зайе Е. и др.// Werkstattstechnik.-1989.-79, №9.-С.502-504

82. Силы резания при абразивной обработке/ Катзуо С., Масахиро М. и др.// Seimitsu kogakkaishi = J. Jap. Soc. Precis. Eng.-1990.-56, №8.-C.1493-1499

83. Славин Jl.Я. Исследование физико-механических свойств высокопористого инструмента на фенольной связке// Соврем, виды абразив, инструм./ ВНИИАШ.-М.Д991.-С.51-56

84. Состав для пропитки абразивного инструмента: А.С. 1349983 СССР МКИ В 24 D 3/34 Михайлов В.А., Доронин Ю.В.-№4053164/40-08; Заявл. 26.02.86; Опубл. 15.03.87, Бюл. №41

85. Состав для пропитки абразивных кругов: А.С. 1407778 СССР МКИ В 24 03/34/ Якушев В.В., Винникова В.И.; Одес. политехи. ин-т.-№ 4820204/08; Заявл. 27.04.90; Опубл. 3.08.94, Бюл. №16

86. Способ контроля засаливания шлифовального круга: Заявка 48475 Япония, МКИ В 24 В 49/18/ Накаяма К. и др.-№2.-106279; Заявл. 20.04.90; Опубл. 13.01.92// Kokai tokkje kocho. Сер. 2(3).-1992.-2.-С.509-513

87. Способы контроля состояния поверхности шлифовального круга/ Тонхофф Н. и др.// VDI-Z: Integr. Prod.-1994.-№6.-C.59-63

88. Способ определения наибольшей высоты выступания зерен алмазных кругов: А.С. 1404892 СССР МКИ G 01 03/56/ Грабченко А.И. и др.; Черниг. фил. Киев, политехи. ин-та.-№ 3882430/25-28; Заявл. 09.09.85; Опубл. 15.04.88, Бюл. №23

89. Способ оценки тангенциальной силы при шлифовании путем измерения скольжения в двигателе/ Шинихи Т. и др.// Int. J. Jap. Soc.Presis.Eng.-1994.-28, №2.-C.139-143

90. Таратыпов О.Г. Критические нагрузки и устойчивость работы зерен алмазно-абразивного инструмента// Обеспечение технолог, точ. и надеж, деталей автомоб. техн. -М., 1988.-С.30-40

91. Файнберг М.Д. Станки для испытания шлифовальных кругов на прочность// Абразивы.-1970.-№3.-С.-25-3 0

92. Филимонов JI.H. Высокоскоростное шлифование.-JI.: Машиностроение, 1979.- 248с.

93. Филимонов JI.H., Зубарев Ю.М., Приемышев А.В. Прочность и износостойкость абразивных зерен при высокоскоростном микрорезании// Абразивы.-1978.-№ 9.-С.4-6

94. Шальнов В.А. Шлифование и полирование высокопрочных мате-риалов.-М.: Машиностроение, 1972.-272с.

95. Шапочкин В.А., Шапочкина Е.В. Лисин В.А. Эффект многофаз-ности при ударно-циклическом нагружении абразивного инструмента// Вопр. исслед. прочн. деталей машин.-1994.-№2.-С.144-149

96. Шевелева Г.И., Матюха П.Г., Терехова Л.К. Расчет числа зерен, участвующих в процессе шлифования// Резание и инструм.-1988.-№40.-С.7-14

97. Шлифование единичным абразивным зерном/ Мацуо Т.// Kikai по kenkju.Sci. Mach., 1987, 39.-№4.-С.489-494

98. Эксплуатационные возможности шлифовальных кругов/ Под ред. В.Д. Эльянова. -М. :НИИМАШ, 1976.-54с.

99. Эфрос М.Г., Миронюк B.C. Современные абразивные инструменты// Под ред. З.И. Кремня.-3-е изд., перераб. и доп.-Л.: Машиностроение, 1987.-15 8с.

100. Якимов А.В. Оптимизация процесса шлифования.-М.: Машиностроение, 1975.-176с.