автореферат диссертации по металлургии, 05.16.06, диссертация на тему:Повышение эксплуатационных характеристик роторно-поршневых двигателей за счет улучшения технологии напыления покрытий

р г ^

<' и од

На правах рукописи УДК 620.197,669.056.9

БАРВИНОК Алексей Витальевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК РОТОРНО-ПОРШНЕВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ЗА СЧЕТ УЛУЧШЕНИЯ ТЕХНОЛОГИИ НАПЫЛЕНИЯ ПОКРЫТИЙ.

Специальность 05.16.06 - Порошковая металлургия и композиционные

материалы

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1998 г.

Работа выполнена в "МАТИ"- Российском Государственном Технологическом Университете нм.К.Э.Циолковского , на кафедре "Материаловедение н технология обработки материалов".

Научный руководитель: - профессор, кандидат технических наук , Бобров Геннадий Васильевич

Официальные оппоненты: - доктор технических наук, профессор Рогожин В.М. (ТОО "Плазма").

кандидат технических наук, доцент

Пузряков А.Ф.

(М Г Т У им.Баумана )

Ведущее предприятие: ОАО НИАТ.

Защита диссертации состоится "_25_" июня 1998 года в 11.00 часов на заседании диссертационного Совета К063.56.04 по присуждению ученой степени кандидата технических наук в области металловедения и термической обработки металлов, порошковой металлургии и композиционных материалов, материаловедения (в машиностроении) "МАТИ"- Российского Государственного Технологического Университета нм.К.Э.Циолковского , по адресу : г.Москва, ул.Оршанская, 3, "МАТИ"- Российский Государственный Технологический Университет нм.К.Э.Циолковского .

Отзыв на автореферат в одном экземпляре (заверенный печатью) просим направлять по адресу: 121552 г.Москва, ул.Оршанская, 3, "МАТИ"- Российский Государственный Технологический Университет им.К.Э.Циолковского .

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке "МАТИ"- Российского Государственного Технологического Университета нм.К.Э.Циолковского .

Автореферат разослан " JJ- " ЛсДЛ— 199g года. Ученый секретарь диссертационно! о С""1'™

допоит: к. т.н.

Общая характеристика работы

Актуальность темы. Многие рабочие параметры изделий авиационной техники определяются состоянием поверхностного слоя, поэтому использование конструкционных материалов дефицитных и дорогих во всем объеме изделия нецелесообразно, а в некоторых случаях невозможно. Одним из путей решения данной проблемы является нанесение специальных покрытий на конструкционные материалы.

В конструкциях роторно-поршневых двигателей (РПД) малой мощности широко используют алюминиевые сплавы, которые обеспечивают высокую теплопроводность, коррозионную стойкость и минимальный вес основных корпусных деталей. Однако, алюминиевые сплавы имеют низкие триботехнические характеристики, поэтому на трущихся поверхностях различных деталей двигателя применяют защитные износостойкие покрытия.

Известны работы, в которых для корпусных деталей РПД было разработано газотермическое покрытие из порошка карбида титана, плакированного никелем,и его смесей с порошком НА67. Замена применяемого для этих целей за рубежом гальванического покрытия позволила снизить трудоемкость процесса,

ликвидировать токсичность производства, уменьшить площадь под оборудование и его стоимость.

Дальнейшее повышение эксплуатационных характеристик разработанного покрытия возможно за счет уточнения состава и усовершенствования технологии напыления.

Цель работы. Совершенствование технологии плазменного напыления и состава износостойкого покрытия на основе карбида титана, плакированного никелем, с целью повышения эксплуатационных характеристик РПД.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следмощие задачи:

-о- разработать математическую модель определения температур в систем покрытие-основа при плазменном напылении с учетом процесса наращивани покрытия, периодичности перемещения плазмотрона на поверхности, а такж корректного учета влияния передачи тепла в напыляемой системе;

- провести расчетные и экспериментальные исследования распределена температур в системе покрытие-основа;

- выбрать оптимальный состав покрытия с учетом материала трущей« ответной пары;

- изучить влияние параметров режима напыления на свойства покрытий ] основе карбида титана, плакированного никелем, с использованием метод' математического планирования эксперимента;

- исследовать основные эксплуатационные характеристики покрытий зависимости от параметров режима напыления;

- разработать технологию нанесения покрытий из карбида тита! плакированного никелем, на детали роторно-поршневого двигателя внедрить ее в производство.

Научная новизна. Предложена математическая модель определи температур в системе покрытие-основа с учетом процесса наращивания покрыт периодичности перемещения плазмотрона на поверхности, а также корректн учета влияния передачи тепла в напыляемой системе, что позволило определ диапазон регулирования основных параметров режима напыления. Проведе расчетные и экспериментальные исследования распределения температур системе покрытие-основа и экспериментально подтверждена достовернс предложенной модели. Исследовано влияние технологических факторов распределение температур в системе покрытие-основа.

Выбран оптимальный по износостойкости состав композициош материала для напыления на статор роторно-поршневого двигателя с уче износа материала трущейся ответной пары. Изучено влияние параметров реж

генерации аргоно-водородной плазменной струи на физико-механические и эксплуатационные характеристики композиционного покрытия и получены уравнения регрессии, описывающие характер установленных зависимостей. Проведен анализ работоспособности покрытия, полученного по разработанной технологии в составе роторно-поршневого двигателя.

Практическая ценность. Разработана методика расчета температур в системе покрытие-основа. Проведенные теоретические и экспериментальные исследования по оценке температур, программа расчета на ЭВМ могут быть рекомендованы для использования их в инженерной практике плазменного напыления, что позволит снизить трудоемкость определения оптимальных режимов напыления покрытий. Совершенствование технологии плазменного напыления композиционного покрытия на основе карбида титана, плакированного никелем, и выбор оптимального состава покрытия в соответствии с материалом ответной трущейся пары позволили обеспечить повышение эксплуатационных характеристик роторно-поршневых двигателей.

Полученные данные о зависимости свойств покрытия от дисперсности напыляемого порошка карбида титана, плакированного никелем, позволили обосновать требования к гранулометрическому составу напыляемого материала.

Результаты исследования физико-механических и эксплуатационных характеристик композиционного износостойкого покрытия в зависимости от параметров процесса плазменного напыления позволили расширить область применения выполненных разработок применительно к другим условиям эксплуатации.

Реализация результатов работы. Результаты работы внедрены на ОАО «Моторостроитель», что подтверждено актом внедрения, приложенным к диссертации.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались i международных конференциях: Самара (1992г.), Китай (1994г.), на Всероссийскс научно-технической конференции по двигателестроению (1996г.), на совещат по температуроустойчивым покрытиям Санкт-Петербург (1997г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 научных статей.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введени пяти глав, основных выводов и приложений, изложена на страниц

машинописного текста, содержит рисунков, таблиц, библиографу

из наименований и 3 приложения на страницах.

Краткое содержание работы

Во введении изложена актуальность проблемы нанесения износостойк покрытий на детали и узлы роторно-поршневых двигателей.

В первой главе проведен анализ составов покрытий, применяемых i защиты поверхностей трения в роторно-поршневых двигателях. Обзор метох получения покрытий позволил выявить преимущества плазменного напыления сравнению с другими методами нанесения износостойких покрытий. Оп разработок ряда исследователей показал, что из материалов, используемых i плазменного напыления износостойких покрытий на алюминиевые сплавы триботехнических системах роторно-поршневых двигателей, наибо. перспективным является смесь порошков карбида титана, плакированн никелем, и НА67. Однако, успешное применение этого материала треб совершенствования технологии нанесения покрытия к выбор его оптимальн состава в соответствии с ответной трущейся парой.

Большой вклад в развитие плазменного нанесения покрытий внесли рабе 11.11. Рыкплнна, М.Х. Шоршорова, В.В. Кудинова, A.B. Петрова, В.М. Иван« Г.В. Боброва, 13.11. Рогожина, А.Ф. Пузрякова, 10.С. Борисова и других совете и зарубежных ученых. Анализ этих работ и паши исследования позвол выявить основные факторы, влияющие па физико-механические

эксплуатационные свойства плазменных покрытий. Одним из таких факторов является тепловой. От температуры в системе покрытие-основа зависят структура, фазовый состав, остаточные напряжения, физико-механические и эксплуатационные свойства изделий. Поэтому оценка температуры в системе покрытие-основа имеет важное значение.

Большой вклад в исследование тепловых явлений и в разработку методов расчета температур в системе покрытие-основа внесли Н.Н.Рыкалин, В.В.Кудинов, М.Х. Шоршоров, Г.В. Бобров, Б.Я. Лобов, Г.А. Гринберг, В.А.Барвинок, В.И. Богданович и другие ученые. Анализ этих работ показал, что, несмотря на всю полноту явлений, которые возникают при напылении и которые учтены при постановке и решении задач по определению температур в системе покрытие-основа, до сих пор еще не разработан метод расчета температур в системе покрытие-основа с учетом процесса наращивания покрытия, периодичности перемещения плазмотрона на поверхности, а также корректного учета влияния передачи тепла в напыляемой системе.

На основании анализа, проведенного в первой главе, сформулированы цели и задачи исследования.

Вторая глава посвящена исследованию тепловых явлений и разработке метода расчета температур в системе покрытие-основа с учетом влияния скорости перемещения плазмотрона, периода напыления, скорости наращивания покрытия и корректного учета передачи тепла в напыляемой системе.

При напылении покрытия на основу в форме пластины математическую модель задачи можно представить через безразмерные переменные в виде:

дО. г10,

«о <-4

-тГ = 7ГГ. -к^о (2)

( I „ а,

'-^г = к, (/•;,)-¡и и 4), 4 = <;(!■:,) (3)

св

7- = я„(1+0|).

(4)

св. св,

= в,=в„ £ = 0 ее сс.

Здесь

(5)

02(£О) = О (6)

К. = к. ¿/„(^{я И - (" -1)/Го,]-'7 - (и - О^о, - ]}, (7)

/,(/7„) = ехр \-рр;

4 (Р,) =

(я - 1)С„ + | Р,г (г)с/г, (/.- </•, < (,; - 1)^ +

(«-ЧР,

г 8 ^ а?! „ 7;-Т

(8)

(9)

(10)

а,/; а,Л Л.

5,1 =-г-. Д.

, я' п ь и1 г 1щ°

/7 _ "I '1

01 ~ А». '

/г = Р =.

А2 ' *'

Р. =

Ш

(П)

Индексы I = 1 относятся к материалу основы, а г = 2 к материалу покры И - высота пластины; К - скорость перемещения плазмотрона; К2 - скорость р< покрытия; 5 - толщина покрытия; а„ Л а, - соответственно коэффицие теплообмена, теплопроводности и температуропроводности; Тп, Тс - начал! температура подложки и окружающей среды; к - коэффициент сосредоточена теплового потока струн; </« - наибольший удельный тепловой поток на оси стру Решение задачи (1-9) проводили, используя метод дифференциальных ря представляя температуру в растущем слое в виде формального ряда:

'•>:<■;./•о) = 1*Ж;' (12)

члены ряла (12) удовлетворяют следующим дифференциальным уравнениям:

егв';»

= о

¿г,

и граничным условиям:

ев™

п> 1

ев<"

= о

(13) 04)

(15)

(16)

(17)

(18)

В результате для покрытия было получено дифференциальное уравнение:

(19)

д к

9-= ели,) (20)

Для основы (со стационарными границами £,=-1, 4=0) была сформулирована следующая краевая задача теплопроводности:

'ев, егв.

ег, е41 ев

-1<С ¿о

ео,

яч(1 + <9, (-!,/'-„))

(21) (22)

¿4 0) = 0,

л I

ев,

кеу» ¿.о (23)

К 1 г / Я. С

(24)

(25)

Решение системы уравнений (21-24) производилось, используя преобразование Лапласа по переменной Р«.

Окончателыюе решение можно представить в виде:

" /1„ СОБО <?+ В„ 51П и, £

+ 2? —**_' + (26)

'г ~ Д, сс^и £+£„ ят« <? ,

.д Л соэи £+В.зт,и,,£ !_

О.

(27)

+2- г - " п ' .

о "»1

Здесь:

/(Г0) = 0,(ОЛ) = -1 + +

ч«1 ¿л,

~ Г ) в п Г/Г? \

* —I-+ ДА<Г№-0 . -т

Г Длй-О ^ А

Полученные соотношения (26, 27) были запрограммированы на ФОРТРАН и использовались для расчета распределения температур в си покрытие-основа.

Экспериментальное исследование температур показало хо[ согласование с теорией. Максимальное расхождение в рассматриваемой об температур не превышало 10%.

Установлено, что из технологических параметров наибольшее влияш температуру покрытий оказывает расход аргона и скорость перемен плазмотрона.

Предварительный расчет распределения температур в системе покр! основа позволяет оценить теплонапряженное состояние изделий при напыл» рационально ограничить область поиска оптимальных режимов напыления.

-10В третей главе на основании анализа условий работы трущейся пары в РПД в качестве износостойкого было выбрано покрытие из смеси порошков Т\С, плакированного 35 мас.% № (КТП-35Н) и НА67. Для обеспечения высокой износостойкости и низкой абразивной способности покрытия был произведен подбор оптимального количественного соотношения исходных компонентов в покрытии при работе в паре со сплавом ХТВ и установлен состав КМ КТП-35Н + 70НА67. Было изучено влияние технологических параметров процесса напыления на физико-механические свойства покрытий из КТП-35Н + 70 НА67 с использованием метода математического планирования эксперимента и произведена оптимизация процесса напыления. В качестве входных параметров процесса при оптимизации были выбраны: ток дуги (*;), расход плазмообразугощего газа (х2) и дисперсность напыляемого материала (хД В качестве выходных параметров - пористость (П), твердость (Т), прочность сцепления (ст). Входные параметры изменялись в пределах: х; - 330-530А, х: -1,5-3,4 м3/ч, х} - 40-80 мк.

Пористость определялась методом гидростатического взвешивания, твердость покрытий измерялась на приборе Супер-Роквелл (НЕ. 15Т), прочность сцепления по штифтовой методике.

Результаты проведенных исследований позволили получить следующие уравнения регрессии адекватно описывающие связь входных и выходных параметров для пористости:

Я = 10,635- 1,031г, +0,418х2 +0,47!х3 -0.604х,х, + 0,596х,:; для твердости:

Г- 83,602 + 0,890х, + 0,522х2 -0,990х, + 1,347х,! -2,452х,: + 0.698х; - 1.075г.г. --0,751*,*1 -0,075хгх,;

для прочности сцепления с основой:

а = 46,502 -1-4,501х, + 2,062х, -2,850х, -0.72!х,: - 5.040x1 -4.lS4.rj -0.810г,г. ^ + 1,344.г,х, 1,33 1х,х,

Пористость покрытий в области исследуемых параметров изменяется ог 6,1

до 17,6°о, твердость имеет значения 75-89 ед. НЯ15Т, прочность сцепления 23,7 52,04 МПа. Наилучший комплекс свойств получен при напылении покрытий и порошков дисперсностью 60 мкм.

Проведенными исследованиями установлено, что в зависимости от режимо напыления в покрытиях из КТП-35Н + 70 НА67 могут формироваться ка сжимающие до 170 МПа, так и растягивающие остаточные напряжени; достигающие предела адгезионной прочности покрытия.

Характер воздействия параметров режима генерации плазменной струи ь пористость, прочность, твердость и величину остаточных напряжений в покрыта КТП-35Н + 70 НА67 обусловлен, в основном, изменением термическо! состояния частиц НА67 и никелевой оболочки "ПС. Анализ полученных расчета экспериментальных результатов дал возможность выявить область оптимальнь режимов генерации плазменной струи с позиций обеспечения высокой твердо с и прочности покрытия КТП-35Н + 70 НА67.

В четвертой главе изложены результаты исследования эксплуатационш характеристик покрытия КТП-35Н + 70 НА67 и представлены результат стендовых испытаний. При исследовании эксплуатационных характерист изучались износостойкость, термо- и жаростойкость. Исследован износостойкости покрытия из КТП-35Н + 70 НА67 и ответной пары трения сплава ХТВ проводились при различных схемах трения: сухое трение пары "ди< колодочка"; жидкостное (погружение диска на половину в керосин) трение па "диск-призма". В качестве варьируемых факторов использовались также, как при изучении физико-механических свойств, параметры генерации плазменн струи и дисперсность напыляемого порошка.

Результаты исследования износостойкости представлены следующи \равнениями регрессии:

износ покрытия при сухом трении

и,- 1.531 - 0.073.x, - 0,052.x, - 0,135x1 • 0,! 57х,х: ■ 0,034х,х3 ■ ■ П,1х1х:Х1 ■ 0,055хг-0,020хг ■ О./Мк/:

износ покрытия при жидкостном трении

иж = 3,328 - 0,404x1 - 0,038х, - 0.183.х3 - 0,03 Зх,2 - 0,104.x/ - 0.132х,х: -

- 0.077.x/ - 0,124.x,.х3 - 0,073.х>х3:

износ ответной пары трения из сплава ХТВ

и0„ = 0,730 + 0,234x1 - 0.013.Х: - 0,420х3 - 0,358.х,х2 - 0,082.x,х3 - 0.15 2.x :.х, -

- 0,069.x/ - 0,030.x/ - 0,505.x/.

Установлено, что наименьшему износу подвержено покрытие, обладающее высокой твердостью, прочностью и небольшими остаточными напряжениями.

Анализ результатов исследования физико-механических и триботехнических характеристик покрытия КТП-35Н + 70 НА67 позволил установить область параметров режима генерации аргоно-водородной плазменной струи и дисперсность напыляемого порошка для формирования покрытий, обладающих высокой износостойкостью и обеспечивающих оптимальный износ ответной пары трения из сплава ХТВ. Высокая износостойкость покрытия обеспечивается прочным закреплением карбидных зерен в матрице, представляющей собой совокупность продуктов взаимодействия исходных компонентов.

Исследование термостойкости покрытия КТП-35Н + 70 НА67 проводилось при максимальной температуре цикла 773, 873 и 973°К в зависимости от расхода и состава аргоно-водородной смеси, дистанции напыления, расхода напыляемого материала и скорости перемещения плазмотрона. Установлено, что после 100 теплосмен до температуры 773°К не наблюдается разрушения покрытия из КМ КТП-35Н + 70 НА67. Сравнение термостойкости покрытий из КТП-35Н и КТП-35Н + 70 НА67 показато, что добавки порошка НА67 в состав напыляемого материала существенно повышают термостойкость.

Окисление покрытий из КТП-35Н + 70 НА67, как показала оценка их жаростойкости, при температурах 773 и 973°К носит затухающий характер, что связано с формированием на поверхности плотного слоя окалины, защищающей покрытие от дальнейшего окисления. Испытаниями жаростойкости установлена возможность длительной -эксплуатации покрытия ло температур

порядка 773-973°К.

При испытании термостойкости и жаростойкости покрытия при температ 773°К покрытие наносилось на подложку из сплава Ал4, а при 873 и 973°К ■ сплава ЭИ703. Стендовые испытания износостойкого покрытия в составе изде подтвердили выбор в качестве исходного материала для нанесения покрыти? статор РПД механической смеси КТП-35Н + 70 НА67. Установлено, напыление КТП-35Н + 70 НА67 на выбранном режиме позволяет пол у износостойкое покрытие, практически не изнашивающееся за 50 часов испыта на стенде и обеспечивающее высокую износостойкость ответной пары из сш ХТВ.

В пятой главе, исходя из требовании, предъявляемых к поверхнс эпитрохоиды статора РПД, и на основании анализа результатов, полученнь настоящей работе, наложена методика выбора оптимальных режимов проц напыления.

В соответствии с использованной методикой, в предварительно очертаь области варьирования параметров, построены обобщенные графики зависим! эксплуатационных и физико-механических характеристик покрытия от параме-режима генерации плазменной струи для выбранной дисперсности порошка.

В результате проведенного анализа определена область оптималь: регулирования силы тока и расхода плазмообразующего газа при напыл< покрытий из КМ КТП-35Н + 70НА67. Информация о термо- и жаростойк покрытия использована при выборе дистанции напыления и расхоаа напыляе; материна.

Приведена технология нанесения износостойкого покрытия из КТП-35 -70 НА67 на поверхность эпитрохойды статора РПД и технология изготовл напыляемого КМ.

Экономический эффект ог внедрения разработанной технологии и матер составил 42 млн. рублей в ценах 1995 года. Срок службы деталей двиге повысился в 1,3-1,6 раза.

Основные результаты и выводы по работе

1. Проведенная работа позволила решить важную народнохозяйственную задачу повышения эксплуатационных характеристик роторно-поршневых двигателей за счет улучшения технологии напыления покрытия.

2. Для изучения тепловых явлений и выбора оптимальной технологии при напылении разработан теоретический метод расчета температур в системе покрытие-подложка с учетом скорости процесса наращивания покрытия, периодичности перемещения плазмотрона по поверхности, а также корректного учета влияния передачи тепла в напыляемой системе. Результаты расчета хорошо согласуются с экспериментальными данными. Расчетные соотношения запрограммированы на языке ФОРТРАН и представлены в виде отлаженных программ в Приложении 2.

Исследованиями установлено, что разогрев поверхности напыления происходит за счет воздействия плазменной струи, кинетической энергии частиц, выделения энергии кристаллизации, энергии экзотермических реакций и остывания частиц до температуры подложки.

Температура в системе покрытие-подложка определяется технологическими параметрами напыления, условиями охлаждения, теплофизическими параметрами системы и напыляемым материалом. Наибольшее влияние на температуру покрытий оказывает ток дуги, расход аргона и скорость перемещения плазмотрона.

3. Разработан материал для напыления износостойких покрытий КТП-35Н* 70НА67, представляющий собой механическую смесь порошков карбида титана, плакированного никелем (35 мас.%), и термореагируюшего порошка НА67. Композиционный материал обеспечивает благоприятное распределение фаз в структуре покрытий с постепенным переходом or металлической составляющей к карбидной фате.

4. Методом математического планирования эксперимента изучены фтико-механические свойства п эксплуатационные характернаикп покрытия KTI1-35II -

-15- 70 НА67 в зависимости от параметров режима генерации аргоно-водоро;

плазменной струн, получены уравнения регрессии, адекватно описываю

зависимости прочности, пористости, твердости и износостойкости в уело:

сухого и жидкостного трения от силы тока дуги, расхода аргона и дисперсн

напыляемого материала. Установлено, что наилучшим комплексом сво

обладает покрытие из порошка со средним размером частиц 60 мкм.

5. Определена область оптимальных режимов напыления КТП-35Г 70НА67, обеспечивающих высокую износостойкость, термо- и жаростойк покрытия.

6. Исследована износостойкость покрытия в зависимости от содерж: порошка НА67 в композиционном материале. Установлено, что высокий уро износостойкости покрытия сохраняется при содержании порошка НА6" 55-80%. Это позволяет, изменяя содержание карбидной фазы и состав матр регулировать износостойкость покрытия, обеспечивая требуе работоспособность пары трения.

7. Разработан технологический процесс плазменного напыл' износостойкого покрытия на статор РПД. Внедрение процесса плазмен напыления износостойкого покрытия КТП-35Н + 70 НА67 на предпри ОАО "Моторостроитель" позволило получить экономический эффект в раз; 42 миллионов рублей в ценах 1995 года.

Публикацнн по теме диссертации

1. Bogdanovich V.I., Barvinnok A.V., Dokiikina I. A. About the Defance of Contact Free Brackets Surfaces for Cosmic Apparatus (Machines).// PROCEEDINGS of THIRD CHINA - RUSSIA - UKRAINE SYMPOSIUM on ASTRONAUTICAL SCIENCE and TECHNOLOGY.- XI, AN CHINA September 16-20, 1994 - p.977

2. И.А. Докукина, Г.В. Бобров, А.В. Барвинок. Исследование износостойкости композиционных газотермических покрытий.// Проблемы машиностроения и автоматизации, международный журнал, №1-2, 1996, с.91-93.

3. А.Г. Цидулко, Г.В. Бобров, М.М. Мелехин, А.В. Барвинок. Выбор твердой фазы износостойких газотермических покрытий, упрочненных карбидными включениями.// Проблемы машиностроения и автоматизации, международный журнал, №1-2, 1996, с.99-102.

4. В.И. Богданович, А.В. Барвинок, Г.В. Бобров, И.А. Докукина, А.Н.Плотников, Т.Д. Юмашева. Исследование нагрева порошкового композиционного материала в плазменной струе.// Проблемы машиностроения и автоматизации, международный журнал, №5-6, 1996, с.44-48.

5. А.Г. Цидулко, А.В. Барвинок. Межфазовые взаимодействия и свойства покрытий при напылении плакированных порошков карбидов.// Температуроустойчивые функциональные покрытия. ч.1. Труды 17 совещания по температуроустойчнвым функциональным покрытиям, Санкт-Петербург, 1997,

6. И.А. Докукина, В.И. Богданович, Л.А. Наумов, A.B. Барвинок. Т.Л.Юмашева. Разработка технологии нанесения уплотнительных покрытий.// Проблемы машиностроения и автоматизации, международный журнал, в печати.

7. В.И. Богданович, Г.В. Бобров, А.Н. Плотников, A.B. Барвинок. Моделирование процесса нагрева системы движущимся плазмотроном при плазменном напылении.// Проблемы машиностроения и автоматlaiuni, международный журнал. № I. 1998г.

с.188-194.