автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Повышение эффективности процессов обработки нежестких деталей инструментом из композитов с применением магнитной технологической оснастки

На правах рукописи

Егоров Евгений Сергеевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ НЕЖЕСТКИХ ДЕТАЛЕЙ ИНСТРУМЕНТОМ ИЗ КОМПОЗИТОВ С ПРИМЕНЕНИЕМ МАГНИТНОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКИ

05.03.01- "Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки"

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Волгоград 2004

Работа выполнена в Читинском государственном университете на кафедре «Технология машиностроения».

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Кудряшов Евгений Алексеевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Полянчиков Юрий Николаевич кандидат технических наук, Смирнов Игорь Михайлович

Ведущая организация: Открытое акционерное общество

«Читинский станкостроительный завод»

Защита диссертации состоится 26 февраля 2004 года на заседании диссертационного совета К 212.028.02 в Волгоградском государственном техническом университете по адресу: 400131, г. Волгоград, просп. Ленина, 28.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Волгоградского государственного технического университета.

Автореферат разослан 23.01.2004 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Быков Ю.М.

2004;4 27480

з

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В станкостроительной, судостроительной и др. отраслях промышленности широко используются плоскостные нежесткие детали, требования к точности и качеству поверхностей которых непрерывно растут. В связи с этим появляется необходимость введения в технологический процесс дополнительных операций шлифования и доводки, что не только увеличивает себестоимость изготовления деталей, но и обусловливает появление прижогов, трещин, шаржирования поверхностей. При обработке нежестких деталей использование таких операций может вызвать температурную деформацию и увеличить погрешность обработки.

Лезвийная обработка позволяет избежать указанных явлений. Однако многие тонкостенные детали (например, поршневые компрессионные кольца) подвергаются термообработке и обладают повышенной поверхностной твердостью, что затрудняет использование для их обработки лезвийного твердосплавного инструмента. С другой стороны, известно, что использование композита дает возможность не только снизить температуру в зоне резания, но и обрабатывать материалы повышенной твердости при обеспечении высоких показателей точности и качества поверхностей. Поэтому применение инструмента из композита при обработке нежестких деталей является весьма перспективным. Ввиду повышенной хрупкости композитов предъявляются особые требования к жесткости технологической системы, в частности, к жесткости закрепления детали в приспособлении. Эти условия при обработке тонкостенных плоскостных деталей может обеспечить магнитная технологическая оснастка (МТО). Силовые характеристики МТО обеспечивают неподвижность заготовки и позволяют в полной мере использовать потенциальные возможности лезвийного инструмента из композита. Однако силы магнитного притяжения, используемые в приспособлениях такого типа для закрепления нежестких деталей, могут вызвать их дополнительную деформацию, и как следствие - погрешность обработки, что недопустимо на чистовых и отделочных операциях. Несоответствие и трудоемкость существующих методик расчета погрешности обработки нежестких деталей на МТО с учетом совместной упругой деформации детали и приспособления затрудняют широкое внедрение этого вида оснастки на операциях лезвийной обработки.

Таким образом, целью работы является совершенствование теории и практи-

ЫС. НАЦИОНАЛЬНАЯ БИБЛИОТЕКА СПстербург 09 КО?,,,

ки обработки нежестких деталей композитами с применением МТО, создание на этой базе методов прогнозирования и технологического обеспечения заданных качественных показателей.

Научная новизна работы заключается в усовершенствовании технологии обработки резанием тонкостенных нежестких деталей, после поверхностной термообработки, с закреплением их на МТО, инструментом из композита с созданием наиболее благоприятных условий контакта инструмента с обрабатываемой поверхностью.

С использованием теории упругопластических деформаций и метода конечных элементов построена модель процесса совместной упругой деформации МТО и нежесткой заготовки с учетом зазора между контактирующими поверхностями.

Разработана методика расчетного определения погрешности обработки нежестких деталей на МТО в зависимости от размеров, материала заготовки и МТО, а также от режимов резания.

Выявлены условия наиболее благоприятного первоначального контакта зуба торцовой фрезы с обрабатываемой поверхностью, влияющего на стойкость инструмента, в зависимости от положения инструмента относительно заготовки.

Практическая ценность работы. Предложена технология обработки резанием нежестких закаленных деталей, заключающаяся в их закреплении на магнитных приспособлениях и обработке резанием лезвийным инструментом из композита.

На основе разработанной модели упругой деформации МТО и нежесткой заготовки создана программа для ЭВМ, позволяющая с высокой степенью достоверности прогнозировать погрешность обработки.

Разработаны рекомендации по назначению режимов резания, позволяющих в условиях низкой жесткости заготовок получать изделия требуемого качества с высокой производительностью. Эти рекомендации оформлены в виде отдельного программного модуля для расчета на ЭВМ.

Апробация работы. Результаты исследования прошли апробацию на объединенных научно-технических семинарах кафедр "Технология машиностроения", "Автоматизация производственных процессов", "Технология материалов и конструирование" (ЧитГУ) и кафедр "Автоматизация производственных процессов", "Технология машиностроения", "Металлорежущие станки и инструменты" ( ВолгГТУ). Ре-

зультаты работы докладывались в 2001-2003 г.г. на ряде международных, республиканских и вузовских конференциях: Всероссийской научно-технической конференции "Материалы и технологии XXI века", 2001 г., г. Пенза; Международной научной молодежной конференции "Гагаринские чтения", 2002г., г. Москва; Международной научной молодежной конференции "Новые идеи - новому тысячелетию", 2001 г., г. Чита; VI Международной молодежной конференции "Талант и труд молодых родному Забайкалью", 2002 г., г. Чита; VII Международной научной молодежной конференции "Молодежь Забайкалья", 2003 г., г. Чита; Всероссийской выставке — ярмарке научно - исследовательских работ и инновационной деятельности аспирантов и молодых ученых Высших учебных заведений Российской Федерации, г. Новочеркасск, 2003 г. - диплом 1 степени за инновационную научно — техническую разработку.

Реализация результатов работы. Разработаны и доведены до промышленного применения практические рекомендации по модернизации технологических процессов обработки резанием нежестких деталей на МТО с использованием инструмента из композита. Суммарный экономический эффект от внедрения результатов диссертационной работы на машиностроительных предприятиях Забайкалья составил 85 тыс. руб. (в ценах 2000 - 2003 гг.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 работ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов по работе, списка литературы и приложений. Содержит 161 страницу машинописного текста, 60 рисунков и 40 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, сформулированы ее цель, научная новизна, практическая ценность и основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе приводится анализ состояния вопроса в области повышения эффективности обработки нежестких деталей с применением 'магнитных приспособлений и инструмента из композита.

Показан весомый вклад в развитие механической обработки резанием нежестких деталей отечественных ученых А.Н. Алексеева, А.Я. Берникова, О.Я. Константинова, Л.С. Куклева, А.А. Маталина, М.М. Тазетдинова, П.И. Ящерицына и др.

Анализ литературных источников и производственного опыта показывает, что традиционная технологическая оснастка и технологии изготовления деталей малоэффективны для производства нежестких деталей, поэтому вопросы их изготовления на практике решаются применением специальных приспособлений, вводом дополнительных операций доводки на станках шлифовальной группы. Такая технология увеличивает трудоемкость изготовления и не гарантирует заданное качество из-за возникновения возможных прижогов и шаржирования обрабатываемой поверхности. Применение чистовой обработки лезвийным инструментом из композита позволяет исключить вероятность брака и существенно повысить эффективность процесса резания.

Применение магнитных станочных приспособлений на постоянных магнитах обеспечивает не только заданную точность размеров на настроенных станках, значительно расширяя их технологические возможности, но и создает условия для механизации и автоматизации операций, существенно повышая производительность труда и снижая себестоимость обрабатываемых деталей.

На основании вышеизложенного определена цель работы, для достижения которой сформулированы следующие задачи исследований:

1. Разработать математическую модель процесса совместной упругой деформации магнитной плиты и заготовки с учетом величины зазора между ними и ее реализацией в виде программного обеспечения.

2. Провести лабораторные испытания параметров жесткости магнитных плит и точности обработки нежестких деталей на МТО.

3. Выполнить экспериментальные исследования точности и качества обработки нежестких деталей инструментом из композита с применением магнитной технологической оснастки.

4. Усовершенствовать способ обработки нежестких деталей инструментом из композитов.

5. Разработать рекомендации по промышленному использованию Л лезвийной обработки композитами нежестких деталей с применением магнитной технологической оснастки.

Во второй главе приводится описание оборудования, приборов и материалов,

необходимых для проведения экспериментальных исследований.

В качестве технологического оборудования применялись:

станки: токарно-винторезные мод. 16К20, мод. УТ16П и вертикально-фрезерные станки мод. 6Т13ФЗ и 6Н12П;

резцы с механическим креплением режущих элементов и цельные с постоянным (неразъемным) креплением режущего элемента из композита;

торцовые фрезы, насадные, однорядные диаметром 100...350 мм с механическим креплением режущих элементов, оснащенные композитом.

Для нахождения наиболее благоприятных условий исследуемых процессов использовались методы планирования эксперимента, базирующиеся на математической теории эксперимента.

Обработка экспериментальных данных, построение графиков, математических моделей производились с применением современной электронной вычислительной . техники.

Третья глава посвящена аналитическому исследованию точности обработки нежестких деталей на магнитной технологической оснастке с целью выявления возможности обеспечения высокой производительности обработки нежестких деталей, инструментом из композита с использованием МТО. Установлена теоретическая зависимость суммарной погрешности обработки, вызванная совокупным действием технологических факторов процесса лезвийной обработки. Доказано, что погрешность обработки нежестких деталей лезвийным инструментом с применением МТО складывается из следующих элементов: 1) геометрических погрешностей рабочей поверхности приспособления; 2) погрешности макро и микрогеометрии установочной базы (шероховатости) и свойств материала (твердости) заготовки; 3) погрешности от размерного износа инструмента; 4) суммы упругих деформаций детали и приспособления У=1УПЛ)1+ №з.у+ №кон+ ^

где ЖпЛу— упругая деформация магнитной плит ы^-уя ругая деформация заготовки, обусловленная наличием зазора и деформацией магнитной плиты, '№КОИ— контактные деформации заготовки и магнитной плиты, функция зависимости

погрешности обработки от размерного износа инструмента.

С учетом вида контакта опорной поверхности заготовки с установочной поверхностью приспособления, определена схема сил, действующих на систему деталь-приспособление. Установлено, что в зависимости от жесткости заготовки этот контакт может происходить в ограниченном количестве точек, либо по всей опорной поверхности заготовки.

• Разработана математическая модель процесса расчета упругой деформации пластины по всему ее полю с использованием однослойной схемы метода конечных элементов. Получены зависимости для расчета совместной деформации верхнего блока магнитной плиты и заготовки, учитывающие упругие перемещения в стыках магнитной плиты, а также в стыке магнитная плита - стол станка, при наличии контактных деформаций, возникающих в точках опор заготовки. В качестве примера:

при опирании заготовки на три точки контакта (рис. 1. а) деформация заготовки в точке с координатами (X, Y)

Wcy„(X,Y)=W0„(X,Y)+WJy(X,Y), (2)

а при опирании на всю поверхность (рис. 1. б) составляет

WVJU(X,Y)^WnJ1(X,Y)+S= wcn+wcn+Wnßy(X, Y) +8\ (3)

где Wcti — упругие перемещения в стыке магнитная плита - стол станка, м; S -зазор между МТО и заготовкой, м; Wen ~ упругие перемещения в стыках магнитной плиты, м; X, Y- координаты точки деформации заготовки, м; won(X,Y) - смещение опорной поверхности заготовки в результате деформации МП и контактных деформаций заготовки в опорных точках, м; - упругая деформация соответственно

верхнего блока плиты и заготовки, рассчитанные методом конечных элементов, м.

Создан программный комплекс для расчета суммарной деформации заготовки и магнитной плиты под действием сил резания и закрепления а также для визуализации и обработки результатов расчета. Подсистема графического интерфейса программы предоставляет пользователю удобные средства для ввода исходных данных для каждого модуля.

Проведенные тестовые вычисления для квадратной и прямоугольной пластин показали, что ошибка определения прогиба методом конечных элементов не превышает 3% при разбиении каждой стороны пластины на 12 и более элементов, что подтверждает работоспособность созданной модели.

€

Рис. 1. Схема совместной деформации заготовки и верхнего блока МП при опирании: а) на три точки контакта; б) на всю опорную поверхность

В четвертой главе представлены методика и результаты численных и экспериментальных исследований точности обработки и влияния различных факторов на формирование возможной погрешности обработки нежестких деталей композитами на МТО.

Первоначально целью исследований было изучение характера деформации магнитных плит различных типоразмеров под нагрузкой. В результате были получены графики прогиба МТО (рис. 2.), на которых можно выделить три участка. Каждому из них соответствует свой механизм деформирования. На первом участке, полностью лежащем в диапазоне рабочих нагрузок при чистовой обработке (торцовом фрезеровании, точении и других технологических операциях), верхний блок деформируется как пластина. Деформация рабочей поверхности МТО в этом случае незначительна и не оказывает заметного влияния на величину погрешности обра-

Рис. 2. 1рафики прогиба магнитных плит от нагрузки где 1. 2. 3. 4 —моделиМТО. соответственно 17. 103В. 11 и 11В

ботки нежесткой детали, обеспечивая достижение 7-го квалитета точности. Второй участок, частично попадающий в рабочий диапазон нагрузок при чистовой обработке, также вписывается в указанную точность обработки. Третий участок по степени нагружения МТО не характерен исследуемым технологическим операциям.

В ходе дальнейших исследований изучался процесс формирования погрешности обработки нежесткой детали при закреплении ее на МТО с учетом совместной упругой деформации заготовки и приспособления. Экспериментально было установлено, что при чистовой обработке нежестких заготовок наибольшее влияние на их деформацию в результате действия сил магнитного закрепления оказывает толщина заготовки, ширина и длина. Так, при обработке деталей типа пластин с использованием магнитной плиты №11 (V = 528 м/мин; п = 1400 об/мин; = 0,03 мм/зуб; I = 0,1 мм; 2 = 8; Бф = 120 мм) при уменьшении толщины заготовки от 7 до 3 мм деформация изменяется от 4 до 7,2 мкм; при увеличении длины заготовки от 60 до 140 мм, деформация изменяется от 3,5 до 6,5 мкм; при увеличении ширины заготовки от 30 до 70 мм, деформация изменяется от 3 до 6,5 мкм. Отклонение от плоскостности опорной поверхности заготовки в пределах 0,03...0,09 мм не оказывает существенного влияния на величину деформации. Поэтому при расчете погрешности детали после чистовой обработки его можно не учитывать.

В результате проведения многофакторных экспериментальных исследований была получена зависимость деформации магнитной плиты и заготовки от

геометрических параметров заготовки:

Дып=0,197+2,1671, - 0,008В + 0.004Н + 0,002ВН (4)

(5)

где Ь, В и Н - длина, ширина и толщина заготовки, Ь=60... 140 мм, В=ЗО...70 мм, Н=3...7мм.

Погрешность обработки нежестких деталей увеличивается вследствие собственной упругой деформации магнитной оснастки от действия сил закрепления, при этом в наибольшей степени это проявляется при изменении длины и ширины заготовки. Однако, несмотря на это, суммарная погрешность обработки деталей не превышает установленных норм точности для чистовой обработки деталей данного класса. При этом выявлена тенденция - с увеличением площади рабочей поверхности магнитного приспособления при равных режимах обработки, величина отклонения от плоскостности обработанных поверхностей (вогнутость при притяжении и выпуклость после снятия магнитного притяжения) уменьшается. Это связано с более благоприятным распределением удельной силы притяжения на больших по габаритным размерам рабочей поверхности магнитных приспособлениях.

Анализ расчетных и экспериментальных данных показал, что модель расчета погрешности обработки с использованием МТО и композита адекватно отображает физический процесс образования погрешности обработки.

Пятая глава посвящена технологическому обеспечению эффективности процессов обработки резанием нежестких деталей с применением МТО.

Предложена методика определения расчетным путем ожидаемой шероховатости и точности обработки с особым расположением режущей части инструмента из композита относительно нежесткой детали на МТО. Из возможных вариантов взаимного расположения режущей части инструмента относительно обрабатываемой поверхности заготовки, предпочтение следует отдавать варианту и - контакта, при котором начало процесса врезания (ударная нагрузка) переносится с вершины инструмента на его периферию рис. 3.

В ходе экспериментальных исследований было рассмотрено влияние режимов резания и твердости обрабатываемого материала на шероховатость обработанной поверхности (1=0,100 мм, осевое биение зубьев фрезы на оправке станка не более

/

Рис. 3. Схема торцового фрезерования и условий контакта режущей части (а) с обрабатываемой поверхностью заготовки (б), где 1 - зуб фрезы; 2 - заготовка; S, T, U, V-условия контакта 0,05 мм; величина радиального биения не более 0,05 мм). Результаты экспериментов приведены на рис. 4. (I- композит 10; 2 - композит 03; 3 - композит 01). Результаты исследования подтверждают высокую работоспособность и эффективность торцового фрезерования как композитом 10, так и другими инструментальными материалами на основе нитрида бора взамен процесса плоского шлифования. На основе реального технологического процесса, выполняемого на ОАО «Читинский станкостроительный завод», показан пример замены операции плоского шлифования на фрезерование с использованием МТО и композита (табл.1.). В результате увеличилась производительность обработки в 5 раз, исключен брак. Годовой экономический' эффект составил 6780 руб.

Таблица 1

Информационная карта процесса механической обработки

Операция Режущий инструмент Режимы резания 1осн* МИН т. (шт. заг.)

п, мин"1 V. м/с Б* мм/ зуб мм 1 Бпн мм/ мин

Торцовое фрезерование, чистовое Фреза торцовая, 0120 мм; 2=8; композит 10 1400 V 0,07 0,2 1 800 0,17 24

Плоское шлифование периферией круга Круг 14А16СМ26К 0 250 мм, Вк=50 мм Уд, м/мин м/с Эх, мм/ ход 1, мм 1 ЭК, мм/ ход 0,84 26,3

16 25 2,5 0,2 10 0 0,002

Ла,мхм

Рис. 4 Зависимость шероховатости обработанной поверхности от технологических факторов процесса чистового торцового фрезерования По результатам проведенных исследований был разработан программный комплекс, позволяющий рассчитать: а) совместную упругую деформацию тонкостенной заготовки и МТО методом конечных элементов; б) суммарную погрешность обработки нежесткой заготовки композитом с использованием МТО, в) рациональные режимы резания, обеспечивающие достижение требуемой шероховатости обработанной поверхности и стойкости инструмента не более заданной, при наибольшей производительности. На рис. 5 приведен пример расчета оптимальной скорости резания для получения шеро-ховатостиповерхности не менее Ra 1,25 мкм при стойкости

инструмента не более 25 мин, оформленный в виде контурного графика зависимости скорости резания Уопт от глубины резания 1 и диаметра инструмента Б. На графике значения глубины резания отложены вдоль вертикальной оси, диаметра - вдоль горизонтальной оси, а значения третьей координаты (т.е. скорости) представлены в виде областей различного цвета.

В приложениях приведены следующие сведения:

Акты внедрения результатов диссертационной работы;

Программа расчета упругих деформаций МТО и нежесткой заготовки при обработке композиционными инструментальными материалами;

Формулы метода конечных элементов;

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Предложена методика аналитического расчета условий обработки нежестких деталей за счет создания оптимального контакта режущей части инструмента с поверхностью заготовки.

2. Усовершенствован способ обработки нежестких деталей взаимным расположением режущей части инструмента из композита относительно нежесткой детали на МТО. Из возможных вариантов взаимного расположения режущей части инструмента относительно обрабатываемой поверхности заготовки, предпочтение следует отдавать варианту и- контакта, при котором начало процесса врезания (ударная нагрузка) переносится с вершины инструмента на его периферию (плоскостной контакт), что обеспечивает высокую работоспособность инструмента.

3. Аналитически исследовано и экспериментально подтверждено, что при чистовой обработке нежестких заготовок с использованием МТО наибольшее влияние на их деформацию в результате действия сил закрепления оказывает толщина заготовки, ширина и длина. Погрешность обработки нежестких деталей с применением МТО складывается из следующих элементов: 1) геометрические погрешности рабочей поверхности приспособления; 2) погрешности макро- и микрогеометрии установочной базы (шероховатости) и свойства материала заготовки; 3) погрешности от размерного износа инструмента; 4) сумме упругих деформаций детали и приспособления.

4. Установлено, что, несмотря на деформирующее действие сил закрепления при использовании МТО, на чистовых и отделочных операциях погрешность обработки

деталей чистовым точением и торцовым фрезерованием инструментами из композитов не превышает установленных норм точности для деталей данного класса.

5. Экспериментально, на примере обработки реальной и моделей деталей, подтверждена высокая эффективность процессов чистового и тонкого торцового точения и фрезерования нежестких деталей инструментами из композита на МТО с достижением точности обработки ГГ6 и шероховатости Яа < 0,32мкм.

6. Создан программный комплекс для расчета суммарной деформации заготовки и магнитной плиты под действием сил резания и закрепления.

1. Проведено внедрение результатов исследований на ряде заводов Забайкалья с экономическим эффектом 85 тыс. руб. в ценах 2002-2003 годов.

Основное содержание работы изложено в следующих публикациях :

1. Егоров Е.С., Кудряшов ЕА. Совершенствование технологии механической обработки применением магнитной оснастки // Технические науки, технологии и экономика.: Тез. докл. н.- практ. конф. - Чита: ЧитГТУ, 2001. - с. 26-33.

2. Егоров Е.С., Кудряшов Е.А. Проблемы механической обработки деталей малой жесткости на машиностроительных предприятиях Забайкалья // VII Международная н.- практ. конф. Тез. докл. конф. - Чита: ИИЦ ЧГМА, 2003. - с. 240-241.

3. Кудряшов ЕА, Егоров Е.С. Высокопроизводительный метод обработки нежестких деталей композитами с применением магнитных станочных приспособлений. // Современные технологии в машиностроении.- Пенза: IV Всерос. н. практ. конф., 2001.-с. 27-29.

4. Выбор рациональной поверхности зеркала магнитной плиты для тяжело нагруженных операций // Талант и труд молодых - родному Забайкалью: Сб. тез. докл. Межд. Конф., ч. 3. Чита: ЗабГПУ, 2002.

5. Астафьев А.С. Егоров Е.С. Технология обработки специальных материалов // Гагаринские чтения: Тез. докл. XXVII Межд. науч.-практической конф.- Москва: МАТИ-РГТУ 2001.-с. 55-56. .

6. Кудряшов ЕА Астафьев А.С. Егоров Е.С. Расширение технологических возможностей лезвийных композиционных материалов // Материалы и технологии XXI века: Сб. материалов Всероссийской научно-практической конференции. - Пенза: ПТУ 2001.-с. 38-4

7. Егоров Е.С. Технологические особенности магнитной технологической оснастки // Новые идеи новому тысячелетию: Сб.тез.докл. Межд. Конф.-Чита: ЗИП 2001.-с. 105-106.

Егоров Евгений Сергеевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ НЕЖЕСТКИХ ДЕТАЛЕЙ ИНСТРУМЕНТОМ ИЗ КОМПОЗИТОВ С ПРИМЕНЕНИЕМ МАГНИТНОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКИ

Автореферат

Заказ № 18 Подписано в печать 20.01.04 г. Уч.-изд. л. 1 Формат 60 х 84 1/16 Тираж 100 экз. Печать офсетная

Читинский государственный технический университет 672039, Чита, ул. Александровско-Заводская, 30

РИК ЧитГТУ

Введение.

ГЛАВА 1. ПРИМЕНЕНИЕ, КОНСТРУКТОРСКО - ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ

ХАРАКТЕРИСТИКА ДЕТАЛЕЙ.

1.1. Общие сведения о нежестких деталях.

1.2. Назначение, конструкции и технологические особенности применения магнитных приспособлений для обработки нежестких деталей.

1.3. Технологические возможности применения инструмента из композитов для обработки нежестких деталей.

1.4. Технологические особенности обработки нежестких детален.

1.5. Цель и задачи исследования

ГЛАВА 2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1. Детали, материалы, технологическая оснастка, инструментальное и метрологическое обеспечение

2.2. Методика выбора и оптимизации контролируемых параметров технологических процессов.

ГЛАВА 3. АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТОЧНОСТИ ОБРАБОТКИ НЕЖЕСТКИХ ДЕТАЛЕЙ НА МАГНИТНОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКЕ.

3.1. Анализ технологического процесса обработки нежестких деталей на магнитной технологической оснастке (МТО).

3.2. Усилия, определяющие деформацию заготовки и приспособления.^

3.3. Упругие деформации магнитной плиты в процессе закрепления и обработки.'.'.{.'.

3.4. Упругая деформация заготовки.

3.5. Характеристика и описание программы расчета на ЭВМ.

3.6. Проверка адекватности модели (тестовые вычисления).

Выводы.

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТОЧНОСТИ

ОБРАБОТКИ ИНСТРУМЕНТОМ ИЗ КОМПОЗИТА НЕЖЕСТКИХ ДЕТАЛЕЙ.

4.1. Параметры жесткости магнитной технологической оснастки.

4.2. Исследование влияния геометрических параметров заготовки на ее деформацию в процессе закрепления на магнитной плите.

4.3. Исследование влияния упругой деформации нежесткой детали на точность ее изготовления.

4.3.1. Исследование точности обработки при точении композитом 10.

4.3.2. Исследование точности обработки при торцовом фрезеровании композитом 10.

Выводы.

ГЛАВА 5. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ЛЕЗВИЙНОЙ ОБРАБОТКИ НЕЖЕСТКИХ ДЕТАЛЕЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ МАГНИТНОЙ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКИ.

5.1. Эффективность обработки нежестких деталей инструментами из композитов на магнитной технологической оснастке.

5.2. Зависимость ожидаемого качества и точности обработки нежестких деталей на МТО инструментами из композитов.

5.3. Рекомендации к проектированию технологии обработки нежестких деталей инструментами из композитов на МТО.

Выводы.

Существующее положение дел в отечественной промышленности, когда после распада Советского Союза мощная, сбалансированная станкоинструмен-тальная промышленность понесла значительный урон, привело к тому, что в девяностых годах в нынешней России сохранилась примерно половина номенклатуры станочного парка. Из-за отсутствия спроса на станкоинструмен-тальную продукцию возникла реальная опасность свертывания производства на многих машиностроительных заводах страны.

Начавшийся подъем промышленного производства в 1999 году, а также прогнозируемый подъем экономики в 2001-2005 годах дает повод ожидать возрастающего выпуска прецизионных машин и механизмов, в том числе и магнитных станочных приспособлений, обеспечивающих повышение производительности обработки с отсутствием экологически вредных выбросов и отходов. Производство таких изделий неразрывно связано с ростом объема изготовления нежестких деталей высокой точности, которые широко используются в станкостроительной, судостроительной и др. отраслях промышленности . В связи с этим появляется необходимость введения в технологический процесс дополнительных операций шлифования и доводки, что не только увеличивает себестоимость изготовления деталей, но и обусловливает появление прижогов, трещин, шаржирования поверхностей. При обработке нежестких деталей использование таких операций может вызвать температурную деформацию и увеличить погрешность обработки.

Лезвийная обработка позволяет избежать указанных явлений. Однако многие тонкостенные детали (например, поршневые компрессионные кольца) подвергаются термообработке и обладают повышенной поверхностной твердостью, что затрудняет использование для их обработки лезвийного твердосплавного инструмента. С другой стороны, известно, что использование композита дает возможность не только снизить температуру в зоне резания, но и обрабатывать материалы повышенной твердости при обеспечении высоких показателей точности и качества поверхностей. Поэтому применение инструмента из композита при обработке нежестких деталей является весьма перспективным. Ввиду его повышенной хрупкости это предъявляет особые требования к жесткости технологической системы, в частности, к жесткости закрепления детали в приспособлении. Эти условия при обработке тонкостенных плоскостных деталей может обеспечить магнитная технологическая оснастка (МТО). Силовые характеристики МТО обеспечивают неподвижность заготовки и позволяют в полной мере использовать потенциальные возможности лезвийного инструмента из композита. Однако силы магнитного притяжения, используемые в приспособлениях такого типа для закрепления нежестких деталей, могут вызвать их дополнительную деформацию, и как следствие - погрешность обработки, что недопустимо на чистовых и отделочных операциях. Несоответствие и трудоемкость существующих методик расчета погрешности обработки нежестких деталей на МТО с учетом совместной упругой деформации детали и приспособления затрудняют широкое внедрение этого вида оснастки на операциях лезвийной обработки.

Таким образом, совершенствование теории и практики обработки нежестких деталей композитами с применением магнитной технологической оснастки, создание на этой базе методов прогнозирования и технологического обеспечения заданных качественных показателей, является актуальной научной и практической задачей.

Научная новизна работы заключается в усовершенствовании технологии обработки резанием тонкостенных нежестких деталей, после поверхностной термообработки, с закреплением их на МТО, инструментом из композита с созданием наиболее благоприятных условий контакта инструмента с обрабатываемой поверхностью.

С использованием теории упругопластических деформаций и метода конечных элементов построена модель процесса совместной упругой деформации МТО и нежесткой. На основе данной модели разработана программа численного расчета упругой совместной деформации магнитной плиты и заготовки в зависимости от физико-механических свойств материала заготовки и установочной поверхности МТО, силовых параметров процесса обработки резанием.

Автор защищает:

1. Способ высокоэффективной обработки нежестких деталей инструментами из композита, как один из перспективных путей повышения производительности и качества процессов обработки конструктивно и технологически сложных деталей.

2. Универсальную модель процесса обработки нежестких деталей различной конструктивной и технологической сложности.

3. Методику численного расчета условий обработки нежестких деталей инструментами из композита, за счет создания оптимального контакта инструмента с поверхностью заготовки.

4. Результаты экспериментальных исследований и промышленного внедрения технологий обработки нежестких деталей инструментами из композита с использованием магнитной технологической оснастки.

Автором разработаны и доведены до практического применения рекомендации по проектированию технологических процессов изготовления нежестких деталей различной конструктивной и технологической сложности инструментами из композита.

Практическая ценность диссертационной работы подтверждена результатами внедрения, высокой технологической и экономической эффективностью ее содержания, выводов и рекомендаций.

Суммарный экономический эффект от внедрения результатов диссертационной работы на машиностроительных предприятиях Забайкалья составил 85 тыс. руб. (в ценах 2000 - 2003 гг.).

Диссертационная работа выполнена в рамках региональной программы восстановления промышленного потенциала Забайкалья. Она является составной частью научного направления «Комплексное обеспечение качества продукции машиностроительного назначения Забайкальского региона».

Результаты, представленные в диссертации, докладывались в 2001-2003 г.г. на ряде международных, республиканских и внутривузовских конференциях: Всероссийской научно-техническая конференции "Материалы и технологии XXI века ", 2001 г.,г. Пенза; Международной научной молодежной конференции" Гагаринские чтения", 2002г., г. Москва; Международной научной молодежной конференции "Новые идеи - новому тысячелетию", 2001 г.,г. Чита; VI Международной молодежной конференции "Талант и труд молодых родному Забайкалью", 2002 г.,г. Чита; VII Международной научной молодежной конференции "Молодежь Забайкалья", 2003 г.,г. Чита; Всероссийской выставке -ярмарке научно - исследовательских работ и инновационной деятельности аспирантов и молодых ученых Высших учебных заведений Российской Федерации, г. Новочеркасск, 2003 г. - диплом 1 степени за инновационную научно -техническую разработку.

Основные результаты, полученные в диссертации при выполнении комплекса исследований, обобщены в 7 статьях в периодической научно - технической печати, в трудах конференций различного уровня.

1. ПРИМЕНЕНИЕ, КОНСТРУКТОРСКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА НЕЖЕСТКИХ ДЕТАЛЕН

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Погрешность обработки нежестких деталей с применением МТО складывается из следующих элементов: 1) геометрические погрешности рабочей поверхности приспособления; 2) погрешности макро- и микрогеометрии установочной базы (шероховатости) и свойства материала (твердости) заготовки; 3) погрешности от размерного износа инструмента; 4) сумма упругих деформаций детали и приспособления.

2. Разработана математическая модель совместной деформации верхнего блока магнитной плиты и заготовки, учитывающая упругие перемещения в стыках магнитной плиты, а также в стыке магнитная плита - стол станка.

3. Анализ расчетных и экспериментальных данных показал, что модель погрешности обработки с использованием МТО и композита адекватно отображает процесс образования погрешности обработки.

4. Экспериментально определено, что в процессе обработки нежестких деталей в зависимости от величины рабочих нагрузок можно выделить три участка влияния деформации МТО на точность обрабатываемых деталей. На первом и втором участках, лежащих в диапазоне рабочих нагрузок МТО, величина возможной деформации рабочей поверхности МТО незначительна и не оказывает влияния на увеличение погрешности обработки. Третий участок по степени нагружения МТО не характерен исследуемым технологическим операциям.

5. Аналитически исследовано и экспериментально подтверждено что при чистовой обработке нежестких заготовок с использованием МТО наибольшее влияние на их деформацию в результате действия сил закрепления оказывает толщина заготовки, ширина и длина.

6. Установлено, что, несмотря на деформирующее действие сил закрепления при использовании МТО, на чистовых и отделочных операциях погрешность обработки деталей чистовым точением и торцовым фрезерованием инструментами из композитов не превышает установленных норм точности для деталей данного класса.

7. Создан программный комплекс для расчета суммарной деформации заготовки и магнитной плиты под действием сил резания и закрепления.

8. Усовершенствован способ обработки нежестких деталей взаимным расположением режущей части инструмента из композита относительно нежесткой детали на МТО. Из возможных вариантов взаимного расположения режущей части инструмента относительно обрабатываемой поверхности заготовки, предпочтение следует отдавать варианту U- контакта, при котором начало процесса врезания (ударная нагрузка) переносится с вершины инструмента на его периферию (плоскостной контакт), что обеспечивает высокую работоспособность инструмента. е

9. Предложена методика аналитического расчета условий обработки нежестких деталей за счет создания оптимального контакта режущей части инструмента с поверхностью заготовки.

10. Экспериментально, на примере обработки реальной и моделей деталей, подтверждена высокая эффективность процессов чистового и тонкого торцового точения и фрезерования нежестких деталей инструментами из композита на МТО с достижением точности обработки IT6 и шероховатости Ra < 0,32мкм. 11. Проведено внедрение результатов исследований на ряде заводов Забайкалья с экономическим эффектом 85 тыс. руб. в ценах 2002-2003 годов. Л • - .

1. Абдельбасыт А.А. Повышение эффективности магнитной оснастки путем расширения ее технологических возможностей: Автореф. дис. канд. техн. наук. Л., 1987.- 17 с.

2. Абразивная и алмазная обработка материалов: Справочник/ Под ред. А.Н. Резникова. — М.: Машиностроение, 1977. 391 с.

3. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. — 279 с.

4. Алексеев А. Н. Исследование жесткости станочных приспособлений типа магнитных плит и ее влияние на выходные параметры механической обработки деталей машин: Автореф. дис. канд. техн. наук. Л., 1980. - 19 с.

5. Амиров Ю.Д. Технологичность конструкции изделий: Справочник. М.: Машиностроение, 1985. - 368 с.

6. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: В 3-х т. 6-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1982.

7. Астафьев А.С., Егоров Е.С. Технология обработки специальных материалов // Гагаринские чтения. Тез. докл. XXVII Межд.н.- практ. конф. М.: МАТИ-РГТУ, 2001. - с. 55-56.

8. Афонькин М.Г., Магницкая М.В. Производство заготовок в машиностроении. Л.: Машиностроение, 1987. - 256 с.

9. Бабешко В.Н. Исследование работоспособности композиционных инструментальных материалов при обработке сложных поверхностей в групповых технологических процессах: Автореф. дис. канд. техн. наук. Чита, 1988.-22 с.

10. Балакшин Б.С. Сам о по днастраи вдающиеся станки.- М.: Машиностроение, 1967. 400 с. 'Г.'

11. Балакшин Б.С. Основы технологии машиностроения.—М.: Машиностроение, 1969. 358 с.

12. Балакшин Б.С. Теория и практика технологии машиностроения. В 2-х кн.-М.: Машиностроение, 1982. Кн. 1.-283с.; Кн.2.-268 с.

13. Барлин Б.П. Вибрации и режимы резания.-М.: Машиностроение,1972.-71 с.

14. Билик Ш.М. Микрогеометрия деталей машин.—М.: Машиностроение,1973.-344 с.

15. Биргер И.А. Остаточные напряжения.-М.: Машгиз, 1963. 232 с.

16. Блюмберг В.А., Близнюк В.П. Переналаживаемые станочные приспособления. Л.: Машиностроение, 1978. - 360 с.

17. Букатый С.А. Прогнозирование коробления деталей ГТД после обработки поверхностей на основе исследования остаточного напряженного состояния материала: Автореф. дис. докт. техн. наук. — Рыбинск, 1996. 32 с.

18. Васильков Д.В. Теория и практика оптимизационного проектирования механической обработки маложестких заготовок: Автореф. дис. докт. техн. наук. С. - Петербург, 1997. - 41 с.

19. Верников А.Я. Магнитные и электромагнитные приспособления в метал-лообработке.-М.: Машиностроение, 1984. 160 с.

20. Высокопроизводительные инструменты из гексанита-Р / Г.Г. Карюк, А.В. Бочко, О.И. Мойсеенко и др.-К.: Наук, думка, 1986. 136 с.

21. Глазов В.В. Влияние теплового фактора на работоспособность инструментов из композиционных материалов при обработке прерывистых поверхностей: Автореф. дис. канд. техн. наук. Чита, 1999. - 22 с.

22. Горошкин А.К. Приспособления для металлорежущих станков: Справочник. М.: Машиностроение, 1979. - 303 с.

23. Гургаль А.И., Манжар В.А. Инструмент из сверхтвердых материалов и его применение: Справочник Львов: Каменяр, 1984. - 234 с.с

24. Дальский A.M. Технологическое обеспечение надежности высокоточных деталей машин. М.: Машиностроение, 1975. - 224 с.

25. Дальский А.Д. Технология конструкционных материалов. М.: Машиностроение, 1988. - 736 с.

26. Джонсон Н., Лион Ф. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке. -М.: Мир, 19,91. -520 с.

27. Егоров Е.С., Кудряшов Е.А. Совершенствование технологии механической обработки применением магнитной оснастки // Технические науки, технологии и экономика.: Тез. докл. н.- практ. конф. Чита: ЧитГТУ,2001.-с.26-33.

28. Егоров Е.С., Кудряшов Е.А. Проблемы механической обработки деталей малой жесткости на машиностроительных предприятиях Забайкалья // VII Международная н.- практ. конф. Тез. докл. конф. Чита: ИИЦ ЧГМА, 2003. -с.240-241.

29. Журавлев В.Н. Снижение веса машиностроительных конструкций. -Свердловск: Машгиз, 1959. 272 с.

30. Зайдес С.А., Забродин В.А., Мураткин В.Г. Поверхностное пластическое деформирование. Иркутск: Изд-во Ир.ГТУ, 2002. - 304 с.

31. Зенкевич О.А., Метод конечных элементов в технике М.: Мир, 1975.-541 с.

32. Иващенко И.А. Технологические размерные расчеты и способы их автоматизации. М.: Машиностроение, 1975. - 222 с.

33. Калманок А.С. Расчет пластинок . М.: Госстройиздат, 1959. - 212 с.

34. Каразей.В.Д. Влияние параметров магнитных плит на точность и производительность торцевого фрезерования: Автореф. дис. канд. техн. наук. Д., 1981.-18 с.

35. Карпов С.Е., Кудряшов Е.А. Технологические особенности лезвийной обработки комбинированных деталей композитами // Обработка металлов.с

36. Технология, оборудование,Инструменты. Новосибирск: ин-т конверсии. - 2002. -№1 (14). - С. 15-16. Г

37. Кипруто Чирчир. Влияние параметров спектра колебаний и элементов режима резания на параметры микрогеометрии обработанной поверхности: Автореф. дис. канд. техн. наук. М., 1993. - 17 с.

38. Ковшов А.Н. Технология машиностроения. -М.: Машиностроение, 1987.-320 с.

39. Колесов И.М. Основы технологии машиностроения. М.: Высш. шк., 1991.-591 с.

40. Колесов И.М. Основы технологии машиностроения: Учеб. для машино-строит. спец. вузов. 2-е изд., испр. - М.: Высш. шк., 1999. — 591 с.

41. Колот В.А. Управление короблением нежестких деталей при их механической обработке: Автореф. дис. канд. техн. наук. Минск, 1983. - 17 с.

42. Константинов О.Я. Расчет и конструирование магнитных и электромагнитных плит J1.: Машиностроение, 1961. - 312 с.

43. Константинов О.Я. Расчет и конструирование магнитных и электромагнитных приспособлений. М.: Машиностроение, 1967. - 315 с.

44. Константинов О.Я. Магнитная технологическая оснастка — Л.: Машиностроение, 1974. 383 с.

45. Константинов О.Я. Исследование и внедрение прогрессивных станочных приспособлений Л.: Изд-во ун-та,1974. - 452 с.

46. Корсаков B.C. Основы конструирования приспособлений в машиностроении.-М.: Машиностроение, 1971.-288 с.

47. Корсаков В.М. Основы технологии машиностроения М.: Машиностроение, 1977.-492 с.

48. Косилова А.Г., Мещеряков Р.К., Калинин М.И. Точность обработки, заготовки и припуски в машиностроении М.: Машиностроение, 1976 - 266 с.

49. Кравченко Б.А. Силы, остаточные напряжения и трение при резании металлов- Куйбышевское книжное изд-во, 1962. 178 с.

50. Кудряшов Е.А., Бабешко В.Н. К вопросу применения композиционных инструментальных материалов // Отделочно упрочняющая технология. -Минск, 1994.-С.34-35. t

51. Кудряшов Е.А. Технологическое обеспечение процессов обработки прерывистых поверхностей деталей инструментами из сверхтвердых материалов: Автореф. дис. док. техн. наук. Самара, 1997. - 45 с.

52. Кудряшов Е.А., Егоров Е.С. Высокопроизводительный метод обработки нежестких деталей композитами с применением магнитных станочных приспособлений. // Современные технологии в машиностроении.— Пенза: IV Всерос. н. практ. конф., 2001. С. 27 - 29.

53. Кудряшов Е.А. Обработка деталей инструментами из композитов в осложненных технологических условиях. Чита, ЧитГТУ, 2002. Том 1. — 257 с.

54. Кудряшов Е.А. Обработка деталей инструментами из композитов в осложненных технологических условиях. Чита, ЧитГТУ, 2002. Том 2. — 290 с.

55. Кулаков Г.А. Исследование технологических и физических особенностей тонкого точения закаленных сталей резцами из эльбора Р: Автореф. дис. канд. техн. наук. - Куйбышев. 1974. - 24 с.

56. Куклев JI.C. Технологическая оснастка с импульсно статическими магнитными системами крепления деталей- М.: ГОСИНТИ, №3/27 - 71; 1971.-35 с.

57. Куклев J1.C., Тазетдинов М.М. Оснастка для обработки нежестких деталей высокой точности. М.: Машиностроение, 1978. - 104 с.

58. Лезвийный инструмент из сверхтвердых материалов: Справочник / Н.П. Винников., А.И. Грабченко., Э.И. Гриценко и др.; Под общей ред. акад. АН УССР Н.В. Новикова. К.: Тэхника, 1988. - 118 с.

59. Лещинер Я.А., Свиринский P.M., Ильин В.В. Лезвийные инструменты из сверхтвердых материалов. Киев: Техшка, 1981. - 120 с.

60. Лукьянец О.Ф. Исследование плоскостности технологических баз и ее влияние на точность обработки корпусных деталей на автоматических линиях: Дисс. . канд. техн. наук.-М., 1980.-280 с.

61. Лысанов B.C. Эльбор в машиностроении. Л.: Машиностроение,1978.-280 с.

62. Магницкая М.В. Производство заготовок. Л.: СЗПИ, 1979. - 46с.

63. Маталин А.А. Технология машиностроения. Л.: Машиностроение, 1985.- 512 с.

64. Махаринский Е.И., Горохов В.А. Основы технологии машиностроения. -Мн.: Выш. шк., 1997. 423 с.

65. Методика отработки конструкций на технологичность и оценки уровня технологичности изделий машиностроения и приборостроения. М.: Изд-во стандартов, 1973. — 56 с.

66. Монгомери Д.К. Планирование эксперимента и анализ данных. Л.: Судостроение, 1980. - 384 с.

67. Обработка металлов резанием: Справочник технолога / А.А. Панов., В.В. Аникин, Н.Г. Байли и др.; Под общ. ред. А.А. Панова. М.: Машиностроение, 1988. - 736 с.

68. Обработка прерывистых поверхностей при точении сверхтвердыми режущими материалами / Г.Н. Гутман, А.Б. Кравченко, Б.А. Кравченко и др. // Физические процессы при резании металлов. — Волгоград Ижевск: Техн. ун-т, 1997.-С. 38 - 42.

69. Овсеенко А.Н. Технологические основы методов снижения остаточных деформаций и обеспечения качества обработки высоконагруженных деталей энергомашин: Автореф. дис. докт. техн. наук. М., 1985. - 32 с.

70. Открытое Акционерное Общество (ОАО) Читинский станкостроительный завод. Каталог справочник. - Чита.: ОАО ЧСЗ, 2002. - 15 с.

71. Подзей А.В. Технологические остаточные напряжения. — М.: Машиностроение, 1978. 216 с.

72. Подпоркин В.Г. Обработка нежестких деталей. М.: Машгиз, 1959. - 208с.

73. Подураев В.Н. Резание труднообрабатываемых материалов. Учеб. пособие для Вузов. М.: Высш. школа, 1974. - 587 с.и. ■'с •

74. Постоянные магниты. Справочник. Под ред. Ю.М. Пятина. М.: Энергия, 1980.-480 с. j

75. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник / В.И. Баранчиков,. А.В. Жариков., Н.Д; Юдина и др. М.: Машиностроение, 1990. - 248 с.

76. Режущие инструменты, оснащение сверхтвердыми и керамическими материалами и их применение: Справочник / В.П. Жедь., Г.В. Боровский, Я.А. Музыкант., Г.М. Ипполитов-М.: Машиностроение, 1987. 320 с.

77. Резников А.Н. Теплофизика резания. М.: Машиностроение, 1969. - 288 с.

78. Решетов Д.Н. Работоспособность и надежность деталей машин. М.: Высшая школа, 1974. - 206 с.

79. Розенберг A.M., Прихна А.И., Муковоз Ю.А. Исмит новый сверхтвердый материал // Машиностроение. - 1975. - №3. - С. 28 - 30.

80. Рыжов Э.В., Горленко О.А., Математические методы в технологических исследованиях. Киев: АН УССР. Ин-т сверхтвердых материалов, 1990,- 184 с.

81. Свеженцев С.В. Технологическое обеспечение фрезерования с использов-нием магнитных плит: Автореф. дис. канд. техн. наук.-Л.: 1984. 19с.

82. Сверхтвердые материалы / Под ред. И.Н. Францевича. К.: Наук, думка, 1980.-296 с.

83. Сегерлинд Л.Д. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979.-392 с.

84. Сергеев Н.Д., Богатырев А.В. Проблемы оптимального проектирования конструкций. -М.: Наука, 1971.-272 с.

85. Серенсен С.В. Несущая способность и расчеты деталей машин на проч-ность.-М.: Машгиз, 1963. 45I.e.

86. Синтетические сверхтвердые материалы: В 3 т. / Редкол.: Н.В. Новиков (отв. ред.) и др.- К.: Наук, думка,' 1986. Т. 1 - 280 с.

87. Синтетические сверхтвердые материалы: В 3 т. / Т. 3. Применение синтетических сверхтвердых материалов. / Редкол.: Н.В. Новиков (отв. ред.) и др. Киев: Наук, думка, 1986. - 280 с.

88. Скитева Т.А. Разработка расчетного метода определения технологических условий обработки при торцовом фрезеровании с учетом заданной точности обработки: Автореф. дис. канд. техн. наук. — Рыбинск, 1997. — 16 с.

89. Смирнов И.М. Повышение эффективности процессов резьбообразования скоростным фрезерованием резцами из композитов: Автореф. дис. канд. техн. наук. — Чита, 2000. 21 с.

90. Соловейчик A.M. Устойчивость движения технологической системы при торцовом фрезеровании с использованием магнитной оснастки: Автореф. дис. канд. техн. наук. С.-Петербург, 1998 - 19 с.

91. Справочник инструментальщика. / И.А. Ординарцев., Г.В. Филиппов., А.Н. Шевченко и др.; Под общей ред. И.А. Ординарцева. Л.: Машиностроение, 1987.-846 с.

92. Справочник конструктора инструментальщика / В.И. Баранчиков., Б.А.Кравченко., М.С. Нерубай и др. -М.: Машиностроение, 1994. - 560 с.

93. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т./ под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова — 4 изд., перераб. и доп.— М.: Машиностроение, 1986.

94. Станочные приспособления: Справочник. В 2-х т. М.: Машиностроение, 1983.

95. Станочные приспособления / А.Г. Схиртладзе, А.Н. Матвеев, В.Ю. Новиков и др. Тверь: Изд-во ТвГТУ, 1999. - 109 с.

96. Тимошенко С.М., Войновский-Кригер С. Пластинки и оболочки. Перев. с англ.-М.:Госиздат, 1963.-635 с.

97. Тимчук А.Г. Исследование особенностей процесса точения закаленных сталей инструментами из СТМ: Автореф. дис. канд. техн. наук. — Киев, 1980.-22 с.

98. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов: Учебник для Втузов. — М.: Наука, 1986.-319 с.

99. Хартман К. и др. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов. М.: Мир, 1977. - 447 с.

100. Царьков С.Г. Повышение эффективности технологических процессов механической обработки композиционными инструментальными материалами в условиях конверсии: Автореф. дис. канд. техн. наук. — Чита, 2000.-22 с.

101. Цейтлин Я.М. Упругие кинематические устройства. Д.: Машиностроение, 1972. - 295 с.

102. Швец В.В. Некоторые вопросы теории технологии машиностроения. М.: Машиностроение, 1967. - 64 с.

103. Эльбор в машиностроении. — Л., «Машиностроение» (Ленингр.отд-ние), 1978.-280 с.

104. Ящерицын П.И., Рыжов Э.В., Аверченков В.И. Технологическая наследственность в машиностроении. — Мн.: Наука и техника, 1977. — 256 с.

105. Braillon P. Magnetisce Spannplattenund Spenfutten Scweiz. Maschinenmarke. 1970, 71, №31,- S. 20-27.

106. Wuttkowski H. Magnetische Spannvorrichtungen auf Werkzeugmaschinen. -Metallhandwer k, 1870, v 5, S. 200.

107. Магнитные зажимные устройства. Prioduktions vorteil durch magnetisches Spannenll. Krazer Manfred. Metallhandwerkt Techn". 1982, 84, №4, S. 292, 295-296.

108. Magnetic Workholding attracting attention/Kolpfer Chris//Mod. Mash. Shop. 1985. 67. №12. -S. 258.

109. Technomagnetica. .Spannplatten mit Permanentmagneten Zum Frasen und Schleifen. "ind.-AnZ". 1981. №68-69, - S. 192-193.

110. Kazer Manfrend. Produktionsrorteil durch magnetisches Spannen "Techn. heute", 1981, S. 37-45. ^ clll.Scholz W. Eingriffsverhaltnisse ,und Eingriffszeiten beim Frasen mit MesserKopfen (1). Maschine, 1978,132, №5, 18-20.

111. Scholz W. Eingriffsverhaltnisse und Eingriffszeiten beim Frasen mit MesserKopfen (2). Maschine, 1978, 32, №6, 19-24.