автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Повышение эффективности производства сыпучих материалов путем улучшения технологичности конструкций крупногабаритного вращающегося оборудования

ФЕДОРЕНКО Михаил Алексеевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ ПУТЕМ УЛУЧШЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ КОНСТРУКЦИЙ КРУПНОГАБАРИТНОГО ВРАЩАЮЩЕГОСЯ ОБОРУДОВАНИЯ

Специальность 05.02.08. Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации иа соискание ученой степени доктора технических наук

Белгород 2009

003474062

Работа выполнена на кафедре «Технология машиностроения» в Белгородском государственном технологическом университете им В.Г. Шухова.

Научный консультант

д-р техн. наук, профессор

А.А. Погонин

Официальные оппоненты:

д-р техн. наук, профессор

д-р техн. наук, профессор д-р техн. наук, профессор

Л.Г. Одинцов

В.П. Федоров Г.А. Сухочев

Ведущая организация

Орловский государственный технический университет (г. Орел)

Защита состоится «3 » июля 2009 г. в 10 ч. на заседании диссертационного совета Д 212.014.06 при Белгородском государственном технологическом университете «БГТУ им. В.Г.Шухова» по адресу: 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, д.46, ком. 242.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Белгородского государственного технологического университета «БГТУ им. В.Г.Шухова».

Автореферат разослан « »_2009г.

Ученый секретарь диссертационного совета, канд. техн. наук, доцент

...... "7

Т.А. Дуюн

Общая характеристика работы

Актуальность работы. Производство различных товаров народного и промышленного потребления неразрывно связано с этапом изготовления сыпучих материалов, являющимися основными компонентами для выпуска продукции. Например, производство строительных материалов является в настоящее время одной из важнейших отраслей хозяйства. нашей страны, которая должна постоянно удовлетворять массовый спрос различных предприятий и народа на строительные материалы. Инвестиционная программа развития российской экономики по инфраструктурному, жилищному и промышленному строительству требует возрастающего объема производства строительных материалов на основе цемента. В период с 2009...2020 гг. производства цемента должно быть увеличено с 65 млн.тонн до 125 млн.тонн в год. Сегодня цементная промышленность России на сорока шести заводах производит 64 млн. тонн в год (уровень 2007 года). Срок эксплуатации заводов составляет от 50 до 75 лет. Относительно новым, построенным в 1985 году по проекту 1977 года заводом, является Невьянский завод в Свердловской области.

Устаревшее оборудование, не эффективные технологии (мокрый метод на 85% заводах), отсутствие автоматических систем управления привели к кратному отставанию по основным показателям в сравнении с зарубежными аналогами:

- потребление топлива составляет более 200 кг.у.т. - на тонну клинкера (зарубежный аналог 105 кг.у.т. - на тонну клинкера);

- расход электроэнергии около 130 квтч. на тонну цемента (зарубежный аналог 105 квтч. на тонну цемента);

- выбросы твердых веществ находится в пределах от 100 до 500 мг. на м3 (зарубежный аналог 20 мг. на м3);

- производительность труда, как выпуск цемента на одного работающего примерно 1500 тонн цемента в год (зарубежный аналог около 15000 тонн цемента в год).

К сожалению, российское машиностроение и прежде всего основной производитель цементного оборудования завод «Волгоцеммаш» (г. Тольятти), последние 25 лет не производит комплексных поставок для строительства современных эффективных технологических линий. Запасные части и отдельные агрегаты, изготавливаемые на заводах Свердловска, Челябинска, Электростали и др. по своим техническим характеристикам, ресурсу работы не соответствуют требованиям, предъявляемым к энергоемким непрерывным производствам.

В этих условиях, собственники цементных заводов вынуждены заказывать оборудование для новых технологических линий на зарубежных машиностроительных заводах. При этом конечно экономичность, надежность, экологичность новых заводов будет соответствовать российским

и международным нормам. Однако, фактически российская экономика, при такой системе инвестиций, будет спонсировать зарубежное машиностроение, как при первичном заказе, так и при дальнейших заказах для технического обслуживания.

Оснащение отечественных цементных заводов иностранным оборудованием в среднесрочной и долгосрочной перспективе приведет к увеличению эксплуатационных затрат, удорожанию стоимости цементной продукции. Кроме этого, при покупке зарубежного оборудования и технологических линий, цементные компании, а в конечном счете и потребитель цементной продукции, несут высокие логистические расходы и дополнительно платят за адаптацию зарубежного оборудования к российским стандартам.

Беспрецедентный спрос отечественных цементных компаний на зарубежное цементное оборудование и инжиниринговые услуги в 20062007гг., вызвал существенный рост стоимости и сроков выполнения этих услуг иностранными поставщиками, пытающимися сглаживать цикличность развития российской цементной отрасли на европейском и мировом рынках.

Большинство технологических линий в России построено в 30 -70 годы. Это также обуславливает высокие затраты на его поддержание и ремонт.

В связи с этим возникает необходимость решения актуальной научной проблемы по разработке новых технологий, обеспечивающих повышение эффективности производства сыпучих материалов путем улучшения технологичности конструкций крупногабаритного вращающегося оборудования.

Представленная работа выполняется в соответствии с отраслевой комплексной научно-технической программой МПСМ СССР от 2.01.86 «Создание научных основ эксплуатации и ремонта оборудования предприятий МПСМ СССР с разработкой инженерных решений по его совершенствованию», а так же в соответствии с планом научно-исследовательских работ в Белгородском государственном технологическом университете им. В.ГЛЛухова.

Целью работы является разработка технологических основ проектирования высокоэффективных комплексных решений повышения технологичности конструкций изделий для восстановления точности и работоспособности оборудования производства сыпучих материалов.

Объект и предмет исследований. Объектом исследований является крупногабаритное вращающееся оборудование производства сыпучих материалов, являющееся основным потребителем энергоресурсов, рассматриваемое в процессе его эксплуатации, технического обслуживания и ремонта.

Предметом исследования являются обеспечение точности,

восстановление работоспособности и повышение технологичности эксплуатируемого оборудования.

Научная новизна заключается в решении актуальной научной проблемы - раскрытие технологических связей, определяющих пути повышения эффективности работа оборудования производства сыпучих материалов на основе теоретического обоснования и экспериментальном подтверждении адекватных математических моделей, описывающих технологические режимы работы вращающегося оборудования, в зависимости от их конструктивных особенностей, а так же на основе сформулированных предпосылок и аналитических зависимостей, позволяющих установить рациональные конструктивно-технологические параметры оборудования с учетом конкретных требований производства продукции.

Основные составляющие научной новизны:

1. Выявлены и определены причины, влияющие на потерю работоспособности крупногабаритного вращающегося оборудования производства сыпучих материалов, являющегося основным потребителем энергоресурсов. На основании этих исследований разработаны технологические методы и способы восстановления работоспособности оборудования и решен вопрос повышения технологичности конструкций изделий.

2. Выявлены закономерности и разработаны математические модели формирования точности пространственного положения функционально связанных механизмов оборудования, на основе которых разработаны технологии, обеспечивающие восстановление требуемой точности подвижных узлов и агрегатов.

3. Раскрыты пространственные размерные взаимосвязи узлов вращающегося оборудования, выявлены источники формирования и методы компенсации отклонений, обусловленных износом сопрягаемых поверхностей деталей и позиционным перемещением подвижных узлов.

4. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность восстановления на нестандартном оборудовании поверхностей вращающихся деталей, потерявших работоспособность в процессе эксплуатации и разработаны технологии обеспечения точности восстанавливаемых деталей в условиях их эксплуатации без демонтажа.

5. Установлены допустимые параметры сопряжения в поверхностях скольжения уплотнительных устройств, что позволило разработать высокоэффективные конструкторско-технологические решения нового устройства, обеспечивающего значительную экономию энергоресурсов.

6. Выявление технологических связей между узлами вращающегося оборудования позволило разработать новые технологии, позволяющие с высокой точностью восстанавливать вращающиеся агрегаты без остановки производственного процесса выпуска продукции.

7. Разработанные математические модели, обеспечили возможность выбора технологического обеспечения восстановления поверхностей

скольжения с необходимой точностью и шероховатостью поверхности на месте эксплуатации оборудования без его демонтажа.

8. На основании исследований работоспособности вращающегося оборудования разработаны новые высокотехнологичные конструкции модулей, обеспечивающие значительно сокращение потребления энергоносителей и выброса пыли в атмосферу.

Достоверность научных положений и результатов исследований обосновывается: применением научных положений технологии машиностроения, теории базирования, современных методов математического моделирования точности; исследованием основных закономерностей теорий упругости, пластичности и современных компьютерных технологий для моделирования технологических процессов; использованием математических методов планирования экспериментальных исследований и статистических методов обработки результатов; применением современного экспериментального оборудования, измерительных приборов высокой точности и соответствием полученных экспериментальных данных результатам теоретических исследований; положительным опытом внедрения полученных результатов, всесторонней апробацией и получением авторских свидетельств, патентов на изобретение и патентов на полезные модели.

Практическую ценность работы составляют:

1. Новая технология регулировки пространственного положения крупногабаритного вращающегося оборудования без остановки процесса производства продукции с целью восстановления требуемой точности относительного положения и движений исполнительных механизмов.

2. Полученные результаты объединены в единую систему, представляющую собой методики расчета, создания и улучшения технологично-конструктивных параметров оборудования производства сыпучих материалов.

3. Технологии создания поверхностей трения и расчетов нагрузок поверхности трения уппотн отельного устройства, основанные на использовании комбинированных материалов.

4. Технологии обработки поверхностей скольжения длинных валов большого диаметра в условиях эксплуатации на станках с подвижным сферическим основанием, обеспечивающих автоматическое слежение за перемещением оси вращения вала в пространстве.

5. Программы расчета технологических параметров обработки цилиндрических деталей, обеспечивающие требуемые показатели качества поверхности без их демонтажа в условиях эксплуатации.

6. Программы расчета износа поверхности трения уплотнительного устройства вращающегося оборудования, работающего в условиях высоких температур и сухого трения.

7. Разработана концепция проектирования оборудования, обеспечивающегося восстановление работоспособности вращающихся

агрегатов без демонтажа, а в некоторых случаях без остановки производства продукции.

На защиту выносятся:

1. Результаты исследований конструктивной технологичности оборудования производства сыпучих материалов и причины потерь его работоспособности.

2. Новая технология регулирования пространственного положения крупногабаритного вращающегося оборудования, обеспечивающая высокую точность взаимоположения агрегатов и узлов.

3. Математическую модель, позволяющая проводить расчеты технологических показателей обработки поверхности при условии перемещения оси вращения агрегата в пространстве.

4. Математическая модель расчета износостойкости узла трения скольжения в условиях высоких температур и наличия абразива.

5. Научное обоснование конструкторско-технологических решений, обеспечивающих снижение трудоемкости, уменьшение металлоемкости, применения новых методов ремонта.

6. Методика расчета движения режущего инструмента при обеспечении цилиндричности поверхности скольжения при базировании ее на вспомогательных базах.

Внедрение результатов работы: результаты работы внедрены на следующих промышленных предприятиях Российской Федерации и стран СНГ: ОАО Осколцемент (1997, 2002 г.); ЗАО «Белгородский цемент» (2003 г.); ООО «Завод Невской Ламинат» (2005 г.); АО «Каспицемент», Грузия (2004 г.) ; Разданский цементный завод, Армения (1990 г.); Каспский цементный завод (1990 г.); Старооскольский цементный завод (1987...1991 г.); Всесоюзный трест «Союзцемремонт» (1990 г.), Карачаево-Черкесский цементный завод (1985... 1988) и ряде других.

По результатам работы внедрены:

- технология обеспечения прямолинейности оси вращения оборудования производства сыпучих материалов без остановки производственного процесса выпуска продукции;

- метод расчета положения центра вращения корпуса агрегата относительно опорных элементов;

- технологии изготовления, сборки и монтажа новых уплотнительных устройств;

- технология и оборудование обработки поверхностей скольжения длинных валов с автоматическим слежением за положением оси вращения

вала;

- конструкция станка с подвижными опорами для обработки цилиндров с эллиптическими поверхностями;

- технологии восстановления работоспособности оборудования без демонтажа;

- конструктивно-технологические решения проектирования оборудования для повышения технико-экономических показателей.

Результаты исследований внедрены в учебный процесс БГТУ им. В.Г.Шухова, Белгородского инженерно-экономического института и используются при выполнении курсовых и дипломных проектов на кафедрах: «Технология машиностроения», «Механическое оборудование промышленности строительных материалов».

Изготовлены партия приставных станков, партия уплотнительных устройств, модернизированы две печи с новыми рекуператорами и внедрены на предприятиях.

Общий экономический эффект от внедренных разработок при восстановлении работоспособности печей: в ценах до 1992г. составил 864,665 тыс. руб., и в ценах 2002г. по настоящее время составил 12729 тыс. руб.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на международных, всесоюзных, республиканских и отраслевых научно-технических конференциях и получили должное одобрение:

- на всесоюзной конференции «Практика, проблемы разработки и внедрение ресурсосберегающих технологий», Липецк, 1987 г.;

- на всесоюзной конференции «Ускорение научно технического прогресса в промышленности строительных материалов и строительной индустрии», Белгород, 1987 г.;

- на всесоюзной конференции «Фундаментальные исследования и новые технологии в строительном материаловедении», Белгород, 1989г.;

- на совещании «Внедрение в производство и строительство прогрессивных строительных материалов», Ровно, 1990 г.;

- на международной конференции «Ресурсосберегающие технологии

строительных материалов, изделий и конструкций», Белгород, 1993 г.;

- на заседаниях отраслевой научно-исследовательской лаборатории «Повышение надежности оборудования промышленности строительных материалов», БТИСМ им. И.А.Гришманова, 1986 - 1995 г.;

- на совещаниях В.О. «Союзцемремонт», 1986 -1990 г.;

- на совещаниях в Главцементе МПСМ СССР, г. Москва, 1988 - 1990г.;

на совещаниях главных специалистов цементных заводов городов Раздан, Каспи, Старый Оскол, Белгород, 1985-2006 г.;

на международной конференции «Промышленность строительных материалов и стройиндустрия, энерго- и ресурсосбережение в условиях рыночных отношений», Белгород, 1997 г.;

- на международной научно-технической конференции «Интерстроймех -98», Воронеж, 1998 г.;

на международной научно-практической школе-семинаре молодых ученых и аспирантов «Передовые технологии в промышленности и строительстве XXI века», Белгород, 1998 г.;

- на всероссийской научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении», Пенза, 1999 г.;

- на международной конференции «Сооружения, конструкции, технологии и строительные материалы XXI века», Белгород, 1999 г.;

- на международной научно-технической конференции «20-летие старооскольского филиала МИС и С», Старый Оскол, 1999 г.;

на международной научно-практической конференции «Качество, безопасность, энерго- и ресурсосбережение в промышленности строительных материалов и строительстве на пороге XXI века», Белгород, 2000 г.;

- на международной научно-технической конференции «Новые конкурентоспособные и прогрессивные технологии, машины и механизмы в условиях современного рынка», Могилев, 2000 г.;

на международном конгрессе «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии», Белгород, 2003г.;

- на международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии», Белгород, 2005 г.;

- на международной научно-практической конференции «Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии», Белгород, 2007г.;

- на международном конгрессе производителей цемента «Производство цемента - основа развития строительной отрасли», Белгород, 2008 г.

Публикации. По материалам исследований опубликована 107 научных работ, из них монография, статьи в журналах перечня ВАК - 16, авторских свидетельств и патентов - 16, а так же 4 учебных пособия с грифом УМО, учебное пособие с грифом МО.

Структура диссертации включает, введение, семь глав, заключение, приложение, список литературы, включающий 231 источник. Общий объем диссертации 351 страниц, включая 104 рисунка, 15 таблиц, приложения на 175 страницах включают: результаты экспериментальных исследований, запросы предприятий по ношму оборудованию, акты внедрений, программы расчетов.

Содержание работы

Введение. Обоснована актуальность темы диссертации, сформулирована цель работы и определены основные задачи, которые необходимо решить для ее достижения. Показана научная новизна и практическое значение полученных результатов.

Глава 1. Проблемы восстановления работоспособности крупногабаритных вращающихся агрегатов производства сыпучих

материалов

В этой главе основное внимание уделено техническим требованиям к вращающемуся оборудованию производства сыпучих материалов и их

служебному назначению, так как из особенностей конструкций вытекают задачи для решения поставленной цели.

Анализ состава и технического состояния оборудования промышленных предприятий России и стран СНГ позволил получить данные по его техническому состоянию и срокам эксплуатации. В ходе исследований выявлена номенклатура деталей, узлов и агрегатов, требующих периодического восстановительного ремонта с применением прогрессивных технологий или замены на новое оборудование.

Крупногабаритное технологическое оборудование такое, как обжиговые печи, помольные мельницы, сушильные барабаны и т.д. собирают цепным методом. При этом окончательную сборку и монтаж изделия выполняют на месте постоянной эксплуатации оборудования. Основным видом соединения отдельных узлов в этом случае является сварка: ручная электродуговая, полуавтоматическая или автоматическая. Технология производства монтажных работ в условиях эксплуатации не позволяет обеспечить необходимую точность формы и поворота поверхностей качения, а также требуемых условий их контакта и после сдачи объекта эксплуатируются с отклонениями от требований соответствующих ГОСТов и ОСТов. В некоторые случаях предприятия, выполняющие монтаж оборудования, после сборки и сварки отдельных узлов, транспортируют их на специализированные машиностроительные предприятия, где осуществляют соответствующую механическую обработку стыковочных поверхностей. При этом используются специальные станки, которых нет в эксплуатирующих организациях.

Развитие новых технологий с использованием переносных станков базируется на фундаментальных положениях, разработанных основоположниками технологии машиностроения И.А. Тиме, Б.С. Балакшиным, В.М. Кованом, B.C. Корсаковым и другими учеными.

Вопросы управления точностью обработки изделий, создания новых технологий и методов обработки поверхностей рассмотрены в работах A.M. Кузнецова, В.Г. Митрофанова, Ю.М. Соломенцева, В.А. Тимирязева, O.A. Новикова, Л.Г. Одинцова, H.A. Пелипенко, A.A. Погонина и др.

Обработка таких крупногабаритных деталей связана с проблемами размерной стойкости инструмента. Решением этой проблемы занимались В.А. Гречишников, В.А. Землянский, H.A. Пелипенко, A.A. Погони и, а также другие ученые.

При этом качественная организация системы восстановления работоспособности и увеличения технологичности вращающегося оборудования производства различных сыпучих материалов должна предполагать:

1. Систематическую компьютерную диагностику действующего оборудования с использованием средств диагностирования для объективной оценки технического состояния.

2. Применение прогрессивных методов изготовления и восстановления изношенных поверхностей деталей без их демонтажа и внедрение современных упрочняющих технологий.

3. Повышение эксплуатационных характеристик восстановленных деталей за счет применения специальных покрытий и комбинированных методов обработки.

4. Повышение работоспособности узлов и механизмов оборудования на основе реализации эффективных передовых технологий и повышения технологичности конструкции оборудования.

5. Разработку методов и способов, обеспечивающих высокое качество обработки восстановленных базовых поверхностей.

6. Системный подход к обеспечению точности сборки ответственных механизмов и узлов в процессе монтажа нового оборудования, ремонта и модернизации.

7. Качественную подготовку инженерно-технических работников всех служб для разработки и реализации современных методов и способов восстановительных технологий, а также обслуживание диагностической аппаратуры.

Высоко организованная служба восстановления работоспособности оборудования производства сыпучих материалов позволяет осуществить не только качественный ремонт, но также произвести экономически выгодную модернизацию оборудования с минимальными капитальными вложениями, с учетом требований современной инфраструктуры.

На основании вышеуказанного возникает необходимость разработки методов, способов, новых технологий и создания новых конструкций оборудования для решения задач повышения технологичности оборудования производства сыпучих материалов. Новые технологии и оборудование позволят восстанавливать работоспособность вращающихся агрегатов в условиях эксплуатации, что значительно сократит простои в ремонте и повысит производительность.

На основании проведенного анализа сформулированы конкретные задачи диссертационного исследования, решения которых позволяет достичь основной цели работы.

Глава 2. Исследование и анализ причин изменений геометрической формы узлов и деталей оборудования производства сыпучих промышленных материалов и влияния этих изменений на потерю их

работоспособности

В этой главе проведен глубокий анализ технического состояния оборудования с целью установления причин изменения геометрической формы и влияния этих изменений на работоспособность узлов и агрегатов. Особое внимание уделено факторам, влияющим на расход энергоносителей и соответствия их технологически-конструктивным требованиям.

В процессе эксплуатации ролики, бандажи, опоры, цапфы и т.п. подвержены большим контактным нагрузкам, а некоторые и температурным влияниям, доходящим до 270°...300°С. В результате вышеуказанных воздействий поверхности катания подвергаются значительным знакопеременным нагрузкам, в результате чего происходит пластическая деформация, наклеп материала, в отдельных случаях происходит схватывание материала, что приводит к разрушению металла на контактных поверхностях.

При попадании твердых предметов в зону бандажа и ролика, возникают местные дефекты в виде впадины, в результате чего уменьшается площадь, воспринимающая нагрузку, и возникает прогрессирующий износ поверхностей катания бандажа и ролика из-за больших давлений, приходящихся на зону контакта, и как следствие, возникает перенаклеп металла, и поверхностный слой начинает разрушаться. При изготовлен™ роликов и бандажей с нарушением технологических процессов, на поверхностях катания остаются микротрещины, которые начинают прогрессировать под действием знакопеременных нагрузок и особенно при попадании масла на их поверхность.

В процессе эксплуатации производится регулировка положения роликоопоры, вследствие этого оси вращения роликов меняют свое положение относительно оси вращения бандажа, которая тоже перемещается в пространстве под действием изменения формы бандажа и колебания оси вращения корпуса печи. В результате этого на поверхности катания ролика появляется седлообразный износ близкий по форме к гиперболоиду или катеноиду, а поверхность бандажа принимает выпуклый бочкообразный вид.

В силу своих геометрических размеров и массы сварка бандажей производится в условиях эксплуатации, и нарушения технологии производства сварочных работ, то при эксплуатации такого бандажа происходит его разрушение по сварному шву. Этот процесс сопровождается появлением динамических нагрузок, в результате чего разрушается фугеровка, что приводит к остановке работы печного агрегата и постановке его на ремонт.

По результатам исследований установлено, что корпус печи имеет искривление по длине, которое возникает из-за тепловых деформаций и непараллельности оси вращения опор и бандажей относительно прямолинейности оси вращения корпуса печи, а так же из-за неправильной установки бандажей.

По результатам исследований установлено, что нарушения формы поверхностей катания опорных узлов возникают из-за следующих причин:

1. Нарушение параллельности осей вращения роликов и бандажей проводит к искажению линии контакта их поверхностей.

2. Нарушение технологического режима термообработки. В результате этого твердость поверхностей ролика и бандажа не соответствует

техническим требованиям, что приводит при недостаточной твердости к ползучести металла и появлению «гриба раскатки» с дальнейшим его разрушением.

3. При повышенной твердости, из-за проскальзывания бандажа на ролике появляется чешуйчатое разрушение поверхности катания.

4. Масло, проникая в мельчайшие трещины, возникающие на поверхности катания в результате усталости металла, углубляет их, и частицы металла скалываются.

Помольные мельницы, как и сырьевые, относятся к классу крупногабаритного вращающегося оборудования и стоят в технологической цепочке производства сыпучих материалов.

Помольные и сырьевые мельницы опираются на цапфовые узлы, которые воспринимают статическую и динамическую нагрузки, осевые усилия, вибрации и температурные деформации.

По результатам обследования обжиговых и сушильных агрегатов, помольных и сырьевых мельниц, установлено, что потерей работоспособности этих агрегатов являются износы опорных и несущих поверхностей, воспринимающих большие нагрузки, что приводит к изменению геометрической формы контактирующих деталей, вибрациям, к изменению взаимного расположения узлов, точности движения сопряженных деталей и как следствие к их заклиниванию, разрушению и остановке оборудования.

По результатам исследований предприятий установлено, что все они устанавливают самодельные уплотнигелыше устройства, ввиду того, что машиностроение вопросами о создании необходимых конструкций не занимается. Все установленные уплотнительные устройства мало эффективны по предотвращению подсосов воздуха и быстро разрушаются, в результате этого расход топлива на тонну клинкера составляет 200 кг.у.т. против 105 кг.у.т. за рубежом, расход электроэнергии 130 квт.ч/т против 105 квт.ч/т за рубежом, выбросы твердых веществ 500 мг на м3 против 20 мг на м3 за рубежом.

По результатам исследований установлено, что на повышенный расход энергоносителей влияют недостаточно технологические конструкции агрегатов, нарушения конструкции по эксплуатации, отсутствие информации о проведении профилактических работ и несовершенство технологий изготовления оборудования.

Глава 3. Пространственные и размерные связи функционально

зависимых узлов и агрегатов производства сыпучих материалов

В данной главе рассмотрены теоретические вопросы пространственных и размерных связей узлов и агрегатов оборудования производства сыпучих материалов, т.к. от этого зависит их работоспособность и влияние друг на друга.

Определение точности пространственного положения узлов и деталей, функционально связанных в конструкции вращающихся агрегатов, заключается в выявлении связей между координатными системами его сборочных единиц. При этом составляющими звеньями пространственных размерных цепей являются обобщенные координаты, образующие соответствующий вектор к,={А,Б,г,я,Р,г)> определяющий положение координатной системы {охуг)1 исполнительных поверхностей узла относительно системы его основных баз (охп) • Совокупность векторов ,к7,...,кп...кп образует блочную матрицу звеньев технологической системы: £=[*,.], К = Если функционально связанные узлы

опорного узла вращающегося а1регата обозначить в последовательности их базирования, то получим представленную в виде таблицы матрицу связи узлов печи, в которой каждая строка соответствует механизму, а единичные элементы на строке указывают на узлы, определяющие положение данного механизма.

Для расчета размерных связей все векторы приводят к главной системе координат вращающегося агрегата о,*,^,, связанной с рамой роликоопоры: К^ = - К, где пх - матрица преобразования звеньев; К - матрица звеньев системы:

к® я« я» 0 к2

к® 0 ' Л» К

Элементы пх = {я,Ч - блочные матрицы преобразования:

О я:

О п.

(О

о

о

Матрица связи узлов вращающегося агрегата

1 Рама роликоопоры 1 0

2 Ролик левый 1 2

3 Ролик правый 1 0 3

4 Роликоопора 1 1 1 4

5 Бандаж 1 1 1 1 5 '

6 Башмаки 1 1 1 1 1 6

7 Футеровка 1 1 1 1 1 I 7

8 Обечайка 1 1 1 1 1 1 1 8

9 Опора 1 0 0 0 0 0 0 0 9

Элементы матриц лопределяют косинусы углов между осями системы координат баз узла и системы координат вращающегося

агрегата:

ч к 'з СО^Х;) ««(л:, 2,.)

Я", = тх т2 т3 = «»(У,*,) ^{уху.)

«1 "2 "з СОБ^у,.) сов^г,)

Положение рабочих поверхностей узла в системе о1х1У,г1, характеризует вектор д1 = (а1,б„г1,Л1,/}„г1), совокупность которых определяет матрицу положения рассматриваемых узлов вращающегося

агрегата: д = [д] д = \д1,д2,...д,...дя\которая рассчитывается согласно

выражению:д = в-Т1Т-К или Д = Н-К, где Н - операторная матрица Тогда в развернутом виде будет запись:

Дх #1.1 0 К

Дг #2.1 #2 2 к2

Дъ #3.1 0 #3.3 *3

ДА #4.1 #42 #43 #4 4 *4

Дъ = #5.1 #5.2 #53 #54 #55 *5

Дб #6.1 #6.2 #63 #64 #6.5 #6.6 К

д7 #7.1 #7.2 #7 3 #74 #7.5 #7.6 #7.7 к7

Дъ #8.1 #82 #8.3 #84 #8.5 #86 #87 #8.8 *8

Д9 #9.1 0 0 0 0 0 0 0 #9.9 *9

Следовательно, положение обечайки определяется:

Д» =#8.1*1 +#8.2*2 +#8.3*3 +#8.4*4 +#8.5*5 +#8.6*6 + #8.7*7 + #8.8*8"

Положение одного звена / относительно другого ], определяется разностью двух векторов д.. - д. _ д..

Базирование корпуса осуществляется по трем плоскостям и определяется матрицей нормальных координат: т = (Аг,, Дг2, Аг3, Дх4, Ах5 Ду6) ,где

(а7,,Д22,аг3) - нормальные координаты установочной базы, определяющие смещение по оси 1 и поворот вокруг осей X и Г; Ах4,Дх5 - нормальные координаты направляющей базы, определяющие смещение корпуса в направлении оси X и поворот вокруг оси 2\ Лу6 -координата опорной базы,

определяющая смещение вдоль оси У;

Следовательно, погрешность установки (позиционирования) корпуса можно рассчитать по матричной формуле: ау =0-7\ где Q - матрица

налагаемых связей размерности 6x6; Т- матрица нормальных координат.

Элементы матрицы д = ^ | представляют собой линейные функции соответствующих плановых координат опорных точек цц = /(х^у,,г,). В развернутой форме записи выражение имеет вид:

0 0 0 Я\4 <715 0

ьу 0 0 0 0 0 426

су Чъ\ Чз2 <7зз 0 0 0

яу Ча\ Чп 0 0 0

Ру 451 Я 52 453 0 0 0

Уу. 0 0 0 «764 Яб5 0

Дг2

Аг3

Д*4

Аг5

,АУб.

Параметры погрешности установки, формируемые на установочной базе, определяются выражением:

РV

(х3-х2)

Дг,

Аг2

Дг3

(х,-х3) {х2-х1) {Уъ-Уг) (У\~Уз) {У2~У\) Задача численного определения составляющих погрешности установки (позиционирования) корпуса сводится к определению численных значений отклонений нормальных координат опорных точек: на установочной базе (Дг,,Д.?2,Д^з), йанаправляющей (Лх4,Д*5), на опорной (ду6). Численные значения плановых координат опорных точек определяются в соответствии с габаритными размерами корпуса и расположением координатной системы 0ХУ2 на его основных базах.

По результатам исследований на промышленных предприятиях составлена схема возможных положений опорных роликов и влияния этих взаиморасположений на положение бандажа и оси его вращения относительно теоретической оси вращения печного агрегата.

Динамическую систему помольной мельницы можно представить стержнем переменной плотности и жесткости, расположенным на упругих опорах, а вся система состоит из трех основных подсистем:

- валопровод, в который входят корпус мельницы, разгрузочный патрубок, электродвигатель, редукторы и промсоединения валов;

- масленые пленки подшипников, через них происходит взаимодействие опор отдельных агрегатов валопровода с фундаментом, который выполнен монолитным для всей системы;

- статорная часть с фундаментом, взаимосвязь их происходит через масляную пленку и за счет изменения электродинамических сил электродвигателя, обладающего большой массой, вызывая смещение Д = Д0 coso/, а действующая сила F на консервативную опору будет

F = F0 eos«/, где р0 = C<d0 , С - динамическая жесткость.

Ввиду того, что квазиупругие силы См возникают в масленой пленке, то динамическая жесткость опоры будет зависеть от гармоник колебаний, частота которых зависит от отношений жесткости масляной пленки, подшипника статора и фундамента к соответствующим приведенным массам, что можно записать в виде:

С = С 0)4 +й)з)'й>2 ~<°1

" (О4 -(со* +<0* +е>з)-й)2 + ю\-0)1-6)1-0)1

Амплитуды вынужденных колебаний в любой точке системы агрегат -фундамент под действием неуравновешенности валопровода, заданной в виде закона изменения эксцентриситета вдоль валопровода или в форме величин и есть распределения масс, можно определить методом расчленения.

Глава 4. Методы и способы обеспечения высокой технологичности конструкции оборудования производства сыпучих материалов

Показатели технологичности конструкции входят в группу ресурсосберегающих показателей качества, характеризуют ее свойства, определяющие приспособляемость конструкции к достижению оптимальных затрат при производстве, эксплуатации и ремонте, для заданных показателей качества продукции, объема ее выпуска и условий работы.

В процессе исследования обеспечения прямолинейности оси вращения оборудования большой длины (печь цементная 185м) установлено, что существующая технология не обеспечивает необходимой точности, поэтому разработана новая технология, обеспечивающая прямолинейность оси вращения с учетом влияния внешних и внутренних факторов, воздействующих на корпус печи.

Новая технология обеспечивает проведение таких работ без остановки процесса производства продукции.

*

Рис. 1. Схема установки печи на ось вращения: 1 - роликовая опора; 2 - бандаж; 3 - корпус печи; 4 - футеровка;

5 - приставной станок; 6 - режущий инструмент

Предлагаемый способ обработки может быть реализован для вращающихся печей, имеющих более трех опор, любой длины и диаметра на рабочих режимах печи.

Использование предлагаемого способа обеспечения точности установки обжиговой печи (рис. 1) относительно теоретической оси вращения по сравнению с существующими имеет большие преимущества.

По результатам анализа работы инструмента и вращающегося бандажа, с целью достижения необходимой точности при обработке поверхности катания наилучшим положением инструмента с учетом конструктивной особенности станка и вращающегося агрегата при обеспечении прямолинейности оси вращения, являются три точки (рис. 2).

1. Режущий инструмент расположен на горизонтальной оси вращающегося бандажа (классическая схема) в координатной плоскости Xъ,ОЬ,2Ъ, линией установки резца является линия Хь,Оь-

2. Режущий инструмент расположен над роликом. Плоскость его расположения находится под углом (р относительно координатной плоскости Ур, Ор, 2р • Линия установки тогда определяется уравнением

3. Режущий инструмент расположен на вертикальной оси бандажа, между двумя опорными роликами в плоскости Ур>Ор,2р ■ Линией установки резца в

этом случае будет ось Ур,Ор-

В связи с тем, что бандажи и ролики в процессе эксплуатации изменяют свою форму, большое влияние оказывает биение бандажа и его деформация при выборе места установки резца.

Перемещение крайних точек при деформации бандажа можно рассчитать по формулам:

- перемещение крайних точек бандажа, расположенных в горизонтальных

сечениях +0)006^-;

Е1

- перемещение верхних точек бандажа, расположенных в вертикальном

сечении _ 0,042^-5 Е1

- перемещение нижних точек бандажа, расположенных в вертикальном сечении

Е1

Как следует из расчетов, станок надо устанавливать под бандажом между роликами из-за наименьшей деформации.

у, | У,

1- - в горизонтальной оси бандажа; II, IV- на опоре ролика; III- между

роликами

Оптимальным расположением станка, когда он обеспечивает наилучшую точность обработки, является расположение станка под бандажом между двух роликов.

Обработка этих поверхностей должна проводиться с одной установки станка.

По результатам исследований причин пылевыброса и засасывания наружного воздуха в печь разработаны конструкция нового уплотнения и технологии его восстановления и монтажа.

Разработаны технологические и конструктивные направления станков, обеспечивающих обработку поверхностей качения с «блуждающей» осью вращения.

Глава 5. Исследование обеспечения требований технологичности конструкций изделий в области точности и надежности Особенностью приставных станков является то, что во время обработки применяется только инструмент одного вида и обрабатывает поверхность на одной детали. В результате чего совокупность формообразующих точек инструмента является входным сигналом, а обработанная поверхность -выходным сигналом точности формообразования.

Станок формообразующей системы при обработке цапфы крупногабаритного вала можно представить в виде: г0 = А^^, где А0/ -матрица обобщенных перемещений относительно Х,У,2 (матрица преобразования), т.е. это связь координатами точки режущего инструмента в системе 5, режущего инструмента и координатами тех же точек

обрабатываемой детали.

В данном случае матрица ао/ представляет собой матрицу

преобразований формообразующей системы, тогда:

0 0

соа<р 0 0

0 0 г» 0 0 \ X

0 1 0 0 0 1 0 0

0 0 1 2 0 0 1 0

0 0 к V» 0 0 к

где Г3 - радиус - вектор образующих точек; <р — угол поворота делали; Х,Ъ - координаты, фиксирующие положение продольного и поперечного суппорта относительно станины.

Проведя преобразования, получим:

'саъф -^¡п^» 0 хсоэ^ вт«? С0Б<г> 0 хьт/р

О 0 1 г , 0 0 0 1 , Если обозначить координаты радиус - векторов, то получим:

fx Л ло fx } Л3

Уо . Уз

ri =

20 Z3

llj и J

- функция формообразования станка.

и в итоге имеем

ха= (jc + j:3) cos <р-у3 sin <р у„ = (x + x,)sin(p + .)'., cosp} z0 = z + z3

При обработке цапф помольных мельниц возникает необходимость об оценке выходной точности станка. Наиболее общей задачей является расчет баланса точности станка, который можно осуществить на основе полной информации входных погрешностей станка.

Однако в условиях изготовления приставных станков и их эксплуатации, получить такую информацию с высокой точностью невозможно. Поэтому лучшим вариантом является в этом случае оценка станка по выходным погрешностям обработанной детали.

С этой целью необходимо выделить известные функции, определиться с их количеством и произвести оценку параметров, для этого необходимо провести многократное измерение, что бы соблюдалось условие (и > т ), т.е. количество измерений было больше числа составляющих, а величины отклонений Д функций m,v, были не менее чем в т различных точках. Эту задачу можно свести к оценке параметров уравнением линейной регрессии: Д, = Д(и, ,vx) = anSqx + auSq2 +..xilMSqm Д2 = Д (u2,v,) = a^Sq, + a^Sq^ + ...alníSqm

Д. = АС«.,*.,) = ал3цх + ая2<%2 +...ат,&1т

После того, как вычислим оценки ¿ц. положение формирующей системы изменяют на , компенсируя, таким образом, фактические погрешности обработки.

Если мы имеет единичную погрешность т = I, то легко определиться с источником ее возникновения и принять меры к устранению.

Следовательно, обратная задача дает наилучшую оценку расчета точности станка.

Для получения оценки точности размеров, расположения и точности поверхности обработанной цапфы необходимо построить метрологическую базу, с помощью которой можно найти эти оценки, т.е. следует построить базовую поверхность.

Размеры и расположения базовой поверхности зависят от отклонения точки обработанной поверхности от номинальной или от вида базовой поверхности.

Базовая поверхность должна иметь ту же форму, что и номинальная, определяться по точке реально обработанной таким образом, что объем, заключенный между базовой и реальной поверхностями - минимален, и все точки реальной поверхности лежат по одну сторону от прилегающей, т.е. номинальная поверхность задается уравнением обрабатываемой поверхности.

Уравнение среднеквадратичного цилиндра содержит пять параметров: диаметр Д*, и четыре малые величины они характеризуют

эксцентриситет и перекос среднеквадратичного цилиндра относительно X и У системы координат, связанной с номинальным цилиндром.

Уравнение базовой поверхности строится на основании номинальной го =го(т9о) и реальной г0 = г0 + Аг0 -г(и^0), а на основании их строится уравнение базовой поверхности: гь - г0 (и^,^), где д - вектор параметров базовой поверхности: д = д2)'.

Ввиду малости отклонений базовой поверхности номинальной уравнение базовой поверхности можно записать: гь = г0 + Агь, где Дгь определяется как

сумма векторов погрешности от положения и размеров: Агь -£ьг0 +с1г0, где

еь - матрица (4x4) погрешности расположения системы координат.

Для среднеквадратической базовой поверхности параметры находятся из условия минимума суммы квадратов отклонений реальной поверхности г от базовой гь тогда можно записать: #Ад> = ¿1, где Я - матрица порядка ру.р с элементами _ , ^ - вектор порядка р с элементами: ^ _ сЬ >

5 5

где/ь/, - к-я и /-я координата/ нормальных коэффициентов (к, /=1,2,...,/>); /= Сг'л; п - единичный вектор нормали к поверхности г0. Составляющие матрицы Н определяются по формулам:

2дгг

К = = | |ЛС082 (рск(1<р = тйЖ,

I 0 0

1x1

й,2 =Л21 = |//2с/«= | соз $«¡11 <рсЫ<р = о, I о о

где Ь - длина цилиндра.

'6 О

0 0 31 0

6 -31 0 0

3£ 211 0 0

0 0 21} 0

0 0 0 12

О

Ъ1 О

Элементы с/, вектора в уравнении вычисляют по формуле:

1*1

</( = | р?/, Дгя<Ыр, ' = Ь2,...,5 -

о о

Решая систему, получим:

7ГЫ1{

14 1} ДЖЧ/.!*^

= — |2</,--</„Г' 8* =—|2Л+-</,]; а4 =-4-1-^3+^ 14 1 £ *) уЬ 2 Ь V я£3Яи

Полученные формулы позволяют определить погрешность размера и положения поверхности, возникающие вследствие постоянного по величине смещения Зх3 положения вершины резцы в плоскости резания.

В процессе исследований определен способ базирования приставных станков, обеспечивающих точность и необходимую шероховатость обработанной поверхности.

Получено уравнение величины площади среза чашечного резца в зависимости от углов его установки.

Глава 6. Исследовании работоспособности новых технологий и оборудования для восстановления агрегатов производства сыпучих материалов в условиях эксплуатации

На основании априорной информации, а также предварительно проведенных исследований, выявлены факторы, комплексное влияние которых на величину шероховатости и точности обработки оказывает доминирующее значение, а также определены предельные границы варьирования.

По результатам проведенных экспериментов на модели получены значения коэффициентов

г, /с Л 2.7378 , „л-0,3931

Получено уравнение регрессии, которое позволяет определить, как отдельные факторы влияют на образование шероховатости поверхности.

После проведения полнофакторного эксперимента 24 получено уравнение регрессии износа поверхности трения:

и

Р {вЧ) {в На основании расчетов было определено влияние комплексов на величину износа бусин.

■,0,0837 (Но) -0,1725

/ )

0,306

НйГ «■вг

А^г г» Е_(ЙГ

злю'

А ТЕГ——---

Рис. 3. Влияние комплексов на величину износа бусины: точка А

Рис. 4. Зависимость износа от при Р = 30 Н и

Нг Нг

(1-4,4-105 ;2-4,4;3-0,76;4-1,24) V = 35 м/мин

Выше приведенные зависимости позволили рассчитать и графически определить влияние основных факторов на шероховатость обработанной поверхности и зависимости износа поверхности трения от сочетания

материалов (рис. 3,4).

Проведенные эксперименты по разработке уплотнительного устройства показали, что наилучшим покрытием корпуса является цинк.

В результате проведенных экспериментов установлено, что под действием смены температур оцинкованный слой, выгорает не полностью, сохраняясь на поверхности лепестка слоем 10. .20мкм, и одновременно проникает в основной металл, образуя слой цинка (рис. 5).

Таким образом, экспериментально установлено и подтверждено, что цинковое покрытие под воздействием температуры газов полностью не выгорает, а часть расплавленного цинка проникает в сталь, создавая защитный слой.

Защитный слой цинка противодействует коррозионному разрушению лепестков, что повышает их работоспособность до 5 лет.

Устойчивость корпуса уплотнительного устройства была рассчитана и условий прогиба пластин на основании принципа Бубнова - Галеркина.

Рис. 5. Оцинкованный образец после термообработки: 1- сталь, 2 - цинк

Для этого представим значение прогиба пластины (О в виде произведения двух функций:со{х,у) = <рх(>')/,(х) где <р^(у) = Ь4-2Ь2у2 + у\ - функция, при граничных условиях у = ±Ь, /, (х) - функция, удовлетворяющая уравнению Софи - Жермен. Согласно вариационного принципа функция со{х,у) должна отвечать требованиям уравнения:

И

Х7* Ч

V ю- — О

8со (к ф = О,

где 5 - произвольная вариация функции (0\х, у). Вариация равна 5(0 = (рх (у)3 /, (х). Таким образом, получим уравнение:

Так как 3 /, (х) 0, то:

И

о

<Р\Ь№у\фАх)с1х = О-

I

о

<рАУУЬ> = о.

Вычисляя интегралы, получим уравнение для расчета функции /|(*).

¿У,

¿¿с4

+ 2£,

¿7,

(¿с2

где

Л =

¿у

+са/1=д,

В" = 1 УТ<М>')Ф-Л ¿У

ь

я, =~1<р1(у}Ь>-

Подставляя в выражение для Ац,Вц,Сзначения <рх(у) и ее

производных, получим А = 0,8126Ь9,5 - -2,438Ь\С = 25,6Ь5 =

4 О

Решение уравнения прогиба лепестков состоит из решения однородного уравнения

Для нахождения решения однородного уравнения найдем корни его хграотфиотиеского уравнения:

А„Л4 +2 ВиЯ2 +СИ= 0. Корни равны д = ±(ог +//?)-• Решение однородного уравнения будет:

у;-(х)--1_ГГС/ соэ—+ С2 япМл-^С, соз^+С4 »ю^Ъй^

^ ' Ыгац ' А 2 А ) А V Ь 4 А ; А

где /и = а!Ъ. Частное решение равно:

Г =.£l = __JL__ С/; 24,015D

Полное решение уравнения имеет вид

/А*)=/?(*)+/;■

Величина прогиба пластины определяется зависимостью co(x,y)=(b* -2Ь2уг +у4)*

1 ^ Дг . уйхЛ tic f Р* „ . 0х~) , dx С, cos — + C2sm — сЛ—+ С3 cos— + C4sin— 1уЛ— A b ) b у b b ) b

chaju

24,015

Для определения постоянных С,,С2,С3,С4 используем условия

закрепления на двух краях пластины при X = ±а. Величина прогиба пластин определяется нахождением коэффициентов С,,С2,С3,С4.С уть способа

заключается в последовательном уточнении изгибающих моментов в местах соединения соседних лепестков.

Глава 7. Использование теоретических положений при разработке научно-технических решений и их внедрение в промышленность Использование теоретических положений осуществлено по трем направлениям: разработка высокоэффективных технологий восстановления работоспособности промышленного оборудования; создание ремонтного оборудования, обеспечивающего осуществление технологий восстановления

работоспособности; разработка прикладных программ компьютерного проектирования технологии и оборудования. Актуальность первого направления связана с разработкой технологий, обеспечивающих высокую точность монтажа и эксплуатационную надежность промышленного оборудования. Актуальность второго направления: разработка оборудования, обеспечивающего восстановление работоспособности вращающихся агрегатов без их демонтажа и возможность в кратчайшие сроки получить значительный экономический эффект. Актуальность третьего направления обусловлена развитием научных представлений в области технологичности конструкций.

Одним из трудоемких и до сих пор неотработанным технологическим процессом является обеспечение прямолинейности оси вращения обжиговых печей большой длины. В соответствии с этим в настоящей работе представлен технологический процесс (положительное решение о выдачи патента на изобретение от 16 июля 2008 г. № 2007126138/03), обеспечивающий высокую точность прямолинейности оси без остановки производства продукции.

С этой целью разработан и внедрен станок (рис.6), позволяющий проводить обработку бандажей и роликов с высокой точностью без остановки вращающегося оборудования. На рис. 7 представлены две печи Каспского цемзавода (Грузия), установленные на ось вращения по разработанной технологии (пат. 71745).

Рис. 6. Станок для обработки бандажей и роликов при установки печи на ось вращения: 1 - силовой стол; 2 - поворотный куб; 3 - суппорт; 4 -управление продольной подачей; 5 - ролик; 6 - бандаж

Разработана и внедрена технология (патент № 2242346) обработки цапф мельниц для бездемонтажного проведения работ (рис.8) с применением станков, приведении на рис. 9, 10 (патент №31116, №31344).

Рис. 7. Вид печей новой конструкции, установленных на оси вращения по разработанной технологии (решение о выдачи патента на изобретение от 16 июля 2008 г. № 2007126138/03): 1 - коридор технолог ический; 2 -дополнительная опора

(пат. 2242346)

Станок (рис. 9) позволяет обрабатывать цапфы мельниц на собственных опорных узлах с обильным применением смазочного масла.

Станок (рис. 10) обеспечивает обработку цапф на месте эксплуатации с базированием ее на опорных роликах станка. В этом случае применяется охлаждающая жидкость, а вместо резца можно устанавливать шлифовальную головку.

Оба станка обеспечивают быстрое восстановление поверхности скольжения цапфы на месте эксплуатации. Разработки внедрены на ряде предприятий.

Рис. 9. Приставной станок для проточки цапф: 1 - основание; 2 - направляющие; 3 - суппорт; 4 - механизм продольной подач

Рис. 10. Приставной станок для обработки цапф: 1 - привод подач; 2 - стойка; 3 - основание

Обширный экспериментальный материал, полученный в результате исследований на машине фения и на опытно-промышленном образце, позволил разработать технологические процессы по созданию уплотнительного устройства (АС № 1768901, 1679160). Срок эксплуатации такого уплотнительного устройства (рис.П, 12) достигает (при правильной эксплуатации) 5 лет, его сравнительные показатели технологической конструкции лучше показателей существующих конструкций уплотнений (табл.1).

Таблица 1.

Сравнительные показатели технологической рациональной конструкции уплотнений для печи диаметром 4м

Показатели технологичности конструкций з i fe/ íiib ь 3 —m / f¡ ¡i ' ч U — liiÉ

i ' 1 ' i 1С ' _

Материалоемкость 352 кг 4670 кг 5180 кг 3315 кг

Технологическая рациональность конструкции Простое Сложное Сложное Сложное

Ремонт в эксплуатации Частичный Полная замена Полная замена Полная замена

Частичная замена Да Нет Нет Нет

Диагностирование Полное Частичное Частичное Частичное

Восстановление изношенных узлов ТО Капитальный ремонт и ТО Капитальный ремонт и ТО Капитальный ремонт и ТО

Коэффициент использования материала 0,91 0,46 0,41 0,52

Срок эксплуатации 4 года 0,7 года 0,6 года 0,6 года

Себестоимость изделия 164 тыс. руб. 484 тыс. руб. 547 тыс. руб. 368 тыс. руб.

Трудоемкость изготовления 142 н.ч. 346 н.ч. 461 и.ч. 267 н.ч.

Трудоемкость монтажа 32 ч. 76 ч. 92 ч. 46 ч.

Материалоем кость при изготовлении 412 кг 6071 кг 6734 кг 4309 кг

Допускаемое биение поверхности печи 100 мм 10 мм 10 мм 10 мм

Рис.11. Уплотнигельное устройство с эжектором

Экономическая эффективность новых технологий и технологического оборудования приведена на основе актов внедрения. Все расчеты в актах приведены на восстановление одного вращающегося агрегата.

Разработанные технологии внедрены в предприятия ниже перечисленных городов: Белгород, Старый Оскол, Брянск, Новороссийск, Карачаево-Черкесск, Дубки Ленинградской области, Топки, Навои, Раздан, Арарат, Каспи, Мурманск и ряд других.

В приложении приведены акты внедрения разработок на предприятиях заводов вышеперечисленных городов.

Общие выводы

1. В результате проведения теоретических и экспериментальных исследований, заключающихся в решети научной проблемы улучшения качества оборудования, раскрыты связи, определяющие пути повышения эффективности работы крупногабаритного вращающегося оборудования на основе разработай комшгексных технологий, обеспечивающих достижение требуемой точности и восстановление работоспособности оборудования производства сыпучих материалов.

2. Исследованиями влияния внутренних и внешних температурных изменений на корпус длинного тонкостенного агрегата установлено, что он подвержен большим деформациям при нагреве и остывании, в результате чего происходит искривление его оси вращения, появляются биения, вибрация и деформация, приводящая к потери работоспособности из-за повышенного износа базирующих поверхностей и выпадения футеровки. На основании этого определено, что установку печи на ось необходимо

производить в «горячем состоянии», т.е. без остановки производства продукции.

3. Выявлены и исследованы технологические методы эффективного восстановления требуемой точности пространственного положения механизмов и агрегатов оборудования. Разработаны технологии изготовления и восстановления работоспособности оборудования в соответствии с требованиями технологичности конструкции изделия.

4. На основе исследований и анализа работоспособности оборудования разработаны математические модели:

- пространственного положения узлов и деталей оборудования;

- влияния углов установки режущего инструмента на точность и шероховатость обработанной поверхности;

- влияния на величину износа вставных элементов поверхности трения уплотнительных устройств, работающих в зоне сухого трения и высоких температур.

5. На основании теоретических, экспериментальных исследований и производственных разработок созданы технологии:

- обеспечения прямолинейности оси вращения длинного обжигового агрегата без его остановки и прерывания технологического процесса;

- обработки крупногабаритных цапф на месте их эксплуатации без демонтажа;

- изготовления корпуса уплотнительного устройства и входящих в него элементов.

6. Разработано оборудование в соответствии с требованиями технологичности конструкции для восстановления работоспособности агрегатов:

- станок для обработки бандажей и роликов при обеспечении прямолинейности оси вращения крупногабаритного агрегата;

- станки для обработки цапф вращающихся агрегатов, обеспечивающие автоматическое слежение за перемещением оси вращения агрегата;

- уплотнительное регулируемое устройство, устраняющее подсосы воздуха, выбросы пыли, пламени и обеспечивающее возможность регулирования зазора в зависимости от температуры корпуса печи и полноты сгорания топлива, в зависимости от коэффициента избытка воздуха, в результате чего уплотнение эксплуатируется до 5 лет.

7. Выявлена технологическая связь базирования приставных станков на, под и рядом с деталью, и установлена зона наименьшей деформации бандажа, что позволило обрабатывать его с высокой точностью.

8. Предложены методы текущей оценки технического состояния вращающегося оборудования, основанные на применении технических средств диагностики, компьютерной обработки и систематизации информации полученных данных и точек диагностирования.

9. Общий экономический эффект от внедрения на вышеперечисленных предприятиях в течении года составил до 1992 года в старых ценах 811,171 тыс. руб., с 2002 года по настоящее время 11729 тыс. руб.

Основные положения работы изложены в следующих публикациях (из общего числа 107 печатных работ по тем : диссертации):

Монография

1. Федоренко, М. А. Конструктивно-технологические методы и способы восстановления работоспособности цементных вращающихся печей. Монография. [Текст]/ М.А. Федоренко// Белгород изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2007. 193 с.

Публикации в центральных изданиях, включенных в перечень периодических изданий ВАК РФ

2. Федоренко, М.А. Способ обработки цилиндрических поверхностей при базировании на эллиптических базах. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 9,2008. с. 21-24. ISSN 1562-322Х.

3. Федоренко, М.А. Механическая обработка крупногабаритных поверхностей вращения без их демонтажа в условиях эксплуатации. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 10,2008. с. 14-16. ISSN 1562-322Х.

4. Федоренко, М.А. Анализ потери работоспособности цапф шаровых мельниц. [Текст]/ М.А. Федоренко, A.A. Погонин, Т.М. Федоренко// Технология машиностроения, № 1,2009. с. 30-31. ISSN 1562-322Х.

5. Федоренко, М.А. Обеспечение точности обработки цилиндрической поверхности с учетом перемещения оси вращения в пространстве. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 6,2008. с. 26-27. ISSN I562-322X.

6. Федоренко, М.А. Формирование отклонений пространственного положения рабочих органов вращающегося оборудования. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 1,2008. с. 46-48. ISSN 1562-322Х.

7. Федоренко, М.А. Ротационная обработка крупногабаритных поверхностей вращения. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, Л» 5,2008. с. 10-12. ISSN 1562-322Х.

8. Федоренко, М.А. Восстановление поверхности катания крупногабаритных деталей приставными станками [Текст]/ Ю.А Бондаренко, A.A. Погонин, М.А Федоренко, А.Г. Схиргладзе// Ремонт, восстановление, модернизация. - 2005. - №6. -С. 15-18. - ISSN № 1684-2561.

9. Федоренко, М.А. Жесткость суппорта токарного станка для обработки цапф шаровых мельниц [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// СТИН.- 2003. - №8,- С. 39-40. - ISSN № 0860-7566.

10. Федоренко, М.А. Определение возможности обработки крупногабаритных деталей на приставных станках [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, A.A. Погонин// СТИН. - 2005. - №7. - С. 37-38. - ISSN № 086410-7566.

11. Федоренко, М.А. Приставной станок для обработки цапф шаровых мельниц [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, И.С. Макогон, A.A. Погонин// СТИН. -2006. - №6. - С. 38-39. - ISSN № 0860-7566.

12. Федоренко, М.А. Ремонт крупногабаритных валов трубных мельниц ротационным резанием с использованием приставных станков [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, A.A. Погонин, А.Г. Схиргладзе// Ремонт, восстановление, модернизация. - 2004. -№10.- С. 13-15.- ISSN №1684-2561.

13. Федоренко, М.А. Ремонт крупногабаритных валов трубных мельниц ротационным резанием [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, A.A. Погонин, А.Г. Схиртладзе,//Технология металлов. - 2006. -№2. - С. 50-51. - ISSN №1684-2499.

14. Федоренко, М.А. Специальный приставной станок [Текст]/ Ю.А Бовдаренко, М.А. Федоренко, A.A. Погонин // СТИН. - 2003,- №7.- С. 36-37,- ISSN № 0860-7566.

15. Федоренко, М.А Траектория движения режущего инструмента при обработке цапф мельниц на приставных станках [Текст]/ Ю.А Бондаренко, A.A. Погонин, МА. Федоренко// «Известие вузов. Машиностроение». М.: Издательство МГГУ им. М.Э. Баумана. - 2003. - №2. - С. 12-19. - ISSN № 0536-1044.

16. Федоренко, М.А. Устройство для слежения перемещения оси мельниц при бездемонггажной обработке с помощью приставного станка [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко//СТИН, - 2004,-№6.- С. 36. - ISSN №0860-7566.

17. Федоренко, М.А Технология установки цементной печи на ось без остановки производственного цикла [Текст]/ М.А. Федоренко, A.A. Погонин, А.Г. Схиртладзе, Р.Н. Ушаков //Ремонт, восстановление, модернизация. № 6,2007. С. 17-18, ISSN 16842561.

Авторские свидетельства и патенты

18. A.c. 1350459 СССР, МКИ3 Кл. В27 137/22. Бандаж вращающейся печи/Пелипенко H.A., Погонин A.A. Шрубченко И.В., Федоренко М.А.- Опубл. в Б.И.,1987, №41.

19. A.c. 1430180 СССР, МКИ3 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей и роликов. Н.А Пелипенко, И.В. Шрубченко, A.A. Погонин, М.А. Федоренко (СССР).-№ 4187761/31-08; заявл. 28.01.87; опубл. 15.10.88, Бюл. № 38. -2с.: ил.

20. A.c. 1439080 СССР, МКИ5 Кл. 27 В7/22. Бандаж вращающейся печи. H.A. Пелипенко, И.В. Шрубченко, АА. Погонин , М.А. Федоренко (СССР).- Опубл. в Б.И.,1988, № 41.

21. A.c. 1679160 СССР, МКИ3 Кл. В7/24. Уплотнение вращающейся печи М.А.Федоренко, В.Г. Макарьин, АА. Погонин (СССР).- Опубл. в Б.И.,1991, № 35.

22. A.c. 1738476 СССР, МКИ3 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А Бондаренко, A.A. Погонин (СССР).- № 4820200; заявл. 27.04.90; опубл. 08.02.92, Бюл. № 21. - 2 е.: ил.

23. A.c. 1768901 (СССР), МКИ3 27 В7/24. Уплотнение вращающейся печи [Текст]/ М.А. Федоренко Опубл. в Б.И., 1992, №38. - Зс.: ил.

24. Пат. 31346 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Приставной станок для обработки цапф [Текст]/ Ю.А Бовдаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003106247/20; заявл. 07.03.03; опубл. 10.08.03, Бюл. №22.-1 е.: ил.

25. Пат. 31347 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Приставной станок для обработки цапф [Текст]/ Ю.А Бовдаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова,- № 2003106249/20; заявл. 07.03.03; опубл. 10.08.03, Бюл. №22,-1 е.: ил.

26. Пат. 31116 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/00. Приставной станок для обработки цапф [Текст]/ Ю.А Бовдаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003107122/20; заявл. 14.03.03; опубл. 20.07.03, Бюл. №20,-1 е.: ил.

27. Пат. 38657 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Станок для обработки внутренних поверхностей тел вращения большого диаметра без их демонтажа [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ

им.В.Г.Шухова.- № 2003136526/20; заявл. 17.12.03; опубл. 10.07.04, Бюл. №19,- 1 е.:

ил.

28. Пат. 2242346 Российская Федерация, МПК1 7 В 23 Р 6/02, В 23 В 5/08. Способ обработки крупногабаритных валов без их демонтажа [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова- № 2003113096/20; заявл. 05.05.04; опубл. 20.12.04, Бюл. №35,- 4 е.: ил.

29. Пат. 48291 Российская Федерация, МПК7 7 В 23 В 5/08. Приставной станок для обработки торцов прямых и изогнутых труб [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2005115310/22; заявл. 19.05.05; опубл. 10.10.05, Бюл. №28.-1 е.: ил.

30. Пат. 67907 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 45/00. Приставной сверлильный станок для сверления и растачивания отверстий в крупногабаритных фланцевых соединениях [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А Бондаренко; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2007118515; заявл. 17.05.07; опубл. 10.11.07, Бюл. №31,- 1с.: ил.

31. Пат. 71745 Российская Федерация, МПК7 F27B 7/00. Цементная вращающаяся печь с рекуператориыми холодильниками [Текст]/М.А. Федоренко, Ю.А. Бондаренко; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- №2007115831; заявл. 25.04.07; опубл. 20.03.08, Бюл. №8,- 4 е.: ил.

32. Пат. 2242346 Российская Федерация, МПК7 В23 Р6/02, В23 В5/08. Способ обеспечения точности установки обжиговой печи относительно теоретической оси вращения [Текст]/М.А.Федореико, Ю.А. Бондаренко// заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2007126138/03(028453); (положительное решение).

33. Пат. 75339 Российская Федерация, МПК7 В23В5/00. Станок для обработки цапф помольных мельниц [Текст]/ М.А.Федоренко, Ю.А. Бондаренко, Т.М. Федоренко// заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2008104754/22 (005171); заявл. 19.05.07; опубл. 10.18.08, Бюл. №22,- 1 е.: ил.

34. Свидетельство № 8915 на полезную модель Российская Федерация, MJIK3 6 В 23 В 5/32. Станок для обработки цапф [Текст]/ И.С. Макогон, М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, A.A. Погонин; заявитель и обладатель свидетельства БТИСМ.- № 98103941/20; заявл. 12.03.98; опубл. 16.01.99, Бюл. №1.-1 с.

Публикации в других изданиях, материалы конференций

35. Федоренко, М.А Обеспечение шероховатости обрабатываемых поверхностей крупногабаритных деталей приставными станочными модулями методами шлифования. [Текст]/ М.А. Федоренко// Вестник БГТУ им. В.Г.Шухова, № 3, Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2008 г. с. 48-50.

36. Федоренко, М.А. Методика восстановления рабочих цилиндрических поверхностей вращающихся деталей, базирующихся двумя эллипсами на четыре ролика [Текст]/ Ю.А. Бондаренко, М.А. Федоренко, А.Н. Рубцов// Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 10-14.

37. Федоренко, М.А. Обработка цапф трубных мельниц без демонтажа приставными станками [Текст]/ Ю.А Бондаренко, A.A. Погонин, М.А. Федоренко// «Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова». Научно теоретический журнал. Материалы международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов стройиндустрии» №11. 2005. изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова. С. 280-282.

38. Федоренко, М.А. Анализ возможности применения лезвийных инструментов для бездемонтажной обработки поверхности цапф [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А

Бондаренко// Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород. Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова. 2003. С. 273-277.

39. Федоренко, М.А. Анализ затрат времени на восстановление работоспособности цапф [Текст]/ МЛ. Федоренко, Ю.А Бондаренко, A.A. Погоиин //Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова. 2003. С. 263-265.

40. Федоренко, М.А Анализ точностных характеристик приборов для измерения крупногабаритных деталей. М.А. Федоренко, H.A. Пелипенко, АИ. Полунин, Ю.М. Смолянов // Ускорение научно технического прогресса в промышленности строительных материалов и строительной индустрии. Тезисы докладов Всесоюзной конференции. Ч. 6. Белгород, БТИСМ, 1987.

41. Федоренко, М.А Анализ упругой системы приставного станка для обработки поверхностей катания при установке вращающейся печи на ось [Текст]/ М.А. Федоренко // Научные исследования, наносисгемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф. - Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 244-250.

42. Федоренко, М.А. Анализ формообразования рабочей поверхности цапф в процессе её изготовления и эксплуатации [Текст]/ М.А Федоренко, Ю.А Боццаренко, И.С. Макогон, АА Погонин //Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2003. С. 268-272.

43. Федоренко, М.А Восстановление поверхностей скольжения крупногабаритных деталей на специальном станке [Текст]/ М.А Федоренко, И.С. Макогон, Ю. А Бондаренко// Материалы международной научно-технической конференции «Новые конкурентоспособные и прогрессивные технологии, машины и механизмы в условиях современного рынка». Могилев. 2000. С. 214-217.

44. Федоренко, М.А Диффузионные процессы в поверхностном слое оцинкованной оболочки при ее эксплуатации. М.А Федоренко, В.Г. Макарыш // Тезисы докладов Всесоюзной конференции Фундаментальные исследования и новые технологии в строительном материаловедении. Гл.7. «Технология машиностроения», БТИСМ., Белгород, 1989.

45. Федоренко, М.А Использование оцинкованной стали в лепестковых уплотнениях вращающихся печей. М.А. Федоренко, H.A. Пелипенко, A.A. Погонин, АН. Рубцов // Промышленность строительных материалов. Сер. 15, вып. 9. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

46. Федоренко, М.А Исследование влияния углов установки ротационного резца на величину площади среза при обработке цапф [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Цементная промышленность. Труды БТИСМа им. И.А Гришманова М.: ВНИИЭСМ. 1991. С. 3-6.

47. Федоренко, М.А. Исследование точности обработки крупногабаритных валов типа цапф шаровых трубных мельниц [Текст]/ М.А Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Боцдаренко// Промышленность строительных материалов. Цементная промышленность. Труды БТИСМа им. И.А. Гришманова М.: ВНИИЭСМ. 1991. С. 8-9.

48. Федоренко, М.А. Исследование шероховатости поверхности резания при обработке цапф шаровых трубных мельниц [Текст]/ Ю.А. Бондаренко, М.А. Федоренко // Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 5-7.

49. Федоренко, М.А. Конструкция пылезадерживающего устройства при сухом способе производства [Текст]/М.А. Федоренко, В.Н. Лушников, А.М. Курицын, В.Д. Листопадов// Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ. Белгород, 1988.

50. Федоренко, М.А. Комплексное влияние геометрических параметров и углов установки ротационного резца на площадь среза при обработке катеноида [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Экспресс-обзор. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 1. М.: ВНИИЭСМ. 1992. С. 5-8.

51. Федоренко, М.А. Лепестковое уплотнение вращающейся цементной печи [Текст]/ М.А. Федоренко // Практика, проблемы разработки и внедрение ресурсосберегающих технологий. Тезисы докладов. Всесоюзная конференция, Липецк, 1987.

52. Федоренко, М.А. Лепестковое уплотнительное устройство для цементных вращающихся печей[Текст]/ М.А. Федоренко// Вестник БПУ им. В.Г-Шухова, №3, Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2007. С. 67-69.

53. Федоренко, М.А. Механизация ремонтных работ помольных мельниц предприятий строительных материалов [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко, В.И. Дубровский // Интерстроймех-98. Материалы международной научно-технической конференции Воронеж. 1998. С. 153-155.

54. Федоренко, М.А. Модернизация лепесткового уплотнения цементной печи. М.А. Федоренко, H.A. Пелипенко, A.A. Погонин // Промышленность строительных материалов. Сер. 15, вып. 8. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

55. Федоренко, М.А. Модернизация цементной вращающейся печи [Текст]/ М.А. Федоренко, H.A. Пелипенко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Экспресс-обзор. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 1. М.: ВНИИЭСМ. 1992. С. 8-10.

56. Федоренко, М.А. Модернизация цементной вращающейся печи 4 х 150м с рекуператором [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А. Бондаренко, A.A. Погонин // Научные исследования, наносистемы и ресурсо-сберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф. - Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 267-270.

57. Федоренко, М.А. Новая технология восстановления работоспособности опорных узлов вращающихся цементных печей. [Тексг]/М.А. Федоренко, Д.А. Потехин, A.A. Погонин// Передовые технологии в промышленности и строительстве на пороге XXI века. Международная научно- практическая конференция. Белгород. БелГТАСМ, 1998 г.

58. Федоренко, М.А. Обоснование необходимости применения лепестковых уплотнений из оцинкованной стали в цементных печах с позиций термодинамики. [Текст]/ М.А. Федоренко, H.A. Пелипенко, A.A. Погонин, А.Н. Рубцов // Промышленность строительных материалов. Сер. 15, вып. 9. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

59. Федоренко, М.А. Обработка цапф шаровых мельниц специальным станком. [Текст]/ М.А. Федоренко, В.Г.Макарьин, A.A. Погонин, A.A. Стативко // Промышленность строительных материалов. Сер.15, вып. 4. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций и оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1991.

60. Федоренко, М.А. Описание шероховатости крупногабаритных деталей с применением критериального уравнения [Текст]/ М.А. Федоренко, И.С. Макогон, Ю. А. Боцдаренко// Материалы международной научно-технической конференции «Новые конкурентоспособные и прогрессивные технологии, машины и механизмы в условиях современного рынка». Могилев. 2000. С. 222-225.

61. Федоренко, М.А. Определение и аппроксимация формы поперечного сечения буртов цапф [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А Бондаренко, A.A. Погонин//Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова. 2003. С. 278-271.

62. Федоренко, М.А. Определение коррекционного смещения режущего инструмента [Текст]/ М.А. Федоренко, И.С. Макогон, Ю. А. Бондаренко// Сборник докладов международной конференции «Качество, безопасность, энерго- и ресурсосбережение в промышленности строительных материалов и строительстве на пороге XXI века». Белгород: изд-во БелГТАСМ, 2000.4.4. С. 186-189.

63. Федоренко, М.А. Определение траектории движения точки идеальной цилиндрической поверхности, расположенной между двумя эллиптическими буртами, базирующимися на четырех роликах [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, А.Н. ¡Рубцов// Промышленность строительных материалов. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 2. М.: ВНИИЭСМ. 1991. С. 24-27.

64. Федоренко, М.А. Повышение надежности работы уплотнительного устройства [Текст]/ М.А. Федоренко // Научные исследования, ианосистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф.

- Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 251-255.

65. Федоренко, М.А. Профилирование копиров при обработке крупногабаритных валов [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Экспресс-обзор. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 1. М.: ВНИИЭСМ. 1992. С. 11-15.

66. Федоренко, М.А. Работоспособность бусин в уплотнениях вращающейся печи. М.А. Федоренко // Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ., Белгород, 1988.

67. Федоренко, М.А. Расчет деформации лепестков уплотнительного устройства [Текст]/ М.А. Федоренко // Научные исследования, ианосистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Мевдунар. науч.-практич. конф.

- Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 256-262.

68. Федоренко, М.А. Ремонтное восстановление зубчатого зацепления приставным фрезерным станком [Текст]/ М.А. Федоренко, Т.М. Федоренко, Ю.А. Боцдаренко// Научные исследования, наносистемы и ресурсо-сберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф. - Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 271-276.

69. Федоренко, М.А. Способ повышения точности восстановления рабочей поверхности цапф трубных мельниц [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А. Бондаренко, И.С. Макогон, A.A. Погонин// Сб. материалов Всесоюзной научно-практической конференции. «Современные технологии в машиностроении». Пенза. 1999. С. 201-203.

70. Федоренко, М.А Статистические модели интенсивностей отказа опорных роликов и бандажей вращающейся печи. М.А Федоренко, А.Н. Рубцов, И.В. Шрубчеико// Управляющие системы и работа в промышленности строительных материалов. М.: 1987. Сб. тр. МИСИ и БТИСМ.

71. Федоренко, М.А. Стационарная установка для восстановления работоспособности роликов цементных печей. М.А Федоренко, ДАПотехин, A.A. Погонин // Промышленность строительных материалов. Сер. 1. Цементная промышленность строительных материалов экспресс-обзор, М: Вып.1,1999 г.

72. Федоренко, М.А. Технология установки цементной печи на ось [Текст]/ М.А. Федоренко // Научные исследования, наносистемы и ресурсо-сберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф. — Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 263-266.

73. Федоренко, М.А. Уплотнение с эжекцией для вращающихся печей сухого способа. М.А Федоренко, H.A. Пелипенко, АА. Погонин, В.Н. Лушников // Промышленность строительных материалов. Сер. 15, вып. 6. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

74. Федоренко, М.А. Устройство для борьбы с пилением вращающейся печи.[Текст]/М.А. Федоренко, В.Н. Лушников, А.М. Курицын// Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ. Белгород, 1988.

75. Федоренко, МА. Формообразование цилиндрических поверхностей при помощи станка с подпружиненным основанием. М.А Федоренко, Ю. А Бондаренко, И.С. Макогон, A.A. Погонин // Тезисы докладов международной конференции. Ресурсо- и энергосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций. Часть 4. Механизация и автоматизация технологических комплексов в промышленности строительных материалов. Охрана окружающей среды. Белгород. 1995. С. 56.

76. Федоренко, М.А. Исследование обеспечения необходимой шероховатости поверхности крупногабаритных вращающихся деталей приставными станочными модулями. [Текст]/ М.А. Федоренко, Бондаренко Ю.А., Федоренко Т.М.// Вестник БГТУ им. В.Г.Шухова, № 2, Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2008 г. с. 35-38.

77. Федоренко, М.А Бездемонтажное восстановлении цапф трубных мельниц [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// Строительные материалы. М.: - 2003. - X» 8.-С. 16.

Автореферат на соискание ученой степени доктора технических наук

Федоренко Михаил Алексеевич

Повышение эффективности производства сыпучих материалов путем улучшения технологичности конструкций крупногабаритного вращающегося оборудования

Подписано в печать 03.04.2009 Формат 60X84/16

Объем 2,6 уч.-изд-л. Тираж 100 экз.

Заказ №338

Отпечатано в Белгородском государственном технологическом университете им. В. Г. Шухова, 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, д.46.

ВВЕДЕНИЕ.

1. ПРОБЛЕМЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ВРАЩАЮЩИХСЯ АГРЕГАТОВ ПРОИЗВОДСТВА СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Анализ состояния проблемы обеспечения работоспособности вращающихся агрегатов непрерывного цикла.

1.2. Анализ служебного назначения и конструкции опорных узлов вращающихся агрегатов и технических требований к ним.

1.2.1. Бандажи и основные технические требования, предъявляемые к ним.

1.2.2. Роликоопоры и основные технические требования, предъявляемые к ним.

1.2.3. Анализ служебного назначения корпуса вращающегося агрегата и уплотнительного устройства.

1.3. Назначение и технические требования, предъявляемые к несущим узлам помольных мельниц.

1.4. Обоснование цели и задачи исследования.

2. ИССЛЕДОВАНИЯ И АНАЛИЗ ПРИЧИН ИЗМЕНЕНИЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ УЗЛОВ И ДЕТАЛЕЙ ОБОРУДОВАНИЯ ПРОИЗВОДСТВА СЫПУЧИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ МАТЕРИАЛОВ И ВЛИЯНИЯ ЭТИХ ИЗМЕНЕНИЙ НА ПОТЕРЮ ИХ РАБОТОСПОСОБНОСТИ.

2.1. Исследования причин изменения геометрической формы опорных и несущих узлов в процессе эксплуатации и влияние их на работоспособность оборудования.

2.2, Исследования причин изменения формы поверхности скольжения оборудования типа мельниц.

2.3. Анализ работоспособности уплотнительных устройств загрузочного и разгрузочного концов вращающихся агрегатов.

2.4. Выводы.

3. ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ И РАЗМЕРНЫЕ СВЯЗИ ФУНКЦИОНАЛЬНО ЗАВИСИМЫХ УЗЛОВ И АГРЕГАТОВ ПРОИЗВОДСТВА СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ.

3.1. Пространственные связи функционально зависимых узлов цементных вращающихся печей.

3.1.1. Формирование пространственных отклонений прямолинейности вращения корпуса печи.

3.1.2. Технологические методы компенсации отклонений корпуса на опорных элементах.

3.2. Анализ причин изменения формы поверхности скольжения цапф вращающегося оборудования типа помольных мельниц.

3.3. Формирование изменения геометрической формы уплотнительных устройств в связи с неточностью базирования.

3.4. Выводы.

4. МЕТОДЫ И СПОСОБЫ ОБЕЧПЕЧЕНИЯ ВЫСОКОЙ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ ОБОРУДОВАНИЯ ПРОИЗВОДСТВА СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ.

4.1. Требования ТКИ к промышленному оборудованию.

4.2. Разработка способа обеспечения прямолинейности оси вращения цементной печи.

4.3. Особенности создания уплотнительных устройств в соответствии с требованиями ТКИ.

4.3.1.Исследование процесса движения пыли во вращающихся печах.

4.3.2. Влияние пылевыброса и пламени из вращающейся печи на работоспособность уплотнительного устройства.

4.3.3. Методы и способы обеспечения технологичности конструкции корпуса уплотнительного устройства.

4.4. Технологические направления разработки специальных станков для восстановления геометрической точности деталей в условиях эксплуатации и их соответствие ТКИг.

4.5. Выводы.

5. ИССЛЕДОВАНИЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ТРЕБОВАНИЙ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ КОНСТРУКЦИЙ ИЗДЕЛИЙ В ОБЛАСТИ ТОЧНОСТИ И НАДЕЖНОСТИ.

5.1. Анализ влияния упругой системы приставных станков на формообразование при обработке- деталей и узлов в условиях эксплуатации.

5.1.1. Анализ возможности обеспечения точности обработки поверхностей катания при помощи приставных станков.

5.1.2. Факторы, влияющие на формообразование- круглости бандажей при обработке приставным станком для обеспечении прямолинейности оси вращения печи.

5.2. Анализ факторов, влияющих на точность обработки цапф приставным станком с подвижным основанием.

5.2.1. Определение погрешности движения резца.

5.2.2. Исследования влияния технологических факторов на величину площади среза при обработке на приставном станке.

5.3. Выводы.

6. ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ НОВЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ВОССТАНОВЛЕНИЯ АГРЕГАТОВ ПРОИЗВОДСТВА СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ В УСЛОВИЯХ

ЭКСПЛУАТАЦИИ.

Теоретические и физические исследования обеспечения необходимых шероховатости и точности обработки опорных узлов агрегатов типа мельниц.

Анализ влияния параметров режущего инструмента на технологические показатели обработанной поверхности.

Исследование работоспособности лепесткового уплотнения технологического оборудования производства сыпучих материалов.

6.2.1. Исследования износостойкости элементов уплотнительного кольца бусин) лепесткового уплотнения.

6.2.2.Экспериментальное определение коэффициентов уравнения износа бусины.

6.2.3. Анализ влияния основных факторов на величину износа поверхности трения.

6.2.4. Анализ влияния скорости скольжения на величину износа поверхности трения образцов.

6.2.5. Анализ влияния нагрузки на величину износа поверхности трения образцов.

6.2.6. Анализ влияния количества твердой смазки на износ поверхности трения.

6.2.7. Анализ влияния величины стальных вставок на износ поверхностей трения.

6.2.8. Совместный анализ влияния факторов

V Нг Нс J на величину износа поверхности трения.

6.2.9. Сравнительный анализ математической модели износа поверхности бусины с экспериментальными данными.

6.3. Исследование влияния горячих газов печи на лепестки уплотнительного устройства.

6.4. Выводы.

7. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ПОЛОЖЕНИЙ ПРИ РАЗРАБОТКЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ И ИХ ВНЕДРЕНИЕ В ПРОМЫШЛЕННОСТЬ.

7.1. Приставной станок для обработки бандажей и роликов при обеспечении прямолинейности оси вращения печи.

7.2. Конструкция станка для обработки цапф мельниц без их демонтажа.

7.3. Разработка конструкции уплотнительного устройства агрегатов обжига строительного сыпучего материала.

Интенсификация развития народного хозяйства Российской Федерации в условиях рыночных отношений требует разработки и внедрения передовых новых технологических процессов производства продукции, нового технологического оборудования, новых методов обслуживания и диагностики состояния промышленного оборудования в условиях эксплуатации, новых методов и способов модернизации и ремонта устаревшего оборудования. Данная проблема и экономия всех видов ресурсов может быть решена на основе повышения производительности оборудования, находящегося в эксплуатации, а так же за счет сокращения сроков его простоев в незапланированных ремонтах, что можно достигнуть применением более производительного нового оборудования или повышением надежности и работоспособности существующего промышленного оборудования за счет применения передовых технологий.

В настоящее время при производстве различных сыпучих материалов применяется большая номенклатура разнообразных машин и оборудования, выпускаемая машиностроительными заводами, создается и разрабатывается новое оборудование и постоянно совершенствуются применяемые в промышленности агрегаты, с целью повышения их надежности и производительности. При производстве сыпучих материалов используются вращающиеся сушильные и обжиговые печи, шаровые трубные мельницы, сушильные барабаны и различное крупногабаритное вращающееся оборудование, которое применяется в горной, металлургической, химической, пищевой и других отраслях промышленности. Производственные процессы присущи этим отраслям промышленности, применяющим оборудование такого типа, энергоемкие, характеризуются большими материальными и другими затратами, а так же значительным потреблением энергоносителей.

Одним из важнейших фактором повышения эффективности работы такого оборудования является его надежность, которая во многом зависит от качества монтажных работ, своевременного профилактического и капитального ремонта, технического обслуживания, от модернизации отдельных узлов и агрегатов, обеспечивающих долговечность и безотказность работы, и экономию энергоресурсов.

Практика эксплуатации показывает, что производство монтажных работ, профилактическое и ремонтное техническое обслуживание крупногабаритного вращающегося оборудования, являются наиболее трудоемкими ручными работами, в результате чего используется большое число рабочих и обслуживающего персонала. Слабая оснащенность монтажных, восстановительных и ремонтных работ специальным оборудованием, обеспечивающих ремонт в условиях эксплуатации без демонтажа крупногабаритных узлов и агрегатов является одной из причин недостаточного роста производительности труда. Применение такого ремонтного оборудования позволяет значительно сократить время проведения восстановительных работ, снизить расходы, повысить работоспособность и долговечность крупногабаритных агрегатов, а применение технических средств диагностирования технологического оборудования является своеобразным индикатором и гарантом своевременного обнаружения и устранения появляющихся неисправностей, которые могут повлечь потерю работоспособности оборудования.

Например, потери от простоя в течение суток одной вращающейся цементной печи, связанные с заменой опорного ролика составляют недовыпуск клинкера до 1800 тонн, в зависимости от размеров данной печи. А при замене одного бандажа вращающейся цементной печи при хорошо отлаженной работе, простой печи достигает десяти суток, при средней производительности печи 40.60 тонн в час. К этому необходимо добавить высокую стоимость заменяемых узлов и деталей. Остановка цементной вращающейся печи влечет за собой остановку оборудования всей технологической цепочки производства продукции. Ремонтные простои сушильных печей на сахарных заводах влекут за собой потери сотен тонн сахарной свеклы. В настоящее время в Российской Федерации находится в эксплуатации большое количество подобных агрегатов, каждый из которых имеет от 2 до 8 бандажей и до 16 опорных роликов. Восстановление точности бандажей и опорных роликов в условиях эксплуатации позволяет избежать простоев оборудования.

Обжиговое, сушильное и помольное вращающееся оборудование является потребителем энергоносителей в большом количестве. Повышенный расход энергоносителей связан с несовершенством конструкции этого оборудования, с большими потерями тепла, вызывающими нарушение технологических процессов спекания и сушки сырья, в среднем удельный расход тепла при производстве клинкера составляет 1450 ккал/кг.

Таким образом, если в процессе эксплуатации имеется своевременная информация об изменениях в работе отдельных узлов агрегата, изменении качества и количества выпускаемой продукции, отклонениях точности монтажа, нарушениях инструкций по эксплуатации, то на основе вышеперечисленного возникает возможность производить своевременный профилактический ремонт, устранять неисправности, с целью обеспечения надежности и работоспособности оборудования.

Совокупность передовых технологических методов и способов по сохранению и восстановлению работоспособности крупногабаритного вращающегося оборудования промышленных предприятий, без его демонтажа, возможно внедрять только на основе научного направления, отличающегося от традиционных подходов в решении этих задач, которые можно обеспечить созданием специального металлообрабатывающего оборудования и специальных технологий, обеспечивающих восстановление и сохранение работоспособности агрегатов, а так же их модернизацию с целью повышения технико-экономических показателей и надежности эксплуатации.

В данной работе решение этого научного направления осуществляется в отличие от традиционных подходов с целью обеспечения надежности, работоспособности и улучшения технико-экономических показателей путем проведения работ в тесном союзе науки с производством.

Актуальность проблемы. Производство различных товаров народного и промышленного потребления неразрывно связано с этапом изготовления сыпучих материалов, являющимися основными компонентами для выпуска продукции. Например, производство строительных материалов является в настоящее время одной из важнейших отраслей хозяйства нашей страны, которая должна постоянно удовлетворять массовый спрос различных предприятий и народа на строительные материалы. Инвестиционная программа развития российской экономики по инфраструктурному, жилищному и промышленному строительству требует возрастающего объема производства строительных материалов на основе цемента. В период с 2009.2020 гг. производства цемента должно быть увеличено с 65 млн.тонн до 125 млн.тонн в год. Сегодня цементная промышленность России на сорока шести заводах производит 64 млн. тонн в год (уровень 2007 года). Срок эксплуатации заводов составляет от 50 до 75 лет. Относительно новым, построенным в 1985 году по проекту 1977 года заводом, является Невьянский завод в Свердловской области.

Устаревшее оборудование, не эффективные технологии (мокрый метод на 85% заводах), отсутствие автоматических систем управления привели к кратному отставанию по основным показателям в сравнении с зарубежными аналогами:

- потребление топлива составляет более 200 кг.у.т. — на тонну клинкера (зарубежный аналог 105 кг.у.т. - на тонну клинкера);

- расход электроэнергии около 130 квтч. на тонну цемента (зарубежный аналог 105 квтч. на тонну цемента);

- выбросы твердых веществ находится в пределах от 100 до 500 мг. на м (зарубежный аналог 20 мг. на м );

- производительность труда, как выпуск цемента на одного работающего примерно 1500 тонн цемента в год (зарубежный аналог около 15000 тонн цемента в год).

К сожалению, российское машиностроение и прежде всего основной производитель цементного оборудования завод «Волгоцеммаш» (г. Тольятти), последние 25 лет не производит комплексных поставок для строительства современных эффективных технологических линий. Запасные части и отдельные агрегаты, изготавливаемые на заводах Свердловска, Челябинска, Электростали и др. по своим техническим характеристикам, ресурсу работы не соответствуют требованиям, предъявляемым к энергоемким непрерывным производствам.

Одним из основных дефектов, приводящих к остановке обжиговых печей, является выпадение футеровки в следствии искривлении оси вращения печи, в результате чего возникает биение корпуса. По существующей технологии, установка печи на ось производится в холодном состоянии во время ремонта, но при выходе на рабочий режим печь по длине нагревается неравномерно, и происходит искривления оси вращения. В связи с тем, что на корпус печи надеты несущие бандажи, которые в процессе эксплуатации также изменяют форму, то это явление усугубляет биение корпуса, в результате чего возникает искажение оси вращения печи.

В связи с изменением формы бандажей под действием статических и динамических нагрузок и температур изменяется форма опорных роликов, что приводит к увеличению вибраций и смещению оси вращения печи.

Потеря работоспособности вращающейся печи также происходит из-за отсутствия или разрушения уплотнительных устройств, в результате чего происходит подсос наружного воздуха, что приводит к повышенному расходу топлива и электроэнергии, а, следовательно, к удорожанию производства продукции. В связи с тем, что уплотнительные устройства промышленными предприятиями не изготавливаются, эксплуатирующие организации устанавливают самодельные, которые малоэффективны.

Помольное оборудование применяется в различных областях промышленности, но при производстве цемента оно является неотъемлемой частью технологической цепочки мельница - печь — мельницы. Помольные и сырьевые мельницы работают в зоне больших динамических нагрузок, что приводит к потери работоспособности. Поэтому сокращение времени простоя в ремонте является существенной проблемой эксплуатации.

В этих условиях, собственники цементных заводов вынуждены заказывать оборудование для новых технологических линий на зарубежных машиностроительных заводах. При этом конечно экономичность, надежность, экологичность новых заводов будет соответствовать российским и международным нормам. Однако, фактически российская экономика, при такой системе инвестиций, будет спонсировать зарубежное машиностроение, как при первичном заказе, так и при дальнейших заказах для технического обслуживания.

Оснащение отечественных цементных заводов иностранным оборудованием в среднесрочной и долгосрочной перспективе приведет к увеличению эксплуатационных затрат, удорожанию стоимости цементной продукции. Кроме этого, при покупке зарубежного оборудования и технологических линий, цементные компании, а в конечном счете и потребитель цементной продукции, несут высокие логистические расходы и дополнительно платят за адаптацию зарубежного оборудования к российским стандартам.

Беспрецедентный спрос отечественных цементных компаний на зарубежное цементное оборудование и инжиниринговые услуги в 2006-2007п\ вызвал существенный рост стоимости и сроков выполнения этих услуг иностранными поставщиками, пытающимися сглаживать цикличность развития российской цементной отрасли на европейском и мировом рынках.

Большинство технологических линий в России построено в 30 -70 годы. Это также обуславливает высокие затраты на его поддержание и ремонт.

Для ликвидации вышеуказанных негативных последствий необходима государственная политика, направленная на формирование условий для инновационного развития отечественной машиностроительной отрасли.

В связи с этим возникает необходимость решения актуальной научной проблемы по разработке новых технологий, обеспечивающих повышение эффективности производства сыпучих материалов путем улучшения технологичности конструкций крупногабаритного вращающегося оборудования.

Представленная работа выполняется в соответствии с отраслевой комплексной научно-технической программой МПСМ СССР от 2.01.86 «Создание научных основ эксплуатации и ремонта оборудования предприятий МПСМ СССР с разработкой инженерных решений по его совершенствованию», а так же в соответствии с планом научно-исследовательских работ в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г.Шухова.

Целью работы является разработка технологических основ создания высокоэффективных комплексных решений повышения технологичности конструкций изделий для восстановления точности и работоспособности оборудования производства сыпучих материалов.

Научная новизна заключается в решении актуальной научной проблемы — раскрытие технологических связей, определяющих пути повышения эффективности работы оборудования производства сыпучих материалов на основе теоретического обоснования и экспериментальном подтверждении адекватных математических моделей, описывающих технологические режимы работы вращающегося оборудования, в зависимости от их конструктивных особенностей, а так же на основе сформулированных предпосылок и аналитических зависимостей, позволяющих установить рациональные конструктивно-технологические параметры оборудования с учетом конкретных требований производства продукции.

Основные составляющие научной новизны:

1. Выявлены и определены причины, влияющие на потерю работоспособности крупногабаритного вращающегося оборудования производства сыпучих материалов, являющегося основным потребителем энергоресурсов. На основании этих исследований разработаны технологические методы и способы восстановления работоспособности оборудования и решен вопрос повышения технологичности конструкций изделий.

2. Выявлены закономерности и разработаны математические модели формирования точности пространственного положения функционально связанных механизмов оборудования, на основе которых разработаны технологии, обеспечивающие восстановление требуемой точности подвижных узлов и агрегатов.

3. Раскрыты пространственные размерные взаимосвязи узлов вращающегося оборудования, выявлены источники формирования и методы компенсации отклонений, обусловленных износом сопрягаемых поверхностей деталей и позиционным перемещением подвижных узлов.

4. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность восстановления на нестандартном оборудовании поверхностей вращающихся деталей, потерявших работоспособность в процессе эксплуатации и разработаны технологии обеспечения точности восстанавливаемых деталей в условиях их эксплуатации без демонтажа.

5. Установлены допустимые параметры сопряжения в поверхностях скольжения уплотнительных устройств, что позволило разработать высокоэффективные конструкторско-технологические решения нового устройства, обеспечивающего значительную экономию энергоресурсов.

6. Выявление технологических связей между узлами вращающегося оборудования позволило разработать новые технологии, позволяющие с высокой точностью восстанавливать вращающиеся агрегаты без остановки производственного процесса выпуска продукции.

7. Разработанные математические модели, обеспечили возможность выбора технологического обеспечения восстановления поверхностей скольжения с необходимой точностью и шероховатостью поверхности на месте эксплуатации оборудования без его демонтажа.

8. На основании исследований работоспособности вращающегося оборудования разработаны новые высокотехнологичные конструкции модулей, обеспечивающие значительно сокращение потребления энергоносителей и выброса пыли в атмосферу.

Достоверность научных положений и результатов исследований обосновывается: применением научных положений технологии машиностроения, теории базирования, современных методов математического моделирования точности; исследованием основных закономерностей теорий упругости, пластичности и современных компьютерных технологий для моделирования технологических процессов; использованием математических методов планирования экспериментальных исследований и статистических методов обработки результатов; применением современного экспериментального оборудования, измерительных приборов высокой точности и соответствием полученных экспериментальных данных результатам теоретических исследований; положительным опытом внедрения полученных результатов, всесторонней апробацией и получением авторских свидетельств, патентов на изобретение и патентов на полезные модели.

Практическую ценность работы составляют:

1. Новая технология регулировки пространственного положения крупногабаритного вращающегося оборудования без остановки процесса производства продукции с целью восстановления требуемой точности относительного положения и движений исполнительных механизмов.

2. Полученные результаты объединены в единую систему, представляющую собой методики расчета, создания и улучшения технологично-конструктивных параметров оборудования производства сыпучих материалов.

3. Технологии создания поверхностей трения и расчетов нагрузок поверхности трения уплотнительного устройства, основанные на использовании комбинированных материалов.

4. Технологии обработки поверхностей скольжения длинных валов большого диаметра в условиях эксплуатации на станках с подвижным сферическим основанием, обеспечивающих автоматическое слежение за перемещением оси вращения вала в пространстве.

5. Программы расчета технологических параметров обработки цилиндрических деталей, обеспечивающие требуемые показатели качества поверхности без их демонтажа в условиях эксплуатации.

6. Программы расчета износа поверхности трения уплотнительного устройства вращающегося оборудования, работающего в условиях высоких температур и сухого трения.

7. Разработана концепция проектирования оборудования, обеспечивающегося восстановление работоспособности вращающихся агрегатов без демонтажа, а в некоторых случаях без остановки производства продукции.

На защиту выносятся:

1. Результаты исследований конструктивной технологичности оборудования производства сыпучих материалов и причины. потерь его работоспособности.

2. Новая технология регулирования пространственного положения крупногабаритного вращающегося оборудования, обеспечивающая высокую точность взаимоположения агрегатов и узлов.

3. Математическую модель, позволяющая проводить расчеты технологических показателей обработки поверхности при условии перемещения оси вращения агрегата в пространстве.

4. Математическая модель расчета износостойкости узла трения скольжения в условиях высоких температур и наличия абразива.

5. Научное обоснование конструкторско-технологических решений, обеспечивающих снижение трудоемкости, уменьшение металлоемкости, применения новых методов ремонта.

6. Методика расчета движения режущего инструмента при обеспечении цилиндричности поверхности скольжения при базировании ее на вспомогательных базах.

Внедрение результатов работы; результаты работы внедрены на следующих промышленных предприятиях Российской Федерации и стран СНГ: ОАО Осколцемент (1997, 2002 г.); ЗАО «Белгородский цемент» (2003 г.); ООО «Завод Невской Ламинат» (2005 г.); АО «Каспицемент» (2004 г.); Разданский цементный завод (1990 г.); Каспский цементный завод (1990 г.); Старооскольский цементный завод (1987. 1991 г.); Всесоюзный трест «Союзцемремонт» (1990 г.), Карачаево-Черкесский цементный завод (1985. 1988) и ряде других.

По результатам работы внедрены: технология обеспечения прямолинейности оси вращения оборудования производства сыпучих материалов без остановки производственного процесса выпуска продукции;

- метод расчета положения центра вращения корпуса агрегата относительно опорных элементов;

- технологии изготовления, сборки и монтажа новых уплотнительных устройств;

- технология и оборудование обработки поверхностей скольжения длинных валов с автоматическим слежением за положением оси вращения вала;

- конструкция станка с подвижными опорами для обработки цилиндров с эллиптическими поверхностями;

- технологии восстановления работоспособности оборудования без демонтажа; конструктивно-технологические решения проектирования оборудования для повышения технико-экономических показателей.

Результаты исследований внедрены в учебный процесс БГТУ им. В.Г.Шухова, Белгородского инженерно-экономического института и используются при выполнении курсовых и дипломных проектов на кафедрах:

Технология машиностроения», «Механическое оборудование промышленности строительных материалов».

Изготовлены партия приставных станков, партия уплотнительных устройств, модернизированы две печи с новыми рекуператорами и внедрены на предприятиях.

Общий экономический эффект от внедренных разработок при восстановлении работоспособности печей: в ценах до 1992г. составил 864,665 тыс. руб., и в ценах 2002г. по настоящее время составил 12729 тыс. руб.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на международных, всесоюзных, республиканских и отраслевых научно-технических конференциях и получили должное одобрение:

- на всесоюзной конференции «Практика, проблемы разработки и внедрение ресурсосберегающих технологий», Липецк, 1987 г.;

- на всесоюзной конференции «Ускорение научно технического прогресса в промышленности строительных материалов и строительной индустрии», Белгород, 1987 г.; на всесоюзной конференции «Фундаментальные исследования и новые технологии в строительном материаловедении», Белгород, 1989г.;

- на совещании «Внедрение в производство и строительство прогрессивных строительных материалов», Ровно, 1990 г.;

- на международной конференции «Ресурсосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций», Белгород, 1993 г.; на заседаниях отраслевой научно-исследовательской лаборатории «Повышение надежности оборудования промышленности строительных материалов», БТИСМ им. И.А.Гришманова, 1986 - 1995 г.;

- на совещаниях В.О. «Союзцемремонт», 1986 - 1990 г.;

- на совещаниях в Главцементе МПСМ СССР, г. Москва, 1988 - 1990г.; на совещаниях главных специалистов цементных заводов городов Раздан, Каспи, Старый Оскол, Белгород, 1985 - 2006 г.;

- на международной конференции «Ресурсо- и энергосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций», Белгород, 1995г.; на международной конференции «Промышленность строительных материалов и стройиндустрия, энерго- и ресурсосбережение в условиях рыночных отношений», Белгород, 1997 г.;

- на международной научно-технической конференции «Интерстроймех - 98», Воронеж, 1998 г.; на международной научно-практической школе-семинаре молодых ученых и аспирантов «Передовые технологии в промышленности и строительстве XXI века», Белгород, 1998 г.;

- на всероссийской научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении», Пенза, 1999 г.;

- на международной конференции «Сооружения, конструкции, технологии и строительные материалы XXI века», Белгород, 1999 г.;

- на международной научно-технической конференции «20-летие старооскольского филиала МИС и С», Старый Оскол, 1999 г.; на международной научно-практической конференции «Качество, безопасность, энерго- и ресурсосбережение в промышленности строительных материалов и строительстве на пороге XXI века», Белгород, 2000 г.;

- на международной научно-технической конференции «Новые конкурентоспособные и прогрессивные технологии, машины и механизмы в условиях современного рынка», Могилев, 2000 г.; на международном конгрессе «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии», Белгород, 2003г.;

- на международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии», Белгород, 2005 г.;

- на международной научно-практической конференции «Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии», Белгород, 2007г.;

- на международном конгрессе производителей цемента «Производство цемента - основа развития строительной отрасли», Белгород, 2008 г.

Публикации. По материалам исследований опубликована 107 научных работ, из них монография, статьи в журналах перечня ВАК - 16, авторских свидетельств и патентов — 16, а так же 4 учебных пособия с грифом УМО, учебное пособие с грифом МО.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. В результате проведения теоретических и экспериментальных исследований, заключающихся в решении научной проблемы улучшения качества оборудования, раскрыты связи, определяющие пути повышения эффективности работы крупногабаритного вращающегося оборудования на основе разработки комплексных технологий, обеспечивающих достижение требуемой точности и восстановление работоспособности оборудования производства сыпучих материалов.

2. Исследованиями влияния внутренних и внешних температурных изменений на корпус длинного тонкостенного агрегата установлено, что он подвержен большим деформациям при нагреве и остывании, в результате чего происходит искривление его оси вращения, появляются биения, вибрация и деформация, приводящая к потери работоспособности из-за повышенного износа базирующих поверхностей и выпадения футеровки. На основании этого определено, что установку печи на ось необходимо производить в «горячем состоянии», т.е. без остановки производства продукции.

3. Выявлены и исследованы технологические методы эффективного восстановления требуемой точности пространственного положения механизмов и агрегатов оборудования. Разработаны технологии изготовления и восстановления работоспособности оборудования в соответствии с требованиями технологичности конструкции изделия.

4. На основе исследований и анализа работоспособности оборудования разработаны математические модели:

- пространственного положения узлов и деталей оборудования;

- влияния углов установки режущего инструмента на точность и шероховатость обработанной поверхности;

- влияния на величину износа вставных элементов поверхности трения уплотнительных устройств, работающих в зоне сухого трения и высоких температур.

5. На основании теоретических, экспериментальных исследований и производственных разработок созданы технологии:

- обеспечения прямолинейности оси вращения длинного обжигового агрегата без его остановки и прерывания технологического процесса;

- обработки крупногабаритных цапф на месте их эксплуатации без демонтажа;

- изготовления корпуса уплотнительного устройства и входящих в него элементов.

6. Разработано оборудование в соответствии с требованиями технологичности конструкции для восстановления работоспособности агрегатов:

- станок для обработки бандажей и роликов при обеспечении прямолинейности оси вращения крупногабаритного агрегата;

- станки для обработки цапф вращающихся агрегатов, обеспечивающие автоматическое слежение за перемещением оси вращения агрегата;

- уплотнительное регулируемое устройство, устраняющее подсосы воздуха, выбросы пыли, пламени и обеспечивающее возможность регулирования зазора в зависимости от температуры корпуса печи и полноты сгорания топлива, в зависимости от коэффициента избытка воздуха, в результате чего уплотнение эксплуатируется до 5 лет.

7. Выявлена технологическая связь базирования приставных станков на, под и рядом с деталью, и установлена зона наименьшей деформации бандажа, что позволило обрабатывать его с высокой точностью.

8. Предложены методы текущей оценки технического состояния вращающегося оборудования, основанные на применении технических средств диагностики, компьютерной обработки и систематизации информации полученных данных и точек диагностирования.

9. Общий экономический эффект от внедрения на вышеперечисленных предприятиях в течении года составил до 1992 года в старых ценах 811,171 тыс. руб., с 2002 года по настоящее время 11729 тыс. руб.

1. А.с. 1350459 СССР, МКИ3 Кл. В27 137/22. Бандаж вращающейся печи. Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин, И.В. Шрубченко, М.А. Федоренко (СССР).- Опубл. в Б.И., 1987, №41.

2. А.с. 1430180 СССР, МКИ3 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей и роликов. Н.А. Пелипенко, И.В. Шрубченко, А.А. Погонин , М.А. Федоренко (СССР).- № 4187761/31-08; заявл. 28.01.87; опубл. 15.10.88, Бюл. № 38.-2 с. : ил.

3. А.с. 1439080 СССР, МКИ3 Кл. 27 В7/22. Бандаж вращающейся печи. Н.А. Пелипенко, И.В. Шрубченко, А.А. Погонин , М.А. Федоренко (СССР).1. Опубл. вБ.И.,1988, №41.

4. А.с. 1679160 СССР, МКИ3 Кл. В7/24. Уплотнение вращающейся печи М.А.Федоренко, В.Г. Макарьин, А.А. Погонин (СССР).- Опубл. в Б.И.,1991, № 35.

5. А.с. 1738476 СССР, МКИ3 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей Текст./ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, А.А. Погонин (СССР).-№ 4820200; заявл. 27.04.90; опубл. 08.02.92, Бюл. №21.-2 е.: ил.

6. А.с. 1768901 (СССР), МКИ3 27 В7/24. Уплотнение вращающейся печи Текст./ М.А. Федоренко Опубл. в Б.И., 1992, №38. Зс.: ил.

7. Авдулов, А.Н., Шустер, В.Г. Построение среднеквадратической базовой поверхности для оценки погрешности формы поверхности произвольного вала. //В кн.: Автоматическое управление точностью на металлорежущих станках. — Л.: ЛДНТП, 1981, С. 19-24.

8. Адлер, Ю.П. Введение в планирование эксперимента Текст.: учебник. М.: 1969.

9. Адлер, Ю.П. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий Текст.: учебник/ Ю.П. Адлер, Е.В. Макарова, Ю.В. Грановский. М.: 1972. - 132 с.

10. Айрапетов, Э.Л., Биргер, И.А., Вейц, В. Л. и др. Вибрации в технике

11. Т.З. Текст./ Колебания машин, конструкций и их элементов. 1980.- 537с.

12. Балакшин, Б.С. Основы технологии машиностроения Текст.: учебник М.: Машиностроение. 1969. - 559 с.

13. Балакшин, Б.С. Теория и практика технологии машиностроения Текст.: учебник М.: Машиностроение. 1982. Кн. 1. - 288 с.

14. Банит, Ф.Г. Механическое оборудование цементных заводов Текст.: учебник для техникумов пром-сти строит, материалов / Ф.Г. Банит, OA. Нивижский. Изд. 2-е, перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1975. - 318 с.

15. Беседин, П.В. Исследование и оптимизация процессов и технологии цементного клинкера Текст./ П.В. Беседин, П.А. Трубаев; Под общ. ред. П.В. Беседина- Белгород: Изд-во БелГТАСМ, БИЭИ, 2004.- 420 с.

16. Боганов, А.И. Механическое оборудование цементных заводов Текст.: учеб. пособие для техн. специальностей хим. технол. вузов и фак. — М. : Машгиз, 1961. 384 с. с черт. ; 22 см. — Библиогр. в конце глав. — 9000 экз. (в пер.).

17. Бондаренко, Ю.А. Автоматизация процесса выбора углов установки и геометрических параметров ротационного резца при обработке цапф шаровых трубных мельниц Текст./ Ю.А. Бондаренко// Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ, 1990. С. 1-5.

18. Бондаренко, Ю.А. Автоматизация процесса профилирования копира для восстановительной обточки цапф Текст./ Ю.А. Бондаренко, М.А.

19. Федоренко, В.В. Полунин// Промышленность строительных материалов. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Экспресс-обзор. Сер. 15 вып. 2. М.: ВНИИЭСМ. 1991. С. 21-24.

20. Бондаренко, Ю.А. Анализ влияния режимов резания на шероховатость обрабатываемой цапфы Текст./ Ю.А. Бондаренко, М.А. Федоренко// Промышленность строительных материалов. Сер. 1. Цементная промышленность. М.: ВНИИЭСМ. 1991.

21. Бондаренко, Ю.А. Бездемонтажное восстановлении цапф трубных мельниц Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// Строительные материалы. М.: -2003.-№8.-С. 16.

22. Бондаренко, Ю.А. Восстановление поверхности катания крупногабаритных деталей приставными станками Текст./ Ю.А Бондаренко, А.А. Погонин, М.А. Федоренко, А.Г. Схиртладзе// Ремонт, восстановление, модернизация. 2005. - №6. - С. 15-18. - ISSN № 1684-2561.

23. Бондаренко, Ю.А. Восстановление работоспособности цапф трубных мельниц Текст./ Ю.А. Бондаренко// ВНИИЭСМ. Экспресс-обзор. Ремонт, эксплуатация и защита от коррозии оборудования строительных конструкций. Сер. I. Вып. 7. 1990. С. 8-10.

24. Бондаренко, Ю.А. Жесткость суппорта токарного станка для обработки цапф шаровых мельниц Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// СТИН.-2003. №8.-С. 39-40. - ISSN №0860-7566.

25. Бондаренко, Ю.А. Исследование шероховатости поверхности резания при обработке цапф шаровых трубных мельниц Текст./ Ю.А. Бондаренко // Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 5-7.

26. Бондаренко, Ю.А. Методика восстановления рабочих цилиндрических поверхностей вращающихся деталей, базирующихся двумя эллипсами на четыре ролика Текст./ Ю.А. Бондаренко, М.А. Федоренко, А.Н. Рубцов// Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 10-14.

27. Бондаренко, Ю.А. Обработка цапф трубных мельниц ротационными резцами, установленными на специальном станке Текст./ Ю.А. Бондаренко, // Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 7-10.

28. Бондаренко, Ю.А. Определение возможности обработки крупногабаритных деталей на приставных станках Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, А.А. Погонин// СТИН. 2005. - №7. - С. 37-38. - ISSN № 0860-7566.

29. Бондаренко, Ю.А. Приставной станок для обработки цапф шаровых мельниц Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, И.С. Макогон, А.А. Погонин// СТИН. 2006. - №6. - С. 38-39. - ISSN № 0860-7566.

30. Бондаренко, Ю.А. Рабочая программа процесса формообразования крупногабаритных вращающихся поверхностей цапф трубных мельниц Текст./ Ю.А. Бондаренко//. Экспресс-обзор. Цементная промышленность. Сер. 1. Вып. 11.М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 4-10.

31. Бондаренко, Ю.А. Ремонт крупногабаритных валов трубных мельниц ротационным резанием Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, А.А. Погонин, А.Г. Схиртладзе// Технология металлов. 2006. - №2. - С. 50-51. - ISSN № 1684-2499.

32. Бондаренко, Ю.А. Специальный приставной станок Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, А.А. Погонин// СТИН. 2003.- №7.- С. 36-37.-ISSN № 0860-7566.

33. Бондаренко, Ю.А. Специальный станок для обработки цапф крупногабаритных валов, оснащенный устройством самоустановки инструмента Текст./ Ю.А Бондаренко// СТИН. 2004. - №1. - С. 36. - ISSN № 0860-7566.

34. Бондаренко, Ю.А. Теоретическое обоснование движения резца при обработке цапф с подвижной геометрической осью Текст./ Ю.А Бондаренко// «Известие вузов. Машиностроение». М.: Издательство МГГУ им. М.Э. Баумана.-2003.-№3.- С. 22-24. ISSN №0536-1044.

35. Бондаренко, Ю.А. Технологические методы и способы восстановления работоспособности крупногабаритного промышленного оборудования без его демонтажа приставными станочными модулями:

36. Монография/ Ю.А.Бондаренко. Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова, 2006.- 233 с.

37. Бондаренко, Ю.А. Технология изготовления деталей машин Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко//Учебное пособие для ВУЗов. Изд. БГТУ, 2005.- 180 с.

38. Бондаренко, Ю.А. Устройство для слежения перемещения оси мельниц при бездемонтажной обработке с помощью приставного станка Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// СТИН. 2004.- №6. - С. 36. -ISSN № 0860-7566.

39. Браун, Э.Д. Моделирование трения и изнашивания в машинах Текст.: учебник/ Э.Д. Браун, Ю.А. Евдокимов, А.В. Чичинадзе. М.: Машиностроение, 1982. - 192с.

40. Бурганц А.Г. Устойчивость движения валов в подшипниках жидкостного трения Текст.: учебник/ А.Г. Бурганц, Г.А. Завьянов. М.: Машиностроение, 1964.

41. Вальтер Г. Дуда. Цемент.- Пер. с англ. М.: Стройиздат, 1982. 464 с.

42. Веников В.А., Теория подобия и моделирования (применительно к задачам электроэнергетики) Текст.: Учебник для вузов по спец. «Кибернетика электр. систем»/ В.А. Веников, Г.В. Веников. Изд. 3-е, перераб. и доп. - М.: Высшая школа. 1984. - 439 с.

43. Вибрации в технике Текст.: справочник. В 6-ти т./ М.: Машиностроение, 1980.- т. Колебания машин, конструкций и их элементов/Под ред. Ф.М. Диментберта и К.С. Колесникова. 1980. - 544 е., ил.

44. Вибродиагностика дефектов монтажа конических передач с круговой формой зубьев Текст.: // Ф.Я. Палицкий, Л.Г. Соколова, В.И. Левин и др. / Точность и надежность механических систем. Рига, 1983, с. 77-87.

45. Воробьев, Х.С. Технологические процессы и аппараты силикатных производств Текст./ Х.С. Воробьев, Д.Я. Мазуров, А.А. Соколов М.: Высшая школа. 1965.- 128 с.

46. Гальванические покрытия в машиностроении. Справочник. В 2-х томах Текст./ Под ред. М.А. Шлуира. М.: Машиностроение, 1985 - Т.1. 1985. - 240 с.

47. Гаркунов, Д.Н. Триботехника Текст.: учебник. М.: Машиностроение. 1985. - 426с.

48. Гебель, И.Д. Об инвариантных свойствах отклонения профиля от хрупкой формы Текст./ И.Д. Гебель// Измерительная техника.- 1978. №11. -С. 16-19.

49. Гликман, Л.А. Коррозионно-механическая прочность металлов. — М.: Машгиз, 1955.-261 с.

50. Грановский, Г.И. Обработка результатов экспериментальных исследований резания металлов Текст.: учебник. М.: Машиностроение. 1982. — 112 с.

51. Гебель, И.Д. О переносе некруглости базы на обрабатываемую поверхность при шлифовании на неподвижных опорах Текст./ И.Д. Гебель// Станки и инструменты.- 1966. №7. - С. 67-70.

52. Гебель, И.Д. О Способе стабилизации оси вала, медленно вращающегося на опорах Текст./ И.Д. Гебель, В.Ф. Хроленко// Вестник машиностроение. 1975. - №6. - С. 15-20.

53. Гебель, И.Д., О моделировании процесса формообразования при шлифовании на неподвижных опорах Текст./ И.Д. Гебель, В.Ф. Хроленко// Станки инструмент. 1968. - №7. - С. 7-8.

54. Гебель, И.Д. О бесцентровом измерении профиля тел вращения Текст./ И.Д. Гебель// Измерительная техника. 1973. - № 3. - С. 24-27.

55. Гебель, И.Д. О Кинематике переноса некруглости базы на обрабатываемую поверхность при шлифовании на самоуправляющихся башмаках Текст./И.Д. Гебель// Вестник машиностроения. 1969.- №11.- С. 52-55.

56. Горский, В.Г. Планирование промышленных экспериментов (модели динамики) Текст.: учебник / В.Г. Горский, Ю.П. Адлер, A.M. Талалай. М. : Металлургия, 1978. - 112 с. : ил.; 21 см. -Библиогр.: с. 105-110. - 16200 экз.

57. Дмитриев, A.M. Возможности снижения расхода топлива при мокром производстве цемента Текст.: учебник / A.M. Дмитриев, И.А. Фридмаш М.: Цемент. - 1978. - №7 - С.24-25.

58. Егоров, М.Е. Технология машиностроения Текст.: учебник для студентов машиностр. вузов и фак. / М.Е. Егоров, В.И. Дементьев, B.J1. Дмитриев. — Изд. 2-е, доп. — М. : Высшая школа, 1976. — 534 с. : ил.

59. Ермаков, Ю.М. О развитии способов ротационного резания Текст./ Ю.М. Ермаков// Машиностроит. пр-во, Сер. Технология и оборудование обработки металлов резанием. Обзор информ. /ВНИИТЭМР. Вып.З). М.: 1989.56 с.

60. Землянский, В.А. Геометрия износа режущей кромки ротационного резца Текст./ В.А. Землянский// Сб. «Резание и инструмент». Вып.З. Харьков. Изд-во ХГУ. 1970.- С. 3-4.

61. Землянский, В.А. Закономерности самовращения круглых резцов Текст./В.А. Землянский// Вестник машиностроения. 1966. № 9. С. 64-66.

62. Землянский, В.А. Кинематика резания и стойкость круглых самовращающихся резцов Текст./ В.А. Землянский// Вестник машиностроения. 1968. - №6. - С. 70-73.

63. Землянский, В.А. Расчетное обоснование износостойкости круглых самовращающихся резцов Текст. учебник. Известия вузов. Машиностроение. - 1966.- №2.- С. 120-124.

64. Землянский, В.А. Кинетостатике и силы при резании круглым самовращающимся резцом Текст./ В.А. Землянский// сб. «Станки и режущие инструменты». Вып. 2. Харьков, изд-во ХГУ. 1969. - С. 15-19.

65. Землянский, В.А. Предпосылки к повышению производительности при резании круглыми самовращающимися резцами Текст./ В.А. Землянский// Сб. «Обрабатываемость жаропрочных и титановых сплавов». Труды Всесоюзной межвузовской конференции. Куйбышев. 1962.

66. Землянский, В.А. Структура формулы периода стойкости круглого вращающегося резца Текст./ В.А. Землянский// Резание и инструмент. 1976. Вып. 15. С. 8-12.

67. Землянский, В.А. Формирование обработанной поверхности круглым самовращающимся резцом Текст./ В.А. Землянский// Сб. «Самолетостроение и техника воздушного флота» вып. 8. Харьков. Изд-во ХГУ. 1966.

68. Золотаревский, B.C. Механические свойства металлов Текст./ B.C. Золотаревский//-М.: Металлургия, 1983. —352 с.

69. Ивуть, Р.Б. Экономическая эффективность ремонта машин и оборудования Текст./ Р.Б. Ивуть, B.C. Кабаков Мн.: Беларусь, 1988. - 207 с.

70. Исследование и разработка специального станка для ремонтной обработки цапф шаровых трубных мельниц Текст.: отчет о НИР № 27/86: БТИСМ; рук. Погонин А.А.; исполн.: Федоренко М.А. [и др.]. Белгород, 1988. -№ГР 01860094414. -72 с.

71. Исследование надежности работы цементных печей объединения «Михайловцемент» с целью повышения эффективности и долговечности их эксплуатации Текст.: отчет о НИР №3/80: (заключительный)/ БТИСМ; рук. Курицын A.M. Белгород. 1984. - № ГР 80071362. - 86 с.

72. Исследование новых конструкций уплотнительных устройств для вращающихся цементных печей с рекуператорами Текст.: отчет о НИР №4/83: (заключительный)/ БТИСМ; рук. Погонин А.А.; исполн.: Федоренко М.А. [и др.]. Белгород, 1986. -№ГР 01830035564. -67 с.

73. Исследование работоспособности и долговечности уплотнения вращающихся цементных печей с целью повышения эффективности их работы Текст.: отчет о НИР №21/80: (заключительный)/ БТИСМ; рук. Печерский Е.М.;-Белгород, 1981.-№ ГР 80058123. -68 с.

74. Казанцев, Е.И. Промышленные печи. Справочное руководство для расчетов и проектирования Текст./ Е.И. Казанцев — М.: Металлургия, 1975. — 368 с.

75. Каталог унифицированных запасных частей к цементному оборудованию Текст./ Мельницы трубные диаметры 2 3,2 м. Р 61.00.000. Тольятти. ВНИИЦЕММАШ. 1970.

76. Кащеев, В.Н. Абразивное разрушение твердых тел Текст./ В.Н. Кащеев М.: Наука, 1970. - 248с.

77. Колев, К.С. Точность обработки и режимы резания Текст.: учебник/ К.С. Колев, JI.M. Гочанов. Изд. 2-е, перераб. и. доп. М.: Машиностроение, 1976.-245 с.

78. Койре, В.Е. Чистовая обработка крупногабаритных деталей Текст.: учебник/ В.Е. Койфе М.: Машиностроение, 1976. - 119 с.: ил. - Библиогр.: с. 117-118.

79. Комплексное исследование надежности систем технологического оборудования цементного завода Текст.: отчет о НИР №17/83: (заключительный)/ БТИСМ; рук. Погонин А.А.; исполн.: Федоренко М.А. [и др.]. Белгород, 1986. -№ГР 01830051968. -64 с.

80. Корк, Г., Корк, Т. Справочник по математике Текст. / Г. Корк, Т. Корк М.: Наука. - 1977. - 225 с.

81. Костецкий, Б.И. Трение, смазка и износ в машинах Текст./ Б.И. Костецкий Киев. Техника, 1970. - 396с.

82. Крагельский, И.В. Трение и износ Текст./ И.В. Крагельский// -2-е перераб. и доп. -М.: Машиностроение, 1968. 480с.

83. Крагельский, И.В., Виноградова, И.Э. Коэффициенты трения. М.: Маш-гиз, 1962.-220с.

84. Крагельский, И.В., Основы расчетов на трение и износ Текст.: учебник/ И.В. Крагельский, М.Н. Добычин, B.C. Кашболов// -М.: Машиностроение, 1977. 526с.

85. Кудинов, В.А. Динамика станков Текст.: учебник/ В.А. Кудинов -М.: Машиностроение. 1967. - 358 с.

86. Кутьков, А.А. Износостойкие и антифрикционные покрытия Текст./ А.А. Кутьков М.: Машиностроение, 1976. - 152с.

87. Лаврентьев, М.А. Проблемы вибродинамики и их математические проблемы Текст. / М.А. Лаврентьев, Б.В. Мабат- М.: Наука, 1973, с. 237-238.

88. Ландау, Л.Д. Статистическая физика Текст. / Л.Д. Ландау, В.М. Лившиц-М.: Наука, 1964.

89. Лейбфрид, Г. Точечные дефекты в металлах: введение в теорию Текст. / Перевод с англ. Ю.М. Гальперина и др. М. : Мир, 1981. - 439 с. : ил. ; 22 см. - Библиогр.: с. 429-432. - 42000 экз. (в пер.).

90. Макаров, Г.В. Уплотнительные устройства Текст./Г.В. Макаров — Л.: Машиностроение, 1973. 232 с.

91. Маталин, А.А. Технология машиностроения Текст.: учебник для вузов по спец. «Технология машиностроения, металлорежущие станки и инструменты» / Изд. 3-е, перераб. и доп. Л. : Машиностроение, 1985. — 512 с. : ил.; 22 см. - 67000 экз. (в пер.).

92. Медников, К.П. Акустическая коагуляция и осаждение аэрозолей Текст. / К.П. Медников М.: Издательство АН СССР, 1963, с. 263.

93. Методика расчетной оценки износостойкости поверхностей трения деталей машин Текст. М.: Издательство стандартов, 1979.-100с.

94. Микольский, Ю.Н., Кравченко В.М. Выверка и центровка промышленного оборудования Текст. / Ю.Н. Микольский, В.М. Кравченко// -Киев. Будевельник. 1979, с. 116.

95. Михеев, М.А. Основы теплопередачи. 2-е изд. Текст. / М.А. Михеев, И.М. Михеева М.: 1973. - 276 с.

96. Мурин, Н.А. Теплотехнические измерения Текст. / Н.А. Мурин — М.: Энергия, 1968. 584 с.

97. Наумов, В.А. Основы надежности и долговечности машиностроения Текст. / В.А. Наумов Омск. 1972. - 331с.

98. Несвижский, О.А. Долговечность быстроизнашивающихся деталей цементного оборудования Текст. / О.А. Несвижский М.: Машиностроение, 1968.-223 с.

99. Новик, Ф.С. О Математических методах планирования экспериментов в металловедении Текст./ Ф.С. Новик// Раздел I. Общие представления о планировании экспериментов. Планы первого периода. М.: Отпечатано на ротапринте МИСиС. 1972. 106 с.

100. Огибалов, П.М. Термоустойчивость пластин и оболочек Текст. / П.М. Огибалов, В.Ф. Грибанов М.: Изд-во МГУ, 1968. - 520 с.

101. Огибалов, П.М. Оболочки и пластины Текст. / П.М. Огибалов, М.А. Коркунов М.: Изд-во МГУ, 1969. - 659 с.

102. ОСТ 22-170-87. Бандажи вращающихся печей. Технические условия. Текст. — Введ. 1987. 03.27. — М.: Министерство строительного, дорожного и коммунального машиностроения. 1987. %. 27 е.: ил; 21 см.

103. Островский, М.С. Триботехнические основы обеспечения качества функционирования горных машин Текст. / М.С. Островский — М.: МГГУ, 1994, 4.1, 160с. 4.2, 237 с.

104. Островский, М.С. Оценка состояния машин средствами вибромониторинга. Тезисы док. 4- ой международной конференции «Авиация и космонавтика» 2005, секция «Управление качеством», МАИ «Космонавтика», 2005.-е. 16-17.

105. Пат. 31346 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Приставной станок для обработки цапф Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003106247/20; заявл. 07.03.03; опубл. 10.08.03, Бюл. №22.- 1 е.: ил.

106. Пат. 31347 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Приставной станок для обработки цапф Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.;заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003106249/20; заявл. 07.03.03; опубл. 10.08.03, Бюл. №22.- 1 е.: ил.

107. Пат. 31116 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/00. Приставной станок для обработки цапф Текст./ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003107122/20; заявл. 14.03.03; опубл. 20.07.03, Бюл. №20,- 1 е.: ил.

108. Проектирование металлорежущих станков Текст./ Под. ред. А.С. Проникова. — М.: Машиностроение. 1995. Т. 1, 443 е., Т. 2., 367 с.

109. Проников, А.С. Надежность машин Текст./ А.С. Проников М.: Машиностроение, 1978. - 592с.

110. Проскурин, Е.П. Диффузионные цинковые покрытия Текст./ Е.П. Проскурин, Н.С. Горбунов М.: Металлургия, 1972. - 248 с.

111. Разработка средств механизации для ремонта шаровых трубных мельниц Текст.: отчет о НИР №13/89: (заключительный)/ БТИСМ; рук. Погонин А.А.; исполн.: Федоренко М.А. [и др.]. Белгород, 1990. - № ГР 01890036893.-73 с.

112. Радкевич, Я. М. Расчет припусков и межпереходных размеров в технологии машиностроения Текст./ Я.М. Радкевич, В.А. Тимирязев, А.Г. Схиртсладзе и др. МГТУ «Станкин», ПГУ Пенза Центн НТИ, 2000. 333 с.

113. Резание материалов. Термохимический подход к системе взаимосвязи при резании Текст./ С.А. Васин, А.С. Верещак, B.C. Куншир -М.: МВТУ им. Н.Э. Баумана, 2001, 448 с.

114. Решетов, Д.Н. Точность металлорежущих станков Текст./ Д.Н. Решетов, В.Т. Портман // —М.: Машиностроение, 1986. 336 е.: ил.

115. Розенфельд, И.Л. Коррозия и защита металлов Текст./ И.Л. Розенфельд//-М.: Металлургия, 1970. -217 с.

116. Рубцов, А.Н. Труды НИИЦИ Текст./ А.Н. Рубцов, Ю.А. Иноземцев, С.В. Логей, В.Е. Чукардин// вып. 24, Новороссийск, 1982, с. 74 81.

117. Рубцов, А.Н. Физико-математические методы и исследование свойств строительных материалов и в их производстве Текст./ А.Н. Рубцов, Н.Д. Воробьев, В.Г. Синюк// -М.: 1982. с. 30-33.

118. Самуль, В.И. Основы теории упругости и пластичности Текст./ В.И. Самуль — М.: высшая школа, 1982. 264 с.

119. Сапожников, М.Я. Механическое оборудование предприятий строительных материалов, изделий и конструкций Текст.: учебник для спец. «Механ. оборудование предприятий строит, материалов, изделий и конструкций» вузов. М.: Высшая школа, 1971.

120. Свидетельство № 1887 на полезную модель Российская Федерация, МПК3 6 F 16 Н 1/48. Планетарный редуктор Текст./ М.А. Федоренко, Ю.А.Бондаренко.; заявитель и обладатель свидетельства БТИСМ.- № 93021354/28; заявл. 26.04.93; опубл. 16.03.96, Бюл. №3.-1 с.

121. Свидетельство № 8915 на полезную модель Российская Федерация,л

122. МПК 6 В 23 В 5/32. Станок для обработки цапф Текст./ И.С. Макогон, М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, А.А. Погонин .; заявитель и обладатель свидетельства БТИСМ.- № 98103941/20; заявл. 12.03.98; опубл. 16.01.99, Бюл. №1.-1 с.

123. Семенов, А.П. Трение и контактное взаимодействие графита и алмаза с металлами и сплавами Текст./ А.П. Семенов, В.В.Поздняков, Л.Б. Крапошина М.: Наука, 1974. - 110 с.

124. Солод, Г.И. Управление качеством горных машин Текст./ Учебное пособие. Г.И. Солод, Я.М. Радкевич -М.: МГИ, 1985. 94 с.

125. Состояние вопроса по обработке цапф шаровых трубных мельниц Текст.: отчет о НИР: № 27/86 / БТИСМ; рук. Погонин А.А.; исполн.: Бондаренко Ю.А. [и др.]. Белгород., 1990. - № ГР 01860094414. - С. 5-20.

126. Справочник инструментальщика Текст./ Под общ. Ред. И.А. Ординарцева. — Л.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1987. — 830 с.

127. Справочник. Восстановление деталей машин Текст./ Под ред. Иванова В.П. — М.: Машиностроение, 2003. — 524 с.

128. Старовойтов, И.Г. Вентиляция и кондиционирование: Справочник проектировщика Текст./ И.Г. Старовойтов М.: 1978 - 276 с.

129. Теория и практика расчетов деталей машин на износ Текст./ Сборник АН СССР. М.: Наука, 1983. - 132с.

130. Технология машиностроения (специальная часть) Текст./ Гусев А.А., Ковальчук Е.Р., Колесов И.М. и др. Учебник для машиностроительных специальностей вузов. — М.: Машиностроение, 1986. 480 с.

131. Томашов, Н.Д. Коррозия и коррозионностойкие сплавы Текст./ Н.Д. Томашов, Г.П. Чернова —М.: Металлургия, 1973. 231 с.

132. Томашов, Н.Д. Пассивность и защита металлов от коррозии Текст./ Н.Д. Томашов, Г.П. Чернова М.: Металлургия, 1965. - 216 с.

133. Трение, изнашивание и смазка. Справочник в 2-х кн. Текст./ Под ред. И.В. Крагельского, В.В. Анисина. М.: Машиностроение, 1978. Кн. I . -400с.

134. Федоренко, М.А. Использование оцинкованной стали в лепестковых уплотнениях вращающихся печей. М.А. Федоренко, Н.А.

135. Пелипенко, А.А. Погонин, А.Н. Рубцов // Промышленность строительных материалов. Сер. 15, вып. 9. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

136. Федоренко, М.А. Исследование шероховатости поверхности резания при обработке цапф шаровых трубных мельниц Текст./ Ю.А. Бондаренко, М.А. Федоренко // Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 5-7.

137. Федоренко, М.А. Конструктивно-технологические методы и способы восстановления работоспособности цементных вращающихся печей.

138. Монография. Текст./ М.А. Федоренко// Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2007. 193 с.

139. Федоренко, М.А. Лепестковое уплотнение вращающейся цементной печи Текст./ М.А. Федоренко// Практика, проблемы разработки и внедрение ресурсосберегающих технологий. Тезисы докладов. Всесоюзная конференция, Липецк, 1987.

140. Федоренко, М.А. Лепестковое уплотнительное устройство для цементных вращающихся печей Текст./ М.А. Федоренко// Вестник БГТУ им.

141. B.Г.Шухова, №3, Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2007. С. 67-69.

142. Федоренко, М.А. Модернизация лепесткового уплотнения цементной печи. М.А. Федоренко, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин// Промышленность строительных материалов. Сер. 15, вып. 8. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

143. Федоренко, М.А. Новая технология восстановления работоспособности опорных узлов вращающихся цементных печей.

144. Текст./М.А. Федоренко, Д.А. Потехин, А.А. Погонин// Передовые технологии в промышленности и строительстве на пороге XXI века. Международная научно- практическая конференция. Белгород. БелГТАСМ, 1998 г.

145. Федоренко, М.А. Работоспособность бусин в уплотнениях вращающейся печи. М.А. Федоренко// Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ., Белгород, 1988.

146. Федоренко, М.А. Технология установки цементной печи на ось без остановки производственного цикла Текст./ М.А. Федоренко, А.А. Погонин, А.Г. Схиртладзе, Р.Н. Ушаков// Ремонт, восстановление, модернизация. № 6, 2007. С. 17-18, ISSN 1684-2561.

147. Федоренко, М.А. Уплотнение с эжекцией для вращающихся печей сухого способа. М.А. Федоренко, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин, В.Н. Лушников// Промышленность строительных материалов. Сер. 15, вып. 6. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

148. Федоренко, М.А. Устройство для борьбы с пылением вращающейся печи Текст./М.А. Федоренко, В.Н. Лушников, A.M. Курицын//

149. Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ. Белгород, 1988.

150. Федоренко, М.А. Шаровая мельница с камерой тонкого помола, работающей с закритической скоростью. Текст./ М.А. Федоренко, И.В. Шрубченко// Совершенствование техники и технологии измельчения материалов. Сб. научных трудов БТИСМ. Белгород, 1989.

151. Федоренко, М.А. Формирование отклонений пространственного положения рабочих органов вращающегося оборудования. Текст./ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 1, 2008. с. 46-48. ISSN 1562-322Х.

152. Федоренко, М.А. Ротационная обработка крупногабаритных поверхностей вращения. Текст./ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 5, 2008. с. 10-12. ISSN 1562-322Х.

153. Федоренко, М.А. Обеспечение точности обработки цилиндрической поверхности с учетом перемещения оси вращения в пространстве. Текст./ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 6, 2008. с. 26-27. ISSN 1562-322Х.

154. Федоренко, М.А. Способ обработки цилиндрических поверхностей при базировании на эллиптических базах. Текст./ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 9, 2008. с. 21-24. ISSN 1562-322Х.

155. Федоренко, М.А. Механическая обработка крупногабаритных поверхностей вращения без их демонтажа в условиях эксплуатации. Текст./ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 10, 2008. с. 14-16. ISSN 1562-322Х.

156. Федоренко, М.А, Анализ потери работоспособности цапф шаровых мельниц. Текст./ М.А. Федоренко, А.А. Погонин, Т.М. Федоренко// Технология машиностроения, № 1, 2009. с. 30-31. ISSN 1562-322Х.

157. Филин, А.П. Элементы теории оболочек Текст./ А.П. Филин- Д.: Стройиздат, 1975. 256 с.

158. Ходоров, Е.И. Печи цементной промышленности Текст./ 2-е издание, дополненное и перераб. — Д.: Стройиздат. Ленинградское отделение, 1968.-456 с.

159. Хрущев, М.М., Бабичев М.А. Абразивное изнашивание Текст./ М.М. Хрущев, М.А. Бабичев -М.: Наука, 1970. 252с.

160. Шваб, А.А. Труды ТомИИТа / А.А. Шваб Томск, 1960. - с. 5 - 32.

161. Ящерицын, П.И. Технологическая наследственность и эксплуатационные свойства шлифованных деталей: учебник. Минск. 1971.

162. Ящерицын, П.И. Ротационное резание материалов Текст.: / П.И. Ящерицын, А.В. Борисенко, И.Г. Дривотин, В.Я. Лебедев. Минск.: Наука и техника, 1987. - 228, 1. с. : ил. ; 21 см. - Библиогр.: с. 214-226. - 1700 экз.

163. Ящерицын, П.И. Технологическая наследственность в машиностроении Текст.: / П.И. Ящерицын, Э.В. Рыжов, В.И. Аверченков. -Минск.: Наука и техника, 1977. 255 с. : ил. ; 22 см. - Библиогр.: с. 248-252. -2200 экз. (в пер.).

164. Wundulich G. Raschkew., Technische Grenzen beim Drechen. Abschlubericht im Forschungezentrum das Werh zeugmaschirenbaus Text.: Karl-Marx-Stadt. 1973. Ferting-ungitechnik und Betub 23 (1973) 12. s. 728-740

165. Moll H. Die Hertellung hoch wertingen Drehflachen Dissertattion T.I. Text.: Aachen 1939.

166. WeckM. Werkrzeugmaschinen, Mebtechnisene Text.: Untersuchungen zend Beurteilung VDI-Verlag. Dusseldorf. 1971. s. 453.

167. Hold H., Mapberg W., Jtute G. Die numerigche Steurung in der Fertigungstechik Text.: VDI-Verlag. Dusseldorf. 1978. s. 353.

168. Stebanides E. Y. Heavydity Laters travel to workpiece Assemblages Text.: 1979. № 1. p. 60-61.

169. Amari Salvatore; Corsiderezioni teoriche sull'utensile a togliente rotante. «Maschine», 22, № 3, 1967.237. «Design News», 19, № 16, 1964.

170. Behrend A. et al. Организация технологического процесса обработки. «Werkslatt und Betrieb», № 12, vol. 140, 2007, Германия, с. 68-72.

171. Flau-peeling removes metal 12 times fester «Metal working Production»: v.108, № 45, 1964.

172. Gurney I.P. An analgsis of centreless grinding. «Irons of the USME», 1964, series B, №2.

173. Procces Peels Metal At Superspeeds. «Steel», v 164, №19, 1964.

174. Специальные станки. «American Machinist», № 6, 2008, США, с.54.

175. Bates. Ch. Проблемы обработки на станках с ручным управлением. «American Machinist», № 7, 2007, США, с.25-26.

176. Bates. Ch. Повышение эффективности токарной обработки. «American Machinist», № 1, 2008, США, с.40-43.

177. Benes. J. Обслуживание металлорежущих станков. «American Machinist», № 10, 2007, США, с.44-47.

178. Тенденции развития технологии машиностроения. «Die Maschine», № 8, vol. 61, 2007, Германия, с.43.

179. Mohr. Т. Токарная обработка деталей. «Die Maschine», № 3, vol. 60, 2007, Германия, с.54-55.

180. Hackmann von Т. Пути повышения эффективности процессов механической обработки деталей. «Maschinenmarkt», № 6, 2007, Германия, с. 20-23.

181. Токарный станок Miga ХР4-42. «Maschinenmarkt», № 19, 2007, Германия, с. 72.

182. Weiter Е. Повышение производительности обработки. «Maschinenmarkt», № 36, 2006, Германия, с. 100-102.

183. Технологические возможности нового оборудования. «Metalworking production», № 5, vol. 150, 2006, Великобритания, с. 10.

184. Webzell S. Повышение эффективности токарной обработки деталей. «Metalworking production», № 8, vol. 150, 2006, Великобритания, с. 58.

185. Farber Т. Технология токарной обработки. «Technische Rundschau», № 18, vol. 99, 2007, Швейцария, с. 32-34.

186. Hennecke K.D. Токарная обработка. «Werkslatt und Betrieb», № 3, vol. 140, 2007, Германия, с. 54-57.

187. Abele E. et al. Обработка резанием в тяжелых условиях. «Werkslatt und Betrieb», № 11, vol. 140, 2007, Германия, с. 56-61.