автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.06, диссертация на тему:Повышение эффективности поршневых компрессоров на основе исследований неплотности и надежности прямоточных клапанов

1Е5ШГРАДС1Ш ГОСШРСТВЕНШЙ ТБШЧЕСХйЗ ЗНИЗЗРСКТЕТ

На правах рукопиог

ЗДА1ШСКйМ Етадшир Борасовет

УДК 621.512

с--' дошшше ак/ехташйоотк погашай кшрессоров на основа ксатэдоашиИ нгшяоткмти

и надежности шржоточшх клапанов

Следкальность 05,04.CS - вакуумная, компрессорная

гохника и акевмосисгемы

Автореферат диссертации на соискание учёной степени каадвдаза твхшиеоких наук

Лананград IG9Ï

Работа заполнена в Леатаградсвсм государственное ткаютэстам университето.

Научный руководкталь: доктор технических наук, профессор И.Б.Пкрумов.

О^нциальшэ оппоненты: дог.тор технических наук. И.И.Новжов, кандидат такначэсяих наук С.А.1ебод&з.

Ведущая оргашзадиа: завод "Вэнибе", г.Ун.юрге.

Защита состоится " ¿//&//Л 1991 г. в /р часов на заседания сиепгагшзЕуошкного совета К 053.38.01 Ленинградского государственного технического уиявероитета по адресу: 195251, Ленинград, Политехническая ул., 29, в аудитории ^ главного здания.

С ДЕссергацкай модно ознакомиться в Фундаментальной (¡ибиютахз унивэрсгкета.

Автореферат разослан " /3 " ^¿¡Л 1991 г.

Ученый секретарь специализирозашого совета кандидат технические наук, доцент

Л.П.Грянко

Общая характерного работа

Актуальность тета иссяддовгшй. Органы газораспределения - са-глодействунцче клапану - стазнваот существенное влияние на эффетаив-; пооть порнновнх компрессоров (ПК). ПК общего назначения с производительность® 10 м^Дшн и зкпе, а также ступени низкого и среднего давления многих специальных к.о:.шрессоров оснащаотся прямоточтгаи клапанами, ооновннм преимуществом которых является развитое проходное сечение, более высокое значение коэффициента расхода и, таим образом большая по сравнению с другими типами клапанов эквивалентная шгощадь.

Развитость проходного сечения в к/иванах тша ПЖ-А с разрезной: пластиной имеет следствием большой уплотняемый периметр, "то в свои очередь ведёт к росту обратных протечек через клапан в закрнтом состоянии. Эти яеретзчки негативно влияют на работу ступени. Достаточно указать на такие сопутствущие ш явления как снижение производитель-" ности ступени, рост температур таза, увеличение удельной мощности, чтобы убедиться в том, что тщательное изучение влияния перетечек хаза через закрытий клапан (ях статической нешготности) па эф^зкиша»-сть ступени представляет теоретический л практический интерес.

Развить проходное сечение! па увеличивая уплотняемого периметра, либо же сохранить его при уменьшения периметра можно за счёт увеличения высоты подъёма пластины. Однако это монет тлеть следствием рост скоростей посадки пластины па седло за предали допустимых и резкое снижение надёжности клапана. Повысить допустимые скорости посадки и тем самым сделать возможный увеличений высоты подъема пластина могло путём экспериментального исследования влияния профилирования седла на допустимые скорости.

Таким образом, работа в области исследования неплотности прямоточных клапанов к обеспечения тот надЗжности предстамс^ея-актуальными.

Задачами -работа являлись: изучение течения хйза звгфгггкё

клапан методом "обратных" продувок я получение вширичвввд?. зависимостей для маосових расходов в функции от парадагроз тщ № Щ клапана с учетом статистического рассеяния яараягврг$УЕЯ {щц/ур^с-о," ти; использование эмпирической информации пря построения тической модели ступени компрессора и анализ о поиощъп мэдздн ния иеюютностг на эф£<шшзн«сть ступени я поиск оптготатаио? длины щади; юздивримвятевьЕое ясагедованив профилирования

ла на надёжность клапанов и выработка рекомендаций и; ез повышении.

Научная новизна состоит в установлении г обобщении опытных зависимостей для массовых расходов через закрытый клапан; .»шязле-нии методаыи математического моделирования влияния неплотности на эффективность ступени Ж; методике нахождения оптимальной длины щели в клапане с учётом статистического рассеяния характеристик неплотности.

Ешктическая значимость заключается в получении иагеросшя-ционнет: формул дая протечек через закрытый киасан, которые ¡лотут быть использованы в математических моделях разного уровня; разработке рекомендации до рациональному выбору параметров клапанов с целью снижения удельной мэдаости и рекомендаций со изменениям геометрии элементов клапанов, позывающим их надёжность.

Достоверность подучешшх результатов подтверждается качест-веннш, а в части, касашцейся значения оптимизируемого параметра, и количественным согласием теоретических к экспериментальных данных.

Апообзпля работы. Материалы диссертации докладывались не У11 (1335 г, Казань) и Ш1 (1989 г, Суди) Всесоюзных научно-технических конференциях по комсреесоростроешш.

Публикации. По теме диссертации тлеются 5 публикаций.

Объём и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, шли глав, заключения и списка цитируемой литературы. Она содержит страниц машинописного текста, УО рисунков.

Краткое содержание работы

Во введении обосновывается актуальность теш.

В первой главе выполнен обзор публикаций по вопросам, связанным с темой исследований. В части, касавдэйоя влияния неплотности ка эффективность поршневого кошроссора необходимо отметить работы С.Е.Захаренко, Б,С.Фот ива, Ы.И.Френкеля, А.С.Кспалевича, П.й.Еластанина, И.К.Прияуцкого, Е.С Друстаттёва и др. Изучению надёжности прямоточных клапанов в своих исследованиях уделяли внимание М.И.Френкель, И.Б.Пируиов, С.АЛеОедов, А.Иоска, В.В,Серёгин.

Анализ публикаций показывает, что влияние неплотности на эффективность Ж наиболее подробно рассмотрено в работах У.И.Френкеля

и А.С.Копвлевдча. В этих работах вводится понятие эквивалентной плодадя. неплотности Фа , не зависящей от параметров газа до и после клапана, предполагается существование кризиса течения, вводится критерий Френкеля Рв , равный отношению эквивалентной площади при "прямом" течении 'Р1 к эквивалентной площади при обратном токе <Р, . В дальнейшем "потери" мощности из-за сопротивления клапанов и перетечек через них для конкретного рэ-кша работы ступени представляются в раде некоторых интегральных функций средних потерь давления и критерия Френкеля и поэтому не могут быть испсш>зова-нк при латалатическш моделировании рабочих процессов. Они требуют экспериментального подтверздения в том, что касается априорных утверждений о постоянство ■Ра , 'лсчераивакщей информативности критерия ге ,и др. В этих работах нет такке сведений о дополнительной неплотности прямоточных клапанов, вызванной существованием так называемого отрицательного натяга у пластин.

Влияние геометрип элементов прямоточных гааданов (седло-ограничитель) на надёжность последних показано в работе В.Б.Серёгина. Эти результаты подучены зам для опытной конструкции цилиндрических прягеточних длапанов. Было признано целесообразным продат-злть такие исследования применительно к серийным клапанам типа ПИК-А с целью выработки рекомендаций по повышению их надёжности и проверки возможности реализации этих рекомендаций с учётом принятой на заводе-изготовителе технологии.

Анализ публикаций по теме исследований позволил сформулиро-ватьназванные вше задачи настоящей работы.

Во второй главе рассмотрена задача математического моделирования ступени порше в ого компрессора, оснащенной ¿.рямоточвшя клапанами типа ИК-А. За основу била принята известная з теории поршневого компрзссоростроензя математическая модель, представляющая замкнутую систему уравнений, которые о известной степенью приближения описывают количественные связи между отдельными параметрами происходящих в ступени процессов и в совокупности достаточно полно отражают её функционирование. Использование для анализа влияния неплотности клапанов достаточно подробной гагематячеокок модели с одной стороны усложнило бы процедуру л время вычислений, с другой - практически не дано бы дополнительной информации по существу изучаемого вопроса. В свази с этим было признано целесообразным использование упроченной математической модели, составлен-

йой вря из едущих дшадшшях!

Шшмегры ^аэа а $Ш всасывания и нагнетания посго-

ши, ■

*!. 1ёайооСмеа газа в ЩШййдроы и поршнем отсутствует.

'¿^ Йераге-щщ гаёа чёрёа йоршневые и сальниковые кольца отсутствуй <

, 4. Газ, сжимаемый в компрессоре, подчиняется законам идеального газа«

5, Мае с овце исходы всасываемого и нагнетаемого газа описн-ваются уравнение;,: Сан-Ванана-Венцеля. <

6. Перемещение заиыка'дцего органа клапана описывается как 'движение сосредоточенной масок с одной степенью свободы, причём влиянием сил демпфирования к весом шюсглш дренебрегается.

Тогда математическая модель ступени компрессора ыожет бить представлена следущей системой уравнений

Представленная модель отличаемся м известных ynpo^iaüüx математических моделей тем, что в уравнении динамика клапана адеа, учигивакщй предварительное Еодаатие пружины, имеет отрщп'МШоб значение, сссгвотегвуюдие изначальному наарклеганию шхасТйньг к седлу ("отрицательный натяг" ),á кассообмен учитывает та ¡cíe нэрв-' гекание газа чэреэ неплотности клапана ъ закрытом состоянии.

С точки оранья поставленных задач наибольший интерес представляет вычисленае расходов газа через неплотности клапанов -я ñ'h;» . Для наховдешш этих расходов ,мо:шо попытаться использован

/77<Гс =f 4.- síi^r^ I(М^Тс) " '

формулу Сен-Венана-Вендедя, уравнение для течения газа чарйз цели С.Е.Захаренко, либо же представить расход через закрытый клапан в функция от условий перед и за клапаном в виде некоторой эмпирической интерполяционной формулы. Любой из этих подходов требует дополнительной информации, которую можно получить путём проведения "обратных" продувок клапанов. В процессе таких продувок мож-ьо получить также ин-Тюруацяи о ¡мрет очках. через неполностью закрытый клапан, сбуслоал енкых отрицательным натягом. /

В гиетьвй главв описан малораоходныЗ стеэд обратных продувок клапанов, приведены программа и методика проведения экстерн-■ ментальных исотгедсваыяй.

Продувкам подвергался "средкес^атастическяй" клапан ПКК-125, т.е. клапан, показатель герметичности ( Х- ) (согласно ОСТ 26-12-2005-78) которого соответствует выборочному среднему значение, определённому по результатам испытаний выборки клапанов аа заво-де-изгот овит еле.

Было выполнено значительное количество продувок ири различных реиыах (фиксированные значения давлений перед клапаном Л1^/«1 к за .клапаном р, = изменялись в пределах 0,1-0,о Мпа). Результата продувок обобщена и цредставлены сводни.; графк-1сом (см,рис,I). Еунктнрнне линии, соединяющие точка пересечения соответотвунднх кривых, представляет' зависимости при

постоянном перепаде давлений ш клапан лр=-р-р1.

Используя сравнение Сея-Венана-Венцаля, со результатам продувок бш/я расчитаны значения эквивалентной площади клапана Ф . -На рис. 2 представлены зависимости /?» г ? м отношения давлений Рг/Р, при некоторых постоянных значениях &р . Можно видеть, что при постоянных перепадах давлений, действующих на клапан, заметного изменения эквивалентной площади не набяадаетоя. Исключение составляет область отношений давлений,.близких к единице. В то же время могло отметить возрастание Ф при увеличении лр . Предположительно это явление можно объяснить изменением площади целя клапана к коэффициента расхода вследствие деформаций пластины, возникающей при увеличения нагрузки ( д/> ).

На рис. 3 показаны расчётные значения величины т/р, при различных значениях &р . Эти точки (вне зависимости от отношения рл/р, ) практически ложатся на одну кривую. Отношение массового расхода к давлению перед клапаном представляет собой комплекс

qe ej à ¡fit

Fxrc.I . Равулт-гаты ародузэк княгиня на ьилорасход-ном отевде.

С

И as Û/Pi

Рад .2» Завасямооть киссоеото расхода л эадигилэкткоГ шгседдд « «вешаний дагмегай за я nsp-эд юипзпом.

ф. - а) |/к£ ггл \ к - \ "я-у

/v / Vк-,'/>г I I Р, / ( Р, J ■

Если этот комплекс представить как некоторую функцию, например Л , а описать её интерполяционной формулой, то это позво-

лит производить вычисления шссоенх .расходов газа через закрытый клапан при люЗих значениях по формуле /п - А-р! •

Лппроисшйруадая кривая, доказанная аа рио.З, прэдотавляе? степенную функцию

А = в,838 го"11, &р 0'36Г.

Окончательная формула для внчлслэния протечек газа через одйн ктапая 1ШК-125 предлагается в атадущем виде:

т - 6,838 10_11/>г ■ 0,351 -

Учтивая то, что прямоточные ютапаны состоят аз однотипных элементов, и, прикида я во внимание результату врогеданнкх прсду-ьок друглх шпора знаров клапанов (ДйК-155 и 1Ш-220), представляется целесообразным указанцуъ вьше формулу записать в обобщённом виде

где ^^ - длина щеяз прямоточного клапана.

11ак показали продувки клапана ла малорасходном отецце, величина проточек через нага! пр? малях перепадах давления лр<Арк (где йрк - некоторое предельное значение перепада давления, при котором лкквнддруется "отрицательный натяг") достигает существен- .. ко больших значений, чем при шюгно закрытом- сташяе. В целях учёта ■этого явления при проведения впчкслнкий по математической мо-' дели получена интерполяционная формула для вычисления, утечек чэ--роз всасывающий кяапэн при давлении в цилиндре р»с < р<ррс + лрл

/Луг --2,1233 1С"3 + у,Ъ\Ъ рк) .

В уетвд.цтоз главе .приводятся результаты расчётного исследования влияния н-злютноети клапанов кз яф^юишость .работы ступени. компрессора (на примере первой ступени кош/рессора общигс наз-начоякя 23Я-Ю/12, осваавнаол прямоточными клапанами ПИК-125).

При рэсчзтах, вшалнязякхся па'33,1 СМ-4, варьировалась вата-чина длины ¡цели клапана (что условно соответствует количеству клапанов, установленных па лишадх всасывания и нагнетания). При эти: определялись индикаторная работа , масса сжатого и

пераглоценного газа /г? , удельная индикаторная работа «/«Дудзлъ-^

A'toffaW/AMtz

№

0 <?/ (¡1 0,5 ¿P, Mfa

Pho. 3, SauiiOHMOOTi, smrnma A ot nepoima ^araeHsiit, XsP.orsymnwc w xnanan.

¿WW -fO /26

№

ill

HO

MS

H6

0 / 4 3 4 l^M PHO«, 4. Stoaoaiocn, y^Mtnoii imtfawrormoi! padcru or jwkhk cte^B itpa ycraiiOBKt» :«;=№! <ir>B paatE^Hoii iK<yvncor.i.

•

> t

/

шя мощность ) ступени. Анализируя результаты расчетов, мс;:эо отметить наличие некоторого оптимального значения . По мере увеличения набдвдается сначала уменьшение ¿W. Это происходит за счёт существенного уменьшения потерь давления в клапанах, что связано с ув&лкчеяиэм проходного сечеьия. Вредное шишки е протечек газа через дели закрыта клапанов пока слабо сказывается на эффективности работы ступени. Однако при дааьнейлем увеличении ¡.ы это ачияняе (с какого-то момента) принимает преобладающий характер, что приводит к росту удельною индикаторной работа.

Минимум ¿'¡¡¿«л/с? находится в районе А* -2 м. Первая ступень компрессора 2Ш-10/2 оснащена двумя всасывающими и двумя нагнетательными клапанами, что соответствует = 2,36 и. Таким образом, эта дайна является избыточной, что имеет своим бедствием повышенные затраты мощности.

Так как яри выполнении расчетов по математической модели били использованы данные по неплотности среднестатистического клапана с показателем герметичности Т^ = 30 с, монно предположить, . что оснащение ступени клапанами, имеющими своё конкретное значение с , призедэт к различным результатам. На рис. 4 представлены зависимости удельной индикаторной работы ступени от длины щели при использовании клапанов различной плотности. Здесь Km~ ív/t: - коэффициент относительной плотности. Анализируя этот график, можно отметить, что оснащение ступени компрессора менее плотными клапанами {К.»> 1) существенно (порядка 3% по сравнению с использованием среднестатистических клапанов) увеличивает ¿</dunA . С другой стороны, при этом наблкдается некоторое смещение оптимума длины ¡цели клапана в сторону уменьшения.

К каким результатам приведёт использование в ступени разлкч-нсй шхотности можно определить при помощи рис. 5, на котором представлены зависимости оптимальной длины щали клапана и получаемого при этом минимума удельной индикаторной работы от показателя герметичности используемого клапана. Нике приведена кривая распределения случайной величины. Г , которая позволяет судить о вероятности достижения данных результатов при произвольно выбранных клапанах. Так. если показатель герметичности клапана окакетоя вше х •■среднего ( Г > 80 с), то (учитывая, что длина щели установленного в ступени клапана = 2,S6 м) этот факт несколько "улучшит" работу ступени. В случае г.е попадания в противоположную об- д

лартъ С Z < 80 с) происходи заматноь увеличение /уЛчт?. даже при оптимально подобранной для этого случая длины ¡цани клапана. Например, оснащение расчитываемой: ступени клапанами, имеющими . критерий плотности Z = 40 с (кто допускается соответствущш ОСТсм), приводит к позьшению (против сщцаэмого)' более

чем на 4%.' Уменьшение при этом дужны щели клапана до оптимального значения дало бы увеличение удельной индикаторной работы лишь на 2%.

С целью проверки соответствия результатов проведённого расчетного исследования результатам, получаемый при работа реального компрессора, проведены испытания первой ступени лабораторного компрессора 2ВУ1-2,5/13, в процессе которых, изменяя длину пели клапана (заглушая некоторые его элементы), определялись массовый расход газа, индикаторная работа ступени,'а также удельная индикаторная работа. Кроме того, записывались индикаторная диаграмма я диаграмма движения клапанов. Полного совпадения результатов расчёта к эксперимента (в силу сделанных при составлении матеш-тической модели допущений) мы ояядать на вправе, но reaчесгвеннов совпадение (а что касается огггишздрувдего параметра L ^ , то а количественное) было получено (см..рис. 6).

Таким образом, проведя расчётное исследование ииякия нзд-лотносгя юипанов на еффекгивноотл работы ступени компрессора, шхно утверждать, что при оснащении ступени прямоточным»? клапанами существует некоторая оптимальная величина ¿и<. мм. , Определить оптимальную мшу щели mamúa коыко путём выполнения вариантных расчётов по тте'/лгичесхой модели. С другой стороны, существуют формализованные» методы оптимизации параметров объектов с немочью математической модели .их функционирования.

Если ограничить задачу только поиском оптимальной дайны щели (числа клапанов), полагая все остальные параметры фиксированными, то легко построить алгоритм одкопараметрической оптимизация. Для этого можно воспользоваться, например, методом ктадра- ' тичной аппроксимации Иауэлла.

Расчёты, проведённый по указанному методу показали, что минимум удельной индикаторной работы ступени компрессора 2ВП-Ю/12. ожидается в случае установки клапанов, имеющих длину щэли L u¡ ~ я 2,21 м.

При мкогопараметрической оптимизации длина щели может быть

45 Л, О 15

Ш Ш

№ £0 зо т Кс.

11

6

о . .

кО 60 IО 1С0 t,e.

Ряь.Б. Зависимость оиушатааой дошна щзли в мязвддоно2 удельной яздиказорзоЗ работы от показателя г&рмогнчноста кяэлана.

и ¿5

гёб

¿55

/3 ///

- л

v

ч . в Сий.инд*

Щ2И ¿¡50 1>75 ¿00 ¿^М

Рио.е. Тв(/ро7и?зокао я эксдертглектальпта (*) рва^льтатн ксслодовангя (1ст. 2УУ7-2,5/13).

РйСс7. Заголовка

включена з число других варьируемых параметров. В этом случае решается задача условной оптимизации, т.е. задача с ограничениями. Одним из важных ограничений выступает скорость посадки пластины на седло ( ^с ). Ограничение г/1 препятствует увеличению эквивалентной площади клапана *Р путём повышения хода пластины . Поэтому было би весьма келательно теми ш иными мероприятиями добиться повышения предельнодоцустиыых значений .

Пятая глава посвящена экспериментальному исследованию влияния геометрии седла на надёжность клапана, в основе которого лежит показанная В.Е.Серёгиным возможность увеличения допустимой скорости лосэдкн пластины на седло за счёт специального профилирования последнего.

В пхюц&ссо работы компрессора пластина клапана многократно ударяется о седло, причём возникающие при этом напряжения достигает наибольших значений на её конце. (Во время посадки происходит как бы обкатывание пластиной седда - "эффект хлыста"). В этой связи представляет интерес выполнение седла с некоторым округлением Я под свободной кромкой пластины (см.рис.?). При серийном производстве клапанов такой конструкции добиться идеально плавного округления конечной части седла практически невозможно. (технологически сёдла клапанов выполняются литьём с последующим шххифованием посадочной поверхности). .Реальны1! профиль седла в отличие от номинального ( А) может иметь отклонения в ту или иную сторону: +Н или -Я.

Исходя из этого программа эксперимента предусматривала проведение ресурсных испытаний элементов прямоточных етапанов а) с различными значениями округлении А - с целью определения оптимального радиуса, б) с различными отклонениями Н от номинального размера - с целью определения допустимых значений. Н.

Испытания проводились на имеющемся на кафедре комнрессоро-строения ЛГТУ стенде ускоренных испытаний. Рекнм формирования нагрузки, соответствующий определённым скоростям посадки пластины на седло, задавался таким образом, что разрушение пластины наступало достаточно быстро. После чего, ступенчато уменьшая тЛ , регистрировалось время до разрушения пластин на различных режимах. Это продолжалось до тех пор, пока пластины не переставали ломаться, после базового числа нагрузеипй (Ю7 циклов).

Полученные результаты подвергались "статистической обработке.

а> о

&

S

I

о

в

в

о С

« со

i &

По результатам проведённых экспериментов были построены кривые усталостных разрушений пластин при их соударениях с седлами, имегацими различные значения /Си-'/. Эти кривые представлены на рис. 8.

Бшш сделаны следуащио выводы:

а) Определены предельно-допустимые скорости посадки пластин на сёдла различных вариантов: для плоского седа ( Й - ) предельно-допустимая скорость посадки составляет г/^ = 1,8 м/с; для сёдел с Р* - 2. ш - тГпр = 2,55 м/с; с - 5 мм - гЬр =3,05 с /С = 6ш - = 2,8 лт/с. При исследовании соударений пластин с седлами, имеющими Н =3 ш и /? = 4 ым на самых жёстких рэ:ии-мах нагружения ( ^ = 3,3 ц/с), которые позволяет получить данная конструкция стенда, поломок пластин зафиксировано не было. Это говорит о том, что данные варианты наиболее предпочтительны.

б) Наяболеэ" благоприятны варианты сёдел с Н = 0 и Н = -0,2 (в этих случаях поломок пластин на базе 107 циклов не на&твдалосъ). Появление небольших выступов (положительные значения Б) ведёт

к худшим последствиям, чем отступление от номинальных размеров в отрицательную сторонуС -Н).

Таким образом, были предложены следующие рекомендации по изменению конструкции сёдел прямоточных клапанов.

Радиус округления концевой части содаа Я = 4 ш. Длина свободно свисащего конца седла сохраняется прежней (за счёт уменьшения дайны проточной части седла на 2 мм).

Величина выступающей части Н у заготовки клапана выбирается таким образом, что бы после окончательной обработки седла этот размер находился в пределах Н = 0... -0,1.

Выполнение клапанов с учетом изложенных выше рекомендаций позволит существенно поднять предельно-допустимые скорости посадки пластин на седло, повысив тем самым юс надёжность.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

I. В результате проведённых исследований разработана методика определения- оптимального проходного сечения прямоточных клапанов и выработаны рекомендации по повышении пх надёжности.

2„ Методом обдатных продувок подучены и обобщены зависимости массовых расходов через закрытый клапан от параметров газа перед

и за клапаном и характеристик неплотности. Указанные зависимости могут быть испсяьзсванн при построении математических моделей рабочих процессов в ступени ПК разных уровней.

3. На основании испытаний случайной выборки серийных прямоточных клапанов опредены параметры йувкдиз распределения кеплот-носта, используемые при анализе шнянин неплотности на эффективность ПК.

4. Изучены особенности переточек при малых перепадах давления, обусловленные существованием "отрицательного" натяга, учёт которых особенно вален для ступеней с поЕШпекным относительным мёртвым пространством и (или) акшиащих х'аз с низким показателем адиабаты.,

5. Путзм численного эксперимента на математической модзли с использованием полученной автором информации о фактической неплотности прямоточных клапанов показано существование оптимальной длины щели. Показано также, что в ряде случаев длина цели клапанов, установленных в конкретных машшах (2Ш-Ю/12, 4H.I-I20/S) превышает оптимальную.

6. Экспериментальная проверка предложенной методики на лабораторном стенде показала удовлетворительное качественное (а в части оптимизируемого параметра и количественное) соответствие опытных и расчётных данных.

7. Рекомендации по профилированию седла клапана, основанные на экспериментальном изучении надёжности шгастин методом ускоренных испытании, позволяют развить проходное сечение клапана без увеличения длшш уплотняемого периметра.

По теме диссертации опубликованы следующие работы:

1. Установка для ускоренных испытаний самодействующих клапанов поршневых компрессоров.. - ЩИГИШНЕЯЗТЕШ, Ш05, с.145, 1985 г. - 3 соавторстве.

2. Разработка методики определения ресурса прямоточных клапанов методами ускоренных испытаний. Тезисы дохл. Л1 БНТК по компрессорострознию. - Казань, IS86 г. - Б соавторстве.

3. Некоторые результаты экспериментального исследования прямоточных цилиндрических глапалов на быстроходном компрессоре. -Мепшузозскин сборник, ЛПИ, 1987 г. - В соавторстве.

4. К расчету отшалънкх параметров клапанов о учётом их статической и дшпшгчесг.оЛ нэнлотноетя. Тезисы докл. УТИ ЗНГ& по кошрессорострэенлв. - Сумн, 1987 г. - Е соавторстве. -с