автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.07, диссертация на тему:Повышение эффективности обработки глубоких отверстий на основе применения инерционного рычажного раскатывающего устройства

' / На правах рукописи

Щеголев Николай Григорьевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОБРАБОТКИ

ГЛУБОКИХ ОТВЕРСТИЙ НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ИНЕРЦИОННОГО РЫЧАЖНОГО РАСКАТЫВАЮЩЕГО УСТРОЙСТВА

05.02.07 -Технология и оборудование механической и физико-технической обработки

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

3 ¡иА.( ¿0^2

Волгоград - 2012

005016312

Работа выполнена на кафедре «Технология машиностроения» Камы-шинского технологического института (филиал) Волгоградского государственного технического университета

доктор технических наук, профессор Отений Ярослав Николаевич

Сидякин Юрий Иванович доктор технических наук, профессор, Волгоградский государственный технический университет, профессор, зав. кафедрой «Металлорежущие станки и инструменты»

Мельников Андрей Владимирович кандидат технических наук, Волгоградский центр научно технической информации, директор.

Ведущее предприятие ЗАО «ГАЗПРОМ-КРАН» г. Камышин, Волгоградской области.

Защита состоится 17 мая 2012 г. 10.00 на заседании диссертационного совета Д 212.028.06 при Волгоградском государственном техническом университете по адресу: 400005 г. Волгоград, проспект им. В.И. Ленина, д. 28, ауд. 209

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Волгоградского государственного технического университета

Автореферат разослан «_» апреля 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Научный руководитель Официальные оппоненты:

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Современный этап развития технологии обработки деталей машин характеризуется возрастающими требованиями, предъявляемыми к качеству получаемых поверхностей, которое обеспечивается на финишных операциях. Одним из наиболее прогрессивных, экономичных, производительных и доступных в реализации методов обработки на финишных операциях является поверхностное пластическое деформирование (ППД), которое обеспечивает необходимый набор основных показателей качества: заданную степень и глубину упрочнения, низкие параметры шероховатости, сжимающие остаточные напряжения и заданную микроструктуру.

В технологических процессах для обработки глубоких отверстий наибольшее распространение получили многороликовые дифференциальные раскатники сепараторного типа, инструменты с установкой роликов на опоры качения, раскатывающие инструменты упругого действия, а также инерционные раскатники.

Применяемые в настоящее время раскатывающие инструменты имеют ряд конструктивных недостатков. Так, в инструментах сепараторного типа, за счет малой площади контакта между коническими деформирующими роликами и опорным конусом, возникают значительные контактные напряжения, превышающие допустимые значения, что приводит к их быстрому выходу из строя. При установке деформирующих роликов на опоры качения, пропорционально увеличивается их наружный диаметр, что ведет к увеличению необходимой силы деформирования и общих габаритов инструмента. Главным недостатком применяемых раскатывающих инструментов является то, что они не обеспечивают заданную стабильную силу деформирования и подачу и, таким образом, существенно снижают необходимые показатели качества обработанного поверхностного слоя. Применяемые раскатывающие инструменты инерционного действия частично устраняют перечисленные недостатки, однако, они также не обеспечивают в полной мере требуемых сил деформирования и производительности. Вместе с тем, в настоящее время нет хорошо освоенных и серийно выпускаемых инерционных раскатывающих инструментов, отсутствует методика расчета их конструктивных и силовых параметров, а также технологических режимов обработки ППД.

Поэтому, проблема повышения эффективности обработки глубоких отверстий на основе применения инерционных раскатывающих инструментов, обеспечивающих заданные стабильные показатели качества обработанного поверхностного слоя при высокой производительности является актуальной.

Цель и задачи работы. Цель работы - повышение эффективности обработки глубоких отверстий на основе исследований силовых характеристик инерционного рычажного раскатывающего устройства, обеспечивающего заданные стабильные показатели качества обработанного поверхностного слоя при высокой производительности.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие основные задачи:

1. Провести анализ существующих типов раскатывающих инструментов и научных изысканий в области ППД тел вращения.

2. Разработать принципиальную конструктивную схему инерционного рычажного раскатывающего устройства (ИРРУ).

3. Разработать математическую модель взаимодействия конструктивных элементов ИРРУ и определения по ним силовых параметров при раскатывании.

4. Разработать математическую модель и исследовать контактную зону упругопластической деформации при обработке отверстий цилиндрическими деформирующими роликами, и исследовать их влияние на показатели качества обработанной поверхности.

5. Провести экспериментальные исследования контактной зоны и экспериментального образца ИРРУ.

6. Разработать методику автоматизированного расчета рациональных силовых и конструктивных параметров ИРРУ, а также технологических режимов обработки в диапазоне диаметров обрабатываемых отверстий от 100мм до 250мм.

Методы и средства исследований. В диссертационной работе применялись теоретико-экспериментальные методы исследования, методы математического моделирования процессов деформирования, разработки алгоритмов расчетов и программ для ЭВМ. При этом использовались основные положения теории упругости и пластичности, теоретической механики, технологии машиностроения, аналитической геометрии, дифференциального и интегрального исчисления, математической статистики и информационных технологий. Достоверность научных выводов обеспечивается согласованием расчетных и экспериментальных данных.

На защиту выносятся:

1. Принципиальная конструктивная схема ИРРУ для обработки отверстий поверхностным пластическим деформированием цилиндрическими роликами.

2. Математическая модель взаимодействия основных элементов ИРРУ и взаимосвязь его конструктивных, силовых и технологических параметров с показателями качества обработки.

3. Результаты теоретических исследований взаимосвязи деформирующих цилиндрических роликов, геометрических параметров контакт-

ной зоны и упругопластической деформации в поверхностном слое.

4. Результаты экспериментальных исследований геометрических параметров контактной зоны, ее взаимосвязь с силой деформирования и результаты испытаний экспериментального образца ИРРУ.

5. Методика автоматизированного расчета рациональных конструктивных и силовых параметров ИРРУ.

Научная новизна заключается:

1. В теоретических зависимостях влияния конструктивных и силовых параметров ИРРУ от частоты его вращения и диаметров обрабатываемых отверстий на процесс ППД.

2. В закономерностях взаимосвязи параметров цилиндрических деформирующих роликов, параметров контакта и напряжений в зоне упругопластической деформации, определяющих показатели качества обработанной поверхности.

3. В установлении закономерности, что при одной и той же глубине внедрения цилиндрических деформирующих роликов в обрабатываемую поверхность с увеличением диаметра обрабатываемого отверстия глубина упрочненного слоя остается практически постоянной.

4. В установлении взаимосвязи между конструктивными параметрами ИРРУ, силой деформирования, частотой вращения и параметрами показателей качества обработанного поверхностного слоя.

Практическая ценность работы.

1. Предложена принципиальная схема и конструктивное решение ИРРУ, обеспечивающего стабильные показатели качества обработанного ППД поверхностного слоя отверстий, с использованием деформирующих цилиндрических роликов (Патент РФ № 122810).

2. Разработана методика автоматизированного расчета рациональных силовых и конструктивных параметров ИРРУ во взаимосвязи с технологическими режимами обработки и показателями качества поверхностного слоя.

3. Разработаны рекомендации «Методика определения рациональных конструктивных параметров инерционных рычажных раскатывающих устройств и технологического обеспечения при ППД», принятых к промышленному использованию на ЗАО «ГАЗПРОМ-КРАН», которые положены в основу постановки ИРРУ в производство.

4. Результаты теоретических и экспериментальных исследований могут быть использованы в научно-исследовательских институтах, высших, и средних специальных учебных заведениях и на машиностроительных предприятиях, где осуществляется процесс ППД.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы

и результаты проведенных исследований докладывались и обсуждались на научно-технических конференциях Волгоградского государственного технического университета (ВолгГТУ) в 2009-2012гг., на научно-практических конференциях Камышинского технологического института, филиала (ВолгГТУ) в 2009-2012гг., Всероссийской научно-практической конференции «Прогрессивные технологии в обучении и производстве», (г.Камышин, 2010г.), Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы технологии машиностроения», (г. С-т Петербург, 2010г.).

Публикации. По материалам исследований опубликовано 12 печатных работ, в том числе 5 работ в журналах, входящих в перечень ВАК и получен патент на изобретение.

Структура и объем работы.

Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения, списка использованной литературы и 5 приложений. Диссертация изложена на 174 страницах машинописного текста и включает 49 рисунков, 3 таблицы, 129 наименований литературы и 40 страниц приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении проведен анализ существующих типов раскатывающих инструментов и научных изысканий в области ППД тел вращения, обоснована актуальность проблемы создания инерционных рычажных раскатывающих устройств, обеспечивающих стабильные показатели качества обработанных ППД глубоких поверхностей, отвечающих современным технологическим требованиям в области отделочно-упрочняющей обработки отверстий деталей машин.

Первая глава «Постановка цели и задач исследований» посвящена анализу состояния вопросов в области ППД в современном машиностроении, рассмотрена его сущность и решаемые взаимосвязанные задачи: обеспечение заданного качества поверхностей деталей, повышение производительности обработки. Проанализированы основные конструктивные схемы раскатников, в том числе инерционных инструментов, которые являются наиболее предпочтительными, позволяющими повысить стабильность процесса раскатывания, производительность и показатели качества обработанной поверхности.

Проведен анализ научных исследований в области ППД, который выявил значительное количество научно-исследовательских трудов, посвященных сложным вопросам взаимосвязей между технологическими режимами обработки, конструктивными параметрами различных типов раскатывающего инструмента, использующих разные по форме и геомет-

рии деформирующие элементы и геометрическими параметрами зоны упругопластической деформации.

Проведенный анализ показал, что большинство результатов известных исследований относятся преимущественно к ППД наружных цилиндрических поверхностей. Также, можно отметить, что существующие научные изыскания достаточно разрознены в постановке целей, находятся в стадии развития и не позволяют решать задачи комплексного исследования и научного обоснования эффективных раскатывающих инструментов, проблема создания которых в области финишной обработки глубоких отверстий остается весьма актуальной. В соответствии с результатами, проведенного анализа, сформулирована цель и задачи исследования.

Вторая глава«Теоретические исследования конструктивных и силовых параметров инерционного рычажного раскатывающего устройста» посвяшена разработке принципиально новой конструктивной схемы ИРРУ. Для достижения поставленной цели проведен комплекс исследований, позволивший создать конструктивную схему компоновки инерционного рычажного раскатывающего устройства (см. рис. 1), которое состоит из корпуса 1, внутренней кольцевой полости 2, где располагаются инерционные узлы 13, для создания силы деформирования, каждый из которых включает два опорных цилиндрических катка 4 и опирающийся на них цилиндрический деформирующий ролик 5. Шпильки 6 служат для удержания деформирующих роликов 5 от выпадения при неработающем инструменте. Кроме того, на корпусе 1 инструмента крепится базирующее устройство, выполненное в виде обоймы 7, установленной на подшипнике 8. Внешняя поверхность обоймы 8 снабжена направляющими шпонками 9, контактирующими с обработанной поверхностью детали 10. Рычаги 11, закреплены одним концом на корпусе 1 посредством шарниров 12 и установлены под углом самозатягивания относительно оси инструмента. На другом конце рычага И, также под углом самозатягивания, установлены цилиндрические опорные катки 4. Кроме того, на рычагах 11 крепятся инерционные грузы 13, имеющие в радиальном сечении форму кругового сектора.

Идея работы предлагаемой конструкции состоит в том, что расчетные силы деформирования, приложенные к деформирующим роликам 5, определяются как действие моментов от суммы величин центробежных сил, обеспечиваемых массами двух опорных катков 4, опирающегося на них деформирующего ролика 5, массой инерционного груза 13 и распределенной по длине массой самого рычага 11 на расчетных величинах плеч - расстояний по длине рычага11 от центров тяжести перечисленных элементов конструкции до крепления рычага в шарнире, при вращении инерционного рычажного раскатывающего устройства.

Рис.1. Инерционное рычажное раскатывающее устройство: 1 - корпус; 2 - внутренняя кольцевая полость; 3 - инерционный узел; 4 - опорный каток; 5 - деформирующий ролик; 6 -шпилька; 7 - обойма; 8 - подшипник; 9 - направляющая шпонка; 10 - деталь; 11 - рычаг; 12 - шарнир; 13 - инерционные грузы а - угол внедрения ролика

Для определения конструктивно-силовых показателей инерционного рычажного раскатывающего устройства, разработаны расчетные схемы, показанные на рисунках 2 и 3.

При работе раскатывающего устройства центробежные сшты, развиваемые опорными катками и деформирующими роликами определяются как:

Ры =0,034-4 • рк.п2 ■гк2-(Я0-гк-б)> (1)

Р^=0,034-1р-Рр.п2-г2р-(Ко-гр), (2)

где Ьк - длина опорного катка; Ьр - длина деформирующего ролика; п -частота вращения раскатывающего устройства. рю рр - удельный вес материала опорного катка и деформирующего ролика соответственно.

С учетом всех сил суммарная сила РК, действующая со стороны опорного катка на деформирующий ролик будет равна

Рк =

Ркс ' А/а + РПР '

21ка ^т Г]

(3)

где Р„р- центробежная сила, обеспечиваемая массой участка рычага, расположенного между опорным катком и инерционным грузом; Ргр- центробежная сила, обеспечиваемая массой инерционного груза и участком рычага, на котором он установлен; остальные входящие в формулу значения величин показаны на рисунках 2 и 3.

Рк

Рис.2. Расчетная схема инерционного рычажного раскатывающего устройства: Рк- сила, действующая со стороны опорного катка на деформирующий ролик; Ркс- центробежная сила, действующее на опорный каток; Ррс- центробежная сила, действующее на деформирующий ролик; Гк гр- радиусы опорного катка и деформирующего ролика; ¿-зазор между обрабатываемой поверхностью и опорным катком; 2^ - угол между смежными деформирующими роликами и опорными катками; 2а - зазор между смежными опорными катками; К, - радиус обрабатываемого отверстия; - радиус окружности, описываемой осями опорных катков; - радиус окружности, описываемой осями деформирующих элементов 1ка

Рк

ш

■ О

Ш

Пк

ШЩ

рщг\щ

У//////У/////77.

С-

У/У/////У/////Л

иР

а) б)

Рис.3. Расчетная схема определения усилия деформирования создаваемого массами деформирующего ролика, опорного катка, инерционного груза и рычага: а) рычаг; б) С-С -сечение инерционного груза ( круговой сектор)

Таким образом, исходя из схем (см. рис 2 и 3), можно получить результирующее значение силы деформирования, приложенное к цилиндрическому деформирующему ролику

0.5-Я

где/7 = 90-^; щ - агссоэ

Гр+Гк ,

Распределение напряжений по глубине Иу поверхностного слоя от контактных напряжений, распределенных по площади контакта, описывается следующим выражением:

а, = 0,48 } К-^-, (5)

а глубина упрочнения определяется из уравнения

к ■ ■ а.

ат - | |о,48

(г2+(/ -¿„)2+ А1)

•ctzd.lt. =0'

(7)

Контактные напряжения аК, распределенные по площади контакта, образующиеся при ППД между цилиндрическим деформирующим роликом и деталью, можно рассчитать по формуле:

о=А

(/? Т Ир )соз <р

\ г ;)

(8)

где ат, вв, £г, ев — предел текучести, предел временного сопротивления, а также деформации, соответствующие пределу текучести и пределу временного сопротивления; И = Яд+гр—Ир

-- V «/ ■ г »11

1п

ГР ■ 2

——агсБШ — Я+Ир Л-Ир гр

В третьей главе «Исследованияе влияния конструктивных и силовых параметров инерционного рычажного раскатывающего устройства на качество обработаной поверхности» разработана методика определения конструктивно-технологических параметров и показателей качества обработанной поверхности. Обоснованы варьируемые параметры, последовательность расчета, разработана блок-схема, программа для ЭВМ и проведены теоретические исследования влияния конструктивных и силовых параметров ИРРУ на геометрические параметры контакта и заданные показатели качества. Осуществлен анализ влияния технологических факторов, таких как сила деформирования и связанных с ней па-

раметров контакта при ППД на показатели качества обработанной поверхности.

Выявлено влияние силы деформирования от параметров инерционного груза для всего размерного ряда ИРРУ и установлено, что существенное увеличение силы деформирования наблюдается до значения длины инерционного груза равной 100мм.

Проведено исследование влияния количества цилиндрических деформирующих роликов на процесс ППД. Получены зависимости определения необходимой частоты вращения ИРРУ, для достижения необходимой силы деформирования, которая обеспечивает показатели качества обработанной поверхности, показанные на рисунке 4.

в>.кН

юо Кмм

Рис. 4. Зависимость силы деформирования от частоты вращения инерционного рычажного раскатывающего устройства - а) и радиуса обрабатываемого отверстия - б).

Линия 1 на графиках а) и б) при ее пересечении с кривыми сил деформирования определяет необходимые значения, при которых достигается заданная глубина упрочнения равная 1мм. При этой глубине упрочнения и обеспечивающей ее силе деформирования достигается минимальная шероховатость

По результатам теоретических исследований, определены рациональные значения силовых и конструктивных параметров, разработана техническая документация и изготовлен экспериментальный образец инерционного рычажного раскатывающего устройства для обработки ППД отверстий (см. рис. 5), которое имеет следующие характеристики: диаметр обрабатываемого отверстия - 140 мм; диаметр деформирующего ролика — 21мм; диаметр опорного катка — 49мм; количество деформирующих элементов и опорных катков 5; частота вращения (200...850) мин"1; создаваемая сила деформирования (2,0... 8,0) кН.

В четвертой главе «Методика проведения экспериментальных исследований» приведена методика экспериментальных исследований

для измерения параметров контакта (площади, формы, глубины внедрения и полуширины контакта по его длине).

Обосновывается выбор изменяемых технологических параметров, их диапазон и шаг изменения. Кроме того, описана и обоснована измерительная и регистрирующая аппаратура. Представлена методика планирования и постановки эксперимента, а также методика статистической обработки результатов экспериментальных исследований.

Рис.5. Инерционное рычажное раскатывающее устройство Полученные данные теоретических исследований позволили разработать и изготовить экспериментальный стенд механизма вращателя (см. рис.6).

Рис.6. Экспериментальный стенд механизма вращателя В пятой главе "Экспериментальные исследования контактной зоны и показателей качества при обработке инерционным рычажным раскатывающим устройством» проведен анализ полученных экспериментальным путем результатов влияния силы деформирования и параметров цилиндрических деформирующих роликов на глубину их внедрения в поверхность детали, параметры контакта, а также на величину среднего напряжения в контакте.

Проведенные экспериментальные исследования инерционного рычажного раскатывающего устройства с использованием стенда механизма вращателя подтвердили его принципиальную работоспособность и эффективность при ППД отверстий. Экспериментальные зависимости шероховатости и глубины упрочнения показаны на рис.7.

Полученные экспериментальные зависимости глубины упрочнения (см. рис.7,б) от частоты вращения ИРРУ показали хорошую сходимость с теоретическими исследованиями. Некоторое превышение значений экспериментальной кривой на участке изменения оборотов от 400 мин 1 до 700 мин"1 объясняется тем, что деформирование упрочненного слоя осуществлялось не одним роликом, как принималось в теоретических исследованиях, а пятью роликами, установленными в ИРРУ.

а) б)

Рис.7. Зависимости изменения: величины шероховатости а) и глубины упрочнения б) от частоты вращения ИРРУ, 1 -теоретическая кривая; 2 - экспериментально полученная кривая.

В шестой главе «Результаты и перспективы развития проведенных исследований» подробно описана разработанная методика автоматизированного расчета рациональных параметров инерционного рычажного раскатывающего устройства и технологических факторов обработки в виде блок-схемы и программного обеспечение для ЭВМ, обеспечивающая разработку технической документацией размерного ряда ИРРУ и технологических факторов обработки (см. рис.8).

Также проанализированы результаты проведенных научных исследований по созданию ИРРУ, осуществленные в широком диапазоне. Анализ показал, что результаты научных исследований могут служить основой для проведения в дальнейшем ряда самостоятельных и перспективных научных изысканий, таких как: исследование надежности и долговечности наиболее нагруженных деталей ИРРУ инерционных; влияние частоты вращения раскатывающего устройства на показатели качества обработанной поверхности и оптимизации их конструктивно-силовых параметров и режимов обработки.

(начало)

Ввод данных /?,5з % ¿Д ¿^¿гд !-}ц1-са,1-ка,

Ад Ьуюац От, о6, а, 6, а * *

Рсс/е/» конструктивных парметрав раскатника

Радиусы каткоЬ. роликоЬ и осей их положения

г р-ирт*, М-ли-.

к ■ 1 + от»

Радиус центра тяжести груза и площади его поперечного сечения

Г„=0Л5

/ялг

гЗ-

Изменение глубины Внедрения и радиусоб роликоО по длине контакта

гргГ„+

Длина контакта

Уравнение контактрной линии контка V

ъАр-

Т

Рассчет контактных напряжений Р=-,тЩ-огают:; П =0-г +1

N

I

Рассчет глубины упрочнения 1*2* 3

об ' где

JJ Г/?5<

Росш силы раскатыдания Ь<1к

аш^щ

Р= I м

00

Рассчет необходимой частоты вращения раскатника

29т-Р-со$0Н1)-иИпд ~

Расчет неойходимой мощности раскатывания

д,

но-

сконец

I

Выдод результоЬ

Рис.8. Блок-схема автоматизированного расчета рациональных параметров размерного ряда инерционного рычажного раскатывающего устройства.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ

1. В диссертационной работе решена актуальная научно-техническая задача повышения эффективности обработки глубоких отверстий на основе создания инерционного рычажного раскатывающего устройства и исследований его силовых характеристик, обеспечивающих заданные стабильные показатели качества обработанного поверхностного слоя при высокой производительности, выполненная на уровне изобретения (Патент РФ № 122810).

3. Разработана расчетная схема и математическая модель силового взаимодействия конструктивных элементов инерционного рычажного раскатывающего устройства, алгоритм автоматизированного расчета на ЭВМ функциональной взаимосвязи конструктивно - технологических и силовых параметров процесса обработки ППД, геометрических параметров контакта и напряженного состояния в зоне упругопластической деформации.

4. Осуществлен анализ влияния технологических факторов, таких как силы деформирования, величины подачи и связанных с ним параметров контактной зоны на показатели качества обработанной поверхности, определено, что при одной и той же глубине внедрения цилиндрических деформирующих роликов в поверхность обрабатываемой детали, с увеличением диаметра обрабатываемого отверстия глубина упрочнения практически не увеличивается.

5. Разработана методика и проведены экспериментальные исследования контактной зоны, проведен анализ влияния силы деформирования на глубину внедрения цилиндрического деформирующего ролика в поверхность детали и на параметры контакта, а также среднего напряжения в контакте.

6. На основе проведенных исследований разработаны и изготовлены экспериментальный образец инерционного рычажного раскатывающего устройства диаметром 140 мм и установка вращателя. Экспериментально подтверждена достоверность результатов теоретических исследований. Получены экспериментальные зависимости шероховатости и глубины упрочнения от частоты вращения ИРРУ. Установлено, что с увеличением частоты вращения в пределах (450...750) мин"1, шероховатость обработанной поверхности уменьшается до /?а = (0.1. ..0,12) мкм., при этом глубина упрочнения находится в пределах 1мм...1.3мм.

7. Разработана методика автоматизированного расчета рациональных параметров инерционного рычажного раскатывающего устройства и технологических факторов обработки во взаимосвязи с показателями качества в виде блок-схемы и программное обеспечение для ЭВМ, обеспечивающая разработку технической документацией размерного ряда раска-

тывающих устройств.

8. Полученные с помощью автоматизированного расчета результаты могут быть направлены в обработчик для конвертации в программу "Т-йех", в которой на основе параметризации производится построение рабочих чертежей основополагающих элементов конструкции инерционного рычажного раскатывающего устройства. Расчетный годовой экономический эффект от внедрения инерционного рычажного раскатывающего устройства составляет 967,8 тыс. рублей.

Содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1 Щеголев Н.Г. Автоматизированный расчет параметров инерционного рычажного раскатывающего устройства для поверхностного пластического деформирования. Инновационные технологии в обучении и производстве: материалы VI всероссийской научно-практической конференции г. Камышин 2009 г.: Т.З / - С.77-78

2 Я.Н. Отений В.В. Виноградов, Н.Г. Щеголев. Влияние расположения роликов в пазах сепаратора ротационных инструментов для ППД на износ. //Современные проблемы науки и образования - 2010 -5 - Т 1 -С.17-21. ' '

3 Отений Я.Н., Вирт А. Э., Щеголев Н.Г. Исследования площади контакта между роликом и обрабатываемой деталью при ППД. Инновационные технологии в обучении и производстве: материалы VI всероссийской научно-практической конференции г. Камышин 2009 г ■ Т 3 / -С.111-112. '

4 Отений Я.Н., Ольштынский Н.В., Ольштынский С.Н., Щеголев Н.Г. Создание инерционного рычажного раскатывающего устройства. Инновационные технологии в обучении и производстве: материалы VI всероссийской научно-практической конференции г. Камышин 2009 г Т.З/- С. 115-118.

5 Отений Я.Н., Ольштынский Н.В., Ольштынский С.Н., Щеголев Н.Г. Влияние напряжений в зоне упругопластической деформации каплевидного контакта на напряжения в обрабатываемой поверхности детали при поверхностном пластическом деформировании. Ресурсосберегающие технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин, механизмов, оборудования, инструмента и технологической оснастки от нано - до макроуровня: материалы 12-й международной научно-практической конференции 13-16 апреля 2010 года: 4.2 / Санкт-Петербургский государственный политехнический университет. - Санкт-Петербург, 2010. - С. 260-266.

6 Отений Я.Н., Ольштынский Н.В., Ольштынский С.Н., Щеголев Н.Г. Выбор рациональных режимов обработки при совмещенном резании

и поверхностном пластическом деформировании //Известия ВолгГТУ. -2007.- С. 59-60

Статьи в изданиях, рекомендованных ВАК:

7 Н.Г. Щеголев. Исследование сил деформирования, создаваемых инерционным рычажным раскатывающим устройством // Упрочняющие технологии и покрытия. 2011. №1. С.3-6.

8 Н.Г. Щеголев. Контактные напряжения между деформирующими элементами и опорными поверхностями в ротационных раскатывающих инструментах.// Упрочняющие технологии и покрытия. 2010г. №11. С.12-14

9 Я.Н Отений., Н. В. Олынтынский,, Ольштынский С.Н., Н. Г. Щеголев. Автоматизация оценки параметров зоны упругопластической деформации при обработке сопрягаемых поверхностей. //Сборка в машиностроении, приборостроении. - 2010.-4. - С.21-24.

10 Отений Я.Н.., Ольштынский Н.В., Ольштынский С.Н., Щеголев Н.Г. Особенности определения рациональных параметров деформирующих элементов и технологических режимов обработки при поверхностном пластическом деформировании. //Упрочняющие технологии и покрытия. - 2010.-12. - С. 3-6.

11 Отений Я.Н., Ольштынский Н.В., Ольштынский С.Н., Щеголев Н.Г. Экспериментальные исследования зоны упругопластической деформации, образуемой цилиндрическими деформирующими роликами при поверхностном пластическом деформировании. //Контроль и диагностика .-2010.-12.-С. 61-64.

Патенты

12 Патент РФ № 122810. Инструмент для обработки отверстий методом пластического деформирования. / Отений Я.Н, Ольштынский Н.В., Ольштынский С. Н., Щеголев Н.Г. Заявитель и патентообладатель ВолгГТУ.

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Щеголев Николай Григорьевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОБРАБОТКИ ГЛУБОКИХ ОТВЕРСТИЙ НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ИНЕРЦИОННОГО РЫЧАЖНОГО РАСКАТЫВАЮЩЕГО УСТРОЙСТВА

05.02.07—Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки

Заказ № Подписано в печать 2012 г. Усл. печ. л. 1. Формат 60 х 84 1/18. Тираж 100 экз. Печать офсетная__"

Волгоградский государственный технический университет 400131, г. Волгоград, просп. Ленина, 28.

РПК "Политехник" Волгоградского государственного технического университета.

400066, Волгоград, ул. Советская, 35.